KR20180117128A - Disposal weight estimation method and disposal weight estimation apparatus - Google Patents

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Abstract

전로 내에 있어서 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후에 전로를 틸팅함으로써 전로 내에 용철을 남긴 채 전로로부터 슬래그를 배재하는 배재 조업에 있어서 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 이하의 순서로 추정한다. 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출한다. 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출한다. 체적 유량 추이 및 상기 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점에 있어서의 슬래그의 체적 유량과 부피 밀도의 곱을 적산하여 얻어지는 값을, 전로로부터 배재된 슬래그의 배재 중량의 추정값으로서 도출한다.The weight of the slag discharged from the converter is estimated in the following order in the scouring operation for discharging the slag from the converter while leaving molten iron in the converter by tilting the converter after performing the degassing treatment or the removal treatment in the converter. The volumetric flow rate trend is estimated by estimating the change over time of the volumetric flow rate of the slag discharged from the converter. And the volume density trend of the slag estimated from the change of the bulk density of the slag discharged from the converter is derived. A value obtained by integrating the product of the volumetric flow rate and the volumetric flow rate of the slag at each corresponding time point of the bulk density transition is derived as an estimated value of the disposal weight of slag discharged from the converter.

Description

배재 중량 추정 방법 및 배재 중량 추정 장치Disposal weight estimation method and disposal weight estimation apparatus

개시되는 기술은, 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 추정하는 배재 중량 추정 방법 및 배재 중량 추정 장치에 관한 것이다.The disclosed technique relates to a disposal weight estimation method and an disposal weight estimation apparatus for estimating the weight of slag discharged from a converter.

전로 내의 용선으로부터 불순물인 규소를 제거하는 탈규 처리 또는 불순물인 인을 제거하는 탈인 처리를 행한 후에, 용철을 전로 내에 남긴 채, 전로를 틸팅하여 노구로부터 상층의 슬래그의 일부를, 전로의 하방에 배치한 배재 레이들로 유하시켜 배재하고, 그 후 다시 전로를 직립시켜, 생석회(주성분은 CaO) 등의 부원료를 첨가하고, 계속해서 용철의 정련을 행하는 방법이 알려져 있다.After the denitrification treatment for removing impurity silicon from the molten iron in the converter or the denitration treatment for removing the impurity phosphorus is carried out, the molten iron is left in the converter and the converter is tilted so that a part of the slag in the upper layer is disposed below the converter There is known a method in which raw materials such as calcium oxide (main component: CaO) are added and the refining of molten iron is subsequently carried out.

이 방법에서는, 전로 내에서 슬래그를 포밍(거품 발생)시켜 슬래그의 부피 체적을 증가시킴으로써, 슬래그를 배재하기 쉽게 하여, 배재 중량을 확보하고 있다. 여기서, 슬래그의 포밍은, 탈규 처리 또는 탈인 처리 동안, 용철 중의 탄소(C)와 슬래그 중의 산화철(FeO)이 반응함으로써 생성되는 일산화탄소(CO) 가스가 슬래그에 유지됨으로써 발생한다.In this method, slag is foamed (bubbles generated) in the converter to increase the bulk volume of the slag, thereby facilitating disposal of the slag and securing the weight of the slag. Here, the formation of slag is caused by the carbon monoxide (CO) gas generated by reacting the carbon (C) in the molten iron and the iron oxide (FeO) in the slag with the slag during the degassing treatment or the denitration treatment.

슬래그의 배재 후에 전로를 직립시켜 생석회 등의 부원료를 첨가하여 계속해서 용철의 정련을 행하지만, 슬래그의 배재 중량의 추정 정밀도가 낮으면, 노 내에 잔류하는 슬래그의 중량(이하, 노 내 잔류 슬래그 중량이라고 함)의 추정 정밀도도 낮아진다. 통상, 노 내 잔류 슬래그 중량에 따라서, 부원료의 첨가량을 정하기 때문에, 노 내 잔류 슬래그 중량의 추정 정밀도가 낮으면, 부원료의 첨가량에 과부족이 발생한다. 예를 들어, 노 내 잔류 슬래그 중량의 추정값이 실제의 중량보다 큰 경우에는, 부원료의 과잉 첨가에 의한 비용의 악화를 초래한다. 한편, 노 내 잔류 슬래그 중량의 추정값이 실제의 중량보다 작은 경우에는, 부원료의 첨가 부족에 의해 인 등의 불순물 성분의 함유율이 부적절해지는 「성분 벗어남」을 초래하기 쉽다. 통상은 「성분 벗어남」을 방지하기 위해, 부원료를 과잉 기미가 보이도록 첨가하는 경우가 많다. 그러나 부원료의 과잉 첨가는, 부원료 사용량의 증가, 슬래그 중량의 증가, 열손실의 증가 및 철분 수율의 악화 등에 수반되는 비용 악화 등의 과제가 있다.When the estimated precision of the slag discharge weight is low, the weight of the slag remaining in the furnace (hereinafter referred to as the residual slag weight in the furnace) ) Is also lowered. Usually, the addition amount of the subsidiary material is determined in accordance with the weight of the residual slag in the furnace, so that if the estimation precision of the residual slag weight in the furnace is low, the addition amount of the subsidiary material is excessively large. For example, if the estimated value of the residual slag weight in the furnace is larger than the actual weight, the excessive addition of the sub-raw material results in deterioration of the cost. On the other hand, when the estimated value of the residual slag weight in the furnace is smaller than the actual weight, it is liable to cause " component deviation " in which the content ratio of the impurity component such as phosphorus becomes inadequate due to insufficient addition of the subsidiary material. Usually, in order to prevent " component deviation ", it is often the case that an additive is added so that an excess stain is visible. However, the excessive addition of the sub-raw material has problems such as an increase in the amount of the sub-raw material, an increase in the weight of the slag, an increase in the heat loss, and a deterioration in the cost resulting from the deterioration of the iron yield.

종래, 슬래그의 배재 중량 혹은 노 내 잔류 슬래그 중량의 추정은, 오퍼레이터가 눈으로 보거나 또는 배재 대차에 설치한 칭량기에 의한 칭량에 의해 행해져 왔다. 그러나 슬래그의 배재 중에 포밍한 슬래그가 진정하여 슬래그의 부피 밀도가 시시각각 변화되기 때문에, 오퍼레이터의 눈으로 보는 배재 중량의 추정으로는 정밀도가 낮다고 하는 과제가 있었다. 또한, 칭량기에 의한 칭량의 경우에는, 포밍한 슬래그가 배재 레이들의 용량을 초과하여 넘쳐 칭량기를 손상시킬 우려가 있어, 칭량기의 설비 보전 부하가 높아진다. 또한, 배재 대차의 진동 등에 의해 칭량기에 의한 칭량의 정밀도가 악화되고, 또한 슬래그 중에 불가피적으로 혼입되어 있는 입자 철분의 보정도 필요해지는 등, 안정적으로 고정밀도의 칭량을 행하는 것이 곤란하였다.Conventionally, the estimation of the weight of the slag disposal or the residual slag weight in the furnace has been performed by an operator visually or by weighing by a weighing machine installed on the disposal vehicle. However, since the slag that has been formed during sedimentation of the slag relaxes and the bulk density of the slag changes instantaneously, there is a problem that the accuracy of estimating the disposal weight of the operator is low. Further, in the case of weighing by the weighing machine, there is a possibility that the shaped slag exceeds the capacity of the discharge lag to damage the weighing machine, and the load on the weighing machine to maintain the equipment is increased. In addition, the accuracy of weighing by the weighing machine is deteriorated due to vibration of the disposal vehicle, etc., and correction of iron particles inevitably incorporated in the slag is also required, which makes it difficult to stably and precisely weigh.

노 내 잔류 슬래그 중량을 추정하는 다른 방법으로서, 일본 특허 공개 제2007-308773호 공보에는, 전로의 틸팅 각도와 노 내 잔류 슬래그 중량에 상관이 있는 것을 발견하고, 전로의 틸팅 각도를 바탕으로 노 내 잔류 슬래그 중량을 추정하는 방법이 개시되어 있다. 그러나 이 방법은 전로의 틸팅 각도와 노 내에 잔류하는 슬래그의 용적의 관계를 이용한 방법이며, 탈탄 처리 후의 포밍하지 않은 슬래그, 즉 부피 밀도가 일정한 슬래그에의 적용을 전제로 하고 있다. 이 때문에, 일본 특허 공개 제2007-308773호 공보에 기재된 방법은, 탈규 처리 또는 탈인 처리 후의 포밍한 슬래그에의 적용은 할 수 없다.As another method of estimating the residual slag weight in the furnace, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-308773 discloses that there is a correlation between the tilting angle of the converter and the residual slag weight in the furnace. Based on the tilting angle of the furnace, A method for estimating the residual slag weight is disclosed. However, this method is based on the relation between the tilting angle of the converter and the volume of the slag remaining in the furnace, and it is premised on the application to unfired slag, that is, slag having a constant bulk density after decarburization treatment. For this reason, the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-308773 can not be applied to forming slag after degreasing treatment or dephosphorization treatment.

개시되는 기술은, 상기한 종래 기술의 과제에 비추어, 전로로부터 배재된 포밍을 수반하는 슬래그의 중량을, 간편하면서 고정밀도로 추정하는 배재 중량 추정 방법 및 배재 중량 추정 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.DISCLOSURE OF THE INVENTION In view of the above-described problems of the prior art, the disclosed technology is intended to provide a disposal weight estimation method and a disposal weight estimation apparatus that estimate the weight of slag accompanied by forming dislodged from a converter with a simple and high accuracy.

본원의 발명자들은, 고정밀도의 배재 중량의 추정을 위해, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량 및 부피 밀도의 경시 변화를 추정하고, 이들 추정값을 기초로 배재 중량을 추정하는 것을 발상하고, 예의 검토를 행하였다.The inventors of the present application have conceived the idea of estimating the elapsed time change of the volume flow rate and the bulk density of slag discharged from the converter and estimating the weight of the excrement based on these estimated values for the purpose of estimating the high- .

그 결과, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량 및 부피 밀도의 추정 방법, 또한 그것들에 기초하여 배재 중량을 추정하는 방법을 확립하여, 개시되는 기술을 완성시켰다. 개시되는 기술의 요지로 하는 바는 이하와 같다.As a result, a method for estimating the volumetric flow rate and bulk density of the slag discharged from the converter, and a method for estimating the disposal weight based on them have been established, and the disclosed technique has been completed. The essential points of the disclosed technology are as follows.

개시되는 기술에 관한 배재 중량 추정 방법은, 전로 내에 있어서 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후에 상기 전로를 틸팅시킴으로써 상기 전로 내에 용철을 남긴 채 상기 전로로부터 슬래그를 배재하는 배재 조업에 있어서 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 추정하는 배재 중량 추정 방법이며, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출하고, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출하고, 상기 체적 유량 추이 및 상기 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점에 있어서의 슬래그의 체적 유량과 부피 밀도의 곱을, 적산하여 얻어지는 값을, 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 배재 중량의 추정값으로서 도출하는 것을 포함한다. 또한, 적산은, 슬래그의 배재 개시 시점으로부터 배재 종료 시점까지의 기간에 걸쳐 행한다.A method for estimating a disposal weight of a disclosed technology is a method for estimating a disposal weight of a disassembly process or disassembly process in a converter by tilting the converter after performing a degasification treatment or a removal treatment in a converter to thereby discharge slag from the converter while leaving molten iron in the converter A method for estimating the weight of slag, comprising the steps of: deriving a volumetric flow rate trend in which a change in the volume flow rate of the slag discharged from the converter is estimated with the passage of time, and estimating a volume change of the volume density of the slag discharged from the converter And a value obtained by integrating the product of the volumetric flow rate and the bulk density of the slag at each corresponding time point of the volumetric flow rate change and the bulk density change is calculated as an estimated value of the disposal weight of the slag discharged from the converter As shown in FIG. The accumulation is carried out over a period from the slag disposal start point to the disposal end point.

상기 전로로부터 슬래그를 배재할 때의 상기 전로의 틸팅 각도의 경시 변화에 기초하여 상기 체적 유량 추이를 도출해도 된다.The volume flow rate change may be derived based on a change over time of the tilting angle of the converter when discharging the slag from the converter.

상기 전로의 틸팅 속도와, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 관계를 나타내는 제1 회귀식을 도출하고, 상기 전로로부터 슬래그를 배재할 때의 상기 전로의 틸팅 각도의 경시 변화와, 상기 제1 회귀식에 기초하여 상기 체적 유량 추이를 도출해도 된다.A first regression equation expressing a relationship between a tilting speed of the converter and a volumetric flow rate of slag discharged from the converter is derived and a change with time of the tilting angle of the converter when the slag is discharged from the converter, The volumetric flow rate transition may be derived based on a regression equation.

상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 및 상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간에 기초하여 상기 부피 밀도 추이를 도출해도 된다.The bulk density transition may be derived based on at least one of the weight, temperature and composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the dephosphorization treatment and the elapsed time from the completion of the degassing treatment or the dephosphorization treatment .

상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 및 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간과, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 관계를 나타내는 제2 회귀식을 도출하고, 상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 및 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간과, 상기 제2 회귀식에 기초하여 상기 부피 밀도 추이를 도출해도 된다.The relationship between the elapsed time from the weight, temperature and composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the dephosphorization treatment and the elapsed time from the completion of the degassing treatment or the denitrification treatment and the bulk density of the slag discharged from the converter Temperature and composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the denitration treatment and the elapsed time from the completion of the denitrification treatment or the denitrification treatment and the elapsed time from the completion of the degassing treatment or the denitrification treatment, The bulk density transition may be derived based on the second regression equation.

또한, 개시되는 기술에 관한 배재 중량 추정 장치는, 전로 내에 있어서 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후에 상기 전로를 틸팅시킴으로써 상기 전로 내에 용철을 남긴 채 상기 전로로부터 슬래그를 배재하는 배재 조업에 있어서 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 추정하는 배재 중량 추정 장치이며, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출하는 체적 유량 추이 도출부와, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출하는 부피 밀도 추이 도출부와, 상기 체적 유량 추이 및 상기 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점에 있어서의 곱을 적산하여 얻어지는 값을 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 배재 중량의 추정값으로서 도출하는 배재 중량 도출부를 포함한다.The disposal weight estimating apparatus according to the disclosed technology is characterized in that in the disposal operation for discharging slag from the electric converter while leaving molten iron in the electric transformer by tilting the electric transformer after performing the degasification treatment or the denitration treatment in the electric path, A volumetric flow rate derivation unit for deriving a volumetric flow rate change estimated by estimating a change over time of a volumetric flow rate of slag discharged from the converter, and a volumetric flow rate derivation unit for estimating the volume of slag discharged from the converter A volume density trend derivation unit for deriving a bulk density trend in which an elapsed time variation of density is estimated and a value obtained by integrating the product at each corresponding time point of the volumetric flow rate trend and the bulk density trend, And an estimated weight of the disposal weight It includes.

개시되는 기술에 의해, 전로로부터 배재되는 슬래그의 배재 중량의 추정이 간편해지고, 또한 추정 정밀도가 향상된다. 그것에 의해, 노 내 잔류 슬래그 중량의 추정 정밀도가 향상되어, 부원료를 과부족 없이 첨가할 수 있다. 이상의 효과에 의해, 비용 삭감(부원료 사용량의 삭감, 발생 슬래그량의 삭감, 열손실의 억제, 철분 수율의 향상)이 가능해진다.The disclosed technique makes it easy to estimate the disposal weight of the slag discharged from the converter, and the estimation precision is improved. Thereby, the accuracy of estimation of the residual slag weight in the furnace is improved, and the sub-raw material can be added to the furnace in an insufficient amount. By the above-described effects, it is possible to reduce the cost (reduce the amount of sub-raw material, reduce the amount of generated slag, suppress heat loss, and improve iron yield).

도 1a는 용철을 전로 내에 남긴 채 전로를 틸팅하여 노구로부터 상층의 슬래그를 배재하는 배재 조업의 상태를 모식적으로 도시하는 측방 단면도이다.
도 1b는 용철을 전로 내에 남긴 채 전로를 틸팅하여 노구로부터 상층의 슬래그를 배재하는 배재 조업의 상태를 모식적으로 도시하는 정면도이다.
도 2는 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 장치의 구성을 도시하는 기능 블록도이다.
도 3은 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 장치를 실현하는 컴퓨터의 구성을 나타내는 블록도이다.
도 4는 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 프로그램을 실행하는 CPU에 있어서 행해지는 처리의 흐름을 나타내는 흐름도이다.
도 5는 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 방법을 사용하여 추정된, 배재 조업 시에 있어서의 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 나타내는 그래프이다.
도 6은 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 방법을 사용하여 추정된, 배재 조업 시에 있어서의 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 나타내는 그래프이다.
도 7은 개시되는 기술의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 방법을 사용하여 추정된, 배재 조업 시에 있어서의 슬래그의 배재 중량의 경시 변화를 나타내는 그래프이다.
도 8은 개시되는 기술 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 방법 및 비교예에 관한 방법을 사용하여 추정된 배재 조업 시에 있어서의 슬래그의 배재 중량의, 실제 칭량값과의 차분을 나타내는 그래프이다.FIG. 1A is a side sectional view schematically showing a state of an excrement operation for discharging slag in an upper layer from a furnace by tilting a converter while leaving molten iron in a converter. FIG.
Fig. 1B is a front view schematically showing the state of the waste disposal operation in which the slag in the upper layer is discharged from the furnace by tilting the converter while leaving the molten iron in the converter.
Fig. 2 is a functional block diagram showing a configuration of a disposal weight estimating apparatus according to an embodiment of the disclosed technology.
3 is a block diagram showing a configuration of a computer for realizing a disposal weight estimating apparatus according to an embodiment of the disclosed technology.
4 is a flowchart showing the flow of processing performed in the CPU for executing the disposal weight estimation program according to the embodiment of the disclosed technology.
FIG. 5 is a graph showing a change over time of the volume flow rate of slag at the time of waste disposal operation, which is estimated using the disposal weight estimation method according to the embodiment of the disclosed technology.
Fig. 6 is a graph showing the change over time of the bulk density of slag at the time of disposal operation estimated using the disposal weight estimation method according to the embodiment of the disclosed technology.
Fig. 7 is a graph showing a change over time of the disposal weight of slag at the time of disposal operation estimated using the disposal weight estimation method according to the embodiment of the disclosed technology.
8 is a graph showing the difference between the disposal weight of the slag and the actual weighing value at the time of waste disposal estimated using the method of estimating the disposal weight according to the disclosed technical embodiment and the method according to the comparative example.

이하, 개시되는 기술의 실시 형태의 일례를 도면을 참조하면서 설명한다.Hereinafter, an example of an embodiment of the disclosed technique will be described with reference to the drawings.

도 1a는, 전로(1)를 틸팅하여 용철(3)을 전로(1) 내에 남긴 채 노구(2)로부터 상층의 슬래그(4)를 배재하는 배재 조업의 상태를 모식적으로 도시한 측방 단면도이고, 도 1b는 정면도이다. 본 발명자들은, 전로(1)의 노구(2)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량의 경시 변화 및 슬래그(4)의 부피 밀도의 경시 변화를 추정할 수 있으면, 그것들의 대응하는 각 시점에 있어서의 곱을 시간 축을 따라 적산함으로써 슬래그(4)의 배재 중량을 추정하는 것이 원리적으로 가능한 것을 발상하였다. 즉, 슬래그(4)의 배재 중량은, 하기의 (1)식에 의해 표시된다.1A is a side sectional view schematically showing a state of an exhaust operation in which slag 4 in an upper layer is discharged from a furnace 2 while tilting the converter 1 to leave molten iron 3 in the converter 1 1B is a front view. The present inventors have found that if it is possible to estimate a change over time of the volume flow rate of the slag 4 discharged from the nog 2 of the converter 1 and a change over time of the bulk density of the slag 4, It is in principle possible to estimate the disposal weight of the slag 4 by integrating the product of the slag 4 along the time axis. That is, the disposal weight of the slag 4 is expressed by the following equation (1).

Figure pct00001
Figure pct00001

(1)식에 있어서, WS는 배재 개시로부터 시간 t가 경과할 때까지의 슬래그(4)의 배재 중량(ton), ρS는 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(단위 체적당 중량[ton/㎥]), QS는 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(단위 시간당 체적[㎥/sec]), t는 슬래그(4)의 배재 개시 시점으로부터의 경과 시간(sec)을 나타낸다.(1), W S is the disposal weight (ton) of the slag 4 from the start of disposal to the elapse of the time t, and ρ S is the volume density of the slag 4 discharged from the converter 1 suitably weight [ton / ㎥]), Q S is from the excluded starting point of the slag (the volume flow rate of 4) (per unit volume [㎥ / sec]), t is the slag 4 which is excluded from the converter (1) per unit (Sec).

본원의 발명자들은, (1)식을 사용한 슬래그(4)의 배재 중량의 추정을 실현하기 위해, 배재 조업 시에 있어서 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS) 및 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정하는 방법에 대해 예의 검토를 행하였다.The inventors of the present application have found that the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 and the volume Q of the slag 4 discharged from the converter 1 at the time of disposal operation are calculated in order to realize the estimation of the disposal weight of the slag 4 using the equation (1) A method of estimating the change with time of the density? S was carefully examined.

먼저, 배재 조업 시에 있어서 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)은, 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화로부터 추정하는 것이 가능하다고 생각된다. 예를 들어, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)은, 전로(1)의 틸팅 속도가 빠른 경우는 커지고, 반대로 전로(1)의 틸팅 속도가 느린 경우는 작아진다. 또한, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)은, 전로(1)의 형상(용량이나 노구 사이즈)에도 영향을 받는다. 전로(1)의 형상이 정해져 있고, 또한 전로(1)의 틸팅 속도가 일정한 경우, 전로(1)의 틸팅 속도와 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 관계는 거의 일대일로 대응되므로, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 추정은 용이하다. 그러나 실제의 배재 조업에 있어서는, 배재 레이들(5) 내에 수용된 슬래그(4)의 상황 등을 보면서, 오퍼레이터가 전로(1)의 틸팅 속도(배재 속도)를 조정한다. 이 때문에, 전로(1)의 틸팅 속도는 일정하게 되지 않고, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)도 시시각각 변화된다. 예를 들어, 전로(1)의 틸팅을 일단 정지시킨 경우라도, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)은, 곧 제로로는 되지 않고, 노구 부분의 슬래그(4)의 잔류 헤드의 감소에 수반하여, 서서히 감소하는 등, 복잡한 거동을 취한다.It is considered that the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 during the disposal operation can be estimated from a change with time of the tilting angle of the converter 1. [ For example, the volumetric flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 becomes large when the tilting speed of the converter 1 is high, and is small when the tilting speed of the converter 1 is low Loses. The volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 is also influenced by the shape of the converter 1 (capacity and nog size). The relationship between the tilting speed of the converter 1 and the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 when the shape of the converter 1 is fixed and the tilting speed of the converter 1 is constant, The volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 is easily estimated. However, in the actual dispensing operation, the operator adjusts the tilting speed (dispensing speed) of the converter 1 while watching the situation of the slag 4 housed in the dispensing ladle 5. [ Therefore, the tilting speed of the converter 1 does not become constant, and the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 also changes momentarily. For example, even when the tilting of the converter 1 is once stopped, the volumetric flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 is not zero, and the slag 4 Of the residual head of the recording head), and the like.

전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화에 기초하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정하는 방법에 대해 이하에 설명한다. 구체적인 방법의 일례로서, 수치 유체 계산을 사용하고, 전로(1)의 형상 및 틸팅 각도의 경시 변화를 계산의 입력 조건으로 하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)을 계산하는 방법을 들 수 있다. 수치 유체 계산에 의하면, 전로(1)의 틸팅 속도가 변화되는 경우도, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)을 고정밀도로 계산하는 것이 가능하다. 그래서 상정되는 틸팅 속도의 경시 변화에 대응하는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 미리 수치 유체 계산에 의해 산출해 두고, 전로(1)의 틸팅 속도와, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 관계를 대응시키는 회귀식을 작성해 둔다. 즉, 전로(1)의 틸팅 속도를 설명 변수로 하고, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)을 목적 변수로 하는 회귀식을 작성해 둔다. 실제의 배재 조업에서는, 상기한 회귀식을 사용하여, 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화 패턴으로부터 구해지는 틸팅 속도에 대응하는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출한다. 수치 유체 계산을 사용하여 미리 회귀식을 작성해 둠으로써, 체적 유량 추이를 도출할 때의 계산 부하를 억제하는 것이 가능하다.A method of estimating a change over time of the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 based on a change with time of the tilting angle of the converter 1 is described below. As a specific example of the method, the volume flow rate Q S ( t ) of the slag 4 discharged from the converter 1 is calculated by using the numerical fluid calculation and taking the change of the shape of the converter 1 and the change in tilt angle with time as an input condition of calculation ). ≪ / RTI > According to the numerical fluid calculation, it is possible to calculate the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 with high accuracy even when the tilting speed of the converter 1 is changed. Thus, a change with time in the volume flow rate Q S of the slag 4 corresponding to a change with time of the assumed tilting speed is calculated in advance by numerical fluid calculation, and the tilting speed of the converter 1 is compared with the tilting speed of the converter 1 A regression equation is created to correspond the relationship of the volume flow rate Q S of the slag 4 to be dispensed. That is to say, a regression equation is prepared in which the tilting speed of the converter 1 is set as the explanatory variable and the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 is set as an objective variable. In the actual dispensing operation, a change over time of the volume flow rate Q S of the slag 4 corresponding to the tilting speed obtained from the pattern of change over time of the tilting angle of the converter 1 is estimated using the above regression equation Derive volume flow trend. By creating the regression equation in advance using the numerical fluid calculation, it is possible to suppress the calculation load in deriving the volume flow rate trend.

상기한 예에서는, 수치 유체 계산에 의해 회귀식을 구하는 방법을 예시하였지만, 다른 방법의 예로서, 전로(1)의 틸팅 속도를 올린 모델 실험에 의해 상기와 마찬가지의 회귀식을 구해도 된다. 또한, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)은, 전로(1)의 형상 영향을 받기 때문에, 전로마다 회귀식을 취득해 두는 것이 바람직하다.In the above example, a method of obtaining a regression equation by numerical fluid calculation is exemplified. However, as another example of the method, a regression equation similar to the above may be obtained by a model experiment in which the tilting speed of the converter 1 is increased. Since the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 is affected by the shape of the converter 1, it is preferable to obtain a regression equation for each converter.

다음으로, 배재 조업 시에 있어서 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)를 추정하는 방법에 대해 설명한다. 전로(1) 내의 슬래그(4)는 포밍하고 있지만, 슬래그(4)의 배재 중에는 포밍의 원인이 되는 일산화탄소(CO) 가스의 생성 속도가 저하되기 때문에, 포밍의 상태, 즉 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)는 시시각각 변화되고, 일정하게는 되지 않는다. 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)에 영향을 미치는 인자로서, 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후의 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량 및 물성(점도, 표면 장력), 일산화탄소(CO) 가스의 생성 속도, 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간(이하, 처리 후 경과 시간이라고도 함)이 있다. 이들 인자 중, 슬래그(4)의 물성은 온도나 조성에 의해 거의 일의적으로 결정된다. 또한, 일산화탄소(CO 가스)의 생성 속도는 온도나 조성 외에도, 각 전로에서 거의 정해져 있는 전로(1)의 형상이나 탈규 처리 또는 탈인 처리 시의 조업 조건(상취 조건, 저취 조건)의 영향을 받는다. 슬래그(4)의 중량이나 조성은 탈규 처리 또는 탈인 처리 전의 용선 중에 포함되는 규소의 양, 탈규 처리 또는 탈인 처리 중에 투입되는 생석회 등의 부원료의 양으로부터 물질 수지 계산에 의해 산출할 수 있다. 온도는 실측도 할 수 있지만, 열수지 계산으로 추정해도 된다. 처리 후 경과 시간은 실측 가능하다. 따라서, 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)는, 탈규 처리 또는 탈인 처리 시 후의 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간으로부터 원리적으로는 추정 가능하다.Next, a method of estimating the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 at the time of disposal operation will be described. The rate of generation of carbon monoxide (CO) gas, which causes foaming, is lowered during the disposal of the slag 4. Therefore, the state of forming, that is, the volume of the slag 4 The density p S is varied instantaneously, and is not constant. (Viscosity, surface tension) and carbon monoxide (CO) of the slag 4 in the converter 1 after the degassing treatment or the denitration treatment are performed as factors affecting the bulk density p S of the slag 4, The generation rate of the gas, and the elapsed time from the completion of the denitrification or denitrification process (hereinafter also referred to as the elapsed time after the process). Among these factors, the physical properties of the slag 4 are almost uniquely determined by the temperature and the composition. In addition to the temperature and composition, the generation rate of carbon monoxide (CO gas) is influenced by the shape of the converter 1 which is almost determined by each converter and by the operating conditions during the degassing treatment or the denitration treatment. The weight or the composition of the slag 4 can be calculated from the amount of silicon contained in the molten iron before the degreasing treatment or the denitration treatment and from the amount of the submerged raw material such as burnt lime charged during the denitration treatment or the denitration treatment. The temperature can be measured in real time, but it can be estimated by calculation of heat storage. The elapsed time after the treatment can be measured. Therefore, the bulk density p S of the slag 4 can be estimated in principle from the weight, temperature and composition of the slag 4 in the succeeding converter 1 during the degassing treatment or the removal treatment, and the elapsed time after the treatment Do.

그래서 배재 조업 시에 있어서 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화의 추정은, 예를 들어 이하와 같이 행할 수 있다. 구체적인 방법의 일례로서, 통상의 조업 조건의 범위 내에서, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을 변경한 조건에서, 슬래그(4)의 배재 중에 노구(2)로부터 유하하는 슬래그(4)를 채취하여 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)를 측정하고, 그것들의 관계를 대응시키는 회귀식을 작성한다. 즉, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을 입력 조건(설명 변수), 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)를 출력(목적 변수)으로 하는 회귀식을 작성한다. 실제의 배재 조업에서는, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도, 조성 및 처리 후 경과 시간을 상기한 회귀식에 대입함으로써, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출한다.Therefore, it is possible to estimate the change with time of the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 at the time of disposal, for example, as follows. As an example of a concrete method, it is preferable that the amount of the slag (4) in the furnace (1) is controlled within the range of normal operating conditions under the condition that the weight, temperature and composition of the slag (4) The slag 4 flowing down from the slag 4 is sampled to measure the bulk density p S of the slag 4 and a regression equation is created to correspond to the relationship. That is, the weight (temperature) and the composition of the slag 4 in the converter 1 and the elapsed time after the treatment are set as output conditions (explanatory variables) and the bulk density p S of the slag 4 Create a regression equation. The actual density of the slag 4 discharged from the converter 1 is calculated by substituting the weight, temperature, composition and elapsed time of the slag 4 in the converter 1 into the above regression equation It derives the bulk density of the aging trend estimate of ρ S).

슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)는, 이하의 (1) 내지 (3)의 처리를 행함으로써 측정하는 것이 가능하다. (1) 슬래그(4)의 급랭이 가능한 슬래그 채취 용기를 사용하여 노구(2)로부터 유하하는 슬래그(4)를 채취한다. (2) 채취한 슬래그(4)를 분쇄하고, 슬래그(4) 중에 불가피하게 혼입되어 있는 입자 철분을 제거하여 슬래그(4)의 중량을 측정한다. (3) 측정한 슬래그(4)의 중량을 슬래그 채취 용기의 용적으로 제산한다.The bulk density p S of the slag 4 can be measured by performing the following processes (1) to (3). (1) Using a slag sampling vessel capable of rapid cooling of the slag (4), the slag (4) falling from the nog (2) is sampled. (2) The extracted slag (4) is pulverized and the iron particles inevitably mixed in the slag (4) are removed to measure the weight of the slag (4). (3) The weight of the measured slag (4) is divided by the volume of the slag collection vessel.

또한, 슬래그(4) 중에 불가피하게 입자 철이 혼입되는 것은, 전로(1) 내의 교반에 의해 용철욕으로부터 분단된 직경 수 ㎜ 이하 정도의 입자 철이 슬래그(4) 중에 현탁되기 때문이다. 입자 철은 슬래그(4) 중에 수십 중량％ 혼입된다. 입자 철의 밀도는 포밍하고 있는 슬래그(4)의 밀도에 비해 수십 배나 크기 때문에, 중량에는 크게 영향을 미치지만, 체적에는 거의 영향을 미치지 않는다. 따라서, 입자 철을 제거하면 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)는 거의 정확하게 측정할 수 있다. 상기한 회귀식을 사용함으로써, 배재 조업 시에 있어서 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화의 추정이 가능해진다. 또한, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성의 조건 중, 어느 것의 변화 폭이 적고, 안정되어 있으면, 이들 중 적어도 하나, 및 처리 후 경과 시간과, 슬래그의 부피 밀도(ρS)를 대응시키는 회귀식을 작성하고, 이 회귀식을 사용하여 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정해도 된다. 또한, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정하는 방법으로서, 반드시 회귀식을 사용할 필요는 없고, 슬래그의 부피 밀도 변화를 기술하는 계산 모델 등을 이용해도 된다.The reason why the particle iron is inevitably mixed in the slag 4 is because the particle iron of about several millimeters or less in diameter divided from the molten iron bath by the stirring in the converter 1 is suspended in the slag 4. Particulate iron is incorporated in the slag (4) by several tens of weight percent. Since the density of the iron particles is tens of times larger than that of the forming slag 4, it has a great influence on the weight, but has little effect on the volume. Therefore, when the iron particles are removed, the bulk density p S of the slag 4 can be measured almost accurately. By using the regression equation described above, it is possible to estimate a change over time of the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 during the disposal operation. In addition, if any of the conditions of the weight, temperature and composition of the slag 4 in the converter 1 is small and stable, at least one of them and the elapsed time after the treatment and the bulk density ρ of the slag S ) corresponding to the slag 4, and using this regression equation, a change with time of the bulk density p S of the slag 4 to be discharged may be estimated. It is not always necessary to use a regression formula as a method of estimating a change with time in the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 and a calculation model or the like for describing the change in the bulk density of the slag May be used.

전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이 및 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이의, 대응하는 각 시점에 있어서의 곱을 시간 축을 따라 적산한 값이, 전로(1)로부터 배재된 슬래그(4)의 배재 중량의 추정값이 된다.A change in the volume flow rate of the slag 4 estimated from the change in the volume flow Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 over time and a change in the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 The value obtained by multiplying the estimated bulk density trend at the corresponding time points along the time axis is an estimated value of the disposal weight of the slag 4 dispensed from the converter 1.

도 2는, 상기한 본 발명의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 방법을 사용하여 슬래그의 배재 중량을 추정하는 본 발명의 실시 형태에 관한 배재 중량 추정 장치(10)의 구성을 도시하는 기능 블록도이다. 배재 중량 추정 장치(10)는, 체적 유량 추이 도출부(11), 부피 밀도 추이 도출부(12) 및 배재 중량 도출부(13)를 포함하여 구성되어 있다.2 is a functional block diagram showing the configuration of the disposal weight estimation apparatus 10 according to the embodiment of the present invention for estimating the disposal weight of slag by using the disposal weight estimation method according to the embodiment of the present invention . The discharged weight estimating apparatus 10 includes a volume flow rate derivation unit 11, a bulk density transition derivation unit 12, and an exhaust weight derivation unit 13.

체적 유량 추이 도출부(11)는, 외부로부터 입력되는 배재 조업 시의 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화를 나타내는 정보에 기초하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출한다. 체적 유량 추이 도출부(11)는, 전로(1)의 틸팅 속도를 설명 변수로 하고, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)을 목적 변수로 하는 제1 회귀식에, 외부로부터 입력되는 정보에 의해 나타나는 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화를 대입함으로써 체적 유량 추이를 도출한다.The volumetric flow rate derivation unit 11 calculates the volumetric flow rate of the slag 4 discharged from the converter 1 based on the information indicating the change over time of the tilting angle of the converter 1 at the time of disposal operation input from the outside Q S ) is estimated. A first regression equation to the volume flow rate trends deriving section 11, volume flow rate (Q S) of the slag 4 which is excluded from the electric furnace to a tilting speed variables of (1), the converter (1) as a target variable , A change in the volume flow rate is derived by substituting a change with time in the tilting angle of the converter 1 indicated by information inputted from the outside.

부피 밀도 추이 도출부(12)는, 외부로부터 입력되는 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성에 관한 정보 그리고 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간(처리 후 경과 시간)을 나타내는 정보에 기초하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출한다. 부피 밀도 추이 도출부(12)는, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도, 조성 및 처리 후 경과 시간을 설명 변수로 하고, 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)를 목적 변수로 하는 제2 회귀식에, 외부로부터 입력되는 정보에 의해 나타나는 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을 대입함으로써 부피 밀도 추이를 도출한다. 또한, 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화를 나타내는 정보 및 처리 후 경과 시간을 나타내는 정보는, 동일한 시점을 시각 제로점으로 하고 있고, 양자의 시간적인 대응 관계를 인식할 수 있는 것으로 되어 있다.The bulk density trend derivation unit 12 calculates the bulk density trend of the slag 4 in accordance with the information on the weight, temperature, and composition of the slag 4 in the converter 1 input from the outside and the elapsed time from the completion of the degasification process or the removal process ) Of the slag 4 discharged from the converter 1 is estimated based on the information indicating the volume density? S of the slag 4 discharged from the converter 1. The bulk density trend derivation unit 12 takes the weight, temperature, composition and elapsed time of the slag 4 in the converter 1 as explanatory variables and sets the bulk density p S of the slag 4 as a target variable , The temperature, the composition and the elapsed time after the treatment of the slag 4 in the converter 1 indicated by the information inputted from the outside are substituted into the second regression equation. The information indicating the change of the tilting angle of the converter 1 with the elapsed time and the information indicating the elapsed time after the processing have the same time point as the time zero point so that the temporal correspondence between the two can be recognized.

배재 중량 도출부(13)는, (1)식으로 표시된 바와 같이, 체적 유량 추이 도출부(11)에 의해 도출된 체적 유량 추이와, 부피 밀도 추이 도출부(12)에 의해 도출된 부피 밀도 추이의 곱을 시간 축을 따라 적산한 값을, 배재 조업에 있어서 전로(1)로부터 배재된 슬래그(4)의 배재 중량의 추정값으로서 도출한다.As shown in the formula (1), the discharged weight deriving unit 13 calculates the volume flow rate trends derived by the volume flow rate derivation unit 11 and the bulk density trends derived by the bulk density trend derivation unit 12 Is calculated as an estimated value of the disposal weight of the slag 4 discharged from the converter 1 in the disposal operation.

배재 중량 추정 장치(10)는, 예를 들어 도 3에 나타낸 컴퓨터(20)에 의해 실현할 수 있다. 컴퓨터(20)는, CPU(Central Processing Unit)(21), 일시 기억 영역을 제공하는 주 기억 장치(22) 및 불휘발성 기억 영역을 제공하는 보조 기억 장치(23) 및 입출력 인터페이스(I/F)(24)를 구비한다. CPU(21), 주 기억 장치(22), 보조 기억 장치(23) 및 입출력 I/F(24)는, 버스(25)를 통해 서로 접속되어 있다.The disposable weight estimating apparatus 10 can be realized by the computer 20 shown in Fig. 3, for example. The computer 20 includes a central processing unit (CPU) 21, a main storage 22 for providing a temporary storage area, an auxiliary storage 23 for providing a nonvolatile storage area, and an input / output interface (I / F) (24). The CPU 21, the main memory 22, the auxiliary memory 23, and the input / output I / F 24 are connected to each other via a bus 25. [

보조 기억 장치(23)는, Hard Disk Drive(HDD), solid state drive(SSD), 플래시 메모리 등에 의해 실현할 수 있다. 보조 기억 장치(23)에는, 컴퓨터(20)를 배재 중량 추정 장치(10)로서 기능시키기 위한 배재 중량 추정 프로그램(30) 및 상기한 제1 회귀식(31) 및 제2 회귀식(32)이 기억되어 있다. CPU(21)는, 배재 중량 추정 프로그램(30)을 보조 기억 장치(23)로부터 판독하여 주 기억 장치(22)에 전개하고, 배재 중량 추정 프로그램(30)에 기술된 프로세스를 순차 실행함으로써, 체적 유량 추이 도출부(11), 부피 밀도 추이 도출부(12) 및 배재 중량 도출부(13)로서 기능한다.The auxiliary storage device 23 can be realized by a hard disk drive (HDD), a solid state drive (SSD), a flash memory, or the like. The auxiliary storage device 23 is provided with a disposal weight estimation program 30 for causing the computer 20 to function as the disposal weight estimating device 10 and a disposal weight estimating program 30 for causing the first and second regression equations 31, It is remembered. The CPU 21 reads the disposal weight estimation program 30 from the auxiliary storage device 23 and develops the disposal weight estimation program 30 in the main storage device 22 and sequentially executes the processes described in the disposal weight estimation program 30, The flow rate change derivation unit 11, the bulk density change derivation unit 12, and the disposal weight derivation unit 13.

도 4는, 배재 중량 추정 프로그램(30)을 실행하는 CPU(21)에 있어서 행해지는 처리의 흐름을 나타내는 흐름도이다.Fig. 4 is a flowchart showing the flow of processing performed by the CPU 21 executing the disposal weight estimation program 30. Fig.

스텝 S1에 있어서 CPU(21)는, 외부로부터 입출력 인터페이스(I/F)(24)를 통해 입력되는 배재 조업 시의 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화를 나타내는 정보에 기초하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출한다. 구체적으로는, CPU(21)는, 전로(1)의 틸팅 속도를 설명 변수로 하고, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 체적 유량(QS)을 목적 변수로 하는 제1 회귀식(31)을 보조 기억 장치(23)로부터 판독하고, 전로(1)의 틸팅 각도의 경시 변화를, 제1 회귀식(31)에 대입함으로써 체적 유량 추이를 도출한다.In step S1, the CPU 21 determines whether or not there is a change in the tilting angle of the converter 1 during the dispensing operation, which is inputted from the outside via the input / output interface (I / F) ) changes over time of the volumetric flow rate (Q S) of the slag 4 to be excluded so as to derive the volume flow rate estimated from the trend. Specifically, the CPU 21 sets the tilting speed of the converter 1 as the explanatory variable, and calculates the first regression equation (1) using the volume flow rate Q S of the slag 4 discharged from the converter 1 as the target variable The volume flow rate change is derived by reading the first regression equation 31 from the auxiliary storage device 23 and substituting the change with time in the tilting angle of the converter 1 into the first regression equation 31. [

스텝 S2에 있어서 CPU(21)는, 외부로부터 입출력 인터페이스(I/F)(24)를 통해 입력되는 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성에 관한 정보 그리고 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간(처리 후 경과 시간)을 나타내는 정보에 기초하여, 전로(1)로부터 배재되는 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출한다. 구체적으로는, CPU(21)는, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을 설명 변수로 하고, 슬래그(4)의 부피 밀도(ρS)를 목적 변수로 하는 제2 회귀식(32)을 보조 기억 장치(23)로부터 판독하여, 전로(1) 내의 슬래그(4)의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을, 제2 회귀식(32)에 대입함으로써 부피 밀도 추이를 도출한다.In step S2, the CPU 21 calculates the weight, temperature and composition information of the slag 4 in the converter 1 input from the outside through the input / output interface (I / F) 24, A bulk density transition in which a change over time of the bulk density p S of the slag 4 discharged from the converter 1 is estimated is derived based on the information indicating the elapsed time . Specifically, the CPU 21 takes the weight, temperature and composition of the slag 4 in the converter 1 and the elapsed time after the treatment as explanatory variables, and determines the bulk density p S of the slag 4 Temperature and composition of the slag 4 in the converter 1 and the elapsed time after the processing are stored in the second regression equation 32 ) To derive the bulk density trend.

스텝 S3에 있어서 CPU(21)는, 스텝 S1 및 S2에서 도출한 체적 밀도 추이 및 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점의 곱을 시간 축을 따라 적산한 값을 슬래그(4)의 배재 중량의 추정값으로서 도출한다.In step S3, the CPU 21 derives a value obtained by multiplying the multiplication of the respective times of the volume density trend and the bulk density trend derived in steps S1 and S2 along the time axis as an estimated value of the disposal weight of the slag 4 .

실시예Example

이하에 개시되는 기술의 실시예 및 비교예에 대해 설명하지만, 실시예의 조건은 개시되는 기술의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위해 채용한 조건의 일례이며, 개시되는 기술은 이 예에 한정되는 것은 아니다. 개시되는 기술의 요지를 일탈하지 않고, 개시되는 기술의 목적을 달성하는 한, 다양한 조건을 채용할 수 있는 것이다.Examples of the techniques described below and comparative examples are described below, but the conditions of the examples are merely examples of the conditions employed to confirm the feasibility and effect of the disclosed technology, and the disclosed technology is not limited to this example . Various conditions may be employed as long as the object of the disclosed technology is achieved without departing from the gist of the disclosed technology.

(실시예 1)(Example 1)

350ton 규모의 상저취 전로에 있어서 배재 조업을 실시하여, 슬래그의 배재 중량을 추정하였다. 전로의 노구 내경은, 약 4.6m, 전로의 직동부 내경은 약 6.6m, 직동부 상단으로부터 노구까지의 거리는 약 2.7m였다.Disposal work was carried out on a 350 ton scale low-voltage transformer to estimate the disposal weight of slag. The diameter of the noggin of the converter was about 4.6m, the diameter of the direct inner diameter of the converter was about 6.6m, and the distance from the top of the noggin to nogu was about 2.7m.

먼저, 수치 유체 계산에 의해, 전로의 형상 및 상정되는 전로의 틸팅 각도의 경시 변화 패턴을 계산의 입력 조건으로 하여, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량(QS)을 산출하고, 전로의 틸팅 속도와 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량(QS)의 관계를 대응시키는 회귀식을 작성하였다. 그리고 배재 조업 시에 있어서의 전로의 틸팅 각도의 경시 변화로부터 구한 틸팅 속도를, 상기한 회귀식에 대입함으로써, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량(QS)의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출하였다. 도 5에 그 결과를 나타낸다. 도 5에는, 배재 조업 시에 있어서의 전로의 틸팅 각도의 경시 변화가 아울러 나타나 있다. 도 5에 나타낸 바와 같이, 전로의 틸팅 속도가 큰 경우, 즉 틸팅 각도의 시간 변화의 구배가 큰 경우에는, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량(QS)이 커지고, 반대로 전로의 틸팅 속도가 작은 경우, 즉 틸팅 각도의 시간 변화의 구배가 작은 경우에는, 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량(QS)이 작아지고 있음을 알 수 있다.First, the volume flow rate Q S of slag discharged from the converter is calculated by taking the shape of the converter and the elapsed time-varying pattern of the assumed tilting angle of the converter as the input conditions of calculation, and the tilting speed And the volume flow rate (Q S ) of the slag discharged from the converter are corresponded to each other. The volumetric flow rate trend in which the change in the volume flow rate Q S of the slag discharged from the converter is estimated by substituting the tilting speed obtained from the change with time in the tilting angle of the converter at the time of disposal operation into the above regression equation Respectively. The results are shown in Fig. Fig. 5 also shows a change with time in the angle of tilting of the vehicle during the disposal operation. As shown in FIG. 5, when the tilting speed of the converter is large, that is, when the gradient of the time variation of the tilting angle is large, the volume flow rate Q S of the slag discharged from the converter becomes large and conversely, , That is, when the gradient of the time variation of the tilting angle is small, it can be seen that the volume flow rate Q S of the slag discharged from the converter becomes small.

다음으로, 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을 변경한 조건에서 슬래그의 부피 밀도(ρS)의 데이터를 취득하였다. 구체적으로는, 스크랩 및 용선을 전로 내에 장입한 후, 용선량 및 규소 농도 등에 따라서, 슬래그의 염기도(슬래그 중 CaO 농도/슬래그 중 SiO2 농도)가 소정 범위 내로 되도록 생석회 등의 부원료를 전로 내에 투입하여 용선의 탈인 처리를 행하였다. 여기서, 용선 중의 규소 농도는 0.3 내지 0.7mass％, 슬래그의 염기도는 1.0 내지 1.3의 범위이며, 통상의 조업 조건이 이 범위에 포함된다. 그것들에 기초하여, 전로 내의 슬래그의 중량 및 조성을 물질 수지 계산에 의해 산출하였다. 또한, 슬래그의 온도는 탈인 처리 직후에 측온 프로브에 의해 측정하였다. 그 후, 슬래그의 배재 중에 노구로부터 유하하는 슬래그를 복수 회 채취하여, 처리 후 경과 시간을 변경하여, 슬래그의 부피 밀도(ρS)를 측정하였다. 이 방법에 의해 취득한 부피 밀도(ρS)의 데이터에 기초하여, 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간과, 슬래그의 부피 밀도(ρS)의 관계를 대응시키는 회귀식을 작성하였다. 그리고 배재 조업 시에 있어서의 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성, 그리고 처리 후 경과 시간을, 상기한 회귀식에 대입함으로써, 배재 조업 시에 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도(ρS)의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출하였다. 도 6에 그 결과를 나타낸다. 도 6에 나타낸 바와 같이, 시간의 경과에 수반하여, 포밍이 진정되고, 완만하게 슬래그의 부피 밀도(ρS)가 증가하고 있음을 알 수 있다.Next, data on the bulk density (ρ S ) of the slag was obtained under the condition that the weight, temperature and composition of the slag in the converter, and elapsed time after the treatment were changed. Specifically, scrap and charcoal are charged into the converter, and then additives such as burnt lime are introduced into the converter in such a manner that the basicity of the slag (CaO concentration in the slag / SiO 2 concentration in the slag) falls within a predetermined range, And the dephosphorization of the molten iron was carried out. Here, the silicon concentration in the molten iron is in the range of 0.3 to 0.7 mass% and the basicity of the slag is in the range of 1.0 to 1.3, and the normal operating conditions are included in this range. Based on them, the weight and composition of slag in the converter were calculated by mass balance calculation. Further, the temperature of the slag was measured by a temperature-measuring probe immediately after the denitrification. Thereafter, the slag falling down from the furnace during the discharge of the slag was collected a plurality of times and the elapsed time after the treatment was changed to measure the bulk density (ρ S ) of the slag. Based on the data of the bulk density (ρ S ) obtained by this method, a regression equation that correlates the relationship between the weight, temperature and composition of the slag in the converter, the elapsed time after the treatment, and the bulk density (ρ S ) Respectively. And the passage of time of the elapsed time after the weight, temperature and composition, and the treatment of slag in the converter, by substituting the above multiple regression equations, the bulk density of the slag to be excluded from the converter at the time exclude operation (ρ S) at the time of excluded operation The bulk density trends were estimated. The results are shown in Fig. As shown in Fig. 6, it can be seen that, with the lapse of time, the foaming is relaxed and the bulk density? S of the slag is gradually increased.

이상과 같이 하여 추정된 슬래그의 체적 유량(QS)의 경시 변화(체적 유량 추이) 및 부피 밀도(ρS)의 경시 변화(부피 밀도 추이)의 대응하는 각 시점의 곱을 시간 축을 따라 적산함으로써, 배재 조업에 있어서 배재된 슬래그의 배재 중량을 추정하였다. 도 7에 그 결과를 나타낸다. 배재 완료 시의 슬래그의 배재 중량의 추정값은, 칭량기에 의한 실제 칭량값과 대략 일치하였다.By multiplying the product of the respective times of the corresponding slopes of the slag volumetric flow rate Q S over time (volumetric flow rate trend) and the bulk density p S over time (volumetric density trend) along the time axis, The excretion weight of the slag discharged in the incineration operation was estimated. The results are shown in Fig. The estimated value of the disposal weight of the slag at the time of completion of disposal was substantially coincident with the actual weighing value by the weighing machine.

(실시예 2)(Example 2)

배재 조업을 복수 회에 걸쳐 실시하고, 각 조업에 있어서, 개시되는 기술의 실시예에 관한 방법을 이용하여 슬래그의 배재 중량의 추정값을 도출하였다. 또한, 각 조업에 있어서, 오퍼레이터의 눈으로 보는 방법(비교예 1) 및 일본 특허 공개 제2007-308773호 공보에 기재된 방법(비교예 2)을 사용하여 슬래그의 배재 중량의 추정값을 도출하였다. 또한, 각 조업에 있어서, 슬래그의 배재 중량의 칭량기에 의한 실제 칭량값을 취득하였다. 또한, 일본 특허 공개 제2007-308773호 공보에 기재된 방법(비교예 2)을 사용한 슬래그의 배재 중량의 추정에서는, 전로의 최종 틸팅 각도로부터 전로 내에 잔류하는 슬래그의 용적을 추정하고, 전로 내에 잔류하고 있는 슬래그의 부피 밀도를 일정하게 하여 슬래그의 배재 중량을 추정하였다. 또한, 칭량기에 의한 실제 칭량값에 대해서는, 슬래그 중에 불가피적으로 혼입되어 있는 입자 철분의 중량을 제거하는 보정을 행하고 있다. 보정 방법으로서는, 슬래그의 일부를 채취하고, 그 중에 포함되어 있는 입자 철분의 비율을 구하고, 구한 비율로부터, 배재한 슬래그에 포함되는 입자 철분의 중량을 산출하고, 산출한 입자 철분의 중량을 실제 칭량값으로부터 차감하였다. 한편, 개시되는 기술의 실시예에 관한 슬래그의 배재 중량의 추정에서는 입자 철분의 보정은 필요없다.Discharge operations were carried out a plurality of times, and in each operation, an estimate of the disposal weight of the slag was derived using a method relating to the embodiment of the disclosed technique. Further, in each operation, an estimated value of the disposal weight of the slag was derived by using the operator's eyes (Comparative Example 1) and the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-308773 (Comparative Example 2). Further, in each operation, the actual weighing value by the weighing machine of the disposal weight of the slag was obtained. In the estimation of the disposal weight of slag using the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-308773 (Comparative Example 2), the volume of the slag remaining in the converter is estimated from the final tilting angle of the converter and remains in the converter The slag disposal weight was estimated by making the volume density of the slag constant. Further, with respect to the actual weighing value by the weighing machine, correction is performed to remove the weight of the iron particles inevitably mixed in the slag. As a correction method, a part of the slag is sampled, the ratio of the iron particles contained in the slag is obtained, the weight of the iron iron contained in the slag discharged is calculated from the obtained ratio, Respectively. On the other hand, in estimating the disposal weight of slag according to the embodiment of the disclosed technique, there is no need to correct grain iron.

도 8은, 횡축에 칭량기에 의한 실제 칭량값을 취하고, 종축에 슬래그의 배재 중량의 추정값을 취한 그래프 상에, 실시예, 비교예 1 및 비교예 2에 관한 방법을 사용하여 각각 도출된 슬래그의 배재 중량의 추정값을 플롯한 도면이다. 도 8에 나타낸 그래프 중의 직선은, 추정값과 실제 칭량값이 일치하는 라인이고, 플롯이 이 직선에 가까울수록, 당해 추정값이 실제 칭량값에 가까운 것을 나타낸다.Fig. 8 is a graph showing the relationship between the weight of the slag derived from each of the slag derived by the method of Example, Comparative Example 1 and Comparative Example 2 on the graph obtained by taking the actual weighing value by the weighing machine on the axis of abscissa, And the estimated value of the disposal weight is plotted. The straight line in the graph shown in Fig. 8 is a line in which the estimated value and the actual weighing value coincide, and the closer the plot is to this straight line, the closer the estimated value is to the actual weighing value.

개시되는 기술의 실시예에 관한 방법을 사용하여 도출된 배재 중량의 추정값과 실제 칭량값의 차이의 평균값(평균 오차)은, 0.45ton이었다. 오퍼레이터의 눈으로 보고 도출된 배재 중량의 추정값(비교예 1)과 실제 칭량값의 차이의 평균값은, 1.28톤이었다. 일본 특허 공개 제2007-308773호 공보에 기재된 방법을 사용하여 도출된 배재 중량의 추정값과 실제 칭량값의 차이의 평균값은, 1.59톤이었다. 즉, 개시되는 기술의 실시예에 관한 방법을 사용하여 도출된 추정값은, 비교예 1 및 비교예 2에 관한 방법을 사용하여 도출된 추정값보다 실제 칭량값에 가까운 것을 확인할 수 있었다. 즉, 개시되는 기술의 실시예에 관한 배재 중량의 추정 방법에 의하면, 간편하면서 고정밀도의 슬래그의 배재 중량의 추정이 가능하다.The mean value (mean error) of the difference between the estimated value of the disposal weight and the actual weighing value derived using the method of the disclosed embodiment of the technique was 0.45 ton. The average value of the difference between the estimated value of the disposal weight (Comparative Example 1) derived from the operator's eyes and the actual weighing value was 1.28 tons. The average value of the difference between the estimated value of the disposal weight and the actual weighing value derived using the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-308773 was 1.59 tons. That is, it was confirmed that the estimated values derived using the method of the disclosed technology examples were closer to the actual weighing values than the estimated values derived using the methods of Comparative Example 1 and Comparative Example 2. That is, according to the method of estimating the disposal weight of the embodiment of the disclosed technology, it is possible to estimate the disposal weight of the slag in a simple and high-precision manner.

(실시예 3)(Example 3)

실시예 1과 동일한 전로를 사용하여, 부원료 사용량의 삭감 효과를 평가하는 시험을 실시하였다. 스크랩 및 용선을 전로 내에 장입한 후, 용선량 및 규소 농도에 따라서, 슬래그의 염기도가 소정 범위 내로 되도록 생석회 등의 부원료를 전로에 투입하여 용선의 탈인 처리를 행하였다. 그 후, 전로를 틸팅하여 노구로부터 상층의 슬래그 일부를 배재한 후, 다시 전로를 직립시켜 부원료를 첨가하고, 계속해서 탈탄 처리를 행하였다. 이때, 개시되는 기술의 실시예에 관한 방법과 종래의 오퍼레이터 눈으로 보는 방법으로 슬래그의 배재 중량을 추정하고, 탈탄 처리 시에 첨가하는 부원료의 양을 결정하였다.The same converter as in Example 1 was used to perform a test for evaluating the effect of reducing the amount of subordinate material used. Scrap and molten iron were charged into the converter, and then additive raw materials such as burnt lime and the like were charged into the converter so that the basicity of the slag became within a predetermined range in accordance with the dose and silicon concentration. Thereafter, the converter was tilted and a part of the slag in the upper layer was discharged from the furnace, and then the furnace was erected again to add the subsidiary material, and the decarburization treatment was subsequently carried out. At this time, the disposal weight of the slag was estimated by the method related to the embodiment of the disclosed technology and the conventional method, and the amount of the sub-raw material to be added in the decarburization treatment was determined.

동일한 성품 인 농도 레벨의 강종에서 각각의 방법으로 50차지씩 정련을 실시한 결과, 어느 방법에서도 성분 벗어남은 발생하지 않았다. 또한, 부원료 사용량을 비교하면, 개시되는 기술의 실시예에 관한 방법에서는, 오퍼레이터의 눈으로 보는 방법에 비해 1차지당 평균으로 약 400㎏의 부원료 사용량 삭감 효과가 있음을 확인할 수 있었다. 이것은 용강 1ton당 약 25엔의 비용 개선 효과에 상당한다.As a result of performing refinement by 50 methods in each method at the concentration level of the same nature, no deviation occurred in any of the methods. In addition, when the amount of the sub-raw materials is compared, it is confirmed that the method according to the embodiment of the disclosed technology has an effect of reducing the amount of the sub-raw material used by about 400 kg per charge on the average per one operator's eyes. This corresponds to a cost improvement of about 25 yen per ton of molten steel.

Claims (6)

전로 내에 있어서 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후에 상기 전로를 틸팅시킴으로써 상기 전로 내에 용철을 남긴 채 상기 전로로부터 슬래그를 배재하는 배재 조업에 있어서 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 추정하는 배재 중량 추정 방법이며,
상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출하고,
상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출하고,
상기 체적 유량 추이 및 상기 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점에 있어서의 슬래그의 체적 유량과 부피 밀도의 곱을 적산하여 얻어지는 값을, 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 배재 중량의 추정값으로서 도출하는,
배재 중량 추정 방법.A method for estimating the weight of slag discharged from the converter in a waste disposal operation for discharging slag from the converter while leaving molten iron in the electric furnace by tilting the converter after performing a degassing treatment or a de-phosphorus treatment in the converter ,
A volumetric flow rate trend estimated by estimating a change over time of the volumetric flow rate of the slag discharged from the converter is derived,
A bulky density trend in which the change in the bulk density of the slag discharged from the converter is estimated with time,
Wherein a value obtained by accumulating a product of a volumetric flow rate and a bulk density of slag at each corresponding time point of the volumetric flow rate change and the bulk density change is derived as an estimated value of the disposal weight of slag discharged from the converter,
Disposition Weight Estimation Method. 제1항에 있어서,
상기 전로로부터 슬래그를 배재할 때의 상기 전로의 틸팅 각도의 경시 변화에 기초하여 상기 체적 유량 추이를 도출하는,
배재 중량 추정 방법.The method according to claim 1,
And deriving the volume flow rate change based on a change over time of the tilting angle of the converter when discharging slag from the converter,
Disposition Weight Estimation Method. 제2항에 있어서,
상기 전로의 틸팅 속도와, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 관계를 나타내는 제1 회귀식을 도출하고,
상기 전로로부터 슬래그를 배재할 때의 상기 전로의 틸팅 각도의 경시 변화와, 상기 제1 회귀식에 기초하여 상기 체적 유량 추이를 도출하는,
배재 중량 추정 방법.3. The method of claim 2,
A first regression equation showing the relationship between the tilting speed of the converter and the volume flow rate of slag discharged from the converter is derived,
Wherein a change in the tilting angle of the converter at the time of discharging the slag from the converter and a change in the tilting angle of the converter with time,
Disposition Weight Estimation Method. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 그리고 상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간에 기초하여 상기 부피 밀도 추이를 도출하는,
배재 중량 추정 방법.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
Deriving the bulk density transition based on at least one of the weight, temperature and composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the dephosphorization treatment, and the elapsed time from the completion of the degasification treatment or the dephosphorization treatment,
Disposition Weight Estimation Method. 제4항에 있어서,
상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 그리고 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간과, 상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 관계를 나타내는 제2 회귀식을 도출하고,
상기 탈규 처리 또는 상기 탈인 처리를 행한 후의 상기 전로 내의 슬래그의 중량, 온도 및 조성 중 적어도 하나, 그리고 탈규 처리 또는 탈인 처리가 완료된 시점으로부터의 경과 시간과, 상기 제2 회귀식에 기초하여 상기 부피 밀도 추이를 도출하는,
배재 중량 추정 방법.5. The method of claim 4,
The relationship between the elapsed time from the weight, the temperature and the composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the dephosphorization treatment and the elapsed time from the completion of the degassing treatment or the denitrification treatment and the bulk density of the slag discharged from the converter A second regression equation is derived,
Temperature and composition of the slag in the converter after the degassing treatment or the dephosphorization treatment and the elapsed time from the completion of the degassing treatment or the denitrification treatment and the elapsed time from the time when the bulk density However,
Disposition Weight Estimation Method. 전로 내에 있어서 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한 후에 상기 전로를 틸팅시킴으로써 상기 전로 내에 용철을 남긴 채 상기 전로로부터 슬래그를 배재하는 배재 조업에 있어서 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 중량을 추정하는 배재 중량 추정 장치이며,
상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 체적 유량의 경시 변화를 추정한 체적 유량 추이를 도출하는 체적 유량 추이 도출부와,
상기 전로로부터 배재되는 슬래그의 부피 밀도의 경시 변화를 추정한 부피 밀도 추이를 도출하는 부피 밀도 추이 도출부와,
상기 체적 유량 추이 및 상기 부피 밀도 추이의 대응하는 각 시점에 있어서의 슬래그의 체적 유량과 부피 밀도의 곱을 적산하여 얻어지는 값을 상기 전로로부터 배재된 슬래그의 배재 중량의 추정값으로서 도출하는 배재 중량 도출부를 포함하는,
배재 중량 추정 장치.An apparatus for estimating the weight of slag discharged from a converter in a scouring operation for discharging slag from the converter while leaving molten iron in the converter by tilting the converter after performing a degassing treatment or a de-phosphorus treatment in a converter ,
A volumetric flow rate derivation unit for deriving a volumetric flow rate transition estimated by estimating a change over time of a volumetric flow rate of slag discharged from the converter,
A volumetric density change derivation unit for deriving a volumetric density change in which an elapsed change in the bulk density of slag discharged from the converter is estimated,
And an exhaust weight deriving section for deriving a value obtained by integrating the product of the volumetric flow rate and the bulk density of slag at each corresponding time point of the volumetric flow rate change and the bulk density change as an estimated value of the disposal weight of the slag discharged from the converter doing,
Disposal weight estimation device.
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