KR20180080844A - Component for turbine having excellent erosion resistance and fatigue resistance - Google Patents

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Abstract

The present invention relates to a component for a turbine having improved erosion resistance and fatigue resistance and, more specifically, relates to a component for a turbine having improved erosion resistance and fatigue resistance through multi-layer coating, and a turbine having the same. In particular, according to the present invention, the component for a turbine comprises: a base material; and a coating layer formed on the base material, and formed by a TiN layer more than one layer and a TiAlN layer more than one layer which are alternately laminated, wherein a thickness of the TiN layer is 0.1-1.0 μm, and a thickness of the TiAlN layer is 0.2-2.5 μm.

Description

내침식성 및 내피로성이 향상된 터빈용 부품{Component for turbine having excellent erosion resistance and fatigue resistance} BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a turbine component having improved erosion resistance and fatigue resistance,

본 발명은 내침식성 및 내피로성이 향상된 터빈용 부품에 관한 것으로, 보다 상세하게는 다층 코팅을 통하여 내침식성 및 내피로성과 더 나아가 내열성 및 내산화성 등이 향상된 터빈용 부품, 및 이를 포함하는 터빈에 관한 것이다. TECHNICAL FIELD The present invention relates to a turbine component having improved corrosion resistance and fatigue resistance, and more particularly, to a turbine component having improved corrosion resistance and endothelial resistance as well as heat resistance and oxidation resistance through a multilayer coating, .

금속 부품은 다양한 산업 분야에서, 다양한 작동 조건 하에서 사용되고 있다. 대다수의 경우, 상기한 금속 부품 상에 코팅층을 형성하여 내침식성, 내부식성, 내열성 및 내산화성 등의 물성을 향상시키고 있다. 예를 들어, 고압 또는 중압 스팀 터빈의 경우, 고상의 입자에 의해 모재 표면이 침식되기 쉬우므로, 일반적으로 모재 상에 내침식성(erosion resistance) 코팅을 수행하며, 제트 터빈 및 가스 터빈의 컴프레서 부분 역시 모래 또는 다른 고상의 입자에 의해 표면이 침식 및 부식되기 쉬우므로, 역시 모재 상에 내침식성 코팅을 수행하고 있다.Metal parts are used in various industrial fields and under various operating conditions. In many cases, coating layers are formed on the above-mentioned metal parts to improve properties such as corrosion resistance, corrosion resistance, heat resistance and oxidation resistance. For example, in the case of a high-pressure or medium-pressure steam turbine, erosion resistance coating is generally performed on the base material because the surface of the base material is likely to be eroded by solid particles, and the compressor portion of the jet turbine and gas turbine Since the surface is likely to be eroded and corroded by sand or other solid particles, a corrosion resistant coating is also being applied on the base material.

상기와 같이 스팀 터빈 및 가스 터빈 등의 부품의 표면은 작은 고체 입자로, 공기 중의 모래, 발전용 보일러 등에서 생성되는 작은 입자, 또는 공기, 스팀 또는 수증기 상에 포함되는 Fe3O4, SiO2, Al2O3, Fe2O3, MgO, CaO 및 점토 등에 의한 충돌에 의하여 침식이 발생한다. As described above, the surfaces of the components such as the steam turbine and the gas turbine are small solid particles, small particles generated in sand in the air, power generating boiler or the like, or Fe 3 O 4 , SiO 2 , Erosion occurs due to collision with Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , MgO, CaO and clay.

상기한 터빈용 부품은 마르텐사이트 스테인리스 스틸 등의 소재로 이루어지나, 상기한 조건 하에서 이러한 소재는 충분한 내침식성 또는 내식성을 갖지 못하는 단점이 있다. 이로 인하여 침식이 발생하면 터빈용 부품에 손상을 야기하고, 그 결과 셧-다운(shut-down) 관련한 잦은 유지, 작동 효율 손실 및 교체 주기 등과 관련하여 문제가 발생한다. The turbine component is made of a material such as martensitic stainless steel. However, such a material has a disadvantage that it does not have sufficient erosion resistance or corrosion resistance under the above conditions. This causes erosion to damage components of the turbine, resulting in frequent shut-down related maintenance, loss of operating efficiency and replacement cycles.

이에, 일부 발전소에서는, 터빈용 부품에 있어서 침식 문제점을 해결하기 위하여, 고체 입자가 어느 정도의 수준에 도달하면 더 이상의 침식을 막기 위하여 설비를 셧-다운 시키기에 이르렀다. 하지만 최근에는, 터빈용 부품 상에 열 분사 기술, 예를 들면, 공기 플라즈마 분사(APS) 및 화염 용사(HVOF) 등을 이용하여 알루미나, 티타니아, 크로미아 등의 세라믹 성분의 코팅을 수행하여 내침식성을 향상시키고 있다. 하지만 상기한 코팅으로 인해 부품의 표면 거칠기가 높아지고, 경도가 제한되어 터빈 작동에 여러가지 예기치 않은 문제점이 발생하게 되어 부품의 운전 수명에도 영향을 미치게 된다. Thus, in some power plants, in order to solve the problem of erosion in parts for turbines, when the solid particles reached a certain level, they came to shut down the facilities to prevent further erosion. Recently, however, ceramic components such as alumina, titania and chromia have been coated on components for turbines by thermal spraying techniques such as air plasma spraying (APS) and flame spraying (HVOF) . However, due to the above coating, the surface roughness of the parts is increased and the hardness is limited, which causes various unexpected problems in the operation of the turbine, which also affects the service life of the parts.

이에, 내침식성 코팅의 표면 거칠기를 감소시켜 스팀 터빈 부품의 공기역학적 효율성을 높이고자 하였으나, 비용적으로나 시간적으로 충족되지 않은 문제점이 있다. Thus, although the surface roughness of the corrosion-resistant coating is reduced to improve the aerodynamic efficiency of the steam turbine component, there is a problem that it is not satisfied in terms of cost or time.

따라서, 최근에는 터빈 엔진 부품의 코팅층에 있어서 표면 거칠기는 낮추고 경도를 높여 운전 수명을 증가시키기 위한 연구가 활발히 진행되고 있다. 이와 관련하여 유럽 특허 제0674020호에서는 다층의 내침식성 코팅층에 대하여 제안한 바 있지만, 표면 거칠기, 경도, 내침식성 및 내피로성 등의 특성이 여전히 만족할 만한 수준을 얻지 못하였다. Therefore, in recent years, studies have been actively conducted to increase the operating life of the coating layer of the turbine engine component by lowering the surface roughness and increasing the hardness. In this regard, European Patent No. 0674020 has proposed a multi-layer corrosion-resistant coating layer, but the properties such as surface roughness, hardness, corrosion resistance and fatigue resistance are still unsatisfactory.

본 발명의 일 목적은 모재 상에 TiN 층 및 TiAlN 층이 교대로 적층되는 다층 코팅층을 형성하되, 상기 코팅층의 두께 및 경도를 제어하여 내침식성 및 내피로성, 더 나아가서는 내열성 및 내산화성이 향상된 터빈용 부품 및 터빈을 제공하고자 한다. It is an object of the present invention to provide a method of forming a multilayer coating layer in which a TiN layer and a TiAlN layer are alternately stacked on a base material and controlling the thickness and hardness of the coating layer to improve the corrosion resistance and fatigue resistance, Components and turbines.

본 발명의 다른 구현 예에 따르면, 모재; 및 상기 모재 상에 형성되며, 1층 이상의 TiN층과 1층 이상의 TiAlN층이 교대로 적층되어 이루어지는 코팅층을 포함하며, 상기 TiN층의 두께는 0.1 내지 1.0㎛이고, 상기 TiAlN층의 두께는 0.2 내지 2.5㎛인, 터빈용 부품에 관한 것이다. According to another embodiment of the present invention, And a coating layer formed on the base material, the coating layer comprising one or more TiN layers and one or more TiAlN layers alternately laminated, wherein the TiN layer has a thickness of 0.1 to 1.0 占 퐉, the TiAlN layer has a thickness of 0.2 to 10 占 퐉, 2.5 [micro] m.

본 발명에서 상기 TiN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성될 수 있다. In the present invention, the TiN layer may be formed in 1 to 15 layers in the coating layer.

본 발명에서 상기 TiAlN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성될 수 있다. In the present invention, the TiAlN layer may be formed in 1 to 15 layers in the coating layer.

본 발명에서 상기 코팅층의 최상층으로는 TiAlN층이 배치되며, 상기 최상층에 배치되는 TiAlN층의 두께는 0.8 내지 2.5㎛일 수 있다. In the present invention, a TiAlN layer is disposed as the uppermost layer of the coating layer, and a thickness of the TiAlN layer disposed on the uppermost layer may be 0.8 to 2.5 탆.

본 발명에서 상기 코팅층의 총 두께는 7.6 내지 40㎛일 수 있다. In the present invention, the total thickness of the coating layer may be 7.6 to 40 탆.

본 발명에서 상기 TiN층은 Ti 60 내지 75중량%; N 20 내지 30중량%; 및 Al 5 내지 10중량%를 포함할 수 있다. In the present invention, the TiN layer may contain 60 to 75% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of N; And 5 to 10 wt% of Al.

본 발명에서 상기 TiAlN층은 Ti 50 내지 60중량%; Al 20 내지 30중량%; 및 N 20 내지 30중량%를 포함할 수 있다. In the present invention, the TiAlN layer comprises 50 to 60% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of Al; And 20 to 30% by weight of N. [

본 발명에서 상온에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도(Vickers Hardness)는 2000 내지 3000Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at room temperature may be 2000 to 3000 Hv.

본 발명에서 400℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1500 내지 1900Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 400 ° C may be 1500 to 1900 Hv.

본 발명에서 500℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1200 내지 1700Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 500 ° C may be 1200 to 1700 Hv.

본 발명에서 621℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1000 내지 1400Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 621 DEG C may be 1000 to 1400 Hv.

본 발명에서 상기 코팅층 단면의 상온에서 비커스 경도는 1300 내지 2300Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness at the cross-sectional surface temperature of the coating layer may be 1300 to 2300 Hv.

본 발명에서 상기 코팅층 표면의 나노-압입 경도는 26 내지 50Gpa일 수 있다. In the present invention, the nano-indentation hardness of the surface of the coating layer may be 26 to 50 GPa.

본 발명에서 상기 코팅층의 표면의 잔류 응력은 -10 내지 -4.5Gpa일 수 있다. In the present invention, the residual stress of the surface of the coating layer may be -10 to -4.5 GPa.

본 발명에서 상기 TiN층과 TiAlN층은 물리적 증착법(physical vapor deposition, PVD)에 의하여 모재 상에 형성될 수 있다. In the present invention, the TiN layer and the TiAlN layer may be formed on the base material by physical vapor deposition (PVD).

본 발명에서 상기 모재는 강 합금, 니켈계 합금 및 티타늄계 합금으로 이루어진 군에서 선택될 수 있다. In the present invention, the base material may be selected from the group consisting of a steel alloy, a nickel-based alloy, and a titanium-based alloy.

본 발명에서 상기 터빈용 부품은 버켓(bucket) 또는 노즐(nozzle)일 수 있다. In the present invention, the turbine component may be a bucket or a nozzle.

본 발명의 다른 구현 예에 따르면, 본 발명의 상기 터빈용 부품을 포함하는 터빈에 관한 것이다. According to another embodiment of the present invention, there is provided a turbine comprising the component for the turbine of the present invention.

본 발명에서 제공하는 터빈용 부품은 모재 상에 TiN 및 TiAlN이 교대로 적층되는 다층 코팅층을 형성하되, 상기 코팅층의 두께 및 경도를 제어함에 따라 내침식성 및 내피로성이 크게 향상되고, 더 나아가서는 내열성 및 내산화성 또한 뛰어나다. 따라서, 종래와 같이 터빈용 부품의 침식을 방지하기 위하여 설비를 셧-다운시키지 않아도 되므로, 생산성 또한 향상될 수 있다. The turbine component provided in the present invention is formed by forming a multilayer coating layer in which TiN and TiAlN are alternately stacked on a base material, and by controlling the thickness and hardness of the coating layer, corrosion resistance and fatigue resistance are greatly improved, and further, And oxidation resistance. Therefore, it is not necessary to shut down the equipment in order to prevent the erosion of the turbine parts as in the prior art, so that the productivity can be improved.

도 1의 (a) 및 (b)는 실험예 1에서 비교예 7 및 8의 시험 시편의 표면의 스캔 사진을 나타낸 것이다.
도 1의 (c) 및 (d)는 실험예 1에서 실시예 1의 시험 시편의 표면 및 단면의 스캔 사진을 나타낸 것이다.
도 1의 (e)는 실험예 1에서 비교예 9의 시험 시편의 단면의 스캔 사진을 나타낸 것이다.
도 2는 실험예 3에서 실시예 2의 시험 시편의 표면 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후 각 충돌 각도에 따라 코팅층 상에 형성된 손상 영역의 사진을 나타낸 것이다.
도 3은 실험예 3에서 실시예 2의 시험 시편의 표면 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후 각 충돌 각도에 따른 시험 시편의 코팅층 표면 사진을 나타낸 것이다.
도 4의 (a) 내지 (d)는 실험예 3에서 비교예 5 및 7 내지 9의 시험 시편의 표면 상에 90°의 각도로 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후 각 시험 시편 별 코팅층 표면의 사진을 나타낸 것이다.
도 5의 (a) 내지 (d)는 실험예 3에서 비교예 5 및 7 내지 9의 시험 시편의 표면 상에 15°의 각도로 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후 각 시험 시편 별 코팅층 표면의 사진을 나타낸 것이다.
도 6은 실험예 4에서 실시예 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편의 코팅층 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후, 충돌 각도에 따른 침식 비율을 측정한 결과를 그래프로 나타낸 것이다.
도 7은 실험예 5에서 실시예 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편의 코팅층 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사한 후, 충돌 각도에 따른 침식 비율을 측정한 결과를 그래프로 나타낸 것이다.
도 8은 실험예 6에서 실시예 1 및 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편에 대하여 30일 동안 방치한 뒤, 각 시험 시편 별 무게 증가량을 측정하여 그 결과를 그래프로 나타낸 것이다.
도 9는 실험예 7에서 실시예 2의 시험 시편을 894K의 온도 하에서 1시간 동안 유지한 뒤, 물에 담금질을 실시하는 공정을 5회 반복한 후 코팅층의 표면 사진을 촬영한 결과를 나타낸 것이다.
도 10은 실험에 9에서 일 예시로 제조되는 라운드 바 형상을 나타낸 것이다.
도 11은 실험예 10에서 실시예 2 및 비교예 9의 시험 시편에 대하여 표준 다이아몬드 인덴터를 사용하여 스크래치 테스트를 수행한 결과를 나타낸 것이다.Figs. 1 (a) and 1 (b) show scanning photographs of the test specimens of Comparative Examples 7 and 8 in Experimental Example 1. Fig.
1 (c) and 1 (d) are scanning photographs of the surface and cross-section of the test specimen of Example 1 in Experimental Example 1.
1 (e) is a scanning photograph of a cross section of the test specimen of Comparative Example 9 in Experimental Example 1.
FIG. 2 is a photograph of a damaged region formed on the coating layer according to the angle of impact after spraying Fe 3 O 4 eroded particles on the surface of the test specimen of Example 2 in Experimental Example 3. FIG.
3 is a photograph of the surface of the coating layer of the test specimen according to the angle of impact after spraying the Fe 3 O 4 eroded particles on the surface of the test specimen of Example 2 in Experimental Example 3. FIG.
4 (a) to 4 (d) are graphs showing the results obtained by spraying Fe 3 O 4 erosion particles at an angle of 90 ° on the surface of the test specimens of Comparative Examples 5 and 7 to 9 in Experimental Example 3, As shown in FIG.
5 (a) to 5 (d) are graphs showing the results obtained by spraying Fe 3 O 4 eroded particles at an angle of 15 ° on the surface of the test specimens of Comparative Examples 5 and 7 to 9 in Experimental Example 3, As shown in FIG.
6 is a graph showing the results of measurement of erosion rates according to the impact angle after spraying Fe 3 O 4 erosion particles on the coating layers of the test specimens of Example 2 and Comparative Examples 5 and 9 in Experimental Example 4 .
FIG. 7 is a graph showing the results of measurement of the erosion ratio according to the impact angle after spraying Fe 3 O 4 eroded particles on the coating layers of the test specimens of Example 2 and Comparative Examples 5 and 9 in Experimental Example 5 .
FIG. 8 is a graph showing the results of measurement of the weight increment of each test specimen after leaving for 30 days in the test specimens of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 5 and 9 in Experimental Example 6. FIG.
9 is a photograph of the surface of the coating layer after repeating the process of holding the test specimen of Example 2 at a temperature of 894K for 1 hour and then quenching it in water five times in Experimental Example 7. FIG.
FIG. 10 shows a round bar shape produced in an experiment in Example 9; FIG.
11 shows the results of a scratch test using a standard diamond indenter with respect to the test specimens of Example 2 and Comparative Example 9 in Experimental Example 10.

이하, 본 발명의 바람직한 실시형태들을 설명한다. 그러나, 본 발명의 실시형태는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 이하 설명하는 실시 형태로 한정되는 것은 아니다. 또한, 본 발명의 실시형태는 당해 기술분야에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described. However, the embodiments of the present invention can be modified into various other forms, and the scope of the present invention is not limited to the embodiments described below. Further, the embodiments of the present invention are provided to more fully explain the present invention to those skilled in the art.

본 발명의 발명자들은 TiN 및 TiAlN이 교대로 적층되는 다층 코팅층을 터빈용 부품의 모재 상에 적용하되, 각 코팅층의 두께 및 비커스 경도(Vickers hardness)를 특정 범위로 조절하는 경우, 내침식성 및 내피로성이 현저히 향상되는 것을 발견하여 본 발명에 이르게 되었다. The inventors of the present invention have found that when a multilayer coating layer in which TiN and TiAlN are alternately stacked is applied on a base material of a part for a turbine and the thickness and Vickers hardness of each coating layer are adjusted to a specific range, And the present invention has been achieved.

본 발명의 일 구현 예에 따르면, 모재; 및 상기 모재 상에 형성되며, 1층 이상의 TiN층과 1층 이상의 TiAlN층이 교대로 적층되어 이루어지는 코팅층을 포함하는, 터빈용 부품에 관한 것이다. According to an embodiment of the present invention, And a coating layer formed on the base material, wherein the coating layer comprises one or more TiN layers and one or more TiAlN layers alternately laminated.

본 발명에서 상기 TiN층의 두께는 0.1 내지 1.0㎛일 수 있으며, 바람직하게는 0.1 내지 0.7㎛일 수 있다. 본 발명에서 상기 TiN층의 두께가 0.1㎛ 미만인 경우 충분한 내침식성을 얻을 수 없고, 1.0㎛를 초과하는 경우, 모재에 대한 밀착성이 떨어져 접착력 및 내피로성이 현저히 저하될 수 있다.In the present invention, the thickness of the TiN layer may be 0.1 to 1.0 탆, preferably 0.1 to 0.7 탆. In the present invention, when the thickness of the TiN layer is less than 0.1 mu m, sufficient corrosion resistance can not be obtained. When the thickness exceeds 1.0 mu m, the adhesion to the base material may be deteriorated and the adhesive strength and fatigue resistance may be significantly deteriorated.

또한, 본 발명에서 상기 TiN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성될 수 있고, 바람직하게는 10 내지 15층으로 형성될 수 있으며, 보다 바람직하게는 12 내지 14층으로 형성될 수 있다. Also, in the present invention, the TiN layer may be formed in 1 to 15 layers, preferably 10 to 15 layers, and more preferably 12 to 14 layers in the coating layer.

본 발명에서 상기 TiAlN층의 두께는 0.2 내지 2.5㎛일 수 있으며, 바람직하게는 0.4 내지 2.0㎛일 수 있다. 본 발명에서 상기 TiAlN층의 두께가 0.2㎛ 미만인 경우 충분한 내침식성을 얻을 수 없고, 2.5㎛를 초과하는 경우, 모재에 대한 밀착력이 떨어져 상기 코팅층의 접착성 및 내피로성이 현저히 저하될 수 있다.In the present invention, the thickness of the TiAlN layer may be 0.2 to 2.5 탆, preferably 0.4 to 2.0 탆. In the present invention, when the thickness of the TiAlN layer is less than 0.2 탆, sufficient corrosion resistance can not be obtained. When the thickness exceeds 2.5 탆, adhesiveness to the base material is lowered, and adhesiveness and fatigue resistance of the coating layer may be significantly deteriorated.

또한, 본 발명에서 상기 TiAlN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성될 수 있고, 바람직하게는 10 내지 15층으로 형성될 수 있으며, 보다 바람직하게는 12 내지 14층으로 형성될 수 있다.Also, in the present invention, the TiAlN layer may be formed in 1 to 15 layers, preferably 10 to 15 layers, and more preferably 12 to 14 layers in the coating layer.

또한, 본 발명에서 상기 코팅층의 최상층으로는 TiAlN층이 배치될 수 있고, 여기서 최상층에 배치되는 TiAlN층의 두께는 0.8 내지 2.5㎛일 수 있고, 바람직하게는 1.0 내지 2.5㎛일 수 있다. 본 발명에서 상기 최상층의 TiAlN층의 두께가 0.8㎛ 미만인 경우 내침식성이 현저히 감소되어, 본 발명에 따른 부품을 터빈에 사용하는 경우 초기 운전 시 보일러에서 생성된 산화물 입자가 증기와 함께 코팅층 표면에 집중되어 충돌하게 됨에 따라 침식 손상을 견디기 어려울 수 있다. 한편, 상기 최상층의 TiAlN층의 두께가 2.5㎛를 초과하는 경우, 제품의 형상에 따른 부위별 코팅층의 두께의 균일성이 저하되며, 코팅층에서 결함의 발생 빈도가 증가하여 상기 코팅층의 접착성 및 내피로성이 현저히 저하될 수 있다. Also, in the present invention, a TiAlN layer may be disposed as the uppermost layer of the coating layer, and the thickness of the TiAlN layer disposed on the uppermost layer may be 0.8 to 2.5 占 퐉, and preferably 1.0 to 2.5 占 퐉. In the present invention, when the thickness of the uppermost TiAlN layer is less than 0.8 mu m, the corrosion resistance is remarkably reduced. When the component according to the present invention is used for a turbine, oxide particles generated in the boiler during the initial operation are concentrated on the surface of the coating layer So that it is difficult to withstand erosion damage. On the other hand, when the thickness of the uppermost TiAlN layer is more than 2.5 mu m, the uniformity of the thickness of the coating layer is decreased according to the shape of the product and the frequency of occurrence of defects in the coating layer is increased, The fatigue property may be significantly deteriorated.

또한, 본 발명에서 상기 코팅층의 총 두께는 7.6 내지 40㎛인 것이 바람직하며, 상기 코팅층의 총 두께가 7.6㎛ 미만인 경우 충분한 내침식성을 확보할 수 없고, 40㎛를 초과하는 경우 균열이 발생하는 등으로 접착성 및 내피로성이 현저히 감소되며 수명이 단축될 수 있다.In the present invention, the total thickness of the coating layer is preferably from 7.6 to 40 탆. When the total thickness of the coating layer is less than 7.6 탆, sufficient erosion resistance can not be ensured. When the total thickness exceeds 40 탆, Adhesiveness and fatigue resistance can be significantly reduced and the service life can be shortened.

다만, 본 발명에서 상기 TiN층, TiAlN층, 최상층 및 총 코팅층의 두께는 칼로테스트(Calotest)에 의해 측정된 것일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다. In the present invention, the thicknesses of the TiN layer, the TiAlN layer, the uppermost layer, and the total coating layer may be measured by a calotest method, but are not limited thereto.

본 발명에서 상기 TiN층은 Ti 60 내지 75중량%; N 20 내지 30중량%; 및 Al 5 내지 10중량%를 포함할 수 있다. 또한, 상기 TiN층은 Ti 40 내지 45at%; N 45 내지 55at%; 및 Al 5 내지 15at%를 포함할 수 있다. 본 발명에서 상기 TiN층의 조성이 상기 범위를 벗어나는 경우 내침식성 및 내피로성의 물성이 만족하는 수준에 달하지 못할 수 있다. In the present invention, the TiN layer may contain 60 to 75% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of N; And 5 to 10 wt% of Al. Also, the TiN layer may be formed of Ti 40 to 45 at%; N 45 to 55 at%; And 5 to 15 at% of Al. In the present invention, when the composition of the TiN layer is out of the above range, the properties of corrosion resistance and fatigue resistance may not be satisfied.

본 발명에서 상기 TiAlN층은 Ti 50 내지 60중량%; Al 20 내지 30중량%; 및 N 20 내지 30중량%를 포함할 수 있다. 또한, 상기 TiAlN층은 Ti 30 내지 40at%; Al 20 내지 30at%; 및 N 40 내지 50at%를 포함할 수 있다. 본 발명에서 상기 TiAlN층의 조성이 상기 범위를 벗어나는 경우 내침식성 및 내피로성의 물성이 만족하는 수준에 달하지 못할 수 있다. In the present invention, the TiAlN layer comprises 50 to 60% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of Al; And 20 to 30% by weight of N. [ Also, the TiAlN layer may include 30 to 40 at% of Ti; Al 20 to 30 at%; And 40 to 50 at% of N. In the present invention, when the composition of the TiAlN layer is out of the above range, the properties of the corrosion resistance and the fatigue resistance may not be satisfied.

본 발명에서 상온에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도(Vickers Hardness)는 2000 내지 3000Hv, 바람직하게는 2400 내지 2900Hv일 수 있다. 또한, 본 발명에서 400℃의 온도에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1500 내지 1900Hv일 수 있고, 500℃의 온도에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1200 내지 1700Hv일 수 있으며, 621℃의 온도에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1000 내지 1400Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at room temperature may be 2000 to 3000 Hv, preferably 2400 to 2900 Hv. In the present invention, the Vickers hardness of the surface of the coating layer at a temperature of 400 ° C may be 1500 to 1900 Hv, and the Vickers hardness of the surface of the coating layer at a temperature of 500 ° C may be 1200 to 1700 Hv, The Vickers hardness of the surface can be 1000 to 1400 Hv.

단, 본 발명에서 상온이라 함은 20 내지 30℃를 의미할 수 있다.In the present invention, the room temperature may mean 20 to 30 占 폚.

또한, 본 발명에서 상온에서 상기 코팅층 단면의 비커스 경도는 1300 내지 2300Hv, 바람직하게는 1500 내지 2100Hv일 수 있다. In the present invention, the Vickers hardness of the cross section of the coating layer at normal temperature may be 1300 to 2300 Hv, preferably 1500 to 2100 Hv.

본 발명에서는 상기 코팅층의 표면 및 단면에 대하여 상기 한정한 비커스 경도 범위를 벗어나는 경우, 내침식성 및 내피로성 등의 특성이 현저히 저하될 수 있다. In the present invention, when the surface and the cross section of the coating layer are out of the Vickers hardness range defined above, properties such as erosion resistance and fatigue resistance may be significantly deteriorated.

본 발명에서 상기 비커스 경도는 비커스 경도계에 의해 측정한 값으로, 각각의 상의 내부에서 최적인 크기의 압흔(indentation)을 얻기 위해 임의의 하중을 선택할 수 있는데, 본 발명에서는 500g의 하중을 선택하여 측정한 값일 수 있다.In the present invention, the Vickers hardness is a value measured by a Vickers hardness tester. An arbitrary load can be selected to obtain an indentation of an optimal size within each phase. In the present invention, a load of 500 g is selected and measured Can be one value.

본 발명에서 상기 코팅층 표면의 나노-압입 경도(nano-indentation hardness)는 26Gpa 이상일 수 있고, 바람직하게는 26 내지 50Gpa, 보다 바람직하게는 27 내지 50GPa일 수 있다. 본 발명에서 상기 코팅층 표면의 나노-압입 경도가 26Gpa 미만인 경우 충분한 내침식성 및 내피로성을 확보할 수 없다.In the present invention, the nano-indentation hardness of the surface of the coating layer may be 26 GPa or more, preferably 26 to 50 GPa, and more preferably 27 to 50 GPa. In the present invention, when the nano-indentation hardness of the surface of the coating layer is less than 26 GPa, sufficient erosion resistance and fatigue resistance can not be secured.

여기서, 상기 나노-압입 경도란, 나노 인덴테이션 테스트라고 하는 미소 영역의 경도를 측정하는 방법으로, 삼각뿔의 다이아몬드압자를(선재) 샘플 표면으로부터 밀어넣고, 그때에 부하 되는 하중과, 압자와 시료의 접촉 투영 면적으로부터 구해지는 경도를 말한다. 본 발명에서 상기 나노-압입 경도는 ISO14577법에 의거하여 코팅층 표면에 대하여 측정된 것일 수 있으며, 구체적인 예시로 측정 기준은 하기 표 1과 같다.Here, the nano-indentation hardness is a method of measuring the hardness of a minute region called a nanoindentation test, in which diamond indenter of triangular pyramid is pushed from the surface of the sample (wire rod), and the load applied at that time, Refers to the hardness obtained from the contact projection area. In the present invention, the nano-indentation hardness may be measured on the surface of the coating layer according to ISO 14577, and the measurement standard is shown in Table 1 below as a concrete example.

경도 테스터 종류Hardness Tester Type Fischerscope ®HM2000Fischerscope ® HM2000 ISO14577 기준 범위 ISO14577 standard range 마이크로 범위(Micro range)Micro range 테스트 로드 범위(Test load range)Test load range 0.1~2000mN0.1 to 2000 mN 로드 정확도(Load accuracy)Load accuracy <40mN<40 mN 압입 깊이 범위(Indentation depth range)Indentation depth range 0.1nm~150mm0.1 nm to 150 mm XY 프로그래머블 테이블(XY programmable table)(mm)XY programmable table (mm) 100 x 100100 x 100 압자의 접근 속도Approach speed of indenter < 2mm/sec<2 mm / sec 진동 댐퍼 시스템Vibration damper system 실리콘 고무가 포함된 대리석Marble with silicone rubber 시료의 최대 사이즈 (H x D x W)Maximum sample size (H x D x W) 130 x 140 x 170mm130 x 140 x 170mm

또한, 본 발명에서 상기 코팅층의 표면의 잔류 응력은 -4.5GPa 이하일 수 있고, 바람직하게는 -10 내지 -4.5GPa일 수 있다. 본 발명에서 상기 코팅층의 잔류 응력이 -4.5GPa를 초과하는 경우, 코팅층 표면에 발생하는 균열의 진전을 억제할 수 있어, 내피로성 및 내침식성을 향상시킬 수 있다. 다만, 상기 잔류 응력이 -10GPa 미만인 경우 코팅층의 압축 응력이 너무 높기 때문에, 자기 파괴가 생겨 내침식성이 저하될 수 있다. In the present invention, the residual stress on the surface of the coating layer may be -4.5 GPa or less, preferably -10 to -4.5 GPa. In the present invention, when the residual stress of the coating layer exceeds -4.5 GPa, it is possible to suppress the development of cracks occurring on the surface of the coating layer and to improve the fatigue resistance and erosion resistance. However, when the residual stress is less than -10 GPa, since the compressive stress of the coating layer is too high, self-destruction may occur and the corrosion resistance may be lowered.

여기서, 본 발명에서 말하는 잔류 응력이란, 코팅층 중에 존재하는 내부 응력(고유 변형)의 1종이며, 「-」(마이너스)의 수치(단위: GPa)로 나타내어 진다. 이 때문에, 압축 응력(내부 응력)이 높다고 하는 표현은, 상기 수치의 절대치가 커지는 것을 나타내고, 또한 압축 응력(내부 응력)이 낮다고 하는 표현은, 상기 수치의 절대치가 작아지는 것을 의미할 수 있다.Here, the residual stress referred to in the present invention is one kind of internal stress (intrinsic strain) existing in the coating layer, and is represented by a numerical value (unit: GPa) of "-" (minus). Therefore, the expression that the compressive stress (internal stress) is high indicates that the absolute value of the numerical value is high, and the expression that the compressive stress (internal stress) is low can mean that the absolute value of the numerical value becomes small.

본 발명에서 상기 코팅층 표면의 잔류 응력은, 이하의 sin2ψ법으로 측정될 수 있다. X선을 이용한 sin2ψ법은, 다결정 재료의 잔류 응력의 측정 방법으로서 널리 이용되고 있다. 이 측정 방법은, 「X선 응력 측정법」(일본 재료 학회, 1981년 주식회사 요켄도 발행)의 54페이지~66페이지에 상세히 설명되어 있다. In the present invention, the residual stress on the surface of the coating layer can be measured by the following sin 2ψ method. The sin 2ψ method using X-rays is widely used as a method for measuring the residual stress of a polycrystalline material. This measurement method is described in detail on pages 54 to 66 of the &quot; X-ray Stress Measurement Method &quot; (Japan Society of Materials Science, 1981, published by Yokono Co., Ltd.).

또한, 본 발명에서 상기 코팅층의 표면은 TiAlN 입자 및 TiN 입자를 포함하며, 상기 입자의 생성은 코팅층의 균일성에 영향을 주므로 상기 입자 사이즈는 20㎛ 이하로 제한되는 것이 바람직하다. Also, in the present invention, the surface of the coating layer includes TiAlN particles and TiN particles, and since the generation of the particles affects the uniformity of the coating layer, the particle size is preferably limited to 20 μm or less.

또한, 본 발명에서 상기 모재 상에 TiN층과 TiAlN층을 형성하는 방법은 특별히 제한하지 않으나, 예를 들면 물리적 증착법(physical vapor deposition, PVD)에 의할 수 있다. 여기서, 상기 물리적 증착법으로는 구체적으로 전자빔 PVD(electron beam physical vapor deposition, EB-PVD), 음극 아크 PVD(cathode arc physical vapor deposition, CA-PVD) 또는 스퍼터링(sputtering)에 의할 수 있으나, 바람직하게는 음극 아크 PVD에 의할 수 있다. In the present invention, the method of forming the TiN layer and the TiAlN layer on the base material is not particularly limited, and physical vapor deposition (PVD), for example, may be used. The physical vapor deposition may be performed by electron beam physical vapor deposition (PVD), cathode arc physical vapor deposition (PVD), or sputtering, Can be applied to the cathode arc PVD.

본 발명에서 상기 모재의 조성은 특별히 제한하지 않으나, 예를 들면, 강 합금(steel alloy), 니켈계 합금(nickel based alloy) 및 티타늄계 합금(titanium based alloy)으로 이루어진 군에서 선택될 수 있다. In the present invention, the composition of the base material is not particularly limited, and may be selected from the group consisting of, for example, a steel alloy, a nickel based alloy and a titanium based alloy.

본 발명에서 상기 터빈용 부품은 터빈을 구성하는 부품이라면 제한없이 포함될 수 있지만, 바람직하게는 버켓(bucket) 또는 노즐(nozzle)일 수 있다.In the present invention, the turbine component may include any component constituting the turbine, but it may be a bucket or a nozzle.

본 발명의 다른 구현 예에 따르면, 본 발명에서 제공하는 터빈용 부품을 포함하는 터빈에 관한 것이다. According to another embodiment of the present invention, the present invention relates to a turbine including a part for a turbine.

본 발명에서 상기 터빈은 스팀 터빈 또는 가스 터빈일 수 있으나, 바람직하게는 스팀 터빈일 수 있다. In the present invention, the turbine may be a steam turbine or a gas turbine, but preferably it may be a steam turbine.

이하, 구체적인 실시예를 통해 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 예시에 불과하며, 본 발명의 범위가 이에 한정되는 것은 아니다. Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of specific examples. The following examples are provided to aid understanding of the present invention, and the scope of the present invention is not limited thereto.

실시예Example

[실시예 1 내지 13 및 비교예 1 내지 6] [Examples 1 to 13 and Comparative Examples 1 to 6]

Fe-12Cr 합금 또는 Inconel (IN625, IN1004) 소재로 이루어진 가로 70mm X 세로 40mm X 두께 5mm의 사각형 시험 시편을 준비하였다. 음극 아크 물리적 증착 노(CA-PVD furnace)를 이용하여 상기 시험 시편의 표면 상에 하기 표 2의 조성을 갖는 TiN층과 TiAlN층을 교대로 증착 형성하여 총 28층의 코팅층을 형성하였다. 이때 상기 코팅층의 두께와 TiN층 및 TiAlN층 각각의 층수 및 두께는 하기 표 3에 나타내었다. 단, 상기 코팅층의 두께는 CSEM Instruments SA의 Calotest 장비를 사용하여 측정되었다. A square test specimen of 70 mm x 40 mm x 5 mm thick made of Fe-12Cr alloy or Inconel (IN625, IN1004) was prepared. A TiN layer and a TiAlN layer having the composition shown in Table 2 below were alternately deposited on the surface of the test specimen using a cathode arc physical vapor deposition furnace (CA-PVD furnace) to form a total of 28 layers of coatings. The thicknesses of the coating layer and the TiN layer and the TiAlN layer are shown in Table 3 below. However, the thickness of the coating layer was measured using Calotest equipment of CSEM Instruments SA.

조성Furtherance TiN 층TiN layer TiAlN 층TiAlN layer wt%wt% at%at% wt%wt% at%at% TiTi 68.068.0 42.642.6 55.955.9 33.133.1 NN 23.623.6 49.349.3 21.221.2 42.942.9 AlAl 8.48.4 9.19.1 22.922.9 24.024.0

구분division 모재Base material 총 층수
(층)Total number of floors
(layer) TiN 층의 수
(층)The number of TiN layers
(layer) TiAlN 층의 수
(층)The number of TiAlN layers
(layer) 총 코팅층의 두께
(㎛) The thickness of the total coating layer
(탆) TiN 층의 두께
(㎛)The thickness of the TiN layer
(탆) TiAlN 층의 두께
(㎛)The thickness of the TiAlN layer
(탆) 최상층의 두께
(㎛)Thickness of the top layer
(탆) 실시예 1Example 1 Fe-12CrFe-12Cr 2828 1414 1414 27.527.5 0.50.5 1.51.5 4.04.0 실시예 2Example 2 IN625IN625 2828 1414 1414 27.527.5 0.50.5 1.51.5 4.04.0 실시예 3Example 3 IN625IN625 2828 1414 1414 21.521.5 0.10.1 1.21.2 4.54.5 실시예 4Example 4 IN625IN625 2828 1414 1414 2424 0.30.3 1.21.2 4.54.5 실시예 5Example 5 IN625IN625 2828 1414 1414 27.127.1 0.50.5 1.21.2 4.54.5 실시예 6Example 6 IN625IN625 2828 1414 1414 29.929.9 0.70.7 1.21.2 4.54.5 실시예 7Example 7 IN625IN625 2828 1414 1414 1818 0.50.5 0.50.5 4.54.5 실시예 8Example 8 IN625IN625 2828 1414 1414 37.537.5 0.50.5 2.02.0 4.54.5 실시예 9Example 9 IN625IN625 2828 1414 1414 4444 0.50.5 2.52.5 4.54.5 실시예 10Example 10 IN625IN625 2828 1414 1414 27.527.5 0.50.5 1.51.5 1One 실시예 11Example 11 IN625IN625 2828 1414 1414 2929 0.50.5 1.51.5 2.52.5 실시예 12Example 12 IN625IN625 2626 1313 1313 28.528.5 0.50.5 1.51.5 4.04.0 실시예 13Example 13 IN625IN625 3030 1515 1515 32.532.5 0.50.5 1.51.5 4.04.0 비교예 1Comparative Example 1 IN625IN625 2828 1414 1414 24.224.2 0.050.05 1.51.5 4.04.0 비교예 2Comparative Example 2 IN625IN625 2828 1414 1414 44.544.5 1.51.5 1.51.5 4.04.0 비교예 3Comparative Example 3 IN625IN625 2828 1414 1414 12.312.3 0.50.5 0.10.1 4.04.0 비교예 4Comparative Example 4 IN625IN625 2828 1414 1414 5050 0.50.5 3.03.0 4.04.0 비교예 5Comparative Example 5 IN625IN625 2828 1414 1414 27.327.3 0.50.5 1.51.5 0.80.8 비교예 6Comparative Example 6 IN625IN625 2828 1414 1414 38.538.5 0.50.5 1.51.5 1212

[비교예 7 내지 9] [Comparative Examples 7 to 9]

상기 실시예 1 내지 13과 효과를 비교하기 위하여, Fe-12Cr 합금 또는 Inconel (IN625) 소재로 이루어진 가로 70mm X 세로 40mm X 두께 5mm의 사각형 시험 시편 각각을 비교예 7 및 8로 준비하였다. 또한, 음극 아크 물리적 증착 노(CA-PVD furnace)를 이용하여 상기 Inconel 시험 시편의 표면 상에 Cr3C2-NiCr 코팅층을 30㎛의 두께로 형성하였다. In order to compare the effects with the above Examples 1 to 13, rectangular test specimens of Fe-12Cr alloy or Inconel (IN625) having a width of 70 mm X 40 mm and a thickness of 5 mm were prepared as Comparative Examples 7 and 8, respectively. Further, a Cr 3 C 2 -NiCr coating layer was formed on the surface of the Inconel test specimen to a thickness of 30 탆 by using a cathode arc physical vapor deposition furnace (CA-PVD furnace).

[실험예 1][Experimental Example 1]

상기 비교예 7 및 8에서 시험 시편의 표면의 스캔 사진을 도 1의 (a) 및 (b)에 나타내었고, 상기 실시예 1의 표면 및 단면의 스캔 사진을 도 1의 (c) 및 (d)에 나타내었으며, 상기 비교예 9의 단면 스캔 사진을 도 1의 (e)에 나타내었다. 1 (a) and 1 (b) show scanning photographs of the surface of the test specimen in the comparative examples 7 and 8. The scanning photographs of the surface and the cross section of the example 1 are shown in FIGS. 1 (c) and 1 ), And a cross-sectional scan image of Comparative Example 9 is shown in FIG. 1 (e).

도 1의 (a) 및 (e)에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 1의 경우시험 시편 상에 TiN층 14층과 TiAlN층 14층의 총 28층이 균일하게 형성된 것을 볼 수 있다. As shown in FIGS. 1 (a) and 1 (e), in the case of Example 1 according to the present invention, it can be seen that a total of 28 layers including a TiN layer 14 layer and a TiAlN layer 14 layer are uniformly formed on a test specimen.

[실험예 2][Experimental Example 2]

상기 실시예 1 내지 12 및 비교예 1 내지 6의 코팅층의 표면에 대하여 비커스 경도계를 사용하여 하중을 500g으로 설정한 뒤, 상온, 400℃, 500℃ 및 621℃에서의 비커스 경도를 측정하였다. 그 결과는 하기 표 4에 나타내었다. The surfaces of the coating layers of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 6 were set to a load of 500 g using a Vickers hardness tester and the Vickers hardness at room temperature, 400 캜, 500 캜 and 621 캜 was measured. The results are shown in Table 4 below.

구분division 비커스 경도(Hv)Vickers hardness (Hv) 상온Room temperature 400℃400 ° C 500℃500 ℃ 621℃621 DEG C 실시예 1Example 1 23822382 17281728 14921492 12661266 실시예 2Example 2 24962496 18011801 15211521 13211321 실시예 3Example 3 19021902 14531453 11031103 889889 실시예 4Example 4 19461946 14881488 10881088 794794 실시예 5Example 5 22762276 16911691 12131213 10111011 실시예 6Example 6 26822682 18831883 14681468 918918 실시예 7Example 7 18861886 13061306 10761076 750750 실시예 8Example 8 28922892 19321932 16331633 12021202 실시예 9Example 9 29822982 19841984 17121712 13241324 실시예 10Example 10 19381938 14061406 10961096 822822 실시예 11Example 11 19871987 14761476 11071107 901901 실시예 12Example 12 20132013 15601560 11871187 923923 실시예 13Example 13 24082408 17021702 15101510 12881288 비교예 1Comparative Example 1 17281728 12871287 918918 645645 비교예 2Comparative Example 2 28902890 19881988 16181618 14891489 비교예 3Comparative Example 3 15801580 11841184 861861 613613 비교예 4Comparative Example 4 29042904 19881988 16741674 13841384 비교예 5Comparative Example 5 19281928 14021402 973973 825825 비교예 6Comparative Example 6 25622562 16301630 13131313 10561056

상기 표 4에서 보는 바와 같이, 온도가 높아질수록 코팅층이 보유하고 있는 응력의 변화에 의해 비커스 경도값이 저하되는 것을 볼 수 있다. 다만, 동일 온도의 경우, TiN 층, TiAlN 층 또는 최상층으로 적층되는 TiAlN 층의 두께가 얇을수록 비커스 경도가 현저히 감소되는 것을 확인할 수 있었다. As shown in Table 4, it can be seen that as the temperature increases, the Vickers hardness value decreases due to the change in the stress held by the coating layer. However, in the case of the same temperature, it was confirmed that the Vickers hardness was markedly decreased as the thickness of the TiAl layer, the TiAlN layer, or the TiAlN layer laminated as the uppermost layer was thinner.

[실험예 3][Experimental Example 3]

상기 실시예 1 내지 12 및 비교예 1 내지 6의 코팅층의 표면에 대하여 상기 표 1에 기재된 조건 하에서 나노-압입 경도를 측정하여 그 결과는 하기 표 5에 나타내었다. The surface of the coating layers of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 6 was measured for nano-indentation hardness under the conditions described in Table 1, and the results are shown in Table 5 below.

구분division 나노-압입 경도(GPa)Nano-indentation hardness (GPa) 실시예 1Example 1 31.331.3 실시예 2Example 2 30.830.8 실시예 3Example 3 25.525.5 실시예 4Example 4 24.824.8 실시예 5Example 5 29.729.7 실시예 6Example 6 33.033.0 실시예 7Example 7 24.624.6 실시예 8Example 8 32.432.4 실시예 9Example 9 33.133.1 실시예 10Example 10 25.325.3 실시예 11Example 11 25.825.8 실시예 12Example 12 26.226.2 실시예 13Example 13 27.727.7 비교예 1Comparative Example 1 22.522.5 비교예 2Comparative Example 2 32.132.1 비교예 3Comparative Example 3 21.721.7 비교예 4Comparative Example 4 33.333.3 비교예 5Comparative Example 5 26.126.1 비교예 6Comparative Example 6 28.828.8

상기 표 5에서 보는 바와 같이, TiN 층, TiAlN 층 또는 최상층으로 적층되는 TiAlN 층의 두께가 얇을수록 나노-압입 경도가 현저히 감소되는 것을 확인할 수 있었다. As shown in Table 5, it was confirmed that the nano-indentation hardness was markedly decreased as the thickness of the TiAlN layer, the TiAlN layer, or the TiAlN layer stacked as the uppermost layer was thinner.

[실험예 3][Experimental Example 3]

상기 실시예 2, 4 내지 7 및 10과, 비교예 1, 3 및 5의 시험 시편의 코팅층 상에 스프레이 노즐을 이용하여 평균 크기가 대략 60 내지 80㎛이고, 입도 분포가 20 내지 100㎛인 구형의 Fe3O4 침식 입자를 5.1g/min의 분무양으로 300K의 온도 하에서 114m/s의 속도로 분사하였다. 가스 압력은 2.5bar, 입자 가스 압력은 8.5bar, 분사 시간은 300초로 조절하였다. 충돌 각도에 따른 침식 비율을 측정하여 그 결과를 하기 표 6에 나타내었고, 실시예 2에 있어서 분사 후 각 충돌 각도에 따라 코팅층 상에 형성된 손상 영역의 사진은 도 2에 나타내었으며, 코팅층 표면의 사진은 도 3에 나타내었다.On the coating layers of the test specimens of Examples 2, 4 to 7, and 10 and Comparative Examples 1, 3, and 5, using a spray nozzle, spherical particles having an average size of about 60 to 80 μm and a particle size distribution of 20 to 100 μm Of Fe 3 O 4 erosion particles were sprayed at a spray rate of 5.1 g / min under a temperature of 300 K at a rate of 114 m / s. The gas pressure was adjusted to 2.5 bar, the particle gas pressure to 8.5 bar and the injection time to 300 seconds. The results are shown in Table 6. The photograph of the damage area formed on the coating layer according to the angle of impact after spraying in Example 2 is shown in FIG. 2, and the photograph of the surface of the coating layer Is shown in Fig.

또한, 비교를 위하여, 비교예 5 및 7 내지 9의 시험 시편 상에 90° 및 15° 각도로 Fe3O4 침식 입자를 상기와 동일한 방법으로 분사 후 코팅층 표면의 사진을 각각 도 4의 (a) 내지 (d)에 나타내었고, 도 5의 (a) 내지 (d)에 나타내었다. For comparison, Fe 3 O 4 erosion particles were sprayed at 90 ° and 15 ° angles on the test specimens of Comparative Examples 5 and 7 to 9 by the same method as above, and the photographs of the surface of the coating layer were shown in FIG. 4 (a ) To (d), and are shown in Figs. 5 (a) to 5 (d).

단, 침식 속도는 하기 식을 이용하여 계산할 수 있다. However, the erosion rate can be calculated using the following equation.

침식 비율(g/kg)= {(시험 시편의 초기 무게) - (분사 후 시험 시편의 무게)}/(분사 입자의 무게)Erosion rate (g / kg) = {(initial weight of test specimen) - (weight of test specimen after injection)} / (weight of injected particles)

구분division 침식 비율(g/Kg)Erosion rate (g / Kg) 90°90 ° 60°60 ° 45°45 ° 30°30 ° 15°15 ° 실시예 2Example 2 0.00780.0078 0.00470.0047 0.00390.0039 -- 0.00390.0039 실시예 4Example 4 0.01130.0113 0.00860.0086 0.00620.0062 0.00580.0058 0.00470.0047 실시예 5Example 5 0.00630.0063 0.00410.0041 0.00280.0028 0.00260.0026 0.00190.0019 실시예 6Example 6 0.00550.0055 0.00500.0050 0.00230.0023 0.00190.0019 0.00170.0017 실시예 7Example 7 0.00990.0099 0.00780.0078 0.00760.0076 0.00430.0043 0.00440.0044 실시예 10Example 10 0.01240.0124 0.00960.0096 0.00940.0094 0.00820.0082 0.00760.0076 비교예 1Comparative Example 1 0.01230.0123 0.00860.0086 0.00620.0062 0.00580.0058 0.00470.0047 비교예 3Comparative Example 3 0.00770.0077 0.00650.0065 0.00560.0056 0.00560.0056 0.00550.0055 비교예 5Comparative Example 5 0.01360.0136 0.01010.0101 0.00890.0089 0.00820.0082 0.00610.0061

도 2 및 3과 도 4 및 5를 비교하면, 본 발명에 따른 실시예 2의 시험 시편의 경우 높은 표면 경도로 인하여 표면 손상 정도가 미미하며, 크레이터의 생성이 거의 없는 것을 볼 수 있는 반면, 비교예 7 내지 9의 모재 시편의 경우 표면에 크레이터가 무수히 많이 생성되는 것을 볼 수 있고, 비교예 5의 시험 시편 또한 표면 상에 국부적으로 얇은 크레이터가 다수 생성된 것을 볼 수 있었다. Comparing FIGS. 2 and 3 with FIGS. 4 and 5, it can be seen that the test specimen of Example 2 according to the present invention has a small degree of surface damage due to high surface hardness and little generation of craters, It can be seen that in the case of the base materials of Examples 7 to 9, numerous craters were generated on the surface, and that the test specimen of Comparative Example 5 also produced a number of thin craters locally on the surface.

또한, 상기 표 6에서 보는 바와 같이, TiN 층, TiAlN 층 또는 최상층의 두께가 본 발명에서 한정한 범위에 미달하는 경우 침식 비율이 현저히 증가하는 것을 볼 수 있으며, 특히 최상층의 두께가 본 발명에서 한정한 범위에 미달하는 경우 침식 비율의 증가 정도가 매우 큰 것을 확인할 수 있었다. 반면, 본 발명에 따른 실시예 2, 4 내지 7 및 10의 시험 시편의 경우 비교예에 비하여 내침식성이 뛰어난 것을 볼 수 있으며, 특히 실시예 2, 5 및 6의 시험 시편의 내침식성이 매우 뛰어난 것을 볼 수 있다. Also, as shown in Table 6, when the thickness of the TiN layer, the TiAlN layer, or the uppermost layer is less than the range defined in the present invention, the erosion rate is remarkably increased. In particular, The increase in the erosion rate was found to be very large when the temperature was below a certain range. On the other hand, the test specimens of Examples 2, 4 to 7 and 10 according to the present invention are superior in erosion resistance to those of the comparative examples, and in particular, the test specimens of Examples 2, 5 and 6 are excellent in erosion resistance Can be seen.

[실험예 4][Experimental Example 4]

상기 실시예 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편의 코팅층 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사하되, 분사 속도를 211m/s로 조절한 점을 제외하고는 상기 실험예 3과 동일한 방법으로 실험을 수행하여, 충돌 각도에 따른 침식 비율을 측정하여 그 결과를 도 6에 그래프로 나타내었다. The same procedure as in Experimental Example 3 was carried out except that Fe 3 O 4 eroded particles were sprayed onto the coating layers of the test specimens of Example 2 and Comparative Examples 5 and 9 and the spraying speed was adjusted to 211 m / Experiments were carried out to measure the erosion rate according to the impact angle, and the results are shown graphically in FIG.

도 6에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 2의 시험 시편의 경우 비교예 5 및 9의 시험 시편과 비교할 때 침식 비율이 매우 낮은 값을 갖는 것을 볼 수 있으며, 특히 충돌 각도가 클수록 내침식성의 차이 정도가 매우 큰 것을 볼 수 있었다. As shown in FIG. 6, the test specimens of Example 2 according to the present invention have a very low erosion rate as compared with the test specimens of Comparative Examples 5 and 9, and in particular, And the difference between the two.

[실험예 5][Experimental Example 5]

상기 실시예 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편의 코팅층 상에 Fe3O4 침식 입자를 분사하되, 분사 시 온도를 894K로 조절한 점을 제외하고는 상기 실험예 3과 동일한 방법으로 실험을 수행하여, 충돌 각도에 따른 침식 비율을 측정하여 그 결과를 도 7에 그래프로 나타내었다. Except that Fe 3 O 4 erosion particles were sprayed onto the coating layer of the test specimens of Example 2 and Comparative Examples 5 and 9 except that the temperature at the time of spraying was adjusted to 894 K, And the erosion rate was measured according to the collision angle, and the results are shown graphically in FIG.

도 7에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 2의 시험 시편의 경우 비교예 5 및 9의 시험 시편과 비교할 때 침식 비율이 매우 낮은 값을 갖는 것을 볼 수 있으며, 특히 충돌 각도가 클수록 내침식성의 차이 정도가 매우 큰 것을 볼 수 있었다. As shown in FIG. 7, the test specimens of Example 2 according to the present invention have a very low erosion rate as compared with the test specimens of Comparative Examples 5 and 9, and in particular, And the difference between the two.

[실험예 6][Experimental Example 6]

상기 실시예 1 및 2와, 비교예 5 및 9의 시험 시편에 대하여 30일 동안 방치한 뒤, 각 시험 시편 별 무게 증가량을 측정하여 그 결과를 도 8에 그래프로 나타내었다. The test specimens of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 5 and 9 were allowed to stand for 30 days, and the weight increment of each test specimen was measured. The results are shown graphically in FIG.

도 8에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 1 및 2의 시험 시편의 경우 30일, 대략 720 시간이 소요되어도 무게의 변화가 크지 않은 것을 볼 수 있는 반면, 비교예 5 및 9의 시험 시편은 큰 무게 증가량을 보였으며, 특히 비교예 1에서는 그 증가량이 실시예 1 및 2에 비하여 매우 큰 것을 확인할 수 있었다. As can be seen from FIG. 8, the test specimens of Examples 1 and 2 according to the present invention showed little change in weight even though it took about 30 minutes for about 720 hours. On the other hand, the test specimens of Comparative Examples 5 and 9 Showed a large increase in weight, and in particular, it was confirmed that the increase in the weight of Comparative Example 1 was much greater than that of Examples 1 and 2.

[실험예 7][Experimental Example 7]

상기 실시예 2의 시험 시편을 894K의 온도 하에서 1시간 동안 유지한 뒤, 물에 담금질을 실시하였다. 상기와 같은 실험을 5회 반복한 후 코팅층의 표면 사진을 촬영하여 그 결과를 도 9에 나타내었다.The test specimen of Example 2 was maintained at a temperature of 894K for 1 hour and quenched in water. After repeating the above experiment five times, the surface of the coating layer was photographed and the results are shown in FIG.

도 9에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 2의 시험 시편의 경우 열 충격을 가하여도 코팅층이 탈락되지 않는 것을 확인할 수 있었다. As shown in FIG. 9, it was confirmed that the test specimen of Example 2 according to the present invention did not drop off even when heat shock was applied.

[실험예 8][Experimental Example 8]

상기 실시예 2 및 6과, 비교예 2, 4 및 6의 시험 시편에 대하여 독일 연방 기술자 가이드라인 VDI3198에 따라 접착력을 측정하였다. 그 결과는 하기 표 7에 나타내었다. 단, HF1에서 HF6로 갈수록 접착력이 떨어지는 것을 의미한다. The adhesive strengths of the test specimens of Examples 2 and 6 and Comparative Examples 2, 4 and 6 were measured according to German Federal Technologist Guideline VDI 3198. The results are shown in Table 7 below. However, it means that the adhesive strength decreases from HF1 to HF6.

구분division 접착력Adhesion 실시예 2Example 2 H3H3 실시예 6Example 6 H4H4 비교예 2Comparative Example 2 H5H5 비교예 4Comparative Example 4 H5H5 비교예 6Comparative Example 6 H6H6

상기 표 7에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 2 및 6의 경우 접착력이 H3 및 H4 정도로 우수하였으나, TiN 층, TiAlN 층 또는 최상층으로 적층되는 TiAlN 층 코팅층의 두께가 본 발명에서 한정한 범위를 초과하는 비교예 2, 4 및 6의 경우, 접착력이 H5 또는 H6으로 매우 낮은 결과를 볼 수 있었다. As shown in Table 7, although the adhesive strength of Examples 2 and 6 according to the present invention was as high as about H3 and H4, the thickness of the TiAlN layer coating layer laminated with the TiN layer, the TiAlN layer, In the case of Comparative Examples 2, 4 and 6, the adhesive strength was very low as H5 or H6.

[실험예 9][Experimental Example 9]

Inconel (IN625) 소재로 도 10과 같이 라운드 바 형상을 제조하고, 상기 라운드 바 표면에 대하여 상기 실시예 2와 비교예 2, 4 및 6의 코팅을 각각 수행하였다. 이 후, 비 코팅된 바와 상기와 같이 코팅된 바를 894K에서 30분 유지한 후 +490MPa~-490MPa(R=-1), 10Hz의 주기로 반복 하중을 가하여 피로 수명을 측정하였다. 그 결과는 하기 표 8에 나타내었다. Round bar shapes were prepared as shown in FIG. 10 using Inconel (IN625), and the coating of Example 2 and Comparative Examples 2, 4, and 6 was performed on the surface of the round bar. Thereafter, the uncoated bar and the coated bar were maintained at 894K for 30 minutes, and the fatigue life was measured by applying a cyclic load at a cycle of + 490 MPa to -490 MPa (R = -1) at a frequency of 10 Hz. The results are shown in Table 8 below.

구분division 피로 수명(회)Fatigue life (times) 비코팅Uncoated 9,3569,356 실시예 2Example 2 20,28720,287 비교예 2Comparative Example 2 15,89015,890 비교예 4Comparative Example 4 16,21116,211 비교예 6Comparative Example 6 13,58613,586

상기 표 8에서 보는 바와 같이, 비 코팅된 경우에 비하여 바 표면에 TiN 층 및 TiAlN 층을 코팅한 경우 피로 수명이 현저히 증가한 것을 볼 수 있었다. 특히, 본 발명에 따른 실시예 2의 코팅을 수행한 경우, 피로 수명이 매우 긴 것을 볼 수 있었다. 하지만, TiN 층, TiAlN 층 또는 최상층으로 적층되는 TiAlN 층 코팅층의 두께가 본 발명에서 한정한 범위를 초과하는 경우(비교예 2, 4 및 6), 피로 수명이 현저히 감소하는 것을 볼 수 있었다. As shown in Table 8, when the TiN layer and the TiAlN layer were coated on the bar surface, the fatigue life was remarkably increased as compared with the uncoated case. In particular, when the coating of Example 2 according to the present invention was carried out, the fatigue life was very long. However, when the thickness of the TiAlN layer coating layer which is laminated with the TiN layer, the TiAlN layer or the uppermost layer exceeds the range defined by the present invention (Comparative Examples 2, 4 and 6), the fatigue life is remarkably reduced.

[실험예 10][Experimental Example 10]

표준 다이아몬드 인덴터(Rockwell C type: 반지름 100㎛, 각도 120°)를 사용하여, 상기 실시예 2 및 비교예 9의 시험 시편의 코팅층 표면에서 1 내지 100N까지 점진적으로 하중을 증가시키며 스크래치 테스트를 수행하였다. 그 결과는 도 11에 나타내었다. Using a standard diamond indenter (Rockwell C type (radius: 100 μm, angle 120 °), the load was gradually increased from 1 to 100 N on the surface of the coating layer of the test specimen of Example 2 and Comparative Example 9, Respectively. The results are shown in Fig.

도 11에서 보는 바와 같이, 본 발명에 따른 실시예 2의 코팅층의 경우 손상 정도가 심하지 않았다. 하지만, 비교예 9의 코팅층은 상기 테스트에 의한 표면 손상 정도가 상기 실시예 2에 비교하여 심한 것을 확인할 수 있었다. As shown in FIG. 11, the coating layer of Example 2 according to the present invention was not severely damaged. However, in the coating layer of Comparative Example 9, it was confirmed that the degree of surface damage by the above test was severe as compared with the above Example 2. [

Claims (18)

모재; 및
상기 모재 상에 형성되며, 1층 이상의 TiN층과 1층 이상의 TiAlN층이 교대로 적층되어 이루어지는 코팅층을 포함하며,
상기 TiN층의 두께는 0.1 내지 1.0㎛이고, 상기 TiAlN층의 두께는 0.2 내지 2.5㎛인, 터빈용 부품.Base metal; And
And a coating layer formed on the base material and comprising one or more TiN layers and one or more TiAlN layers alternately stacked,
Wherein the thickness of the TiN layer is 0.1 to 1.0 占 퐉 and the thickness of the TiAlN layer is 0.2 to 2.5 占 퐉. 제1항에 있어서,
상기 TiN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성되는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the TiN layer is formed in 1 to 15 layers in a coating layer. 제1항에 있어서,
상기 TiAlN층은 코팅층 내에 1 내지 15층으로 형성되는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the TiAlN layer is formed in 1 to 15 layers in a coating layer. 제1항에 있어서,
상기 코팅층의 최상층으로는 TiAlN층이 배치되며, 상기 최상층에 배치되는 TiAlN층의 두께는 0.8 내지 2.5㎛인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein a TiAlN layer is disposed as the uppermost layer of the coating layer and a thickness of the TiAlN layer disposed on the uppermost layer is 0.8 to 2.5 占 퐉. 제1항에 있어서,
상기 코팅층의 총 두께는 7.6 내지 40㎛인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the total thickness of the coating layer is 7.6 to 40 占 퐉. 제1항에 있어서,
상기 TiN층은 Ti 60 내지 75중량%; N 20 내지 30중량%; 및 Al 5 내지 10 중량%를 포함하는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
The TiN layer comprises 60 to 75% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of N; And 5 to 10 wt% of Al. 제1항에 있어서,
상기 TiAlN층은 Ti 50 내지 60중량%; Al 20 내지 30중량%; 및 N 20 내지 30중량%를 포함하는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the TiAlN layer comprises 50 to 60% by weight of Ti; 20 to 30% by weight of Al; And 20 to 30 wt.% Of N. 제1항에 있어서,
상온에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도(Vickers Hardness)는 2000 내지 3000Hv인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
And the Vickers hardness of the surface of the coating layer at room temperature is 2000 to 3000 Hv. 제1항에 있어서,
400℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1500 내지 1900Hv인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
And the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 400 ° C is 1500 to 1900 Hv. 제1항에 있어서,
500℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1200 내지 1700Hv인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
And the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 500 ° C is 1200 to 1700 Hv. 제1항에 있어서,
621℃에서 상기 코팅층 표면의 비커스 경도는 1000 내지 1400Hv인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
And the Vickers hardness of the surface of the coating layer at 621 캜 is 1000 to 1400 Hv. 제1항에 있어서,
상기 코팅층 단면의 상온에서 비커스 경도는 1300 내지 2300Hv인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the Vickers hardness at the room temperature of the cross-section of the coating layer is 1300 to 2300 Hv. 제1항에 있어서,
상기 코팅층 표면의 나노-압입 경도는 26 내지 50Gpa 이상인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
And the nano-indentation hardness of the surface of the coating layer is 26 to 50 Gpa or more. 제1항에 있어서,
상기 코팅층의 표면의 잔류 응력은 -10 내지 -4.5GPa인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the surface of the coating layer has a residual stress of -10 to -4.5 GPa. 제1항에 있어서,
상기 TiN층과 TiAlN층은 물리적 증착법(physical vapor deposition, PVD)에 의하여 모재상에 형성되는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the TiN layer and the TiAlN layer are formed on a mother substrate by physical vapor deposition (PVD). 제1항에 있어서,
상기 모재는 강 합금, 니켈계 합금 및 티타늄계 합금으로 이루어진 군에서 선택되는, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the base material is selected from the group consisting of a steel alloy, a nickel-based alloy, and a titanium-based alloy. 제1항에 있어서,
상기 터빈용 부품은 버켓(bucket) 또는 노즐(nozzle)인, 터빈용 부품. The method according to claim 1,
Wherein the turbine component is a bucket or a nozzle. 제1항 내지 제17항 중 어느 한 항의 터빈용 부품을 포함하는 터빈. 18. A turbine comprising a component for a turbine as claimed in any one of claims 1 to 17.
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