KR20170128364A - Projectile material - Google Patents
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Abstract
주물의 표면을 블라스트 처리에 의해 블라스트-클리닝하기 위해서 이용하는 철계의 투사재로서, 투사재의 입자 지름 d는 0.85mm＜d≤2.36mm이고, 비커즈 경도(JIS Z 2244)가 HV300~600의 범위이며, 투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포(JIS G 5904)에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되며, 당해 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.6~0.8배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.3~0.6배이다. Based projection material used for blast-cleaning the surface of the casting by blasting, wherein the particle diameter d of the projection material is 0.85 mm <d? 2.36 mm and the beak hardness (JIS Z 2244) is in the range of HV 300 to 600 , The distribution of the particle diameter d of the projection material has a maximum frequency of the particle diameter section 1.18 mm <d? 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904), and the particle diameter section 1.70 mm <d? The frequency of 2.00 mm is 0.6 to 0.8 times, and the frequency of the particle diameter section 1.40 mm < d? 1.70 mm is 0.3 to 0.6 times.
Description
본 개시는 주물(鑄物)의 블라스트-클리닝(blast-cleaning)을 블라스트 처리에 의해 행하기 위해서 사용하는 철계(鐵系)의 투사재에 관한 것이다. The present disclosure relates to an iron-based projection material used for performing blast-cleaning of castings by blasting.
종래, 주물에 대해서, 주조(鑄造) 후에 표면에 부착된 주사(鑄砂)나 모재(母材) 표면에 형성된 녹 등의 스케일을 제거하는 블라스트-클리닝을 행하기 위해서, 경질(硬質) 입자를 주물에 투사하는 블라스트 처리가 행해져 왔다. 이러한 주물의 블라스트-클리닝은, 스틸(steel) 재질의 구상(球狀) 입자를 이용하여 행해지는 것이 많다(예를 들면, 특허 문헌 1 참조). 또, 입자 지름 분포를 조정한 투사재도 알려져 있다(예를 들면, 특허 문헌 2 참조). Conventionally, in order to carry out blast-cleaning with respect to castings to remove scales such as rubbing sand adhered to the surface after casting and rust formed on the surface of the base material, A blasting process for projecting the casting on the casting has been performed. Such blast-cleaning of the casting is often carried out using spherical particles made of steel (for example, refer to Patent Document 1). In addition, a projection member in which the particle diameter distribution is adjusted is also known (see, for example, Patent Document 2).
사락(砂落, 모래 털기) 전의 주물에는, 최표층(最表層)에 비교적 두꺼운 취성(脆性) 재료가 되는 주사층(鑄砂層)이 형성되고, 그 하층에 스케일층, 스케일 및 모재 혼층(混層)이 형성되어 있다. 이것들을 효율적으로 제거하기 위해서는, 큰 블라스트-클리닝력(力)을 가지면서, 또한 블라스트-클리닝 효율이 높은 투사재를 이용할 필요가 있다. 그러나 블라스트 처리에 이용되는 투사재는, 일반적으로, 디버링(deburring), 표면 조도(粗度)의 향상 등의 다른 용도에도 이용된다. 이 때문에, 용도에 따라 투사재의 입자 지름 및 경도(硬度)가 적당히 선정될 수 있지만, 입자 지름 분포 등이 주물의 블라스트-클리닝에 특화되어 조정된 투사재는 찾을 수 없다. 또, 특허 문헌 2에 기재된 투사재와 같이, 입자 지름 분포가 조정된 투사재는 존재하지만, 주물의 블라스트-클리닝에 적합한, 보다 큰 블라스트-클리닝력을 가지면서, 또한 블라스트-클리닝 효율이 높은 투사재의 요청이 있다.In the casting before sanding and sandblasting, a scanning layer (sand layer) to be a relatively thick brittle material is formed on the outermost layer, and a scale layer, a scale and a base material mixed layer Is formed. In order to efficiently remove these, it is necessary to use a projection material having a large blast-cleaning force and a high blast-cleaning efficiency. However, the projection material used for the blast treatment is generally used for other purposes such as deburring and improvement of surface roughness. For this reason, the particle size and hardness of the projection material can be appropriately selected depending on the application, but a projection material whose particle diameter distribution and the like are adjusted for blast-cleaning of the casting can not be found. Also, like the projecting member described in
블라스트 장치의 조업에 있어서, 소정량의 투사재를 블라스트 장치에 투입하여, 주물의 블라스트-클리닝을 행할 때, 투사재는 투사, 회수, 미분(微粉)의 제거, 및 투사의 사이클을 반복한다. 투사를 반복했을 경우, 투사재는 분쇄되어 미분이 된다. 이러한 미분은 세퍼레이터(separator)에 의해 선별, 제거된다. 제거된 만큼만 블라스트 장치 내의 투사재량이 감소하기 때문에, 감소분에 따른 투사재를 보급한다. 투사재의 공급, 분쇄, 장치 밖으로의 배출을 반복하여 가면, 장치 내의 투사재의 입자 지름 분포는 초기의 입자 지름 분포와는 상이한 일정한 입자 지름 분포로 안정된다. 이 안정된 입자 지름 분포의 상태를 오퍼레이팅 믹스라고 한다. 주물의 블라스트-클리닝을 효율적으로 행하기 위해서는, 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포를 블라스트-클리닝에 적합하도록 관리할 필요가 있다. In the operation of the blast apparatus, when a predetermined amount of the projectile is put into the blast apparatus and the blast-cleaning of the cast is performed, the projectile repeats the projection, the recovery, the removal of the fine powder, and the projection cycle. When the projection is repeated, the projection material is pulverized and becomes a differential. These differentiations are sorted and removed by a separator. Since the amount of projected material in the blast apparatus decreases only to the extent of removal, the projection material corresponding to the reduced amount is supplied. When the projection material is supplied, crushed, and discharged out of the apparatus repeatedly, the particle diameter distribution of the projection material in the apparatus is stabilized with a constant particle diameter distribution which is different from the initial particle diameter distribution. This state of the stable particle diameter distribution is called an operating mix. In order to efficiently perform the blast-cleaning of the casting, it is necessary to manage the particle diameter distribution of the projectile in the apparatus after formation of the operating mix to be suitable for blast-cleaning.
본 기술 분야에서는, 주물의 블라스트-클리닝을 블라스트 처리에 의해 행하기 위해서 사용하는 철계의 투사재에 있어서, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 투사재를 제공하는 것이 바람직하다. 또, 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포가 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 분포가 되는 투사재를 제공하는 것이 바람직하다. In the technical field, an iron-based projection material used for performing blast-cleaning of a casting by a blasting process is provided with a projection material suitable for blast-cleaning of a casting in which both the blast-cleaning force and the blast- . It is also desirable to provide a projection material in which the particle diameter distribution of the projection material in the device after formation of the operating mix is a distribution suitable for blast-cleaning of the casting.
상기 목적을 달성하기 위해서, 본 발명의 일 측면에 따른 투사재는, 주물의 표면을 블라스트 처리에 의해 블라스트-클리닝하기 위해서 이용하는 철계의 투사재로서, 투사재는, 비커즈 경도(Vickers hardness)(일본공업규격인 JIS Z 2244)가 HV300~600의 범위이고, 투사재의 입자 지름 d는, 0.85mm＜d≤2.36mm이고, 투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포(일본공업규격인 JIS G 5904)에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되고, 당해 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.4~1.0배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.2~0.7배이다. 이하, JIS가 부여된 기호는 일본공업규격이다. In order to achieve the above object, a projection material according to one aspect of the present invention is an iron-based projection material used for blast-cleaning the surface of a casting by blasting, wherein the projection material has a Vickers hardness (Standard JIS Z 2244) is in the range of
이 투사재에 의하면, 주물의 블라스트-클리닝에 있어서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 입자에 의해 블라스트-클리닝력을 향상시키고, 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 입자에 의해 커버리지(일정 면적당에 있어서의 투사재의 실제 타흔(打痕) 면적)를 향상시킬 수 있다. 이것에 의해, 이 투사재는 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 투사재로 할 수 있다. 여기서, 「입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 입자」란, JIS Z 8801(2006)에 규정된 공칭 체눈 1.40mm의 표준 체(standard sieve)를 통과하고, 공칭 체눈 1.18mm의 표준 체에 포획된(통과하지 못한) 입자를 나타낸다. 또, 투사재는 입자 지름 구간의 하한치 이하의 소경(小經)의 입자를 최대 5% 정도 포함해도 된다. According to this projection material, in the blast-cleaning of the casting, the blast-cleaning force is improved by the particles having the particle diameter section of 1.70 mm < d? 2.00 mm, and by the particles having the particle diameter section of 1.18 mm <d? 1.40 mm It is possible to improve the coverage (the actual scratch area of the projection material per a certain area). Thus, the projection material can be made into a projection material suitable for blast-cleaning of a casting in which both the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency are improved. Here, the " particles having a particle diameter interval of 1.18 mm <
투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포(JIS G 5904)에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.6~0.8배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.3~0.6배로 해도 된다. 이와 같이 구성한 투사재는, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 더욱 향상시킬 수 있어, 적합하게 이용할 수 있다. The distribution of the particle diameter d of the projection material is preferably such that the frequency of the particle diameter section of 1.70 mm <d? 2.00 mm is 0.6 to 0.8 mm for the frequency of the particle diameter section 1.18 mm <d? 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904) And the frequency of the particle diameter section 1.40 mm <d? 1.70 mm may be 0.3 to 0.6 times. The projection material thus constructed can further improve the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency, and can be suitably used.
투사재는, 입자 지름 d가 1.18mm＜d≤2.36mm로서 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 최대가 되는 제1 투사재와, 입자 지름 d가 0.85mm＜d≤1.40mm로서 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되는 제2 투사재의 혼합물이어도 된다. 이와 같이, 투사재는 블라스트-클리닝력이 향상되도록 조정된 제1 투사재와, 커버리지가 향상되도록 조정된 제2 투사재를 혼합함으로써 제작할 수 있다. The projecting material is composed of a first projection material having a particle diameter d of 1.18 mm <d? 2.36 mm and a particle diameter interval of 1.70 mm <d? 2.00 mm at maximum, and a first projection material having a particle diameter d of 0.85 mm <d? 1.40 mm Or a mixture of the second projecting members in which the frequency of the diameter section is 1.18 mm < d? 1.40 mm is the maximum. In this manner, the projection member can be manufactured by mixing the first projection member adjusted to improve the blast-cleaning force and the second projection member adjusted to improve the coverage.
투사재는, 블라스트 장치의 조업에 의해 일정한 입자 지름 분포로 안정되는 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 투사재의 입자 지름 분포가, 입자 지름 1.18mm를 초과하는 제1 입체(粒體)와, 입자 지름 1.18mm 이하이며 0.85mm를 초과하는 제2 입체와, 입자 지름 0.85mm 이하인 제3 입체로 구분했을 때, (제1 입체의 비율)≥(제2 입체의 비율)≥(제3 입체의 비율)을 충족해도 된다. 이 경우, 투사재는 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포를, 블라스트-클리닝력이 큰 제1 입체가 종래의 투사재 보다도 많아지는 것 같은, 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 분포가 된다. The projection material has a first particle having a particle size distribution of 1.18 mm or more and a particle size distribution of 1.18 mm or less and a particle size distribution of 0.85 (inclusive) having a particle diameter of 1.18 mm or less after the formation of the operating mix, which is stabilized with a constant particle diameter distribution by operation of the blast apparatus, (ratio of the first steric body) > (ratio of the second steric body) > (ratio of the third steric body) may be satisfied when the first solid body is divided into the first solid body and the third solid body having a particle diameter of 0.85 mm or less. In this case, the projection material becomes a distribution suitable for blast-cleaning of the casting, in which the particle size distribution of the projection material in the device after formation of the operating mix becomes larger than that of the conventional projection material in which the first blend-cleaning force is large.
제1 입체의 비율은 60중량% 이상, 제2 입체의 비율은 5~30중량%, 제3 입체의 비율은 20중량% 이하로 해도 된다. 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포를, 상기의 입자 지름 분포로 함으로써, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 투사재로 할 수 있다. The proportion of the first solid body may be 60 wt% or more, the proportion of the second solid body may be 5 to 30 wt%, and the proportion of the third solid body may be 20 wt% or less. By making the particle diameter distribution of the projectile in the apparatus after the operating mix is formed to have the above-described particle diameter distribution, it is possible to obtain a projection material suitable for blast-cleaning of a casting in which both the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency are improved.
본 발명의 다양한 측면에 의하면, 주물의 블라스트-클리닝을 블라스트 처리에 의해 행하기 위해서 사용하는 철계의 투사재에 있어서, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 투사재를 제공할 수 있다. 또, 본 발명의 다양한 측면에 의하면, 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포가 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 분포가 되는 투사재를 제공할 수 있다. According to various aspects of the present invention, in an iron-based projection material used for performing blast-cleaning of a casting by blasting, it is suitable for blast-cleaning of a casting in which blast-cleaning force and blast- It is possible to provide a projection material. In addition, according to various aspects of the present invention, it is possible to provide a projection material in which the particle diameter distribution of the projectile in the apparatus after formation of the operating mix becomes a distribution suitable for blast-cleaning of the casting.
도 1은 실시 형태에 따른 투사재의 입자 지름 분포의 모식도이다.
도 2는 실시예의 투사재의 입자 지름 분포를 나타내는 설명도이다.
도 3은 블라스트-클리닝 시험 후의 시료의 표면 상태를 나타내는 설명도이다.
도 4는 도 3에 나타내는 표면 상태를 설명하는 표이다.
도 5는 블라스트-클리닝 시험 후의 시료의 제청도(녹을 제거하는 정도)의 측정 결과를 나타내는 설명도이다.
도 6은 수명 시험의 결과를 나타내는 설명도이다.
도 7은 오퍼레이션 믹스 형성 후의 입자 지름 분포(추정)를 나타내는 설명도이다. BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a schematic diagram of a particle diameter distribution of a projection material according to an embodiment. FIG.
Fig. 2 is an explanatory diagram showing the particle diameter distribution of the projection material of the embodiment. Fig.
3 is an explanatory view showing the surface state of the sample after the blast-cleaning test.
4 is a table for explaining the surface state shown in Fig.
Fig. 5 is an explanatory diagram showing the measurement results of the degree of rusting (degree of rust removal) of the sample after the blast-cleaning test.
6 is an explanatory diagram showing the results of the life test.
Fig. 7 is an explanatory diagram showing the particle diameter distribution (estimation) after formation of the operation mix.
본 실시 형태에 따른 투사재는, 주물의 표면을 블라스트 처리에 의해 블라스트-클리닝하기 위해서 이용할 수 있는 철계의 투사재이다. The projection material according to the present embodiment is an iron-based projection material that can be used for blast-cleaning the surface of the casting by blasting.
투사재는 비커즈 경도 HV300~600의 범위로부터 선택된 철계 재료로 이루어지는 구상(球狀)의 숏(shot)이다. 여기서, 이러한 철계 재료로서, 예를 들면, C：0.8~1.2중량%, Mn:0.35~1.20중량%, Si:0.40~1.50중량%, P≤0.05중량%, S≤0.05중량%, 잔부(殘部) Fe 및 불가피 불순물을 포함하는 성분계로서, 템퍼링(tempering) 마텐사이트 조직(martensite structure) 혹은 비슷한 조직을 가지는 입자를 채용할 수 있다. 이러한 입자는 예를 들면 물 오토마이즈(water atomization)법 등의 공지의 방법으로 제작할 수 있다. 여기서, 투사재는 HV300 이상에서는 블라스트-클리닝 대상에 대해서 충분한 경도이고, HV600 이하에서는 투사재가 충분한 인성(靭性)을 가진다. 이와 같이 본 실시 형태에 따른 투사재는, 충분한 경도와 인성을 겸비하기 때문에, 주물 표면의 블라스트-클리닝에 적합하게 이용할 수 있다. 여기서, 비커즈 경도 HV는 일본공업규격 JIS Z 2244(2009)에 기초하는 것이다. The projection material is a spherical shot made of an iron material selected from a range of Beakers hardness HV300 to 600. Examples of such iron-based materials include: 0.8 to 1.2 wt% of C, 0.35 to 1.20 wt% of Mn, 0.40 to 1.50 wt% of Si, 0.05 wt% of P, 0.05 wt% of S, ) As a component system containing Fe and inevitable impurities, particles having a tempering martensite structure or a similar structure may be employed. These particles can be produced by a known method such as water atomization method. Here, the projection material has sufficient hardness for the blast-cleaning object at HV300 or higher, and the projection material has sufficient toughness at HV600 or lower. As described above, since the projection material according to the present embodiment has sufficient hardness and toughness, it can be suitably used for blast-cleaning of the casting surface. Here, the beak hardness HV is based on Japanese Industrial Standard JIS Z 2244 (2009).
도 1은 실시 형태에 따른 투사재의 입자 지름 분포의 모식도이다. 가로축의 입자 지름은, 입자 지름 구간의 하한치를 대표치로서 나타내고 있다. 이하의 입자 지름 분포의 도면에서도 마찬가지이다. 투사재의 입자 지름 d는, 0.85mm＜d≤2.36mm이고, 투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포(JIS G 5904)에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되며, 당해 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.4~1.0배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.2~0.7배가 되도록 조정한다. 여기서, 입자 지름 분포의 측정 방법은 일본공업규격 JIS G 5904(1966)에 기초하는 것으로, 중량 분포로 나타내고 있다.BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a schematic diagram of a particle diameter distribution of a projection material according to an embodiment. FIG. The particle diameter of the abscissa represents the lower limit value of the particle diameter section as a representative value. The same applies to the following drawings of the particle diameter distribution. The particle diameter d of the projection material is 0.85 mm <d? 2.36 mm and the distribution of the particle diameter d of the projection material has a maximum value of 1.18 mm <d? 1.40 mm in the frequency distribution (JIS G 5904) And the frequency is adjusted so that the frequency of the particle diameter section of 1.70 mm <d? 2.00 mm is 0.4 to 1.0 times and the frequency of the particle diameter section of 1.40 mm <d? 1.70 mm is 0.2 to 0.7 times. Here, the measurement method of the particle diameter distribution is based on Japanese Industrial Standard JIS G 5904 (1966), and is represented by a weight distribution.
투사재의 입자 지름 d의 분포는, 예를 들면, 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.6~0.8배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.3~0.6배가 되도록 조정한다. 이것에 의하면, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 더욱 향상시킬 수 있어, 주물의 블라스트-클리닝에 적합하게 이용할 수 있다. The distribution of the particle diameter d of the projection material is, for example, 0.6 to 0.8 times the frequency of the particle diameter section 1.70 mm <d? 2.00 mm relative to the frequency of the particle diameter section 1.18 mm <d? 1.40 mm, The frequency of 1.40 mm <d? 1.70 mm is adjusted to 0.3 to 0.6 times. According to this, the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency can be further improved, and can be suitably used for blast-cleaning of the casting.
이러한 입자 지름 분포를 가지는 투사재는, 입자 지름 d가 1.18mm＜d≤2.36mm로서 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 최대가 되는 제1 투사재와, 입자 지름 d가 0.85mm＜d≤1.40mm로서 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되는 제2 투사재를 혼합하여 제작할 수 있다. 즉, 투사재는 제1 투사재와 제2 투사재의 혼합물이다. The projection material having such a particle diameter distribution has a particle diameter d of 1.18 mm <d? 2.36 mm and a first projection material having a maximum frequency of the particle diameter section of 1.70 mm <d? 2.00 mm, d? 1.40 mm and the frequency of the particle diameter section of 1.18 mm <d? 1.40 mm is the maximum. That is, the projectile is a mixture of the first projectile and the second projectile.
예를 들면, 주물의 블라스트-클리닝에 제1 투사재만을 이용하면, 블라스트-클리닝력을 크게 할 수 있지만, 단위 무게당 입자수가 적어지기 때문에, 커버리지(일정 면적당에 있어서의 투사재의 실제 타흔 면적)의 저하로 이어진다. 한편, 제2 투사재는 커버리지를 향상시킬 수 있지만, 제1 투사재에 비해 특별히 강고(强固)한 모래 스케일에 대해서 블라스트-클리닝력이 낮다. 그 때문에, 주물사나 스케일의 제거에는 충분한 블라스트-클리닝력을 가지고 있지만, 주물사 표면에 발생하는 그을림 등을 제거하려면 블라스트-클리닝력이 부족하여, 블라스트-클리닝 시간이 길어진다. For example, when only the first projecting member is used for the blast-cleaning of the casting, the blast-cleaning force can be increased. However, since the number of particles per unit weight is reduced, the coverage (actual tentacle area of the projectile per a certain area) . On the other hand, although the second projection material can improve the coverage, the blast-cleaning force is lower than the sand scale which is particularly stronger than the first projection material. Therefore, although there is a sufficient blast-cleaning force for removing the casting or scaling, the blast-cleaning force is insufficient to remove the burrs and the like generated on the surface of the foundry sand, and the blast-cleaning time becomes longer.
본 실시 형태에 따른 투사재에서는, 이들 투사재를 상술한 입자 지름 분포가 되도록 혼합함으로써, 각각의 이점을 유지하여, 블라스트-클리닝 능력이 부족한 부분을 보완할 수 있다. 제1 투사재에 의해 블라스트-클리닝력을 향상시키고, 제2 투사재에 의해 커버리지를 향상시킬 수 있다. 즉, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 블라스트-클리닝을 행할 수 있다. In the projection material according to the present embodiment, by mixing these projected materials so as to have the particle diameter distribution as described above, the respective advantages can be maintained and the portion lacking the blast-cleaning ability can be supplemented. The blur-cleaning force can be improved by the first projecting member, and the coverage can be improved by the second projecting member. That is, it is possible to perform blast-cleaning which improves both the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency.
또, 투사재를 제1 투사재와 제2 투사재를 혼합하여 제작함으로써, 입자 지름 분포를 실질적으로 연속이 되는 분포로 할 수 있다. 이것에 의해, 블라스트-클리닝에 의한 타흔의 크기가 연속적인 분포를 가지기 때문에, 커버리지를 증대시킬 수 있어, 블라스트-클리닝을 효율적으로 행할 수 있다. In addition, by mixing the projecting material with the first projecting material and the second projecting material, the particle diameter distribution can be made substantially continuous. As a result, since the size of the scratches caused by the blast-cleaning has a continuous distribution, the coverage can be increased, and the blast-cleaning can be efficiently performed.
제1 투사재 및 제2 투사재는, 물 오토마이즈법 등의 공지의 방법에 의해 제작한 입자를 JIS Z 8801(2006)에 규정된 체눈 0.85~2.36mm의 체를 이용하여 분급(分級)하여, 원하는 입자 지름 분포가 되도록 혼합, 조정하여 제작할 수 있다. The first projecting material and the second projecting material are classified by using a sieve having a shed of 0.85 to 2.36 mm specified in JIS Z 8801 (2006), and the particles produced by a known method such as a water auto- And mixing and adjusting so as to obtain a desired particle diameter distribution.
다음에 상기의 투사재를 사용하여, 블라스트 처리에 의해 주물의 블라스트-클리닝을 행하는 방법에 대해 설명한다. Next, a method of performing blast-cleaning of the casting by blasting using the above-mentioned projection material will be described.
본 실시 형태에 따른 투사재를 이용하여 주물의 블라스트-클리닝을 행하려면 , 예를 들면, 특허 문헌 1에 기재와 같은 공지의 원심형 블라스트 장치를 이용할 수 있다. 또한, 블라스트-클리닝 방법은 당해 블라스트 장치를 이용한 방법으로 한정되는 것은 아니다. In order to perform blast-cleaning of the casting using the projection material according to the present embodiment, for example, a known centrifugal blast device as described in
블라스트 장치는 투사재의 저장 및 정량 공급을 행하는 호퍼(hopper), 투사재를 투사하는 임펠러 유닛(impeller unit), 투사재를 순환시키는 순환 장치, 투사재와 모래나 스케일을 분리하는 세퍼레이터 및 집진(集塵) 장치를 구비하고 있다. The blasting apparatus includes a hopper for storing and supplying a projection material, an impeller unit for projecting the projection material, a circulation device for circulating the projection material, a separator for separating the sand and the scale from the projection material, Dust) device.
투사재는 호퍼로부터 임펠러 유닛에 투입되고, 임펠러 유닛에 투입된 투사재는 임펠러 유닛 내에서 가속되어 투사실 내에 배치된 주물로 투사된다. 이것에 의해, 주물의 블라스트-클리닝을 행한다. The projection material is introduced into the impeller unit from the hopper, and the projection material charged into the impeller unit is accelerated in the impeller unit and projected onto the casting disposed in the projecting part. Thus, the casting is blast-cleaned.
투사된 투사재는, 블라스트 처리에 의해 주물로부터 제거된 모래나 스케일과 함께 순환 장치에 의해 회수되어, 세퍼레이터에 보내진다. The projected projection material is recovered by the circulating device together with the sand or scale removed from the casting by the blast treatment, and sent to the separator.
세퍼레이터에서는 투사재를 에이프런 모양으로 낙하시켜, 집진기에 의해 생기는 기류에 의해 모래, 스케일 및 분쇄된 미세한 투사재를 선별하여, 그것들을 집진기 및 장치 밖으로 배출한다. 블라스트-클리닝에 유효한 투사재는 재차, 임펠러 유닛에 공급되어, 순환 사용된다. In the separator, the projection material is dropped in the form of an apron, and fine particles of sand, scale, and pulverized material are selected by the airflow generated by the dust collector, and they are discharged to the dust collector and the apparatus. The projection material effective for the blast-cleaning is again supplied to the impeller unit and circulated.
장치 밖으로 배출된 양만큼 장치 내 투사재량이 감소하므로, 감소량에 대응한 양의 투사재를 보급할 필요가 있다. 투사재의 감소는 임펠러 유닛의 부하 전류치에 의해 검지되어, 새로운 투사재가 호퍼에 자동적으로 혹은 수동으로 보급된다. The amount of projecting material in the apparatus is reduced by the amount discharged outside the apparatus, and therefore it is necessary to supply the amount of the projecting material corresponding to the amount of reduction. The reduction of the projection material is detected by the load current value of the impeller unit, and a new projection material is automatically or manually supplied to the hopper.
상기 투사, 미분의 장치 밖 배출, 보급을 반복하여 행하는 일련의 조작의 결과, 장치 내 투사재의 입자 지름 분포는, 미사용의 투사재의 입자 지름 분포와는 상이한 일정한 입자 지름 분포로 안정된다. 이 안정된 입자 지름 분포의 상태를 오퍼레이팅 믹스라고 한다. 투사재는 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 지름 분포를 효율적인 블라스트-클리닝을 행할 수 있도록 관리하는 것이 중요하다. As a result of a series of operations of repeatedly discharging and replenishing the projection and the differential outside the apparatus, the particle diameter distribution of the projection material in the apparatus is stabilized at a constant particle diameter distribution which is different from the particle diameter distribution of the unused projection material. This state of the stable particle diameter distribution is called an operating mix. It is important to manage the projection material so that the particle diameter distribution of the projection material in the device after forming the operating mix can be efficiently blast-cleaned.
본 실시 형태에 따른 투사재를 이용함으로써, 특별한 장치, 방법에 따르는 않고, 오퍼레이팅 믹스 형성 후에 있어서의 블라스트 장치 내의 입자 지름 분포가 (제1 입체의 비율)≥(제2 입체의 비율)≥(제3 입체의 비율)을 충족하는 특징적인 분포로 할 수 있다. 즉, 블라스트 장치의 통상의 조업에 있어서 실현할 수 있다. 투사재는, 입자 지름 1.18mm를 초과하는 제1 입체와, 입자 지름 1.18mm 이하이며 0.85mm를 초과하는 제2 입체와, 입자 지름 0.85mm 이하의 제3 입체로 구분하고 있다. 그리고 제1 입체의 비율은 60중량% 이상, 제2 입체의 비율은 5~30중량%, 제3 입체의 비율은 20중량% 이하가 되도록 입자 지름 분포가 관리되어도 된다. By using the projection material according to the present embodiment, the particle diameter distribution in the blast apparatus after the formation of the operating mix (ratio of the first steric body) > (ratio of the second steric body) > Three-dimensional body ratio). That is, this can be realized in the normal operation of the blast apparatus. The projection material is divided into a first three-dimensional object exceeding a particle diameter of 1.18 mm, a second three-dimensional object having a particle diameter of 1.18 mm or less and exceeding 0.85 mm, and a third solid having a particle diameter of 0.85 mm or less. The particle diameter distribution may be controlled such that the ratio of the first solid body is 60 wt% or more, the ratio of the second solid body is 5 to 30 wt%, and the ratio of the third solid body is 20 wt% or less.
이 입자 지름 분포를 종래, 주물의 블라스트-클리닝에 있어서의 오퍼레이팅 믹스의 지침으로 되어 있던 "ECONOMICAL AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY"(WHEEL ABRATOR사 발행, 1972년)에 의한 입자 지름 분포와 비교했다. 비교 결과를 표 1에 나타낸다. 또한, 본 실시 형태에 있어서의 「제3 입체」는, 표 1에 있어서의 종래의 지침의 제3 입체 및 제4 입체를 혼합한 혼합물이다. This particle diameter distribution was compared with the particle diameter distribution by the "ECONOMICAL AND FUNCTIONAL ASPECTS OF BLAST CLEANING ABRASIVES BLASTING THEORY" (WHEEL ABRATOR Co., Ltd., 1972) which was a guide for operating mix in the blast-cleaning of casting did. Table 1 shows the comparison results. The "third solid" in the present embodiment is a mixture of the third solid and the fourth solid of the conventional guidelines in Table 1.
표 1에 나타내지는 것처럼, 본 실시 형태에 따른 투사재는, 제1 투사재의 첨가에 의해, 블라스트-클리닝력이 큰 제1 입체를 종래의 투사재 보다도 훨씬 다량으로 함유하고 있다고 하는 특징적인 분포를 나타낸다. As shown in Table 1, the projection material according to the present embodiment shows a characteristic distribution that the addition of the first projection material contains a larger amount of the first solid body having a larger blast-cleaning force than that of the conventional projection material .
제1 입체는 블라스트-클리닝력이 높고, 특히 주물의 최표층에 있는 강고한 스케일층의 제거에 대해 유효하다. 제1 입체를 종래의 투사재 보다도 증대시킴으로써, 블라스트-클리닝 시간을 단축할 수 있다. The first three-dimensional body has a high blast-cleaning force, and is particularly effective for removal of a strong scale layer at the outermost layer of the casting. By increasing the size of the first solid body relative to the conventional projection member, the blast-cleaning time can be shortened.
제2 입체는 종래와 동일한 정도의 양이며, 이것에 의해 커버리지를 확보할 수 있다. The second solid is about the same amount as the conventional one, and coverage can be ensured by this.
제3 입체는 블라스트-클리닝력이 낮고, 유효하게 스케일을 제거할 수 없으므로, 종래의 투사재에 비해 저감시켰다. 또, 제3 입체는 주물사를 포함하고 있어, 제3 입체를 저감시킴으로써 주물사의 혼입을 억제할 수 있으므로, 블라스트 장치를 구성하는 부품의 손모(損耗)를 억제할 수 있다. Since the third solid body has low blast-cleaning force and can not effectively remove the scale, it is reduced in comparison with the conventional projection material. In addition, the third solid body includes molding sand, so that mixing of the foundry sand can be suppressed by reducing the third solid body, so that the wear of the components constituting the blast machine can be suppressed.
본 실시 형태에 따른 투사재를 이용했을 경우, 오퍼레이팅 믹스 형성 후에 있어서의 블라스트 장치 내의 입자 지름 분포를 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 앞서 설명한 분포로 할 수 있다. When the projection material according to the present embodiment is used, the particle diameter distribution in the blast apparatus after the formation of the operating mix can be made to be the above-described distribution suitable for the blast-cleaning of the casting.
(변경예)(Change example)
투사재의 형태는 숏으로 한정되는 것이 아니고, 그릿(grit), 컷 와이어 등을 이용할 수도 있다. The shape of the projection material is not limited to a shot, but a grit, a cut wire, or the like may be used.
제1 투사재와 제2 투사재는, 같은 재질이어도 되고, 경도가 상이한 재질로 형성해도 된다. The first projection material and the second projection material may be made of the same material or different hardness materials.
(실시 형태의 효과)(Effect of Embodiment)
본 실시 형태에 따른 투사재에 의하면, 주물의 블라스트-클리닝을 블라스트 처리에 의해 행할 때, 블라스트-클리닝력과 블라스트-클리닝 효율을 모두 향상시킨 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 투사재로 할 수 있다. 또, 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 장치 내 투사재의 입자 분포가 주물의 블라스트-클리닝에 적합한 분포가 되는 투사재로 할 수 있다. According to the projection material of the present embodiment, when the blast-cleaning of the casting is performed by the blast treatment, it is possible to make the casting material suitable for the blast-cleaning of the casting improved in both the blast-cleaning force and the blast-cleaning efficiency. It is also possible to obtain a projection material in which the particle distribution of the projectile in the apparatus after formation of the operating mix is a distribution suitable for blast-cleaning of the casting.
실시예Example
이하, 본 발명의 효과를 확인하기 위해서 행한 실시예에 대해 설명한다. Hereinafter, an embodiment for confirming the effect of the present invention will be described.
(1) 블라스트-클리닝 시험(1) Blast cleaning test
실시 형태에 따른 투사재를 이용한 블라스트-클리닝 시험을 행했다. 본 시험에 사용한 피가공물은, 재질을 FC250으로 하고, 주탕(注湯) 온도 1350℃에서 주탕을 하고, 주탕 후 30분 후에 틀 해체하고, 냉각 속도 3／min으로 냉각하여 얻었다. 제품 중량은 약 3.5kg이다. 시험에 사용한 투사 시험 장치는 숏 블라스팅 SNTX－I형(신토 공업 주식회사)이고, 투사 속도 73m/s, 테이블 자전(自轉) 속도 6rpm으로 행했다. A blast-cleaning test using the projection material according to the embodiment was performed. The workpiece used in this test was obtained by pouring molten metal at a pouring temperature of 1350 DEG C as a material of FC250, cooling the molten metal at a cooling rate of 3 / min for 30 minutes after pouring. Product weight is about 3.5kg. The projection test apparatus used for the test was a shot blasting SNTX-I type (manufactured by Shinto Kogyo Co., Ltd.), a projection speed of 73 m / s, and a table rotation speed of 6 rpm.
시험에 제공하는 투사재는, 입자 지름 d가 1.18mm＜d≤2.36mm로서 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 최대가 되도록 조정한 제1 투사재와, 입자 지름 d가 0.85mm＜d≤1.40mm로서 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되도록 조정한 제2 투사재를 준비하고, 양자를 혼합하여 입자 지름 분포를 조정하여 제작했다. 모두 경도는 HV450이다. 도 2에 입자 지름 분포를 나타낸다. 도 2는 실시예의 투사재의 입자 지름 분포를 나타내는 설명도이다. The projection material provided in the test was a first projection material having a particle diameter d of 1.18 mm < d &le; 2.36 mm and adjusted so that the frequency of the particle diameter section of 1.70 mm & d &le; 1.40 mm, and the frequency of the particle diameter section 1.18 mm < d < 1.40 mm was maximized, and both were mixed to adjust the particle diameter distribution. All hardness is HV450. Fig. 2 shows the particle diameter distribution. Fig. 2 is an explanatory diagram showing the particle diameter distribution of the projection material of the embodiment. Fig.
이 입자 지름 분포는, 실시 형태에 따른 투사재의 입자 지름 분포의 조건을 충족하고 있었다. 또, 비교예로서. φ1.7mm(입자 지름 범위：1.40mm＜d≤2.36mm)의 스틸 숏에서의 시험도 실시했다. 투사 밀도는 150~300kg/m2로 했다. 실시예, 비교예 모두, 투사재를 투사 시험 장치에 투입하고, 연속 운전 및 보급을 반복하여 오퍼레이팅 믹스를 형성한 후 투사 시험을 행했다. This particle diameter distribution satisfied the condition of the particle diameter distribution of the projection material according to the embodiment. Further, as a comparative example. A test was also conducted on a steel shot having a diameter of 1.7 mm (particle diameter range: 1.40 mm <d ≦ 2.36 mm). The projection density was 150 to 300 kg / m 2 . In all of the examples and the comparative examples, the projection material was charged into the projection test apparatus, and continuous operation and replenishment were repeated to form an operating mix, followed by a projection test.
블라스트-클리닝 시험 후의 시료 표면을 도 3에 나타낸다. 도 3은 블라스트-클리닝 시험 후의 시료의 표면 상태를 나타내는 설명도이다. 요철부와 문자부(각인부)를 확대하여 마무리 상황을 관찰하여, 육안에 의한 평가를 실시했다. 외관 육안의 상세를 도 4에 정리했다. 도 4는 도 3에 나타내는 표면 상태를 설명하는 표이다. 도 3 및 도 4에 나타내지는 것처럼, 비교예에서는, 투사 밀도가 150kg/m2~250kg/m2의 범위에 있어서, 점선으로 둘러싸인 점선 영역에 스케일이 존재하는 것이 확인되었다. 그리고 투사 밀도 300kg/m2의 시점에서 스케일이 제거되었다. 이 때문에, 비교예에서는 마무리까지 투사 밀도 300kg/m2를 필요로 했다. 한편, 실시예에서는, 투사 밀도가 150kg/m2~200kg/m2의 범위에 있어서, 점선으로 둘러싸인 점선 영역에 스케일이 존재하는 것이 확인되었다. 그리고 투사 밀도 250kg/m2의 시점에서 스케일이 제거되었다. 즉, 실시예에서는 투사 밀도 250kg/m2로 마무리된 것이 확인되었다. The surface of the sample after the blast-cleaning test is shown in Fig. 3 is an explanatory view showing the surface state of the sample after the blast-cleaning test. The uneven portion and the text portion (engraved portion) were enlarged to observe the finishing situation, and the evaluation was performed by the naked eye. The details of visual appearance are shown in Fig. 4 is a table for explaining the surface state shown in Fig. As shown in Fig. 3 and Fig. 4, in the comparative example, it was confirmed that the projection density was in the range of 150 kg / m 2 to 250 kg / m 2 , and the scale was present in the dotted line area surrounded by the dotted line. The scale was removed at a projection density of 300 kg / m 2 . For this reason, in the comparative example, a projection density of 300 kg / m 2 was required until finishing. On the other hand, in the examples, it was confirmed that a scale exists in a dotted line area surrounded by a dotted line in a projection density in the range of 150 kg / m 2 to 200 kg / m 2 . The scale was removed at a projection density of 250 kg / m 2 . That is, it was confirmed that the embodiment was finished with a projection density of 250 kg / m 2 .
평탄한 영역을 확대 관찰하여, 제청도를 측정했다. 결과를 도 5에 나타낸다. 도 5는 블라스트-클리닝 시험 후의 시료의 제청도의 측정 결과를 나타내는 설명도이다. 투사 밀도의 증가에 따라 제청도의 증가가 인정되었다. 제청도 90% 이상이 육안 외관 평가의 마무리 완료점에 상당한다. 실시예에서는 비교예 보다도 투사 밀도가 17% 낮은 상태에서 동등한 마무리를 실현할 수 있어, 블라스트-클리닝 시간을 단축할 수 있는 것이 확인되었다. The flat area was observed in an enlarged manner and the degree of roughness was measured. The results are shown in Fig. Fig. 5 is an explanatory view showing the measurement result of the degree of roughness of the sample after the blast-cleaning test. Fig. The increase of projection density was recognized as the projection density increased. More than 90% of requests are equivalent to the completion of visual appearance evaluation. It was confirmed that the same finish can be realized in the embodiment with the projection density being 17% lower than that of the comparative example, and the blast-cleaning time can be shortened.
(2) 수명 시험(2) Life test
투사재의 수명 시험은, SAE J445에 규정의 100% Replacement Method에 준거하여, 어빈식 라이프 테스터를 이용하여, 투사 속도 60m/s, 컷 스크린 0.710mm의 조건으로 행했다. 결과를 도 6에 나타낸다. The life test of the projection material was carried out under the conditions of a projection speed of 60 m / s and a cut screen of 0.710 mm using an Irvine LifeTester in accordance with the 100% Replacement Method prescribed in SAE J445. The results are shown in Fig.
도 6은 수명 시험의 결과를 나타내는 설명도이다. 새로운 투사재의 누계 보급량 100g에 도달하는 사이클수는, 비교예의 2940사이클에 대해, 실시예에서는 3400사이클로, 16%의 수명 향상이 인정되었다. 6 is an explanatory diagram showing the results of the life test. As to the number of cycles for reaching the cumulative supply amount of 100 g of the new projection material, the lifetime improvement was 16% in the case of 2940 cycles of the comparative example and 3400 cycles in the example.
수명 시험은 실제의 블라스트 장치의 조업을 모의한 것으로, 시험 후의 투사재의 상태로부터 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 입자 지름 분포를 추정할 수 있다. 결과를 도 7에 나타낸다. 도 7은 오퍼레이션 믹스 형성 후의 입자 지름 분포(추정)를 나타내는 설명도이다. 이 입자 지름 분포는 실시 형태에 따른 투사재의 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 입자 지름 분포를 충족하고 있고, 실시 형태에 따른 투사재를 이용한 블라스트 처리에 있어서 원하는 입자 지름 분포가 얻어지는 것이 확인되었다. The life test simulates the actual operation of the blast apparatus. From the state of the projected material after the test, the particle diameter distribution after the formation of the operating mix can be estimated. The results are shown in Fig. Fig. 7 is an explanatory diagram showing the particle diameter distribution (estimation) after formation of the operation mix. This particle diameter distribution satisfies the particle diameter distribution after formation of the operating mix of the projection material according to the embodiment, and it was confirmed that a desired particle diameter distribution can be obtained in the blast treatment using the projection material according to the embodiment.
Claims (5)
상기 투사재는 비커즈 경도가 HV300~600의 범위이고,
상기 투사재의 입자 지름 d는, 0.85mm＜d≤2.36mm이고,
상기 투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되고, 당해 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.4~1.0배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.2~0.7배인 투사재.As an iron-based projection material used for blast-cleaning the surface of castings by blasting,
Wherein the projected material has a beak hardness in the range of HV 300 to 600,
The particle diameter d of the projection material is 0.85 mm < d &le;
The distribution of the particle diameter d of the projection material has a frequency of 1.18 mm <d 1.40 mm in the particle diameter section in the frequency distribution becomes the maximum, and the frequency of the particle diameter section 1.70 mm <d? 2.00 mm 0.4 to 1.0 times, and the frequency of the particle diameter section of 1.40 mm <d? 1.70 mm is 0.2 to 0.7 times.
상기 투사재의 입자 지름 d의 분포는, 빈도 분포에 있어서의 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도에 대해서, 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 0.6~0.8배이고, 또한 입자 지름 구간 1.40mm＜d≤1.70mm의 빈도가 0.3~0.6배인 투사재.The method according to claim 1,
The distribution of the particle diameter d of the projection material is preferably 0.6 to 0.8 times the frequency of the particle diameter section 1.70 mm <d? 2.00 mm for the frequency of the particle diameter section 1.18 mm <d? 1.40 mm in the frequency distribution, Wherein the frequency of the diameter section 1.40 mm <d? 1.70 mm is 0.3 to 0.6 times.
입자 지름 d가 1.18mm＜d≤2.36mm로서 입자 지름 구간 1.70mm＜d≤2.00mm의 빈도가 최대가 되는 제1 투사재와, 입자 지름 d가 0.85mm＜d≤1.40mm로서 입자 지름 구간 1.18mm＜d≤1.40mm의 빈도가 최대가 되는 제2 투사재의 혼합물인 투사재.The method according to claim 1 or 2,
A first projection material having a particle diameter d of 1.18 mm <d? 2.36 mm and a frequency of particle diameter section of 1.70 mm <d? 2.00 mm is the maximum, and a first projection member having a particle diameter d of 0.85 mm <d? 1.40 mm and a particle diameter interval of 1.18 mm < d < 1.40 mm.
블라스트 장치의 조업에 의해 일정한 입자 지름 분포로 안정되는 오퍼레이팅 믹스 형성 후의 투사재의 입자 지름 분포가, 입자 지름 1.18mm를 초과하는 제1 입체와, 입자 지름 1.18mm 이하이며 0.85mm를 초과하는 제2 입체와, 입자 지름 0.85mm 이하의 제3 입체로 구분했을 때,
(제1 입체의 비율)≥(제2 입체의 비율)≥(제3 입체의 비율)
을 충족하는 투사재.The method according to any one of claims 1 to 3,
The particle size distribution of the projected material after formation of the operating mix which is stabilized with a constant particle diameter distribution by the operation of the blast apparatus is smaller than the first solid having a particle diameter of 1.18 mm or more and the second solid having a particle diameter of 1.18 mm or less and exceeding 0.85 mm And a third solid body having a particle diameter of 0.85 mm or less,
(Ratio of the first solid body)? (Ratio of the second solid body)? (Ratio of the third solid body)
.
제1 입체의 비율은 60중량% 이상, 제2 입체의 비율은 5~30중량%, 제3 입체의 비율은 20중량% 이하인 투사재.The method of claim 4,
Wherein the ratio of the first steric body is at least 60% by weight, the ratio of the second steric body is from 5 to 30% by weight, and the ratio of the third steric body is at most 20% by weight.
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06297132A (en) | 1993-04-16 | 1994-10-25 | Sintokogio Ltd | Method for shake out of casting |
| KR20010112847A (en) * | 2000-06-15 | 2001-12-22 | 히라야마 마사유키 | Blasting material for blasting process |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2642046B2 (en) * | 1993-09-20 | 1997-08-20 | 日本重化学工業株式会社 | Abrasive material |
| JP3850683B2 (en) * | 2001-05-30 | 2006-11-29 | シャープ株式会社 | Blasting waste sorting device, sorting method, and recycling method |
| NL1022066C2 (en) * | 2002-01-16 | 2003-08-07 | Paulus Theodorus Heesakkers | Device for irradiating objects to be galvanized. |
| JP2003342555A (en) * | 2002-05-30 | 2003-12-03 | Ikk Shotto Kk | Mixed metal-based granulate |
| JP5190238B2 (en) * | 2006-09-28 | 2013-04-24 | 新日鐵住金株式会社 | High corrosion resistance rust-proof paint, high corrosion resistance steel material and steel structure |
| JP2014054686A (en) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Yoshikawa Kogyo Co Ltd | Blast device |
-
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06297132A (en) | 1993-04-16 | 1994-10-25 | Sintokogio Ltd | Method for shake out of casting |
| KR20010112847A (en) * | 2000-06-15 | 2001-12-22 | 히라야마 마사유키 | Blasting material for blasting process |
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