KR20170104504A - Flux for submerged arc welding - Google Patents

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Abstract

용접 전원이 교류식 및 직류식 중 어느 것이더라도 용접 작업성이 양호하고, 또한 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저감하는 것이 가능한 서브머지드 아크 용접용 플럭스를 제공한다. 서브머지드 아크 용접용 플럭스를, MgO: 25∼35질량%, F의 CaF2 환산치: 15∼35질량%, Al2O3: 10∼25질량%, SiO2: 10∼20질량%, Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치 중 적어도 하나 이상의 합계: 0.5∼6.5질량%, Fe의 FeO 환산치: 0.5∼5질량%, TiO2: 1∼5질량%, CaO: 6질량% 이하(0질량%를 포함함), Mn의 MnO 환산치: 2.0질량% 미만(0질량%를 포함함), 수용성 SiO2: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함), 수용성 Na2O: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함), 수용성 K2O: 0.8질량% 이하(0질량%를 포함함)를 함유하고, C 함유량이 0.2질량% 이하(0질량%를 포함함)이며, 상기 MgO 함유량을 [MgO], 상기 Al2O3 함유량을 [Al2O3], 상기 F의 CaF2 환산치로의 함유량을 [CaF2], 상기 TiO2 함유량을 [TiO2]로 했을 때, 하기 수식(I)을 만족시키는 조성으로 한다.

Figure pct00012
Provided is a flux for submerged arc welding capable of reducing the amount of moisture absorbed in the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, regardless of whether the welding power source is an alternating current type or a direct current type. The flux for submerged arc welding is composed of 25 to 35 mass% of MgO, 15 to 35 mass% of F in terms of CaF 2 , 10 to 25 mass% of Al 2 O 3 , 10 to 20 mass% of SiO 2 , Na 2 O of Na converted value, at least one of the total K 2 O in terms of the value K, and Li in Li 2 O conversion value: 0.5 to 6.5 mass%, FeO in terms of Fe value: 0.5~5 weight%, TiO 2: 1 to 5% by mass, CaO: 6 (including 0 mass%) mass% or less, MnO corresponding value of Mn: (including 0% by weight) less than 2.0% by weight, aqueous SiO 2: 1.0% by mass or less (0 (Inclusive of 0 mass%), water-soluble K 2 O: not more than 0.8 mass% (including 0 mass%) of water-soluble Na 2 O: not more than 1.0 mass% Wherein the MgO content is [MgO], the Al 2 O 3 content is [Al 2 O 3 ], the content of the F in terms of CaF 2 is [CaF 2 ], and the content of the [Ca 2 O 3 ] When the TiO 2 content is taken as [TiO 2 ], the composition satisfies the following formula (I).
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Description

서브머지드 아크 용접용 플럭스Flux for submerged arc welding

본 발명은 서브머지드 아크 용접용 플럭스에 관한 것이다.The present invention relates to a flux for submerged arc welding.

서브머지드 아크 용접에 이용되는 플럭스는 그의 형태로부터 용융형 플럭스와 소성형 플럭스로 대별된다. 용융형 플럭스는 여러 가지 원료를 전기로 등에서 용해하고, 분쇄하는 것에 의해 제조된다. 한편, 소성형 플럭스는 여러 가지 원료를 규산 알칼리 등의 바인더에 의해 결합하고, 조립(造粒)한 후, 소성하는 것에 의해 제조된다.The flux used for submerged arc welding is roughly divided into a molten flux and a small flux from its shape. Melting fluxes are produced by dissolving various raw materials in an electric furnace or the like and pulverizing them. On the other hand, the small-shaped flux is produced by binding various raw materials with a binder such as alkali silicate, granulating the mixture, and then firing the mixture.

또한, 소성형 플럭스는 소성 온도에 따라 분류되며, 일반적으로, 400℃ 이상 600℃ 미만에서 소성한 것을 저온 소성형 플럭스, 600∼1200℃에서 소성한 것을 고온 소성형 플럭스라고 한다. 그리고, 저온 소성형 플럭스에서는, 종래, 용접 금속 중으로의 수소의 확산을 저감하기 위해, 여러 가지의 검토가 이루어져 있다(특허문헌 1∼3 참조). 예를 들면, 특허문헌 1∼3에는, 플럭스 중의 탄산염의 비율을 특정 범위로 하는 것에 의해, 용접 시에 CO2 가스를 발생시켜, H2 분압을 저감하는 기술이 개시되어 있다.Also, the small-sized flux is classified according to the firing temperature. Generally, firing at 400 ° C or more and less than 600 ° C is called a low-temperature small-sized flux, and firing at 600 to 1,200 ° C is called a high-temperature small-size flux. In the low-temperature small-sized flux, conventionally, various attempts have been made to reduce the diffusion of hydrogen into the weld metal (see Patent Documents 1 to 3). For example, Patent Documents 1 to 3 disclose a technique of reducing the H 2 partial pressure by generating CO 2 gas at the time of welding by setting the ratio of the carbonate in the flux to a specific range.

또한, 탄산염을 사용하지 않고 흡습 특성을 개선하기 위해서, 주로 플럭스 성분 유래의 특성치인 A값 및 플럭스의 비표면적의 최대치를 규정하여, 용접 금속 중으로의 수소량을 저감하는 수법도 제안되어 있다(특허문헌 4 참조). 한편, 고온 소성형 플럭스에 대해서는, 예를 들면, 염기성 산화물, 알칼리 금속 불화물 및 산성 산화물 등의 종류와 그의 함유량을 특정하는 것에 의해, 확산 수소량을 저감하는 기술이 제안되어 있다(특허문헌 5 참조).In order to improve the hygroscopic characteristics without using a carbonate, there has also been proposed a method of reducing the amount of hydrogen in the weld metal by defining the A value, which is a characteristic value derived from the flux component, and the maximum value of the specific surface area of the flux 4). On the other hand, a technique for reducing the amount of diffusing hydrogen by specifying the kinds and content of basic oxides, alkali metal fluorides, acidic oxides, and the like, for example, has been proposed for the high-temperature small-sized flux (see Patent Document 5 ).

일본 특허공개 소49-70839호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 49-70839 일본 특허공개 소53-95144호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 53-95144 일본 특허공개 소51-87444호 공보Japanese Patent Laid-Open Publication No. 51-87444 일본 특허공개 평9-99392호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-99392 일본 특허공개 소62-68695호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-68695

그러나, 전술한 소성형 플럭스에 있어서의 흡습 특성의 개선 기술 및 확산 수소량의 저감 기술에는, 이하에 나타내는 문제점이 있다. 먼저, 특허문헌 1∼3에 기재되어 있는 탄산염을 첨가한 저온 소성형 플럭스는, 직류식의 용접 전원을 이용하면, 플럭스 소비량이 증대하고, 교류식의 용접 전원을 이용한 경우보다도 한층 탄산염의 분해가 촉진되어, 용접 중에 CO 가스 또는 CO2 가스가 대량으로 발생하는 경우가 있다. 따라서, CO 가스 또는 CO2 가스의 발생에 의한, 비드 표면의 거칠기, 포크마크의 발생, 비드 외관 및 비드 형상에 관해서 개선의 여지가 있다.However, the technology for improving the hygroscopic characteristics and the technique for reducing the amount of diffused hydrogen in the above-mentioned small molding flux have the following problems. First, in the low-temperature small-flux forming flux added with the carbonate described in Patent Documents 1 to 3, when the DC power source is used, the flux consumption is increased and the decomposition of the carbonate is further improved So that a large amount of CO gas or CO 2 gas may be generated during welding. Therefore, there is room for improvement in the roughness of the bead surface, generation of fork marks, bead appearance and bead shape due to the generation of CO gas or CO 2 gas.

특허문헌 4에 기재된 기술에서는, 수화성을 나타내는 지표인 A값에 있어서 MnO를 수화성의 성분으로서 파악하고 있지만, MnO는 다른 플럭스 성분과의 병용에 의해 비수화성의 성분으로도 될 수 있다. 또한, 특허문헌 4에 기재된 기술에서는, 비표면적의 저하를 도모하고 있지만, 플럭스의 비표면적은 용접 시의 슬래그의 실드성에 크게 영향을 준다. 구체적으로는, 플럭스의 비표면적을 저하시키면, 슬래그의 실드성이 손상되어 용접 금속 중의 질소량이 상승하여, 용접 금속의 인성이 열화된다.In the technique described in Patent Document 4, MnO is regarded as a hydratable component in the A value which is an index showing water hydratability, but MnO can be a non-hydratable component by being used in combination with other flux components. In the technique described in Patent Document 4, the specific surface area is reduced, but the specific surface area of the flux greatly affects the shielding property of slag at the time of welding. Concretely, when the specific surface area of the flux is lowered, the shielding property of the slag is impaired and the amount of nitrogen in the weld metal is increased to deteriorate the toughness of the weld metal.

한편, 고온 소성형 플럭스에 관한 특허문헌 5에 기재된 기술은 교류식의 용접 전원에 대한 대응을 주목적으로 하여 플럭스 성분이 설계되어 있고, 직류식의 용접 전원 사용 시에 가장 염려되는 용접 작업성의 열화에 대해서는 고려되어 있지 않다. 즉, 특허문헌 5에 기재된 플럭스는, 용접 전원에 직류식을 이용하면, 교류식을 이용한 경우와 동등한 효과는 얻어지지 않는다.On the other hand, the technology described in Patent Document 5 for high-temperature small-scale forming fluxes has a flux component designed primarily for the purpose of responding to an AC welding power source, and has a problem in that deterioration of welding workability, Is not considered. That is, in the flux described in Patent Document 5, when the DC power source is used as the welding power source, the same effect as the case of using the AC power source is not obtained.

그래서, 본 발명은 용접 전원이 교류식 및 직류식 중 어느 것이더라도 용접 작업성이 양호하고, 또한 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저감하는 것이 가능한 서브머지드 아크 용접용 플럭스를 제공하는 것을 과제로 한다.Therefore, the present invention provides a submerged arc welding flux capable of reducing the amount of moisture absorbed in the weld metal and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, regardless of whether the welding power source is an alternating current type or a direct current type And the like.

본 발명에 따른 서브머지드 아크 용접용 플럭스는, MgO: 25∼35질량%, F의 CaF2 환산치: 15∼35질량%, Al2O3: 10∼25질량%, SiO2: 10∼20질량%, Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치 중 적어도 하나 이상의 합계: 0.5∼6.5질량%, Fe의 FeO 환산치: 0.5∼5질량%, TiO2: 1∼5질량%, CaO: 6질량% 이하(0질량%를 포함함), Mn의 MnO 환산치: 2.0질량% 미만(0질량%를 포함함), 수용성 SiO2: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함), 수용성 Na2O: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함), 수용성 K2O: 0.8질량% 이하(0질량%를 포함함)를 함유하고, C 함유량이 0.2질량% 이하(0질량%를 포함함)이며, 상기 MgO 함유량을 [MgO], 상기 Al2O3 함유량을 [Al2O3], 상기 F의 CaF2 환산치로의 함유량을 [CaF2], 상기 TiO2 함유량을 [TiO2]로 했을 때, 하기 수식(I)을 만족시키는 것을 특징으로 한다.The flux for submerged arc welding according to the present invention comprises 25 to 35 mass% of MgO, 15 to 35 mass% of F in terms of CaF 2 , 10 to 25 mass% of Al 2 O 3, 10 to 25 mass% of SiO 2 , 0.5 to 5% by mass of Fe, in terms of FeO, of Fe, 20% by mass, Na 2 O converted value of Na, K 2 O converted value of K and Li 2 O converted value of Li, , TiO 2: 1~5 wt%, CaO: 6 (including 0 mass%) mass% or less, MnO corresponding value of Mn: (including 0% by weight) less than 2.0% by weight, aqueous SiO 2: 1.0 by weight % or less (including 0 mass%), aqueous Na 2 O: (including 0 mass%) 1.0% by mass or less, the water-soluble K 2 O: containing 0.8% by mass or less (including 0 mass%), Wherein the C content is 0.2 mass% or less (including 0 mass%), the MgO content is [MgO], the Al 2 O 3 content is [Al 2 O 3 ], and the content of the F in terms of CaF 2 is [ CaF 2 ], and the TiO 2 content is [TiO 2 ], the following formula (I) is satisfied.

Figure pct00001
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이와 같은 구성에 의하면, 플럭스는 소정 성분을 소정량 함유하고, 또한 수식(I)을 만족시킴으로써, 용접 전원이 교류식 및 직류식 중 어느 것이더라도 용접 작업성이 양호해진다. 또한, 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량이 저감된다.According to such a constitution, the flux contains a predetermined amount of a predetermined component and satisfies the formula (I), so that the welding workability is improved regardless of whether the welding power source is the alternating current type or the direct current type. Further, the moisture absorption amount of the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal are reduced.

한편, 본원에서의 용접 작업성이란, 비드 외관 및 비드 형상의 양부, 슬래그 박리성, 아크 안정성, 용접 금속의 내결함성, 및 용접 금속의 내충격성(인성)을 말한다.On the other hand, the term "weldability" as used herein means bead appearance and bead shape, slag peelability, arc stability, fault resistance of weld metal, and impact resistance (toughness) of weld metal.

이 서브머지드 아크 용접용 플럭스는 추가로 수용성 Li2O: 0.3질량% 이하(0질량%를 포함함)를 함유하는 것이 바람직하다.The submerged arc welding flux is added to a water-soluble Li 2 O as: it is preferable to contain 0.3 mass% or less (including 0 mass%).

이와 같은 구성에 의하면, 플럭스의 흡습 특성이 향상된다.According to such a constitution, the hygroscopic characteristics of the flux are improved.

또한, 본 발명의 서브머지드 아크 용접용 플럭스는, 예를 들면, 800℃ 이상에서 소성된 것이다.The flux for submerged arc welding of the present invention is, for example, sintered at 800 DEG C or higher.

본 발명에 의하면, 각 성분의 함유량을 특정함과 더불어, MgO 함유량과 Al2O3, F 및 TiO2의 총 함유량의 비를 특정 범위로 하고 있기 때문에, 용접 전원이 교류식 및 직류식 중 어느 것이더라도 용접 작업성이 양호하고, 또한 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저감하는 것이 가능해진다.According to the present invention, since the ratio of the MgO content to the total content of Al 2 O 3 , F and TiO 2 is set in a specific range, the content of the respective components is specified and the welding power supply is either AC type or DC type The welding workability is good and the amount of moisture absorbed by the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal can be reduced.

도 1은 실시예의 용접 시험에서 이용한 시험편의 개선 형상을 나타내는 측면도이다.1 is a side view showing an improved shape of a test piece used in the welding test of the embodiment.

이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태에 대해 상세하게 설명한다. 한편, 본 발명은 이하에 설명하는 실시형태로 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described in detail. On the other hand, the present invention is not limited to the embodiments described below.

본 발명자는 전술한 과제를 해결하기 위해서 예의 실험 검토를 행한 결과, 이하에 나타내는 지견을 얻었다. 직류식의 용접 전원을 이용하는 경우, 슬래그 박리성을 양호하게 유지하기 위해, 플럭스의 SiO2량은 최대한 저감해야 한다. 또한, MgO에 대해서는, 특허문헌 5에 기재된 플럭스와 비교하여 첨가량을 많게 하지 않으면, 슬래그 박리성을 개선할 수는 없다.The inventor of the present invention has conducted extensive experimental studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, obtained the following knowledge. When a direct current welding power source is used, the amount of SiO 2 in the flux should be reduced as much as possible in order to keep the slag releasability satisfactorily. With respect to MgO, the slag peeling property can not be improved unless the addition amount is increased as compared with the flux described in Patent Document 5.

그래서, 본 발명의 실시형태에 따른 서브머지드 아크 용접용 플럭스(이하, 간단히 플럭스라고도 한다)에서는, SiO2 함유량을 10∼20질량%, MgO 함유량을 25∼35질량%로 함과 더불어, 수용성 SiO2를 1.0질량% 이하로 하고 있다. 또한, 본 실시형태의 플럭스에서는, MgO 함유량을 [MgO], Al2O3 함유량을 [Al2O3], F의 CaF2 환산치로의 함유량을 [CaF2], TiO2 함유량을 [TiO2]로 했을 때, 하기 수식(I)을 만족시키도록 각 성분을 조정하고 있다.Therefore, in the flux for submerged arc welding (hereinafter, simply referred to as flux) according to the embodiment of the present invention, the SiO 2 content is 10 to 20 mass% and the MgO content is 25 to 35 mass% SiO 2 is set to 1.0% by mass or less. In the flux of this embodiment, the MgO content is set to [MgO], the Al 2 O 3 content is set to [Al 2 O 3 ], the content of F in terms of CaF 2 is set to [CaF 2 ], the content of TiO 2 is set to [TiO 2 ], The respective components are adjusted so as to satisfy the following expression (I).

Figure pct00002
Figure pct00002

또한, 본 실시형태의 플럭스에서는, F의 CaF2 환산치로의 함유량, Al2O3 함유량, Na의 Na2O 환산치와 K의 K2O 환산치와 Li의 Li2O 환산치의 합계의 함유량, Fe의 FeO 환산치로의 함유량, TiO2 함유량, CaO 함유량, Mn의 MnO 환산치로의 함유량, 수용성 Na2O 함유량 및 수용성 K2O 함유량을 규정하고 있다.Further, in the flux of the present embodiment, the content of CaF 2 in terms of values of the F, Al 2 O 3 content, the content of the total value of Na Na 2 O in terms of value and K K 2 O in terms of value and Li Li 2 O equivalent , The content of Fe in terms of FeO, the content of TiO 2, the content of CaO, the content of Mn in terms of MnO, the content of water-soluble Na 2 O and the content of water-soluble K 2 O.

이하, 본 실시형태의 플럭스에 있어서의 조성 한정 이유에 대해 설명한다. 한편, 본 실시형태의 플럭스에 있어서의 각 성분의 함유량은, 특별히 예고가 없는 한, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법으로 정량한 값을, 산화물 또는 불화물로 환산한 환산치이다. 또한, 각 성분의 함유량은 플럭스 전체에 대한 함유량이다.Hereinafter, the reason for limiting the composition in the flux of the present embodiment will be described. On the other hand, the content of each component in the flux of the present embodiment is a conversion value in terms of oxide or fluoride converted into a value quantified by the method specified in JIS Z 3352: 2010, unless otherwise specified. The content of each component is the content relative to the entire flux.

[MgO: 25∼35질량%][MgO: 25 to 35 mass%]

MgO는 슬래그 박리성의 향상에 크게 기여하는 성분으로, 용접 전원의 방식에 관계없이 양호한 슬래그 박리성을 확보하기 위해서 필수인 성분이다. 그러나, MgO 함유량이 25질량% 미만인 경우, 슬래그 박리성 향상의 효과가 충분히 얻어지지 않고, 또한 35질량%를 초과하면, 비드 형상이 열화되고, 용접 전원의 종별에 의존하여 슬래그 권입, 융합 불량, 나아가서는 언더컷 등의 결함이 발생하기 쉬워진다. 특히, 교류식 용접 전원에 있어서는, 전술한 슬래그 권입 및 용융 불량 등의 용접 결함의 발생이 현저해진다. 따라서, MgO 함유량은 25∼35질량%로 한다.MgO is a component contributing greatly to the improvement of slag releasability and is an essential component for ensuring good slag releasing property irrespective of the manner of the welding power source. However, when the MgO content is less than 25 mass%, the effect of improving the slag releasing property is not sufficiently obtained. When the MgO content is more than 35 mass%, the bead shape is deteriorated and depending on the type of the welding power source, And defects such as undercuts are more likely to occur. Particularly, in the AC type welding power source, occurrence of welding defects such as slag inserting and melting defect described above becomes remarkable. Therefore, the MgO content is set to 25 to 35 mass%.

MgO 함유량은, 슬래그 박리성 향상의 관점에서, 27질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 29질량% 이상이다. 또한, 결함 발생의 억제의 관점에서, 33질량% 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 31질량% 이하이다. 한편, 여기에서 말하는 MgO 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M8222:1997 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Mg량을, MgO로 환산한 값이다. 이 방법으로 측정한 전체 Mg량에는, MgF2 등의 MgO 이외의 성분이 포함되는 경우가 있지만, 이들 성분은 미량이기 때문에, MgO 함유량(전체 Mg량의 MgO 환산치)이 전술한 범위 내이면, 전술한 MgO의 효과에는 영향을 주지 않는다.The MgO content is preferably 27 mass% or more, and more preferably 29 mass% or more, from the viewpoint of improvement in slag releasability. From the viewpoint of suppressing the occurrence of defects, the content is preferably 33 mass% or less, and more preferably 31 mass% or less. On the other hand, the MgO content referred to herein is a value obtained by converting the total amount of Mg of the flux obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M8222: 1997, etc.) into MgO. The total amount of Mg measured by this method may contain a component other than MgO such as MgF 2. However, since these components are very small, if the MgO content (the total Mg content in terms of MgO) is within the above- It does not affect the effect of the MgO mentioned above.

[F의 CaF2 환산치: 15∼35질량%][F value in terms of CaF 2 : 15 to 35 mass%]

CaF2 등의 불화물은 용융 슬래그의 전기 전도성 및 유동성을 높이는 효과가 있고, 용융 슬래그의 고온 점성에 영향을 주는 성분의 하나이다. 이 작용은, 후술하는 CaO와 마찬가지로, 그의 함유량에 비례한다. 구체적으로는, F 함유량(CaF2 환산치)이 15질량% 미만인 경우, 전술한 효과가 충분히 얻어지지 않고, 또한 용융 슬래그로부터 CO 가스의 배출을 촉진하여 내포크마크성을 개선하는 효과도 기대할 수 없다.The fluoride such as CaF 2 has an effect of enhancing the electric conductivity and fluidity of the molten slag and is one of the components affecting the high temperature viscosity of the molten slag. This action is proportional to the content thereof, like CaO to be described later. Concretely, when the F content (in terms of CaF 2 ) is less than 15% by mass, the above-mentioned effect can not be sufficiently obtained and the effect of promoting the discharge of CO gas from molten slag and improving the fork marking property can also be expected none.

한편, F 함유량(CaF2 환산치)이 35질량%를 초과하면, 용융 슬래그의 유동성이 지나치게 높아져, 비드 형상이 열화된다. 따라서, F 함유량(CaF2 환산치)은 15∼35질량%로 한다. F 함유량(CaF2 환산치)은, 내포크마크성 향상의 관점에서, 20질량% 이상이 바람직하고, 보다 바람직하게는 23질량% 이상이다. 또한, 비드 형상 향상의 관점에서는, F 함유량(CaF2 환산치)은 33질량% 이하가 바람직하고, 보다 바람직하게는 30질량% 이하이다.On the other hand, if the F content (in terms of CaF 2 ) exceeds 35% by mass, the flowability of the molten slag becomes too high, and the bead shape deteriorates. Therefore, the F content (in terms of CaF 2 ) is set to 15 to 35 mass%. The F content (in terms of CaF 2 ) is preferably not less than 20% by mass, more preferably not less than 23% by mass, from the viewpoint of enhancing resistance to fork marks. From the viewpoint of improving the bead shape, the F content (in terms of CaF 2 ) is preferably 33 mass% or less, and more preferably 30 mass% or less.

한편, 여기에서 말하는 F 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS K 1468-2:1999 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 F량을, CaF2로 환산한 값이다. 또한, 본 실시형태의 플럭스에 있어서의 불화물 성분은 주로 CaF2이고, 그 밖에 AlF3 또는 MgF2 등이 포함되는 경우가 있지만, F 함유량(전체 F량의 CaF2 환산치)이 전술한 범위 내이면, 전술한 불화물의 효과에는 영향을 주지 않는다.On the other hand, the F content referred to here is a value obtained by converting the total F amount of the flux obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS K 1468-2: 1999) into CaF 2 . The fluoride component in the flux of the present embodiment is mainly CaF 2 and may contain AlF 3, MgF 2 or the like in some cases. However, when the F content (the total F amount in terms of CaF 2 ) is within the above-mentioned range , The effect of the above-mentioned fluoride is not affected.

[Al2O3: 10∼25질량%][Al 2 O 3 : 10 to 25 mass%]

Al2O3은 용융 슬래그의 점성 및 융점을 조정하는 성분으로, 용접 시의 비드 형상을 양호하게 하는 효과가 있다. 그러나, Al2O3 함유량이 10질량% 미만인 경우는, 전술한 효과가 충분히 얻어지지 않고, 또한 Al2O3 함유량이 25질량%를 초과하면, 용융 슬래그의 융점이 지나치게 상승하여, 용접 시에 비드 형상의 열화를 초래한다. 따라서, Al2O3 함유량은 10∼25질량%로 한다.Al 2 O 3 is a component for adjusting the viscosity and melting point of molten slag and has an effect of improving the bead shape at the time of welding. However, when the Al 2 O 3 content is less than 10% by mass, the above-mentioned effect can not be sufficiently obtained. When the Al 2 O 3 content exceeds 25% by mass, the melting point of the molten slag becomes excessively high, Resulting in deterioration of the bead shape. Therefore, the content of Al 2 O 3 is set to 10 to 25 mass%.

Al2O3 함유량은, 용융 슬래그의 점성 및 융점의 조정의 관점에서, 15질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 17질량% 이상이다. 또한, 용융 슬래그의 융점의 관점에서는, Al2O3 함유량은 22질량% 이하로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 20질량% 이하이다. 이에 의해, 비드 형상을 더 양호하게 할 수 있다.The Al 2 O 3 content is preferably 15 mass% or more, and more preferably 17 mass% or more, from the viewpoint of adjustment of the viscosity and melting point of the molten slag. From the viewpoint of the melting point of the molten slag, the Al 2 O 3 content is preferably 22 mass% or less, and more preferably 20 mass% or less. As a result, the shape of the bead can be improved.

한편, 여기에서 말하는 Al2O3 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8220:1995 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Al량을, Al2O3으로 환산한 값이다. 이 방법으로 측정한 전체 Al량에는, AlF3 등의 Al2O3 이외의 성분이 포함되는 경우가 있지만, 이들 성분은 미량이기 때문에, Al2O3 함유량(전체 Al량의 Al2O3 환산치)이 전술한 범위 내이면, 전술한 Al2O3의 효과에는 영향을 주지 않는다.On the other hand, the content of Al 2 O 3 referred to herein is a value obtained by converting the total amount of Al of the flux obtained by analyzing by the method defined in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8220: 1995, etc.) into Al 2 O 3 Value. Has a total Al amount was measured by this method, but often include a component other than Al 2 O 3, such as AlF 3, since these components trace, Al 2 O 3 content (the Al 2 O total Al amount three terms Value is within the above-mentioned range, the effect of the above-mentioned Al 2 O 3 is not affected.

[SiO2: 10∼20질량%][SiO 2 : 10 to 20% by mass]

SiO2는 용융 슬래그에 적당한 점성을 주는 것에 의해, 주로 비드 외관 및 비드 형상을 양호하게 하는 효과가 있다. 그러나, SiO2 함유량이 10질량% 미만인 경우, 전술한 효과가 충분히 얻어지지 않아, 비드 외관 및 비드 형상이 열화된다. 또한, SiO2 함유량이 20질량%를 초과하면, 슬래그의 점성이 과잉이 되어, 슬래그 박리성이 열화됨과 더불어, 슬래그의 소부가 심해진다. 따라서, SiO2 함유량은 10∼20질량%로 한다.SiO 2 has an effect of mainly improving the bead appearance and bead shape by giving the molten slag an appropriate viscosity. However, when the SiO 2 content is less than 10% by mass, the above-mentioned effect can not be sufficiently obtained and the bead appearance and bead shape are deteriorated. If the SiO 2 content exceeds 20% by mass, the viscosity of the slag becomes excessive, the slag releasability is deteriorated, and the slag becomes fragile. Therefore, the SiO 2 content is 10 to 20% by mass.

SiO2 함유량은, 비드 외관 및 비드 형상의 향상의 관점에서, 13질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 15질량% 이상이다. 또한, 용융 슬래그의 점성의 적정화의 관점에서, SiO2 함유량은 바람직하게는 18질량% 이하이다.The SiO 2 content is preferably 13% by mass or more, and more preferably 15% by mass or more, from the viewpoint of improvement of bead appearance and bead shape. From the viewpoint of optimizing the viscosity of the molten slag, the SiO 2 content is preferably 18 mass% or less.

한편, 여기에서 말하는 SiO2 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8214:1995 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Si량을, SiO2로 환산한 값이다. 이 방법으로 측정한 전체 Si량에는, Fe-Si 등의 합금으로서 첨가되는 Si 등 SiO2 이외의 성분이 포함되어 있지만, SiO2 함유량(전체 Si량의 SiO2 환산치)이 전술한 범위 내이면, 전술한 SiO2의 효과에는 영향을 주지 않는다.On the other hand, the SiO 2 content referred to here is a value obtained by converting the total amount of Si of the flux obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8214: 1995) into SiO 2 . The total amount of Si measured by this method includes components other than SiO 2 such as Si added as an alloy such as Fe-Si. However, if the content of SiO 2 (SiO 2 conversion of the total amount of Si) is within the above-mentioned range , The effect of the above-mentioned SiO 2 is not affected.

[Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치 중 적어도 하나 이상의 합계: 0.5∼6.5질량%][Na 2 O conversion value, K 2 O and Li 2 O conversion value in terms of at least one of the value of the Li Na K sum of: 0.5 to 6.5 mass%;

(즉, Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치의 합계: 0.5∼6.5질량%(Na, K 및 Li 중 적어도 하나 이상을 포함함))(That is, at least one of Na, K, and Li) in terms of a Na 2 O conversion value of Na, a K 2 O conversion value of K, and a Li 2 O conversion value of Li: 0.5 to 6.5 mass%

Na, K 및 Li는 주로 용접 시의 아크 안정성과 플럭스의 흡습 특성에 영향을 주는 성분이고, 주로 Na2O, K2O 및 Li2O 등의 산화물의 형태로 첨가된다. 그러나, Na 함유량(Na2O 환산치), K 함유량(K2O 환산치) 및 Li(Li2O 환산치)가 합계로 0.5질량% 미만인 경우, 용접 시의 아크 전압이 불안정해져, 비드 외관 및 비드 형상이 열화된다.Na, K and Li are components which mainly affect the arc stability at the time of welding and the moisture absorption characteristics of the flux and are mainly added in the form of oxides such as Na 2 O, K 2 O and Li 2 O. However, when the Na content (Na 2 O conversion value), K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) are less than 0.5 mass% in total, the arc voltage at the time of welding becomes unstable, And the bead shape are deteriorated.

한편, Na 함유량(Na2O 환산치), K 함유량(K2O 환산치) 및 Li(Li2O 환산치)가 합계로 6.5질량%를 초과하면, 플럭스의 흡습 특성이 열화됨과 더불어, 아크가 지나치게 강해져서 불안정해져, 비드 외관 및 비드 형상이 열화된다. 따라서, Na 함유량(Na2O 환산치), K 함유량(K2O 환산치) 및 Li(Li2O 환산치)는 합계로 0.5∼6.5질량%로 한다. 한편, 본 실시형태의 플럭스는 Na, K 및 Li 중 적어도 1종류가 첨가되어 있으면 된다.On the other hand, when the total of Na content (Na 2 O conversion value), K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) exceeds 6.5 mass% in total, the moisture absorption characteristics of the flux deteriorate, Becomes too strong and unstable, and the appearance of the bead and the bead shape are deteriorated. Therefore, the Na content (Na 2 O conversion value), the K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) are set to 0.5 to 6.5 mass% in total. On the other hand, at least one of Na, K and Li may be added to the flux of the present embodiment.

Na 함유량(Na2O 환산치), K 함유량(K2O 환산치) 및 Li(Li2O 환산치)는, 아크 전압의 안정화의 관점에서, 합계로 1.5질량% 이상인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 2.0질량% 이상이다. 또한, 플럭스의 흡습 특성, 아크 안정성의 관점에서, Na 함유량(Na2O 환산치), K 함유량(K2O 환산치) 및 Li(Li2O 환산치)는 합계로 5.5질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 4.5질량% 이하이다.From the viewpoint of stabilizing the arc voltage, the Na content (Na 2 O conversion value), K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) are preferably 1.5 mass% By mass is not less than 2.0% by mass. In terms of the moisture absorption characteristics and arc stability of the flux, the Na content (Na 2 O conversion value), the K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) are preferably 5.5 mass% or less in total By mass, more preferably not more than 4.5% by mass.

한편, 여기에서 말하는 Na 함유량, K 함유량 및 Li 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8852:1998 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Na량, 전체 K량 및 전체 Li량을, 각각 NaO, K2O 및 Li2O로 환산한 값이다. 또한, 본 실시형태의 플럭스에 있어서의 Na 성분, K 성분 및 Li 성분은 주로 Na2O, K2O 및 Li2O이지만, 그 밖에 NaAlSi3O8, KAlSi3O8 또는 LiAlSi3O8 등이 포함되는 경우가 있다.On the other hand, the Na content, the K content and the Li content referred to herein are the total amount of Na, the total amount of K and the total amount of the flux obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8852: And the amount of Li is converted into NaO, K 2 O and Li 2 O, respectively. The Na component, the K component and the Li component in the flux of the present embodiment are mainly Na 2 O, K 2 O and Li 2 O, but also NaAlSi 3 O 8 , KAlSi 3 O 8 or LiAlSi 3 O 8 May be included.

또한, 여기에서의 Na, K 및 Li는 광석 원료 및 물유리에서 유래하는 것이다.Here, Na, K and Li are derived from ore raw materials and water glass.

[Fe의 FeO 환산치: 0.5∼5질량%][Fe value in terms of FeO in terms of Fe: 0.5 to 5 mass%]

Fe는 탈산 현상을 촉진하여 내포크마크성을 높이는 효과가 있고, 주로 Fe-Si 등의 금속 분말의 형태로 첨가된다. 전술한 효과는 그의 존재량에 비례하고, Fe 함유량(FeO 환산치)이 0.5질량% 미만인 경우, 특히 용접 전원이 직류식인 경우에, 충분한 효과가 얻어지지 않는다. 한편, Fe 함유량(FeO 환산치)이 5질량%를 초과하면, 슬래그의 응고 온도에 영향을 주어, 비드 외관, 비드 형상 및 슬래그 박리가 열화된다. 따라서, Fe 함유량(FeO 환산치)은 0.5∼5질량%로 한다.Fe has an effect of promoting deoxidation and enhancing the resistance to fork marking, and is mainly added in the form of a metal powder such as Fe-Si. The effect described above is in proportion to the amount of Fe present. When the Fe content (FeO conversion value) is less than 0.5% by mass, a sufficient effect can not be obtained particularly when the welding power source is a direct current type. On the other hand, if the Fe content (in terms of FeO) exceeds 5 mass%, the coagulation temperature of the slag is affected and the bead appearance, bead shape and slag peeling deteriorate. Therefore, the Fe content (in terms of FeO conversion) is 0.5 to 5% by mass.

Fe 함유량(FeO 환산치)은, 내포크마크성의 관점에서, 1질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.5질량% 이상이다. 또한, 슬래그의 응고 온도에 대한 영향을 고려하면, Fe 함유량(FeO 환산치)은 4질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 3질량% 이하이다.The Fe content (FeO conversion value) is preferably 1% by mass or more, and more preferably 1.5% by mass or more, from the viewpoint of resistance to fork marks. Further, in consideration of the influence on the solidification temperature of the slag, the Fe content (in terms of FeO) is preferably 4 mass% or less, and more preferably 3 mass% or less.

한편, 여기에서 말하는 Fe 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8202:2000 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Fe량을, FeO로 환산한 값이고, 금속 분말로서 첨가되는 Fe 이외에, 불가피적 불순물로서 첨가되는 FeO, Fe2O3 및 Fe3O4 등이 포함되는 경우가 있다.On the other hand, the Fe content referred to here is a value obtained by converting the total Fe amount of the flux obtained by a method defined in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8202: 2000) into FeO, Fe, Fe 2 O 3 and Fe 3 O 4 added as inevitable impurities may be included in addition to Fe added.

[TiO2: 1∼5질량%][TiO 2 : 1 to 5 mass%]

TiO2는 슬래그 박리성 향상에 유효한 성분이고, 비드 형상을 양호하게 정돈하는 효과도 있다. 또한, TiO2의 일부는 용접 시의 환원 반응에 의해 Ti가 되고, 이 Ti는 용접 금속 중에 첨가되어, 인성 향상에 기여한다. 전술한 작용은 그의 존재량(TiO2 함유량)에 비례한다. 단, TiO2 함유량의 상한치가 5질량%를 초과하면, 비드 형상이 열화된다. 또한, TiO2 함유량이 1질량% 미만인 경우는, 슬래그 박리성 및 비드 형상이 열화된다. 또한, 인성 향상의 효과가 작다. 따라서 TiO2 함유량은 1∼5질량%로 한다.TiO 2 is an effective component for improving slag peelability, and also has an effect of well-shaped beads. In addition, a part of TiO 2 becomes Ti by the reduction reaction at the time of welding, and this Ti is added to the weld metal to contribute to improvement of toughness. The above-mentioned action is proportional to its abundance amount (TiO 2 content). However, when the upper limit of the TiO 2 content exceeds 5% by mass, the bead shape deteriorates. When the TiO 2 content is less than 1% by mass, the slag peeling property and the bead shape are deteriorated. Further, the effect of improving the toughness is small. Therefore, the TiO 2 content is set to 1 to 5% by mass.

TiO2 함유량은, 슬래그 박리성, 비드 형상 및 인성의 관점에서, 1.5질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하고 2.0질량% 이상이다. 또한, TiO2 함유량은, 비드 형상의 관점에서, 4.0질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 3.0질량% 이하이다.The TiO 2 content is preferably 1.5% by mass or more, more preferably 2.0% by mass or more from the viewpoints of slag releasability, bead shape and toughness. Further, the content of TiO 2 is preferably 4.0 mass% or less, and more preferably 3.0 mass% or less, from the viewpoint of bead shape.

한편, 여기에서 말하는 TiO2 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8219-1:2012 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Ti량을, TiO2로 환산한 값이다.On the other hand, the TiO 2 content referred to here is a value obtained by converting the total amount of Ti of the flux obtained by analyzing by the method defined in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8219-1: 2012, etc.) into TiO 2 .

[CaO의 환산치: 6질량% 이하(0질량%를 포함함)][Conversion to CaO: 6 mass% or less (including 0 mass%)]

CaO는 슬래그의 염기도를 높여 용접 금속의 청정도를 높임과 더불어, 용융 슬래그의 유동성에도 영향을 주는 성분이고, 그의 존재량에 비례하여 전술한 효과가 발휘된다. 그러나, CaO 함유량이 6질량%를 초과하면, 용융 슬래그의 유동성이 과대해져, 비드의 외관 및 형상이 열화된다. 따라서, CaO 함유량은 6질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다. CaO 함유량은, 용융 슬래그 유동성의 관점에서, 4질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 2질량% 이하이다. 또한, 용접 금속의 청정도 향상의 관점에서, 바람직하게는 0.5질량% 이상이다.CaO improves the cleanliness of the weld metal by raising the basicity of the slag, and affects the fluidity of the molten slag. The effect described above is exerted in proportion to the amount of CaO. However, when the CaO content exceeds 6 mass%, the flowability of the molten slag becomes excessive, and the appearance and shape of the bead deteriorate. Therefore, the CaO content is regulated to 6 mass% or less (including 0 mass%). The CaO content is preferably not more than 4% by mass, more preferably not more than 2% by mass, from the viewpoint of flowability of molten slag. From the viewpoint of improving the cleanliness of the weld metal, it is preferably at least 0.5 mass%.

한편, 본 실시형태의 플럭스에는, Ca 성분으로서 CaO 이외에, 전술한 CaF2가 포함된다. 이 때문에, 여기에서 말하는 CaO 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법으로 분석하여 얻은 전체 Ca량 및 전체 F량으로부터 구해지는 환산치이다. 따라서, CaF2량이 다량인 경우는, JIS Z 3352:2010에 준거하면, CaO가 0이 되는 경우도 존재한다.On the other hand, in the flux of the present embodiment, CaF 2 is contained in addition to CaO as a Ca component. Therefore, the CaO content is a conversion value obtained from the total amount of Ca and the total amount of F obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 3352: 2010. Therefore, when the amount of CaF 2 is large, there is a case where CaO becomes 0 in accordance with JIS Z 3352: 2010.

[Mn의 MnO 환산치: 2.0질량% 미만(0질량%를 포함함)][Mn value in terms of MnO: less than 2.0% by mass (including 0% by mass)]

Mn은 용융 슬래그의 점성 및 응고 온도에 영향을 줌과 더불어, 내포크마크성 개선에 유효한 성분이다. 그러나, 본 발명자가 본 발명의 범위 내에서 여러 가지의 실험 검토를 행한 결과, Mn의 첨가량이 증가함에 따라, 용접 금속 중의 산소량이 증가하는 경향이 확인되었다. 용접 금속 중의 산소량 증가는 인성을 열화시키는 원인의 하나이기 때문에, Mn 함유량(MnO 환산치)이 2.0질량% 이상이 되면, 용접 금속의 인성이 열화된다. 그래서, 본 실시형태의 플럭스에 있어서는, Mn을 규제 성분으로 하고, 그의 함유량을 MnO 환산치로 2.0질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다. Mn 함유량(MnO 환산치)은, 용접 금속의 인성 향상의 관점에서, 1.8질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 1.5질량% 이하이다.Mn is an effective component for improving the resistance to fork marking as well as affecting the viscosity and coagulation temperature of molten slag. However, the inventor of the present invention has conducted various experiments within the scope of the present invention, and as a result, it has been confirmed that the amount of oxygen in the weld metal tends to increase as the amount of Mn added increases. Since the increase in the amount of oxygen in the weld metal is one of the causes of deteriorating toughness, the toughness of the weld metal deteriorates when the Mn content (in terms of MnO) is 2.0 mass% or more. Therefore, in the flux of the present embodiment, Mn is regulated as a regulating component and its content is regulated to 2.0 mass% or less (including 0 mass%) in terms of MnO. From the viewpoint of improving the toughness of the weld metal, the Mn content (MnO conversion value) is preferably 1.8 mass% or less, and more preferably 1.5 mass% or less.

한편, 본 실시형태의 플럭스에 함유되는 Mn은 불가피적 불순물로서 원료로부터 혼입되는 것이다. 그리고, 여기에서 말하는 Mn 함유량은, JIS Z 3352:2010에 규정되는 방법(예를 들면 JIS M 8232:2005 등)으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Mn량을, MnO로 환산한 값이다.On the other hand, Mn contained in the flux of the present embodiment is an inevitable impurity mixed from the raw material. Here, the Mn content is a value obtained by converting the total Mn amount of the flux obtained by analyzing by the method defined in JIS Z 3352: 2010 (for example, JIS M 8232: 2005, etc.) into MnO.

[수용성 SiO2: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함)]Water-soluble SiO 2: (including 0 mass%), 1.0 mass% or less;

수용성 SiO2는, 플럭스의 내흡습성의 열화 방지와 용접 금속의 확산성 수소량의 증가를 억제하기 위해, 소결 작업을 실시한 후에 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함)가 되도록 규제한다. 수용성 SiO2의 함유량이 1.0질량%를 초과하면, 플럭스의 내흡습성이 열화됨과 더불어, 용접 금속의 확산 수소량이 증가한다. 따라서, 수용성 SiO2 함유량은 1.0질량% 이하로 한다.The water-soluble SiO 2 is regulated so as to be not more than 1.0% by mass (including 0% by mass) after sintering in order to prevent deterioration of the moisture absorption resistance of the flux and increase of the amount of diffusible hydrogen of the weld metal. If the content of the water-soluble SiO 2 exceeds 1.0% by mass, the moisture absorption resistance of the flux deteriorates and the amount of the diffusion metal of the weld metal increases. Therefore, the content of the water-soluble SiO 2 is set to 1.0% by mass or less.

수용성 SiO2 함유량은, 용접 작업성의 관점에서, 0.01질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.1질량% 이상이다. 또한, 내흡습성 향상 및 확산 수소량 저감의 관점에서, 0.8질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.6질량% 이하이다.The content of water-soluble SiO 2 is preferably 0.01 mass% or more, and more preferably 0.1 mass% or more, from the viewpoint of welding workability. From the viewpoints of improvement in moisture absorption resistance and reduction in the amount of diffusing hydrogen, it is preferably 0.8 mass% or less, and more preferably 0.6 mass% or less.

이 수용성 SiO2는 주로 물유리 등의 결합제에서 유래하고, 그의 양을 저감하기 위해서는, 결합제가 난흡습화되는 온도 이상에서 플럭스를 소결하는 것이 유효하다. 구체적으로는, 소성 온도를 800℃ 이상으로 하는 것이 특히 바람직하다. 수용성 SiO2의 함유량은, 주로, 물유리의 성분 및 함유량과 소성 온도를 조정함으로써 제어할 수 있다.This water-soluble SiO 2 is mainly derived from a binder such as water glass. In order to reduce the amount thereof, it is effective to sinter the flux at a temperature at which the binder is hardly hygroscopic. Concretely, it is particularly preferable to set the firing temperature at 800 DEG C or higher. The content of the water-soluble SiO 2 can be controlled mainly by adjusting the components and the content of water glass and the firing temperature.

플럭스 중의 수용성 SiO2량은 이하의 방법에 의해 측정할 수 있다. 먼저, 플럭스를 진동 밀로 입경 300μm 이하로 분쇄하고, 거기로부터 측정용 시료를 약 0.2g 채취한다(스텝 1). 다음으로, 석영제 삼각 플라스크에, 전술한 시료와 증류수 100ml를 넣고, 자비하에서 4시간 동안 가용성 성분을 추출했다(스텝 2). 그 후, 추출액을 12시간 이상 방치한 후, 추출액 중의 침전물 및 부유물 등을 제거하고, 흡광 광도법으로 Si를 정량했다(스텝 3).The amount of water-soluble SiO 2 in the flux can be measured by the following method. First, the flux is pulverized to a particle diameter of 300 mu m or less with a vibration mill, and about 0.2 g of a measurement sample is taken therefrom (step 1). Next, the above-mentioned sample and 100 ml of distilled water were placed in a quartz Erlenmeyer flask, and a soluble component was extracted for 4 hours under mercury (Step 2). Thereafter, the extract solution was allowed to stand for 12 hours or more, and the precipitate and suspended matters in the extract solution were removed, and Si was quantitatively determined by the absorbance spectrophotometry (step 3).

한편, 여기에서 말하는 수용성 SiO2는, 전술한 방법으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Si량을, SiO2로 환산한 값이고, 전술한 전체 SiO2와는 구별하여 그의 함유량을 특정하고 있다.On the other hand, the water-soluble SiO 2 referred to herein is a value obtained by converting the total amount of Si of the flux obtained by the above-mentioned analysis into SiO 2 , and the content thereof is specified separately from the above-mentioned whole SiO 2 .

[수용성 Na2O: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함)][Water-soluble Na 2 O: 1.0 mass% or less (including 0 mass%)]

수용성 Na2O는, 플럭스의 내흡습성의 열화 방지와 용접 금속의 확산성 수소량의 증가를 억제하기 위해, 소결 작업을 실시한 후에 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함)가 되도록 규제한다. 수용성 Na2O의 함유량이 1.0질량%를 초과하면, 플럭스의 내흡습성이 열화됨과 더불어, 용접 금속의 확산 수소량이 증가한다. 따라서, 수용성 Na2O 함유량은 1.0질량% 이하로 한다.The water-soluble Na 2 O is regulated to be not more than 1.0% by mass (including 0% by mass) after sintering in order to prevent the deterioration of the moisture absorption resistance of the flux and the increase of the amount of diffusible hydrogen of the weld metal. If the content of the water-soluble Na 2 O exceeds 1.0% by mass, the moisture absorption of the flux is deteriorated and the amount of diffusion metal of the weld metal increases. Therefore, the content of water-soluble Na 2 O is set to 1.0% by mass or less.

수용성 Na2O 함유량은, 용접 작업성의 관점에서, 0.01질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.1질량% 이상이다. 또한, 내흡습성 향상 및 확산 수소량 저감의 관점에서, 0.8질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.5질량% 이하이다.The water-soluble Na 2 O content is preferably 0.01 mass% or more, and more preferably 0.1 mass% or more, from the viewpoint of welding workability. From the viewpoints of improvement in moisture absorption resistance and reduction in the amount of diffusible hydrogen, the content is preferably 0.8% by mass or less, and more preferably 0.5% by mass or less.

이 수용성 Na2O는 주로 물유리 등의 결합제에서 유래하고, 그의 양을 저감하기 위해서는, 결합제가 난흡습화되는 온도 이상에서 플럭스를 소결하는 것이 유효하다. 구체적으로는, 소성 온도를 800℃ 이상으로 하는 것이 특히 바람직하다. 수용성 Na2O의 함유량은, 주로, 물유리의 성분 및 함유량과 소성 온도를 조정함으로써 제어할 수 있다.This water-soluble Na 2 O is mainly derived from a binder such as water glass, and in order to reduce the amount thereof, it is effective to sinter the flux at a temperature at which the binder is hardly hygroscopic. Concretely, it is particularly preferable to set the firing temperature at 800 DEG C or higher. The content of water-soluble Na 2 O can be controlled mainly by adjusting the components and content of water glass and the firing temperature.

한편, 플럭스 중의 수용성 Na2O량은, 전술한 수용성 SiO2량의 측정과 마찬가지로, 흡광 광도법으로 정량할 수 있다.On the other hand, the amount of water-soluble Na 2 O in the flux can be quantified by the absorption spectrophotometry similarly to the above-mentioned measurement of the water-soluble SiO 2 amount.

한편, 여기에서 말하는 수용성 Na2O는, 전술한 방법으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Na량을, Na2O로 환산한 값이고, 전술한 전체 Na2O와는 구별하여 그의 함유량을 특정하고 있다.On the other hand, the water-soluble Na 2 O referred to herein is a value obtained by converting the total amount of Na of the flux obtained by the above-mentioned analysis into Na 2 O, and the content thereof is distinguished from the total Na 2 O mentioned above.

[수용성 K2O: 0.8질량% 이하(0질량%를 포함함)][Water-soluble K 2 O: 0.8 mass% or less (including 0 mass%)]

본 발명자는 물유리로의 수용성 K2O의 적정량 첨가는 물유리의 난흡습화 온도를 저하시키는 효과를 갖는다는 것을 발견했다. 즉, 수용성 K2O가 적정량 첨가된 물유리를 이용하여 800℃ 이상에서 소결 작업을 실시한 플럭스에 있어서, 수용성 K2O의 양이 0.8질량% 이하(0질량%를 포함함)의 관리 범위를 만족하는 경우에는, 종래와 비교하여 플럭스의 내흡습성이 크게 향상되었다.The present inventors have found that the addition of an appropriate amount of water-soluble K 2 O to water glass has an effect of lowering the moisture absorption temperature of water glass. That is, in the flux subjected to the sintering operation at 800 ° C or higher using a water glass in which a proper amount of water-soluble K 2 O is added, the amount of water-soluble K 2 O is 0.8% by mass or less (including 0% by mass) , The resistance to moisture absorption of the flux is greatly improved as compared with the conventional case.

수용성 K2O는, 플럭스의 내흡습성의 열화 방지와 용접 금속의 확산성 수소량의 증가를 억제하기 위해, 소결 작업을 실시한 후에 0.8질량% 이하가 되도록 규제한다. 수용성 K2O의 함유량이 0.8질량%를 초과하면, 플럭스의 내흡습성이 열화됨과 더불어, 용접 금속의 확산 수소량이 증가한다. 따라서, 수용성 K2O 함유량은 0.8질량% 이하로 한다.The water-soluble K 2 O is regulated so as to be not more than 0.8% by mass after sintering in order to prevent the deterioration of the moisture absorption resistance of the flux and the increase of the amount of diffusible hydrogen of the weld metal. If the content of water-soluble K 2 O exceeds 0.8 mass%, the moisture absorption resistance of the flux deteriorates and the amount of diffusion metal of the weld metal increases. Therefore, the content of water-soluble K 2 O is 0.8% by mass or less.

수용성 K2O 함유량은, 용접 작업성의 관점에서, 0.01질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.1질량% 이상이다. 또한, 내흡습성 향상 및 확산 수소량 저감의 관점에서, 0.6질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.4질량% 이하이다.The water-soluble K 2 O content is preferably 0.01 mass% or more, and more preferably 0.1 mass% or more, from the viewpoint of welding workability. From the viewpoints of improvement in moisture absorption resistance and reduction in the amount of diffusible hydrogen, the content is preferably 0.6 mass% or less, and more preferably 0.4 mass% or less.

이 수용성 K2O는 주로 물유리 등의 결합제에서 유래하고, 그의 양을 저감하기 위해서는, 결합제가 난흡습화되는 온도 이상에서 플럭스를 소결하는 것이 유효하다. 구체적으로는, 소성 온도를 800℃ 이상으로 하는 것이 특히 바람직하다. 수용성 K2O의 함유량은, 주로, 물유리의 성분 및 함유량과 소성 온도를 조정함으로써 제어할 수 있다.This water-soluble K 2 O is mainly derived from a binder such as water glass, and in order to reduce the amount thereof, it is effective to sinter the flux at a temperature at which the binder is hardly hygroscopic. Concretely, it is particularly preferable to set the firing temperature at 800 DEG C or higher. The content of water-soluble K 2 O can be controlled mainly by adjusting the components and content of water glass and the firing temperature.

한편, 플럭스 중의 수용성 K2O량은, 전술한 수용성 SiO2량의 측정과 마찬가지로, 흡광 광도법으로 정량할 수 있다.On the other hand, the amount of water-soluble K 2 O in the flux can be determined by the absorption spectrophotometry similarly to the above-mentioned measurement of the water-soluble SiO 2 amount.

한편, 여기에서 말하는 수용성 K2O는, 전술한 방법으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 K량을, K2O로 환산한 값이고, 전술한 전체 K2O와는 구별하여 그의 함유량을 특정하고 있다.On the other hand, the water-soluble K 2 O referred to herein is a value obtained by converting the total K amount of the flux obtained by the above-described analysis into K 2 O, and the content thereof is specified separately from the total K 2 O mentioned above.

본 실시형태의 플럭스는, 전술한 성분에 더하여, 수용성 Li2O를 함유하고 있어도 된다.The flux of the present embodiment may contain water-soluble Li 2 O in addition to the above-mentioned components.

[수용성 Li2O: 0.3질량% 이하(0질량%를 포함함)][Water-soluble Li 2 O: 0.3 mass% or less (including 0 mass%)]

수용성 Li2O는 첨가량에 따라서 흡습 특성을 더 향상시키는 효과가 있다. 단, 소결 작업을 실시한 후에 수용성 Li2O 함유량이 0.3질량%를 초과하면, 아크 안정성이 열화되고, 비드 외관 및 비드 형상이 열화된다. 따라서, 수용성 Li2O를 첨가하는 경우는, 0.3질량% 이하(0질량%를 포함함)로 한다. 수용성 Li2O 함유량은, 아크 안정성의 향상, 및 비드 외관 및 비드 형상의 향상의 관점에서, 0.2질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.15질량% 이하이다. 또한, 흡습 특성의 관점에서, 보다 바람직하게는 0.05질량% 이상이다.The water-soluble Li 2 O has an effect of further improving the moisture absorption characteristic in accordance with the added amount. However, if the water-soluble Li 2 O content exceeds 0.3% by mass after the sintering operation, the arc stability deteriorates and the bead appearance and bead shape deteriorate. Therefore, when the water-soluble Li 2 O is added, the content is 0.3% by mass or less (including 0% by mass). The water-soluble Li 2 O content is preferably 0.2 mass% or less, more preferably 0.15 mass% or less, from the viewpoint of improvement of arc stability and improvement of bead appearance and bead shape. From the viewpoint of moisture absorption properties, it is more preferably 0.05 mass% or more.

이 수용성 Li2O는 주로 물유리 등의 결합제에서 유래하고, 그의 양을 저감하기 위해서는, 결합제가 난흡습화되는 온도 이상에서 플럭스를 소결하는 것이 유효하다. 구체적으로는, 소성 온도를 800℃ 이상으로 하는 것이 특히 바람직하다. 수용성 Li2O의 함유량은, 주로, 물유리의 성분 및 함유량과 소성 온도를 조정함으로써 제어할 수 있다.This water-soluble Li 2 O is mainly derived from a binder such as water glass. In order to reduce the amount thereof, it is effective to sinter the flux at a temperature at which the binder is hardly hygroscopic. Concretely, it is particularly preferable to set the firing temperature at 800 DEG C or higher. The content of the water-soluble Li 2 O can be controlled mainly by adjusting the components and the content of water glass and the firing temperature.

한편, 플럭스 중의 수용성 Li2O량은, 전술한 수용성 SiO2량의 측정과 마찬가지로, 흡광 광도법으로 정량할 수 있다.On the other hand, the amount of water-soluble Li 2 O in the flux can be determined by the absorption spectrophotometry similarly to the above-mentioned measurement of the amount of water-soluble SiO 2 .

한편, 여기에서 말하는 수용성 Li2O는, 전술한 방법으로 분석하여 얻은 플럭스의 전체 Li량을, Li2O로 환산한 값이고, 전술한 전체 Li2O와는 구별하여 그의 함유량을 특정하고 있다.On the other hand, the water-soluble Li 2 O referred to herein is a value obtained by converting the total Li amount of the flux obtained by the above-described analysis into Li 2 O, and the content thereof is specified separately from the above-mentioned whole Li 2 O.

[[MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2]): 0.50∼1.10][MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]): 0.50 to 1.10]

MgO, Al2O3, F 및 TiO2는 각각 개별적으로 그의 함유량을 규정하고 있지만, 본 실시형태의 플럭스에서는, MgO 함유량(질량%)과 Al2O3 함유량(질량%), F 함유량(CaF2 환산치)(질량%) 및 TiO2 함유량(질량%)의 합계량의 비(=[MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2]))도 추가로 규정한다.MgO, Al 2 O 3 , F and TiO 2 each individually specify their contents. In the flux of the present embodiment, the MgO content (mass%), the Al 2 O 3 content (mass%) and the F content 2 equivalent) (% by weight) and the ratio (the total amount of TiO 2 content (mass%) = [MgO] / ( [Al 2 O 3] + [CaF 2] + [TiO 2])) is defined as the additional .

본 발명자는 MgO를 첨가한 플럭스의 흡습 특성 및 용접 작업성에 대해 여러 가지 실험 연구한 결과, MgO 함유량과 Al2O3 함유량, F 함유량(CaF2 환산치) 및 TiO2 함유량의 합계량의 비(=[MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2]))가 흡습 특성 및 용접 작업성에 대해 큰 영향을 미친다는 것을 발견했다. 예를 들면, 직류식의 용접 전원을 이용하는 경우는, 교류식의 용접 전원을 이용하는 경우와 비교하여, 플럭스 소비량이 증가한다. 이 때문에, 용접 금속 중의 Si가 증가하여, 슬래그 박리성의 열화가 현저해지지만, 슬래그 박리성에 대해서는, MgO의 첨가에 의해 개선할 수 있다.The present inventors have conducted various experimental studies on the moisture absorption characteristics and welding workability of the flux added with MgO and found that the ratio of the total amount of MgO content, Al 2 O 3 content, F content (converted to CaF 2 ) and TiO 2 content (= [MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ])) has a great influence on the hygroscopic properties and welding workability. For example, in the case of using a DC welding power source, the flux consumption is increased as compared with the case of using an AC welding power source. For this reason, Si in the weld metal increases and the deterioration of the slag releasability becomes significant, but the slag releasability can be improved by adding MgO.

그러나, MgO는 수화성이 풍부하기 때문에, 플럭스 중에 첨가하면, 흡습 특성이 열화되어, 용접 금속 중의 확산성 수소량이 증가한다. 한편, Al2O3, F 및 TiO2는 비수화성의 성분이고, 첨가에 의한 흡습 특성의 향상 효과는 현저하다. 그 중에서도, F는 Al2O3 또는 TiO2와 병용하는 것에 의해, 종래의 지견과는 달리, 플럭스의 흡습 특성을 향상시켜, 확산성 수소량의 저감에 기여하는 효과를 갖고 있음을 알 수 있었다.However, since MgO is abundant in water-hydratable properties, when it is added to the flux, the moisture absorption properties are deteriorated and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal is increased. On the other hand, Al 2 O 3 , F and TiO 2 are non-hydrating components, and the effect of improving the moisture absorption characteristics by addition is remarkable. In particular, it has been found that F, in combination with Al 2 O 3 or TiO 2 , has the effect of improving the hygroscopic characteristics of the flux and contributing to the reduction of the amount of diffusible hydrogen, unlike the conventional knowledge .

단, [MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2])가 0.50 미만인 경우, 직류식의 용접 전원으로 용접한 경우에, 슬래그 박리성이 현저하게 열화된다. 한편, [MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2])가 1.10을 초과하면, 흡습 특성이 열화되어, 용접 금속 중의 확산성 수소량이 증가한다. 따라서, [MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2])가 0.50∼1.10이 되도록 각 성분의 첨가량을 조정한다. 이에 의해, 흡습 특성의 열화를 억제할 수 있다.However, when [MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]) is less than 0.50, the slag peeling property is remarkably deteriorated when welding is performed by a direct current welding power source. On the other hand, when [MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]) exceeds 1.10, the moisture absorption characteristics are deteriorated and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal increases. Therefore, the addition amount of each component is adjusted so that [MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]) is 0.50 to 1.10. Thus, deterioration of the hygroscopic characteristics can be suppressed.

[MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2])는, 슬래그 박리성 향상의 관점에서, 0.55 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.60 이상이다. 또한, 내흡습성 향상 및 확산 수소량 저감의 관점에서, 1.0 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.9 이하이다.[MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]) is preferably 0.55 or more, more preferably 0.60 or more, from the viewpoint of improvement in slag peelability. Further, from the viewpoints of improvement of moisture absorption resistance and reduction of the amount of diffusing hydrogen, it is preferably 1.0 or less, more preferably 0.9 or less.

[C: 0.2질량% 이하(0질량%를 포함함)][C: 0.2 mass% or less (including 0 mass%)]

C는 플럭스의 각 원료에 불순물로서 포함되는 탄산염 등에서 유래하고, 불가피적으로 도입된다. 한편, 전술한 바와 같이 직류식의 용접 전원을 이용한 경우, 플럭스의 소비량이 증대하고, 교류식의 용접 전원을 이용한 경우에 비해, 탄산염의 분해가 한층 촉진된다. 이 때문에, C 함유량이 미량이더라도, 용접 중에 CO 또는 CO2 가스가 대량으로 발생하여, 내포크마크성의 열화, 및 비드의 외관 및 형상의 열화를 초래하게 된다. 따라서, 용접 작업성의 열화를 방지하기 위해, 플럭스 중의 C량은 0.2질량% 이하(0질량%를 포함함)로 저감하는 것이 바람직하다.C is derived from a carbonate or the like contained as an impurity in each raw material of the flux and is inevitably introduced. On the other hand, in the case of using the direct current welding power source as described above, the consumption of the flux is increased and the decomposition of the carbonate is further promoted as compared with the case of using the AC welding power source. Therefore, even if the C content is very small, a large amount of CO or CO 2 gas is generated during welding, resulting in deterioration of the fork marking property and deterioration of the appearance and shape of the beads. Therefore, in order to prevent deterioration of welding workability, the amount of C in the flux is preferably reduced to 0.2 mass% or less (including 0 mass%).

C 함유량은, 특히 내포크마크성 향상의 관점에서, 0.1질량% 이하로 규제하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 0.05질량% 이하이다. 한편, 내포크마크성을 양호하게 유지하기 위해서는, C 함유량은 가능한 한 적은 편이 바람직하지만, 0질량%로 하는 것은 곤란하기 때문에, 0.01질량%를 하한으로 하면 된다. 또한, 여기에서 말하는 C 함유량은 JIS Z 2615:2009에 규정되는 방법으로 분석하여 얻은 값이다.The C content is preferably regulated to 0.1% by mass or less, more preferably 0.05% by mass or less, from the viewpoint of improving the anti-fork mark property. On the other hand, in order to maintain good anti-fork markability, it is preferable that the C content is as small as possible, but it is difficult to make the C content to 0% by mass, so that the lower limit may be 0.01% by mass. The C content referred to herein is a value obtained by analyzing by the method specified in JIS Z 2615: 2009.

[그 밖의 성분][Other components]

본 실시형태의 플럭스에 있어서의 상기 이외의 성분은 Zr, Ba, P 및 S 등의 불가피적 불순물이다. 이들 불가피적 불순물 중, Zr 및 Ba는 각각 1.0질량% 이하로 규제하는 것이 바람직하고, 특히 용접 품질에 영향을 주는 P 및 S는 각각 0.05질량% 이하로 규제하는 것이 바람직하다. 또한, Zr, Ba, P 및 S는 합계로 0.1질량% 이하인 것이 바람직하다.Other components in the flux of the present embodiment are inevitable impurities such as Zr, Ba, P and S, and the like. Of these inevitable impurities, Zr and Ba are preferably regulated to not more than 1.0% by mass each, and particularly, P and S which affect welding quality are preferably regulated to not more than 0.05% by mass respectively. It is preferable that Zr, Ba, P and S are contained in a total amount of 0.1 mass% or less.

[제조 방법][Manufacturing method]

본 실시형태의 플럭스를 제조하는 경우는, 예를 들면, 전술한 조성이 되도록 원료 분말을 배합하고, 결합제와 함께 혼련한 후, 조립하고, 소성한다. 그때, 결합제(바인더)로서는, 예를 들면, 폴리바이닐 알코올 또는 물유리를 사용할 수 있다. 또한, 조립법은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 전동식 조립기 또는 압출식 조립기 등을 이용하는 방법이 바람직하다.In the case of producing the flux of the present embodiment, for example, raw material powder is blended so as to have the above-mentioned composition, kneaded together with a binder, and then assembled and fired. At this time, as the binder (binder), for example, polyvinyl alcohol or water glass can be used. The assembly method is not particularly limited, but a method using an electric granulator or an extrusion granulator is preferred.

또, 조립된 플럭스는 더스트 제거 및 조대립의 해쇄 등의 정립 처리를 행하여, 입자경을 2.5mm 이하로 하는 것이 바람직하다. 한편, 조립 후의 소성은 로터리 킬른, 정치식 배치로 및 벨트식 소성로 등으로 행할 수 있다. 그때의 소성 온도는, 예를 들면 600∼1200℃로 할 수 있지만, 전술한 바와 같이 결합제를 난흡습화하는 관점에서, 800℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 830℃ 이상이다. 또한, 바람직하게는 850℃ 이하이다. 한편, 600∼1200℃에서 소성된 것이 고온 소성형 플럭스이다.It is preferable that the assembled flux is subjected to a sizing treatment such as dust removal and shattering of the coarse grains so that the particle diameter is 2.5 mm or less. On the other hand, the firing after the assembly can be performed by a rotary kiln, a stationary furnace, a belt type firing furnace or the like. The firing temperature at that time can be, for example, 600 to 1200 占 폚, but it is preferable to be 800 占 폚 or more from the viewpoint of making the binder hardly hygroscopic as described above. More preferably 830 DEG C or more. Further, it is preferably 850 DEG C or less. On the other hand, the high-temperature small-sized flux is fired at 600 to 1200 占 폚.

이상 상세히 기술한 바와 같이, 본 실시형태의 플럭스는 각 성분의 함유량을 특정 범위로 함과 더불어, MgO 함유량과 Al2O3, F 및 TiO2의 총 함유량의 비가 특정 범위가 되도록 이들 성분의 양을 조정하고 있다. 그 때문에, 용접 전원이 교류식 및 직류식 중 어느 것이더라도 용접 작업성이 양호하고, 또한 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저감하는 것이 가능해진다.As described in detail above, in the flux of the present embodiment, the content of each component is set to a specific range, and the amount of these components such that the ratio of the MgO content to the total content of Al 2 O 3 , F and TiO 2 is within a specific range . Therefore, regardless of whether the welding power source is an alternating current type or a direct current type, the welding workability is good, and the amount of moisture absorbed by the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal can be reduced.

또한, 본 실시형태의 플럭스의 성분 조성은 고온 소성형 플럭스로서 적합하지만, 용융형 플럭스로서 적용해도 고온 소성형 플럭스와 마찬가지의 효과를 얻을 수 있다.The composition of the flux of the present embodiment is suitable as a high temperature low temperature molding flux, but the same effect as that of the high temperature low temperature molding flux can be obtained even when it is applied as a melting type flux.

실시예Example

이하, 본 발명의 실시예 및 비교예를 들어 본 발명의 효과에 대해 구체적으로 설명한다. 본 실시예에 있어서는, 하기 표 1에 나타내는 강판 및 표 2에 나타내는 와이어를 사용하여, 도 1에 나타내는 개선 형상으로, 하기 표 3에 나타내는 용접 조건(A 또는 B)에 의해, 서브머지드 아크 용접으로의 용접 시험을 실시했다. 그리고, 하기 표 4에 나타내는 실시예의 플럭스 및 하기 표 5에 나타내는 비교예의 플럭스에 대해, 그의 성능을 평가했다. 한편, 본 실시예에서는, 하기 표 4 및 표 5에 나타내는 조성이 되도록 원료를 배합하고, 결합제(물유리)와 함께 혼련한 후, 조립하고, 추가로 로터리 킬른을 이용하여 하기 표 4 및 표 5에 나타내는 온도에서 소성하고, 정립하는 것에 의해, 입자경이 2.5mm 이하인 플럭스를 얻었다. 한편, 표 4 및 5에 있어서, 본 발명의 범위를 만족시키지 않는 것은 수치에 밑줄을 그어 나타낸다.Hereinafter, the effects of the present invention will be described in detail with reference to Examples and Comparative Examples of the present invention. In the present embodiment, by using the steel sheet shown in the following Table 1 and the wire shown in Table 2, by the welding condition (A or B) shown in the following Table 3, the submerged arc welding Was carried out. The fluxes of the examples shown in the following Table 4 and the comparative examples shown in the following Table 5 were evaluated for their performance. On the other hand, in this embodiment, raw materials are mixed so as to have the compositions shown in Tables 4 and 5 below, kneaded together with a binder (water glass) and then assembled. Further, using a rotary kiln, At a temperature shown in Table 1, and was sieved to obtain a flux having a particle diameter of 2.5 mm or less. On the other hand, in Tables 4 and 5, values that do not satisfy the scope of the present invention are indicated by underlining numerical values.

Figure pct00003
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Figure pct00004
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Figure pct00005
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Figure pct00006
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Figure pct00007
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한편, 상기 표 1에 나타내는 강판 조성 및 상기 표 2에 나타내는 와이어 조성의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다. 또한, 상기 표 4 및 표 5에 나타내는 「M」은 [MgO]/([Al2O3]+[CaF2]+[TiO2])의 값이다.On the other hand, the balance of the steel sheet composition shown in Table 1 and the wire composition shown in Table 2 are Fe and inevitable impurities. Further, "M" shown in Tables 4 and 5 is a value of [MgO] / ([Al 2 O 3 ] + [CaF 2 ] + [TiO 2 ]).

실시예 및 비교예의 각 플럭스의 평가는 용접 금속 중의 확산 수소량, 플럭스의 흡습량, 충격 시험, 비드 외관, 비드 형상, 슬래그 박리성, 아크 안정성 및 용접 결함(내재·외재)에 대해 행했다.Evaluation of each flux in Examples and Comparative Examples was conducted on the amount of diffusion hydrogen in the weld metal, the moisture absorption amount of the flux, the impact test, the appearance of the bead, the shape of the bead, the slag peeling property, the arc stability and the welding defect (internal and external).

<확산 수소량><Diffusion Hydrogen Content>

용접 금속 중의 확산 수소량은, 원칙적으로, JIS Z 3118:2007에 규정되는 방법에 기초하여 측정했다. 단, 용접 조건은 표 3의 용접 조건 A를 채용했다. 본 실시예에서는, 확산 수소량이 3.5ml/100g 이하였던 것을 합격으로 했다.The amount of diffused hydrogen in the weld metal was measured in principle on the basis of the method specified in JIS Z 3118: 2007. However, the welding conditions A in Table 3 were used. In the present embodiment, it was determined that the amount of the diffusion hydrogen was 3.5 ml / 100 g or less.

<흡습량><Absorption amount>

흡습량은 2시간의 강제 흡습 후의 흡습량에 의해 평가했다. 구체적으로는, 500∼850μm의 입자경을 갖는 플럭스의 재건조를 250℃×1hr 행한 후, 30℃ 및 상대 습도 80%의 조건에서, 2시간의 강제 흡습을 시켰을 때에 플럭스가 갖는 수분량을 KF(칼 피셔)법을 이용하여 측정했다. 2시간의 흡습 후의 KF 수분량이 500ppm 이하인 것을 내흡습성이 양호하다고 했다.The moisture absorption amount was evaluated by the moisture absorption amount after the forced moisture absorption for 2 hours. More specifically, when the flux having a particle diameter of 500 to 850 탆 is re-dried at 250 占 폚 for 1 hour, and the forced moisture absorption is carried out at 30 占 폚 and a relative humidity of 80% for 2 hours, the amount of water contained in the flux is expressed as KF Fischer) method. And that the KF water content after the moisture absorption for 2 hours was 500 ppm or less.

<충격 시험><Impact Test>

충격 시험은 JIS Z 2242:2005에 규정되는 방법에 기초하여 실시하고, -40℃에서의 샤르피 흡수 에너지의 값에 의해 평가했다. 그리고, 본 실시예에서는, 샤르피 흡수 에너지가 100J 이상이었던 것을 합격으로 했다.The impact test was carried out based on the method prescribed in JIS Z 2242: 2005, and evaluated by the value of the Charpy absorbed energy at -40 ° C. In this embodiment, it was determined that the Charpy absorbed energy was 100 J or more.

<비드 외관><Bead appearance>

비드 외관은 주로 비드의 물결모양 및 광택에 관한 평가이고, 용접부를 육안 관찰하는 것에 의해 행했다. 그 결과, 비드의 물결모양에 흐트러짐이 없고 비드에 금속 광택이 있는 것을 ◎, 단위 용접 길이(1m)당 비드 물결모양의 흐트러짐이 1개소이고 비드에 금속 광택이 있는 것을 ○, 단위 용접 길이(1m)당 비드 물결모양의 흐트러짐이 2∼4개소이고 비드에 금속 광택이 없는 것을 △, 단위 용접 길이(1m)당 비드 물결모양의 흐트러짐이 5개소 이상 있고 비드에 금속 광택이 없는 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.The appearance of the bead was evaluated mainly on the wavy shape and luster of the bead, and the weld was observed by visual observation. As a result, it was found that there was no disturbance in the wavy shape of the bead and the metal luster of the bead was ⊚, a piece of bead wavy disorder per unit weld length (1 m) Quot ;, &quot; x &quot;, &quot; b &quot;, &quot; no &quot;, &quot; no &quot; In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

<비드 형상><Bead shape>

비드 형상은 주로 비드의 요철 및 모재에 대한 친밀성에 관한 평가이고, 용접부를 육안 관찰하는 것에 의해 행했다. 그 결과, 비드 형상이 매우 양호했던 것을 ◎, 양호했던 것을 ○, 약간 불량했던 것을 △, 불량했던 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.The bead shape was mainly evaluated for the unevenness of the bead and the intimacy to the base material, and the weld was observed by visual observation. As a result, it was found that the shape of the bead was very good, &amp; cir &amp;, the case where it was good, the case where it was slightly bad and the case where it was bad. In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

<슬래그 박리성>&Lt; Slag peeling property &

슬래그 박리성은 슬래그 제거의 용이성 및 소부의 유무에 의해 평가했다. 구체적으로는, 슬래그가 자연 박리되고, 소부가 없었던 것을 ◎, 자연 박리되지만, 단위 용접 길이(1m)당 3개소 이하에서 소부가 발생한 것을 ○, 자연 박리되지 않고, 단위 용접 길이(1m)당 4∼9개소에서 소부가 발생한 것을 △, 자연 박리되지 않고, 단위 용접 길이(1m)당 10개소 이상에서 소부가 발생한 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.The slag releasability was evaluated by the ease of slag removal and the presence or absence of baking. Specifically, the fact that the slag was naturally peeled off and that there was no sintering was rated as?, And the peeling occurred naturally at three points or less per unit welding length (1 m) &Quot; C &quot; indicates that firing occurred at 9 locations, &quot; F &quot; indicates that firing occurred at 10 places or more per unit weld length (1 m) without spontaneous peeling. In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

<아크 안정성><Arc Stability>

아크 안정성은 용접 시의 전류 및 전압의 진폭에 의해 평가했다. 구체적으로는, 용접 전류가 ±50A이고 아크 전압이 ±2V였던 것을 ◎, 용접 전류가 ±100A이고 아크 전압이 ±2V였던 것을 ○, 용접 전류가 ±100A이고 아크 전압이 ±4V였던 것을 △, 용접 곤란했던 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.The arc stability was evaluated by the amplitude of the current and the voltage at the time of welding. Specifically, the welding current was ± 50 A and the arc voltage was ± 2 V, the welding current was ± 100 A and the arc voltage was ± 2 V, the welding current was ± 100 A and the arc voltage was ± 4 V, It was x that it was troubled. In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

<용접 결함><Weld Defect>

용접 결함(내재)은 주로 기공 결함, 슬래그 권입 및 융합 불량 등의 용접 금속 내부에서 발생하는 용접 결함에 관한 평가이고, 이들 용접 결함의 발생이 없었던 것을 ◎, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 0.5% 이하였던 것을 ○, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 0.5%를 초과하고 1.0% 이하였던 것을 △, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 1.0%를 초과하고 있었던 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.The weld defect (inherent) is an evaluation of weld defects occurring mainly in the weld metal such as pore defects, slag inserting and fusion failure, , The occurrence rate per unit weld length (1 m) was 0.5% or less and 1.0% or less, and the occurrence ratio per unit weld length (1 m) was 1.0% or less. In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

한편, 용접 결함(내재)의 검출에는, JIS Z 3104:1995에 준거하여 촬영한 X선 투과 사진을 사용했다. 용접 결함(내재)의 평가에 있어서의 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이란, JIS Z 3104:1995에 준거하여 개개의 결함(흠집)의 치수(길이)를 측정하여, 결함(흠집)의 총 길이를 산출한 후, 시험부의 유효 길이로 나누고, 단위 용접 길이당으로 환산한 것이다.On the other hand, an X-ray transmission photograph taken in accordance with JIS Z 3104: 1995 was used for detection of a weld defect (inherent). The generation rate per unit weld length (1 m) in the evaluation of weld defect (inherent) is determined by measuring the dimension (length) of each defect (scratch) in accordance with JIS Z 3104: 1995, After calculating the length, it is divided by the effective length of the test section and converted into per unit weld length.

한편, 용접 결함(외재)은 주로 언더컷 및 포크마크 등의 용접 금속 표면에서 발생하는 용접 결함에 관한 평가이고, 이들 용접 결함의 발생이 없었던 것을 ◎, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 0.5% 이하였던 것을 ○, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 0.5%를 초과하고 1.0% 이하였던 것을 △, 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이 1.0%를 초과하고 있었던 것을 ×로 했다. 그리고, 본 실시예에서는, 평가가 ◎ 또는 ○였던 것을 합격으로 했다.On the other hand, the weld defect (external material) is evaluated mainly on the weld defect occurring on the surface of the weld metal such as the undercut and the fork mark. The occurrence of these weld defects was rated as?, The occurrence rate per unit weld length (1m) , The generation rate per unit weld length (1m) was more than 0.5% and not more than 1.0%, and the occurrence rate per unit weld length (1m) exceeded 1.0%. In the present embodiment, it was determined that the evaluation was? Or?.

한편, 용접 결함(외재)의 검출은 육안에 의해 행했다. 용접 결함(외재)의 평가에 있어서의 단위 용접 길이(1m)당 발생 비율이란, 개개의 언더컷 및 포크마크 등의 길이를 육안으로 측정하여, 용접 결함(외재)의 총 길이를 산출한 후, 용접 결함(내재)과 동일한 시험부의 유효 길이로 나누고, 단위 용접 길이당으로 환산한 것이다.On the other hand, the detection of a weld defect (external material) was performed by visual observation. The rate of occurrence per unit weld length (1m) in the evaluation of weld defect (external weld) is determined by visually measuring the lengths of individual undercuts and fork marks, calculating the total length of welding defects (external welds) Divided by the effective length of the same test section as the defect (inherent), and converted to the unit weld length.

이상의 평가 결과를, 하기 표 6 및 표 7에 정리하여 나타낸다. 한편, 표 6 및 7에 있어서, 용접 금속 중의 확산 수소량, 플럭스의 흡습량, 및 충격 시험에서의 샤르피 흡수 에너지의 값이 평가 기준을 만족시키지 않는 것은 수치에 밑줄을 그어 나타낸다.The above evaluation results are summarized in Tables 6 and 7 below. On the other hand, in Table 6 and Table 7, numerical values are shown to indicate that the amount of diffusion hydrogen in the weld metal, the moisture absorption amount of the flux, and the value of the Charpy absorbed energy in the impact test do not satisfy the evaluation criteria.

Figure pct00008
Figure pct00008

Figure pct00009
Figure pct00009

표 6에 나타내는 실시예 No. 1∼35의 플럭스는 본 발명의 범위를 만족하는 것이기 때문에, 비드 외관, 비드 형상, 슬래그 박리성 및 아크 안정성이 우수하고, 또한 용접 결함(내재·외재)의 발생도 보이지 않았다. 또한, 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량이 낮았다. 또한, 샤르피 흡수 에너지의 값이 낮았다.The results are shown in Table 6. Since the fluxes of 1 to 35 satisfy the range of the present invention, they are excellent in bead appearance, bead shape, slag releasing property and arc stability, and no occurrence of welding defects (internal or external). Also, the moisture absorption amount of the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal were low. Also, the value of Charpy absorption energy was low.

표 7에 나타내는 비교예 No. 1의 플럭스는 Al2O3 함유량이 25질량%를 초과하고 있기 때문에, 비드 형상이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 2의 플럭스는 Al2O3 함유량이 10질량% 미만이기 때문에, 비드 형상이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 3의 플럭스는 SiO2 함유량이 20질량%를 초과하고 있기 때문에, 슬래그 박리성이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 4의 플럭스는 SiO2 함유량이 10질량% 미만이기 때문에, 비드 외관 및 비드 형상이 뒤떨어져 있었다.Comparative Example No. 7 shown in Table 7. 1 had an Al 2 O 3 content exceeding 25 mass%, the bead shape was inferior. Comparative Example No. 1 2, the Al 2 O 3 content was less than 10% by mass, so that the bead shape was inferior. Comparative Example No. 1 3 had an SiO 2 content exceeding 20 mass%, the slag peeling property was inferior. Comparative Example No. 1 4 had a SiO 2 content of less than 10% by mass, so that the bead appearance and bead shape were inferior.

비교예 No. 5의 플럭스는 MgO 함유량이 35질량%를 초과하고 있기 때문에, 비드 형상이 뒤떨어지고, 더욱이 용접 금속의 내부 및 표면에서 용접 결함이 발생했다. 비교예 No. 6의 플럭스는 MgO 함유량이 25질량% 미만이기 때문에, 소부가 발생하여, 슬래그 박리성이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 7의 플럭스는 F 함유량이 35질량%를 초과하고 있기 때문에, 비드 형상이 뒤떨어져 있었다. 비교예 8의 플럭스는 F 함유량이 15질량% 미만이기 때문에, 언더컷 및 포크마크 등의 용접 결함이 발생했다.Comparative Example No. 1 5 had a MgO content exceeding 35 mass%, the bead shape was poor, and weld defects were generated in the inside and the surface of the weld metal. Comparative Example No. 1 6 had a MgO content of less than 25 mass%, so that firing occurred and the slag peeling property was inferior. Comparative Example No. 1 7 had an F content of more than 35% by mass, so that the bead shape was inferior. In the flux of Comparative Example 8, the F content was less than 15% by mass, and welding defects such as undercut and fork marks occurred.

비교예 No. 9의 플럭스는 Mn 함유량(MnO 환산치)이 2.0질량% 이상이기 때문에, 샤르피 흡수 에너지의 값이 낮아, 인성이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 10의 플럭스는 Na 함유량(Na2O 환산치)과 K 함유량(K2O 환산치)과 Li(Li2O 환산치)의 합계량이 0.5질량% 미만이기 때문에, 아크 안정성이 현저하게 저하되고, 아울러 비드 외관 및 비드 형상도 열화되었다. 그 결과, 용접이 곤란했다. 비교예 No. 11의 플럭스는 Na 함유량(Na2O 환산치)과 K 함유량(K2O 환산치)과 Li(Li2O 환산치)의 합계량이 6.5질량%를 초과하고 있기 때문에, 아크 안정성이 현저하게 열화되고, 비드 외관 및 비드 형상이 뒤떨어져 있었다. 또한, 플럭스의 흡습량이 증가했다.Comparative Example No. 1 9 had a Mn content (in terms of MnO) of 2.0 mass% or more, so that the value of Charpy absorption energy was low and the toughness was inferior. Comparative Example No. 1 10 has an arc stability remarkably lowered because the total content of Na content (Na 2 O conversion value), K content (K 2 O conversion value) and Li (Li 2 O conversion value) is less than 0.5 mass% In addition, bead appearance and bead shape deteriorated. As a result, welding was difficult. Comparative Example No. 1 Flux of 11 Na content (as reduced to Na 2 O values) and K content (K 2 O in terms of value) and so that the total amount of Li (Li 2 O conversion value) exceeds 6.5% by mass, arc stability is significantly deteriorated And the bead appearance and bead shape were inferior. Further, the amount of moisture absorption of the flux was increased.

비교예 No. 12의 플럭스는 Fe 함유량(FeO 환산치)이 0.5질량% 미만이기 때문에, 용접 금속 표면에 언더컷 및 포크마크 등의 용접 결함이 발생했다. 비교예 No. 13의 플럭스는 Fe 함유량(FeO 환산치)이 5질량%를 초과하고 있기 때문에, 비드 외관 및 비드 형상이 뒤떨어지고, 더욱이 슬래그 박리성도 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 14의 플럭스는 TiO2 함유량이 1질량% 미만이기 때문에, 비드 형상 및 슬래그 박리성이 뒤떨어져 있었다. 또한, 샤르피 흡수 에너지의 값이 낮아, 인성이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 15의 플럭스는 5질량%를 초과하여 TiO2를 함유하고 있기 때문에, 비드 형상이 뒤떨어져 있었다.Comparative Example No. 1 12 flux had a Fe content (in terms of FeO) of less than 0.5% by mass, welding defects such as undercuts and fork marks occurred on the surface of the weld metal. Comparative Example No. 1 13 had a Fe content (in terms of FeO) of more than 5% by mass, the bead appearance and bead shape were poor, and the slag peeling property was also inferior. Comparative Example No. 1 14, the TiO 2 content was less than 1% by mass, and thus the bead shape and slag peelability were inferior. Also, the value of the Charpy absorbed energy was low and the toughness was inferior. Comparative Example No. 1 15 contained more than 5% by mass of TiO 2 , the shape of the bead was inferior.

비교예 No. 16의 플럭스는 수용성 SiO2 함유량이 1.0질량%를 초과하고 있기 때문에, 용접 금속 중의 확산 수소량, 및 플럭스의 흡습량이 증가했다. 비교예 No. 17의 플럭스는 수용성 SiO2 함유량 및 수용성 Na2O의 함유량이 1.0질량%를 초과하고 있기 때문에, 용접 금속 중의 확산 수소량, 및 플럭스의 흡습량이 증가했다. 비교예 No. 18의 플럭스는 수용성 SiO2 함유량이 1.0질량%를 초과하고 있기 때문에, 또한 수용성 K2O 함유량이 0.8질량%를 초과하고 있기 때문에, 용접 금속 중의 확산 수소량, 및 플럭스의 흡습량이 증가했다.Comparative Example No. 1 16 contained more than 1.0% by mass of water-soluble SiO 2 , the amount of the diffusion hydrogen in the weld metal and the amount of moisture absorption of the flux increased. Comparative Example No. 1 17, the content of water-soluble SiO 2 and the content of water-soluble Na 2 O exceeded 1.0% by mass, so that the amount of diffusion hydrogen in the weld metal and the amount of moisture absorption of the flux increased. Comparative Example No. 1 18 has a water-soluble SiO 2 content of more than 1.0% by mass, and the content of water-soluble K 2 O exceeds 0.8% by mass. Therefore, the amount of diffusion hydrogen in the weld metal and the moisture absorption amount of the flux are increased.

비교예 No. 19의 플럭스는 M이 0.50 미만이기 때문에, 슬래그 박리성이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 20의 플럭스는 M이 1.10을 초과하고 있기 때문에, 용접 금속 중의 확산 수소량, 및 플럭스의 흡습량이 증가했다. 비교예 No. 21의 플럭스는 CaO 함유량이 6질량%를 초과하고 있기 때문에, 비드의 외관 및 형상이 뒤떨어져 있었다. 비교예 No. 22의 플럭스는 C 함유량이 0.2질량%를 초과하고 있기 때문에, 용접 금속 표면에 포크마크가 발생하고, 또한 비드 외관 및 비드 형상이 열화되었다.Comparative Example No. 1 Since the flux of 19 was less than 0.50, the slag peeling property was inferior. Comparative Example No. 1 20, the amount of diffusion of hydrogen in the weld metal and the amount of moisture absorbed by the flux increased because M exceeded 1.10. Comparative Example No. 1 21 had a CaO content exceeding 6 mass%, the appearance and shape of the bead were inferior. Comparative Example No. 1 22 had a C content exceeding 0.2 mass%, a fork mark was generated on the surface of the weld metal, and the appearance of the bead and the shape of the bead deteriorated.

이상의 결과로부터, 본 발명의 플럭스를 이용하는 것에 의해, 용접이 교류식 및 직류식 중 어느 경우라도 용접 작업성을 양호하게 하고, 또한 플럭스의 흡습량 및 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저감하는 것이 가능함이 확인되었다.From the above results, by using the flux of the present invention, it is possible to improve the welding workability in both of the alternating current type and the direct current type welding, and to reduce the moisture absorption amount of the flux and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal. .

본 발명은 이하의 태양을 포함한다.The present invention includes the following aspects.

태양 1: Sun 1:

MgO: 25∼35질량%, MgO: 25 to 35 mass%

F의 CaF2 환산치: 15∼35질량%, F in terms of CaF 2 : 15 to 35% by mass,

Al2O3: 10∼25질량%, Al 2 O 3 : 10 to 25% by mass,

SiO2: 10∼20질량%, SiO 2 : 10 to 20% by mass,

Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치 중 적어도 하나 이상의 합계: 0.5∼6.5질량%, Value Na in terms of Na 2 O, at least one of the total K 2 O in terms of the value K, and Li in Li 2 O conversion value: 0.5 to 6.5% by weight,

Fe의 FeO 환산치: 0.5∼5질량%, Fe in terms of FeO in terms of Fe: 0.5 to 5 mass%

TiO2: 1∼5질량%, TiO 2 : 1 to 5% by mass,

CaO: 6질량% 이하, CaO: 6 mass% or less,

Mn의 MnO 환산치: 2.0질량% 미만, Mn value in terms of MnO: less than 2.0% by mass,

수용성 SiO2: 1.0질량% 이하, 1.0% by mass or less of water-soluble SiO 2 ,

수용성 Na2O: 1.0질량% 이하, 1.0% by mass or less of water-soluble Na 2 O,

수용성 K2O: 0.8질량% 이하를 함유하고, Water-soluble K 2 O: 0.8 mass% or less,

상기 MgO 함유량을 [MgO], 상기 Al2O3 함유량을 [Al2O3], 상기 F의 CaF2 환산치로의 함유량을 [CaF2], 상기 TiO2 함유량을 [TiO2]로 했을 때, 하기 수식(I)을 만족시키는 것을 특징으로 하는 서브머지드 아크 용접용 플럭스.When the MgO content is set to [MgO], the Al 2 O 3 content is set to [Al 2 O 3 ], the content of the above-mentioned F in terms of CaF 2 is set to [CaF 2 ] and the above TiO 2 content is set to [TiO 2 ] A flux for submerged arc welding characterized by satisfying the following formula (I).

Figure pct00010
Figure pct00010

태양 2: Sun 2:

추가로 수용성 Li2O: 0.3질량% 이하를 함유하는 것을 특징으로 하는 태양 1에 기재된 서브머지드 아크 용접용 플럭스.Submerged arc welding flux as described in aspect 1, characterized in that it contains 0.3% or less: the water-soluble Li 2 O in addition.

태양 3: Sun 3:

C 함유량이 0.2질량% 이하인 것을 특징으로 하는 태양 1 또는 2에 기재된 서브머지드 아크 용접용 플럭스.The flux for submerged arc welding according to claim 1 or 2, wherein the C content is 0.2 mass% or less.

태양 4: Sun 4:

800℃ 이상에서 소성된 것인 것을 특징으로 하는 태양 1∼3 중 어느 하나에 기재된 서브머지드 아크 용접용 플럭스.The flux for submerged arc welding according to any one of claims 1 to 3, wherein the flux is fired at 800 DEG C or higher.

본 출원은 출원일이 2015년 2월 2일인 일본 특허출원, 특원 제2015-018804호를 기초 출원으로 하는 우선권 주장을 수반한다. 특원 제2015-018804호는 참조하는 것에 의해 본 명세서에 원용된다.This application is accompanied by a priority claim based on Japanese Patent Application No. 2015-018804 filed on Feb. 2, 2015, A-2015-018804 is hereby incorporated by reference.

Claims (3)

MgO: 25∼35질량%,
F의 CaF2 환산치: 15∼35질량%,
Al2O3: 10∼25질량%,
SiO2: 10∼20질량%,
Na의 Na2O 환산치, K의 K2O 환산치 및 Li의 Li2O 환산치 중 적어도 하나 이상의 합계: 0.5∼6.5질량%,
Fe의 FeO 환산치: 0.5∼5질량%,
TiO2: 1∼5질량%,
CaO: 6질량% 이하(0질량%를 포함함),
Mn의 MnO 환산치: 2.0질량% 미만(0질량%를 포함함),
수용성 SiO2: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함),
수용성 Na2O: 1.0질량% 이하(0질량%를 포함함),
수용성 K2O: 0.8질량% 이하(0질량%를 포함함)를 함유하고,
C 함유량이 0.2질량% 이하(0질량%를 포함함)이며,
상기 MgO 함유량을 [MgO], 상기 Al2O3 함유량을 [Al2O3], 상기 F의 CaF2 환산치로의 함유량을 [CaF2], 상기 TiO2 함유량을 [TiO2]로 했을 때, 하기 수식(I)을 만족시키는 것을 특징으로 하는 서브머지드 아크 용접용 플럭스.
Figure pct00011
MgO: 25 to 35 mass%
F in terms of CaF 2 : 15 to 35% by mass,
Al 2 O 3 : 10 to 25% by mass,
SiO 2 : 10 to 20% by mass,
Value Na in terms of Na 2 O, at least one of the total K 2 O in terms of the value K, and Li in Li 2 O conversion value: 0.5 to 6.5% by weight,
Fe in terms of FeO in terms of Fe: 0.5 to 5 mass%
TiO 2 : 1 to 5% by mass,
CaO: 6 mass% or less (including 0 mass%),
Mn conversion in terms of MnO: 2.0% by mass or less (including 0% by mass),
Soluble SiO 2 : not more than 1.0% by mass (including 0% by mass),
1.0% by mass or less of water-soluble Na 2 O (including 0% by mass),
Water-soluble K 2 O: 0.8 mass% or less (including 0 mass%),
The C content is 0.2 mass% or less (including 0 mass%),
When the MgO content is set to [MgO], the Al 2 O 3 content is set to [Al 2 O 3 ], the content of the above F in terms of CaF 2 is set to [CaF 2 ] and the above TiO 2 content is set to [TiO 2 ] A flux for submerged arc welding characterized by satisfying the following formula (I).
Figure pct00011
 제 1 항에 있어서,
추가로 수용성 Li2O: 0.3질량% 이하(0질량%를 포함함)를 함유하는 것을 특징으로 하는 서브머지드 아크 용접용 플럭스.The method according to claim 1,
And further contains 0.3 mass% or less (inclusive of 0 mass%) of water-soluble Li 2 O. The flux for submerged arc welding according to claim 1, 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
800℃ 이상에서 소성된 것인 것을 특징으로 하는 서브머지드 아크 용접용 플럭스.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the sintered body is fired at 800 DEG C or higher.
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