KR20160072663A - Flux and the method thereof - Google Patents
Flux and the method thereof Download PDFInfo
- Publication number
- KR20160072663A KR20160072663A KR1020140180611A KR20140180611A KR20160072663A KR 20160072663 A KR20160072663 A KR 20160072663A KR 1020140180611 A KR1020140180611 A KR 1020140180611A KR 20140180611 A KR20140180611 A KR 20140180611A KR 20160072663 A KR20160072663 A KR 20160072663A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- flux
- talline
- caf
- naf
- baco
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
- C21C7/0645—Agents used for dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 플럭스 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 페로망간의 탈린 효율을 향상시킬 수 있는 플럭스 및 그 제조방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to a flux capable of improving talline efficiency of ferromanganese and a method for producing the flux.
제강용 합금철로 사용되는 페로망간은 일반 탄소강에 망간(Mn) 성분을 조정하기 위하여 사용되고 있고, 필요한 망간(Mn)의 함량에 따라 페로망간을 투입하여 사용되고 있다. 이때, 페로망간의 투입 비율이 높아지게 되면 페로망간 속에 포함된 불순물인 탄소(C), 인(P)의 영향이 커지게 된다.Ferro manganese used for steelmaking alloy steel is used for adjusting manganese (Mn) content in general carbon steel, and ferromanganese is used depending on the content of manganese (Mn). At this time, when the input ratio of ferromanganese is increased, the influence of carbon (C) and phosphorus (P) contained in the ferromanganese is increased.
탄소(C)의 경우 KS 규격 KSD3712 기준에 따라 탄소 함량이 7.5% 이하이면 고탄, 2.0% 이하이면 중탄 1.0%이하이면 저탄으로 구분되며, 상업적으로 생산 및 탄소강에서 요구하는 C 성분에 맞춰 사용을 하고 있다.Carbon (C) is classified as high carbon when the carbon content is less than 7.5% according to the KS standard KSD3712 standard and low carbon when the carbon content is below 2.0% when the carbon content is below 1.0%. It is used in accordance with the C component required for production and carbon steel have.
한편, 인(P)의 경우는 생산되는 고탄/중탄/저탄의 페로망간에 대부분 0.4% 이하로 높게 함유되어 있으며, 페로 망간의 종류를 변경하여도 별도의 처리 없이 인(P)의 함량을 낮게 조절하기는 힘들다.On the other hand, in the case of phosphorus (P), the content of phosphorus (P) in the produced high carbon / heavy / low-carbon ferromanganese is as high as 0.4% or less and the content of phosphorus It is difficult to control.
일반적으로 인(P) 고온 취성 유발 등과 같은 철강 제품의 품질을 저하시키는 원인이 되고 있다. 따라서, 특별한 경우를 제외하고는 용강 중의 인(P) 함량을 일정 수준 이하로 낮추고 있다.Generally, it causes deterioration of the quality of steel products such as phosphorus (P) induced by high temperature brittleness. Therefore, the content of phosphorus (P) in the molten steel is lowered to a certain level or less, except for special cases.
용강 중 인(P)으로 인한 문제를 해결하기 위하여, 인(P)이 낮은 저린 페로망간을 제조해야 한다. 저린 페로망간을 제조하기 위해, 일반적으로 인(P) 함량이 매우 낮은 망간 광석만을 선광하여 조업을 하는 방법을 사용하고 있지만 인(P) 함량이 낮은 광석을 이용한 전기로 조업은 효율성이 좋지 않은 것으로 보이고 있다. 또한 인(P) 함량이 낮은 고품위 광석의 감소는 가격 상승을 유발시키고 있다.In order to solve the problem caused by P in the molten steel, a low phosphorus manganese having a low phosphorus (P) should be produced. In order to produce gerinferomanganese, manganese ore having a very low phosphorus content is generally extracted and operated. However, the operation of an electric furnace using phosphorus (P) content is not efficient It is showing. In addition, the decrease in high-quality ores with low phosphorus (P) content is causing price increase.
이에, 전기로에서 생산되는 고탄 페로망간을 직접 탈린처리하여, 저린 페로망간을 이용하는 방법이 사용되고 있다. 이 중, 산화 탈린의 경우 탈린 플럭스에 존재하는 산소를 제공하여 인산화물 (Ba3(PO4)2 등)의 형태로 제거하는 방법이다. 탈린 플럭스로 이용할 수 있는 원소로 BaCO3, BaO, BaF2, BaCl2, CaO, CaF2, Na2CO3, Li2CO3계에 대하여 다양한 연구 및 기술 개발이 이루어지고 있다. 이 중, Ca계 물질은 탈린 효율이 낮으며, Na와 Li계는 증기압이 높아 복린 현상이 발생한다. 따라서, 탈린 플럭스로서 BaCO3 또는 BaO가 주로 사용되고 있다. 그런데 BaCO3 또는 BaO를 플럭스로 사용하는 경우, 슬래그가 고상이되어 탈린율이 저하되므로, 이를 해소하기 위하여 슬래그의 융점을 낮추는 BaCl2, BaF2 또는 NaF 와 같은 매용제를 사용하고 있다.Therefore, there has been used a method of direct tallane treatment of high-carbon ferromanganese produced in an electric furnace and using gerinfera manganese. Among them, in the case of oxidized talline, oxygen present in the talline flux is supplied and removed in the form of phosphorous (Ba 3 (PO 4 ) 2, etc.). Various researches and technological developments have been made on BaCO 3 , BaO, BaF 2 , BaCl 2 , CaO, CaF 2 , Na 2 CO 3 and Li 2 CO 3 as elements which can be used as a talline flux. Among them, Ca-based materials have low talline efficiency, and Na and Li-based materials have a high vapor pressure, resulting in a burglar phenomenon. Therefore, BaCO 3 or BaO is mainly used as a talline flux. However, when BaCO 3 or BaO is used as a flux, the slag becomes a solid phase, and the talline ratio is lowered. To solve this problem, an antistatic agent such as BaCl 2 , BaF 2 or NaF is used to lower the melting point of the slag.
하지만, 상술한 매용제의 투입 시에도 페로 망간의 탈린율이 만족할 수준으로 확보되지 않고 있다.However, even when the above-mentioned antifouling agent is added, the talline ratio of ferromanganese is not ensured to a satisfactory level.
본 발명은 페로망간의 탈린 효율을 향상시킬 수 있는 플럭스 및 그 제조방법을 제공한다.The present invention provides a flux capable of improving the talline efficiency of ferromanganese and a method for producing the same.
본 발명은 용탕 내에 함유된 인 성분을 조절하는 플럭스로서, 상기 플럭스는 BaCO3 및 매용제를 포함하고, 상기 매용제는 NaF 및 CaF2를 포함한다.The present invention is a flux for controlling the phosphorus content contained in a molten metal, wherein the flux comprises BaCO 3 and the antistatic agent, wherein the antistatic agent comprises NaF and CaF 2 .
상기 CaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 2 wt% 내지 5 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The CaF 2 is preferably contained in an amount of 2 wt% to 5 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 NaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 5 wt% 내지 10 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The NaF 2 is preferably contained in an amount of 5 wt% to 10 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 BaCO3는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 85 wt% 내지 93 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The BaCO 3 is preferably contained in an amount of 85 wt% to 93 wt% with respect to the total weight of the flux.
본 발명은 용탕 내에 함유된 인 성분을 조절하는 플럭스의 제조방법으로서, 주원료인 BaCO3를 마련하는 과정; 및 n상기 BaCO3에 매용제를 혼합하는 과정;을 포함하고, 상기 매용제는 NaF 및 CaF2를 포함한다.The present invention relates to a method for producing a flux for controlling phosphorus contained in a molten metal, comprising the steps of: preparing BaCO 3 as a main raw material; And n mixing the bulking agent with the BaCO 3 , wherein the bulking agent comprises NaF and CaF 2 .
상기 CaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 2 wt% 내지 5 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The CaF 2 is preferably contained in an amount of 2 wt% to 5 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 NaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 5 wt% 내지 10 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The NaF 2 is preferably contained in an amount of 5 wt% to 10 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 BaCO3는 85 wt% 내지 93 wt% 함유되는 것이 바람직하다.The BaCO 3 is preferably contained in an amount of 85 wt% to 93 wt%.
본 발명의 실시형태에 의하면, 일반적인 탈린 플럭스에 비해 탈린 반응 시 생성되는 슬래그의 융점을 효과적으로 낮출 수 있어, 상기 슬래그가 고상화되는 것을 방지할 수 있다. 따라서, 탈린 조업에서의 탈린율을 향상시킬 수 있으며, 보다 구체적으로는 페로망간의 탈린율을 향상시키는데 효과적이다.According to the embodiment of the present invention, it is possible to effectively lower the melting point of the slag generated in the talline reaction, compared with general talline flux, and to prevent the slag from solidifying. Therefore, it is possible to improve the talline ratio in the talline operation, more specifically, to improve the talline ratio of ferromanganese.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 탈린 플럭스의 제조 방법을 나타낸 순서도
도 2는 NaF2의 함량이 10 wt%일 때, CaF2의 함량에 변화에 따른 탈린율을 나타낸 그래프
도 3은 NaF2의 함량이 5 wt%일 때, CaF2의 함량에 변화에 따른 탈린율을 나타낸 그래프
도 4는 본 발명의 실시예 및 비교예에 따른 탈린 플럭스의 투입량에 따른 탈린율을 나타낸 그래프
도 4는 본 발명의 실시예 및 비교예에 따른 탈린 플럭스의 투입량에 따른 평균 탈린율을 나타낸 그래프1 is a flowchart showing a method of manufacturing a talline flux according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a graph showing the talline ratios with changes in the content of CaF 2 when the content of NaF 2 is 10 wt%
Fig. 3 is a graph showing the talline ratios as a function of the content of CaF 2 when the content of NaF 2 is 5 wt%
4 is a graph showing the talline ratios according to the amounts of the talline fluxes according to Examples and Comparative Examples of the present invention
4 is a graph showing the average tear-down rate according to the input amount of the talline flux according to Examples and Comparative Examples of the present invention
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예를 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. It will be apparent to those skilled in the art that the present invention may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, It is provided to let you know.
본 발명은 페로망간 용강 중 인(P)의 함량을 낮추기 위해 사용되는 탈린 플럭스 및 탈린 플럭스의 제조 방법을 제공한다.The present invention provides a method for producing a talline flux and a tallin flux used for lowering phosphorus (P) content in ferromanganese molten steel.
본 발명에 따른 탈린 플럭스는 고염기성 물질인 BaCO3를 포함한다. 한편, 용강 페로망간 용강 중으로 고염기성 물질인 BaCO3를 포함하는 탈린 플럭스를 투입하게 되면, 페로망간 중 인(P)과 산소가 반응하여 인산화물(P2O5)을 형성하고, 상기 인산화물(P2O5)은 고염기성 물질에 의해 포집되어 안정상으로 된다. 이때, 탈린 플럭스로 고염기성 상화물을 사용하는 경우, 인산화물(P2O5)과의 반응을 촉진하기 위해서는 액상상태로 존재하여야 하기 때문에 슬래그의 융점을 낮추는 매용제를 사용하게 된다.The talline flux according to the present invention comprises BaCO 3 which is a highly basic material. On the other hand, when a talline flux containing BaCO 3 , which is a highly basic material, is injected into the molten ferro-manganese molten steel, phosphorus (P) reacts with oxygen to form phosphorous oxide (P2O 5 ) 5 ) is captured by a highly basic substance and becomes stable. At this time, in the case of using the high-basic the cargo in Tallinn flux, in order to promote the reaction between the phosphate (P2O 5) it is because it must be present in a liquid state using maeyongje lower the melting point of the slag.
이에, 본 발명에 따른 탈린 플럭스는 BaCO3를 주성분으로 하고, 매용제로서 NaF 및 CaF2를 포함한다. 여기서 매용제인 NaF 및 CaF2는 탈린을 위하여 투입된 BaCO3 입자의 표면을 액상화 시킴으로써, BaCO3 입자를 향한 인산화물의 확산속도를 증가시켜 탈린 반응을 증대시키는 역할을 한다. 이때, 탈린 플럭스 전체 중량에 대해, NaF 및 CaF2의 함량에 따라 탈린율이 달라진다. 본 발명에서는 탈린 플럭스 전체 중량에 대해, 5 내지 10 중량%의 NaF, 2 내지 5 중량%의 CaF2를 포함하고, 이때, BaCO3는 85 wt% 내지 93 wt%이다.Thus, the Tallinn flux according to the present invention includes a NaF and CaF 2 as a, as a main component and maeyongje BaCO3. Wherein by maeyongje of NaF and CaF 2 is a liquefied surface of BaCO 3 particles injected to the Tallinn, BaCO 3 It increases the diffusion rate of phosphorous to the particles and increases the talline reaction. At this time, the talline ratio varies depending on the content of NaF and CaF 2 with respect to the total weight of the talline flux. In the present invention, 5 to 10% by weight of NaF and 2 to 5% by weight of CaF 2 are contained relative to the total weight of the talline flux, wherein the amount of BaCO 3 is 85 to 93% by weight.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 탈린 플럭스의 제조 방법을 나타낸 순서도이다. 도 2는 NaF2의 함량이 10 wt%일 때, CaF2의 함량에 변화에 따른 탈린율을 나타낸 그래프이다. 도 3은 NaF2의 함량이 5 wt%일 때, CaF2의 함량에 변화에 따른 탈린율을 나타낸 그래프이다. 도 4는 본 발명의 실시예 및 비교예에 따른 탈린 플럭스의 투입량에 따른 탈린율을 나타낸 그래프이다. 도 4는 본 발명의 실시예 및 비교예에 따른 탈린 플럭스의 투입량에 따른 평균 탈린율을 나타낸 그래프이다.1 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a talline flux according to an embodiment of the present invention. 2 is a graph showing a talline ratio according to a change in the content of CaF 2 when the content of NaF 2 is 10 wt%. FIG. 3 is a graph showing a talline ratio according to a change in the content of CaF 2 when the content of NaF 2 is 5 wt%. 4 is a graph showing the talline ratios according to the amounts of the talline fluxes according to Examples and Comparative Examples of the present invention. 4 is a graph showing average tearing rates according to the amounts of talline fluxes according to Examples and Comparative Examples of the present invention.
도 1을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 탈린 플럭스의 제조 방법은 주성분인 BaCO3를 마련하는 과정(S100), 매용제인 NaF 및 CaF2를 마련하는 과정(S200) 및 BaCO3와 매용제인 NaF 및 CaF2를 혼합하는 과정(S300)을 포함한다. 이때, BaCO3와 매용제인 NaF 및 CaF2를 혼합하는 과정에 있어서, NaF가 5 wt% 내지 10 wt%, CaF2가 2 wt% 내지 5 wt% 함유되도록 혼합한다. 보다 바람직하게는 CaF2가 2.5 wt% 내지 5 wt% 함유되도록 한다.
Referring to FIG. 1, a method of manufacturing a talline flux according to an embodiment of the present invention includes a step (S100) of preparing BaCO3 as a main component, a step (S200) of preparing NaF and CaF2 as antioxidants, (S300). At this time, in the process of mixing BaCO 3 and the anticorrosive agents NaF and
이하, 본 발명의 구체적이고 다양한 실시예 및 비교예를 통하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to specific examples and comparative examples.
본 실시예에서는 탈린 플럭스의 조성 및 함량에 따른 탈린율을 파악하기 위하여 표 1과 같은 조성의 탈린 플럭스를 이용하여 페로 망간을 반응시켜 탈린을 진행하고, 탈린율을 측정하였다. 이때, BaCO3는 80 wt% 내지 95 wt%, NaF는 5 wt% 또는 10 wt%로 하고, CaF2는 0 wt% 초과, 10 wt%로 조절하였다.In this embodiment, in order to determine the talline ratio according to the composition and content of talline flux, talline flux was measured by reacting ferromanganese with talline flux having the composition shown in Table 1, and proceeding with talline. At this time, BaCO 3 was adjusted to 80 wt% to 95 wt%, NaF 5 wt% or 10 wt%, and CaF 2 was adjusted to 0 wt% or more and 10 wt%.
실험을 위하여, 마그네시아 도가니에 페로망간 20g과, 표 1과 같은 제 1 내지 제 7 실험예에 따른 조성의 탈린 플럭스를 투입 후에, 1400℃에서, 5 시간 편형 반응을 시킨 후에, 탈린 전 후의 인(P)의 농도 변화를 아래의 수학식 1과 같은 방법으로 산출하여 계산하였다. 그리고, 계산된 탈린율을 도 2 및 도 3과 같이 그래프로 도시하였다.For the experiment, 20 g of ferromanganese in the magnesia crucible and a talline flux having the composition according to the first to seventh experimental examples as shown in Table 1 were charged, and after a flat reaction was performed at 1400 ° C for 5 hours, phosphorus P) was calculated and calculated by the following equation (1). The calculated talline ratios are shown graphically as shown in Figs. 2 and 3.
[수학식 1][Equation 1]
표 1 및 도 2를 참조하면, NaF 함량을 10.0 wt% 으로 고정하고, CaF2의 함량을 0 wt%, 5.0 wt%, 10.0wt%로 변화시킨 제 1 비교예, 제 1 실시예 및 제 3 비교예에 의하면, CaF2의 5.0 wt%(제 1 실시예)일 때, 탈린율이 65% 이상이면서, 가장 높다. 즉, CaF2 함량을 10 wt%으로 고정하였을 때, CaF2의 함량의 5.0 wt% 미만이거나, 초과하는 경우, CaF2의 함량이 5.0 wt% 일 때에 비해 탈린율이 낮다.Referring to Table 1 and FIG. 2, the first comparative example, the first embodiment and the third comparative example in which the NaF content was fixed to 10.0 wt% and the CaF 2 content was changed to 0 wt%, 5.0 wt%, and 10.0 wt% According to the comparative example, when 5.0 wt% of CaF 2 (first embodiment) is used, the talline ratio is 65% or more and the highest. That is, when the CaF 2 content fixed to 10 wt%, or if less than 5.0 wt% of the content of CaF 2, greater than, the Tallinn rate lower than when the content of CaF 2 5.0 wt%.
또한, 표 1 및 도 3을 참조하면, NaF 함량을 5.0 wt% 으로 고정하고, CaF2의 함량을 0 wt%, 2.5 wt%, 5.0 wt%, 7.5wt%로 변화시킨 제 3 비교예, 제 2 실시예, 제 3 실시예 및 제 4 비교예에 의하면, CaF2의 함량이 2.5 wt%, 5.0 wt%일 때, 탈린율이 65% 이상이며, CaF2의 함량이 5.0 wt%일 때 탈린율이 가장 높다. 반면, CaF2의 함량의 2.0 wt% 미만인 제 3 비교예, CaF2의 함량의 5.0 wt%을 초과하는 제 4 비교예의 경우, 탈린율이 64% 미만으로, 제 2 및 제 3 실시예에 비해 낮다.3 and Comparative Example 3 in which the NaF content was fixed to 5.0 wt% and the content of CaF 2 was changed to 0 wt%, 2.5 wt%, 5.0 wt%, and 7.5 wt%, respectively, According to the second, third and fourth comparative examples, when the content of CaF 2 is 2.5 wt% or 5.0 wt%, the talline ratio is 65% or more, and when the content of CaF 2 is 5.0 wt% The rate is the highest. On the other hand, the third Comparative 2.0 wt% less than the content of CaF 2, for example, if the fourth comparative example in excess of 5.0 wt% of the content of CaF 2, Tallinn rate is less than 64%, the second and compared to the third embodiment low.
따라서, 본 발명에서는 탈린 플럭스 전체 중량에 있어서, NaF를 5 wt% 내지 10 wt%, CaF2를 2 wt% 내지 5 wt%로 한다. 보다 바람직하게는 NaF를 5 wt% 또는 10 wt로 하고, 상기 NaF가 5 wt%일 경우 CaF2를 5.0 wt%, 상기 NaF가 10 wt%일 경우 CaF2를 2.5 wt% 내지 5 wt%로 한다.
Therefore, in the present invention, the total weight of the talline flux is set to 5 wt% to 10 wt% of NaF and 2 wt% to 5 wt% of CaF 2 . More preferably, the NaF is 5 wt% or 10 wt%, the
도 4는 본 발명의 실시예 및 비교예에 따른 탈린 플럭스의 투입량에 따른 탈린율을 나타낸 그래프이다.4 is a graph showing the talline ratios according to the amounts of the talline fluxes according to Examples and Comparative Examples of the present invention.
이하, 도 4를 참조하여, 본 발명의 실시예 및 비교예 따른 탈린 플럭스를 이용한 페로망간의 탈린 조업 시에, 탈린 플럭스의 투입량에 따른 탈린율을 설명한다. 비교예는 BaCO3와 5 wt%의 NaF를 포함하는 탈린 플럭스이고, 실시예는 BaCO3와 5 wt%의 NaF, 3 wt%의 CaF2를 포함하는 탈린 플럭스이다.
Hereinafter, with reference to FIG. 4, the talline ratio according to the input amount of talline flux will be described at the time of talline operation of ferromagnetic manganese using tallin flux according to Examples and Comparative Examples of the present invention. Comparative Example is the Tallinn flux containing BaCO 3 and NaF in 5 wt%, an embodiment is Tallinn flux containing BaCO 3 and a 5 wt% NaF, CaF 2 of 3 wt%.
실험을 위하여, 양산을 위한 실제 페로망간 용탕의 탈린 조업과 동일한 조건으로 진행하였다. 즉, 1.7 ton의 페로망간과, 페로망간 메탈 1.0 ton 당 55kg 내지105 kg의 탈린 플럭스를 투입하여, 탈린율을 측정하였다. 이때 탈린 플럭스는 BaCO3, NaF, CaF2를 포함하며, NaF는 5 wt%, CaF2는 3 wt% 이고, 잔부의 함량이 BaCO3 이다.For the experiment, the operation was carried out under the same condition as the actual talline operation of ferromanganese molten metal for mass production. That is, 1.7 ton of ferromanganese and a talline flux of 55 kg to 105 kg per 1.0 ton of ferromanganese metal were charged and the talline ratio was measured. At this time, the talline flux contains BaCO 3 , NaF, CaF 2 , NaF 5 wt%, CaF 2 3 wt%, and the balance BaCO 3 .
먼저 상술한 조성의 상술한 탈린 플럭스(BaCO3-5 wt% NaF- 3 wt% CaF2)를 별도의 용해로에서 용해시킨다. 그리고 용해된 탈린 플럭스를 임펠러(impeller)에 의해 교반 중인 페로망간 용강 또는 용탕에 투입하여, 반응시킨다. 이후, 탈린 전 후의 인(P)의 농도 변화를 아래의 수학식 1과 같은 방법으로 산출하여 계산하였다. 그리고, 계산된 탈린율을 도 4와 같이 그래프로 도시하였다.First, the talline flux (BaCO 3 -5 wt% NaF 3 wt% CaF 2 ) of the above-mentioned composition is dissolved in a separate melting furnace. Then, the molten talline flux is introduced into molten ferromanganese molten steel or molten metal by an impeller and reacted. Then, the concentration change of phosphorus (P) after the tallylation was calculated and calculated by the following formula (1). The calculated talline ratios are shown in a graph as shown in FIG.
도 4를 참조하면, CaF2를 투입하지 않은 비교예의 경우, 탈린 플럭스의 투입량이 증가함에 따라 탈린율이 증가하나, 탈린율이 60% 미만이다. 반면, CaF2를 투입한 본 발명의 실시예의 경우, 탈린 플럭스의 투입량이 100kg/ton일 때, 탈린율이 65% 이상이다.Referring to FIG. 4, in the comparative example in which CaF 2 is not added, the talline ratio is increased but the talline ratio is less than 60% as the amount of talline flux is increased. On the other hand, in the case of the embodiment of the present invention in which CaF 2 is added, when the input amount of talline flux is 100 kg / ton, the talline ratio is 65% or more.
이로부터, 실제 페로망간 탈린 조업 양에 본 발명에 따른 탈린 플럭스를 적용할 경우 65% 이상의 탈린율을 확보할 수 있음을 알 수 있다.
From this, it can be seen that a talline ratio of 65% or more can be secured by applying the talline flux according to the present invention to the actual ferromagnetic metal talline working amount.
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 탈린 플럭스 및 비교예에 따른 탈린 플럭스 각각을 이용해 페로망간 용강에 대해 복수번 탈린을 실시하여, 평균 탈린율을 산출한 결과이다. 여기서 비교예는 BaCO3와 5 wt%의 NaF를 포함하는 탈린 플럭스이고, 실시예는 BaCO3와 5 wt%의 NaF, 3 wt%의 CaF2와 잔부는 탈린 플럭스의 주성분인 BaCO3 이다.FIG. 5 is a graph showing the results of calculating average talline ratios by performing a plurality of tallies on ferromanganese molten steel using each of the talline flux according to the embodiment of the present invention and the talline flux according to the comparative example. Here, the comparative example is a talline flux containing BaCO 3 and 5 wt% of NaF. In the examples, BaCO 3 and 5 wt% NaF, 3 wt% CaF 2, and the balance, BaCO 3 , the main component of the talline flux.
실험을 위하여, 양산을 위한 실제 페로망간 용탕의 탈린 조업과 동일한 조건으로 진행하였다. 즉, 1.7 ton의 페로망간과, 페로망간 메탈 1.0 ton 당 94 내지 101kg의 비교에 및 실시예에 따른 탈린 플럭스를 투입하여, 반응시킨 후, 탈린율을 측정하였다. 이를 위해, 먼저 비교예 및 실시예에 따른 탈린 플럭스를 용해로에서 용해시키고, 이후 용해된 탈린 플럭스를 임펠러(impeller)에 의해 교반 중인 페로망간 용강 또는 용탕에 투입하여, 반응시킨다. 이후, 탈린 전 후의 인(P)의 농도 변화를 아래의 수학식 1과 같은 방법으로 산출하여 계산하였다. 그리고 비교예 및 실시예 각각에 대해 상술한 조업을 복수번 반복하여 비교예 및 실시예에 따른 평균 탈린율을 계산하였고, 이를 도 5와 같이 그래프로 도시하였다.For the experiment, the operation was carried out under the same condition as the actual talline operation of ferromanganese molten metal for mass production. That is, a talline flux according to the examples was added to 1.7 tons of ferromanganese and to a comparison of 94 to 101 kg per 1.0 ton of ferromanganese metal, and after the reaction, the talline ratio was measured. To this end, first, the talline flux according to the comparative examples and the examples is dissolved in a melting furnace, and then the dissolved talline flux is put into an agitated molten ferromanganese molten steel or a molten metal by an impeller to react. Then, the concentration change of phosphorus (P) after the tallylation was calculated and calculated by the following formula (1). The operation described above for each of the comparative example and the example was repeated a plurality of times to calculate the average tearing rate according to the comparative example and the example, and it is shown in a graph as shown in FIG.
도 5를 참조하면, 비교예에 따른 탈린 플럭스의 사용 시에 평균 탈린율을 54.52%, 비교예에 따른 탈린 플럭스의 사용 시에 평균 탈린율을 66.34%이다. 즉, 실시예에 따른 탈린 플럭스의 사용 시에, 비교예에 따른 탈린 플럭스의 사용에 비해 11.82%가 증가되었음을 알 수 있다.Referring to FIG. 5, the average tear-down ratio at the time of using the talline flux according to the comparative example is 54.52%, and the average tallin rate at the time of using the tallin flux according to the comparative example is 66.34%. That is, it can be seen that the use of the talline flux according to the embodiment is increased by 11.82% as compared with the use of the talline flux according to the comparative example.
이와 같이 본 발명의 실시예에 따른 탈린 플럭스를 이용하면, 일반적인 탈린 플럭스에 비해 탈린 반응 시 생성되는 슬래그의 융점을 효과적으로 낮출 수 있어, 상기 슬래그가 고상화되는 것을 방지할 수 있다. 따라서, 탈린 조업에서의 탈린율을 향상시킬 수 있으며, 보다 구체적으로는 페로망간의 탈린율을 향상시키는데 효과적이다.As described above, the use of the talline flux according to the embodiment of the present invention can effectively lower the melting point of the slag generated during the tallin reaction, thereby preventing the slag from solidifying. Therefore, it is possible to improve the talline ratio in the talline operation, more specifically, to improve the talline ratio of ferromanganese.
S100: BaCO3 마련
S200: 매용제(NaF, CaF2) 마련
S300: 혼합S100: Preparation of BaCO 3 S200: Preparation of NaF, CaF 2
S300: Mixed
Claims (8)
상기 플럭스는 BaCO3 및 매용제를 포함하고,
상기 매용제는 NaF 및 CaF2를 포함하는 플럭스.As a flux controlling the phosphorus content contained in the molten metal,
Wherein the flux comprises BaCO 3 and an antistatic agent,
Wherein said antistatic agent comprises NaF and CaF 2 .
상기 CaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 2 wt% 내지 5 wt% 함유된 플럭스.The method according to claim 1,
Wherein the CaF 2 is contained in an amount of 2 wt% to 5 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 NaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 5 wt% 내지 10 wt% 함유된 플럭스.The method of claim 2,
The NaF 2 is contained in an amount of 5 wt% to 10 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 BaCO3는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 85 wt% 내지 93 wt% 함유된 플럭스.The method of claim 3,
Wherein the BaCO 3 is contained in an amount of 85 wt% to 93 wt% with respect to the total weight of the flux.
주원료인 BaCO3를 마련하는 과정; 및
상기 BaCO3에 매용제를 혼합하는 과정;
을 포함하고,
상기 매용제는 NaF 및 CaF2를 포함하는 플럭스의 제조방법.A method for producing a flux for controlling a phosphorus component contained in a molten metal,
The process of preparing BaCO 3 , the main raw material; And
Mixing BaCO 3 with an antistatic agent;
/ RTI >
Wherein the biocide comprises NaF and CaF 2 .
상기 CaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 2 wt% 내지 5 wt% 함유된 플럭스.The method of claim 5,
Wherein the CaF 2 is contained in an amount of 2 wt% to 5 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 NaF2는 상기 플럭스 전체 중량에 대해, 5 wt% 내지 10 wt% 함유된 플럭스.The method of claim 6,
The NaF 2 is contained in an amount of 5 wt% to 10 wt% with respect to the total weight of the flux.
상기 BaCO3는 85 wt% 내지 93 wt% 함유된 플럭스.The method of claim 7,
Wherein the BaCO 3 is contained in an amount of 85 wt% to 93 wt%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020140180611A KR20160072663A (en) | 2014-12-15 | 2014-12-15 | Flux and the method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020140180611A KR20160072663A (en) | 2014-12-15 | 2014-12-15 | Flux and the method thereof |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20160072663A true KR20160072663A (en) | 2016-06-23 |
Family
ID=56353340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020140180611A KR20160072663A (en) | 2014-12-15 | 2014-12-15 | Flux and the method thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20160072663A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180067392A (en) * | 2016-12-12 | 2018-06-20 | 주식회사 포스코 | Flux and the method thereof |
| WO2018110914A3 (en) * | 2016-12-12 | 2018-08-09 | 주식회사 포스코 | Dephosphorizing flux and method for preparing same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101036317B1 (en) | 2008-12-19 | 2011-05-23 | 주식회사 포스코 | Dephosphorous flux for FeMn, Recycling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn, Recalling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn and Dephosphorous flux for steel making |
-
2014
- 2014-12-15 KR KR1020140180611A patent/KR20160072663A/en not_active Application Discontinuation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101036317B1 (en) | 2008-12-19 | 2011-05-23 | 주식회사 포스코 | Dephosphorous flux for FeMn, Recycling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn, Recalling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn and Dephosphorous flux for steel making |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180067392A (en) * | 2016-12-12 | 2018-06-20 | 주식회사 포스코 | Flux and the method thereof |
| WO2018110914A3 (en) * | 2016-12-12 | 2018-08-09 | 주식회사 포스코 | Dephosphorizing flux and method for preparing same |
| CN110073009A (en) * | 2016-12-12 | 2019-07-30 | 株式会社Posco | Dephosphorising flux and preparation method thereof |
| EP3553190A4 (en) * | 2016-12-12 | 2020-01-22 | Posco | Dephosphorizing flux and method for preparing same |
| CN110073009B (en) * | 2016-12-12 | 2021-10-29 | 株式会社Posco | Dephosphorization flux and preparation method thereof |
| US11225695B2 (en) | 2016-12-12 | 2022-01-18 | Posco | Dephosphorizing flux and method for preparing same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101036317B1 (en) | Dephosphorous flux for FeMn, Recycling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn, Recalling method of byproduct from dephosphorizing for FeMn and Dephosphorous flux for steel making | |
| KR20160072663A (en) | Flux and the method thereof | |
| WO2016027765A1 (en) | Method for controlling ti concentration in steel, and method for producing silicon-deoxidized steel | |
| JP6311466B2 (en) | Method of dephosphorizing molten steel using vacuum degassing equipment | |
| US9512497B2 (en) | Method for reducing slag | |
| KR101381856B1 (en) | Flux for dephosphorizing ferromanganese | |
| CA2559154A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
| JPH07278644A (en) | Dephosphorizing method of high chrome and high manganese molten alloy iron | |
| JP6788742B2 (en) | Dephosphorization flux and its manufacturing method | |
| KR20130075278A (en) | Method of dephosphorizing ferromanganese | |
| KR101597713B1 (en) | Stabilizing method of slag | |
| JP6011556B2 (en) | Method for producing phosphate fertilizer raw material | |
| KR101403581B1 (en) | Flux and the method thereof | |
| KR101460197B1 (en) | Flux ane the method thereof | |
| JP6627642B2 (en) | How to reduce iron ore | |
| JPS6011099B2 (en) | Production method of low phosphorus manganese ferroalloy | |
| JP2007119813A (en) | Method for refining molten iron | |
| JPS5952940B2 (en) | Dephosphorization method for high carbon ferromanganese | |
| KR20130064263A (en) | Stabilizing method of ferro manganese dephosphorous slag | |
| KR101647206B1 (en) | Dephosporization method for chromium containing hot metal and method of manufacturing stainless steel | |
| JPS583911A (en) | Slag making agent for steel manufacture | |
| CN117487993A (en) | Method for controlling phosphorus content of alloy tool steel | |
| JP2004161544A (en) | Method of manufacturing raw material for phosphate fertilizer | |
| CN1814815A (en) | Silicon-manganese-aluminium briquet | |
| JP2003160808A (en) | Aluminum dross compact and manufacturing method therefor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E601 | Decision to refuse application |