KR20160062076A - Bladed wheel for fan - Google Patents

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KR20160062076A
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KR
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wing
car
disk
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wing member
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KR1020167010624A
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Korean (ko)
Inventor
타카히사 카토우
타케시 나가타
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닛신보 메카트로닉스 가부시키가이샤
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Abstract

저소음이면서 Nz음을 제거 또한, 저감한 저렴한 날개차를 제공하는 것을 목적으로 한다. 복수의 날개 부재를 원반형 고정판에 원통 형상으로 성형하여 구성 유닛화하고, 상기 구성 유닛의 날개 부재를 다른 구성 유닛의 상기 원반형 고정판에 접속하여 형성되는 송풍기의 날개차를, 원반형 고정판의 날개 부재가 성형된 측과 반대면에, 날개 부재 선단을 감합하는 감합홈을 상기 날개 부재와 동일 개수 마련하고, 감합홈의 위치를 상기 원반형 고정판상에 있어서의 상기 날개 부재의 위치에 대해 시프트시키고, 감합홈에 상기 날개 부재 선단부를 감합하여, 각 구성 유닛을 접속하는 구성으로 했다. It is an object of the present invention to provide an inexpensive wing car which is reduced in noise level while eliminating Nz noise. The blade unit of the blower formed by molding a plurality of wing members into a cylindrical shape by a disk-shaped fixing plate into a constituent unit and connecting the wing member of the constituent unit to the disk-shaped fixing plate of another constituent unit, And the position of the fitting groove is shifted with respect to the position of the wing member on the disk-shaped fixing plate, and the fitting groove is formed in the fitting groove And the front end of the wing member is fitted to connect the respective constituent units.

Description

송풍기용 날개차{BLADED WHEEL FOR FAN} {BLADED WHEEL FOR FAN}

본 발명은, 관류 송풍기 등의 송풍기에 사용되는 날개차에 관한 것이다. BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a bladed wheel used in a blower such as a perfusion blower.

최근의 환경 문제나 자원 절약에 대한 대처로서 송풍기의 성능 향상을 위한, 날개차를 경량화하면서 저소음 및 저진동 날개차에 대한 요구가 높아지고 있다. In order to cope with recent environmental problems and resource conservation, there is a growing demand for low noise and low vibration wing cars for reducing the weight of the blades for improving the performance of the blower.

우선 종래 기술의 날개차의 구성에 대해 설명한다. 종래의 날개차(200)는, 도 11에 나타내는 바와 같이 복수의 날개차의 구성 유닛(202), 보스측 원반형 고정판(205), 및 축부(206)와 보스부(207)로 구성되어 있다. 구성 유닛(202)은, 원반형 부재(203)와 날개(204)로 구성되어 있다. 축부(206)는, 날개차(200)의 일측의 단부의 구성 유닛(202)의 원반형 부재(203)에 장착되어 있다. 보스측 원반형 고정판(205)은, 날개차(200)의 타측의 단부의 구성 유닛의 날개 부재측에 장착되어 있다. 보스부(207)는, 보스측 원반형 고정판(205)에 마련되어 있다. 이하, 이 날개차를 종래품이라고 한다. First, the configuration of the conventional blades will be described. As shown in Fig. 11, the conventional vane car 200 is constituted by a plurality of vane-type constituent units 202, a boss-side disk-shaped fixed plate 205, a shaft portion 206 and a boss portion 207. The constituent unit 202 is constituted by a disk member 203 and a blade 204. The shaft portion 206 is attached to the disk-shaped member 203 of the constituent unit 202 at one end of the vane wheel 200. The boss-side disk-shaped fixing plate 205 is attached to the wing member side of the constituent unit at the other end of the vane wheel 200. [ The boss portion 207 is provided on the boss-side disk-shaped fixing plate 205. Hereinafter, this wing car is referred to as a conventional product.

이와 같은 종래의 날개차의 저소음을 실현하기 위해, 특히 Nz음을 제거 또는 저감할 필요가 있다. Nz음이란, 송풍기용 날개차의 날개 개수와 회전수에 상응하여 발생하는 피크음이다. Nz음이 발생하면 특정 주파수의 피크이기 때문에 귀에 거슬리기 쉽다. 이 Nz음을 저감하기 위해 이하와 같은 날개차가 특허문헌 1에 제안되어 있다. In order to realize such low noise of the conventional blades, it is particularly necessary to remove or reduce the Nz sound. The Nz sound is a peak sound generated corresponding to the number of wings and the number of revolutions of the fan blades. If Nz occurs, it is likely to be disturbed by the ear because it is the peak of the specific frequency. In order to reduce this Nz sound, the following wing car is proposed in Patent Document 1.

특허문헌 1에 기재된 날개차에 대해 설명한다. 날개차(300)의 날개는, 도 12와 같은 형상을 구비하고, 복수의 날개(304)가 구성 유닛(302)에 원통 형상으로 배치되어 있다. 구성 유닛의 원반형 고정판(303)에 일체로 고정되어 있는 날개(304)의 일단과 그 타단을 상대적으로 각도를 시프트시켜 비튼 상태의 날개를 일체로 성형하고, 이와 같은 구성 유닛을 복수 접속한 날개차가 제안되어 있다. 하지만 특허문헌 1의 날개차는, 그 날개를 포함하는 구성 유닛을 성형하는 공정이나 금형이 복잡하고, 날개차의 비용이 높아진다. 이하, 이 날개차를 현재품이라고 한다. The blades described in Patent Document 1 will be described. The wings of the wing car 300 have a shape as shown in FIG. 12, and a plurality of vanes 304 are arranged in a cylindrical shape in the construction unit 302. The wing 304, which is integrally fixed to the disk-shaped fixing plate 303 of the constituent unit, is integrally formed by shifting one end and the other end of the wing 304 relative to each other in an inclined state, and a plurality of such wing cars Has been proposed. However, the wing car disclosed in Patent Document 1 has a complicated process of molding a component unit including the wing, and the cost of the wing car is increased. Hereinafter, this wing car is referred to as the current product.

일본국 특허공개공보 H08-049689호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. H08-049689

본 발명은, 상기와 같은 문제를 해결하기 위해 안출된 것으로서, 저소음이면서 Nz음을 제거 또는 저감한 저렴한 날개차를 제공하는 것을 목적으로 한다. It is an object of the present invention to provide an inexpensive wing car which is low in noise and in which Nz sound is removed or reduced.

상기 과제를 해결하기 위해, 제1발명의 날개차는, 복수의 날개 부재를 원반형 부재에 원통 형상으로 성형하여 구성 유닛화하고, 상기 구성 유닛의 날개 부재를 다른 구성 유닛의 상기 원반형 부재에 접속하여 형성되는 송풍기의 날개차에 있어서, 상기 원반형 고정판의 날개 부재가 성형된 측과 반대면에, 날개 부재 선단을 감합하는 감합홈을 상기 날개 부재와 동일 개수 마련하고, 상기 감합홈의 위치를 상기 원반형 부재상에 있어서의 상기 날개 부재의 위치에 대해 시프트시키고, 상기 감합홈에 상기 날개 부재 선단부를 감합하여, 각 구성 유닛을 접속한 것을 특징으로 한다. In order to solve the above problems, a wing car of the first invention is formed by forming a plurality of wing members into a cylindrical shape on a disk-shaped member into a component unit, connecting the wing member of the component unit to the disk- Wherein a number of fitting grooves for fitting the tips of the wing members are provided in the same number as the number of the wing members on the surface of the disk-shaped fixing plate opposite to the side on which the wing members are formed, And the respective constituent units are connected to each other by shifting the position of the wing member on the wing member in a state where the wing member is positioned on the wing member.

제1발명의 날개차에 의하면, 이하의 효과가 발현된다. 복수의 구성 유닛을 성형하고, 구성 유닛의 원반형 부재의 날개 부재가 성형된 측과 반대면에, 날개 부재 선단을 감합하는 감합홈을 날개 부재와 동일 개수 마련하고, 상기 감합홈의 위치를 상기 원반형 부재상에 있어서의 상기 날개 부재의 위치에 대해 시프트시키고, 상기 감합홈에 상기 날개 부재 선단부를 감합하여, 각 구성 유닛을 접속한 구성으로 했다. 이에 의해 날개차를 성형할 때의 금형은, 현재 기술의 날개차를 제조하는 금형에 비해 현저히 구조가 간단해진다. 따라서 본 발명의 날개차는, 현재 기술의 날개차에 비해 현저히 저렴해진다. According to the blades of the first invention, the following effects are produced. A plurality of constituent units are molded and provided with the same number of fitting grooves as the wing members for fitting the tip ends of the wing members on the surface opposite to the side on which the wing members of the constituent units are molded, Shifting relative to the position of the wing member on the member and fitting the front end of the wing member into the fitting groove and connecting the respective constituent units. As a result, the mold for molding the wing car becomes significantly simpler in structure than the mold for producing the wing car of the present technology. Therefore, the wing car of the present invention is significantly less expensive than the wing car of the present invention.

또한, 제1발명의 날개차는, 구성 유닛의 원반형 부재의 감합홈이 날개 부재 선단위치에 대해 시프트시켜 배치하고 있기 때문에, 날개 부재의 선단을 비틀어 삽입한다. 따라서 날개 부재(구성 유닛)의 재질은, 비틀림 등의 변형을 가해도 균열 등이 발생하지 않는 유연성을 구비한 소재이면 된다. 예를 들면 유연성을 구비하는 합성 수지로 하고, 날개 부재의 두께 치수를 현재 기술 레벨로 하는 것에 의해, Nz음을 현재 기술과 동일 레벨로 억제할 수 있다. Further, since the wing car of the first invention is arranged by shifting the engagement groove of the disk-shaped member of the construction unit with respect to the position of the leading end of the wing member, the leading end of the wing member is twisted and inserted. Therefore, the material of the wing member (constituent unit) may be a material having flexibility that does not cause cracking or the like even if distortion such as twisting is applied. For example, it is possible to suppress the Nz sound to the same level as the current technology by using a synthetic resin having flexibility and setting the thickness dimension of the wing member to the current technical level.

제2발명의 날개차는, 제1발명에 있어서, 날개차의 날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 날개차의 날개 부재의 평균 두께를 0.3~0.8mm의 범위로 구성하고, 또한 날개 부재에 포함되는 유리 섬유를 날개 부재의 표면의 면내로 배향시킨 것을 특징으로 한다. The wing car of the second invention is characterized in that, in the first invention, the wing member of the wing car is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fiber, and the average thickness of the wing members of the wing car is set in the range of 0.3 to 0.8 mm And the glass fiber contained in the wing member is oriented in the plane of the surface of the wing member.

제2발명의 날개차는, 날개 부재의 소재를 복합 재료로 하고, 날개 부재의 두께를 강도 저하를 초래하지 않고 얇게 하고 있다. 한편, Nz음의 저감에 관해서는, 날개 부재의 두께가 얇아진 만큼 불리했다. 하지만, 제1발명의 내용을 사용하고 있기 때문에, Nz음의 레벨을 현재 기술의 날개차와 동등 레벨로 할 수 있다. 또한, 그 날개차를 성형하는 금형은 구조가 간단하다. 더욱이, 그 날개차는 저렴하다. In the wing car of the second invention, the material of the wing member is made of a composite material, and the thickness of the wing member is made thin without causing a decrease in strength. On the other hand, as for the reduction of the Nz sound, the thickness of the wing member was disadvantageously decreased. However, since the contents of the first invention are used, the Nz sound level can be made equal to the wing difference of the present technology. Further, the mold for molding the vane car has a simple structure. Moreover, the wing car is inexpensive.

제2발명의 날개차에 의하면 이하의 효과도 발현된다. 제2발명의 날개차는, 그 날개 부재의 재질을, 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고 있고, 날개 부재의 평균 두께를 0.3~0.8mm로 박형화하고 있다. 이 때문에 날개 부재에 포함되는 유리 섬유를 날개 부재의 표면의 면내로 배향시키고 있다. 날개차를 이와 같은 구성으로 하는 것에 의해, 종래품 및 현재품에 비해 그 중량을 절반 이하로 경량화할 수 있다. 날개 부재를 박형화하고 경량화해도 날개차로서의 성능 저하를 초래하지 않고, 날개차를 구동하기 위한 파워를 경감할 수 있다. 더욱이 날개 부재의 두께가 종래의 절반 이하로 되어 있기 때문에, 재료비의 비용도 절반 이하로 되어 있다. 또한, 본 발명의 날개 부재의 평균 두께를 0.3mm에서 0.8mm로 박형화하고, 경량화뿐만 아니라 복합 재료 중의 유리 섬유를 날개 부재의 표면 면내로 배향시켜, 그 날개 부재의 강도를 더욱 향상시킬 수 있다. 따라서 본 발명의 효과를 발현시키기 위해, 감합홈에 날개 부재 선단을 비틀어 감합해도 날개 부재가 균열되는 바와 같은 문제는 발생하지 않는다. According to the blade of the second invention, the following effects are also exhibited. In the wing car of the second invention, the material of the wing member is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fiber, and the average thickness of the wing member is thinned to 0.3 to 0.8 mm. Therefore, the glass fibers contained in the wing members are oriented into the surface of the surface of the wing members. By adopting such a configuration of the vane car, the weight of the vane car can be reduced to half or less compared with the conventional car and the present car. Even if the wing member is made thin and lightweight, the power for driving the wing car can be reduced without causing deterioration of performance as a wing car. Moreover, since the thickness of the blade member is less than half of the conventional one, the cost of the material cost is less than half. Further, the average thickness of the wing members of the present invention can be thinned from 0.3 mm to 0.8 mm, and not only the weight of the wing members of the present invention can be reduced, but also the strength of the wing members can be further improved by orienting the glass fibers in the composite material into the surface of the wing members. Therefore, in order to realize the effect of the present invention, even if the leading end of the wing member is twisted into the fitting groove, the problem that the wing member is cracked does not occur.

제3발명의 날개차는, 제2발명에 있어서, 날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 또한 유리 섬유의 함유율이 중량 비율로 10%에서 40%가 되는 수지 복합 재료로 한 것을 특징으로 한다. The wing car of the third invention is the wing car according to the second invention, wherein the wing member is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fibers, and the glass fiber content is 10% to 40% .

제3발명의 날개차는, 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 또한 유리 섬유의 함유율이 중량 비율로 10%에서 40%가 되는 수지 복합 재료로 하고 있다. 따라서 제2발명의 효과와 함께 이하의 효과가 발현된다. 날개차의 날개부 부재의 평균 두께를 0.3mm에서 0.8mm로 박형화해도, 유리 섬유를 날개 부재의 면내에 배치할 수 있기 때문에, 날개 부재의 강도를 향상시킬 수 있다. The blade wheel of the third invention is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fibers, and a resin composite material having a glass fiber content of 10% to 40% by weight. Therefore, the following effects are produced together with the effects of the second invention. Even if the average thickness of the wing members of the wing car is reduced from 0.3 mm to 0.8 mm, the strength of the wing members can be improved because the glass fibers can be arranged in the plane of the wing members.

제4발명의 날개차는, 제2발명 또는 제3발명에 있어서, 날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 해당 날개 부재의 표면 면방향의 탄성 계수(E')가 2.5×109Pa~1.2×1010Pa인 것을 특징으로 한다. The wing car of the fourth invention is characterized in that, in the second invention or the third invention, the material of the wing member is made of synthetic resin material and a composite material of glass fiber, and the modulus of elasticity (E ' × 10 9 Pa to 1.2 × 10 10 Pa.

또한, 제4발명의 날개차는, 날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 해당 날개 부재의 표면 면방향의 탄성 계수(E')가 2.5×109Pa~1.2×1010Pa인 수지 재료와 유리 섬유의 복합 재료를 사용하고 있다. 따라서 제2발명의 효과와 함께 이하의 효과가 발현된다. 즉, 본 발명의 날개차는, 날개 부재를 박형화하는 것에 의해, 동일한 복합 재료로 두껍게 한 경우에 비해 고탄성 계수이고 복귀하기 쉬운(복원성) 특성을 구비하는 날개차로 할 수 있다. The wing car of the fourth invention is characterized in that the wing member is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fiber and the elastic modulus (E ') in the direction of the surface of the wing member is 2.5 x 10 9 Pa to 1.2 x 10 A composite material of a resin material and glass fiber of 10 Pa is used. Therefore, the following effects are produced together with the effects of the second invention. In other words, the wing car of the present invention can be formed as a wing car having a property of high elasticity and easy recovery (resilience) compared with the case of thickening the wing member with the same composite material.

도 1은 본 발명의 날개차의 정면도이다.
도 2는 본 발명의 날개차의 구성 유닛 및 감합홈의 설명도이다.
도 3은 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 1의 설명도이다.
도 4는 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 2의 설명도이다.
도 5는 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 3의 설명도이다.
도 6은 본 발명의 날개차와 종래품 및 현재품의 송풍 효율의 비교도이다.
도 7은 본 발명의 날개차와 종래품 및 현재품의 소음 특성의 비교도이다.
도 8은 종래품의 소음 스펙트럼도이다.
도 9는 본 발명의 날개차의 소음 스펙트럼도이다.
도 10은 도 9에 도 8의 종래의 Nz음의 고스펙트럼 부분을 중첩시킨 스펙트럼도이다.
도 11은 종래품의 설명도이다.
도 12는 현재품(특허문헌 1의 날개차)의 설명도이다. 1 is a front view of a wing car of the present invention.
Fig. 2 is an explanatory view of a constituent unit and a fitting groove of a wing car of the present invention. Fig.
3 is an explanatory diagram of Embodiment 1 of the fitting groove of the constituent unit.
4 is an explanatory diagram of Embodiment 2 of the fitting groove of the constituent unit.
5 is an explanatory diagram of Embodiment 3 of the fitting groove of the constituent unit.
Fig. 6 is a graph comparing the blowing efficiency of the blades of the present invention with the conventional blades and the present blades.
FIG. 7 is a graph comparing the noise characteristics of the present invention with the conventional and current products.
8 is a noise spectrum diagram of a conventional product.
9 is a noise spectrum diagram of a wing car of the present invention.
Fig. 10 is a spectrum diagram in which the conventional Nz negative high-spectrum portion of Fig. 8 is superimposed on Fig.
11 is an explanatory view of a conventional product.
Fig. 12 is an explanatory diagram of the current product (the wing car of Patent Document 1).

본 발명의 실시형태를 도면을 참조하여 설명한다. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

도 1은 본 발명의 날개차의 정면도, 도 2는 본 발명의 날개차의 구성 유닛 및 감합홈의 설명도, 도 3은 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 1의 설명도, 도 4는 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 2의 설명도, 도 5는 구성 유닛의 감합홈의 실시형태 3의 설명도, 도 6은 본 발명의 날개차와 종래품 및 현재품의 송풍 효율의 비교도, 도 7은 본 발명의 날개차와 종래품 및 현재품의 소음 특성의 비교도, 도 8은 종래품의 소음 스펙트럼도, 도 9는 본 발명의 날개차의 소음 스펙트럼도, 도 10은 도 9에 도 8의 종래의 Nz음의 고스펙트럼 부분을 중첩시킨 스펙트럼도, 도 11은 종래품의 설명도, 및 도 12는 현재품(특허문헌 1의 날개차)의 설명도이다. Fig. 1 is a front view of a wing car of the present invention, Fig. 2 is an explanatory view of a constituent unit and a fitting groove of a wing car of the present invention, Fig. 3 is an explanatory view of a fitting groove of a constituent unit, Fig. 5 is an explanatory diagram of Embodiment 3 of the fitting groove of the unit, Fig. 6 is a view showing a comparison of the blowing efficiency between the blades of the present invention, Fig. 8 is a noise spectrum diagram of a conventional product, Fig. 9 is a noise spectrum diagram of a wing car of the present invention, Fig. 10 is a view showing a noise spectrum of a conventional wing car of the present invention, Fig. 11 is an explanatory diagram of a conventional product, and Fig. 12 is an explanatory diagram of a present product (a wing car of Patent Document 1). Fig.

<1> 본 발명의 날개차 구조 &Lt; 1 > The wing car structure

본 발명의 도 1의 날개차(1)는, 복수의 도 2의 날개차의 구성 유닛(2), 보스측 원반형 고정판(5), 및 축부(6)와 보스부(7)로 구성되어 있다. 축부(6)는, 날개차(1)의 일측의 단부의 구성 유닛(2)의 원반형 부재(3)에 장착되어 있다. 보스측 원반형 고정판(5)은, 날개차(1)의 타측의 단부의 구성 유닛의 날개 부재측에 장착되어 있다. 보스부(7)는, 보스측 원반형 고정판(5)에 마련되어 있다. The wing car 1 of Fig. 1 of the present invention is constituted by a plurality of constituent units 2 of a wing car of Fig. 2, a boss disc-shaped fixed plate 5, a shaft portion 6 and a boss portion 7 . The shaft portion 6 is attached to the disk-shaped member 3 of the constituent unit 2 at one end of the vane car 1. [ The boss disc-shaped fixing plate 5 is mounted on the side of the wing member of the constituent unit at the other end of the wing car 1. The boss portion (7) is provided on the boss side disk-shaped fixing plate (5).

<2> 날개 부재(구성 유닛(2))의 구조 &Lt; 2 > Structure of the wing member (constituent unit 2)

날개차(1)의 구성 유닛(2)은, 원반형 부재(3)와 날개 부재(4)로 구성되어 있다. 재질은, AS 수지, ABS 수지 또는 PP 수지가 사용된다. 또한, 이들 수지와 유리 섬유의 복합 재료를 사용하는 것도 가능하다. 여기에 기재한 수지 등은 하나의 예이며, 통상 사용되는 합성 수지로서 성형품에 일정한 강도를 부여하는 합성 수지이면 충분히 사용할 수 있다. 또한, 그 합성 수지와 유리 섬유의 복합 재료도 사용할 수 있다. 원반형 부재(3)와 날개 부재(4)는, 사출 성형, 프레스법 또는 압출법 등에 의해 일체로 성형되어 있다. 각 구성 유닛(2)의 접속은, 초음파 용착법 등의 접착법에 의해 접합할 수 있다. 또한, 보스측 원반형 고정판(5)은, 날개차(1)의 보스측의 단부의 구성 유닛(2)의 날개 부재(4)와 초음파 용착법 등의 접착법에 의해 접합할 수 있다. The constituent unit 2 of the wing car 1 is constituted by a disk member 3 and a wing member 4. [ AS resin, ABS resin or PP resin is used as the material. It is also possible to use a composite material of these resins and glass fibers. The resin and the like described herein are merely examples, and any synthetic resin which gives a certain strength to a molded article as a commonly used synthetic resin can be used sufficiently. A composite material of the synthetic resin and glass fiber can also be used. The disk member 3 and the blade member 4 are integrally molded by injection molding, pressing, extrusion or the like. The connection of each constituent unit 2 can be performed by an adhesive method such as an ultrasonic welding method. The boss disc-shaped fixing plate 5 can be joined to the wing member 4 of the constituent unit 2 at the end on the boss side of the vane car 1 by an adhesive method such as ultrasonic welding.

본 발명에 있어서는, 현재품(도 12)의 구성 유닛의 날개 부재와는 달리, 도 2의 형상의 구성 유닛을 복수 성형한다. 즉, 도 12의 현재품과 달리 날개 부재(4)의 길이 방향의 비틀림 등은 없고 직선이다. 그들을 상술한 바와 같이 초음파 용착법 등의 접착법에 의해 접합하고, 날개차를 형성한다. In the present invention, unlike the wing members of the current units (Fig. 12), a plurality of units having the configuration of Fig. 2 are formed. That is, unlike the current product of Fig. 12, there is no distortion in the longitudinal direction of the wing member 4, and it is a straight line. And they are bonded together by an adhesion method such as ultrasonic welding as described above to form a wing car.

날개차(1)의 구성 유닛(2)의 날개 부재(4)는, 그 두께는, 성형용의 발구배(draft angle)가 마련되어 있다. 날개 부재(4)의 두께는, 평균 두께로 0.3~1.5mm이다. 바람직하게는 0.3~0.8mm이고, 더욱 바람직하게는 0.4~0.6mm이다. 날개 부재의 평균 두께가 0.3mm보다 얇아지면 성형법에 의한 성형성이 악화되어 날개 부재의 선단측에서 성형 불량을 발생할 우려가 있다. 날개 부재의 평균 두께가 1.5mm보다 두꺼워지면 날개 부재의 강성이 높아지므로 변형시키는데 큰 힘이 필요해지고, 날개 부재를 후술하는 원반형 부재에 마련한 감합홈에 비틀기 등을 가하여 감합하기 곤란해질 우려가 있다. The wing member 4 of the constituent unit 2 of the wing car 1 is provided with a draft angle for molding. The wing member 4 has an average thickness of 0.3 to 1.5 mm. Preferably 0.3 to 0.8 mm, and more preferably 0.4 to 0.6 mm. If the average thickness of the wing members is smaller than 0.3 mm, the moldability by the molding method is deteriorated, and there is a fear that molding defects may occur at the leading end side of the wing members. If the average thickness of the wing members is greater than 1.5 mm, the stiffness of the wing members becomes high, so that a large force is required to deform the wing members, and it may be difficult to fit the wing members by applying twisting or the like to the engaging grooves provided in the disk-

<3> 날개 부재(구성 유닛(2))의 재질 <3> Material of the wing member (constituent unit 2)

날개차(1)의 구성 유닛(2) 및 보스측 원반형 고정판(5)의 재질에 대해 설명한다. 재질로서는, AS 수지, ABS 수지 또는 PP 수지 등의 합성 수지를 사용할 수 있다. 본 발명에서는, 후술하는 바와 같이 원반형 고정판에 마련한 감합홈에 날개 부재의 선단을, 변형시켜 감합하기 위해, 날개 부재의 선단이 유연성을 구비하는 평균 두께로 하는 것이 필요하다. The material of the constituent unit 2 of the vane car 1 and the boss-side disk-shaped fixing plate 5 will be described. As the material, a synthetic resin such as AS resin, ABS resin or PP resin can be used. In the present invention, in order to fit the tip end of the wing member into the fitting groove provided in the disk-shaped fixing plate as described later, it is necessary that the tip of the wing member has an average thickness having flexibility.

또한, 이들의 합성 수지와 유리 섬유의 복합 재료를 사용할 수 있다. 이 경우 날개 부재의 평균 두께는, 바람직하게는 0.3~0.8mm이고, 더욱 바람직하게는 0.4~0.6mm이다. 날개 부재의 평균 두께가 0.3mm보다 얇아지면 성형법에 의한 성형성이 악화되어 날개 부재의 선단측에서 성형 불량이 발생할 우려가 있다. 날개 부재의 평균 두께가 0.8mm보다 두꺼워지면 날개 부재 중의 유리 섬유가 날개 부재의 표면 면내로 배향되지 않게 되어 날개 부재의 탄성 계수(E')가 저하될 우려가 있다. 한편, 탄성 계수(E')에 대해서는 후술한다. 복합 재료를 사용하는 경우에는, 유리 섬유의 함유율이 중량 비율로 전체의 10%에서 40%로 하는 것이 바람직하고, 10%에서 30%로 하는 것이 더욱 바람직하다. 유리 섬유의 함유율의 중량 비율이 전체의 40%를 상회하면 구성 유닛의 날개 부재의 성형 불량이 발생할 우려가 있다. 또한, 10%를 밑돌면 날개 부재의 강도가 저하될 우려가 있다. Further, a composite material of these synthetic resin and glass fiber can be used. In this case, the average thickness of the wing members is preferably 0.3 to 0.8 mm, and more preferably 0.4 to 0.6 mm. If the average thickness of the wing members is smaller than 0.3 mm, the moldability by the molding method is deteriorated, and there is a fear that molding defects may occur at the leading end side of the wing members. If the average thickness of the wing members is thicker than 0.8 mm, the glass fibers in the wing members are not oriented into the surface of the wing members, and the elastic modulus E 'of the wing members may be lowered. On the other hand, the elastic modulus E 'will be described later. In the case of using a composite material, the glass fiber content is preferably 10% to 40%, more preferably 10% to 30% by weight in total. If the weight percentage of the content of the glass fibers exceeds 40% of the total, the formation of the wing members of the constituent units may be defective. In addition, if it is less than 10%, the strength of the wing member may decrease.

또한, 본 발명의 날개차의 날개 부재에는, 날개 부재의 재질을 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 그 복합 재료의 탄성 계수(E')가 2.5×109Pa~1.2×1010Pa인 복합 재료를 사용할 수 있다. 그 복합 재료의 탄성 계수(E')가 2.5×109Pa 미만이면 저탄성 계수이고 복귀하기 쉬운(복원성) 특성의 효과가 전혀 나타나지 않을 우려가 있고, 1.2×1010Pa를 넘으면 구성 유닛의 날개 부재의 성형 불량이 발생하여 제품화할 수 없는 우려가 있다. In the wing member of the wing car of the present invention, the wing member is made of a resin material and a composite material of glass fiber, and the elastic modulus (E ') of the composite material is 2.5 x 10 9 Pa to 1.2 x 10 10 Pa Can be used. That if the elastic modulus of the composite material (E ') is less than 2.5 × 10 9 Pa low modulus of elasticity and there is a fear that not appear at all the effect of easy (resiliency) properties to return, 1.2 × 10 10 Pa for more than the wings of the construction unit There is a possibility that a defective molding of the member occurs and the product can not be made.

한편, 상기 탄성 계수(E')는, 성형한 날개 부재로부터 소정 치수의 시험편을 작성하여 점탄성 측정기(TA INSTRUMENTS사 제조 RSA3)에 의해 측정했다. 또한, 탄성 계수의 측정은, 승온 속도, 7.2℃/분, 및 측정 주파수는 1Hz에서 진행했다. 또한, 탄성 계수는, 20℃에서의 측정값으로 했다. On the other hand, the elastic modulus (E ') was measured with a viscoelasticity measuring instrument (RSA3 manufactured by TA Instruments) by preparing test pieces having predetermined dimensions from the formed wing members. The elastic modulus was measured at a heating rate of 7.2 占 폚 / min and a measurement frequency of 1 Hz. The elastic modulus was measured at 20 占 폚.

한편, 본 발명의 날개차의 날개 부재에 사용하는 수지 재료와 유리 섬유의 복합 재료의 탄성 계수(E')는, 도 2에 나타내는 날개 부재의 두께를 얇게 하면 높아지고, 날개 부재의 두께를 두껍게 하면 낮아지는 경향이 있다. 두께를 0.5mm에서 2mm로 두껍게 하면 탄성 계수(E')는 약 절반이 된다. On the other hand, the modulus of elasticity (E ') of the composite material of the resin material and the glass fiber used for the wing member of the present invention is increased when the thickness of the wing member shown in Fig. 2 is reduced and the thickness of the wing member is increased There is a tendency to lower. If the thickness is increased from 0.5 mm to 2 mm, the modulus of elasticity (E ') becomes about half.

또한, 유리 섬유의 함유량을 증가시키면, 탄성 계수(E')도 증가하는 경향이 있다. 유리 섬유의 함유량을 중량비로 10%에서 40%로 증가시키면 탄성 계수(E')는 약 3배가 된다. Further, when the content of the glass fiber is increased, the modulus of elasticity (E ') also tends to increase. When the content of the glass fiber is increased from 10% to 40% by weight, the modulus of elasticity (E ') is about three times.

<4> 구성 유닛의 접속 방법 &Lt; 4 > Connection method of constituent unit

다음으로 구성 유닛의 접속 방법에 대해 설명한다. 도 2에 나타내는 구성 유닛을 접속하는 경우, 원반형 부재의 날개 부재가 성형되지 않은 측에, 접속하는 구성 유닛의 날개 부재에 대응시켜, 날개 부재의 선단을 감합시키는 감합홈(8)을 마련하고 있다. 이 감합홈에 날개 부재의 선단을 감합시키고, 초음파 용착 등의 접착법으로 접속하여 날개차를 성형한다. 본 발명에서는, 날개차의 소음 성능을 향상시키기 위해, 이 날개 부재를 감합시키는 감합홈의 형상을 연구했다. 이하, 감합홈(8)의 실시형태에 대해 도 3 내지 도 5를 참조로 설명한다. 한편, 감합홈(8)은, 도 2(c)에 나타내는 바와 같이, 구성 유닛(2)의 원반형 부재(3)에 복수 마련되어 있지만, 그 중의 하나(도면중의 M부)에 대해 상세하게 설명한다. Next, a connection method of the constituent units will be described. When the constituent units shown in Fig. 2 are connected, fitting grooves 8 for fitting the tips of the vane members in correspondence with the wing members of the constituent units to be connected are provided on the side where the wing members of the disk- . The leading end of the wing member is fitted to the fitting groove, and the wing car is formed by connecting it by an adhesive method such as ultrasonic welding. In the present invention, in order to improve the noise performance of a wing car, the shape of the fitting groove for fitting the wing member was studied. Hereinafter, an embodiment of the fitting groove 8 will be described with reference to Figs. 3 to 5. Fig. 2 (c), a plurality of fitting grooves 8 are provided in the disk-shaped member 3 of the constituent unit 2, but one of them (the M portion in the drawing) is described in detail do.

[실시형태 1] [Embodiment 1]

감합홈의 실시형태 1을 도 3을 참조하여 설명한다. 도 3의 감합홈(8)은, 구성 유닛의 날개 부재(4)의 선단부와 동일 형상으로 하고, 원반형 부재(3)에 배치하는 위치를, 구성 유닛의 날개 부재 선단부의 형상을 원반형 부재(3)에 투영한 위치 및 형상에 대해 위상을 시프트시킨 것이다. 시프트시키는 방법은 도 3(a) 및 도 3(b)와 같다. 도 3(a) 및 도 3(b)에 있어서 파선은, 상술한 날개 부재의 선단부의 형상을 원반형 부재에 투영한 형상이다. 이 파선의 날개 형상과 그 중심선의 교점을 도 3(a)에 있어서 P1 및 P2로 한다. 도 3(b)에 있어서 Q1 및 Q2로 한다. 도 3(a)는, 감합홈을 P1을 기점으로 하여 감합홈을 중심선 P1-P2에 대해 오른쪽 방향 및 왼쪽 방향(화살표 방향)으로 회전 각도 θ 시프트시킨 형상이다. 왼쪽 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 P1-P3이고, 오른쪽 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 P1-P4이다. 도 3(b)는, 감합홈을 Q1을 기점으로 하여 감합홈을 중심선 Q1-Q2에 대해 오른쪽 방향 및 왼쪽 방향(화살표 방향)으로 회전 각도 θ 시프트시킨 형상이다. 왼쪽 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 Q1-Q3이고, 오른쪽 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 Q1-Q4이다. 회전 각도 θ는, 1도에서 15도이다. 이와 같은 날개 부재(4)는, 감합홈(8)에 비틀린 상태로 감합된다. 그 후, 초음파 용착 등으로 접합된다. Embodiment 1 of the fitting groove will be described with reference to Fig. The fitting groove 8 shown in Fig. 3 has the same shape as that of the front end portion of the wing member 4 of the constituent unit and the position of the wing member distal end portion of the constituent unit is arranged in the disk- And the position and the shape projected on the projection optical system. The method of shifting is shown in Figs. 3 (a) and 3 (b). 3 (a) and 3 (b), the broken line is a shape obtained by projecting the shape of the distal end portion of the above-described wing member onto the disk-shaped member. The intersection between the wing shape of the broken line and the center line thereof is denoted by P1 and P2 in Fig. 3 (a). In Fig. 3 (b), Q1 and Q2 are used. 3 (a) shows a shape obtained by shifting the fitting groove in the rightward and leftward directions (the arrow direction) with respect to the center line P1-P2 with the fitting groove as the start point P1. The center line of the fitting groove shifted to the left is P1-P3, and the center line of the fitting groove shifted to the right is P1-P4. Fig. 3 (b) shows a shape obtained by shifting the fitting groove from Q1 as a starting point to the right and left directions (arrow directions) with respect to the center line Q1-Q2 by the rotational angle?. The center line of the fitting groove shifted to the left is Q1-Q3, and the center line of the fitting groove shifted to the right is Q1-Q4. The rotation angle [theta] is from 1 degree to 15 degrees. The wing member 4 is fitted into the fitting groove 8 in a twisted state. Thereafter, they are bonded by ultrasonic welding or the like.

여기서 회전 각도 θ는, 1도 미만이 되면, Nz음의 제거 저감의 효과가 없어질 우려가 있고, 15도를 넘으면 날개 부재가 과대 변형되어 날개차를 성형할 수 없는 우려가 있다. Here, if the rotation angle [theta] is less than 1 degree, there is a fear that the effect of reducing the Nz sound can be lost. If the rotation angle [theta] is more than 15 degrees, the wing member is excessively deformed.

[실시형태 2] [Embodiment 2]

감합홈의 실시형태 2를 도 4를 참조하여 설명한다. 도 4의 감합홈(8)은, 구성 유닛의 날개 부재(4)의 선단부와 동일 형상으로 하고, 원반형 부재에 배치하는 위치를, 구성 유닛의 날개 부재 선단부의 형상을 원반형 부재(3)에 투영한 위치 및 형상에 대해 반경 방향 내측으로 약간 시프트시킨 것이다. 시프트시키는 방법은 도 4와 같다. 도 4에 있어서 파선은, 상술한 날개 부재의 선단부의 형상을 원반형 고정판에 투영한 형상이다. 이 파선의 날개 형상의 중심선 교점을 R1 및 R2로 한다. 도 4는, 감합홈을 중심선 R1-R2에 대해 반경 방향 내측으로 화살표 방향으로 시프트시킨 형상이다. 감합홈의 중심선은 R3-R4이다. 감합홈의 반경 방향 내측으로의 시프트량은 0.5mm에서 2mm이다. 이와 같은 날개 부재는, 감합홈에 약간 반경 방향으로 구부려진 상태로 감합된다. 그 후, 초음파 용착 등으로 접합된다. Embodiment 2 of the fitting groove will be described with reference to Fig. The fitting groove 8 in Fig. 4 has the same shape as that of the leading end of the wing member 4 of the constituent unit and the position of the wing member in the constituent unit is arranged to be projected on the disc- And slightly shifted radially inward with respect to one position and shape. The method of shifting is shown in Fig. In Fig. 4, the broken line is a shape obtained by projecting the shape of the tip end of the above-mentioned wing member onto the disk-shaped fixing plate. Let R1 and R2 denote the intersection of the center line of the wing shape of this broken line. Fig. 4 shows a shape obtained by shifting the fitting groove in the radial direction in the arrow direction with respect to the center line R1-R2. The center line of the fitting groove is R3-R4. The amount of shift to the radially inward side of the fitting groove is 0.5 mm to 2 mm. Such a wing member is fitted into the fitting groove in a state slightly bent in the radial direction. Thereafter, they are bonded by ultrasonic welding or the like.

여기서 시프트량은, 0.5mm 미만이 되면, Nz음의 제거 저감의 효과가 없어질 우려가 있고, 2mm를 넘으면 날개 부재가 과대 변형되어 날개차를 성형할 수 없는 우려가 있다. If the shift amount is less than 0.5 mm, there is a fear that the effect of reducing and eliminating the Nz sound is lost. If the shift amount is more than 2 mm, there is a possibility that the wing member is deformed excessively and the wing car can not be formed.

[실시형태 3] [Embodiment 3]

감합홈의 실시형태 3을 도 5를 참조하여 설명한다. 도 5의 감합홈(8)은, 구성 유닛의 날개 부재(4)의 선단부와 동일 형상으로 하고, 원반형 부재에 배치하는 위치를, 구성 유닛의 날개 부재 선단부의 형상을 원반형 부재(3)에 투영한 위치 및 형상에 대해, 날개 부재 선단부의 원반형 부재(3)로 투영한 형상의 중심선 방향으로 시프트시킨 것이다. 시프트시키는 방법은 도 5(a) 및 도 5(b)와 같다. 도 5(a) 및 도 5(b)에 있어서 파선은, 상술한 날개 부재의 선단부의 형상을 원반형 부재에 투영한 형상이다. 이 파선의 날개 형상과 그 중심선의 교점을 도 5(a)에 있어서 S1 및 S2로 한다. 도 5(b)에 있어서 T1 및 T2로 한다. 도 5(a)는, 감합홈을 파선의 날개 형상의 중심선 S1-S2를 따라 날개차의 외주 방향으로 시프트시킨 것이다. 이 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 S3-S4이고, S1-S2와 동일하다. 도 5(b)는, 감합홈을 파선의 날개 형상의 중심선 T1-T2를 따라 날개차의 내주 방향으로 시프트시킨 것이다. 이 방향으로 시프트시킨 감합홈의 중심선은 T3-T4이고, T1-T2와 동일하다. 감합홈의 날개 부재의 외주 방향 또는 내주 방향으로의 시프트량은 0.5mm에서 2mm이다. 따라서 날개 부재는, 감합홈에 약간 날개 부재의 선단 형상을 원반형 부재(3)에 투영한 형상의 중심선을 따라 구부려진 상태로 감합된다. 그 후, 초음파 용착 등으로 접합된다. Embodiment 3 of the fitting groove will be described with reference to Fig. The fitting groove 8 shown in Fig. 5 has the same shape as that of the front end of the wing member 4 of the constituent unit, and the position of the wing member of the constituent unit is projected on the disk- Is shifted to the center line direction of the shape projected on the disk-like member 3 at the tip end of the blade member with respect to one position and shape. The method of shifting is shown in Figs. 5 (a) and 5 (b). In Fig. 5 (a) and Fig. 5 (b), the broken line is a shape obtained by projecting the shape of the distal end portion of the above-described wing member onto the disk-shaped member. The intersection between the wing shape of the broken line and the center line thereof is defined as S1 and S2 in Fig. 5 (a). And T1 and T2 in Fig. 5 (b). Fig. 5 (a) shows a state in which the fitting grooves are shifted in the circumferential direction of the blade wheel along the center line S1-S2 of the wing shape of the broken line. The center line of the fitting groove shifted in this direction is S3-S4, which is the same as S1-S2. Fig. 5 (b) shows a state in which the fitting grooves are shifted in the inner circumferential direction of the vane wheel along the center line T1-T2 of the wing shape of the broken line. The center line of the fitting groove shifted in this direction is T3-T4, which is the same as T1-T2. The amount of shift in the outer circumferential direction or the inner circumferential direction of the wing member of the fitting groove is 0.5 mm to 2 mm. Thus, the wing members are engaged in a state bent in the fitting groove along the center line of the shape in which the tip end shape of the wing member is projected on the disk-like member 3. Thereafter, they are bonded by ultrasonic welding or the like.

여기서 시프트량은, 0.5mm 미만이 되면, Nz음의 제거 저감의 효과가 없어질 우려가 있고, 2mm를 넘으면 날개 부재가 과대 변형되어 날개차를 성형할 수 없는 우려가 있다. If the shift amount is less than 0.5 mm, there is a fear that the effect of reducing and eliminating the Nz sound is lost. If the shift amount is more than 2 mm, there is a possibility that the wing member is deformed excessively and the wing car can not be formed.

[실시형태 4] [Embodiment 4]

감합홈(8)의 실시형태 4에 대해 설명한다. 본 실시형태는, 도시하지 않지만, 실시형태 1 내지 실시형태 3의 감합홈을 복합화하여 조합하여 사용하는 것도 가능하다. The fourth embodiment of the fitting groove 8 will be described. Although this embodiment is not shown, it is also possible to combine the fitting grooves of Embodiments 1 to 3 and use them in combination.

<5> 본 발명의 날개차의 실시예 &Lt; 5 > Embodiment of the wing car of the present invention

이하, 실시예 및 비교예를 바탕으로 본 발명을 더욱 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 하기의 실시예에 한정되는 것은 아니다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.

[실시예 1] [Example 1]

본 실시예에서는, 유리 섬유의 함유율이 중량 비율로 전체의 20%로 한 AS 수지의 복합 재료에 의해, 구성 유닛과 보스측 원반형 고정판을 제작했다. 구성 유닛의 날개 부재는, 도 2에 나타내는 형태이고, 그 평균 두께는 0.4mm, 길이는 79mm로 하고, 그 매수는 35장으로 했다. 또한, 구성 유닛의 지름은, 날개 부재(4)의 최외부에서 106mm로 했다. 이와 같은 구성 유닛은, 상기 재질의 소재에 의해 사출 성형에 의해 성형했다. 또한 이와 같은 구성 유닛 8개와, 구성 유닛(2)과 동일 재질의 보스측 원반형 고정판(5)을 초음파 용착법에 의해 접합하여 도 1의 날개차를 제작했다. 제작한 날개차는, 전체 길이 635mm, 지름 106mm, 전체 중량은 385gr이었다. In this embodiment, a constituent unit and a boss-side disk-shaped stationary plate were produced from a composite material made of an AS resin in which the content of glass fibers was 20% by weight. The wing members of the constituent units have the form shown in Fig. 2, and the average thickness thereof is 0.4 mm and the length thereof is 79 mm, and the number of the wing members is 35. The diameter of the constituent unit was 106 mm at the outermost side of the wing member 4. Such a constituent unit was molded by injection molding using the above-mentioned material. Further, eight such constituent units and a boss-side disk-shaped stationary plate 5 made of the same material as the constituent unit 2 were joined together by ultrasonic welding to produce a wing car shown in Fig. The wing car produced had a total length of 635 mm, a diameter of 106 mm, and a total weight of 385 gr.

또한, 본 실시예에 있어서의 원반형 부재에 마련한 감합홈(8)은 실시형태 1의 도 3(a)로 했다. 원반형 부재의 날개 부재에 대한 감합홈의 회전 각도 θ는 5도로 했다. The fitting groove 8 provided in the disk-shaped member in this embodiment is shown in Fig. 3 (a) of the first embodiment. The rotational angle [theta] of the engagement groove with respect to the wing member of the disk-shaped member was 5 degrees.

[실시예 2] [Example 2]

본 실시예에서는, 원반형 부재에 마련한 감합홈(8)은 실시형태 2로 하고, 원반형 부재의 날개 부재에 대한 감합홈은 1mm 반경 방향 내측에 배치했다. 그 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 날개차를 제작했다. In the present embodiment, the engagement groove 8 provided in the disk-shaped member is the second embodiment, and the engagement groove with respect to the blade member of the disk-shaped member is disposed radially inwardly in the direction of 1 mm. A wing car was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

[실시예 3] [Example 3]

본 실시예에서는, 원반형 부재에 마련한 감합홈은 실시형태 3으로 하고, 원반형 고정판의 날개 부재에 대한 감합홈은, 도 5(a)에 따라, 감합홈을 파선의 날개 형상의 중심선 S1-S2를 따라 날개차의 내주 방향으로 1mm 시프트시켰다. 그 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 날개차를 제작했다. In this embodiment, the fitting groove provided on the disk-shaped member is the third embodiment, and the fitting groove with respect to the blade member of the disk-shaped fixing plate is formed so that the fitting groove has the center line S1- And then shifted 1 mm in the inner circumferential direction of the wing car. A wing car was produced in the same manner as in Example 1 except for the above.

[비교예 1] [Comparative Example 1]

본 비교예의 날개차는 종래품(도 11)이다. 재질은, AS 수지로 하고 날개의 평균 두께는 약 1.8mm이다. 날개부 부재는, 원반형 고정판에 감합홈과의 비틀림 등은 없고, 즉 구성 유닛(200)의 날개 부재(204)는 비틀림 등이 없이 감합홈에 삽입되어 접속된다. 그 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 도 11의 날개차를 제작했다. 얻어진 날개차의 중량은 733gr이었다. The blades of this comparative example are conventional products (Fig. 11). The material is AS resin, and the average thickness of the blade is about 1.8mm. The wing member does not twist with the fitting groove in the disk-shaped fixing plate, that is, the wing member 204 of the constituent unit 200 is inserted into the fitting groove without being twisted and connected. Other than that, the blades of Fig. 11 were produced in the same manner as in Example 1. The weight of the resulting blades was 733 gr.

[비교예 2] [Comparative Example 2]

본 비교예의 날개차는 현재품(도 12)이다. 도 12(a)의 구성 유닛(302)의 날개 부재(304)를 도 12(c)의 형상에 모의적으로 성형했다. 각 날개의 선단을 원반형 고정판의 날개의 베이스부에 대해 5도 비튼 상태가 되도록 지그를 사용하여 원반형 고정판에 고정 접합했다. 도 12(c)의 a 방향 및 b 방향으로 비틀어 5도 비틀린 상태로 날개 부재(304)를 원반형 고정판(303)에 접속 고정했다. 한편, 도 12(c)에서 파선의 날개 부재는, 도 11의 날개 부재(204)(또는 도 2의 날개 부재(4))를 표시하고 있다. 재질은, AS 수지로 하고 날개의 평균 두께는 약 1.8mm로 했다. 그 이외는, 실시예와 동일하게 하여 도 12의 날개차를 제작했다. 얻어진 날개차의 중량은 733gr이었다. The wing car of this comparative example is the current product (Fig. 12). The wing member 304 of the constituent unit 302 of Fig. 12 (a) was simulatily molded into the shape of Fig. 12 (c). And the tip of each wing was fixedly bonded to the disk-shaped fixing plate by using a jig so that the tip of each wing was turned 5 degrees with respect to the base of the blade of the disk-shaped fixing plate. The wing members 304 are connected and fixed to the disk-shaped fixing plate 303 in a state in which the wings are twisted in the directions a and b in FIG. 12 (c). 12 (c), the wing member indicated by the broken line indicates the wing member 204 (or the wing member 4 in Fig. 2) of Fig. The material was made of AS resin, and the average thickness of the blades was about 1.8 mm. Other than that, the blades of Fig. 12 were produced in the same manner as in the Example. The weight of the resulting blades was 733 gr.

실시예 1 내지 실시예 3 및 비교예 1 내지 비교예 2에서 제작한 날개차에 대해 이하를 시험하여 비교했다. The blades produced in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 2 were tested and compared.

[1] 송풍 효율 [1] Blowing efficiency

실시예 1 내지 실시예 3 및 비교예 1 내지 비교예 2에서 얻어진 날개차에 대해, 송풍 효율을 아래와 같이 평가했다. 상기 방법에 의해 제작된 날개차를 에어컨 실내기에 조립하고, 에어컨 실기를 풍량 측정 장치에 설치하여, 송풍량과, 날개차의 구동에 필요한 소비 전력을 측정했다. For the blades obtained in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 2, the blowing efficiency was evaluated as follows. The blades produced by the above method were assembled in an air conditioner indoor unit, and air conditioners were installed in an air quantity measuring device to measure the amount of air blowing and the power consumption required for driving the blades.

[2] 소음 특성 [2] Noise characteristics

실시예 1 내지 실시예 3 및 비교예 1 내지 비교예 2에서 얻어진 날개차에 대해, 소음 특성을 아래와 같이 평가했다. 상기 방법에 의해 제작된 날개차를 에어컨 실내기에 조립하고, 에어컨 실기를 풍량 측정 장치에 설치하여, 송풍량과, 날개차의 회전수를 측정했다. 또한 에어컨 실기를 소음 측정실에 벽걸이 상태로 설치하여, 소음값과, 날개차의 회전수를 측정했다. 동일 회전수에서의 송풍량과 소음값의 관계를 그래프화했다. The noise characteristics of the blades obtained in Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 2 were evaluated as follows. The blades produced by the above method were assembled in an air conditioner indoor unit, and air conditioners were installed in an air quantity measuring device to measure the amount of air blowing and the number of revolutions of the blades. In addition, the air conditioner was installed in the noise measurement room on the wall, and the noise value and the number of revolutions of the wing car were measured. The relationship between the amount of air blowing and the noise value at the same number of revolutions was plotted.

[3] Nz음 [3] Nz sound

상기 [2]의 소음 특성을 측정할 때 소음 스펙트럼도에 있어서의 Nz음의 레벨을 비교 평가했다. The Nz sound level in the noise spectrum chart was compared and evaluated when the noise characteristics of the above [2] were measured.

<6> 실시예와 비교예의 성능 평가 &Lt; 6 > Performance Evaluation of Examples and Comparative Examples

송풍 효율(소비 전력)의 평가 결과를 도 6에 나타낸다. 도 6은, 실시예와 비교예의 날개차에 대해 풍량(m3/분)과 소비 전력(W)의 관계를 비교한 것이다. 도 6으로부터 풍량이 12m3/분에 있어서 그 소비 전력은, 종래품 및 현재품에 대해 본 발명의 날개차가, 그 소비 전력이 약 5~6% 저감되어 있다. The evaluation results of the blowing efficiency (power consumption) are shown in Fig. 6 compares the relationship between the air flow rate (m 3 / min) and the power consumption (W) for the blades according to the embodiment and the comparative example. From Fig. 6, it can be seen that the power consumption of the present invention is about 5% to 6% lower than that of the conventional product and the current product when the air volume is 12 m 3 / min.

소음 특성의 평가 결과를 도 7에 나타낸다. 도 7은, 실시예와 비교예의 날개차에 대해 풍량(m3/분)과 소음값(dB(A))의 관계를 비교한 것이다. 도 7로부터 본 발명품은, 종래품 및 현재품에 대해 동등한 성능인 것을 확인할 수 있다. The evaluation results of the noise characteristics are shown in Fig. 7 compares the relationship between air volume (m 3 / min) and noise value (dB (A)) for the blades according to the embodiment and the comparative example. From Fig. 7, it is confirmed that the present invention has equivalent performance to the conventional product and the present product.

Nz음 저감 정도는, 본 발명품과 현재품(도 12)의 날개차와는 동등한 것을 확인했다. 또한, Nz음 저감 정도를, 본 발명품과 종래품(도 11)의 날개차와 비교 확인했다. The degree of Nz sound reduction was confirmed to be equal to that of the present invention and the present invention (Fig. 12). In addition, the degree of Nz sound reduction was compared with that of the present invention and the conventional article (Fig. 11).

도 8은, 종래품의 날개차의 소음 스펙트럼도이다. 도면중의 "Nz음"과 "2Nz"로 표기한 부분이, Nz음으로서의 강도(레벨)를 표시하고 있다. 도 9는, 발명품의 소음 스펙트럼도이다. 도면중의 "Nz음"과 "2Nz"로 표기한 부분이, Nz음으로서의 강도(레벨)를 표시하고 있다. 도 10은, 도 8 및 도 9의 194Hz에서 6100Hz의 주파수에 있어서, 본 발명품의 소음 스펙트럼도(도 9)에 종래품의 소음 스펙트럼도(도 8)의 Nz음에 상당하는 부분 및 소음의 강도(레벨)가 높은 부분을 ×표시를 부여하여 중첩하여 표시한 것이다. 도 10으로부터 본 발명품은, 종래품에 대해 Nz음이 현저히 제거 저감되어 있는 것이 확인되었다. Fig. 8 is a noise spectrum diagram of a conventional wing car. The portions denoted by "Nz tone" and "2Nz " in the figure indicate the intensity (level) as Nz tone. 9 is a noise spectrum diagram of the invention. The portions denoted by "Nz tone" and "2Nz " in the figure indicate the intensity (level) as Nz tone. Fig. 10 is a graph showing the noise spectrum (Fig. 9) of the present invention at a frequency of 194 Hz to 6100 Hz in Figs. 8 and 9, a portion corresponding to the Nz sound of the conventional noise spectrum (Fig. 8) Quot; level &quot;) is indicated by &quot; X &quot; From Fig. 10, it was confirmed that the inventive product remarkably removed and reduced Nz tone in the conventional product.

1: 날개차(본 발명품)
2: 날개차의 구성 유닛
3: 원반형 부재
4: 날개 부재
5: 보스측 원반형 고정판
6: 축부
7: 보스부
8: 감합홈
200: 종래 기술의 날개차(종래품)
300: 현재 기술의 날개차(현재품) 1: Wing car (present invention)
2: the constituent unit of the wing car
3: disk member
4: wing member
5: Boss disc plate
6: Shaft
7: Boss part
8: fitting groove
200: Conventional wing car (conventional product)
300: Wing car of current technology (current product)

Claims (4)

복수의 날개 부재를 원반형 부재에 원통 형상으로 성형하여 구성 유닛화하고, 상기 구성 유닛의 날개 부재를 다른 구성 유닛의 상기 원반형 부재에 접속하여 형성되는 송풍기의 날개차에 있어서,
상기 원반형 부재의 날개 부재가 성형된 측과 반대면에, 날개 부재 선단을 감합하는 감합홈을 상기 날개 부재와 동일 개수 마련하고,
상기 감합홈의 위치를 상기 원반형 부재상에 있어서의 상기 날개 부재의 위치에 대해 시프트시키고,
상기 감합홈에 상기 날개 부재 선단부를 감합하여, 각 구성 유닛을 접속한 것을 특징으로 하는 날개차. A bladed wheel of a blower, which is formed by forming a plurality of wing members into a cylindrical shape on a disk-like member into a constituent unit, and connecting the wing members of the constituent units to the disk-
Wherein a number of fitting grooves for fitting the tip ends of the wing members are provided on the opposite surface of the disk member on which the wing members are formed,
The position of the engagement groove is shifted with respect to the position of the wing member on the disk-
And each of the constituent units is connected by fitting the leading end of the wing member into the fitting groove. 제1항에 있어서,
날개차의 날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 날개차의 날개 부재의 평균 두께를 0.3~0.8mm의 범위로 구성하고, 또한 날개 부재에 포함되는 유리 섬유를 날개 부재의 표면의 면내로 배향시킨 것을 특징으로 하는 날개차. The method according to claim 1,
Wherein the wing member of the wing car is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fiber and the average thickness of the wing members of the wing car is set in a range of 0.3 to 0.8 mm, Is oriented in the plane of the surface of the wing. 제2항에 있어서,
날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 또한 유리 섬유의 함유율이 중량 비율로 10%에서 40%가 되는 수지 복합 재료로 한 것을 특징으로 하는 날개차. 3. The method of claim 2,
Wherein a wing member is made of a synthetic resin material and a composite material of glass fibers, and the content of glass fibers is 10 to 40% by weight. 제2항 또는 제3항에 있어서,
날개 부재의 재질을 합성 수지 재료 및 유리 섬유의 복합 재료로 하고, 해당 날개 부재의 표면 면방향의 탄성 계수(E')가 2.5×109Pa~1.2×1010Pa인 것을 특징으로 하는 날개차. The method according to claim 2 or 3,
Characterized in that the material of the wing member is a synthetic resin material and a composite material of glass fiber and the elastic modulus (E ') in the direction of the surface of the wing member is 2.5 x 10 9 Pa to 1.2 x 10 10 Pa. .
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