KR20150106007A - Localized repair of superalloy component - Google Patents
Localized repair of superalloy component Download PDFInfo
- Publication number
- KR20150106007A KR20150106007A KR1020157023571A KR20157023571A KR20150106007A KR 20150106007 A KR20150106007 A KR 20150106007A KR 1020157023571 A KR1020157023571 A KR 1020157023571A KR 20157023571 A KR20157023571 A KR 20157023571A KR 20150106007 A KR20150106007 A KR 20150106007A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- superalloy
- seal
- component
- gas turbine
- way
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
- B23P6/002—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors
- B23P6/007—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors using only additive methods, e.g. build-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
- B23K26/342—Build-up welding
-
- B23K26/345—
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
- B23P6/04—Repairing fractures or cracked metal parts or products, e.g. castings
- B23P6/045—Repairing fractures or cracked metal parts or products, e.g. castings of turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors, etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
- F01D11/127—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with a deformable or crushable structure, e.g. honeycomb
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/005—Repairing methods or devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/001—Turbines
-
- B23K2201/001—
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
본 발명은 전체 시일을 제거 및 대체할 필요 없이 브레이즈-온 가스 터빈 엔진 시일(142)의 손상된 부분(144)을 보수하는 방법에 관한 것이다. 손상된 부분은 기저 초합금 재료의 보수 표면(146)을 드러내도록 제거되며, 새로운 시일 구조(148)가 초합금 재료(116') 및 용제 재료(116")를 포함하는 분말(116)을 용융시키도록 레이저 빔(124)을 사용하는 적층 가공 프로세스들에 의해 형성된다. 용제 재료는 용융된 초합금 재료 상에 슬래그(132)의 보호 층을 형성하며, 이에 의해 개재 브레이즈 층에 대한 요구 없이 기저 초합금 재료 상으로 새로운 시일 구조가 직접 형성되는 것을 허용한다.The present invention is directed to a method of repairing a damaged portion (144) of a braze-on gas turbine engine seal (142) without the need to remove and replace the entire seal. The damaged portion is removed to reveal the repair surface 146 of the base superalloy material and a new seal structure 148 is used to melt the powder 116 containing the superalloy material 116 & Beam 124. The solvent material forms a protective layer of slag 132 on the molten superalloy material and thereby forms a protective layer of slag 132 on the underlying superalloy material without the need for an intervening braze layer. Allowing a new seal structure to be formed directly.
Description
본 출원에 대한 교차 참조Cross reference to this application
본 출원은 2011년 1월 13일자로 출원된, 미국 특허 출원 번호 제13/005,656호(대리인 관리 번호 제2010P13119US호 및 공보 번호 제US 2012/0181255 A1호)의 일부 계속 출원이었던, 2013년 1월 31일자로 출원된, 계류중인 미국 특허 출원 번호 제13/755,098호(대리인 관리 번호 제2012P28301US호)의 일부 계속 출원이며, 이들 양자 모두는 본원에 인용에 의해 포함된다.
This application is a continuation-in-part of U.S. Patent Application Serial No. 13 / 005,656, Attorney Docket No. 2010P13119US and Attorney Docket No. US 2012/0181255 A1 filed on January 13, 2011, And U.S. Patent Application Serial No. 13 / 755,098, Attorney Docket No. 2012P28301US, filed on March 31, both of which are incorporated herein by reference.
기술분야Technical field
본 출원은 일반적으로 금속들의 결합 분야, 보다 구체적으로, 초합금 재료들로 만들어진 구성요소들의 보수 방법에 관한 것이다.
BACKGROUND OF THE INVENTION This application relates generally to the field of bonding of metals, and more particularly, to a method of repairing components made of superalloy materials.
용접 프로세스들은 용접될 재료의 유형에 따라 상당히 다르다. 일부 재료들은 다양한 조건들 하에서 보다 쉽게 용접되지만, 다른 재료들은 주위 기재 재료들을 저급화하지 않으면서 구조적으로 견고한(sound) 조인트를 획득하기 위해서 특별한 프로세스들을 필요로 한다.
Welding processes vary considerably depending on the type of material to be welded. Some materials are easier to weld under a variety of conditions, but other materials require special processes to obtain a structurally sound joint without lowering the surrounding substrate materials.
보편적인 아크 용접은, 일반적으로 공급 재료로서 소모성 전극(consumable electrode)을 활용한다. 용접 풀(weld pool)에서 대기로부터의 용융 재료에 대한 보호를 제공하기 위해서, 예컨대 강들, 스테인리스 강들 및 니켈계 합금들을 포함하는 많은 합금들을 용접할 때 불활성 커버 가스 또는 용제 재료가 사용될 수 있다. 불활성 및 조합된 불활성 및 활성 가스 프로세스들은 가스 텅스텐 아크 용접(gas tungsten arc welding, GTAW)(또한, 텅스텐 불활성 가스(tungsten inert gas, TIG)로서 공지됨) 및 가스 금속 아크 용접(gas metal arc welding, GMAW)[또한, 금속 불활성 가스(metal inert gas, MIG) 및 금속 활성 가스(metal active gas, MAG)로서 공지됨]을 포함한다. 용제 보호 프로세스들은, 용제가 보편적으로 공급되는 서브머지드 아크 용접(submerged arc welding, SAW), 용제가 전극의 코어에 포함되는 플럭스 코어드 아크 용접(flux cored arc welding, FCAW) 및 용제가 필러 전극의 외부 상에 코팅되는 피복 아크 용접(shielded metal arc welding, SMAW)을 포함한다.
Universal arc welding generally uses a consumable electrode as the supply material. In order to provide protection against molten material from the atmosphere in the weld pool, inert cover gases or solvent materials can be used when welding many alloys, including, for example, steels, stainless steels and nickel-based alloys. Inert and combined inert and active gas processes include gas tungsten arc welding (GTAW) (also known as tungsten inert gas (TIG)) and gas metal arc welding GMAW (also known as metal inert gas (MIG) and metal active gas (MAG)). The solvent protection processes include submerged arc welding (SAW) in which solvent is commonly supplied, flux cored arc welding (FCAW) in which the solvent is contained in the core of the electrode, Shielded metal arc welding (SMAW), which is coated on the outside of the substrate.
용접용 열원으로서의 에너지 빔들의 사용이 또한 공지된다. 예컨대, 레이저 에너지는 용융 풀의 차폐를 제공하는 분말형 용제 재료를 갖는 탄소강 기재 상에 선배치된 스테인리스강 분말을 용융시키도록 사용되고 있다. 용제 분말은 스테인리스 강 분말과 혼합되거나 별도의 커버링 층으로서 적용될 수 있다. 본 발명자들이 아는 바로는, 초합금 재료들을 용접할 때 용제 재료들이 사용되지 않고 있다.
The use of energy beams as a heat source for welding is also known. For example, laser energy is used to melt stainless steel powder pre-disposed on a carbon steel substrate having a powdered solvent material that provides shielding of the molten pool. The solvent powder may be mixed with the stainless steel powder or applied as a separate covering layer. As far as the present inventors are aware, no solvent materials are used when welding superalloy materials.
초합금 재료들이 용접 응고화 크래킹(weld solidification cracking) 및 변형 시효 크래킹(strain age cracking)에 대한 이들의 민감도로 인해 용접하기에 가장 어려운 재료들 중 하나임이 인지된다. 용어 "초합금"은, 당 분야에서 보편적으로 사용되는 바와 같이 본원에서 사용되며; 즉, 고온들에서 탁월한 기계적 강도 및 크리프 내성(resistance to creep)을 나타내는 내부식 및 내산화성이 높은 합금이다. 초합금들은 전형적으로 높은 니켈 또는 코발트 함량을 포함한다. 초합금들의 예들은, Hastelloy, Inconel alloys (예컨대, IN 738, IN 792, IN 939), Rene alloys (예컨대, Rene N5, Rene 80, Rene 142), Haynes alloys, Mar M, CM 247, CM 247 LC, C263, 718, X-750, ECY 768, 282, X45, PWA 1483 및 CMSX (예컨대, CMSX-4) 단결정 합금들의 상표명들 및 브랜드 명들로 시판중인 합금들을 포함한다.
It is recognized that superalloy materials are one of the most difficult materials to weld due to their sensitivity to weld solidification cracking and strain age cracking. The term "superalloy" is used herein, as is commonly used in the art; That is, it is an alloy with high corrosion resistance and oxidation resistance, which exhibits excellent mechanical strength and resistance to creep at high temperatures. Superalloys typically include high nickel or cobalt content. Examples of superalloys include Hastelloy, Inconel alloys (e.g., IN 738, IN 792, IN 939), Rene alloys (e.g., Rene N5, Rene 80, Rene 142), Haynes alloys, Mar M, CM 247, CM 247 LC, C263, 718, X-750, ECY 768, 282, X45, PWA 1483 and CMSX (e.g., CMSX-4) single crystal alloys.
일부 초합금 재료들의 용접 보수(repair)는, 보수 중 재료의 연성을 상당히 증가시키기 위해서 매우 높은 온도(예컨대, 1600°F 또는 870°C 초과)로 재료를 예열함으로써 성공적으로 성취된다. 이러한 기술은, 핫 박스 용접법(hot box welding) 또는 상승된 온도에서의 초합금 용접법(superalloy welding at elevated temperature, SWET)에 대한 용접 보수로서 지칭되며, 이는 수동 GTAW 프로세스를 사용하여 보편적으로 성취된다. 그러나 핫 박스 용접은, 균일한 구성요소 프로세스 표면 온도 유지의 어려움 및 완벽한 불활성 가스 차폐 유지의 어려움뿐만 아니라 이러한 극한의 온도들에서 구성요소에 근접하여 작업하는 작업자에게 부과되는 신체적 어려움들에 의해 제한된다.
Repair of some superalloy materials is successfully accomplished by preheating the material to very high temperatures (e.g., greater than 1600 ° F or greater than 870 ° C) to significantly increase the ductility of the material during maintenance. This technique is referred to as hot-box welding or welding repair for superalloy welding at elevated temperature (SWET), which is universally accomplished using a passive GTAW process. However, hot box welding is limited by the difficulty of maintaining a uniform component process surface temperature and the difficulty of maintaining a complete inert gas shielding as well as the physical difficulties imposed on workers working close to the component at these extreme temperatures .
일부 초합금 재료 용접 용례들은, 기재 재료의 가열을 제한하기 위해서 냉각 플레이트를 사용하여 실행될 수 있으며; 이에 의해 크래킹 문제들을 유발하는 기재 열 영향들 및 응력들의 발생을 제한한다. 그러나 이러한 기술은, 부품들의 기하학적 형상이 냉각 플레이트의 사용을 용이하게 하지 않는 많은 보수 용례들에서는 실용적이지 않다.
Some superalloy material welding applications can be performed using a cooling plate to limit heating of the substrate material; Thereby limiting the occurrence of substrate thermal effects and stresses that cause cracking problems. However, this technique is not practical in many repair applications where the geometry of the components does not facilitate the use of the cooling plate.
도 6은 다양한 합금들의 알루미늄 및 티타늄 함량에 따라 다양한 합금들의 상대적 용접성을 예시하는 기존의 차트이다. 비교적 낮은 농도들의 이들 원소들을 가지며, 결과적으로 비교적 낮은 감마 프라임 함량을 갖는 Inconel® IN718과 같은 합금들이 비교적 용접가능한 것으로 고려되고 있지만, 이러한 용접은 일반적으로 구성요소의 낮은 응력 구역들로 제한된다. 비교적 높은 농도들의 이들 원소들을 갖는 Inconel® IN939와 같은 합금들은 일반적으로 용접가능한 것으로 고려되지 않으며, 또는 프로세스의 열 입력을 최소화하며 재료의 온도/연성을 증가시키는 상기 논의된 특별한 절차들에 의해서만 용접될 수 있다. 파선(80)은 용접성 존(zone)이라고 인지된 상부 경계를 나타낸다. 파선(80)은, 수직 축 상에서 3 wt %의 알루미늄 및 수평 축 상에서 6 wt %의 티타늄과 교차한다. 화살표로 나타내는 바와 같이, 용접성 존의 바깥쪽 합금들은, 공지된 프로세스들에 의해 용접하기가 매우 어렵거나 불가능한 것으로 인지되며, 최고의 알루미늄 함량을 갖는 합금들은 용접하기 가장 어려운 것으로 일반적으로 발견되고 있다.
6 is an existing chart illustrating the relative weldability of various alloys according to the aluminum and titanium contents of various alloys. Although alloys such as Inconel (R) IN718 having relatively low concentrations of these elements and consequently relatively low gamma prime content are considered relatively weldable, such welding is generally limited to low stress zones of the component. Alloys such as Inconel (R) IN939 having relatively high concentrations of these elements are not generally considered to be weldable, or they are only to be welded by the special procedures discussed above which minimize the heat input of the process and increase the temperature / ductility of the material . The
초합금 기재 상에 초합금 분말 입자들의 박층(thin layer)을 용융시키기 위해서 SLM(Selective laser melting) 또는 SLS(selective laser sintering)를 활용하는 것이 또한 공지된다. 용융 풀은 레이저 가열 중, 아르곤과 같은 불활성 가스를 적용함으로써 대기로부터 차폐된다. 이들 프로세스들은, 용착된 재료의 층 내에서 입자들의 표면 상에 부착되어 다공도 및 개재물(inclusion)들 및 포획된 산화물들과 연관된 다른 결함들을 유발하는 산화물들(예컨대, 알루미늄 및 크롬 산화물들)을 포획하는 경향이 있다. 후처리 열간 정수압 소결법(HIP)이 용착된 코팅의 특징들을 개선하기 위해서 이들 공극(void)들, 개재물(inclusion)들 및 크랙들을 붕괴시키기 위해서 종종 사용된다. 이들 프로세스들의 적용은, 또한 분말의 선배치의 요건으로 인해 수평 표면들로 제한된다.
It is also known to utilize selective laser melting (SLM) or selective laser sintering (SLS) to melt a thin layer of superalloy powder particles on a superalloy substrate. The molten pool is shielded from the atmosphere by applying an inert gas such as argon during laser heating. These processes involve depositing oxides (e.g., aluminum and chromium oxides) that adhere to the surfaces of the particles in the layer of deposited material to cause porosity and inclusions and other defects associated with the captured oxides . Post-treatment hot isostatic pressing (HIP) is often used to disrupt these voids, inclusions and cracks to improve the characteristics of the deposited coating. The application of these processes is also limited to horizontal surfaces due to the requirement of line placement of the powder.
레이저 마이크로 클래딩은, 표면을 향해 지향된 분말의 유동을 용융시키기 위해서 레이저 빔을 사용함으로써 표면 상에 재료의 작은 박층을 용착하는 3D-가능 프로세스이다. 분말은 가스 제트에 의해서 표면을 향해 나아가며, 분말이 강 또는 합금 재료일 때, 가스는 대기중의 산소로부터 용융 합금을 차폐하는 아르곤 또는 다른 불활성 가스이다. 레이저 마이크로 클래딩은 그의 낮은 용착 속도, 이를 테면 대략 1 내지 6 ㎤/시간으로 제한된다. 게다가, 클래드 재료가 완전 냉각되기 이전에 보호 아르곤 실드가 흩어져 없어지는(dissipate) 경향이 있기 때문에, 표면의(superficial) 산화 및 질화가 용착물의 표면 상에서 발생할 것이며, 이는 클래드 재료의 다중 층들이 소망하는 클래딩 두께를 성취할 필요가 있을 때 문제가 된다.
Laser microcladding is a 3D-enabled process for depositing a small thin layer of material on a surface by using a laser beam to melt the flow of powder directed toward the surface. The powder is directed towards the surface by a gas jet, and when the powder is a steel or alloy material, the gas is argon or other inert gas that shields the molten alloy from atmospheric oxygen. Laser microcladding is limited to its low deposition rate, such as approximately 1 to 6 cm < 3 > / hour. In addition, since the protective argon shield tends to dissipate before the clad material is completely cooled, superficial oxidation and nitridation will occur on the surface of the deposition material, This is a problem when it is necessary to achieve the cladding thickness.
비용접성 존에 있는 일부 초합금 재료들을 위해서는, 상업적으로 허용가능한 용접 또는 보수 프로세스가 공지되지 않았다. 게다가, 신규의 그리고 더 높은 합금 함량의 초합금들이 계속해서 개발됨에 따라, 초합금 재료들을 위한 상업적으로 가능한 결합 프로세스들을 개발하기 위한 도전이 계속 증대하고 있다.
For some superalloy materials in non-weld zones, commercially acceptable welding or repair processes are not known. In addition, as new and higher alloyed superalloys continue to be developed, the challenge to develop commercially feasible combining processes for superalloy materials continues to grow.
본 발명은 도시하는 도면들을 고려하여 하기 설명에서 설명된다:
도 1은 다층 분말을 사용하는 클래딩 프로세스를 예시한다.
도 2는 혼합층 분말을 사용하는 클래딩 프로세스를 예시한다.
도 3은 코어드 필러 와이어 및 냉간 금속 아크 용접 토치를 사용하는 클래딩 프로세스를 예시한다.
도 4는 코어드 필러 와이어 및 에너지 빔을 사용하는 클래딩 프로세스를 예시한다.
도 5는 에너지 빔 오버랩 패턴을 예시한다.
도 6은 다양한 초합금들의 상대적 용접성을 예시하는 종래 기술의 차트이다.
도 7은 레이저 마이크로클래딩 프로세스에 활용하는 분말형 용제 재료에 의한 초합금 클래딩의 적용을 예시한다.
도 8은 본 발명의 양태들에 따른 적층 가공 프로세스(additive manufacturing process)의 개략적 예시이다.
도 9a는 종래 기술에서 공지된 바와 같은 손상된 가스 터빈 베인 허니콤 시일을 예시한다.
도 9b는 손상된 부분이 제거된 상태의 도 9a의 허니콤 시일을 예시한다.
도 9c는 보수된 이후의 도 9a의 허니콤 시일을 예시한다.
도 10은 도 9c의 보수된 허니콤 시일의 부분 측단면도이다.The invention is illustrated in the following description with reference to the drawings in which:
Figure 1 illustrates a cladding process using multilayer powders.
Figure 2 illustrates a cladding process using mixed layer powders.
Figure 3 illustrates a cladding process using a coreed filler wire and a cold metal arc welding torch.
Figure 4 illustrates a cladding process using a coreed filler wire and an energy beam.
5 illustrates an energy beam overlap pattern.
Figure 6 is a prior art chart illustrating the relative weldability of various superalloys.
7 illustrates application of superalloy cladding by a powdered solvent material utilized in a laser microcladding process.
Figure 8 is a schematic illustration of an additive manufacturing process in accordance with aspects of the present invention.
9A illustrates a damaged gas turbine vane honeycomb seal as is known in the prior art.
Figure 9b illustrates the honeycomb seal of Figure 9a with the damaged portion removed.
Figure 9c illustrates the honeycomb seal of Figure 9a after repair.
Figure 10 is a partial side cross-sectional view of the repaired honeycomb seal of Figure 9c.
독자의 편의를 위해서, 본원에서, 도 1 내지 도 5 및 도 7은 본원에 설명된 발명의 기술의 다양한 양태들 및 적용들을 예시하며, 하기 도 8, 9a 내지 도 9c 및 도 10의 설명은 특히 초합금 구성요소들의 보수를 위한 본 발명의 기술의 현재 청구되는 용도에 관한 것임에 주목한다.
1 to 5 and 7 illustrate various aspects and applications of the inventive technique described herein, and the description of FIGS. 8, 9A-9C, and 10, below, It is noted that this invention relates to the presently claimed uses of the present technology for the repair of superalloy components.
본 발명자들은, 용접하기 가장 어려운 초합금 재료들을 성공적으로 클래딩하고, 결합 및 보수하는데 사용될 수 있는 재료들을 결합하는 프로세스를 개발하였다. 초합금 재료들을 용접할 때, 이전에는 용제 재료들이 활용되지 않았지만, 본 발명의 프로세스의 실시예들은, 레이저 마이크로클래딩 프로세스 중 분말형 용제 재료를 유리하게 적용한다. 분말형 용제 재료는, 고온의 핫 박스 용접에 대한 필요성, 냉각 플레이트(chill plate)의 사용 또는 불활성 차폐 가스의 사용 없이 초합금 재료들의 크랙없는 결합을 달성하기 위해서 빔 에너지 트래핑, 불순물 세정, 대기 차폐, 비드 성형 및 냉각 온도 제어를 제공하는데 효과적이다. 본 발명의 다양한 원소들이 수 십년 동안 용접 산업에서 공지되어 있지만, 본 발명자들은 이들 재료들을 위한 공지된 선택적 레이저 용융 및 소결 프로세스들의 오래된 제한들을 극복하는 초합금 적층 가공 프로세스를 위한 단계들의 조합에 대해서 혁신적으로 연구하였다.
The inventors have developed a process that combines the materials that can be used to successfully cladding, bonding and repairing the most difficult superalloy materials to weld. While welding superalloy materials have not previously utilized solvent materials, embodiments of the process of the present invention advantageously apply the powdered solvent material during the laser microcladding process. Powdered solvent materials are often used in applications such as beam energy trapping, impurity cleaning, atmospheric shielding, and the like to achieve crack-free bonding of superalloy materials without the need for hot hotbox welding, the use of chill plates or the use of inert shielding gases, Bead molding and cooling temperature control. Although the various elements of the present invention have been known in the welding industry for decades, the inventors have been innovative in the combination of steps for a superalloy laminating process that overcomes the old limitations of known selective laser melting and sintering processes for these materials Respectively.
도 1은 초합금 재료의 클래딩 층(10)이 초합금 기재 재료(12)의 임의의 예열 또는 냉각 플레이트의 사용 없이 주위 실온(ambient room temperature)에서 초합금 기재 재료(12) 상으로 용착되는 프로세스를 예시한다. 기재 재료(12)는 예컨대, 가스 터빈 엔진 블레이드의 일부를 형성할 수 있으며, 클래딩 프로세스는 일부 실시예들에서 보수 절차의 일부일 수 있다. 과립형 분말 층(14)이 기재(12) 상에 선배치되며, 분말을 용융시켜 슬래그 층(18)에 의해 덮이는 클래딩 층(10)을 형성하도록, 레이저 빔(16)이 분말 층(14)을 가로질러 횡단된다. 클래딩(10) 및 슬래그(18)는, 분말형 용제 재료 층(22)에 의해 덮이는 분말형 초합금 재료 층(20)을 포함하는 분말 층(14)으로부터 형성된다.
Figure 1 illustrates a process in which a
용제 재료(22) 및 결과로 발생하는 슬래그 층(18)은 클래딩(10) 및 기저(underlying) 기재 재료(12)의 크래킹을 방지하는데 유용한 다수의 기능들을 제공한다. 먼저, 이들은 레이저 빔(16)의 하류 구역에서 대기로부터 응고된(그러나, 아직 고온인) 클래딩 재료(10) 및 용융 재료의 구역 양자 모두를 차폐하도록 기능한다. 슬래그는, 대기로부터 용융되거나 고온인 금속을 분리하도록 표면에 부유하며, 용제는 일부 실시예들에서 차폐 가스를 발생시키도록 제형화될(formulated) 수 있으며, 이에 의해 고가의 불활성 가스의 사용을 회피 또는 최소화한다. 두 번째로, 슬래그(18)는 서서히 그리고 균일하게 응고된 재료를 냉각하는 것을 허용하는 블랭킷(blanket)으로서 작용하며, 이에 의해 후용접 재가열 또는 변형 시효 크래킹에 기여할 수 있는 잔류 응력들을 감소시킨다. 세 번째로, 슬래그(18)는 소망하는 1/3 높이/폭 비율에 용융 금속의 풀(pool)을 근접 유지하도록 성형하는 것을 돕는다. 네 번째로, 용제 재료(22)는 용접물 응고 크래킹에 기여하는 황 및 인과 같은 미량의(trace) 불순물들을 제거하는 세정 효과를 제공한다. 이러한 세정은 금속 분말의 탈산(deoxidation)을 포함한다. 용제 분말이 금속 분말과 긴밀하게 접촉(intimate contact)하기 때문에, 용제 분말은 이러한 기능을 성취하는데 특히 효과적이다. 마지막으로, 용제 재료(22)는 레이저 빔(16)을 열 에너지로 더 효율적으로 전환하기 위해서 트래핑 기능 및 에너지 흡수를 제공할 수 있으며, 이에 따라 이를 테면 1 내지 2 % 내로의 정교한 열 입력의 제어, 및 프로세스 중 재료 온도의 결과로 발생하는 타이트한 제어를 용이하게 한다. 추가로, 용제는 그렇지 않았다면, 금속 분말 자체에 의해 제공되지 않는 원소들이 용착물에 능동적으로 기여하고 또는 프로세싱 중 휘발되는 원소들의 손실을 보상하도록 제형화될 수 있다. 이와 함께, 이들 프로세스 단계들은, 지금까지는, 핫 박스 프로세스에 의해 또는 냉각 플레이트의 사용을 통해서만 결합될 수 있는 것으로 믿고 있었던 재료들에 대해 실온에서 초합금 기재들 상에 초합금 클래딩의 크랙 없는 용착물들을 발생시킨다.
The
도 2는 초합금 재료의 클래딩 층(30)이, 이 실시예에서, 복수 개의 주상 결정립(columnar grain)(34)들을 갖는 방향성 응고 재료로서 예시되는, 초합금 기재 재료(32) 상으로 용착되는 다른 실시예를 예시한다. 이 실시예에서, 분말 층(36)은 분말형 합금 재료(38) 및 분말형 용제 재료(40) 양자 모두의 혼합물을 포함하는 균일한 층으로서 기재 재료(32)의 표면 상에 선배치되거나 공급된다. 분말 층(36)은 공지된 선택적 레이저 용융 및 소결 프로세스들에서 전형적인 밀리미터 분율보다 오히려 일부 실시예들에서는 1 내지 수 밀리미터 두께일 수 있다. 종래 기술의 전형적인 분말형 용제 재료들은, 예컨대, 0.5 내지 2 mm 범위의 입자 크기들을 갖는다. 그러나 분말형 합금 재료(38)는, 0.02 - 0.04 mm 또는 0.02 - 0.08 mm 또는 그 안에서 다른 하위범위의 입자 크기 범위(메쉬 크기 범위)를 가질 수 있다. 메쉬 크기 범위의 이러한 차이는, 재료들이 별개의 층들을 구성하는 도 1의 실시예에서는 양호하게 작용할 수 있지만; 도 2의 실시예에서는, 분말형 합금 재료(38) 및 분말형 용제 재료(40)가 분말들의 혼합 및 공급을 용이하게 하고 용융 프로세스 중 개선된 용제 적용범위(coverage)를 제공하기 위해서, 중복하는 메쉬 크기 범위들을 갖거나, 동일한 메쉬 크기 범위들을 갖는 것이 유리할 수 있다.
Figure 2 illustrates another embodiment in which a
도 2의 실시예에서 에너지 빔(42)은, 일반적으로 직사각형 횡단면 형상을 갖는 다이오드 레이저 빔이지만, 다른 공지된 유형의 에너지 빔들, 이를테면, 전자 빔, 플라즈마 빔, 하나 또는 그 초과의 서큘러 레이저 빔들, 스캔식 레이저 빔(1 차원, 2 차원 또는 3 차원으로 스캔됨), 통합 레이저 빔 등이 사용될 수 있다. 직사각형 형상은, 이를테면, 가스 터빈 엔진 블레이드의 선단을 보수하기 위한, 클래딩될 비교적 대면적을 갖는 실시예들에 특히 유리할 수 있다. 다이오드 레이저에 의해 발생되는 광역(broad area) 빔은, 용접물 열 입력, 열에 영향을 받는 존, 기재로부터의 희석(dilution) 및 잔류 응력들을 감소시키는 것을 도우며, 이들 모두는 초합금 보수와 정상적으로 관련된 크래킹 효과들에 대한 경향을 감소시킨다. 광역 레이저 노출을 발생시키기 위해 사용된 광학적 조건들 및 하드웨어 광학계(hardware optics)는 이것으로 제한하는 것은 아니지만, 레이저 빔의 디포커싱; 초점에서 직사각형 에너지 소스들을 발생시키는 다이오드 레이저들의 사용; 초점에서 직사각형 에너지 소스들을 발생시키기 위해서 분절식 미러(segmented mirror)들과 같은 통합 광학계들의 사용; 하나 또는 그 초과의 차원들에서 레이저 빔의 스캐닝(래스터링); 및 가변 빔 직경(예컨대, 매우 상세한 작업을 위해서 초점이 0.5 mm인 직경이 덜 상세한 작업을 위해서 초점이 2.0 mm인 직경으로 바뀜)의 포커싱 광학계들의 사용을 포함할 수 있다. 광학계 및/또는 기재의 모션은, 커스텀 형상 레이어 용착물을 만들기 위해서 선택적 레이저 용융 또는 소결 프로세스에서와 같이 프로그램화될 수 있다. 공지된 레이저 용융 또는 소결 프로세스들에 걸쳐 이러한 프로세스의 이점들은 다음을 포함한다: 각각의 프로세싱 층에서 두꺼운 용착물 및 높은 용착 속도들; 불활성 가스에 대한 요구 없이 고온 용착된 금속 위를 연장하는 개선된 차폐; 세정되지 않으면, 용제가 응고화 크래킹을 유도하는 구성성분들의 용착물의 세정을 향상시킬 것이며; 용제가 레이저 빔 흡착을 향상시키고 프로세싱 장비로의 역반사를 최소화할 것이며; 슬래그 형성이 용착물을 성형 및 지지할 것이고, 열을 보유하여 냉각 속도를 낮춰, 이에 의해 감소되지 않으면 후용접 열처리중 변형 시효(재가열) 크래킹에 기여하는 잔류 응력들을 감소시키고; 용제는 원소 손실들을 보상하거나 합금 원소들을 추가할 것이며, 분말 및 용제 선배치 또는 공급은 선택적으로 효과적으로 유도될 수 있는데, 이는 용착물의 두께가 전체 부품 빌딩에 포함되는 시간을 크게 감소시키기 때문이다.
In the embodiment of FIG. 2, the
도 2의 실시예는, 또한 베이스 합금 공급 재료(base alloy feed material)(44)의 사용을 예시한다. 공급 재료(44)는, 기재(32)를 향해 공급되거나 발진되는 와이어 또는 스트립의 형태일 수 있으며 에너지 빔(42)에 의해 용융되어 용융 풀에 배급된다. 원한다면, 레이저 빔으로부터 요구되는 전체 에너지를 감소시키기 위해서 공급 재료가 재가열(예컨대, 전기적으로)될 수 있다. 일부 초합금 재료들을 와이어 또는 스트립 형태로 형성하는 것이 어렵거나 불가능하지만, 순수 니켈 또는 니켈-크롬 또는 니켈-크롬-코발트와 같은 재료들이 이러한 형태들로 쉽게 이용가능하다. 도 2의 실시예에서, 클래딩 재료 층(30)이 소망하는 초합금 재료의 조성을 갖도록, 베이스 합금 공급 재료(44), 분말형 합금 재료(38) 및 분말형 용제 재료(40)가 유리하게 선택된다. 필러 재료는 단지 소망하는 초합금 재료를 규정하는 원소들의 조성의 원소들 중 압출 가능한 서브 세트들일 수 있으며, 분말형 금속 재료는 소망하는 초합금 재료를 규정하는 원소들의 조성을 완성하기 위해서 필러 재료에서 원소들을 보충하는 원소들을 포함한다. 소망하는 초합금 재료(30)의 보수된 표면을 형성하도록 필러 재료 및 분말형 금속 재료가 용융 풀에서 조합된다. 도 1에서와 같이, 프로세스는 클래딩 재료 층(30)을 보호, 성형 및 단열시키는 슬래그 층(46)을 만든다.
The embodiment of FIG. 2 also illustrates the use of a base alloy feed material 44. The feed material 44 may be in the form of a wire or strip that is fed or oscillated toward the
도 3은 초합금 재료 층(50)이 냉간 금속 아크 용접 토치(54)를 사용하여 초합금 기재(52) 상에 용착되는 실시예를 예시한다. 토치(54)는, 분말형 재료(59)가 충전된 중공 금속 시스(sheath)(57)를 포함하는 코어드 와이어 또는 스트립 재료의 형태를 갖는 필러 재료(56)를 공급 및 용융하기 위해 사용된다. 분말형 재료(59)는 분말형 금속 합금 및/또는 용제 재료들을 포함할 수 있다. 유리하게는, 금속 시스(57)는, 편리하게는 중공 형상으로 형성될 수 있는 재료, 이를테면 니켈 또는 니켈-크롬 또는 니켈-크롬-코발트로 형성되며, 필러 재료(56)가 용융될 때 소망하는 초합금 조성이 형성되도록, 분말형 재료(59)가 선택된다. 시스는, 소망하는 초합금 조성을 획득하기에 충분한 니켈(또는 코발트)을 함유하며, 이에 따라 분말형 코어 재료에 대한 시스의 솔리드 대 솔리드 비율은 예컨대, 3 : 2의 비율로 유지될 수 있다. 아크의 열이 필러 재료(56)를 용융시키며, 슬래그 층(58)에 의해 덮이는 소망하는 초합금 재료 층(50)을 형성한다. 분말형 용제 재료가 필러 재료(56)(예컨대, 코어 체적의 25 %)에 제공될 수 있거나 이는 기재(52)(도시 생략-도 2 참조)의 표면 상에서 선배치되거나 용착되거나 또는 양자 모두일 수 있다. 다양한 실시예들에서, 용제는 전기 전도성이 있을 수 있거나(일렉트로 슬래그) 또는 없을 수 있으며(서브머지드 아크(submerged arc)), 이는 화학적으로 중성(neutral)이거나 부가적(additive)일 수 있다. 이전과 같이, 필러 재료는, 요구되는 프로세스 에너지를 감소시키기 위해서 (이 경우에, 냉간 금속 아크 토치로부터) 미리 가열될 수 있다. 용제의 사용은, 차폐를 제공할 것이며, 이에 의해 냉간 금속 아크 프로세스에서 공통으로 요구되는 불활성 또는 부분적 불활성 가스에 대한 요구를 감소시키거나 제거한다.
Figure 3 illustrates an embodiment in which a layer of superalloy material 50 is deposited on a
도 4는 초합금 재료 층(60)이 필러 재료(66)를 용융시키기 위해서 레이저 빔(64)과 같은 에너지 빔을 사용하여 초합금 기재(62) 상에 용착되는 실시예를 예시한다. 도 3에 관하여 상기 설명된 바와 같이, 필러 재료(66)는, 편리하게는 중공 형상으로 형성될 수 있는 재료, 이를테면 니켈 또는 니켈-크롬 또는 니켈-크롬-코발트로 형성될 수 있는 재료로 구성되는 금속 시스(68)를 포함하며, 분말형 재료(70)는, 필러 재료(66)가 레이저 빔(64)에 의해 용융될 때 소망하는 초합금 조성이 형성되도록 선택된다. 분말형 재료(70)는 합금 원소들뿐만 아니라 분말형 용제를 포함할 수 있다. 레이저 빔(64)의 열은, 필러 재료(66)를 용융시키며, 슬래그 층(72)에 의해 덮이는 소망하는 초합금 재료 층(60)을 형성한다. 이전과 같이, 필러 재료는, 요구되는 프로세스 에너지를 감소시키기 위해서 (이 경우에, 레이저 빔으로부터) 예열될 수 있다.
4 illustrates an embodiment in which the superalloy material layer 60 is deposited on the
필러 재료(56, 66)의 일 실시예는, 하기와 같이 합금 247 재료를 용착하기 위해서 제형화된다:One embodiment of the
-시스 솔리드 볼륨(sheath solid volume)은 총 금속 솔리드 볼륨의 약 60 %이며, 순수 Ni이고;- sheath solid volume is about 60% of the total metal solid volume and is pure Ni;
-코어 금속 분말 볼륨은, Cr, Co, Mo, W, Al, Ti, Ta, C, B, Zr 및 Hf를 충분히 포함하는 총 금속 솔리드 볼륨 중 약 40 %이며; 시스로부터 순수 니켈과 함께 용융되고 혼합될 때, 8.3 Cr, 10 Co, 0.7 Mo, 10 W, 5.5 Al, 1 Ti, 3 Ta, 0.14 C, 0.015 B, 0.05 Zr 및 1.5 Hf의 공칭 wt %의 합금 247 조성을 발생시키고, 그리고,The core metal powder volume is about 40% of the total metal solid volume which fully comprises Cr, Co, Mo, W, Al, Ti, Ta, C, B, Zr and Hf; An alloy of nominal wt% of 8.3 Cr, 10 Co, 0.7 Mo, 10 W, 5.5 Al, 1 Ti, 3 Ta, 0.14 C, 0.015 B, 0.05 Zr and 1.5 Hf when melted and mixed with pure nickel from the
-코어 용제 분말 볼륨은, 가능하게는, 금속 분말 볼륨과 크기가 같은, 추가의 주로 비금속 와이어 볼륨을 나타내며, 알루미나, 불화물들 및 규산염들을 35/30/35의 비율들로 포함한다. 용제의 메쉬 크기 범위는, 코어 금속 분말 내에서 균일하게 분배되는 정도이다.
The core solvent powder volume represents an additional predominantly non-metallic wire volume, possibly equal in size to the metal powder volume, and contains alumina, fluorides and silicates in proportions of 35/30/35. The mesh size range of the solvent is such that it is evenly distributed within the core metal powder.
아크에 의해 용융 열이 제공되는 실시예들을 위해서, 아크 안정성을 유지하도록 용제 또는 차폐 가스에서 이산화탄소를 제공하는 것이 보편적이다. 그러나 이산화탄소는 티타늄과 반응할 것이며, 일부 티타늄은 용융 프로세스 중 증기 또는 산화물들로서 손실될 것이다. 본 프로세스는 필러 재료에 포함된 티타늄의 양이 이러한 손실을 보상하기 위해서 용착된 초합금 조성에서 소망하는 티타늄의 양을 초과하는 것을 허용한다. 상기 설명된 합금 247의 예를 위해서, 코어 금속 분말에 포함된 티타늄의 양은 1 %로부터 3 %로 증가될 수 있다.
For embodiments in which melting heat is provided by the arc, it is common to provide carbon dioxide in a solvent or shielding gas to maintain arc stability. However, carbon dioxide will react with titanium, and some titanium will be lost as steam or oxides during the melting process. This process allows the amount of titanium contained in the filler material to exceed the amount of titanium desired in the superalloy composition deposited to compensate for this loss. For the example of
본원에 설명된 프로세스들에 따른 초합금 재료들을 위한 보수 프로세스들은, 결함들을 제거하기 위해서 원하는 바와 같이 연마함으로써 보수될 초합금 재료 표면을 준비하는 단계, 표면을 세정하는 단계, 이후 표면 상에 분말형 재료를 함유하는 용제 재료 층을 선배치하거나 공급하는 단계, 이후 부유 슬래그 층(floating slag layer)을 갖는 용융 풀 내로 표면의 상부 층 및 분말을 용융시키기 위해서 표면을 가로질러 에너지 빔을 횡단시키는 단계, 이후 용융 풀 및 슬래그가 응고하는 것을 허용하는 단계를 포함할 수 있다. 용융은, 공지된 기계적 및/또는 화학적 프로세스들에 의한 슬래그의 전형적인 제거시 갱신된 표면을 나가는 기재의 표면에서의 임의의 표면 결함들을 극복하도록 기능한다. 분말형 재료는, 단지 용제 재료일 수 있으며, 또는 초합금 클래딩 재료 층이 바람직한 실시예들을 위해서, 분말형 재료는 분말형 용제 재료 층 아래에 배치되거나 분말형 용제 재료와 혼합되거나 복합재 입자들 내로 용제 재료와 조합되는 별도의 층으로서 금속 분말을 포함할 수 있어, 용융이 표면 상에서 클래딩 재료의 층을 형성한다. 선택적으로, 공급 재료는 스트립 또는 와이어의 형태로 용융 풀 내로 도입될 수 있다. 중성일 수 있거나 첨가적인 용제 재료로부터 임의의 금속의 배급뿐만 아니라 분말형 금속 및 공급 재료(존재한다면)가 소망하는 초합금 재료의 조성을 갖는 클래딩 층을 생성하도록 용융 풀에 조합된다. 일부 실시예들에서, 니켈, 니켈-크롬, 니켈-크롬-코발트 또는 편의상 압출되는 다른 금속의 공급 재료가 클래딩 시에 소망하는 초합금 조성을 발생시키기 위해서 적절한 합금 금속 분말들과 조합되며, 이에 의해 소망하는 초합금 재료를 와이어 또는 스트립 형태로 형성하는 문제점을 회피한다.
The repair processes for the superalloy materials according to the processes described herein may include preparing a superalloy material surface to be repaired by polishing as desired to remove defects, cleaning the surface, then removing the powdered material Traversing the energy beam across the surface to melt the top layer and powder of the surface into a molten pool having a floating slag layer, Allowing the pool and slag to solidify. Melting serves to overcome any surface defects at the surface of the substrate which exits the updated surface upon typical removal of the slag by known mechanical and / or chemical processes. The powdered material may be disposed only below the powdered solvent material layer, or may be mixed with the powdered solvent material, or into the composite particles with the solvent material < RTI ID = 0.0 > As a separate layer in combination with the metal powder so that the melting forms a layer of cladding material on the surface. Optionally, the feed material may be introduced into the molten pool in the form of strips or wires. The powdered metal and feed material (if present) as well as the distribution of any metal from neutral or additive solvent materials are combined into a molten pool to produce a cladding layer having the composition of the desired superalloy material. In some embodiments, a feed material of nickel, nickel-chromium, nickel-chromium-cobalt, or other metal extruded for convenience is combined with the appropriate alloy metal powders to produce the desired superalloy composition at the time of cladding, Thereby avoiding the problem of forming the superalloy material in the form of wire or strip.
기재의 예열이 허용가능한 결과들을 얻는데 반드시 요구되는 것은 아니지만, 일부 실시예들에서 용융 단계 이전에, 기재 재료의 연성(ductility)을 증가시키고/증가시키거나 필러를 용융시키는데 다른 방식으로 요구되는 빔 에너지를 감소시키는 바와 같이, 초합금 기재 및/또는 공급 재료 및/또는 분말에 열을 적용하는 것이 바람직할 수 있다. 일부 초합금 기재의 연성의 개선은 합금의 용융 지점의 약 80 %를 초과하는 온도에서 성취된다. 유사하게는, 냉각 정착물(chill fixture)은, 선택적으로 특별한 적용들을 위해 사용될 수 있으며, 이러한 적용은, 에너지 빔의 정교한 열 입력과 조합하여, 용융 프로세스의 결과로서 재료에서 생성된 응력들을 최소화할 수 있다. 게다가, 본 발명이 불활성 차폐 가스에 대한 요구를 부인할지라도(negate), 보충 차폐 가스가 바람직하다면 일부 적용들에서 사용될 수 있다. 필러 재료(44)가 사용된다면, 이 재료는 일부 실시예들에서 예열될 수 있다.
Although the preheating of the substrate is not necessarily required to obtain acceptable results, in some embodiments, prior to the melting step, the beam energy required to increase / increase the ductility of the substrate material or otherwise melt the filler It may be desirable to apply heat to the superalloy substrate and / or the feed material and / or powder. Improved ductility of some superalloy substrates is achieved at temperatures above about 80% of the melting point of the alloy. Similarly, a chill fixture can optionally be used for special applications, which in combination with the precise heat input of the energy beam can minimize the stresses generated in the material as a result of the melting process have. In addition, although the present invention negates the need for an inert shielding gas, supplementary shielding gas may be used in some applications if desired. If a filler material 44 is used, this material may be preheated in some embodiments.
사용될 수 있는 용제 재료들은, Lincolnweld P2007, Bohler Soudokay NiCrW-412, ESAB OK 10.16 또는 10.90, Special Metals NT100, Oerlikon OP76, Sandvik 50SW 또는 SAS1의 이름들로 시판중인 것들과 같은 상업적으로 입수가능한 용제들을 포함한다. 용제 입자들은 사용 이전에 소망하는 더 작은 메쉬 크기 범위로 연마될(ground) 수 있다. 가스 터빈 엔진들과 같은 고온 적용들을 위해 루틴하게 사용되는 현재 입수가능한 철, 니켈 또는 코발트계 초합금들 중 어느 하나는, 상기 언급된 이들 합금들을 포함하는 본 발명의 프로세스에 의해 결합, 보수 또는 코팅될 수 있다.
Solvent materials that may be used include commercially available solvents such as those sold under the names Lincolnweld P2007, Bohler Soudokay NiCrW-412, ESAB OK 10.16 or 10.90, Special Metals NT100, Oerlikon OP76, Sandvik 50SW or SAS1 . The solvent particles may be ground to a smaller mesh size range desired prior to use. Any one of the currently available iron, nickel or cobalt based superalloys routinely used for high temperature applications such as gas turbine engines can be combined, repaired or coated by the inventive process comprising these alloys mentioned above .
다른 변형예들이 에너지 빔 보다는 오히려 또는 에너지 빔과 조합하여 공급 재료를 통한 용융을 위해서 열을 제공할 수 있다. 예컨대, 도 2의 와이어 또는 스트립 공급 재료(44)는 분말 및 용제의 층 아래에 아크를 형성하도록 여기(energized)될 수 있으며, 와이어는 압출된 형태로 쉽게 입수가능한 재료(즉, 초합금 재료가 아님)이며, 분말은 조합된 용융 풀에서 소망하는 초합금 조성을 형성하는데 필요한 다른 합금 원소들을 포함한다. 대안으로, 분말 및 용제는, 초합금 클래딩 재료의 층을 형성하는데 효과적인 일렉트로 슬래그 용접 프로세스를 용이하게 하도록 도전성 있게 선택될 수 있다. 또 다른 실시예에서, 초합금 분말 재료가 혼합된 용제 분말이, 선택적으로 냉각 정착물과 함께 종래의 플라즈마 아크 클래딩 장비를 사용하여 초합금 기재에 공급될 수 있다. 기재, 공급 재료 및/또는 분말이 다양한 실시예들에서 예열될 수 있다. 열 입력의 정밀도는 전극을 사용한 것(±10 - 15%)보다 에너지 빔(±1 - 2%)을 사용한 것이 더 높기 때문에, 총 열 입력의 절반을 초과하는 에너지 빔을 활용하는 것이 바람직할 수 있다. 빔 에너지는, 서브 머지드 아크 또는 일렉트로 슬래그 프로세스가 기재로부터 최소 희석을 사용하여 예비 용융 풀을 개시하는 것을 유도할 수 있으며, 이후 서브머지드 아크 또는 일렉트로 슬래그 보급(contribution)이 상당한 추가의 기재 충격 없이 용착물의 볼륨에 추가될 수 있어, 이에 의해 희석 효과들을 최소화한다.
Other variations may provide heat for melting through the feed material rather than the energy beam or in combination with the energy beam. For example, the wire or strip feed 44 of FIG. 2 may be energized to form an arc beneath the layers of powder and solvent, and the wire may be readily available in extruded form (i.e., not a superalloy material ), And the powder includes other alloying elements required to form the desired superalloy composition in the combined molten pool. Alternatively, the powder and solvent may be selected to be conductive so as to facilitate an electroslag welding process that is effective in forming a layer of superalloy cladding material. In yet another embodiment, a solvent powder mixed with superalloy powder material may be supplied to the superalloy substrate using a conventional plasma arc cladding apparatus, optionally with a cooling fixture. The substrate, feedstock and / or powder may be preheated in various embodiments. It may be desirable to utilize an energy beam that exceeds half of the total heat input, since the accuracy of the heat input is higher with an energy beam (± 1 - 2%) than with an electrode (± 10 - 15% have. The beam energy may cause the submerged arc or electroslag process to initiate the pre-molten pool using a minimum dilution from the substrate, and then the submerged arc or electroslag contribution may lead to a significant additional substrate impact Can be added to the volume of the deposited material without any dilution effect, thereby minimizing dilution effects.
다양한 실시예들에 따르면, 혼합된 서브머지드 아크 용접 용제 및 합금 247 분말은 2.5 내지 5.5 mm 깊이로 선배치되었으며, 최종 용접후 열처리(post weld heat treatment) 이후에 크랙이 없는 레이저 클래드 용착물들을 획득하는 것을 입증하였다. 0.6 내지 2 kW의 이트리븀 광섬유 레이저 전력 레벨들은 대략 125 mm/분의 이동 속도들로 3 내지 10 mm 폭의 용융 풀 용착물들을 만드는 검류계 스캐닝 광학계들과 함께 사용되고 있다. 크래킹의 부재는, 용착물 횡단면들의 염색 침투 탐상 시험(dye penetrant testing) 및 야금학적 시험에 의해 확인되고 있다. 합금 247은 용접이 가장 어려운 공지된 초합금들 중 하나이며, 도 6에 예시된 바와 같이, 이에 의해 3 wt% 초과의 알루미늄 함량을 갖는 조성물들을 포함하는, 초합금 조성물들의 전체 범위를 위한 본 발명의 조작성을 입증하는 것으로 예상될 것이다.
According to various embodiments, the mixed submerged arc welding flux and the
초합금 기재를 보수할 때 분말형 용제 재료를 활용하는 이점들은 첨가제 클래딩 재료가 용착되든지 아닌지 간에 실현된다는 것으로 예상된다. 초합금 기재에서의 표면 크랙들은, 분말형 용제 재료로 표면을 덮고, 이후 표면과 용제 재료를 가열하여 부유 슬래그 층을 갖는 용융 풀을 형성함으로써 보수될 수 있다. 슬래그 층의 보호 하에 용융 풀의 응고시, 크랙들이 없는 깨끗한 표면이 형성될 것이다.
It is expected that the benefits of utilizing powdered solvent material in repairing superalloy substrates are realized whether the additive cladding material is welded or not. Surface cracks in the superalloy substrate can be repaired by covering the surface with a powdered solvent material and then heating the surface and the solvent material to form a molten pool with a suspended slag layer. Upon solidification of the molten pool under the protection of the slag layer, a clean surface free of cracks will form.
레이저 에너지는 일반적으로 직사각형 에너지 밀도를 갖는 다이오드 레이저를 사용함으로써 표면적을 가로질러 적용될 수 있다. 대안으로, 영역 에너지 보급(area energy distribution)을 실행하도록 기재를 따라 전방으로 서큘러 레이저 빔이 이동됨에 따라 서큘러 레이저 빔을 전후방으로 래스터(raster)하는 것이 가능하다. 도 5는 스폿 직경(D)을 갖는 일반적으로 서큘러 빔이 제 1 위치(74)로부터 제 2 위치(74')로 그리고 이후 제 3 위치(74") 등으로 이동되는 일 실시예를 위한 래스터링 패턴을 예시한다. 방향 변화의 그의 위치들에서 빔 직경 패턴의 중첩(O)의 양은, 재료들의 최적의 가열 및 용융을 제공하기 위해서 바람직하게는 스폿 직경(D)의 25 내지 90% 사이이다. 대안으로, 2 개의 에너지 빔들이 표면적을 가로질러 소망하는 에너지 분배를 성취하기 위해서 동시에 래스터링될 수 있으며, 빔 패턴들 사이의 중첩이 각각의 빔들의 직경들의 25 내지 90% 범위에 있다.
Laser energy can generally be applied across the surface area by using a diode laser with a rectangular energy density. Alternatively, it is possible to raster the circular laser beam forward and backward as the circular laser beam is moved forward along the substrate to perform an area energy distribution. 5 illustrates an exemplary embodiment of a
도 7은 분말형 용제 재료를 활용하는 레이저 마이크로 클래딩 프로세스를 예시한다. 하나 또는 그 초과의 노즐(90a, 90b)들이 기재(94)를 향해서 추진제 가스(propellant gas) 및 분말형 재료를 포함하는 제트(92)를 지향하도록 사용된다. 기재는, 초합금 재료일 수 있거나 초합금 재료가 아닐 수 있지만, 유리하게는 도 6의 파선(80)에 의해 범위가 정해지는 용접성 존을 지나 위치되는 재료일 수 있다. 제트(92)에서의 분말형 재료는, 용융될 때 공기로부터 보호될 필요가 있는 임의의 합금 재료(93a)를 포함할 수 있으며, 유리하게는 도 6의 파선(80)에 의해 범위가 정해지는 용접성 존을 지나 위치되는 분말형 합금 재료를 포함할 수 있다. 분말형 재료가 기재(94)의 표면을 향해서 나아감에 따라, 이 재료는 용접 풀(98)을 형성하도록 레이저 빔(96)과 같은 에너지 빔에 의해 용융된다. 분말형 재료는, 또한, 분말형 합금 재료(93a)와 함께 용융되는 분말형 용제 재료(93b)를 포함하고, 이후, 프로세스가 기재(94)의 표면을 가로질러 횡단함에 따라 클래드 합금 재료(102) 층 위에 슬래그 층(100)을 형성하도록 분리 및 응고된다. 슬래그(100)는 재료들이 임의의 공지된 프로세스를 사용하여 냉각된 후에 제거된다. 분말형 용제 재료(93b)는 상기 도 1 내지 도 4의 프로세스들에서 이 프로세스에 기여하는 모든 이점들을 제공한다. 게다가, 분말형 용제 재료(93b)가 프로세싱의 지점에서, 즉 용접 풀 자체 내에서 차폐 및 탈산 효과를 제공하기 때문에, 추진제 가스는 아르곤과 같은 전통적인 불활성 가스일 수 있거나, 이는 덜 비싼 질소 또는 공기일 수 있다.
Figure 7 illustrates a laser microcladding process utilizing powdered solvent material. One or
상기 도 1 내지 도 4에 관하여 설명된 바와 같이, 제트(92)에서의 분말형 용제(93b) 및 분말형 합금 재료(93a)는 중복 메쉬 크기 범위들을 가질 수 있거나 복합재 입자로서 형성될 수 있다. 분말을 선배치하는 것이 요구되지 않기 때문에, 도 7의 프로세스는 수평이 아닌 표면에 적용될 수 있으며, 추가로 가스 터빈 연소기 트랜지션 콘(gas turbine combustor transition cone)의 내부 표면을 따르는 것과 같이 3차원 표면에 클래딩을 적용하기 위해서 다축 공구와 함께 사용될 수 있다. 일 실시예에서, 도 7의 프로세스는 해상(marine) 적용들을 위한 하드 페이싱(hard facing) 또는 스테인리스강 내부식 재료를 적용하기 위해서 사용될 수 있다. 용제(93b) 및 합금(93a)이 동일 노즐로부터 공급될 수 있거나 별개의 노즐(90b, 90a)들로부터 독립적으로 공급될 수 있다.
1 to 4, the powdered solvent 93b and the powdery alloying
도 7의 프로세스는 초합금 재료들의 용착을 위한 전통적인 레이저 마이크로 클래딩의 제한들을 극복하는데, 이는 왜냐하면 더 높은 용착 속도(예를 들면, 용제 추가 없이 2 배의 용착 속도)들이 표준 후용접 열처리들을 사용하여 크래킹 없이 성취될 수 있기 때문이다. 레이저 다이오드 또는 레이저 빔의 래스터링(도 5에 의해 예시된 바와 같음)은 이러한 높은 용착 속도들을 용이하게 할 수 있다.
The process of FIG. 7 overcomes the limitations of conventional laser microcladding for deposition of superalloy materials because a higher deposition rate (e. G., Twice the deposition rate without solvent addition) It can be accomplished without. Raster ring of a laser diode or laser beam (as illustrated by FIG. 5) can facilitate these high deposition rates.
도 8은 본 발명의 실시예에 따라, 집합적으로 선택적 레이저 가열로서 본원에서 지칭되는, 선택적 레이저 소결 또는 선택적 레이저 용융과 같은 적층 가공 프로세스를 예시한다. 적층 가공 장치(110)는 분말 공급 부분(112) 및 제작 부분(114)을 포함한다. 분말 공급 부분(112)은 롤러(118)와 같은 분말 공급 및 분배 장치에 의해 제작 부분(114)으로 선택적으로 이동되는 분말(116)의 볼륨을 포함하며, 이러한 장치는 제작 부분(114)의 제작 분말 베드(120)의 상부 표면을 가로질러 미리 정해진 두께의 미처리 분말(116)을 전달한다. 이후, 스캐닝 시스템(122)은, 구성요소(126)의 일부를 형성하도록 분말의 구역을 선택적으로 가열(용융, 부분적으로 용융 또는 소결) 및 응고하도록 제작 분말 베드(120)의 표면의 부분들을 가로질러 프로그램된 패턴으로 레이저 빔(124)과 같은 에너지 빔을 선택적으로 스캔한다. 딜리버리 피스톤(128)은, 이후 롤러(118)에 추가 분말(116)이 입수가능하게 하도록 상방으로 이동하며, 제작 피스톤(130)은 제작 분말 베드(120)가 다른 분말(116)의 층을 수용하도록 하방으로 이동하며, 이 프로세스는 소망하는 구성요소 형상을 형성하는데 유효한 레이저 빔(124)의 인덱싱 패턴으로 반복된다.
Figure 8 illustrates a lamination process, such as selective laser sintering or selective laser melting, referred to herein collectively as selective laser heating, in accordance with embodiments of the present invention. The
초합금 재료들을 포함하는 종래 기술의 선택적 레이저 가열 프로세스들에 의해, 용융되거나 부분적으로 용융된 분말(116)이 공기와 접촉하는 것을 방지하도록, 분말형 초합금 재료가 불활성 커버 가스 하에 가열된다. 이에 반해, 도 8에 예시된 본 발명의 실시예는, 분말형 초합금 재료(116')에 더하여 분말형 용제(116")를 분말(116)로서 활용하며, 이에 따라 용융된 용제가 공기로부터 필수의 차폐를 제공하기 때문에, 불활성 커버 가스 하에 (이는 선택적일 수 있지만) 가열이 실행될 필요가 없다. 분말(116)은 분말형 합금(116') 및 분말형 용제(116")의 혼합물일 수 있거나, 이 분말은 전술된 바와 같이 합금 및 용제의 복합재 입자들일 수 있다. 프로세스의 정밀도를 향상시키기 위해서, 분말(116)은 미세 메쉬(fine mesh), 예컨대 20 내지 100 미크론일 수 있으며, 용제 입자(116")들의 메쉬 크기 범위는, 합금 입자(116')의 메쉬 크기 범위와 동일하거나 중복될 수 있다. 이러한 입자들의 작은 크기는, 단위 체적당 큰 표면적을 유발하며, 이에 따라 합금 입자 표면 상에 형성되는 문제가 되는 산화물들에 대한 잠재성을 크게 유발한다. 복합재 입자들은 용제 재료를 갖는 합금 입자들을 코팅함으로써 이러한 문제를 최소화할 수 있다. 게다가, 용융된 용제는, 차폐 가스를 형성함으로써 그리고 산화물들 및 다른 오염물들을 반응시키고 오염물들이 쉽게 제거되는 슬래그(132)를 형성하는 표면으로 이 오염물들을 부유시킴으로써 용융 결함들을 감소시키기 위해서 세정 작용을 제공할 것이다. 슬래그(132)는 다음 분말 층(116)이 제작 분말 베드(120) 내로 이동되기 이전에 각각의 용융 층으로부터 제거된다. 슬래그를 제거하기 위한 하나의 장치는, 2013년 1월 31일자로 동시 출원된 미국 특허 출원 제 13/755,157 호(대리인 관리 번호: 2012P27618US)에 예시되며, 본원에 참조로 포함된다.
The powdered superalloy material is heated under an inert cover gas to prevent molten or partially melted
용제(116")는 레이저 에너지의 흡수를 보조하도록 라이트 트랩(light trap)으로서 기능하며, 결과로 발생한 슬래그(132)는 냉각 속도를 늦추고 프로세스 에너지를 포함한다. 용제(116")는 일부 실시예들에서 용착물의 화학적 성질(deposit chemistry)에 기여하도록 제형화될 수 있다. 요구되지는 않지만, 가열 단계 이전에 분말(116) 및/또는 구성요소(126)를 가열하는 것이 유리할 수 있다. 후처리 열간 정수압 소결법(hot isostatic pressing)이 또한 요구되지 않거나 일부 실시예들에서 사용될 수 있다. 완료된 구성요소(126)의 용접후 열처리는, 도 6에 관하여 상기 논의된 바와 같이 용접성 존 외부에 있는 초합금들을 위한 크래킹을 균일하게 재가열하는 작은 우려와 함께 실행될 수 있다.
The solvent 116 "functions as a light trap to assist in the absorption of the laser energy, and the resulting
도 8에 예시된 프로세스는, 부품들의 급속 프로토타이핑을 위해 또는 원래의 장비 제조를 위해 유용할 수 있다. 게다가, 프로세스는, 재정비를 위해 설비로부터 제거된 가스 터빈 엔진 블레이드 상에 교체 블레이드 팁을 형성하기 위한 것 또는 가스 터빈 엔진 베인 상의 허니콤 시일들을 보수하기 위한 것과 같이, 구성요소 보수 적용들을 위해서 사용될 수 있다. 본 발명은 불활성 커버 가스에 대한 요구를 제거하며, 타이트한 허용공차 제어를 위해 정교한 레이저 프로세싱을 제공하고, 선택적 레이저 가열 프로세스들에서 사용되는 미세한 초합금 분말 상에서의 산화물들의 오래된 문제에 대한 해법을 제공하며, 그리고 이전에 공지된 용접성의 존을 지나 조성물들을 갖는 초합금들의 크랙이 없는 용착을 허용한다.
The process illustrated in FIG. 8 may be useful for rapid prototyping of components or for original equipment fabrication. In addition, the process can be used for component repair applications, such as for forming replacement blade tips on gas turbine engine blades removed from the installation for refurbishing or for repairing honeycomb seals on gas turbine engine vanes. have. The present invention eliminates the need for an inert cover gas, provides sophisticated laser processing for tight tolerance control, provides a solution to the old problem of oxides on fine superalloy powders used in selective laser heating processes, And allows crack-free welding of superalloys having compositions past the previously known zone of weldability.
도 9a는 대향된 회전 샤프트 시일 부재에 접하는 시일로서 기능하는 허니콤 구조(142)를 도시하는 가스 터빈 엔진 베인(140)의 슈라우드(shroud)의 하부측의 부분 예시이다. 허니콤 구조(142)는 전형적으로, 베인(140)의 슈라우드의 하부측 상에 브레이징되는 매우 얇은(70 내지 130 ㎛) 니켈계 초합금 호일(foil)로 만들어진다. 가스 터빈 엔진 베인(140)이, 엔진에서 설비로부터 제거되었으며, 허니콤 구조(142)는 기계적 및/또는 열적 부하들을 통해 저급화된 국부적 손상 부분(144)을 갖는다. 국부적 손상 부분(144)은 샤프트 냉각 공기의 증가된 흐름이 고온 가스 경로 내로 토출(bleed)되는 것을 허용하며, 이에 의해 엔진의 효율에 악영향을 미친다. 이러한 베인들은 전통적으로 허니콤 시일을 완전히 제거하고 새로운 허니콤을 그의 위치에서 다시 브레이징함으로써 공장 환경에서 보수되었다. 손상된 부분(144)이 아주 광범위하지 않다면, 손상된 베인(140)은 높은 보수 비용으로 인한 효율의 손실에도 불구하고 작동 유지될 수 있다. 도 9b는 보수 표면(146)을 드러내기 위해서 임의의 공지된 프로세스, 예컨대 연마에 의해 손상된 부분(144)이 제거된 이후의 도 9a의 베인(140)을 예시한다. 보수 표면(146)을 만들기 위해서 제거되는 재료의 양은, 바람직하게는 손상된 모든 재료를 제거하기에는 적합하지만, 전체 허니콤 시일보다 적을 수 있다. 다양한 실시예들에서, 재료의 제거 깊이는 허니콤 재료의 높이의 단지 일부분, 또는 허니콤 재료의 전체 높이, 또는 허니콤 재료에 더하여 브레이즈 층의 전체 높이, 또는 기저 베인 슈라우드의 베이스 초합금 재료 내로 전체를 포함하는 범위일 수 있다. 보수 표면(146)은 예컨대, 도 1, 도 4, 도 7 및 도 8에 예시된 바와 같이 상기 설명된 프로세스를 이용하여 새로운 허니콤 구조가 만들어지는 기대(foundation)이다. 도 9c는 이미 제거된 손상된 부분(144) 대신에 형성된 새로운 허니콤 구조(148)를 갖는 베인(140)을 예시한다.
9A is a partial illustration of the lower side of a shroud of a gas
유리하게는, 이러한 보수 프로세스는, 종래 기술의 프로세스들 하에서 보수 없이 설비로 달리 복귀될 수 있던 구성요소들 상에서 심지어 작은 보수들이 실행될 수 있도록 공지된 비전(vision) 및 3 축 제어 시스템들을 사용하여 자동화될 수 있다. 게다가, 도 6에서 확인된 용접이 매우 어려운 초합금 재료들이 상대적으로 더 취약한(weaker) 브레이즈 재료의 개재 층(intervening layer)에 대한 필요 없이 슈라우드의 기저 초합금 재료에 직접 적용될 수 있다. 도 10은 당분야에서 사용되지 않는 임의의 개재 브레이즈 층이 슈라우드(152)의 기저 초합금 재료에 본질적으로 통합되도록 본원에 설명된 프로세스에 의해 형성되는 벽(150)들을 갖는 새로운 허니콤 구조(148)를 도시하는 도 9c의 보수된 베인(140)의 부분 측단면도이다.
Advantageously, such a repair process can be automated by using known vision and three-axis control systems so that even minor repairs can be performed on components that could otherwise be returned to the facility without maintenance under prior art processes . In addition, the very hard-to-weld superalloy materials identified in Figure 6 can be applied directly to the base superalloy material of the shroud without the need for a relatively weak intervening layer of weaker braze material. 10 illustrates a
분말형 재료의 사용이 기능적으로 등급화된 재료들의 용착을 용이하게 하며, 여기서 시간 및 공간에 걸쳐 용착된 재료의 조성이 변화하는 것이 예상될 것이다. 예컨대, 도 8의 구성요소(126)가 가스 터빈 베인이라면, 베인의 플랫폼 부분(platform portion)은 제 1 조성일 수 있으며, 베인의 에어 포일 부분은 이와 상이한 제 2 조성일 수 있다. 다른 실시예들에서, 합금 조성은, 제품의 내부 벽으로부터 외부 벽까지 또는 제품 내로부터 제품의 표면들 가까운 곳까지 변할 수 있다. 상이한 기계적 또는 내부식 특징들을 요구하는 예상되는 작동 조건들에 대응하여 그리고 재료들의 가격을 고려하여, 합금 조성은 변할 수 있다.
The use of powdered materials facilitates the deposition of functionally graded materials, where the composition of the deposited material over time and space will be expected to vary. For example, if
본 발명의 다양한 실시예들이 본원에 도시되고 설명되어 있지만, 이러한 실시예들이 단지 예시로서 제공되는 것이 자명할 것이다. 다양한 변경예들, 수정예들 및 치환예들이 본 발명으로부터 벗어나지 않으면서 이루어질 수 있다. 이에 따라, 본 발명은 첨부된 청구항들의 사상 및 범주에 의해서만 제한되도록 의도된다. While various embodiments of the invention have been illustrated and described herein, it will be clear that such embodiments are provided by way of example only. Various changes, modifications and substitutions can be made without departing from the invention. Accordingly, the invention is intended to be limited only by the spirit and scope of the appended claims.
Claims (12)
시일의 새로운 부분의 형상에 용착된 초합금 재료의 각각의 층들을 형성하도록 초합금 재료 분말의 연속 층들의 개별 구역들을 선택적으로 가열함으로써 손상된 부분 대신에 시일의 새로운 부분을 형성하는 단계를 포함하는,
방법.
Removing a damaged portion of the seal of the gas turbine engine component; And
Forming a new portion of the seal in place of the damaged portion by selectively heating individual zones of successive layers of superalloy material powder to form respective layers of superalloy material deposited on the shape of the new portion of the seal,
Way.
상기 시일의 새로운 부분은 허니콤 구조를 포함하는,
방법.
The method according to claim 1,
The new portion of the seal comprises a honeycomb structure,
Way.
상기 시일의 손상된 부분은, 제거되기 이전에 브레이즈(braze)에 의해 구성요소에 결합되며, 시일의 새로운 부분은 임의의 개재(intervening) 브레이즈 재료 없이 구성요소에 결합되는,
방법.
The method according to claim 1,
Wherein the damaged portion of the seal is joined to the component by a braze prior to removal and the new portion of the seal is bonded to the component without any intervening braze material,
Way.
상기 시일은, 가스 터빈 엔진의 베인의 초합금 슈라우드(shroud)의 하부측에 브레이즈된 허니콤 형상의 초합금 재료를 포함하며,
상기 방법은,
기저 브레이즈 재료를 제거하지 않고 보수 표면을 드러내도록 시일의 초합금 재료의 손상된 부분만을 제거하는 단계; 및
기저 브레이즈 재료 위의 보수 표면 상에 시일의 새로운 부분을 형성하는 단계를 더 포함하는,
방법.
The method according to claim 1,
Wherein the seal comprises a honeycomb-shaped superalloy material brazed to a lower side of a superalloy shroud of a vane of a gas turbine engine,
The method comprises:
Removing only the damaged portion of the superalloy material of the seal to reveal the maintenance surface without removing the base braze material; And
Further comprising forming a new portion of the seal on the repair surface over the base braze material,
Way.
상기 시일은 가스 터빈 엔진의 베인의 초합금 슈라우드의 하부측에 브레이즈된 허니콤 형상의 초합금 재료를 포함하며,
상기 방법은,
시일의 초합금 재료의 손상된 부분을 제거하고 기저 브레이즈 재료를 제거하는 단계; 및
개재 브레이즈 재료를 형성하지 않고 슈라우드 상에 시일의 새로운 부분을 형성하는 단계를 더 포함하는,
방법.
The method according to claim 1,
Said seal comprising a honeycomb-shaped superalloy material brazed to a lower side of a superalloy shroud of a vane of a gas turbine engine,
The method comprises:
Removing the damaged portion of the superalloy material of the seal and removing the base braze material; And
Further comprising forming a new portion of the seal on the shroud without forming an intervening braze material,
Way.
상기 시일은 가스 터빈 엔진의 베인의 초합금 슈라우드의 하부측에 브레이즈된 허니콤 형상의 초합금 재료를 포함하며,
상기 방법은,
시일의 초합금 재료의 손상된 부분을 제거하고 기저 브레이즈 재료를 제거하며 보수 표면을 노출하도록 초합금 슈라우드의 일부분을 제거하는 단계; 및
개재 브레이즈 재료를 형성하지 않고 보수 표면 상에 시일의 새로운 부분을 형성하는 단계를 더 포함하는,
방법.
The method according to claim 1,
Said seal comprising a honeycomb-shaped superalloy material brazed to a lower side of a superalloy shroud of a vane of a gas turbine engine,
The method comprises:
Removing a portion of the superalloy shroud to remove damaged portions of the superalloy material of the seal, remove the base braze material, and expose the repair surface; And
Further comprising forming a new portion of the seal on the repair surface without forming an intervening braze material,
Way.
가스 터빈 엔진 베인.
Which is repaired by the method of claim 3 to include a superalloy honeycomb seal bonded to the shroud without an intervening braze,
Gas turbine engine vanes.
보수 표면을 드러내기 위해서 구성요소의 손상된 부분을 제거하는 단계;
분말형 초합금 재료로 보수 표면을 덮는 단계;
보수 표면에 결합된 패턴화된 제 1 초합금 재료 층을 형성하도록 분말의 선택된 부분들을 용융시키도록 분말에 에너지 빔을 가하는 단계;
분말형 초합금 재료의 추가량으로 제 1 초합금 재료 층의 적어도 일부를 덮는 단계;
제 1 층에 결합된 제 2 초합금 재료 층을 형성하도록 분말형 초합금 재료의 추가량에 에너지 빔을 가하는 단계;
초합금 재료의 층들이 손상된 부분을 대체하기 위해서 구성요소의 새로운 부분을 형성할 때까지 상기 덮는 단계 및 에너지 빔을 가하는 단계들을 반복하는 단계; 및
설비로 구성요소를 복귀시키는 단계를 포함하는,
방법.
Removing a gas turbine hot gas path component from the plant;
Removing the damaged portion of the component to expose the repair surface;
Covering the repair surface with a powdered superalloy material;
Applying an energy beam to the powder to melt selected portions of the powder to form a patterned first superalloy material layer bonded to the repair surface;
Covering at least a portion of the first superalloy material layer with an additional amount of powdered superalloy material;
Applying an energy beam to an additional amount of powdered superalloy material to form a second superalloy material layer bonded to the first layer;
Repeating the steps of covering and applying the energy beam until the layers of the superalloy material form a new part of the component to replace the damaged part; And
Returning the component to the facility;
Way.
상기 구성요소는 가스 터빈 베인이며, 상기 손상된 부분은 허니콤 시일인,
방법.
9. The method of claim 8,
Wherein the component is a gas turbine vane, the damaged portion being a honeycomb seal,
Way.
상기 구성요소는 가스 터빈 블레이드이며, 상기 손상된 부분은 블레이드 팁 시일인,
방법.
9. The method of claim 8,
The component being a gas turbine blade, the damaged portion being a blade tip seal,
Way.
상기 구성요소의 손상된 부분을 제거하는 단계는, 구성요소의 초합금 기재로서의 보수 표면을 드러내도록 초합금 시일 부재 및 기저 브레이즈 층의 일부를 제거하는 단계; 및 개재 브레이즈 층 없이 초합금 기재 상에 직접 용착되는 신규 초합금 시일 부재로서의 새로운 부분을 형성하는 단계를 포함하는,
방법.
9. The method of claim 8,
Removing the damaged portion of the component includes removing a portion of the superalloy seal member and the base braze layer to expose a repair surface of the component as a superalloy substrate; And forming a new portion as a new superalloy seal member deposited directly on the superalloy substrate without an intervening braze layer.
Way.
가스 터빈 엔진 구성요소.11. A method for repairing, by a method as claimed in claim 11,
Gas turbine engine components.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US13/755,098 | 2013-01-31 | ||
US13/755,098 US9283593B2 (en) | 2011-01-13 | 2013-01-31 | Selective laser melting / sintering using powdered flux |
US13/956,431 | 2013-08-01 | ||
US13/956,431 US20130316183A1 (en) | 2011-01-13 | 2013-08-01 | Localized repair of superalloy component |
PCT/US2014/014123 WO2014121060A1 (en) | 2013-01-31 | 2014-01-31 | Localized repair of superalloy component |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20150106007A true KR20150106007A (en) | 2015-09-18 |
Family
ID=50097895
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020157023571A KR20150106007A (en) | 2013-01-31 | 2014-01-31 | Localized repair of superalloy component |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2950974A1 (en) |
JP (1) | JP2016513200A (en) |
KR (1) | KR20150106007A (en) |
CN (1) | CN105246644A (en) |
RU (1) | RU2015131619A (en) |
WO (1) | WO2014121060A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101962343B1 (en) * | 2017-09-20 | 2019-03-27 | 주식회사 새한산업 | Cutting blade |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9393644B2 (en) * | 2013-01-31 | 2016-07-19 | Siemens Energy, Inc. | Cladding of alloys using flux and metal powder cored feed material |
US9770781B2 (en) * | 2013-01-31 | 2017-09-26 | Siemens Energy, Inc. | Material processing through optically transmissive slag |
US9358643B2 (en) * | 2014-08-15 | 2016-06-07 | Siemens Energy, Inc. | Method for building a gas turbine engine component |
GB201417307D0 (en) | 2014-10-01 | 2014-11-12 | Rolls Royce Plc | Sealing element |
US10537939B2 (en) | 2015-01-21 | 2020-01-21 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Method of manufacturing a honeycomb structure for an electronic device |
US20170009584A1 (en) * | 2015-07-09 | 2017-01-12 | General Electric Company | Systems and Methods for Turbine Blade Repair |
US10010937B2 (en) | 2015-11-09 | 2018-07-03 | General Electric Company | Additive manufacturing method for making overhanging tabs in cooling holes |
US10350684B2 (en) | 2015-11-10 | 2019-07-16 | General Electric Company | Additive manufacturing method for making complex film holes |
US10487677B2 (en) | 2015-11-10 | 2019-11-26 | General Electric Company | Turbine component having a seal slot and additive manufacturing process for making same |
CN105598450B (en) * | 2016-02-02 | 2017-11-10 | 陕西天元智能再制造股份有限公司 | A kind of laser three-dimensional profiling restorative procedure of parts damage |
US11219976B2 (en) * | 2016-09-29 | 2022-01-11 | Gkn Aerospace Newington Llc | Manufacturing method for cylindrical parts |
EP3375558A1 (en) * | 2017-03-13 | 2018-09-19 | MTU Aero Engines GmbH | Method for the preparation of a component of a turbomachine |
JP6729461B2 (en) | 2017-03-22 | 2020-07-22 | トヨタ自動車株式会社 | Manufacturing method of overlay layer and manufacturing apparatus thereof |
JP6832438B2 (en) | 2017-04-21 | 2021-02-24 | ヒューレット−パッカード デベロップメント カンパニー エル.ピー.Hewlett‐Packard Development Company, L.P. | 3D forming object using high melting temperature polymer |
WO2019014445A1 (en) * | 2017-07-12 | 2019-01-17 | General Electric Company | Method of repairing an article and associated article |
EP3431211B1 (en) | 2017-07-20 | 2022-03-16 | General Electric Company | Method for manufacturing a hybrid article |
EP3434395A1 (en) * | 2017-07-24 | 2019-01-30 | General Electric Company | Method for repairing a component by additive manufacturing |
CN110539053A (en) * | 2018-05-29 | 2019-12-06 | 天津大学 | Method for improving hardness of aluminum alloy CMT additive deposition part by adding Cu element |
CN110539052A (en) * | 2018-05-29 | 2019-12-06 | 天津大学 | Method for improving ductility of aluminum alloy CMT additive deposition part by adding Si element |
CN112893874A (en) * | 2021-01-13 | 2021-06-04 | 华中科技大学 | 3D printing device and method for oriented crystal or single crystal high-temperature alloy and product |
US11828190B2 (en) * | 2021-11-18 | 2023-11-28 | General Electric Company | Airfoil joining apparatus and methods |
CN114131242B (en) * | 2021-12-24 | 2023-08-25 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | Alloy material for valve seat sealing surface overlaying layer and welding process thereof |
CN115255807B (en) * | 2022-07-20 | 2024-04-09 | 北京晟鼎新材料科技有限公司 | Long-life surfacing repair and composite manufacturing method for axial roller and main roller of ring rolling mill |
CN118385883B (en) * | 2024-06-26 | 2024-08-27 | 西北工业大学 | Repair remanufacturing method for metal reinforced edge of composite fan blade |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3813157A1 (en) * | 1987-05-27 | 1988-12-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Method for bonding and/or repairing component parts made of an oxide dispersion-hardened nickel-based superalloy in the zone-annealed state of coarse-grained, longitudinally oriented column crystals |
JP3099299B2 (en) * | 1991-06-26 | 2000-10-16 | サン.フレックス株式会社 | Golf club grip, manufacturing method and repair method thereof |
US5735044A (en) * | 1995-12-12 | 1998-04-07 | General Electric Company | Laser shock peening for gas turbine engine weld repair |
JP2001123803A (en) * | 1999-10-21 | 2001-05-08 | Toshiba Corp | Sealing device, steam turbine having the device, and power generating plant |
JP4074752B2 (en) * | 2001-04-27 | 2008-04-09 | 株式会社住友金属マイクロデバイス | Circuit board repair method, circuit board manufacturing method, and repair apparatus |
JP2003092300A (en) * | 2001-09-17 | 2003-03-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacturing method for semiconductor device, and semiconductor device |
JP4176454B2 (en) * | 2002-11-28 | 2008-11-05 | 三菱重工業株式会社 | Brazing method of machinable sealing material and manufacturing method of casing side base material |
JP2004181480A (en) * | 2002-12-02 | 2004-07-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of repairing rotor for turbine |
US6927361B2 (en) * | 2003-09-04 | 2005-08-09 | Thomas Joseph Kelly | Surface oxide weld penetration enhancement method and article |
FR2860741B1 (en) * | 2003-10-10 | 2007-04-13 | Snecma Moteurs | PROCESS FOR THE REPAIR OF METALLIC PARTS, ESPECIALLY TURBINE BLADES OF GAS TURBINE ENGINES |
US6972390B2 (en) * | 2004-03-04 | 2005-12-06 | Honeywell International, Inc. | Multi-laser beam welding high strength superalloys |
US7363707B2 (en) * | 2004-06-14 | 2008-04-29 | General Electric Company | Braze repair of shroud block seal teeth in a gas turbine engine |
US20060266799A1 (en) * | 2005-05-31 | 2006-11-30 | Lincoln Global, Inc. | Slag detachability |
US20080017280A1 (en) * | 2006-07-18 | 2008-01-24 | United Technologies Corporation | Process for repairing turbine engine components |
JP2008169081A (en) * | 2007-01-11 | 2008-07-24 | Denso Corp | Method for repairing and producing honeycomb structure |
US20080292903A1 (en) * | 2007-05-25 | 2008-11-27 | United Technologies Corporation | Coated gas turbine engine component repair |
US20090014421A1 (en) * | 2007-07-10 | 2009-01-15 | Sujith Sathian | Weld Repair Method for a Turbine Bucket Tip |
JP4898720B2 (en) * | 2008-02-14 | 2012-03-21 | 三菱重工業株式会社 | Turbine blade repair method |
JP5618643B2 (en) * | 2010-06-14 | 2014-11-05 | 株式会社東芝 | Gas turbine rotor blade repair method and gas turbine rotor blade |
US20120181255A1 (en) | 2011-01-13 | 2012-07-19 | Bruck Gerald J | Flux enhanced high energy density welding |
-
2014
- 2014-01-31 CN CN201480005850.9A patent/CN105246644A/en active Pending
- 2014-01-31 KR KR1020157023571A patent/KR20150106007A/en active IP Right Grant
- 2014-01-31 RU RU2015131619A patent/RU2015131619A/en not_active Application Discontinuation
- 2014-01-31 WO PCT/US2014/014123 patent/WO2014121060A1/en active Application Filing
- 2014-01-31 EP EP14704269.1A patent/EP2950974A1/en not_active Withdrawn
- 2014-01-31 JP JP2015556167A patent/JP2016513200A/en not_active Ceased
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101962343B1 (en) * | 2017-09-20 | 2019-03-27 | 주식회사 새한산업 | Cutting blade |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2950974A1 (en) | 2015-12-09 |
CN105246644A (en) | 2016-01-13 |
RU2015131619A (en) | 2017-03-10 |
WO2014121060A1 (en) | 2014-08-07 |
JP2016513200A (en) | 2016-05-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101791976B1 (en) | Localized repair of superalloy component | |
US9283593B2 (en) | Selective laser melting / sintering using powdered flux | |
KR20150106007A (en) | Localized repair of superalloy component | |
US20130316183A1 (en) | Localized repair of superalloy component | |
KR101791113B1 (en) | Deposition of superalloys using powdered flux and metal | |
US9352419B2 (en) | Laser re-melt repair of superalloys using flux | |
KR20150113149A (en) | Selective laser melting/sintering using powdered flux | |
US9315903B2 (en) | Laser microcladding using powdered flux and metal | |
EP2950959B1 (en) | Cladding of alloys using cored feed material comprising powdered flux and metal | |
US9352413B2 (en) | Deposition of superalloys using powdered flux and metal | |
KR20160079873A (en) | Additive manufacturing using a fluidized bed of powdered metal and powdered flux | |
US9272363B2 (en) | Hybrid laser plus submerged arc or electroslag cladding of superalloys | |
KR20160039278A (en) | Repair of a substrate with component supported filler | |
WO2014120736A1 (en) | Method of laser re-melt repair of superalloys using flux | |
WO2014120729A1 (en) | Laser microcladding using powdered flux and metal |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right |