KR20140143391A - 크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치 - Google Patents

크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR20140143391A
KR20140143391A KR1020147028134A KR20147028134A KR20140143391A KR 20140143391 A KR20140143391 A KR 20140143391A KR 1020147028134 A KR1020147028134 A KR 1020147028134A KR 20147028134 A KR20147028134 A KR 20147028134A KR 20140143391 A KR20140143391 A KR 20140143391A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
nozzle
passage
turbine
bucket
drive
Prior art date
Application number
KR1020147028134A
Other languages
English (en)
Inventor
아징어 토마스 안데르손
라르스-괴란 닐렌
Original Assignee
알파 라발 코포레이트 에이비
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 알파 라발 코포레이트 에이비 filed Critical 알파 라발 코포레이트 에이비
Publication of KR20140143391A publication Critical patent/KR20140143391A/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
    • F01M13/00—Crankcase ventilating or breathing
    • F01M13/04—Crankcase ventilating or breathing having means for purifying air before leaving crankcase, e.g. removing oil
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
    • B01D45/14—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by rotating vanes, discs, drums or brushes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B5/00—Other centrifuges
    • B04B5/005—Centrifugal separators or filters for fluid circulation systems, e.g. for lubricant oil circulation systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B5/00—Other centrifuges
    • B04B5/12—Centrifuges in which rotors other than bowls generate centrifugal effects in stationary containers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B9/00—Drives specially designed for centrifuges; Arrangement or disposition of transmission gearing; Suspending or balancing rotary bowls
    • B04B9/06—Fluid drive
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B5/00—Other centrifuges
    • B04B5/12—Centrifuges in which rotors other than bowls generate centrifugal effects in stationary containers
    • B04B2005/125—Centrifuges in which rotors other than bowls generate centrifugal effects in stationary containers the rotors comprising separating walls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
    • F01M13/00—Crankcase ventilating or breathing
    • F01M13/04—Crankcase ventilating or breathing having means for purifying air before leaving crankcase, e.g. removing oil
    • F01M2013/0422—Separating oil and gas with a centrifuge device

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Centrifugal Separators (AREA)

Abstract

본원 발명은 내연 기관으로부터 크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치(1)에 관한 것이다. 장치(1)는 하우징(2), 및 분리 챔버(3) 내의 크랭크케이스 가스의 세정을 위해서 배열된 원심성 로터(4)를 가지는 크랭크케이스 가스를 위한 분리 챔버(3)를 가진다. 원심성 로터(4)는 장치의 구동 챔버(16) 내로 연장하는 구동 샤프트(10)를 포함하고, 터빈(17)이 구동 샤프트(10)에 연결된다. 노즐(18)이 연소 기관으로부터 가압된 액체를 수용하도록 그리고 가압된 액체를 노즐 개구부(19)로부터 제트(J)로 터빈(17)에 보내어 원심성 로터(4)를 회전시키도록 배열된다. 장치(1)를 연소 기관 상에 장착할 수 있도록 어댑터 요소(14)가 구성되고, 구동 액체 통로(22)가 노즐(18)과 소통한다. 노즐(18)은, 노즐 개구부(19)를 향해서 유동 방향으로 수렴하는 원뿔 형상(25)을 가지는 노즐 통로를 구비하며 어댑터 요소(14)와 일체로 형성된다.

Description

크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치{AN APPARATUS FOR THE CLEANING OF CRANKCASE GAS}
본원 발명은 내연 기관으로부터 크랭크케이스 가스를 세정하기 위한 장치에 관한 것으로서, 장치는 회전 축 주위로 회전하도록 배열되고 분리 챔버 내에서의 크랭크케이스 가스의 세정을 위해서 구성된 원심성 로터를 포함하고, 원심성 로터는 장치의 구동 챔버 내로 연장하는 구동 샤프트를 포함하고, 터빈은 구동 샤프트에 연결되고, 노즐은 연소 기관으로부터 가압된 액체를 수용하도록 그리고 가압된 액체를 노즐 개구부로부터 제트로 터빈에 보내어 원심성 로터를 회전시키도록 배열되며, 장치가 연소 기관 상에 장착될 수 있도록 장치가 어댑터 요소와 함께 구성되며, 어댑터 요소는 연소 기관 상의 상응하는 접촉지지(abutment) 표면에 대해서 접촉지지되도록 배열된 접촉지지 표면을 포함하고, 어댑터 요소의 접촉지지 표면은, 연소 기관의 접촉지지 표면 내의 공급 개구부로부터 가압 액체를 수용하도록 배열된 구동 액체 개구부를 가지며, 어댑터 요소는 구동 액체 개구부를 노즐과 연결시키는 구동 액체 통로를 포함한다.
이러한 종류의 장치가 US6925993 B1으로부터 공지되어 있다. 장치의 원심성 로터는 연소 기관으로부터의 가압된 윤활 오일에 의해서 구동되고, 노즐은 원심성 로터의 회전을 위해서 가압 오일의 제트를 터빈 휠 상으로 지향시키도록 배열된다. 어댑터 요소를 통한 단면이 도시되어 있고(US6925993의 도 2 및 3 참조), 노즐은 어댑터 요소의 구동 오일 통로 내에 위치된다. 노즐은 황동 재료의 피스를, 노즐 개구부를 향해서 유동 방향으로 수렴하는 트럼펫-형상의 노즐 통로를 가지는 도시된 형상으로 가공하는 것에 의해서 제조되고, 그 후에 가공된 노즐이 어댑터 요소의 구동 오일 통로 내로 삽입된다.
일반적으로, 장치의 분리 효율(separation efficiency)을 개선하기 위한 요구가 존재하고, 이러한 요구를 달성하기 위한 하나의 방식은 원심성 로터의 회전 속력을 증가시키는 것이다. 이는, 예를 들어, 터빈에 대해서 가압 액체의 증가된 양을 방출하도록 노즐 개구부의 크기를 증가시키는 것에 의해서 이루어질 수 있을 것이다. 그러나, 이러한 방식으로 유량을 증가시키는 것은 또한 원심성 로터를 구동하기 위해서 이용되는 연소 기관으로부터 취하는 파워를 증가시킬 것이다. 도로 차량은, 연소 기관에 의해서 구동되도록 디자인된 여러 가지 보조 장비를 구비하고, 그에 따라 (예를 들어, 양호한 연료 경제성을 위해서) 보조 장비로부터 취해지는 파워를 제한하는 것이 유리할 수 있을 것이다. 그에 의해서, 제한된 파워 소비로 가능한 한 높은 원심성 로터 속력을 달성하기 위해서 원심성 로터에 대한 구동 효율을 높이는 것이 바람직하다. 장치의 디자인에 있어서 추가적인 중요한 양태는, 고성능의 단순한 해결책(장치의 비용 효과적인 제조 및 조립을 촉진)을 제공하는 것이다. 원심성 로터를 구동하기 위해서 가압 액체를 공급하기 위한 어댑터 요소는 이러한 것을 달성하기 위한 하나의 방식이고, 이러한 양태를 추가적으로 개선하는 것이 또한 매우 바람직하다.
본원 발명의 목적은 고성능을 가지고 비용-효과적인 방식으로 제조될 수 있는 장치를 제공하는 것이다. 특히, 목적은, 원심성 로터의 구동 효율을 증가시키고 장치의 제조 및 조립을 단순화시키는 어댑터 요소를 제공하는 것이다.
이러한 목적은 제1항에 따른 장치에 의해서 달성된다. 그에 따라, 본원 발명에 따라서, 처음에 규정된 장치는, 노즐이 노즐 개구부를 향해서 유동 방향으로 수렴하는 원뿔 형상을 가지는 노즐 통로를 구비하며 어댑터 요소와 일체로 형성된다는 것을 특징으로 한다.
본원 발명은 압력 및 운동 에너지 사이의 보다 효율적인 변환을 제공한다. 노즐을 빠져나가는 액체 제트의 속력은 노즐 통로의 형상 및 액체의 동작 압력에 의존할 것이다. 원뿔형 노즐 통로는, 마찰 손실 감소를 위해서 노즐 통로를 짧게 유지하는 것과 또한 액체의 속력을 높이도록 구성된 매끄러운(smooth) 감소를 가지는 것 사이의 양호한 절충안(compromise)이다. 트럼펫-형상의 노즐 통로에 비하여, 원뿔형 노즐 통로의 결과로서 빠른 제트 속력이 얻어진다. 그에 의해서, 예를 들어 2 내지 5 bars의 액체 압력들에서, 3000 내지 10000 rpm 범위의 원심성 로터 속력에서 원뿔형 노즐 통로가 부가적으로 100 내지 300 rpm을 제공할 수 있을 것이다. 결과적으로, 본원 발명의 노즐은 압력 에너지를 운동 에너지로 변환하는데 있어서 더 효과적이고, 그에 따라 구동 성능이 개선된다.
본원 발명은, 노즐을 어댑터 요소와 하나의 피스로 통합하는 것에 의해서 장치의 조립을 더 단순화시킨다. 따라서, 이전의 공지된 장치에서와 같이, 분리된 노즐을 어댑터 요소의 구동 오일 통로 내로 삽입할 필요가 없다. 이전의 노즐의 장착은 또한, 노즐이 정확하게 삽입되었는지, 예를 들어, 노즐의 외측부가 구동 오일 통로에 대해서 밀봉을 제공하는지, 그에 따라 가압된 오일이 노즐 주변부와 구동 오일 통로 사이에서 누설되지 않는지에 대한 제어를 위한 품질 체크를 전형적으로 포함할 것이다. 이러한 것은 더 이상 필요치 않으며, 그에 따라 일체화된 노즐을 가지는 어댑터 요소는 또한 이러한 방식에서 보다 더 신뢰가능하다. 또한, 이전의 트럼펫-형상(즉, 곡선형 프로파일)에 비하여, 노즐 통로의 원뿔형 형상(즉, 직선형 프로파일)을 제조하기가 비교적 용이하다. 어댑터 요소는, 예를 들어, 알루미늄의 단일 피스 내에서 제조될 수 있을 것이고, 이때 원뿔형 노즐 통로는 원뿔 형상의 드릴을 이용하여 가공된다. 트럼펫-형상 또는 그와 관련한 임의의 다른 굽은(curved) 형상(예를 들어, 드 라발(de Laval) 노즐)을 가지는 일체형 노즐을 가공하는 것은 상당히 더 어렵고 비용이 많이 소요될 것이다. 바람직하게, 노즐 통로는 그 전체 길이를 따라서 직선형의 프로파일을 가지나, 반드시 원뿔형일 필요는 없다. 노즐 통로는, 예를 들어, 원통형 형상을 가지는 부분을 포함할 수 있을 것이다.
개선된 성능이 유리하게 이용되어, 파워 소비가 유지되는 상태에서 더 높은 속력으로 터빈 및 원심성 로터를 구동함으로써, 장치의 분리 효율을 개선할 수 있을 것이다. 대안은, 노즐 개구부의 크기를 감소시키는 것일 수 있고 그에 의해서 낮은 속력으로 원심성 로터를 구동하는데 있어서 에너지를 절감할 수 있을 것이다. 그에 의해서, 원하는 분리 효율을 달성하는 동작 범위 내에서 원심성 로터를 구동하기 위해서, 액체의 주어진 동작 압력 범위(제트 속력 범위 제공) 및 연소 기관의 크랭크케이스 가스 유량(원심성 로터 상으로 상이한 로드(load)를 제공)을 고려하여, 노즐 개구부가 치수결정될 수 있을 것이다. 분리 효율과 에너지 소비 사이의 원하는 절충을 달성하기 위해서, 노즐 개구부의 크기가 이러한 방식으로 구성될 수 있다.
본원 발명의 실시예에 따라서, 노즐 통로의 원뿔형 형상이 적어도 노즐 통로의 주요(major) 길이방향 부분을 따라서 수렴한다. 주요 길이방향 길이는 노즐 통로의 전체 길이의 적어도 50%, 그러나 바람직하게 80% 초과이다. 노즐 통로의 원뿔형 형상이 또한 노즐 개구부까지 노즐 통로의 전체 길이를 따라서 수렴할 수 있을 것이다. 이러한 방식에서, 성능이 더 개선된다. 도 1에서 확인할 수 있는 바와 같이, 이전의 공지된 트럼펫-형상의 노즐 통로는, 제트가 노즐 개구부를 떠나기 전에, 본질적으로 원통형 형상을 가지는 주요 부분을 포함한다. 그러나, 비교적 긴 원통형 부분 내에서 더 큰 마찰 손실을 가지며 빠른 유속을 제공하는 급격한 감소보다, 노즐 개구부를 향해서 계속적으로 수렴하는 것(노즐 통로 내에서 적은 마찰 손실을 의미한다)이 더 효율적이다. 그에 의해서, 액체가 노즐 통로의 적어도 주요 길이방향 부분 전체에 걸쳐 점진적으로 가속되는 방식으로, 노즐 통로의 원뿔형 형상이 노즐 통로의 주요 길이방향 부분을 따라서 또는 전체 길이를 따라서 수렴하도록 구성된다.
본원 발명의 다른 실시예에 따라서, 노즐 통로는 노즐 개구부에서 원통형 형상을 가지는 비주요(minor) 길이방향 부분을 포함하고, 비주요 길이방향 부분은 원뿔 형상을 가지는 주요 길이방향 부분보다 몇 분의 1로 더 짧다. 그에 의해서, 노즐 개구부에서의 비주요 원통형 부분은, 노즐 통로의 원뿔형 부분이 형성될 때, 안전 마진(safety margin)을 제공할 수 있을 것이다. 원뿔형 노즐 통로가, 예를 들어, 원뿔 형상의 드릴을 이용하여 가공될 수 있을 것이고, 원뿔형 노즐 통로는 노즐 개구부에 근접할 때까지 드릴링된다. 드릴링은 노즐 개구부로부터 짧은 거리(예를 들어, 0.1 내지 1.0 mm)에서 중단되어 - 비주요 원통형 부분을 남기고 - 그에 따라 의도하지 않게 크기를 증가시키는 방식으로 노즐 개구부 내로 드릴링되는 위험을 피한다. 만약, 예를 들어, 노즐 개구부의 직경이 2 내지 3 mm 범위 내에서 치수결정된다면, 제조 오류로 일 밀리미터 이탈된 부분의 경우에도 원심성 로터의 희망하는 것으로부터 크게 벗어나는 상당히 상이한 동작을 제공할 수 있다.
본원 발명의 추가적인 실시예에 따라서, 노즐 통로의 원뿔 형상은 노즐 통로의 중심선에 대해서 5° 내지 9°범위의 각도를 형성하도록 수렴한다. 또는, 달리 설명하면, 노즐 통로의 대향 벽들 사이에서 측정할 때, 원뿔 형상이 10°내지 18°의 범위 내의 각도로 수렴하도록 형성된다. 이러한 범위 내에서, 원뿔 형상이 바람직하게 노즐 통로의 중심선에 대해서 7°의 각도를 형성할 수 있을 것이다.
본원 발명의 또 다른 실시예에 따라서, 구동 액체 통로는 또한 노즐 통로 내로 가압 액체를 수렴시키기 위한 원뿔 형상을 가지는 길이방향 부분으로 구성된다. 이러한 방식에서, 구동 액체 통로는, 노즐 통로와 동일한 방식으로, 액체의 속력을 점진적으로 증가시키도록 구성된 매끄러운 감소를 제공한다. 그 목적은, 통로 횡단면의 급격한 변화를 피하기 위한 것이고, 그에 의해서 마찰 및 난류로 인한 유동 관련 감소를 줄이기 위한 것이다. 그에 의해서, 노즐 통로 및 구동 액체 통로는, 노즐 개구부를 향해서 유동 방향으로 점진적으로 수렴하는 몇 개의 상이한 원뿔 형상의 길이방향 부분들을 포함하는 연속적인 통로를 형성할 수 있을 것이다.
본원 발명의 추가적인 실시예에 따라서, 터빈은 가압 액체의 제트를 수용하기 위한 버킷(bucket)과 함께 배열되고, 버킷의 높이를 따라서 액체 제트 방향이 반전되도록 버킷이 구성되며, 버킷의 높이는 노즐 개구부의 직경의 2 내지 3배이다. 버킷 높이는 액체 제트의 직경의 2배 미만이 되지 않아야 하는데, 이는 그 미만은 제트의 유입 부분과 반전된 부분 사이의 충돌을 초래할 수 있기 때문이다. 그러한 충돌은 터빈의 효율을 상당히 감소킬 수 있을 것이다. 그러나, 노즐 직경의 3배를 초과하는 버킷의 높이는 또한 터빈의 효율을 감소시킬 것인데, 이는, 제트가 버킷 높이를 이동하고 효과적으로 반전되기에 충분한 시간을 원심성 로터의 고속 회전환 제공하지 않을 것이기 때문이다. 터빈 및 원심성 로터가 6000 내지 14000 rpm 범위의 속력으로 회전할 수 있을 것이다. 그에 의해서, 액체 제트가 충분히 반전되기 전에, 터빈이 회전되고 너무 멀리 선회(turn away)될 수 있을 것이다. 그에 따라, 액체 제트로부터의 추진력(impulse)이 터빈으로 비효과적으로 전달된다. 실시예는 또한 비교적 작은-크기의 터빈을 제공하고 그에 의해서 감소된 크기의 구동 챔버를 제공하며, 이는 매우 제한된 공간 내에 장착하고자 하는 콤팩트한 장치를 디자인하는데 있어서 중요한 양태이다.
노즐 직경의 2 내지 3배의 전술한 간격에서, 버킷의 높이가 노즐 개구부의 직경의 2 내지 2.5배 범위인 것이 유리할 수 있을 것이고, 특히 상기 높이가 노즐 개구부의 직경의 2.3배인 것이 유리할 수 있을 것이다. 터빈이 수평 또는 수직 회전 축을 가질 수 있을 것이다. 그에 따라, 버킷의 "높이"라는 용어는 이러한 구성요소의 수직 배향을 암시하는 것은 아니다. 그 대신에, 터빈 및 원심성 로터가 또한 수평 회전 축 주위로 회전하도록 배열될 수 있을 것이다. 만약 터빈이 원통 형상을 가지는 것으로 간주된다면, "높이"는 실린더의 길이 방향이 된다.
본원 발명의 다른 실시예에 따라서, 원심성 로터의 동작 중에, 액체 제트가 버킷을 타격하도록 배열되는 반경에서, 액체 제트 속력과 터빈의 접선 속력 사이의 비율이 2 내지 3이 되도록 하는 반경으로 터빈이 구성된다. 제트 속력은 노즐 및 액체의 압력 범위에 의존할 것이고, 원심성 로터 속력은 예상되는 로드 범위(즉, 단위 시간 당 생성되는 크랭크케이스 가스의 양) 내의 희망하는 분리 효율을 위해서 디자인된다. 다시 말해서, 버킷 속력이 액체 제트 속력의 1/3 내지 1/2가 되도록, 동작 조건을 고려하여 터빈 반경의 치수가 결정된다. 그에 의해서, 터빈의 효율은, 제트 속력의 절반 보다 약간 미만인 최적 버킷 속력에서 피크를 형성할 것이다. 그러나, 터빈은 그 최적 속력에서 정확하게 작동될 필요가 없다. 최적 속력으로부터 ±15% 벗어나는 것은 단지 몇 퍼센트만큼 효율을 감소시킨다. 그러나, 이러한 최적 속력 범위로부터 더 벗어나는 것은 터빈 효율의 급격한 감소를 초래할 수 있을 것이다. 제트 속력과 버킷 속력 사이에서 비율이 2.2 내지 2.6이 되도록 터빈이 유리하게 구성될 수 있을 것이고, 특히 상기 비율이 2.4가 되도록 터빈이 구성될 수 있을 것이다. 그에 따라, 제트 속력이 터빈의 버킷 속력의 2.4배일 때, 최적 터빈 효율이 얻어진다.
본원 발명의 다른 실시예에 따라서, 노즐 개구부가 터빈으로부터 0.5 내지 5 mm의 거리에 배열된다. 유체 제트가 노즐을 빠져나감에 따라, 제트의 직경이 원뿔형 방식으로 확장되어 노즐 개구부로부터 거리가 멀어짐에 따라 덜 포커스되거나 집중된다. 그에 의해서, 노즐 개구부는 버킷에 가능한 한 근접하도록 배열된다. 이러한 방식에서, 제트가 노즐 개구부의 근접부 내에서 비교적 포커스됨에 따라, 액체 제트로부터의 추진력이 버킷 상으로 보다 효과적으로 작용한다. 그들이 함께 보다 가까워질수록, 제트의 직경이 노즐 개구부의 직경에 근접한다. 그러나, 제조 공차(tolerance)는 이러한 거리를 0.5 mm로 제한하는데, 이는, 그보다 짧은 거리에서는, 노즐과 터빈이 동작 중에 서로 접촉하는 것으로 인해서 구동 배열체를 손상시킬 위험이 있기 때문이다.
다른 실시예에 따라서, 터빈의 버킷은 버킷의 높이를 따라서 제트를 반전시키기 위한 내측 곡선형 파트와 함께 구성되고, 내측 곡선형 파트는 방사상 외측 방향으로 발산하는 외측 직선형 파트로 전환된다. 버킷의 직선형으로 외측으로 발산하는 파트는 제트를 버킷의 곡선형 파트의 내외로 집중시키도록(funnel) 구성된다. 그에 따라, 만약 제트가 버킷의 상부 절반부로 진입한다면, 상부 직선형 파트는 제트를 곡선형 파트 내로 안내하고 하부 직선형 파트는 버킷의 외부로 제트를 안내한다.
연소 기관에 구동식으로 연결된 오일 또는 물 펌프와 같이, 연소 기관에 의해서 구동되도록 배열된 펌프가 액체 압력원이 될 수 있을 것이다. 터빈을 구동하기 위한 액체는, 그에 따라, 오일 또는 물 펌프 각각에 의해서 가압되는 오일 또는 물일 수 있을 것이다. 그에 의해서, 엔진 속력이 높을수록 펌프로부터의 액체 압력들이 높아지고, 또 그 반대가 되는 방식으로, 펌프 속력은 엔진 속력에 의존할 것이다. 그에 따라, 액체 압력은 엔진 공회전 속력에서의 낮은 압력으로부터 높은 엔진 속력에서 예를 들어 2 내지 5 bars의 최대 압력까지 엔진 속력을 따를 것이다.
본원 발명의 다른 실시예에 따라서, 어댑터 요소는 구동 챔버를 형성하도록 구성되고 분리 챔버를 위한 하우징에 분리가능하게 연결되며, 구동 챔버가 파티션 및 구동 챔버 케이싱에 의해서 경계 지어지는 방식으로 파티션이 하우징 및 어댑터 요소 사이에 배열되며, 원심성 로터의 구동 샤프트는 분리 챔버와 구동 챔버 사이에서 파티션을 통해서 연장한다. 이러한 방식에서, 어댑터 요소가 알루미늄의 단일 피스로 주조될 수 있을 것이고, 그에 따라 어댑터 요소와 일체화된 노즐 및 구동 액체 통로를 가지는 구동 챔버 케이싱을 형성할 수 있을 것이다.
첨부 도면을 참조한 이하의 실시예에 관한 설명을 이용하여 본원 발명을 더 설명할 것이다.
도 1은 이전의 공지된 노즐의 길이방향 단면을 도시한다.
도 2는 본원 발명의 실시예의 길이방향 단면을 도시한다.
도 3은 본원 발명의 실시예에 따른 어댑터 요소의 길이방향 단면을 도시한다.
도 4는 본원 발명의 실시예에 따른 터빈의 버킷을 따른 길이방향 단면을 도시한다.
도 1은, 여기에서 설명된 US6925993 B1의 장치에서 이용되도록 의도된, 공지된 노즐(N)(분리됨)의 길이방향 단면을 도시한다. 확인할 수 있는 바와 같이, 노즐(N)은 트럼펫-형상의(또는 곡선형 프로파일) 노즐 통로(P)를 포함하고, 노즐 통로는 노즐 개구부(O)를 향해서 유동 방향으로 수렴한다. 노즐(N)은 황동의 피스로부터, 트럼펫-형상의 노즐 통로 및 장치의 어댑터 요소(미도시) 내의 구동 오일 통로 내부에서 노즐을 지지하기 위한 외측 쇼울더(S)를 가지는 노즐 본체를 포함하는 형태로 가공된다. 동작 중에 연소 기관에 의해서 생성된 크랭크케이스 가스의 세정을 위해서 터빈 및 원심성 로터를 구동하기 위해서 가압 오일을 공급하기 위한 어댑터 요소의 구동 오일 통로 내로, 가공된 노즐이 삽입된다.
도 2는, 내연 기관으로부터의 크랭크케이스 가스를 세정하기 위한, 본원 발명의 실시예에 따른 장치(1)를 도시한다. 장치(1)는, 크랭크케이스 가스를 위한 분리 챔버(3)를 경계 짓는 고정 하우징(2)을 구비하고, 분리 챔버(3) 내에서 크랭크케이스 가스의 세정을 위해서 수직 회전 축(R) 주위로 회전하도록 배열된 원심성 로터(4)가 배열된다. 하우징(2)은, 오염된 크랭크케이스 가스를 원심성 로터(4) 내의 중앙 유입 챔버(6) 내로 전도하도록 구성된 가스 유입구(5)를 가진다. 원심성 로터(4)는, 상부 단부 디스크(8)와 하부 단부 디스크(9) 사이에서 축방향으로 그리고 서로 상하로 배열된 절두-원뿔형 분리 디스크(7)의 적층체를 포함한다. 분리 디스크들(7) 사이에, 중앙 유입 챔버(6)로부터 그리고 방사상 외측으로 세정하고자 하는 가스의 통과-유동을 위한 인접한 분리 디스크들 사이의 간격을 형성하기 위한 통상적인 종류의 거리 부재(member)가 존재한다.
분리 디스크(7)의 적층체는 중앙 구동 샤프트(10)에 의해서 지지된다. 구동 샤프트(10)는 상부 캡(11) 내에서 볼 베어링(미도시)에 의해서 그 상단 단부에서 저어널 연결된다(journalled). 하부 단부에서, 구동 샤프트(10)는, 분리 챔버(3)의 하단부를 형성하는 파티션(12) 내의 볼 베어링(미도시)에 의해서 저어널 연결된다. 각각의 분리 디스크는 구동 샤프트(10)를 위한 홀 및 구동 샤프트(10) 주위에 분포되는 몇 개의 추가적인 홀을 가지는 중앙 평면 부분을 가진다. 분리 디스크(7) 내의 추가적인 홀 및 분리 디스크의 중앙 평면 부분들 사이의 간격이 함께 원심성 로터(4) 내의 중앙 유입 챔버(6)를 형성하고, 그러한 중앙 유입 챔버는 세정하고자 하는 가스를 위한 가스 유입구(5)를 가지는 캡(11) 내의 홀(13)과 소통하고 그리고 또한 분리 디스크들(7) 사이의 간격을 통해서 원심성 로터(4) 주위의 분리 챔버(3)의 파트와 소통한다. 분리 챔버(3)의 이러한 파트는 다시 세정된 크랭크케이스 가스를 위한 가스 배출구(미도시)와 소통한다.
하우징(2)은 어댑터 요소(14) 상에 놓이고 나사(미도시)에 의해서 어댑터 요소(14)에 분리가능하게 연결된다. 어댑터 요소(14)는 원심성 로터(4)를 위한 구동 챔버(16)를 둘러싸는 구동 챔버 케이싱(15)을 형성한다.
어댑터 요소(14)의 구동 챔버 케이싱(15)과 전술한 파티션(12)은 구동 챔버(16)를 경계 지으며, 원심성 로터(4)의 구동 샤프트(10)는 파티션(12)을 통해서 그리고 구동 챔버(16) 내로 연장한다. 구동 챔버(16) 내부에는, 원심성 로터(4)의 구동 샤프트(10)에 연결된 터빈(17)이 위치된다. 어댑터 요소(14) 내에 연소 기관으로부터 가압 액체를 수용하도록 그리고 가압 액체를 노즐 개구부(19)로부터 제트로 지향시키도록 배열된 노즐(18)이 형성된다. 노즐 개구부(19)는, 원심성 로터(4)를 구동하기 위한 가압 액체의 제트를 수용하기 위한 버킷과 함께 배열된 터빈(17)으로부터 매우 근접한 거리(예를 들어, 0.5 내지 5 mm)에 배열된다.
어댑터 요소(14)는 연소 기관에 의해서 지지되고 나사(미도시)에 의해서 연소 기관과 분리가능하게 연결된다. 어댑터 요소(14)는, 어댑터 요소(14) 내에 형성된 구동 액체 통로(22)와 소통하는 비교적 작은 구동 액체 개구부(21)를 가지는 접촉지지 표면(20)을 가진다. 구동 액체 개구부(21)는, 연소 기관의 상응하는 접촉지지 표면 내의 공급 개구부(미도시)로부터 가압 액체를 수용하도록 배열된다. 노즐(18) 및 구동 액체 통로(22)는, 가압 액체의 제트를 터빈(17)에 대해서 지향시키기 위한 연속적인 통로를 형성한다. 배출 채널(23)이 구동 챔버(16)로부터 멀리(away) 연장하고, 터빈(17) 및 원심성 로터(4)의 구동을 위해서 이용된 액체를 멀리 유도하도록 의도된다. 어댑터 요소(14)의 접촉지지 표면(20)이 배출 채널(23)과 소통하는 비교적 큰 개구부(24)를 가진다. 연소 기관의 상응하는 접촉지지 표면은, 원심성 로터(4)를 구동하기 위해서 이용된 액체를 수용하기 위해서 비교적 큰 개구부(24)에 대향하여 배치되도록 의도된 상응하는 개구부를 구비한다.
도 3은, 일체형으로 형성된 노즐(18)을 가지는 실시예의 어댑터 요소(14)를 도시한다. 어댑터 요소(14) 내에 형성된 노즐(18)은, 노즐 개구부(19)를 향하는 유동 방향으로 수렴하는 원뿔 형상(25)을 가지는 노즐 통로를 포함한다. 확인될 수 있는 바와 같이, 원뿔 형상(25)은 노즐 개구부(19)까지 노즐 통로의 전체 길이(L)를 따라서 본질적으로 수렴한다. 또한, 노즐 통로는 노즐 개구부(19)에서 원통 형상(26)의 작은 길이방향 부분(예를 들어, 0.1 내지 1mm)으로 형성된다. 노즐 통로의 원뿔 형상(25)이 수렴하여, 노즐 통로의 중심선(X)에 대해서 7°의 각도(A)를 형성한다. 노즐 통로 및 구동 액체 통로(22)는, 노즐 개구부(19)를 향해서 유동 방향으로 점진적으로 수렴하는 몇 개의 상이한 원뿔 형상의 길이방향 부분들을 포함하는 연속적인 통로를 형성한다.
도 4는 터빈(17)의 버킷 높이(H)를 따른 길이방향 단면을 도시한다. 액체 제트(J)가 큰 화살표로 표시되었다. 버킷(27)은, 외측으로 발산하는 상부 및 하부 직선형 파트(29)로 전환되는 곡선형 파트(28)로 구성된다. 버킷(27)의 직선형의 외측으로 발산하는 부분(29)은, 버킷(27)의 곡선형 파트(28)의 내외로 제트(J)를 집중시키도록 구성된다. 그에 따라, 제트(J)가 버킷의 상부 절반부로 진입함에 따라, 상부 직선형 파트(29)는 오일 제트(J)를 곡선형 파트(28) 내로 안내하고, 하부 직선형 파트(29)는 오일 제트(J)를 버킷(27)의 외부로 안내한다. 버킷(27)의 곡선형 파트(28)는, 액체 제트(J)가 반전되어 터빈(17)으로 추진력을 제공하는 곳이다. 그에 따라, 도 4에 도시된 바와 같이, 버킷(27)의 높이(H)가 사실상 단지 곡선형 파트(28)의 높이로서 측정된다. 그러나, 실제적으로, 높이(H)가 또한 버킷(27)의 개구부에서 측정될 수 있을 것이고, 그에 의해서 곡선형 파트(28) 및 직선형 파트(29) 모두를 포함할 수 있을 것인데, 이는 이러한 높이가 곡선형 파트(28)의 높이(H)와 실질적으로 같기 때문에 가능하다. 버킷(27)의 높이(H)는 노즐 개구부(19)의 직경의 2 내지 3배이다. 도 2에 도시된 바와 같이, 액체 제트를 버킷(27)의 상부 절반부 내로 지향시키도록 노즐 개구부(19)가 배치된다. 그에 따라, 액체 제트(J)가 버킷(27)의 상부 절반부 내에서 수용되고, 그 내부에서 액체 제트가 반전되어 버킷(27)의 하부 절반부를 빠져나간다. 노즐 개구부(19)의 직경이, 예를 들어, 2.1 mm 내지 2.9 mm 범위일 수 있고, 버킷(27)은 노즐 개구부(19)의 직경과 대략적으로 동일한 폭을 가진다. 결과적으로, 터빈(17)은 비교적 작은 크기이다.
노즐 개구부(19)는 터빈(17)의 접선 방향을 따라서 버킷(27)에 대해서 지향된다. 액체 제트(J)가 노즐 개구부(19)로부터 속도(V1)로 사출된다. 연소 기관에 구동식으로 연결된 오일 또는 물 펌프와 같이, 연소 기관에 의해서 구동되도록 배열된 펌프가 액체 압력원이 될 수 있을 것이다. 터빈를 구동하기 위한 액체는, 그에 따라, 오일 또는 물 펌프 각각에 의해서 가압되는 오일 또는 물일 수 있을 것이다. 이러한 실시예에서, 액체는 연소 기관으로부터의 가압 윤활 오일이다. 오일 제트의 속도(V1)는 엔진 속력에 따라서 다소 변화될 수 있는데, 이는, 오일 압력이 엔진 속력에 따라서 변화되는 방식으로 오일 펌프가 엔진에 연결되기 때문이다. 그에 따라, 증가된 오일 압력은 오일 제트 속도(V1)를 증가시킬 것이고, 그에 의해서 터빈(17) 및 원심성 로터(4)가 더 빨리 회전할 것이다. 터빈(17)은, 제트가 버킷(27)을 타격하는 반경(R)에서 접선 속력(V2)을 가진다. 원심성 분리기의 동작 중에 오일 제트 속력(V1)과 접선 속력(V2) 사이의 비율 V1/V2이 2 내지 3이 되도록, 터빈(17)은 반경(R)의 치수로 결정된다. 그에 따라, 제트 속력(V1)은 터빈(17)의 버킷 속력(V2)의 2배 이상 그러나 3배 이하이다. 이러한 범위 내에서, 터빈의 효율이 피크가 된다. 가혹 조건(heavy-duty) 트럭의 연소 기관의 정상 동작 동안, 제트 속력(V1)은 전형적으로 터빈(17)의 버킷(27)에 대해서 노즐 개구부(19)로부터 20 m/s 내지 30 m/s 범위가 될 것이고, 그에 따라 이는 회전 축(R) 주위의 회전을 유발한다. 최적 버킷 속력(V2)은 오일 제트 속력(V1)의 1/2 내지 1/3 이내가 될 것이다. 만약, 분당 40 내지 800 리터의 세정 크랭크케이스 가스 유량에 대해서 원심성 로터가 6000 내지 14000 rpm으로 회전하도록 희망한다면, 터빈(17)은 전형적으로 약 10 mm 내지 15 mm의 반경(R)의 치수를 가질 것이다.
도면에 도시된 장치는, 이하에서, 내연 기관으로부터 유입되는 크랭크케이스 가스의 세정과 관련하여 동작하고, 그 크랭크케이스는 하우징(2)의 상부 파트에서 장치의 가스 유입구(5)에 연결된다.
윤활 오일이, 어댑터 요소(14) 내에 형성된 구동 액체 통로(22) 및 원뿔형 노즐 통로(25)를 통해서 고압으로 지향된다. 윤활 오일은 노즐 개구부(19)로부터 터빈(17)의 버킷(27)에 대해서 방출된다. 액체 제트(J)가 버킷(27)의 상부 절반부 내에 수용되고, 그 내부에서 액체 제트(J)가 반전되어 버킷(27)의 하부 절반부를 빠져나가고, 그에 따라 터빈(17)이 회전 축(R) 주위로 회전하도록 유도된다. 원심성 로터(4)의 결과적인 회전시에, 내부의 크랭크케이스 가스가 회전 유도되고, 그에 의해서 가스가 분리 디스크들(7) 사이의 간격을 통해서 외측으로 펌핑된다. 부분적인 진공이 원심성 로터(4)의 중앙 유입 챔버(6) 내에서 생성될 것이고, 그에 따라 크랭크케이스 가스가 원심성 로터(4) 내로 흡입된다. 크랭크케이스 가스는 원심성 로터(4)의 회전 하에서 원심성 로터(4)를 통해서 유동하도록 강제되고, 그에 의해서, 크랭크케이스 가스가 분리 디스크(7)의 적층체 내의 간격을 통해서 유동함에 따라, 오염물질이 원심력에 의해서 분리된다. 회전 가스에 작용하는 원심력은 오일 및 검댕(soot) 입자 형태의 오염물질이 분리 디스크(7)의 표면 상에 침착되도록 유도할 것이다. 그 후에, 분리된 오염물질이 분리 디스크(7)로부터 정지형 하우징(2)의 내측 벽으로 뿌려질 것이다. 이어서, 오염물질은 분리 챔버(3)의 하단부에 위치하는 파티션(12)까지 내측 벽을 따라서 아래쪽으로 흐를 수 있고, 파티션(12)은 구동 챔버(16) 내로 오염물질을 전도하기 위한 배수(drain) 출구와 함께 구성된다. 원심성 로터(4)를 구동하기 위한 가압된 오일 및 분리된 오일은, 구동 챔버(16)의 배출 채널(23)과 소통하는 비교적 큰 개구부(24)를 통해서 연소 기관의 크랭크케이스로 다시 이동한다. 분리 챔버 내의 세정된 크랭크케이스 가스는, 연소 기관의 공기 흡기부와 소통하는 가스 배출구(미도시)를 통해서 전도된다.

Claims (14)

  1. 내연 기관으로부터의 크랭크케이스 가스를 세정하기 위한 장치(1)로서,
    장치(1)는, 회전 축(R) 주위로 회전하도록 배열되고 분리 챔버(3) 내에서의 크랭크케이스 가스의 세정을 위해서 구성된 원심성 로터(4)를 포함하고, 원심성 로터(4)는 장치의 구동 챔버(16) 내로 연장하는 구동 샤프트(10)를 포함하고, 터빈(17)이 구동 샤프트(10)에 연결되고, 노즐(18)이 연소 기관으로부터 가압된 액체를 수용하도록 그리고 가압된 액체를 노즐 개구부(19)로부터 제트(J)로 터빈(17)에 보내어 원심성 로터(4)를 회전시키도록 배열되며, 장치(1)가 연소 기관 상에 장착될 수 있도록 장치(1)가 어댑터 요소(14)와 함께 구성되며, 어댑터 요소(14)는, 연소 기관 상의 상응하는 접촉지지(abutment) 표면에 대해서 접촉지지되도록 배열되는 접촉지지 표면(20)을 포함하고, 어댑터 요소의 접촉지지 표면(20)은, 연소 기관의 접촉지지 표면 내의 공급 개구부로부터 가압된 액체를 수용하도록 배열된 구동 액체 개구부(21)를 가지며, 어댑터 요소(14)는 구동 액체 개구부(21)를 노즐(18)과 연결하는 구동 액체 통로(22)를 포함하고, 노즐(18)은, 노즐 개구부(19)를 향해서 유동 방향으로 수렴하는 원뿔(conical) 형상(25)을 가지는 노즐 통로를 구비하며 어댑터 요소(14)와 일체로 형성되는 것을 특징으로 하는 장치(1).
  2. 제1항에 있어서,
    노즐 통로의 원뿔 형상(25)이 노즐 통로의 적어도 주요(major) 길이방향 부분을 따라서 수렴하는, 장치(1).
  3. 제2항에 있어서,
    노즐 통로의 원뿔 형상(25)이 노즐 개구부(19)까지 노즐 통로의 전체 길이(L)를 따라서 수렴하는, 장치(1).
  4. 제2항에 있어서,
    노즐 통로는 노즐 개구부(19)에서 원통 형상(26)을 가지는 비주요(minor) 길이방향 부분을 포함하고, 비주요 길이방향 부분은 원뿔 형상(25)을 가지는 주요 길이방향 부분보다 몇 분의 1로 더 짧은, 장치(1).
  5. 제4항에 있어서,
    노즐 개구부(19)에서 원통 형상(26)을 가지는 비주요 길이방향 부분이 노즐 통로의 0.1 내지 1 mm를 구성하는, 장치(1).
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    노즐 통로의 원뿔 형상(25)은 노즐 통로의 중심선(X)에 대해서 5° 내지 9°범위의 각도(A)를 형성하도록 수렴하는, 장치(1).
  7. 제6항에 있어서,
    노즐 통로의 원뿔 형상(25)은 노즐 통로의 중심선(X)에 대해서 7°의 각도(A)를 형성하도록 수렴하는, 장치(1).
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    구동 액체 통로(22)는, 가압된 액체를 원뿔형 노즐 통로(25) 내로 수렴시키기 위한 원뿔 형상을 가지는 길이방향 부분으로 구성되는, 장치(1).
  9. 제8항에 있어서,
    노즐 통로 및 구동 액체 통로(22)는, 노즐 개구부(19)를 향해서 유동 방향으로 점진적으로 수렴하는 몇 개의 상이한 원뿔 형상의 길이방향 부분들을 포함하는 연속적인 통로를 형성하는, 장치(1).
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    터빈(17)은 가압 액체의 제트(J)를 수용하기 위한 버킷(27)과 함께 배열되고, 버킷(27)의 높이(H)를 따라서 액체 제트 방향이 반전되도록 버킷(27)이 구성되며, 버킷 높이(H)는 노즐 개구부(19)의 직경의 2 내지 3배이고, 바람직하게 노즐 개구부(19)의 직경의 2 내지 2.5배이고, 보다 바람직하게 노즐 개구부(19)의 직경의 2.3배인, 장치(1).
  11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
    원심성 로터(4)의 동작 중에 유체 제트 속력(V1)과 유체 제트(J)가 버킷(27)을 타격하도록 배열된 반경(R)에서의 터빈의 접선 속력(V2) 사이의 비율(V1/V2)이 2 내지 3이 되도록 하는 반경(R)으로 터빈(17)이 구성되고, 바람직하게 상기 비율(V1/V2)이 2.2 내지 2.6이 되도록 터빈(17)의 반경(R)이 구성되고, 보다 바람직하게 상기 비율(V1/V2)이 2.4가 되도록 터빈(17)의 반경(R)이 구성되는, 장치(1).
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    노즐 개구부(19)가 터빈(17)으로부터 0.5 내지 5 mm의 거리에 배열되는, 장치(1).
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
    버킷(27)은 버킷(27)의 높이(H)를 따라서 액체를 반전시키기 위한 내측 곡선형 파트(28)와 함께 구성되고, 내측 곡선형 파트(28)는 방사상 외측 방향으로 발산하는 외측 직선형 파트(29)로 전환되는, 장치(1).
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,
    어댑터 요소(14)는 구동 챔버 케이싱(15)을 형성하도록 구성되고 분리 챔버(3)를 위한 하우징(2)과 분리가능하게 연결되고, 구동 챔버(16)가 파티션(12) 및 구동 챔버 케이싱(15)에 의해서 경계 지어지도록 파티션(12)이 하우징(2)과 어댑터 요소(14) 사이에 배열되고, 원심성 로터의 구동 샤프트(10)는 분리 챔버(3)와 구동 챔버(16) 사이에서 파티션(12)을 통해서 연장하는, 장치(1).
KR1020147028134A 2012-03-13 2013-03-11 크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치 KR20140143391A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12159278.6A EP2638944B1 (en) 2012-03-13 2012-03-13 An apparatus for the cleaning of crankcase gas
EP12159278.6 2012-03-13
PCT/EP2013/054880 WO2013135630A1 (en) 2012-03-13 2013-03-11 An apparatus for the cleaning of crankcase gas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20140143391A true KR20140143391A (ko) 2014-12-16

Family

ID=47901967

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020147028134A KR20140143391A (ko) 2012-03-13 2013-03-11 크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9840951B2 (ko)
EP (1) EP2638944B1 (ko)
KR (1) KR20140143391A (ko)
CN (1) CN104185497B (ko)
RU (1) RU2576599C1 (ko)
WO (1) WO2013135630A1 (ko)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE534773C2 (sv) * 2010-04-09 2011-12-13 Alfa Laval Corp Ab Centrifugalseparator anordnad inuti en förbränningsmotor
EP2522431B1 (en) * 2011-05-12 2013-12-25 Alfa Laval Corporate AB A device comprising a centrifugal separator
DE102013226610A1 (de) * 2013-12-19 2015-06-25 Volkswagen Aktiengesellschaft Ölabscheider für die Reinigung von Entlüftungsgas sowie eine mit einem solchen Ölabscheider ausgestattete Brennkraftmaschine
EP2946836B1 (en) * 2014-05-23 2020-02-19 Alfa Laval Corporate AB A centrifugal separator
US10226725B2 (en) * 2014-09-05 2019-03-12 Tokyo Roki Co., Ltd. Oil mist separation method and oil separator
DE102014220157A1 (de) * 2014-10-06 2016-04-07 Elringklinger Ag Abscheidevorrichtung
EP3050631B1 (en) * 2015-02-02 2018-05-02 Alfdex AB Rotating secondary divider
DE202016104754U1 (de) * 2016-08-30 2017-12-04 3Nine Ab Ölabscheider, Entlüftungssystem für einen Verbrennungsmotor sowie Verbrennungsmotor mit einem derartigen Ölabscheider
WO2018106539A1 (en) 2016-12-05 2018-06-14 Cummins Filtration Ip, Inc. Separation assembly with a single-piece impulse turbine
WO2018129438A1 (en) 2017-01-09 2018-07-12 Cummins Filtration Ip, Inc. Impulse turbine with non-wetting surface for improved hydraulic efficiency
EP3388644A1 (en) * 2017-04-13 2018-10-17 Volvo Truck Corporation A method for controlling the oil pressure of an oil pump in a combustion engine and on oil pressure arrangement
EP3470637A1 (en) * 2017-10-10 2019-04-17 Alfdex AB Internal combustion engine and method of cleaning of crankcase gas
US12030063B2 (en) 2018-02-02 2024-07-09 Cummins Filtration Ip, Inc. Separation assembly with a single-piece impulse turbine
WO2019204265A1 (en) 2018-04-17 2019-10-24 Cummins Filtration Ip, Inc. Separation assembly with a two-piece impulse turbine
CN110871147A (zh) * 2018-09-01 2020-03-10 合肥恒信汽车发动机部件制造有限公司 一种利用增压液体驱动进行旋转的装置
CN110871145A (zh) * 2018-09-01 2020-03-10 合肥恒信汽车发动机部件制造有限公司 一种主动式碟片离心分离器的回油装置
CN109107778A (zh) * 2018-09-30 2019-01-01 合肥恒信汽车发动机部件制造有限公司 一种主动式碟片离心分离器
CN112648044B (zh) * 2019-10-11 2022-02-25 东京滤器株式会社 分油器
CN113914970B (zh) * 2021-10-20 2023-03-07 上海弗列加滤清器有限公司 一种油气分离滤清器、发动机和车辆

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US580099A (en) 1897-04-06 Governor for water-motors
US976174A (en) 1910-03-22 1910-11-22 Pelton Water Wheel Co Standardizing device for governors.
US4355949A (en) 1980-02-04 1982-10-26 Caterpillar Tractor Co. Control system and nozzle for impulse turbines
US4295788A (en) * 1980-03-10 1981-10-20 Terry Corporation Turbine wheel and nozzle arrangement
SU1346828A1 (ru) 1985-11-10 1987-10-23 Производственное Объединение "Турбомоторный Завод" Им.К.Е.Ворошилова Система эжекционной вентил ции картера двигател внутреннего сгорани
US6530872B2 (en) * 1998-04-16 2003-03-11 Filterwerk Mann & Hummel Gmbh Free jet centrifuge rotor
US6017300A (en) * 1998-08-19 2000-01-25 Fleetguard, Inc. High performance soot removing centrifuge with impulse turbine
US6019717A (en) * 1998-08-19 2000-02-01 Fleetguard, Inc. Nozzle inlet enhancement for a high speed turbine-driven centrifuge
US6213929B1 (en) * 1998-09-25 2001-04-10 Analytical Engineering, Inc. Motor driven centrifugal filter
US6210311B1 (en) * 1998-09-25 2001-04-03 Analytical Engineering, Inc. Turbine driven centrifugal filter
US6652439B2 (en) * 2000-04-04 2003-11-25 Fleetguard, Inc. Disposable rotor shell with integral molded spiral vanes
SE517663C2 (sv) * 2000-10-27 2002-07-02 Alfa Laval Corp Ab Centrifugalseparator för rening av ett gasformigt fluidum
SE0003915D0 (sv) * 2000-10-27 2000-10-27 Alfa Laval Ab Centrifugalseparator med rotor och drivanordning för denna
SE518077C2 (sv) 2000-12-01 2002-08-20 Alfa Laval Corp Ab Sätt och anordning för rening av vevhusgaser från en förbränningsmotor inrättad för framdrivande av ett transportmedel
US20030221558A1 (en) 2002-03-26 2003-12-04 Lister Roy D. Apparatus and method for separation of gases
SE523676C2 (sv) * 2002-09-04 2004-05-11 Alfa Laval Corp Ab Apparat för rening av gas
DE10251947A1 (de) 2002-11-08 2004-05-19 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung zur Abscheidung von Flüssigkeit aus einem Gasstrom
SE525091C2 (sv) * 2003-04-16 2004-11-30 Alfa Laval Corp Ab En apparat för rening av en gas
US6925993B1 (en) 2004-04-15 2005-08-09 Alfa Laval Corporate Ab Apparatus for cleaning of crankcase gas
SE528701C2 (sv) * 2005-06-08 2007-01-30 Alfa Laval Corp Ab Centrifugalseparator för rening av en gas
SE531722C2 (sv) * 2007-08-28 2009-07-21 Alfa Laval Tumba Ab Centrifugalseparator och förfarande för rening av en gas
DE102008017919A1 (de) 2008-04-08 2009-10-15 Mann + Hummel Gmbh Abscheider für eine Kurbelgehäuseentlüftung einer Brennkraftmaschine
EP2187043A1 (en) * 2008-11-14 2010-05-19 Delphi Technologies Holding S.à.r.l. Injection nozzle
US8807097B2 (en) * 2010-01-27 2014-08-19 Cummins Filtration Ip Inc. Closed crankcase ventilation system
EP2522431B1 (en) * 2011-05-12 2013-12-25 Alfa Laval Corporate AB A device comprising a centrifugal separator

Also Published As

Publication number Publication date
US20150068172A1 (en) 2015-03-12
WO2013135630A1 (en) 2013-09-19
CN104185497A (zh) 2014-12-03
EP2638944A1 (en) 2013-09-18
US9840951B2 (en) 2017-12-12
RU2576599C1 (ru) 2016-03-10
EP2638944B1 (en) 2018-11-28
CN104185497B (zh) 2016-06-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20140143391A (ko) 크랭크케이스 가스의 세정을 위한 장치
US9322307B2 (en) Device comprising a centrifugal separator and a drive arrangement including an impulse turbine
US6213929B1 (en) Motor driven centrifugal filter
US6019717A (en) Nozzle inlet enhancement for a high speed turbine-driven centrifuge
JP3609292B2 (ja) 高性能煤除去遠心分離器
RU2583266C1 (ru) Центробежный сепаратор
JP4636420B2 (ja) 微細気泡発生装置
JP5757997B2 (ja) フィルター機構
CN111644042B (zh) 一种废气脱硫净化系统与废气净化工艺
CN111412184B (zh) 一种防汽蚀的双吸中开泵及其工作方法
CN204458384U (zh) 一种喷射泵
US8967971B2 (en) Fluid pump
JP2014224506A (ja) 流体タービン
CN204402909U (zh) 一种喷射自吸泵
CN214464422U (zh) 一种涡轮排气装置的壳体结构
CN220185199U (zh) 一种离心式机油滤清器、润滑系统及发动机
RU10803U1 (ru) Струйная насосно-компрессорная установка
AU2010241317B2 (en) New Fluid Pump
AU2013277010B2 (en) New Fluid Pump
RO115794B1 (ro) Dispozitiv de propulsie cu jet de apă

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application
J201 Request for trial against refusal decision
J301 Trial decision

Free format text: TRIAL NUMBER: 2016101004507; TRIAL DECISION FOR APPEAL AGAINST DECISION TO DECLINE REFUSAL REQUESTED 20160801

Effective date: 20180523