KR20140098891A - Method for producing sintered ore - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 소결광 제조 방법에 관한 것으로 더 상세하게는 소결광 제조 시 포함되는 미분광비에 따라 생석회비, 소결광 대차 내의 소결 원료의 층후, 소결광의 생산성과 상온 강도를 예측하여 소결광의 생산성을 증대시키는 소결광 제조 방법에 관한 것이다. More particularly, the present invention relates to a method for producing sintered ores, and more particularly, to a method for producing sintered ores by increasing the ratio of fresh lime to sintered ores, ≪ / RTI >
고로는 연료인 코크스와 철광석을 반복 장입하면서 풍구를 통해 열풍을 불어넣어 장입된 철광석을 녹여 용선을 생산하는 설비이다.The blast furnace is a facility that repeatedly charges cokes and iron ore as fuel and blows hot air through a tuyere to melt iron ore to produce charcoal.
철광석은 파쇄(crushing)와 체질(screening)에 의하여 적정한 크기만을 선택하여 고로에 장입한다.Iron ore is selected by crushing and screening to the appropriate size and charged into the blast furnace.
고로에는 철광석뿐만 아니라 분철광석을 단광화한 소결광도 사용된다.In the blast furnace, not only iron ore, but also sintered ores, which are minified iron ores, are also used.
관련 선행기술로는 대한민국 공개특허 제10-2004-0057052호(발명의 명칭: 저온 환원분화성을 개선할 수 있는 소결광 제조 방법, 공개일자: 2004년 07월 02일)가 있다.Related Prior Art Korean Patent Publication No. 10-2004-0057052 (the name of the invention: a method for producing sintered ores capable of improving low-temperature reduction and decomposition properties, published on Jul. 02, 2004) is available.
본 발명은 소결광 제조 시 포함되는 미분광종의 혼합비율에 따라 소결 시 조업 조건을 예측하여 미분광비를 효율적으로 관리하고, 소결광의 제조 원가를 절감하는 소결광 제조 방법을 제공하는 데 있다. An object of the present invention is to provide a method of manufacturing sintered ores by reducing the manufacturing cost of sintered ores by efficiently controlling the differential light ratio by predicting the operating conditions in sintering according to the blending ratio of the differentiating light species contained in the sintered ores.
이러한 본 발명의 과제는, 복수의 광종이 혼합되고, 복수의 광종 중 미분광종을 포함한 철광석 원료 및 석회석을 포함한 부원료를 혼합하여 조립하는 과정;The present invention relates to a method for manufacturing an iron ore compact, comprising the steps of mixing and mixing a raw material containing iron ore and limestone containing a plurality of light species,
상기 조립하는 과정에서 조립된 소결 조립체를 소결하는 소결 과정을 포함하며, And a sintering step of sintering the assembled sinter assembly in the assembling process,
상기 조립하는 과정에서 수화반응을 통하여 의사입자를 촉진하는 동시에 의사입자의 견고화를 진행시키지 않는 생석회 혼합비율을 혼합하여 조립하는 소결광 제조 방법을 제공함으로써 해결된다. The present invention also provides a method of manufacturing sintered ores by mixing pseudo-lime mixing ratios which promote pseudo-particles through hydration in the course of assembling and do not promote solidification of pseudo-particles.
본 발명은 미분광종의 사용량을 증대시켜 소결광 제조 시 원가를 절감할 수 있는 효과가 있다.The present invention has the effect of reducing the cost in manufacturing the sintered ores by increasing the amount of the non-sintered ores.
본 발명은 소결광 제조 시 조업 조건을 최적화하여 소결광의 생산성 및 품질을 용이하게 유지 관리할 수 있도록 하는 효과가 있다.The present invention has the effect of facilitating the maintenance and management of the productivity and quality of the sintered ores by optimizing operating conditions in the production of sintered ores.
본 발명은 고로의 노황 또는 야드의 상황에 따라 소결광의 생산성 및 품질을 탄력적으로 운영할 수 있도록 하는 효과가 있다. The present invention has the effect of allowing the productivity and quality of the sinter ores to be flexibly operated according to the situation of blast furnace slag or yard.
도 1은 본 발명에 따른 소결광 제조 방법에서, 소결광 조업 조건 예측 단계를 도시한 블록도
도 2는 본 발명에서 상기 미분광종의 혼합 비율에 따라 상기 석회석의 혼합비율을 변경할 때 소결광의 생산성 변화를 나타낸 그래프
도 3은 본 발명에서 상기 미분광종의 혼합 비율에 따라 상기 석회석의 혼합비율을 변경할 때 소결광의 상온 강도 변화를 나타낸 그래프
도 4는 본 발명에서 소결 대차 내에 장입된 소결 원료의 층우 변화에 따른 소결광의 생산성 변화를 나타낸 그래프
도 5는 본 발명에서 소결 대차 내에 장입된 소결 원료의 층우 변화에 따른 소결광의 상온 강도 변화를 나타낸 그래프1 is a block diagram showing a step of predicting sintering operation conditions in the method for producing sintered ores according to the present invention
2 is a graph showing changes in the productivity of sintered ores when the mixing ratio of the limestone is changed according to the mixing ratio of the finely divided light species in the present invention
FIG. 3 is a graph showing changes in strength at room temperature of the sintered ores when the mixing ratio of the limestone is changed according to the mixing ratio of the above-
FIG. 4 is a graph showing the change in productivity of sintered ores according to the change in the layer thickness of the sintered raw material charged into the sintering vehicle in the present invention
5 is a graph showing changes in strength at room temperature of the sintered ores according to the variation in the layer thickness of the sintered raw material charged into the sintered bogie in the present invention
본 발명에 따른 바람직한 실시 예를 첨부된 도면에 의하여 상세히 설명하면 다음과 같다. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
본 발명에서 소결광 제조 방법은, 복수의 광종 중 미분광종을 포함한 철광석 원료 및 석회석을 포함한 부원료를 혼합하여 조립하는 과정; 및 상기 조립하는 과정에서 조립된 소결 조립체를 소결하는 소결 과정을 포함한다. The method of producing sintered ores according to the present invention comprises: a step of mixing and mixing an iron ore raw material containing a non-powdered light species and an additive including limestone among a plurality of light types; And a sintering process of sintering the assembled sinter assembly in the assembling process.
상기 조립하는 과정은 복수의 광종이 혼합되고, 복수의 광종 중 미분광종을 포함한 철광석 원료 및 석회석을 포함한 부원료를 혼합하여 조립한다. In the assembling process, a plurality of light species are mixed, and an iron ore raw material including a non-powder light species and a subsidiary material including limestone among a plurality of light types are mixed and assembled.
상기 조립하는 과정은 도시하지는 않았지만, 철광석 원료와 부원료를 혼합한 소결광 원료에 연료를 혼합시켜 회전 기기에 의해 회전되는 회전 드럼 내부로 투입하고 수분을 공급하여 소결 조립체를 조립한다. 상기 회전 드럼은 회전하면서 내부에 투입된 소결광 원료 및 연료를 뭉쳐 조립함으로써 소결 조립체를 제조하여 배출한다. Although not shown in the drawing, the sintering assembly is assembled by mixing the fuel into the sintering raw material obtained by mixing the iron ore raw material and the subsidiary raw material, injecting it into the rotating drum rotated by the rotating machine, and supplying moisture. The rotary drum rotates to manufacture and discharge the sintered assembly by assembling the sintered light source and fuel injected into the rotating drum.
상기 부원료는 석회석, 규사, 생석회, 백운석을 포함한다. 상기 생석회는 결합제로 사용되고, 상기 석회석 및 규사, 백운석은 응집제로 사용되는 것이다.Such additives include limestone, silica sand, quicklime and dolomite. The quicklime is used as a binder, and the limestone, silica sand and dolomite are used as coagulant.
상기 소결 과정은 도시하지는 않았지만, 소결기의 소결 대차 내에 반광 및 상기 소결 조립체를 장입한 후 상기 소결 대차를 이송시키면서 점화로를 통과시켜 소결 대차의 상부에 노출된 소결 조립체를 점화시키는 점화 과정과, 상기 점화 과정 후 상기 소결 대차를 경로로 따라 이동시키면서 하부에 배치된 블로워로 공기를 빨아 들이면서 상기 소결 조립체를 소결하는 소결 과정을 포함하여 소결광을 제조하는 것이다.The sintering process may include igniting the sintering assembly exposed to the upper portion of the sintered bogie through the ignition furnace while transferring the sintered bogie to the sintered bogie of the sintering machine, And sintering the sintering assembly while moving the sintered bogie along the path after the ignition process while sucking the air through a blower disposed at the bottom.
상기 철광석 원료는 소결광 제조 시 원가를 절감하도록 품질 등급이 각각 상이한 복수의 광종을 혼합하고 있다. 상기 광종의 예로는 CARF, HIYF, PILE, PKTE, CKTF 등이 있다. 상기 철광석 원료 중 미분광종은 입도가 0.5mm 이하의 분율이 50%이상인 광종을 말한다. 상기 미분광종의 혼합비율은 복수의 광종이 혼합되는 상기 철광석 원료를 기준(100wt%)으로 하였을 때, 상기 철광석 원료(100wt%) 중 상기 미분광종의 혼합 비율을 말한다.The iron ore raw material is mixed with a plurality of minerals having different quality grades so as to reduce the cost in producing the sintered ores. Examples of the light species include CARF, HIYF, PILE, PKTE, and CKTF. Among the above-mentioned iron ore raw materials, the non-dispersoids are those having a fraction of not more than 0.5 mm in particle size of not less than 50%. The mixing ratio of the non-light mineral species refers to a mixing ratio of the non-light mineral species in the iron ore raw material (100 wt%) when the iron mineral raw material in which a plurality of light species are mixed is set as a reference (100 wt%).
상기 생석회 혼합비율은 상기 소결 원료 즉, 상기 철광석 원료와 부원료로 이루어진 소결광 원료를 기준(100wt%)으로 하여 상기 소결광 원료 내 포함된 생석회의 혼합비율(wt%)을 말한다. The mixing ratio of the quicklime refers to the mixing ratio (wt%) of the quicklime contained in the raw material of the sintered ores, with the sintering raw material, that is, the sintering raw material comprising the iron ore raw material and the minor raw material as a reference (100 wt%).
즉, 상기 생석회 혼합비율은 소결광 제조시 소결 대차에 장입되는 장입물에서 연료와 반광을 제외한 소결광 원료를 기준(100wt%)로 할때 기준(100wt%) 내 포함된 생석회의 혼합비율(wt%)을 말한다. That is, the quicklime mixing ratio is the mixing ratio (wt%) of the quicklime contained in the reference (100 wt%) when the sintering raw material excluding the fuel and the semitransparent light is the standard (100 wt% .
또한, 본 발명에 따른 소결광 제조 방법은, 최적의 생석회비를 적용한 각각의 미분광종의 혼합 비율에 따라 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하여 제조되는 소결광의 생산성 및 상온 강도를 제어할 수 있다. In addition, the method for producing sintered ores according to the present invention can control the productivity and the room temperature strength of the sintered ores produced by adjusting the charge in the sintered bogs according to the mixing ratio of each fine powdery species to which the optimum quicklime ratio is applied.
상기한 소결광 제조 방법을 위해 최적의 생석회비를 확인하는 단계가 필요하다. 또한, 상기에서 최적의 생석회비를 적용한 적용한 각각의 미분광종의 혼합 비율 및 소결 대차 내 장입물의 층후 변화에 따른 생산성 예측식을 단계가 필요하다.There is a need for a step of confirming the optimal quicklime ratio for the above-mentioned sintered light production method. In addition, it is necessary to perform the step of estimating the productivity according to the mixing ratio of each of the differentiable light species to which the optimum quicklime ratio is applied and the post-change of the contents in the sintering load.
상기 최적의 생석회비를 확인하는 단계를 위해, 복수의 광종이 혼합되고, 복수의 광종 중 미분광종을 포함한 철광석 원료 및 석회석을 포함한 부원료를 혼합하여 조립하고 소결하는 과정을 반복하는 단계(100)를 더 포함한다. For the step of confirming the optimum quicklime ratio, a
상기 소결하는 과정을 반복하는 것은 상기 미분광종의 혼합비율을 변경하고, 상기 미분광종의 혼합 비율에 따라 상기 석회석의 혼합비율을 변경하면서 소결 과정을 반복하는 것이다. Repeating the sintering process is to change the mixing ratio of the differentiating light species and to repeat the sintering process while changing the mixing ratio of the limestone according to the mixing ratio of the different lightening species.
또한, 상기 소결하는 과정을 반복하는 단계(100) 후에는 각 소결 과정에서 생산된 소결광을 비교하여 각 미분광종의 혼합비율에서 최적의 생석회 혼합비율을 확인하는 단계(200)로 각 미분광종의 혼합비율에서 최적의 생석회 혼합비율을 확인한다.In addition, after the step of repeating the sintering step (100), comparing the sintered ores produced in the respective sintering processes and checking the optimal rate of mixed lime (200) Determine the optimum quicklime mixing ratio in the ratio.
상기 최적의 생석회 혼합비율은 상기 조립하는 과정에서 수화반응을 통하여 의사입자를 촉진하는 동시에 의사입자의 견고화를 진행시키지 않는 생석회 혼합비율이다. The optimal quicklime mixing ratio is a mixing ratio of the quicklime which accelerates the pseudo-particles through the hydration reaction and does not advance the solidification of the pseudo-particles.
상기 소결하는 과정을 반복하는 단계(100)는 다른 조건을 유지하고, 상기 미분광종의 혼합비율을 변경하고, 상기 미분광종의 혼합비율에 따라 상기 소결원료 중 생석회의 혼합비율을 변경하여 반복하는 것이 바람직하다. The step of repeating the sintering step (100) may be repeated by changing the mixing ratio of the raw lime among the raw materials for sinter according to the mixing ratio of the finely divided light species, maintaining other conditions, desirable.
상기 미분광종의 혼합비율은 0wt%, 7.5wt%, 15wt%, 22.5wt%인 것을 일 예로 하고, 상기 생석회의 혼합비율은 각 미분광종 혼합비율에서 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt%, 3.0wt%인 것을 일 예로 한다.The blend ratio of the pre-blended limestone was 1.0 wt%, 1.5 wt%, 2.0 wt%, and 1.0 wt%, respectively. 2.5 wt% and 3.0 wt%, respectively.
상기 최적의 생석회 혼합비율을 확인 과정은 각 소결 과정에서 생산된 소결광의 생산성(ton/m2/d)와 상온 강도(%)를 측정하여 각 미분광종의 혼합비율에서 최적의 생석회 혼합비율을 확인한다.The optimum rate of the quicklime mixing ratio is determined by measuring the productivity (ton / m 2 / d) and the room temperature strength (%) of the sintered ores produced in the respective sintering processes and determining the optimal quicklime mixing ratio do.
도 2은 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%, 15wt%, 22.5wt%이고, 각 미분광종 혼합비율에서 생석회 혼합비율이 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt%, 3.0wt%일 때 각 생석회 혼합비율에서 소결광의 상온 강도 변화를 나타낸 그래프이다. FIG. 2 shows that the mixing ratio of the differentiating light species is 0wt%, 7.5wt%, 15wt% and 22.5wt%, respectively, and the quicklime mixing ratios are 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt% , And 3.0 wt%, respectively, of the sintered ores.
도 3은 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%, 15wt%, 22.5wt%이고, 각 미분광종 혼합비율에서 생석회 혼합비율이 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt%, 3.0wt%일 때 소결광의 상온 강도 변화를 나타낸 그래프이다.FIG. 3 shows that the mixing ratio of the differentiating light species is 0wt%, 7.5wt%, 15wt% and 22.5wt%, and the mixed lime content is 1.0wt%, 1.5wt%, 2.0wt%, 2.5wt% , And 3.0 wt%, respectively.
상온강도는 생석회비 변화와 상관관계가 약하다. 따라서 최적의 생석회비는 미분광종의 혼합비율 미분광종의 혼합비율이 0wt% 내지 7.5wt%, 즉, 7.5wt% 이하인 경우 2.0wt% 내지 3.0wt%이며, 미분광종의 혼합비율이 7.5wt% 초과 22.5wt% 이하 최적생석회비는 2.5wt%인 것을 도 2에서 확인할 수 있다. 미분광종은 조립 시 부착입자로 작용하는 입도 0.5mm이하의 분율이 50% 이상인 광종으로서, 미분광종 배합비가 증가함에 따라 부착입자로 존재하는 분율이 높아서 최적 생석회비가 비례적으로 증가하게 된다. 생석회는 조립 시 수화반응을 통하여 의사입자를 촉진하는 역할을 하기 때문이다. 하지만 최적 생석회비 이상에서는 잉여 생석회가 의사입자의 견고화를 진행시킨것으로 판단되며, 이는 소결조업 시 물질전달 저항능력의 증가시킨다. 즉 소결시간 증가로 인하여 생산성 감소의 요인으로 작용한다. The strength at room temperature is weakly correlated with the change of quicklime ratio. Therefore, the optimum quicklime ratio is from 2.0 wt% to 3.0 wt% when the blending ratio of the blend ratio of the blend ratio of the blend ratio of the blend ratio is from 0 wt% to 7.5 wt%, that is, 7.5 wt% or less and the blend ratio of the blend ratio of the blend ratio exceeds 7.5 wt% 22.5 wt% or less The optimal lime rate is 2.5 wt%, which can be seen in FIG. Differential light species are those with a fraction of less than 0.5 mm in particle size, which acts as adherent particles during assembly. As the blending ratio of differential light species increases, the fraction present as adhered particles increases, resulting in an increase in the optimum lime rate. It is because the quicklime plays a role of promoting pseudoparticles through hydration reaction during assembly. However, in the optimum lime rate, it is considered that the surplus burnt lime promoted the solidification of the pseudoparticles, which increases the mass transfer resistance ability in the sintering operation. That is, the increase of sintering time causes the decrease of productivity.
상기 최적의 생석회 혼합비율로 미분광종의 혼합비율에 따른 소결광 조업 조건을 예측하는 단계(300)는, 복수의 광종이 혼합되고, 복수의 광종 중 미분광종을 포함한 철광석 원료 및 석회석을 포함한 부원료를 혼합하여 조립하고 소결하는 과정을 반복하는데, 상기 미분광종의 혼합비율을 변경하고, 미분광종의 혼합비율에 따라 최적의 생석회 혼합비율을 적용하여 조립하고, 소결 대차 내의 장입물 층후를 변경하면서 소결 과정을 반복하는 과정(310); 및 The step (300) of predicting sintering operation conditions according to the mixing ratio of the different light mining species with the optimum quicklime mixing ratio comprises mixing a plurality of minerals and an iron ore raw material containing a differentiating minerals among a plurality of minerals and an auxiliary raw material including limestone The sintering process is repeated while varying the blending ratio of the differentiating light species, assembling the blend according to the blending ratio of the blend, and changing the blending ratio of the charge in the sintering blender. Repeating
상기 장입물 층후를 변경하면서 소결된 각 소결광의 생산성을 비교하여 각 미분광종의 혼합비율에서 층후 변화에 따른 생산성 예측식을 구하는 과정(320)을 포함한다.And comparing the productivity of the sintered sintered ores by changing the charge layer and calculating a productivity prediction formula according to the post-deposition change in the mixing ratio of the different kinds of light.
또한, 소결광 조업 조건을 예측하는 단계(300)는, 상기 장입물 층후를 변경하면서 소결된 각 소결광의 상온 강도를 비교하여 각 미분광종의 혼합비율에서 층후변화에 따른 상온강도 예측식을 구하는 과정(330)을 더 포함한다.The step 300 of predicting sintering light operating conditions may include a step of comparing the intensity of the sintered light sintered at a room temperature with each other while changing the charge material layer to obtain a room temperature intensity prediction equation according to a post- 330).
도 4는 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%, 15wt%, 22.5wt%이고, 각 미분광종 혼합비율에서 소결 대차 내 장입된 장입물의 층후가 750mm, 800mm, 850mm, 900mm, 950mm일 때 각 장입물의 층후에서 소결광의 생산성(ton/m2/d) 변화를 나타낸 그래프이다. 이때, 상기 소결광 내에서 상기 소결 원료 즉, 철광석 원료와 부원료를 기준(100wt%)로 할 때 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%에서 생석회가 2.0wt%이고, 상기 미분 광종의 혼합비율이 15wt%, 22.5wt%%에서 생석회가 2.5wt%인 것이다. FIG. 4 is a graph showing the distribution of the powders in the sintered compacts at the mixing ratio of 0% by weight, 7.5% by weight, 15% by weight and 22.5% by weight of the powdery light powders of 750mm, 800mm, 850mm, 900mm and 950mm (Ton / m < 2 > / d) of the sinter ore after each charge. At this time, when the sintered raw material is the reference (100 wt%) of the raw materials for sinter, that is, the raw materials of iron ore and the additives, the pre-blend ratio is 2.0 wt% at 0 wt% and 7.5 wt% The percentage of quicklime is 2.5wt% at 15wt% and 22.5wt%.
각 미분광종의 혼합비율에서 층후 변화에 따른 소결 과정을 다수 실시하고, 각 소결과정에서 측정된 소결광의 생산성 데이터를 회귀분석하여 각 미분광종의 혼합비율에서 층후 변화에 따른 생산성 예측식을 구할 수 있다. A multiplicity of sintering processes according to the post-deposition changes in the mixing ratio of each differentiable light species, and a regression analysis of the productivity data of the sintered ores measured in the respective sintering processes, can be used to obtain a productivity prediction formula according to the post- .
미분광종의 각 혼합비율에서 생산성 예측식은 하기의 표 1에서 확인할 수 있다. The productivity prediction formula for each blend ratio of differentiable varieties is shown in Table 1 below.
(wt%)Mixing ratio
(wt%)
(D: 층후(mm), W : 생산성(ton/m2/d))Productivity prediction equation
(D: post-lamination (mm), W: productivity (ton / m 2 / d))
도 5는 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%, 15wt%, 22.5wt%이고, 각 미분광종 혼합비율에서 소결 대차 내 장입된 장입물의 층후가 750mm, 800mm, 850mm, 900mm, 950mm일 때 각 장입물의 층후에서 소결광의 상온 강도 변화를 나타낸 그래프이다. 이때, 상기 소결광 내에서 상기 소결 원료 즉, 철광석 원료와 부원료를 기준(100wt%)로 할 때 상기 미분 광종의 혼합비율이 0wt%, 7.5wt%에서 생석회가 2.0wt%이고, 상기 미분 광종의 혼합비율이 15wt%, 22.5wt%%에서 생석회가 2.5wt%인 것이다. FIG. 5 is a graph showing the distribution of the contents of the charged powders in the sintered compact at the mixing ratio of 0% by weight, 7.5% by weight, 15% by weight and 22.5% A graph showing changes in strength at room temperature of the sintered ores in the layer after each charge. At this time, when the sintered raw material is the reference (100 wt%) of the raw materials for sinter, that is, the raw materials of iron ore and the additives, the pre-blend ratio is 2.0 wt% at 0 wt% and 7.5 wt% The percentage of quicklime is 2.5wt% at 15wt% and 22.5wt%.
각 미분광종의 혼합비율에서 층후 변화에 따른 소결 과정을 다수 실시하고, 각 소결과정에서 측정된 소결광의 상온강도 데이터를 회귀분석하여 각 미분광종의 혼합비율에서 층후 변화에 따른 상온강도 예측식을 구할 수 있다. A large number of sintering processes according to the post-change in the mixing ratio of the different kinds of light powders are performed, and regression analysis of the room temperature strength data of the sintered powders measured in the respective sintering processes is performed to obtain the room temperature strength prediction formula according to the post- .
미분광종의 각 혼합비율에서 상온강도 예측식은 하기의 표 2에서 확인할 수 있다. The predictive equation for the room temperature strength at each mixing ratio of the differentiating light species is shown in Table 2 below.
(wt%)Mixing ratio
(wt%)
(D: 층후(mm), Y : 상온강도(%))Room temperature strength prediction equation
(D: post-lamination (mm), Y: room temperature strength (%))
본 발명에서 상기 소결 과정에서 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하는 것은 상기 생산성 예측식과 상기 상온 강도 예측식을 통해 가능한 것이다.In the present invention, it is possible to control the charge of the charge in the sintering vehicle during the sintering process through the productivity prediction formula and the room temperature strength prediction formula.
즉, 본 발명은 상기 생산성 예측식과 상온 강도 예측식을 통해 최적의 생석회비를 적용한 각각의 미분광종의 혼합 비율에 따라 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하여 목표로하는 소결광의 생산성와 상온 강도를 확보할 수 있는 것이다. That is, according to the present invention, the productivity and the room temperature strength of the target sintered ores are controlled by controlling the charge in the sintering vehicle according to the mixing ratio of the respective light diffusing species to which the optimum quicklime ratio is applied through the productivity prediction formula and the room temperature strength prediction formula You can.
미분광비가 높아지면 목표로 하는 생산성 또는 상온강도에 변경이 있을 수 있으며 목표 생산성 및 목표 상온 강도에 따라 장입물의 층후를 조절할 수 있는 것이다. As the differential light ratio increases, there may be a change in the target productivity or room temperature strength, and the layering of the charge can be adjusted according to the target productivity and the target room temperature strength.
본 발명은 소결광 내에 사용되는 미분광 사용량에 따른 최적의 생석회비를 제시한다. The present invention suggests an optimum quicklime ratio according to the amount of the non-spectroscopic used in the sintered ores.
또한, 본 발명은 최적 생석회비를 적용한 각각의 미분광 사용량에 대하여 층후에 따른 생산성과 상온강도를 상기 생산성 예측식 및 상온 강도 예측식을 통해 예측할 수 있다. In addition, the present invention can predict the productivity and room temperature intensity after the layer with respect to each of the amounts of the non-spectral usage using the optimal quicklime ratio through the productivity prediction formula and the room temperature strength prediction formula.
본 발명은 미분광종의 사용량을 증대시켜 소결광 제조 시 원가를 절감할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can reduce the cost in manufacturing sintered ores by increasing the amount of fine powder.
본 발명은 소결광 제조 시 조업 조건을 최적화하여 소결광의 생산성 및 품질을 용이하게 유지 관리할 수 있도록 한다. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention optimizes the operating conditions in the production of sintered ore to enable easy maintenance and maintenance of the productivity and quality of sintered ores.
본 발명은 고로의 노황 또는 야드의 상황에 따라 소결광의 생산성 및 품질을 탄력적으로 운영할 수 있도록 한다. The present invention makes it possible to flexibly operate the productivity and quality of the sintered ores according to the sphalerite or yard conditions of the blast furnace.
본 발명은 상기한 실시 예에 한정되는 것이 아니라, 본 발명의 요지에 벗어나지 않는 범위에서 다양하게 변경하여 실시할 수 있으며 이는 본 발명의 구성에 포함됨을 밝혀둔다.It will be understood by those skilled in the art that various changes and modifications may be made without departing from the scope of the present invention.
100 : 소결하는 과정을 반복하는 단계
200 : 최적의 생석회 혼합비율을 확인하는 단계
300 : 소결광 조업 조건을 예측하는 단계100: repeating the process of sintering
200: Step for confirming the optimum quicklime mixing ratio
300: Step of predicting sintering conditions
Claims (6)
상기 조립하는 과정에서 조립된 소결 조립체를 소결하는 소결 과정을 포함하며,
상기 조립하는 과정에서 수화반응을 통하여 의사입자를 촉진하는 동시에 의사입자의 견고화를 진행시키지 않는 생석회 혼합비율을 혼합하여 조립하는 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법.Mixing a plurality of light species, an iron ore raw material including a differentiating light species among a plurality of light types and an additive including limestone, and assembling them;
And a sintering step of sintering the assembled sinter assembly in the assembling process,
Wherein the agglomerate mixing ratio is set so that pseudoparticles are promoted through a hydration reaction during the agglomeration and the pseudo-particles are not solidified.
상기 미분광종의 혼합비율은 복수의 광종이 혼합되는 상기 철광석 원료를 기준(100wt%)으로 하였을 때, 상기 철광석 원료(100wt%) 중 상기 미분광종의 혼합 비율이고,
상기 생석회 혼합비율은 철광석 원료와 부원료로 이루어진 소결광 원료를 기준(100wt%)으로 하여 상기 소결광 원료 내 포함된 생석회의 혼합비율(wt%)이고,
상기 조립하는 과정에서, 상기 생석회 혼합비율은 미분광종의 혼합비율이 7.5wt% 이하인 경우 2.0wt% 내지 3.0wt%인 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법. The method according to claim 1,
Wherein the mixing ratio of the non-light-emitting species is a mixing ratio of the non-light-emitting species in the iron ore raw material (100 wt%) when the iron ore source material in which a plurality of light species are mixed is a standard (100 wt%
The mixing ratio (wt%) of the quicklime contained in the raw material of the sintered ores is set as a reference (100 wt%) of the raw material of the sintered ores composed of the raw material of the iron ores and the additives,
Wherein the quicklime mixing ratio is in the range of 2.0 wt% to 3.0 wt% when the mixing ratio of the fine powder is less than 7.5 wt%.
상기 미분광종의 혼합비율은 복수의 광종이 혼합되는 상기 철광석 원료를 기준(100wt%)으로 하였을 때, 상기 철광석 원료(100wt%) 중 상기 미분광종의 혼합 비율이고,
상기 생석회 혼합비율은 철광석 원료와 부원료로 이루어진 소결광 원료를 기준(100wt%)으로 하여 상기 소결광 원료 내 포함된 생석회의 혼합비율(wt%)이고,
상기 조립하는 과정에서, 상기 생석회 혼합비율은 미분광종의 혼합비율이 7.5wt% 초과 22.5wt% 이하인 경우 2.5wt%인 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법.The method according to claim 1,
Wherein the mixing ratio of the non-light-emitting species is a mixing ratio of the non-light-emitting species in the iron ore raw material (100 wt%) when the iron ore source material in which a plurality of light species are mixed is a standard (100 wt%
The mixing ratio (wt%) of the quicklime contained in the raw material of the sintered ores is set as a reference (100 wt%) of the raw material of the sintered ores composed of the raw material of the iron ores and the additives,
Wherein the quicklime mixing ratio is 2.5 wt% when the mixing ratio of the fine powdery species exceeds 7.5 wt% to 22.5 wt%.
상기 소결하는 과정에서,
상기 생석회 혼합비율을 적용한 각각의 미분광종의 혼합 비율에 따라 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하는 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법.The method according to claim 1,
In the sintering process,
Wherein the charge accumulation layer in the sintering vehicle is controlled according to the mixing ratio of each of the fine powdery species to which the quicklime mixing ratio is applied.
상기 소결하는 과정에서 생산성 예측식에 의해 목표 생산성에 따른 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하며,
상기 생산성 예측식은,
미분광종의 혼합비율 0wt%에서 W = -0.0128D + 46.517, 미분광종의 혼합비율 7.5wt%에서 W = -0.0083D + 41.733, 미분광종의 혼합비율 15wt%에서 W = -0.0084D + 41.10, 미분광종의 혼합비율 22.5wt%에서 W = -0.0141D + 44.80인 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법. (D: 층후(mm), W : 생산성(ton/m2/d))The method of claim 4,
In the sintering process, the charge of the sintered material in the sintered bore according to the target productivity is controlled by the productivity prediction formula,
The above-
W = -0.0128D + 46.517 at the blending ratio of the differentiating species, W = -0.0083D + 41.733 at the blending ratio of the blend of different kinds of light powders, W = -0.0084D + And W = -0.0141D + 44.80 at a blending ratio of 22.5wt% of the light species. (D: post-lamination (mm), W: productivity (ton / m 2 / d))
상기 소결하는 과정에서 상온 강도 예측식에 의해 목표 상온 강도에 따른 소결 대차 내의 장입물 층후를 조절하며,
상기 상온강도 예측식은,
미분광종의 혼합비율 0wt%에서 Y = -0.0088D + 85.95 미분광종의 혼합비율 7.5wt%에서 Y = -0.0058D + 88.09 미분광종의 혼합비율 15wt%에서 Y = -0.007D + 86.65, 미분광종의 혼합비율 22.5wt%에서 Y = -0.0077D + 85.53인 것을 특징으로 하는 소결광 제조 방법. (D: 층후(mm), Y : 상온강도(%))The method of claim 4,
In the sintering process, the charge of the charge in the sintered bogie according to the target room temperature strength is controlled by the room temperature strength predicting formula,
The room-
Y = -0.0088D + 85.95 Y = -0.0058D + 88.09 Y = -0.007D + 86.65 at the blend ratio of the differentiomeric species of 15wt% at the mixing ratio of the light diffusing species at the mixing ratio of 7.5wt% at 0wt% And Y = -0.0077D + 85.53 at a mixing ratio of 22.5wt%. (D: post-lamination (mm), Y: room temperature strength (%))
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