KR20140050568A - 디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈 - Google Patents

디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈 Download PDF

Info

Publication number
KR20140050568A
KR20140050568A KR1020130125471A KR20130125471A KR20140050568A KR 20140050568 A KR20140050568 A KR 20140050568A KR 1020130125471 A KR1020130125471 A KR 1020130125471A KR 20130125471 A KR20130125471 A KR 20130125471A KR 20140050568 A KR20140050568 A KR 20140050568A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
permanent magnet
wind turbine
electromechanical transducer
rotor
rotor assembly
Prior art date
Application number
KR1020130125471A
Other languages
English (en)
Inventor
질비오 젬머
아드리아나 크리스티나 우르다
Original Assignee
지멘스 악티엔게젤샤프트
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 지멘스 악티엔게젤샤프트 filed Critical 지멘스 악티엔게젤샤프트
Publication of KR20140050568A publication Critical patent/KR20140050568A/ko

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K1/00—Details of the magnetic circuit
    • H02K1/02—Details of the magnetic circuit characterised by the magnetic material
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D13/00—Assembly, mounting or commissioning of wind motors; Arrangements specially adapted for transporting wind motor components
    • F03D13/20—Arrangements for mounting or supporting wind motors; Masts or towers for wind motors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D9/00—Adaptations of wind motors for special use; Combinations of wind motors with apparatus driven thereby; Wind motors specially adapted for installation in particular locations
    • F03D9/20—Wind motors characterised by the driven apparatus
    • F03D9/25—Wind motors characterised by the driven apparatus the apparatus being an electrical generator
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/047—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
    • H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
    • H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
    • H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
    • H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F7/00—Magnets
    • H01F7/02—Permanent magnets [PM]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03D—WIND MOTORS
    • F03D15/00—Transmission of mechanical power
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
    • H02K7/1807—Rotary generators
    • H02K7/1823—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines
    • H02K7/183—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines wherein the turbine is a wind turbine
    • H02K7/1838—Generators mounted in a nacelle or similar structure of a horizontal axis wind turbine
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/728—Onshore wind turbines

Abstract

Nd-Fe-B 영구 자석(354)으로서, 28 - 34 중량%의 희토류 원소들을 포함하며, 상기 희토류 원소 중 Dy의 함량은 0.1 중량% 미만이고, 상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)은 30 mm 초과인 Nd-Fe-B 영구 자석(354)의 자화 방향(magnetization direction)에 평행한 공간 연장(h)을 갖는, Nd-Fe-B 영구 자석이 설명된다. 추가로, 이러한 Nd-Fe-B 영구 자석(354) 중 하나 이상을 포함하는 전자 기계식 트랜스듀서(340)용 로터 조립체(350)가 설명된다. 게다가, 이러한 로터 조립체(350)를 포함하는 전자 기계식 트랜스듀서(340) 및 이러한 전자 기계식 트랜스듀서(340)를 포함하는 풍력 터빈(100)이 설명된다.

Description

디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈 {Nd-Fe-B PERMANENT MAGNET WITHOUT DYSPROSIUM, ROTOR ASSEMBLY, ELECTROMECHANICAL TRANSDUCER, WIND TURBINE}
본 발명은 Nd-Fe-B 형의 희토류 영구 자석들의 기술 분야에 관한 것이다. 본 발명은, 추가로, 이러한 Nd-Fe-B 영구 자석 중 하나 이상을 포함하는 전자 기계식 트랜스듀서용 로터 조립체에 관한 것이다. 게다가, 본 발명은, 이러한 로터 조립체를 포함하는 전자 기계식 트랜스듀서 및 이러한 전자 기계식 트랜스듀서를 포함하는 풍력 터빈에 관한 것이다.
전자 기계식 트랜스듀서들은, 전기 에너지를 기계 에너지로 또는 이와 반대로 전환하는 기계(machine)들이다. 전기 모터는 자기장 링키지를 사용하여 전기 에너지를 기계 에너지로 전환하는 전자 기계식 트랜스듀서이다. 전기 발전기는, 또한 자기장 링키지를 사용하여 기계 에너지를 전기 에너지로 전환하는 전자 기계식 트랜스듀서이다.
전자 기계식 트랜스듀서는 스테이터 및 로터를 포함한다. 스테이터는 전자 기계식 트랜스듀서의 고정 부분(stationary part)을 나타내는 조립체이다. 로터는 전자 기계식 트랜스듀서의 가동 부분(moving part)을 나타내는 조립체이다. 전술한 자기장 링키지는 스테이트와 로터를 커플링한다.
최근에, 특히 희토류 자성 재료(rare-earth magnetic material)들의 도입 후에, 영구 자석 (PM) 전자 기계식 트랜스듀서들은 이들이 종래 기술의 직류(Direct Current) 전자 기계식 트랜스듀서에 의해 보편적으로 사용되는 정류자(commutator)들 및 브러시(brush)들에 대한 필요가 제거됨에 따라 유행이 되고 있다. 외부 전기 로터 여기(excitation)의 부재(absense)는, 로터 측 상에서의 손실들을 제거하여 PM 전자 기계식 트랜스듀서들을 보다 효율적으로 만든다. 게다가, PM 전자 기계식 트랜스듀서의 브러시리스(brushness) 설계는, 고정 스테이터에 컨덕터 코일들이 독점적으로 위치되는 것을 허용한다. 이와 관련하여, 정류자들 및 브러시들이 장비된 논(non)-PM 전자 기계식 트랜스듀서들은 유지보수 비용들이 상당히 높을 수 있다는 것으로 언급된다.
PM 전자 기계식 트랜스듀서들이 또한, 이들의 내구성, 제어성, 및 전기 스파킹(electrical sparking)의 부재를 위해 공지되어 있다. 이들의 이점들로 인해, PM 전자 기계식 트랜스듀서들은 전기 차량들(즉, 전자 기계식 트랜스듀서는 모터임)과 같은 많은 분야들 또는 예컨대 풍력 터빈들과 같은 발전 시스템들(즉, 전자 기계식 트랜스듀서는 발전기임)에서 광범위하게 사용된다. PM 전자 기계식 트랜스듀서들은, 특히 이른바 직접 구동(Direct Drive)(DD) 풍력 터빈들에서 사용되며, 여기서 발전기는 별개의 DD 풍력 터빈의 로터(로터의 허브)에 주축(main shaft)을 경유하여 직접 연결된다.
오늘날, 고효율 PM 전자 기계식 트랜스듀서들에는 Nd-Fe-B 형의 희토류 PM이 장비되는데, 이는 강한 자기장을 발생시키며, 결과적으로 로터와 스테이터 사이에서 강한 자기장 링키지를 보장한다. 이는, 또한 현대의 풍력 터빈의 발전기를 그리고 특히 DD 풍력 터빈의 발전기를 유지한다(hold). 따라서, 영구적으로 여기되는 동기식 발전기(synchronous generator)를 갖는 (직접 구동) 풍력 터빈 발전기를 실현하기 위해서, PM 재료 Nd-Fe-B가 사용된다.
자기소거장(demagnetization field)에 대항하여 저항하기 위한 Nd-Fe-B PM의 능력을 증가시키기 위해서, 원소 디스프로슘(Dy)을 자석 그레이드에 첨가하는 것이 공지되어 있다. 환언하면, Dy를 첨가함으로써, 이른바 Nd-Fe-B PM의 고유 보자성(HcJ)이 증가된다.
높은 수요(high demand) 및 빈약한 자원(poor resource)들로 인해서, 원소 Dy는 최근에 매우 고가로 되었다. 바로 지금, Dy의 비용 레벨이 풍력 터빈들의 제조업자들에게 특히 문제가 되고 있다. 게다가, 전세계적으로 운영되고 있는 모든 새로운 광산들이 Dy를 공급할 수는 없다. 이들은 단지 원소 네오디뮴(Neodymium(Nd))을 공급할 수 있다. 따라서, 전문가는 수년 내에, Nd-Fe-B PM 에 대한 수요가 증가함에 따라, Dy의 가격은 더 오를 것이며, Nd의 가격은 하락할 가능성이 높을 것이라고 예측하고 있다.
Dy 가격들의 추가의 증가는 직접 구동 발전기에 대한 PM 비용을 상승시킬 것이며, 풍력 터빈의 총비용이 높아지게 될 것이다.
적거나 심지어 사라지는 Dy의 함량에도 불구하고, 자석이 풍력 터빈들의 전기 발전기들을 위한 자석의 사용을 허용하는 온도 조건들 하에서 사용될 수 있도록 충분히 높은 고유 보자성(HcJ)을 갖는 Nd-Fe-B 영구 자석을 제공하는 것에 대한 요구가 있을 수 있다.
이러한 요구는 독립항들에 따른 요지에 의해 만족될 수 있다. 본 발명의 유리한 실시예들은 종속항들에 의해 설명된다.
본 발명의 제 1 양태에 따르면, Nd-Fe-B 영구 자석이 제공된다. 제공된 Nd-Fe-B 영구 자석은 28 - 34 중량%의 희토류 원소들을 포함하며, 상기 희토류 원소 중 Dy의 함량은 0.1 중량% 미만이다. 게다가, 상기 Nd-Fe-B 영구 자석은 30 mm 초과의 Nd-Fe-B 영구 자석의 자화 방향(magnetization direction)에 평행한 공간 연장을 갖는다.
설명된 Nd-Fe-B 영구 자석(PM)은, PM의 자화에 평행한 적어도 소정의 두께를 갖는 형상을 향해서 PM의 기하학적 형상을 구성함으로써, Nd-Fe-B PM 중 원소 Dy의 함량이 상당이 감소될 수 있는 반면, 소자(demagnetization)를 위한 허용가능한 값들을 유지할 수 있다는 아이디어에 기초한다. 따라서, 설명된 PM은 자기소거장에 대하여 저항하기에 충분한 능력을 보여준다.
환언하면, 설명된 Nd-Fe-B PM의 발명자들은, Nd-Fe-B PM의 기하학적 형상 및 특히 기하학적 치수들이 소자에 대항하여 저항하는 능력에 영향을 미치는 것을 발견하였다. 상세하게는, 발명자들은 공지된 Nd-Fe-B PM에 비교해서 Dy가 상당히 감소된 때일지라도 원치않는 소자에 대항하여 충분히 높은 면역력(immunity) 또는 저항을 갖기 위해서, PM의 자화 방향에 평행한 PM의 공간 치수, 예컨대 높이는, 소정의 임계값(threshold value)인 30 mm를 초과해야만 한다는 것을 발견하였다.
심지어 Nd-Fe-B PM의 높이를 증가시킴으로써, PM 자석의 전체 볼륨 및 전체 질량 또한 증가될 수 있을지라도, Dy의 양(풍력 터빈 발전기용으로 사용되는 공지된 Nd-Fe-B PM은 예컨대, 15 중량% 이하의 Dy 함량을 가짐)을 감소시킴으로써, PM의 전체 비용이 감소될 수 있다. 이는, 설명된 Nd-Fe-B PM을 실현하기 위해서, 다량의 Nd가 필수라는 것을 의미한다. 그러나, Dy의 가격의 크게 예상되는 추가의 증가 및 Nd의 가격의 비교적 작게 예상되는 추가의 감소의 관점에서, 설명된 Nd-Fe-B PM은 15 중량% 이하 범위의 Dy 함량을 갖는 공지된 Nd-Fe-B PM보다 훨씬 더 저렴하게 제조될 수 있다.
네오디뮴(Nd)과 별개로, 설명된 희토류 원소들은, 특히 하나 이상 또는 하기 희토류 원소들을 포함할 수 있다: 프라세오디뮴(Praseodymium, Pr), 가돌리늄(Gadolinium, Gd), 테르븀(Terbium, Tb), 디스프로슘(Dysprosium, Dy), 홀뮴(Holmium, Ho).
본 발명의 추가의 실시예에 따르면, Dy의 함량은, 0.01 중량% 미만이다. 이는, 원소 Dy에 대한 극도로 높은 비용의 관점에서 설명된 Nd-Fe-B PM을 실현하기 위한 전체 비용이 추가로 감소될 수 있도록, Dy의 함량이 보다 더 감소된다는 이점을 제공할 수 있다.
설명된 Nd-Fe-B PM은 심지어 Dy의 제로(0) 함량을 실현할 수 있으며, 여기서 의도치않은 불순물들은 고려되지 않는 것으로 언급된다. 이러한 불순물들은, 그의 유사한 화학적 거동에 기인하여, 상이한 희토류 원소가 100%의 신뢰성으로 통상적으로 분리될 수 없기 때문에 가능할 수 있다.
(i) PM의 자화 방향에 평행한 높이와 (ii) 제로 함량의 Dy를 갖는 Nd-Fe-B PM 및 소정 중량의 Dy 함량을 갖는 Nd-Fe-B PM을 위해 PM의 고유 보자성(HcJ) 사이의 관계는 하기의 현상학적 방정식(I)에 의해 설명될 수 있다:
HcJ(0% Dy)ㆍh_Mag(0% Dy)≥HcJ(x% Dy)ㆍh_Mag(x% Dy) (I)
이에 의해, HcJ(0% Dy)는 0% Dy의 자석 그레이드 및 정격 자석(rated magnet) 온도를 위한 자기 고유 보자성이며, 정격 자석 온도는, 별개의 발전기의 특정 냉각 개념에 따라서, 예컨대 50℃ 내지 140℃의 범위 내에 있을 수 있다. h_Mag(0% Dy) 항(term)은 그의 자화 방향에 평행하게 Dy를 함유하지 않는 PM의 높이이다. 이에 대응하여, HcJ(x% Dy)는 x% Dy를 갖는 자석 그레이드 및 동일한 정격 자석 온도를 위한 자기 고유 보자성(magnetic intrinsic coercivity)이다. 게다가, h_Mag(x% Dy) 항은, Dy 방향을 포함하는 PM의 높이이다. 다시, 높이 h_Mag(x% Dy)는 자화 방향에 평행하게 측정된다.
이는, 자기 고유 보자성(HcJ)과 자석 높이(h_Mag)의 곱셈(multiplication)은 소자에 대항하는 측정값(measure)뿐만 아니라 자석의 강도의 측정값을 의미한다. 본원에 설명된 실시예에 따르면, 이러한 측정값은, 원소 Dy의 소정의 (x) 중량%를 갖는 보다 작은 자석보다 0% 의 Dy를 갖는 보다 큰 자석에서 더 높다. 물론, 이러한 측정값은 통상적인 풍력 터빈 발전기 적용분야들을 위해서 예컨대 50℃ 내지 140℃인 별개의 자석의 최대 정격 작동 온도에서 더 높아야 한다.
설명식으로 말하기(Descriptive speaking)): 공지된 Nd-Fe-B PM과 비교하면, 자화 방향으로의 자석 높이는, 결과적으로 발생하는 0 %의 Dy를 갖는 보다 큰 PM이 소정 %의 Dy 양을 갖는 공지된 PM과 같이 정격 작동 온도에서 예컨대, 발전기 단락(short circuit)인 경우에, 소자에 대해 동일한 거동을 갖도록 증가된다.
본 발명의 추가의 실시예에 따르면, Nd-Fe-B 영구 자석의 자화 방향에 평행한 공간 연장은 35 mm 초과이다. 이는, 자화 방향에 평행한 증가된 높이로 인해, 원치않는 소자를 견디기 위해서 설명된 PM의 능력이 추가로 증가된다는 이점을 제공할 수 있다.
본 발명의 추가의 실시예에 따르면, 상기 Nd-Fe-B 영구 자석의 자화 방향에 수직한 추가의 공간 연장은 80 mm 이상이다. 이는, 극도로 작거나 심지어 제로(0) 함량의 Dy를 갖는 설명된 PM이, PM을 풍력 터빈 발전기 적용분야들에 적합하게 만드는 기하학적 치수들에 의해 실현될 수 있다는 이점을 제공할 수 있다.
상세하게는, 설명된 PM의 폭으로 불릴 수 있는 설명된 추가의 공간 연장은, 대응하는 발전기의 자극(magnet pole)이 발전기의 원주 방향, 반경 방향 및 축 방향으로 하나 또는 그 초과의 PM 피스들로 구성될 수 있도록 되어 있다. 이와 관련하여, 현대의 직접 구동 풍력 터빈의 통상적인 발전기를 위해서, PM이 장착되는 로터 조립체는 약 3 내지 8 m의 직경 및 약 1 내지 3 m의 길이를 가질 수 있는 것으로 언급된다. 이는, 복수 개의 PM의 어레이에 의해 커버되어야 하는 소정의 면적(A)(=2πㆍ직경/2ㆍ길이)을 유발한다.
본 발명의 추가의 실시예에 따르면, 20℃의 온도에서 상기 Nd-Fe-B 영구 자석의 고유 보자성(intrinsic coercivity)(HcJ)은, 1200　kA/m 미만이며, 그리고 특히 1000　kA/m 미만이다.
본 발명의 추가의 실시예에 따르면, 60℃의 온도에서 상기 Nd-Fe-B 영구 자석의 고유 보자성(HcJ)은, 800　kA/m 미만이며, 그리고 특히 600　kA/m 미만이다.
이와 관련하여, 극도로 작거나 심지어 제로 함량의 Dy를 갖는 설명된 Nd-Fe-B PM은, 보다 작은 고유 보자성(HcJ)에 의해 소정의 Dy 함량을 갖는 공지된 Nd-Fe-B PM과 상이한 것으로 언급된다. 그러나, 이러한 보다 작은 고유 보자성(HcJ)은 (직접 구동) 풍력 터빈의 발전기의 로터를 위해서 설명된 Nd-Fe-B PM을 사용하기에 아직 충분히 크다.
본 발명의 추가의 양태에 따르면, 전자 기계식 트랜스듀서용, 특히 풍력 터빈의 발전기용 로터 조립체가 설명된다. 설명된 로터 조립체는, a)지지 구조 및 b) 상기 설명된 바와 같은 하나 이상의 Nd-Fe-B 영구 자석을 포함한다. 상기 Nd-Fe-B 영구 자석은 지지 구조에 장착된다. V: 설명된 로터 조립체는, 전술된 Nd-Fe-B 영구 자석에 의해서, 전자 기계식 트랜스듀서용 로터 조립체가 만들어질 수 있으며, 이는 작거나 심지어 제로 함량의 Dy일지라도, Nd-Fe-B PM의 원치않는 소자를 회피함으로써 신뢰가능한 작동을 허용한다는 아이디어에 기초한다.
언급된 지지 구조는, 예컨대 이른바 로터 하우징에 의해 실현될 수 있으며, 이 하우징은 PM 전자 기계식 트랜스듀서에 설치될 때, PM 전자 기계식 트랜스듀서의 회전 축 둘레로 회전 가능하다.
본 발명의 추가의 양태에 따르면, 전자 기계식 트랜스듀서, 특히 풍력 터빈의 발전기가 설명된다. 설명된 전자 기계식 트랜스듀서는, a) 스테이터 조립체, 및 b) 전술한 바와 같은 로터 조립체를 포함한다.
설명된 전자 기계식 트랜스듀서는, 전술한 로터 조립체에 의해서, PM 전자 기계식 트랜스듀서를 설계할 수 있으며, 여기서, 단지 감소된 양의 Dy를 가질지라도, 자기소거장에 대항하여 저항하는 능력은 전자 기계식 트랜스듀서의 신뢰가능한 작동이 보장될 수 있도록 충분히 높다는 아이디어에 기초한다.
제공된 전자 기계식 트랜스듀서가 상이한 설계들로 실현될 수 있다는 것이 언급된다. 공통의 설계 옵션은, 로터 조립체가 스테이터 조립체 내에 위치된다는 사실의 문제에 의해 특징화된다. 덜 공통화된 설계 옵션은, 로터 조립체가 스테이터 조립체로부터 외부에 위치된다는 사실의 문제에 의해 특징화된다. 후자의 옵션에 있어서, PM 전자 기계식 트랜스듀서의 작동 중, 스테이터 코일들과 Nd-Fe-B 자석 부품들 사이에 상호작용하는 자속은 스테이터로부터 반경 방향으로 바깥쪽으로 지향될 수 있다.
본 발명의 추가의 양태에 따르면, 전력 발전용 풍력 터빈이 제공된다. 제공된 풍력 터빈은, a) 타워, b) 타워의 상부 부분에 배열되며 하나 이상의 블레이드를 포함하는 로터, 및 c) 상기 설명된 바와 같은 전자 기계식 트랜스듀서를 포함하며, 상기 전자 기계식 트랜스듀서는 로터에 기계적으로 커플링된다.
설명된 풍력 터빈은, 풍력 터빈용 발전기를 나타내는 상기 설명된 전자 기계식 트랜스듀서가 비용이 덜 드는 방식으로 풍력 터빈을 실현하는 것을 허용할 수 있다는 아이디어에 기초하는데, 이는 공지된 PM에 비해 발전기의 로터 조립체를 위해서 사용되는 PM의 규정된 기하학적 치수들에 기인하여, 매우 고가의 원소인 Dy가 대량으로 절약될 수 있다는 아이디어에 기초한다.
본 발명의 실시예들이 상이한 요지들에 관하여 설명되고 있음에 주목한다. 그러나, 당업자는 다른 지시가 없는 한, 요지의 하나의 유형에 속하는 특징들의 임의의 조합에 추가하여 또한 상이한 요지들과 관련한 특징들 사이에서의 임의의 조합이 또한 이 문서에서 공개되는 것으로 고려되는 것을 상기 및 하기 설명으로부터 추측할 수 있다.
본 발명의 전술한 양태들 및 추가의 양태들은 이하에 설명되는 실시예의 예시들로부터 명확해지며, 실시예의 예시들을 참조하여 설명된다. 본 발명은, 실시예의 예시들을 참조하여 하기에서 보다 상세히 설명될 것이지만 본 발명은 이것으로 제한되지 않는다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 풍력 터빈을 도시한다.
도 2 및 도 3은 소정 함량의 Dy를 갖는 Nd-Fe-B 자석들이 장비된 로터 조립체를 포함하는 공지의 전자 기계식 트랜스듀서와 Dy를 갖지 않는 Nd-Fe-B 자석들을 이용한 본 발명의 실시예에 따른 전자 기계식 트랜스듀서와의 비교를 도시한다.
도면은 개략적으로 예시된다. 상이한 도면들에서, 유사하거나 동일한 요소들 또는 특징들에는 동일한 도면 부호들 또는 대응하는 도면 부호들과 단지 한자리 수(first digit) 가 상이한 도면 부호들이 제공된다는 점에 주목한다. 불필요한 반복들을 회피하기 위해서, 앞서 설명된 실시예에 대해 이미 상세히 설명되었던 요소들 또는 특징들은 후속 설명 부분에서 다시 상세히 설명되지 않는다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 풍력 터빈(100)을 도시한다. 풍력 터빈(100)은 미도시된 기반(fundament) 상에 장착되는 타워(120)를 포함한다. 타워(120)의 상부에서, 나셀(nacelle)(122)이 배열된다. 타워(120)와 나셀(122) 사이에서, 타워(120)의 길이방향 연장으로 정렬되는 미도시된 수직축 둘레에서 나셀(122)을 회전시킬 수 있는 요각(yaw angle) 조절 장치(121)가 제공된다. 요각 조절 장치(121)를 적절한 방식으로 제어함으로써, 풍력 터빈(100)의 정상 작동 중, 나셀(122)이 현재 바람(current wind) 방향으로 항상 적절하게 정렬되는 것을 보장할 수 있다. 그러나, 요각 조절 장치(121)는 또한 나셀(122)이 현재 바람 방향으로 의도적으로 완벽하게 정렬되지는 않는 위치로 요각을 조절하기 위해 사용될 수 있다.
풍력 터빈(100)은, 3 개의 블레이드(114)들을 갖는 로터(110)를 더 포함한다. 도 1의 사시도에서는, 단지 2 개의 블레이드(114)들을 볼 수 있다. 로터(110)는 회전 축선(110a) 둘레를 회전할 수 있다. 허브(112)에 장착되는 블레이드(114)들은, 회전 축선(110a)에 대해 반경 방향으로 연장한다.
허브(112)와 블레이드(114) 사이에서, 별개의 블레이드(114)의 길이방향 연장부와 실질적으로 평행하게 정렬되는 미도시 축선의 둘레에서 별개의 블레이드(114)를 회전시킴으로써 블레이드(114) 각각(each)의 블레이드 피치 각을 조절하기 위해서 블레이드 조절 장치(116)가 별개로 제공된다. 블레이드 조절 장치(116)를 제어함으로써, 별개의 블레이드(114)의 블레이드 피치 각이, 적어도 바람이 너무 강하지 않을 때, 최대 풍력(wind power)이 입수가능한 풍력으로부터 회수(retrieve)될 수 있는 방식으로 조절될 수 있다. 그러나, 블레이드 피치 각은, 또한 단지 감소된 풍력이 포획될 수 있는 제 위치로 의도적으로 조절될 수 있다.
도 1에서 볼 수 있는 바와 같이, 나셀(122) 내에서, 기어 박스(124)가 제공된다. 기어 박스(124)는 로터(110)의 회전수들을 샤프트(125)의 더 높은 회전수(number of revolution)들로 변환(convert)하는데 사용되며, 이 샤프트는 전자 기계식 트랜스듀서(140)에 공지된 방식으로 커플링된다. 전자 기계식 트랜스듀서는 발전기(generator)(140)이다.
이 시점에서, 기어 박스(124)는 선택사항이며, 발전기(140)는 또한 회전수들의 변화없이 샤프트(125)에 의해 로터(110)에 직접 커플링될 수 있다는 점에 주목한다. 이 경우에, 풍력 터빈은 이른바 직접 구동(Direct Drive (DD)) 풍력 터빈이라 한다.
게다가, 예컨대, a) 비상시, b) 풍력 터빈(100)에 해를 끼칠 수 있는 너무 강한 바람 상태들인 경우, 및/또는 c) 풍력 터빈(100) 중 하나 이상의 구조 부품의 소비된 피로 수명 시간(fatigue life time) 및/또는 피로 수명 시간 소비율(consumption rate)을 의도적으로 절약하는 경우에, 브레이크(126)가 풍력 터빈(100)의 작동을 정지시키거나 로터(110)의 회전 속도를 감소시키기 위해서 제공된다.
풍력 터빈(100)은 고효율 방식으로 풍력 터빈(100)을 작동시키는 제어 시스템(153)을 더 포함한다. 예컨대, 요각 조절 장치(121)의 제어와는 별도로, 도시된 제어 시스템(153)이, 또한 최적의 방식으로 로터 블레이드(114)들의 블레이드 피치 각을 조절하기 위해서 사용된다.
전기 공학의 기본 원리들에 따라서, 발전기(140)는 스테이터 조립체(145) 및 로터 조립체(150)를 포함한다. 스테이터 조립체(145)는 시간 교번 자속(time alternating magnetic flux)에 응답하여 전류를 발생시키는 복수 개의 미도시(not depicted) 코일들을 포함한다. 로터 조립체(150)는 로터 조립체(150)의 곡면 영역(curved surface area) 둘레에 배열된 어레이에 배열되는 복수 개의 Nd-Fe-B 영구 자석 피스들을 포함한다. 본 발명의 실시예들에 따라, Nd-Fe-B 영구 자석 피스들은 원소 Dy를 함유하지 않는다. 그럼에도 불구하고 이들 피스들이 충분히 높은 고유 보자성(intrinsic coercivity)을 갖는 것을 보장하기 위해서, 이들 Nd-Fe-B 영구 자석 피스들은 자화(magnetization) 방향에 평행한 방향을 따라 비교적 큰 물리적 연장을 갖는다. 상세하게는, 이러한 물리적 연장(본 명세서에서, 또한 PM 피스들의 높이로 불림)은 30mm 초과이다. 상세하게는, 본원에서 설명된 구체적인 실시예에 따르면, 이 높이는 대략 37mm이다.
로터 조립체(150)가 스테이터 조립체(145) 내에 배열될 필요가 없다는 것이 언급된다. 또한, 오히려, 로터 조립체가 스테이터 조립체를 둘러싸는 것이 가능하다.
도 2 및 도 3은 a)소정 함량의 Dy를 갖는 Nd-Fe-B 자석 피스(254)들이 장비된 로터 조립체(250)를 포함하는 공지된 전자 기계식 트랜스듀서(240)와 b) 원소 Dy(매우 고가임)가 없는 조성을 갖는 Nd-Fe-B 자석 피스(354)들이 사용되는 본 발명의 실시예에 따른 전자 기계식 트랜스듀서(340) 사이의 비교를 횡단면도로 도시한다.
도 2에 도시된 공지된 전자 기계식 트랜스듀서(240)와 도 3에 도시된 본 발명의 실시예에 따른 전자 기계식 트랜스듀서(340) 양자는, 동일한 스테이터 조립체(245)를 갖는다. 도면들로부터 알 수 있는 바와 같이, 스테이터 조립체(245)는 복수 개의 적층물 시트들의 스택을 포함하는 스테이터 지지 구조(247)와 상기 스테이터 지지 구조(247) 내에 수용되는 복수 개의 스테이터 권선(249)들을 갖는다. 권선(249)들은 미도시된 전기 접속체들에 의해서 공지된 방식으로 상호접속(interconnect)된다.
공극(air gap)(ag)에 의해 스테이터 조립체(245)로부터 분리되는, 공지된 전자 기계식 트랜스듀서(240)의 로터 조립체(250)는 Nd-Fe-B PM 피스(254)들을 장착하기 위한 기계식 베이스를 제공하는 로터 지지 구조(252)를 포함한다. 지지 구조(252)는 Nd-Fe-B PM 피스(254) 및 도 2에 도시되지 않은 다른 Nd-Fe-B PM 피스들에 의해 생성된 자기장을 최적화하기 위해서 자성 재료를 포함한다. 이에 의해, 전자 기계식 트랜스듀서들의 설계에서의 공지된 원리들에 따르면, 자기장은, 스테이터 조립체(245)와 로터 조립체(250) 사이의 자기장 링키지가 최대로 되는 방식으로 최적화된다.
전자 기계식 트랜스듀서(340)의 로터 조립체(350)는, Nd-Fe-B PM 피스(354)들을 장착하기 위한 기계적 베이스를 제공하는 로터 지지 구조(352)를 포함한다. 다시, 지지 구조(352)는 스테이터 조립체(245)와 로터 조립체(350) 사이의 자기장 링키지를 최적화하기 위해서 자성 재료를 포함한다.
본원에 설명된 실시예에 따르면, 로터 조립체(350)와 스테이터 조립체(245) 사이의 공극(ag)은 작동중 특히 스테이터 조립체(245)의 스테이터 코일(249)들에 의해 발생되는 폐열(waste heat)을 제거하기 위해서 전자 기계식 트랜스듀서(340)를 통해 냉각 유체를 안내하도록 사용될 수 있다.
복수 개의 PM 피스들이 지지 구조(352)에 장착될 수 있음이 언급된다. PM 피스들은 바람직하게는, 기본적으로 원통형의 기하학적 형상을 갖는 지지 구조(352)의 곡면 표면적 둘레에서 매트릭스형(matrix like) 구조로 배열된다. 명확화를 위해서 도 3에서는 단지 하나의 PM 피스(254)가 도시된다.
도 2 및 도 3 사이의 비교로부터 알 수 있는 바와 같이, 0% 의 Dy를 갖는 Nd-Fe-B PM 피스(354)의 높이(h)는, x% 의 Dy를 갖는 Nd-Fe-B PM 피스(254)의 높이에 비해서 대략 2 배(by a factor of two) 더 크다. 이에 의해, 도 2 및 도 3에서 수직 방향을 따라 연장하는 높이는, Nd-Fe-B PM 피스(254, 354)들의 자화 방향에 평행하게 배향된다. 자화 방향을 따라 자석 높이를 증가시킴으로써 그리고 자석들의 조성으로부터 Dy를 제거함으로써, 더 작은 높이 및 소정 함량의 Dy를 갖는 자석에 비해 동일하거나 적어도 유사한 소자(demagnetization) 특성들을 유지하는 것이 가능하다.
환언하면, Nd-Fe-B PM의 조성 및 크기 양자를 변화시킴으로써, 자기 거동이 적어도 대략 동일하게 유지될 수 있다. 자석들 조성에서 Dy 함량을 감소시킬 때, 그의 자화 방향에 평행한 자석 높이는 결국 적어도 대략 동일한 자석 피스 특성들이 되도록(end up with) 증가되어야 한다.
비록 Nd-Fe-B PM의 높이를 증가시킴으로써 전체 볼륨 그리고 그 결과로, 또한 PM 자석의 전체 질량 및 Nd의 필요량이 증가될 수 있을지라도, 원소 Dy에 대한 고가의 관점에서, Dy의 양을 감소시킴으로써, PM의 전체 비용은 감소될 수 있다.
용어 "포함하는"은, 다른 요소들 또는 단계들을 배제하는 것은 아니며 그리고 단수형을 사용하는 것이 복수를 배제하는 것도 아님에 유의해야 한다. 또한, 상이한 실시예들과 관련하여 기술된 요소들이 조합될 수 있다. 또한, 청구범위의 도면 부호들은 청구범위의 범주를 제한하는 것으로서 이해되어서는 안 된다는 점에 유의해야 한다.

Claims (9)

  1. Nd-Fe-B 영구 자석(354)으로서,
    28 - 34 중량%의 희토류(rare earth) 원소들을 포함하며, 상기 희토류 원소 중 Dy의 함량은 0.1 중량% 미만이고,
    상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)은 30 mm 초과인 Nd-Fe-B 영구 자석(354)의 자화 방향(magnetization direction)에 평행한 공간 연장(h)을 갖는,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 Dy의 함량은, 0.01 중량% 미만인,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)의 자화 방향에 평행한 공간 연장(h)은 35 mm 초과인,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 Nd-Fe-B 영구 자석의 자화 방향에 수직한 추가의 공간 연장은 80 mm 이상인,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    20℃의 온도에서 상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)의 고유 보자성(intrinsic coercivity)(HcJ)은, 1200　kA/m 미만이며, 그리고 특히 1000　kA/m 미만인,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    60℃의 온도에서 상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)의 고유 보자성(HcJ)은, 800　kA/m 미만이며, 그리고 특히 600　kA/m 미만인,
    Nd-Fe-B 영구 자석.
  7. 전자 기계식 트랜스듀서(140, 340), 특히 풍력 터빈(100)의 발전기(140, 340)용 로터 조립체로서,
    로터 조립체(350)는,
    지지 구조(352) 및
    제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 따라 설명된 바와 같은 하나 이상의 Nd-Fe-B 영구 자석(354)을 포함하며, 상기 Nd-Fe-B 영구 자석(354)은 지지 구조(352)에 장착되는,
    전자 기계식 트랜스듀서, 특히 풍력 터빈의 발전기용 로터 조립체.
  8. 전자 기계식 트랜스듀서, 특히 풍력 터빈(100)의 발전기(140, 340)로서,
    전자 기계식 트랜스듀서(140, 340)는,
    스테이터 조립체(245), 및
    제 7 항에서 설명된 바와 같은 로터 조립체(350)를 포함하는,
    전자 기계식 트랜스듀서, 특히 풍력 터빈의 발전기.
  9. 전력 발전용 풍력 터빈으로서,
    풍력 터빈(100)은,
    타워(120),
    상기 타워(120)의 상부 부분에 배열되며 하나 이상의 블레이드(114)를 포함하는 로터(110), 및
    제 8 항에서 설명된 바와 같은 전자 기계식 트랜스듀서(140, 340)를 포함하며, 상기 전자 기계식 트랜스듀서(140, 340)는 로터에 기계적으로 커플링되는,
    전력 발전용 풍력 터빈.
KR1020130125471A 2012-10-19 2013-10-21 디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈 KR20140050568A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12189269.9 2012-10-19
EP12189269.9A EP2722855A1 (en) 2012-10-19 2012-10-19 Nd-Fe-B permanent magnet without Dysprosium, rotor assembly, electromechanical transducer, wind turbine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20140050568A true KR20140050568A (ko) 2014-04-29

Family

ID=47137562

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020130125471A KR20140050568A (ko) 2012-10-19 2013-10-21 디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20140110948A1 (ko)
EP (1) EP2722855A1 (ko)
JP (1) JP2014086731A (ko)
KR (1) KR20140050568A (ko)
CN (1) CN103779036A (ko)
BR (1) BR102013026968A2 (ko)
CA (1) CA2830247A1 (ko)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015203841A1 (de) * 2015-03-04 2016-09-08 Wobben Properties Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Windenergieanlage
FR3051992A1 (fr) * 2016-05-25 2017-12-01 Valeo Equip Electr Moteur Machine electrique tournante munie d'aimants en terre rare a faible taux de dysprosium
FR3051991B1 (fr) * 2016-05-25 2018-07-06 Valeo Equipements Electriques Moteur Rotor de machine electrique tournante muni d'aimants en terre rare a faible taux de dysprosium
JP2018007313A (ja) * 2016-06-27 2018-01-11 株式会社日立産機システム 永久磁石モータおよびエレベータ駆動巻上機
CN113508512A (zh) * 2019-03-11 2021-10-15 西门子歌美飒可再生能源公司 包括具有不同磁畴对准模式的三个磁体装置的永磁体组件
CN111834117A (zh) * 2019-04-23 2020-10-27 西门子歌美飒可再生能源公司 利用具有不对称形成的磁装置的设备制造烧结磁通聚焦永磁体
CN111834116A (zh) * 2019-04-23 2020-10-27 西门子歌美飒可再生能源公司 制造具有减小的变形的烧结永磁体
CN111916282A (zh) * 2019-05-10 2020-11-10 西门子歌美飒可再生能源公司 使用变化的磁化强度制造磁通聚焦磁体

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07169618A (ja) * 1993-12-15 1995-07-04 Daido Steel Co Ltd 大型ラジアル異方性リング形状永久磁石およびその製造方法
US6136100A (en) * 1999-09-29 2000-10-24 Magnequench International, Inc. Rare-earth alloy powders for magnets and process for making magnets from rare-earth alloy powders
JP2002153036A (ja) * 2000-11-08 2002-05-24 Sumitomo Special Metals Co Ltd 回転機およびそれを用いた風力発電機
JP4391897B2 (ja) * 2004-07-01 2009-12-24 インターメタリックス株式会社 磁気異方性希土類焼結磁石の製造方法及び製造装置
US8039998B2 (en) * 2004-12-17 2011-10-18 Hitachi Metals, Ltd. Rotor for motor and method for producing the same
JP4376863B2 (ja) * 2005-12-22 2009-12-02 シナノケンシ株式会社 永久磁石型回転機
EP2043114B1 (en) * 2006-11-30 2019-01-02 Hitachi Metals, Ltd. R-fe-b microcrystalline high-density magnet and process for production thereof
JP5060546B2 (ja) * 2007-03-23 2012-10-31 信越化学工業株式会社 永久磁石式発電機とそれを用いた風力発電機
CN101641856A (zh) * 2007-03-23 2010-02-03 信越化学工业株式会社 永磁式发电机及使用它的风力发电机
CN101409121B (zh) * 2008-08-05 2011-01-05 中钢集团安徽天源科技股份有限公司 电机用钕铁硼永磁体及其制造方法
US8405236B2 (en) * 2009-04-21 2013-03-26 Juan V. David Brushless DC turbo-hydro electric generator
US20110074530A1 (en) * 2009-09-30 2011-03-31 General Electric Company Mixed rare-earth permanent magnet and method of fabrication
CN102456458B (zh) * 2010-10-15 2017-02-08 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 高耐蚀性烧结钕铁硼磁体及其制备方法
US9468972B2 (en) * 2011-09-30 2016-10-18 Gm Global Technology Operations, Llc Method of making Nd—Fe—B sintered magnets with reduced dysprosium or terbium
CN102436893B (zh) * 2011-12-15 2016-04-27 钢铁研究总院 一种无Tb少Dy的高矫顽力磁体及制备方法
US20130266473A1 (en) * 2012-04-05 2013-10-10 GM Global Technology Operations LLC Method of Producing Sintered Magnets with Controlled Structures and Composition Distribution

Also Published As

Publication number Publication date
EP2722855A1 (en) 2014-04-23
CA2830247A1 (en) 2014-04-19
CN103779036A (zh) 2014-05-07
US20140110948A1 (en) 2014-04-24
JP2014086731A (ja) 2014-05-12
BR102013026968A2 (pt) 2014-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20140050568A (ko) 디스프로슘이 없는 Ｎｄ-Ｆｅ-Ｂ 영구 자석, 로터 조립체, 전자 기계식 트랜스듀서 및 풍력 터빈
US9379583B2 (en) Magnet assembly
JP5060546B2 (ja) 永久磁石式発電機とそれを用いた風力発電機
JP4311643B2 (ja) 永久磁石型回転電機の製造方法および風力発電用永久磁石型同期発電機の製造方法
CN202210713U (zh) 一种高可靠性磁通切换型电机
CN105356701B (zh) 径向分布三相盘式横向磁通永磁发电机
US20120169063A1 (en) Permanent magnet generator
CN108475974A (zh) 可扩展的发电机
CN101702558A (zh) 盘式永磁风力发电机
WO2011142877A1 (en) Radial flux permanent magnet alternator with dielectric stator block
CN103795202A (zh) 轴向磁通的多定子/转子结构新型风力发电机
KR101230054B1 (ko) 슬롯이 있는 소형 풍력발전기용 종축자속형 영구자석 동기발전기
CN204156697U (zh) 一种双定子分瓣式结构的直驱永磁风力发电机
CN104767336A (zh) 一种单相他励磁阻式发电机
CN101005230B (zh) 一种多极内转子式永磁发电机
EP2879281A1 (en) Permanent magnet rotary electrical machine and wind-power generation system
CN102005832A (zh) 一种风力发电装置
CN102904491A (zh) 盘式磁悬浮外转子型垂直轴风力发电机组
CN104753280A (zh) 一种混合励磁开关磁阻电机及其定子结构
JP2004282889A (ja) 永久磁石回転子および風力発電機
KR101818297B1 (ko) 이중계자를 가지는 회전전기자형 풍력발전기
CN201541188U (zh) 盘式永磁风力发电机
CN201113627Y (zh) 一种大功率风力发电稀土永磁发电机
EP3352336A1 (en) Rotary electric machine and wind power generation system
CN102035274A (zh) 径向结构充磁外转子双凸极电机

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid