KR20140006110A

KR20140006110A - Composite fiber

Info

Publication number: KR20140006110A
Application number: KR1020137033597A
Authority: KR
Inventors: 마사토 마스다; 조지 후나코시; 아키라 키시로
Original assignee: 도레이 카부시키가이샤
Priority date: 2011-06-15
Filing date: 2012-06-12
Publication date: 2014-01-15
Also published as: EP2722426A1; CN103608504A; WO2012173116A1; TW201305403A; TWI541399B; JPWO2012173116A1; JP5472479B2; EP2722426B1; US20140120336A1; KR101415783B1; US9428851B2; EP2722426A4; CN103608504B

Abstract

섬유축과 수직 방향의 섬유 단면에 도성분과 그것을 둘러싸도록 배치된 해성분으로 이루어지는 해도 복합 섬유에 있어서, 복합 단면이 매우 균질성이며, 후가공 통과성 등이 우수한 해도 복합 섬유를 제공한다. 해도 복합 섬유에 있어서 도성분 지름이 10~1000㎚의 범위이며, 도성분 지름 편차가 1.0~20.0%, 이형도가 1.00~1.10 및 이형도 편차가 1.0~10.0%인 것을 특징으로 하는 해도 복합 섬유이다.In the island-in-the-sea composite fiber which consists of island component and the sea component arrange | positioned so that it may be enclosed in the fiber cross section perpendicular to a fiber axis, a composite cross section is very homogeneous, and the island-in-the-sea composite fiber which is excellent in post-processing passability etc. is provided. Wherein the filament diameter is in the range of 10 to 1000 nm, the filament diameter deviation is 1.0 to 20.0%, the filament diameter is 1.00 to 1.10, and the heterophilicity deviation is 1.0 to 10.0%.

Description

Composite fiber {COMPOSITE FIBER}

본 발명은 2종류 이상의 폴리머에 의해 구성되는 복합 섬유에 있어서, 섬유축과 수직 방향의 섬유 단면에 도성분과 그것을 둘러싸도록 배치된 해성분으로 이루어지는 해도 복합 섬유에 관한 것이며, 도성분의 단면 형상이 진원(眞圓)이며, 또한 그 형상의 균질성이 우수한 것이다.The present invention relates to a composite fiber composed of two or more kinds of polymers, which is composed of a marine component and a marine component disposed so as to surround the marine component in a fiber cross section perpendicular to the fiber axis, And the homogeneity of the shape is excellent.

폴리에스테르나 폴리아미드 등의 열가소성 폴리머를 사용한 섬유는 역학적 특성이나 치수 안정성이 우수하다. 이 때문에 의료(衣料) 용도뿐만 아니라 인테리어나 차량 내장, 산업 용도 등 폭넓게 이용되고 있어 산업상의 가치는 매우 높다. 그러나, 섬유의 용도가 다양화되는 현재에 있어서 그 요구 특성도 다양한 것이 되어 종종 기존 폴리머에서는 대응할 수 없는 경우가 있다. 이에 대하여 처음부터 폴리머를 분자 설계하는 것으로는 비용적 및 시간적으로 과제가 있어 복수의 폴리머의 특성을 겸비한 복합 섬유의 개발이 선택되는 경우가 있다. 이러한 복합 섬유에서는 주가 되는 성분을 다른쪽의 성분이 피복하는 등 해서 단독 섬유에서는 달성되지 않는 감촉, 부피성 등이라는 감성적 효과, 또한 강도, 탄성률, 내마모성 등이라는 역학 특성의 부여가 가능해진다. 복합 섬유에는 그 형상도 포함해서 다종 다양한 것이 존재하고, 그 섬유가 사용되는 용도에 맞춰 여러 가지 기술이 제안되어 왔다. 그들의 복합 섬유 중에서도 해성분 중에 다수의 도성분을 배합한, 소위 해도 복합 섬유에 관한 기술 개발이 왕성히 행해지고 있다.A fiber using a thermoplastic polymer such as polyester or polyamide is excellent in mechanical properties and dimensional stability. Because of this, not only medical (clothing) applications, but also interior, vehicle interior, and industrial applications are widely used, so the industrial value is very high. However, at present, as the use of fibers is diversified, the required characteristics thereof are various, and sometimes the conventional polymers can not cope with them. On the other hand, there is a problem in terms of cost and time in designing a polymer from the beginning, and development of a composite fiber having characteristics of a plurality of polymers is sometimes selected. In such a composite fiber, it is possible to impart dynamic characteristics such as strength, elastic modulus, wear resistance, and the like, which is a sensory effect such as feeling and volume which can not be attained in a single fiber by covering the main component with the other component. There are many kinds of composite fibers including their shapes, and various techniques have been proposed to suit the application in which the fibers are used. Among these composite fibers, the technical development regarding the so-called island-in-the-sea composite fiber which mix | blended many island components in sea component is actively performed.

해도 복합 섬유의 이용으로서 대표적인 것으로는 섬유의 극세화가 있다. 일반적으로는 이용해(易溶解) 성분의 해성분에 난용해 성분의 도성분을 배치해 두고, 섬유 또는 섬유 제품으로 한 후에 이용해 성분을 제거함으로써 도성분으로 이루어지는 극세 섬유를 채취할 수 있다. 작금, 이 기술을 이용해서 단독의 방사 기술로는 도달할 수 없는 나노 오더의 극한적인 가늘기를 갖는 극세 섬유를 채취하는 것도 가능하게 되어 왔다. 단섬유 지름이 몇백㎚의 극세 섬유가 되면 일반적인 섬유에서는 얻을 수 없는 유연한 터치나 가늘기가 발현된다. 예를 들면, 이 특성을 이용해서 인공피혁이나 신촉감 텍스타일로서 전개된다. 그 밖에도 섬유 간격의 치밀함을 이용하여 고밀도 직물로 해서 방풍성이나 발수성을 필요로 하는 스포츠 의료에도 사용되고 있다. 극세화된 섬유는 가는 홈으로 들어가고, 또한 비표면적의 증대나 미세한 섬유간 공극에 오염이 포착된다. 이 때문에 높은 흡착성 및 진애 포집성을 발현한다. 이 특성을 이용하여 산업 자재 용도에서는 정밀 기기 등의 와이핑 클로스나 정밀 연마포로서 이용되고 있다.As a typical use of the sea-island composite fiber, there is a microfiber of the fiber. In general, it is possible to collect microfine fibers made of a conductive component by disposing a conductive component of a component that is poorly soluble in the marine component of the (soluble) component to use as a fiber or a fiber product and then removing the component. It has become possible to collect ultrafine fibers having an extremely narrow diameter of the nano order that can not be reached by a single spinning technique using this technique. When the monofilament is microfine fibers of a few hundred nm in diameter, a flexible touch or thin layer that can not be obtained with ordinary fibers is produced. For example, using this characteristic, it is developed as an artificial leather or a new touch textile. In addition, it is also used in sports medical care, which requires wind and water repellency as a high-density fabric by utilizing the denseness of fiber spacing. The microfibers enter the fine grooves, and the contamination is caught by the increase of the specific surface area and the fine fiber interstices. Therefore, high adsorptivity and dust collectability are exhibited. Using this characteristic, it is used as a wiping cloth or a precision polishing cloth for precision equipment in the industrial material use.

극세 섬유의 출발 원료가 되는 해도 복합 섬유에는 크게 2종류 있다. 하나는 폴리머끼리를 용융 혼련하는 폴리머 알로이형, 하나는 복합 구금을 활용하는 복합 방사형이다. 이들 복합 섬유 중에서 복합 방사형은 복합 단면을 정밀하게 제어할 수 있다는 점에서 우수한 방법이라고 할 수 있다.There are two main types of sea-island composite fibers that are the starting materials of microfine fibers. One is a polymer alloy type in which polymers are melt-kneaded, and the other is a composite radial type in which a composite detergent is used. Among these composite fibers, the composite radial type is an excellent method in that a composite cross section can be precisely controlled.

복합 방사형의 해도 복합 섬유에 관한 기술개시에서는, 예를 들면 특허문헌 1이나 특허문헌 2와 같이 복합 구금에 특징이 있는 기술의 개시가 있다.In the technical disclosure of the composite radial-type sea-island composite fiber, for example, as disclosed in Patent Document 1 or Patent Document 2, there is disclosed a technique characterized by composite detachment.

특허문헌 1에서는 난용해 성분의 구멍 아래에 단면 방향으로 확장된 이용해 성분의 폴리머 챔버를 설치한다. 이용해 성분에 난용해 성분을 삽입함으로써 일단 심초 복합류로 한다. 그리고, 그 심초 복합류끼리를 합류 후 압축해서 최종 구멍으로부터 토출한다. 이 기술에 있어서는 난용해 성분 및 이용해 성분 모두 분류 유로와 도입 구멍 사이에 설치된 유로폭에 의해 압력을 제어하여 삽입하는 압력을 균일화한다. 그것에 의해 도입 구멍으로부터 토출되는 폴리머량을 제어하고 있다. 이와 같이 각 도입 구멍을 균일 압력으로 하는 것은 폴리머류의 제어라는 면에서는 우수한 것이다. 그러나, 최종적으로 도성분을 나노 오더로 하기 위해서는 적어도 해성분측의 도입 구멍마다의 폴리머량을 10^-2g/min/hole로부터 10^-3g/min/hole로 매우 적게 할 필요가 있다. 이 때문에 폴리머 유량과 벽간격과 비례 관계에 있는 압력 손실은 거의 0이 되어 해성분과 도성분의 폴리머를 정밀하게 제어하는 것은 매우 곤란한 것이다. 사실, 실시예에서 얻어진 해도 복합 섬유로부터 발생하는 극세사는 0.07~0.08d 정도(약 2700㎚)이며, 나노 오더의 극세 섬유를 얻는 데에는 이르지 않았다.In Patent Document 1, a polymer chamber of a used component extending in the cross-sectional direction is provided below the hole of the poorly soluble component. By inserting ingredients into the components, they are once used as core-sheath complexes. Then, the core-sheath composite streams are joined together, compressed, and discharged from the final hole. In this technique, the pressure is controlled by the flow path width provided between the flow dividing flow passage and the introduction hole, so that the pressure for insertion is made uniform. Thereby controlling the amount of polymer discharged from the introduction hole. The uniformity of pressure in each introduction hole is excellent in terms of control of polymers. However, in order to finally make the catalytic component into the nano order, it is necessary to reduce the amount of the polymer per inlet hole at least at the sea component side from 10 ^-2 g / min / hole to 10 ^-3 g / min / hole. For this reason, the pressure loss in proportion to the polymer flow rate and the wall spacing is almost zero, so it is very difficult to precisely control the polymer of the sea component and the component. In fact, the microfine fibers generated from the sea-island conjugate fibers obtained in the examples were about 0.07 to 0.08 d (about 2700 nm), and it was not yet possible to obtain nanofiber microfine fibers.

특허문헌 2에서는 이용해 성분과 난용해 성분을 비교적 등간격으로 배치한 복합류를 압축과 합류를 복수회 조합시킴으로써 최종적으로는 미세한 난용해 성분을 복합 섬유 단면에 배치한 해도 복합 섬유를 얻는다는 기재가 있다. 이 기술에서는 해도 복합 섬유의 단면에 있어서 내층부에서는 도성분이 규칙적으로 배열된 것으로 될 가능성이 있다. 그러나, 복합류를 축소시킬 때에 외층부에는 구금 구멍벽에 의한 전단의 영향을 받기 때문에 축소 복합류 단면 방향으로 유속 분포가 생기게 된다. 이 때문에 복합류의 외층과 내층의 난용해 성분에서는 섬유 지름이나 형상에 큰 차가 생기게 된다. 특허문헌 2의 기술에 있어서 나노 오더의 도성분으로 하기 위해서는 최종적인 토출까지 이것을 복수회 반복할 필요가 있다. 이 때문에 복합 섬유 단면 방향으로 단면 형상의 분포가 큰 차가 되는 경우가 있어 도지름 및 단면 형상에 편차가 생기게 된다.Patent Document 2 discloses that a composite fiber in which a composite fiber and a poorly soluble component are arranged at relatively equal intervals is compressed and combined a plurality of times so that a fine unfrozen component is finally disposed on the fiber side of the composite fiber, have. In this technique, there is a possibility that the islands are arranged regularly in the inner layer portion in the cross section of the islands conjugated fiber. However, when the composite flow is reduced, the outer layer portion is influenced by shearing by the wall of the perforation hole, so that a flow velocity distribution is generated in the direction of the reduced composite flow cross-section. Therefore, a large difference in the fiber diameter and shape occurs in the poorly soluble components of the outer layer and inner layer of the composite flow. In the technique of Patent Document 2, it is necessary to repeat this process until the final discharge in order to make the nano-order component. For this reason, the distribution of the cross-sectional shape in the cross-sectional direction of the composite fiber becomes large, which causes variations in the diameters and cross-sectional shapes.

한편, 특허문헌 3에서는 구금 기술은 종래 공지의 파이프형 해도 복합 구금을 사용하고 있다. 그러나, 이용해 성분과 난용해 성분의 용융 점도비를 규정함으로써 단면 형상이 비교적 제어된 해도 복합 섬유를 얻는 것이 가능해진다. 또한, 이용해 성분을 후공정에서 용해시킴으로써 균질한 섬유 지름을 갖는 극세 섬유를 얻을 수 있다고 기재되어 있다. 그러나, 이 기술에 있어서는 파이프군에 의해 미세하게 분할된 난용해 성분을 일단 심초 복합 형성 구멍에서 심초 복합류로 하고, 합류 후 축소시킴으로써 해도 복합 섬유를 얻고 있다. 형성된 심초 복합류는 실질적으로 도수(島數)에 상당하는 수가 집속하여 테이퍼 설치된 토출용 플레이트에 의해 섬유 단면 방향으로 압축되고, 토출 구멍으로부터 토출된다. 이때, 통상 섬유 단면이 1/500~1/3000으로 크게 압축되기 때문에 심초 복합류끼리 서로 간섭해서 압축되게 된다. 이 때문에 형성 구멍 토출 후에 표면 장력에 의해 단면이 진원이 되려고 하는 한편, 다른 복합류와의 간섭의 결과 도성분의 단면 형상은 변형된 형상이 된다. 따라서, 도성분의 형상을 적극적으로 제어하는 것은 매우 곤란한 것이 되어 단면 형상의 균질성에는 한계가 있었다. 이것은 심초류를 일단 형성하고, 이것을 집속해서 압축한다는 종래의 파이프형 구금의 원리적인 부분에 관한 것이며, 파이프 형상이나 배치 등을 적정화했다고 해도 그 효과는 매우 작다. 이 때문에 특허문헌 3의 기술을 비롯한 종래 기술에서는 단면을 진원으로 하고, 또한 이 단면 형상을 균질화하는 것은 매우 곤란한 것이었다.On the other hand, in Patent Document 3, a conventionally known pipe-type waterproof composite detachment is used as a detaching technique. However, by defining the melt viscosity ratio of the component to be used and the poorly soluble component, it is possible to obtain a composite fiber having a relatively controlled cross-sectional shape. Further, it is described that by using the component in a subsequent step, microfine fibers having a uniform fiber diameter can be obtained. However, in this technique, a composite fiber is obtained even when the poor solubility component finely divided by the pipe group is once made into a core-sheath composite flow in the core-sheath composite-formed hole, and after joining and shrinking. The formed core-and-sheath composite yarn is substantially compressed in the fiber cross-sectional direction by a discharge plate provided with a number corresponding to an island number and is tapered, and discharged from the discharge hole. At this time, since the cross section of the ordinary fiber is largely compressed to 1/500 to 1/3000, the core-sheath composite streams interfere with each other and are compressed. For this reason, the cross-section tends to become a full circle due to the surface tension after the formation hole is ejected, while the cross-sectional shape of the islands as a result of interference with other complex streams becomes deformed. Therefore, it is very difficult to positively control the shape of the conductive component, so that the homogeneity of the cross-sectional shape is limited. This relates to a principle part of a conventional pipe-type nesting method in which a flowering core is once formed and then concentrated and compressed. Even if the pipe shape and arrangement are optimized, the effect is very small. For this reason, in the prior art including the technique of Patent Document 3, it has been very difficult to make the cross section a true circle and homogenize the cross sectional shape.

처음부터 단면에 2종류 이상의 폴리머가 혼재하는 해도 복합 섬유에서는 섬유의 신장 변형 거동이 불안정하며, 또한 도성분의 단면 형상에 불균일이 있으면 불안정성이 조장되는 경향이 있다. 이 때문에 일반적인 단독 섬유 정도의 안정성이 확보되지 않아 후가공 조건에 제약이 있었다. 또한, 극세 섬유를 발생시키기 위해서 탈해 처리를 행할 경우에는 도성분의 편차로부터 도성분 사이 및 도성분의 섬유축 방향으로 부분적으로 열화가 진행된 것이 혼재되는 경우가 있었다. 이 때문에 후가공 공정에 있어서 도성분의 탈락 등이 문제가 되는 경우가 있었다. 이것은 도성분이 나노 오더와 극한적인 가늘기를 달성한 해도 복합 섬유에 있어서 후가공의 공정 통과성 및 그 섬유나 섬유 제품의 특성에 부여하는 영향이 커 무시할 수 없는 과제이다. 이 때문에 나노 오더라는 극한적인 가늘기를 가진 도성분을 갖는 해도 복합 섬유에 있어서 도성분이 진원이며, 또한 그 단면 형상이 균질한 해도 복합 섬유의 개발이 요망되어 있었다.In the composite fiber having two or more kinds of polymers mixed in the cross section from the beginning, the elongation deformation behavior of the fiber is unstable, and if the cross-sectional shape of the component is uneven, instability tends to be promoted. Because of this, the stability of about a single fiber is not ensured and there is a restriction on post-processing conditions. In addition, in the case of performing the deasphalting treatment to generate the microfine fibers, there is a case where the deterioration progresses partially from the deviation of the metallic component to the metallic component and the fiber axis direction of the metallic component. For this reason, in some post-processing processes, the removal of the filler may be a problem. This is a problem that can not be neglected because the conjugate has a nano order and extreme thinness, and the influence on post-processing passability of the composite fiber and the properties of the fiber and the fiber product. For this reason, it has been desired to develop a sea-island composite fiber in which the island component is a source and the cross-sectional shape of the sea-island composite fiber is homogeneous.

일본 특허 공개 평 8-158144호 공보(특허청구범위)Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-158144 (claims) 일본 특허 공개 2007-39858호 공보(제 1, 2 페이지)Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-39858 (pages 1 and 2) 일본 특허 공개 2007-100243호 공보(제 1, 2 페이지)Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-100243 (pages 1 and 2)

본 발명은 해도 복합 섬유에 관해서 상기한 과제를 해결하는 것을 목적으로 하는 것이며, 도성분이 나노 오더의 극한적인 가늘기를 가지면서 그 단면 형상이 진원이며, 또한 그 형상이 균질한 해도 복합 섬유를 제공하는 것에 있다.An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems associated with sea-island conjugate fibers, and to provide a sea-island composite fiber having an extreme thinning of a nano-order and a cross- It is on.

상기 과제는 이하의 수단에 의해 달성된다. 즉,The above object is achieved by the following means. In other words,

(1) 해도 복합 섬유에 있어서 도성분 지름이 10~1000㎚의 범위이며, 도성분 지름 편차가 1.0~20.0%, 이형도가 1.00~1.10 및 이형도 편차가 1.0~10.0%인 것을 특징으로 하는 해도 복합 섬유.(1) The composite fiber according to any one of (1) to (3), wherein the island-shaped particle diameter is in the range of 10 to 1000 nm, the isoparametric diameter deviation is 1.0 to 20.0%, the differential form is 1.00 to 1.10 and the deviation degree deviation is 1.0 to 10.0% fiber.

(2) (1)에 있어서, 근접한 3개의 도성분에 둘러싸인 해성분에 있어서의 해성분 지름 편차가 1.0~20.0%인 것을 특징으로 하는 해도 복합 섬유.(2) The marine conjugate fiber according to (1), wherein the sea component dispersed in the adjacent three components is 1.0 to 20.0%.

(3) (1) 또는 (2)에 있어서, 근접한 2개의 도성분간의 도성분 거리 편차가 1.0~20.0%인 것을 특징으로 하는 해도 복합 섬유.(3) The marine conjugate fiber according to (1) or (2), wherein the metallic component distance deviation between two adjacent metallic components is 1.0 to 20.0%.

(4) (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 해도 복합 섬유를 탈해 처리함으로써 얻어지는 극세 섬유.(4) A microfine fiber obtained by deaeration treatment of the sea-island conjugate fiber according to any one of (1) to (3).

(5) (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 기재된 해도 복합 섬유, 또는 (4)에 기재된 극세 섬유가 적어도 일부를 구성하는 섬유 제품.(5) The sea product conjugated fiber according to any one of (1) to (4), or the microfine fiber according to (4).

이다.to be.

(발명의 효과)(Effects of the Invention)

본 발명의 해도 복합 섬유는 도성분이 나노 오더라는 극한적인 가늘기를 가지면서도 단면 형상이 진원이며, 또한 그 도성분의 지름 및 단면 형상이 균질한 것이다.The sea-island conjugate fiber of the present invention has extreme thinness, that is, nano-scale, and the cross-sectional shape is circular, and the diameter and cross-sectional shape of the island-shaped component are homogeneous.

본 발명의 해도 복합 섬유의 특징은 우선, 나노 오더의 도성분의 지름 및 단면 형상이 매우 균질한 것에 있다. 이 때문에 장력을 가했을 경우에는 섬유 단면에 있어서 모든 도성분이 동일한 장력을 부담하게 되어 섬유 단면의 응력 분포를 억제할 수 있다. 예를 들면, 이 효과는 방사 공정 및 연신 공정의 제사 공정, 제직 공정 및 탈해 처리 공정 등 비교적 고장력이 가해지는 후가공에서 복합 섬유 및 극세 섬유의 실떨어짐 등이 일어나기 어려운 것을 의미한다. 이 때문에 높은 생산성으로 섬유 제품을 얻는 것이 가능해진다. 또한, 탈해 처리 시의 용제의 영향이 어느 도성분을 취해도 동일하다는 효과도 크다. 왜냐하면, 탈해 처리 조건의 설정이 간이한 것에 추가해서 용제에 의한 부분적인 도성분(극세 섬유)의 실떨어짐 및 탈락 등을 억제할 수 있기 때문이다. 특히, 섬유 지름이 나노 오더인 경우에는 미소한 도성분 지름 및 형상의 편차가 도성분에 대한 영향에 크게 반영된다. 이 때문에 본 발명의 해도 복합 섬유의 특징이 효과적으로 작용한다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유에 관해서는 도성분의 형상이 진원이며, 해도 복합 섬유의 단면에 있어서 그 형상이 균질하게 조정되어 있다. 이 때문에 탈해 처리를 실시하여 극세 섬유를 발생시켰을 경우에는 극세 섬유 사이에서 나노 오더의 미세하며 또한 균일한 공극이 형성되어 극세 섬유 다발 전체에 분산되게 된다. 따라서, 상기 극세 섬유로 이루어지는 섬유 제품에 있어서는 공극에 의한 모세관 현상에 의한 우수한 흡수성이나 받아들인 수분을 신속하게 확산시키는 등의 기능을 갖는 것이 된다.The feature of the sea-island composite fiber of the present invention resides in that the diameter and sectional shape of the nano-ordered element are extremely homogeneous. Therefore, when a tensile force is applied, all the components of the fiber cross-section bear the same tensile force, so that the stress distribution on the fiber cross-section can be suppressed. For example, this effect means that yarns of composite fibers and superfine fibers are hardly broken in a post-process where a relatively high tension is applied, such as a yarn process in a spinning process and a stretching process, a weaving process, and a deaeration process. This makes it possible to obtain a fiber product with high productivity. Further, the effect of the solvent at the time of the deasphalting treatment is also great, even if any of the components are taken. This is because, in addition to the simple setting of the de-aeration treatment conditions, it is possible to suppress the dropping and dropping of the filaments (microfine fibers) due to the solvent. Particularly, when the fiber diameter is in the nano order, the deviation of the diameter and the shape of the minute metallic powder is largely reflected in the impact on the metallic component. Therefore, the characteristics of the sea-island composite fiber of the present invention effectively work. Further, in the sea-island composite fiber of the present invention, the shape of the island-shaped component is long, and the shape of the island-shaped composite fiber is uniformly adjusted in cross section. Therefore, when the ultrafine fibers are generated by performing the rubbing treatment, fine and uniform pores of the nano-order are formed between the ultrafine fibers and dispersed in the ultrafine fiber bundles. Therefore, in the fiber product which consists of the said ultrafine fibers, it has a function, such as the outstanding water absorptivity by the capillary phenomenon by a space | gap, and spread | diffused water | moisture content rapidly.

도 1은 해도 복합 섬유의 도성분의 일례의 개요도이다.
도 2는 해도 복합 섬유의 단면의 일례의 개요도이다.
도 3은 본 발명의 극세 섬유의 제조 방법을 설명하기 위한 설명도이며, 복합 구금의 일례로서, 도 3(a)는 복합 구금을 구성하는 주요 부분의 정단면도이며, 도 3(b)는 분배 플레이트의 일부의 횡단면도, 도 3(c)는 토출 플레이트의 횡단면도이다.
도 4는 분배 플레이트의 일례의 일부이다.
도 5는 분배 플레이트에 있어서의 분배 홈 및 분배 구멍 배치의 일례이다.
도 6은 최종 분배 플레이트에 있어서의 분배 구멍 배치의 실시형태예이다.
도 7은 해도 복합 섬유 단면의 일례이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a schematic diagram of an example of a component of sea-island composite fibers. Fig.
2 is a schematic view of an example of a section of sea-island conjugate fiber.
3 (a) and 3 (b) are explanatory diagrams for explaining the method of manufacturing the microfine fibers of the present invention. FIG. 3 (a) is a front cross- Fig. 3 (c) is a cross-sectional view of the discharge plate. Fig.
Figure 4 is a part of an example of a distribution plate.
5 is an example of a distribution groove and a distribution hole arrangement in the distribution plate.
Fig. 6 shows an embodiment of the distribution hole arrangement in the final distribution plate. Fig.
7 is an example of a section of a sea-island composite fiber.

이하, 본 발명에 대해서 바람직한 실시형태와 함께 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with preferred embodiments.

본 발명의 해도 복합 섬유란 2종류 이상의 폴리머가 섬유축에 대하여 수직 방향의 섬유 단면을 형성하는 것이다. 여기에서, 상기 복합 섬유는 어떤 폴리머로 이루어지는 도성분이 다른쪽 폴리머로 이루어지는 해성분 중에 점재하는 단면 구조를 갖고 있는 것이다.The sea-island conjugate fiber of the present invention is one in which two or more kinds of polymers form a fiber cross-section perpendicular to the fiber axis. Here, the conjugate fiber has a cross-sectional structure in which a conductive component made of a certain polymer is dotted into a sea component composed of the other polymer.

본 발명의 해도 복합 섬유는 제 1 및 제 2 요건으로서 도성분 지름이 10~1000㎚이며, 상기 도성분 지름 편차가 1.0~20.0%인 것이 중요하다.As for the first and second requirements of the sea-island conjugate fiber of the present invention, it is important that the diameter of the conductive particles is 10 to 1000 nm and the conductive particle diameter deviation is 1.0 to 20.0%.

여기에서 말하는 도성분 지름 및 도성분 지름 편차는 이하와 같이 구하는 것이다.Here, the deviation of the diameter of the isosceles and the diameter of the isosceles diameter are obtained as follows.

즉, 해도 복합 섬유로 이루어지는 멀티 필라멘트를 에폭시 수지 등의 포매제로 포매하고, 이 횡단면을 투과형 전자현미경(TEM)으로 150개 이상의 도성분을 관찰할 수 있는 배율로 해서 화상을 촬영한다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 150개 이상의 도성분이 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개의 도성분을 확인할 수 있도록 촬영하면 좋다. 이때, 금속 염색을 실시하면 도성분의 콘트라스트를 명확히 할 수 있다. 섬유 단면이 촬영된 각 화상으로부터 무작위로 추출한 150개의 도성분의 도성분 지름을 측정한다. 여기에서 말하는 도성분 지름이란 2차원적으로 촬영된 화상으로부터 섬유축에 대하여 수직 방향의 단면을 절단면으로 하고, 이 절단면에 외접하는 진원의 지름을 의미한다. 도 1에는 본 발명의 요건의 설명을 명확히 하기 위해서 변형된 도성분의 일례를 나타내지만, 도성분(도 1 중의 2)에 2점 이상의 가장 많은 점에서 외접하는 진원(도 1 중의 1)의 지름이 여기에서 말하는 도성분 지름에 해당된다. 또한, 도성분 지름의 값에 관해서는 ㎚ 단위로 소수점 제 1 자리까지 측정하고, 소수점 이하를 사사오입하는 것이다. 또한, 도성분 지름 편차란 도성분 지름의 측정 결과를 바탕으로 도성분 지름 편차(도성분 지름 CV%)=(도성분 지름의 표준편차/도성분 지름의 평균값)×100(%)로서 산출되는 값이며, 소수점 제 2 자리 이하는 사사오입하는 것이다. 이상의 조작을 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 행하고, 10화상의 평가 결과의 단순한 수 평균값을 도성분 지름 및 도성분 지름 편차로 했다.That is, the multi-filament made of the sea-island composite fiber is embedded in a foaming agent such as an epoxy resin, and the cross-section is photographed with a transmission electron microscope (TEM) at a magnification capable of observing at least 150 components. In the case where there is no more than 150 islands in the cross section of one conjugate fiber, it is preferable to take a photograph so that a total of 150 conjugates can be identified from the cross sections of many conjugate fibers. At this time, the contrast of the metallic component can be clarified by performing metal dyeing. Measure the diameter of each of the 150 components extracted randomly from each image of the fiber cross section. Here, the diameter refers to the diameter of a circle that is perpendicular to the fiber axis from a two-dimensionally photographed image, and the diameter of the circle that circumscribes the cut surface. Fig. 1 shows an example of a modified conductive component in order to clarify the requirements of the present invention. In Fig. 1, a circle having a diameter of 2 (1 in Fig. 1) This corresponds to the diameter of the canal referred to here. In addition, the value of the isosceles diameter is measured to the first decimal place in units of nm, and rounding down to the decimal point is performed. Also, the isometric diameter deviation is calculated as the isometric diameter deviation (the isometric diameter CV%) = (the standard deviation of the isometric diameter / the average value of the isometric diameter) × 100 (%) based on the measurement result of the isometric diameter Value, and rounding down to the second decimal place is rounding. The above operations were performed on 10 images photographed in the same manner, and a simple number average value of the evaluation results of 10 images was determined as the isoparametric diameter and the isoparametric diameter deviation.

본 발명의 해도 복합 섬유에서는 도성분 지름을 10㎚ 미만으로 하는 것도 가능하지만, 10㎚ 이상으로 함으로써 제사 공정에 있어서 도성분이 부분적으로 파단하는 것 등을 억제할 수 있다. 또한, 후가공 공정에 있어서의 실떨어짐 등을 예방할 수 있다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유로부터 극세 섬유를 발생시킬 경우에는 가공 조건의 설정이 간이해진다는 효과가 있다. 한편, 본 발명의 목적의 하나인 발생시킨 극세 섬유 다발의 부드러움, 흡수성 및 불식 성능 등이라는 효과를 달성하기 위해서는 도성분 지름은 1000㎚ 이하로 할 필요가 있다.In the sea-island composite fiber of the present invention, it is possible to make the diameter of the metallic component less than 10 nm, but when it is 10 nm or more, it is possible to suppress the partial fracture of the metallic component in the production process. In addition, it is possible to prevent yarn drop in the post-processing step. Further, when ultrafine fibers are produced from the sea-island conjugate fiber of the present invention, there is an effect that the setting of the processing conditions is simplified. On the other hand, in order to achieve the effect of softness, water absorption and breaking performance of microfine fiber bundles, which is one of the objects of the present invention, the filament diameter should be 1000 nm or less.

본 발명의 해도 복합 섬유의 도성분 지름은 10~1000㎚의 범위에서 가공 조건이나 목적으로 하는 용도에 따라서 적당히 설정되어야 하지만, 나노 오더의 섬유 지름이 갖는 부드러움, 흡수성 및 불식 성능 등의 효과를 현저화하기 위해서는 도성분 지름은 10~700㎚의 범위로 하는 것이 바람직하다. 또한, 후가공 공정에 있어서의 공정 통과성, 탈해 조건 설정의 간이성, 섬유 제품으로 했을 때의 취급성을 고려하면 100~700㎚인 것을 보다 바람직한 범위로서 들 수 있다.The sea component diameter of the sea-island composite fiber of the present invention should be appropriately set in a range of 10 to 1000 nm in accordance with the processing conditions and the purpose of use, but the effect of softness, water absorbency and erosion performance of the fiber diameter of the nano- It is preferable that the diameter of the metallic component be in the range of 10 to 700 nm. In view of processability in the post-processing step, simplicity of setting of the de-scaling conditions, and handling properties in the case of using a fiber product, the more preferable range is 100 to 700 nm.

도성분의 도성분 지름 편차는 1.0~20.0%로 할 필요가 있다. 이러한 범위이면 국소적으로 조대한 도성분이 존재하지 않는 것을 의미하고, 후가공 공정에 있어서의 섬유 단면 내에서의 응력 분포가 억제되어서 공정 통과성이 양호한 것이 된다. 특히, 비교적 장력이 높은 연신 공정이나 제직 공정, 또한 탈해 공정의 통과성으로의 효과는 크다. 또한, 탈해 처리 후의 극세 섬유도 마찬가지로 균질한 것이 된다. 이러한 관점으로부터 도성분 지름 편차는 작을수록 바람직하고, 1.0~15.0%로 하는 것이 바람직하다. 또한, 고성능인 스포츠 의료나 IT용의 정밀 연마와 같은 고정밀도가 더 필요로 되는 용도에 적용하는 것을 고려하면 도성분 지름 편차가 1.0~7.0%인 것을 보다 바람직한 범위로서 들 수 있다.It is necessary to set the deviation of the isoparametric particle diameters to 1.0 to 20.0%. In this range, it means that there is no coarse conductive material locally, and the stress distribution in the cross-section of the fiber in the post-processing step is suppressed, so that the process passability is good. Particularly, the effect of the stretching process, the weaving process, and the passing property of the deaeration process, which have relatively high tension, is large. Further, the ultrafine fibers after the deasphalting treatment are also homogeneous. From such a viewpoint, the smaller the island component diameter deviation is, the more preferable it is. Further, in consideration of application to applications requiring high precision such as high-performance sports medical care and precision polishing for IT, a more preferable range is 1.0 to 7.0% of the metallic particle diameter deviation.

본 발명의 해도 복합 섬유는 도성분의 단면 형상이 진원이다. 즉, 도성분의 이형도가 1.00~1.10이며, 또한 이 편차가 1.0~10.0%로 매우 작은 것이 제 3 및 제 4 중요한 요건이다.In the sea-island conjugate fiber of the present invention, the cross-sectional shape of the conductive component is a full circle. In other words, the degree of release of the island component is 1.00 to 1.10, and the deviation is very small at 1.0 to 10.0%, which is the third and fourth important requirement.

여기에서 말하는 이형도란 상술한 도성분 지름 및 도성분 지름 편차와 마찬가지의 방법에 의해 해도 복합 섬유의 단면을 2차원적으로 촬영한다. 촬영된 화상으로부터 도 1 중의 1점 쇄선(도 1 중의 3)과 같이 도성분의 절단면(윤곽)에 2점 이상의 가장 많은 점에서 내접하는 진원을 내접원으로 하고, 그 지름을 내접원 지름으로 해서 이형도=도성분 지름÷내접원 지름으로부터 소수점 제 3 자리까지를 구하고, 소수점 제 3 자리 이하를 사사오입한 것을 이형도로 했다. 이 이형도를 무작위로 추출한 150개의 도성분에 대해서 측정한다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 150개 이상의 도성분이 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개의 도성분을 확인할 수 있도록 촬영하면 좋다. 본 발명에 있어서의 이형도 편차란 이형도의 평균값 및 표준편차로부터 이형도 편차(이형도CV%)=(이형도의 표준편차/이형도의 평균값)×100(%)로서 산출되는 값이며, 소수점 제 2 자리 이하는 사사오입하는 것이다. 이상의 조작을 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 행하고, 10화상의 평가 결과의 단순한 수 평균값을 이형도 및 이형도 편차로 했다.Herein, the cross-sectional profile of the island-shaped conjugated fiber is photographed in a two-dimensional manner by the same method as the above-mentioned irregular diameter and island diameter deviation. As shown in the one-dot chain line (3 in Fig. 1) of Fig. 1, a circle having an inward arc in contact with the cut surface (outline) of two or more points is taken as an inscribed circle from the photographed image, The diameter of the isosceles divided from the diameter of the inscribed circle to the third decimal point, and rounding down to the third decimal place. Measure 150 random samples of this model. In the case where there is no more than 150 islands in the cross section of one conjugate fiber, it is preferable to take a photograph so that a total of 150 conjugates can be identified from the cross sections of many conjugate fibers. The variance degree deviation in the present invention is a value calculated as a variance degree deviation (variance CV%) = (standard deviation of variance / mean value of variance) × 100 (%) from the mean value and standard deviation of the variance degree, It is to be rounded. The above operations were performed on 10 images photographed in the same manner, and a simple number average value of the evaluation results of 10 images was defined as a difference degree diagram and a differential degree deviation.

덧붙여서, 이형도는 도성분의 절단면이 실질적으로 진원일 경우에는 1.10 이하가 되는 것이다. 종래 공지의 해도 복합 구금으로 방사한 해도 복합 섬유에서는 부분적으로 상기 이형도가 1.10 이하를 만족하는 경우도 있지만 해도 복합 섬유의 단면 전체에 있어서 변형된 형상을 갖고 있고, 특히 최외층의 부분에서는 1.20 이상이 되는 경우가 많다. 이러한 해도 복합 섬유에서는 이형도 편차가 증가한다. 이 때문에 본 발명의 요건을 만족하지 않는 것이다. 또한, 이 경우에는 도성분 지름 편차가 마찬가지로 증가하여 본 발명의 요건을 만족하는 것이 더욱 곤란한 것은 말할 필요도 없다.Incidentally, in the case where the cross section of the island component is substantially round, the cross section is 1.10 or less. In the sea-island composite fiber spun by the conventionally known sea-island composite filament, the degree of deformation of the composite fiber is partially in the range of 1.10 or less. However, . In this island-in-the-sea composite fiber, the degree of release is increased. Therefore, the present invention does not satisfy the requirements of the present invention. Also, in this case, it is needless to say that it is more difficult to satisfy the requirements of the present invention by increasing the deviation of the diameter of the metallic component.

본 발명의 해도 복합 섬유의 목적은 나노 오더의 도성분이 실질적으로 진원이며, 또한 도성분의 하나하나가 거의 동일한 단면 형상을 갖고 있는 것에 있다. 이 때문에 도성분은 이형도가 1.00~1.10인 것이 중요하다.The purpose of the sea-island conjugate fiber of the present invention is that the nano-ordered element is substantially circular, and each of the island-shaped elements has substantially the same cross-sectional shape. For this reason, it is important that the degree of separation of the components is 1.00 to 1.10.

도성분의 이형도가 1.00~1.10, 즉 실질적으로 진원이 되면 상기 해도 복합 섬유로부터 발생한 극세 섬유끼리가 원의 접선에서 접촉한다. 이 때문에 섬유 다발에 있어서는 단섬유 사이에 섬유 지름에 의존한 공극이 형성된다. 따라서, 섬유 제품으로 했을 경우에는 모세관 현상에 의해 우수한 흡수성을 발휘하거나, 진애 포착 성능이나 불식 성능 모두가 우수한 것이 될 수 있다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유에 있어서는 도성분 지름이 나노 오더이기 때문에 발생시킨 극세 섬유 사이에 형성되는 공극은 매우 작고, 또한 섬유 제품에 다수 분산되어 있다. 이 때문에 흡수한 수분의 확산 속도는 매우 빠르고, 예를 들면 땀 흡수라는 바와 같은 쾌적성을 겸비한 고기능 이너로서 활용할 수 있다. 이 고성능 이너와 같이 직접 인피에 접하는 용도에 있어서는 상술한 나노 오더의 섬유 지름에 의한 부드러운 감촉이 흡수성에 추가해서 쾌적한 촉감을 발현한다는 효과를 나타내는 것은 말할 필요도 없다. 한편, 이 나노 오더의 공극을 이용하면 약제 등의 함침성 및 유지성도 높일 수 있다. 이 때문에 고기능 약제의 효과를 장시간 유지할 수 있어 미용 용도 등에도 적합하다.When the degree of differentiation of the island component is in the range of 1.00 to 1.10, that is, when it becomes substantially full, the superfine fibers generated from the sea water composite filament contact each other at the tangent of the circle. Therefore, voids depending on the fiber diameter are formed between the short fibers in the fiber bundle. Therefore, when it is made into a fiber product, it can exhibit excellent absorbency by capillary phenomenon, or both dust catching performance and disintegration performance. Further, in the sea-island conjugate fiber of the present invention, since the metallic powder has a nano-order diameter, the pores formed between the microfine fibers are very small and many fibers are dispersed in the fiber product. Therefore, the diffusion speed of the absorbed moisture is very fast and can be utilized as a high-performance inner joint having comfort such as sweat absorption. It is needless to say that the soft touch by the fiber diameter of the above-mentioned nano order exhibits the pleasant touch feeling in addition to the absorbency in the application in direct contact with infiltration like this high-performance inner. On the other hand, when the pores of this nano order are used, the impregnation property and the maintainability of pharmaceutical agents and the like can be increased. Therefore, it is possible to maintain the effect of the high-performance medicine for a long time, and is also suitable for beauty applications.

본 발명의 해도 복합 섬유에 있어서는 도성분간에 이형도, 즉 형상의 편차도 작은 것이 중요하다. 왜냐하면, 처음부터 섬유 단면에 2종류 이상의 폴리머가 혼재하여 신장 변형 거동이 불안정한 해도 복합 섬유에 있어서, 본 발명에 있어서의 단면 형상의 균질화는 제사 공정 및 후가공 공정에서 가해지는 응력을 해도 복합 섬유의 단면이 균등하게 부담하는 것에 그 효과를 발휘한다. 즉, 제사 공정에서는 인취 속도를 높이거나, 연신 공정에 있어서 고응력(고배율 연신 등)이 가능해져 생산성 높고, 높은 역학 특성을 부여할 수 있다. 또한, 후가공 공정에서는 실떨어짐이나 포백의 찢어짐이라는 공정 트러블을 예방하는 것이 가능해진다. 또한, 형상 편차가 작을 경우에는 탈해 처리를 실시했을 경우에 도성분 사이나 도성분의 섬유축방향으로 부분적으로 열화된 부분을 만드는 일 없이 과잉으로 열화가 진행된 부분의 역학 특성의 저하나 실떨어짐이 발생하는 일 없이 후가공의 공정 통과성이 양호해진다. 또한, 후가공에서 극세 섬유의 탈락을 예방할 수 있다는 점에서 적합하다.In the sea-island composite fiber of the present invention, it is important that the degree of deformation, that is, the variation in shape, is small between metallic components. This is because, in the composite fiber in which the elongation strain behavior is unstable due to the mixing of two or more kinds of polymers on the fiber cross section from the beginning, homogenization of the cross-sectional shape in the present invention is not preferable because the cross- The same effect can be achieved. That is, in the sacrificial process, it is possible to increase the drawing speed or to make high stress (high magnification elongation or the like) in the stretching process, thereby giving high productivity and high mechanical properties. Further, in the post-processing step, it is possible to prevent process troubles such as yarn breakage and tearing of the fabric. In addition, when the shape deviation is small, the mechanical properties of the portion where the deterioration has progressed excessively or the yarn fall-off occurs without making the partially deteriorated portion of the metallic powder or the metallic component in the fiber axis direction, The processability of the post-processing becomes good without occurrence. In addition, it is suitable in that the extrusion of the microfine fibers can be prevented in the post-processing.

이상의 관점으로부터 본 발명의 목적을 달성하기 위해서는 도성분의 이형도 편차가 1.0~10.0%이며, 실질적으로 도성분의 형상이 균질한 것이 중요해진다.From the above viewpoint, in order to achieve the object of the present invention, it is important that the deviation of the degree of heterogeneity of the conductive component is 1.0 to 10.0%, and the shape of the conductive component is substantially homogeneous.

나노 오더의 극세 섬유를 발생시켰을 경우, 섬유 제품의 표면에 매우 다수의 극세 섬유가 존재하고 있다. 이 때문에 극세 섬유의 단면 형상에 편차가 있으면 섬유 제품의 부분적인 터치의 변화나 불식 성능 등에 불균일이 생겨버린다. 또한, 상술한 바와 같이 탈해 시에 과잉한 처리를 받은 극세 섬유는 열화되어 있다. 이 때문에 마찰 등에 의해 간단히 실이 떨어져 불필요한 보풀 등을 유발하게 된다. 이상과 같은 극세 섬유로 이루어지는 섬유 제품의 표면 성능의 균질성이라는 관점에서는 이형도 편차가 1.0~7.0%의 범위인 것이 보다 바람직한 범위이다. 또한, 고성능인 스포츠 의료나 IT용의 정밀 연마와 같은 특히 균질성 및 내구성이 필요로 되는 용도에 적용할 경우에는 이형도 편차가 1.0~5.0%인 것을 특히 바람직한 범위로서 들 수 있다.When nanostructured microfine fibers are generated, a very large number of microfine fibers are present on the surface of the fiber product. Therefore, if there is a deviation in the cross-sectional shape of the superfine fiber, a partial touch change or irregularity of the fiber product may be uneven. In addition, as described above, the superfine fiber which has undergone excessive treatment at the time of scraping has deteriorated. As a result, the thread is easily broken due to friction or the like, thereby causing unnecessary fluff or the like. From the viewpoint of the homogeneity of the surface performance of the above-mentioned ultra-fine fiber product, it is more preferable that the deviation degree deviation is 1.0 to 7.0%. Particularly preferred ranges are those in which the deviation degree of deviation is from 1.0 to 5.0% when applied to applications requiring high homogeneity and durability, such as high-performance sports medicine and IT precision polishing.

이상과 같이 본 발명의 해도 복합 섬유는 그 단면 형태에 있어서 우수한 균질성을 갖는 것이며, 방사성이나 연신성이라는 제사성 및 후가공의 공정 통과성이라는 점에서 우수한 것이다. 또한, 탈해 처리 등의 후가공 공정에 있어서 불필요하게 극세 섬유를 열화시키는 일이 없기 때문에 극세 섬유 다발의 역학 특성에 있어서도 우수한 것이 된다. 또한, 탈해 처리를 고려할 경우에는 이상과 같은 도성분의 균질화에 추가해서 해성분의 균질성도 착목해야 할 요건이다. 이 때문에 본 발명에 있어서는 해도 복합 단면에 있어서 근접한 3개의 도성분에 둘러싸인 해성분에 있어서의 해성분 지름 편차가 1.0~20.0%인 것이 바람직하다.INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, the sea-island conjugated fiber of the present invention has excellent homogeneity in its cross-sectional shape, and is superior in terms of formability such as radioactive and stretchability and processability of post-processing. Further, since the microfine fibers are not deteriorated unnecessarily in the post-processing step such as the deaeration treatment, the mechanical properties of the microfine fiber bundles are also excellent. In addition, in consideration of the de-ionization treatment, the homogeneity of the sea component in addition to the homogenization of the island component as described above is a requirement to be noted. Therefore, in the present invention, it is preferable that the sea component distribution deviation in the sea component surrounded by the three island-shaped components adjacent to each other in the sea cross section is 1.0 to 20.0%.

여기에서 말하는 해성분 지름 편차란 상술한 도성분 지름 및 도성분 지름 편차와 마찬가지의 방법으로 해도 복합 섬유의 단면을 2차원적으로 촬영한다. 이 화상으로부터 도 2 중의 5에 나타내는 바와 같이 근접한 3개의 도성분(도 2 중의 2)에 내접하는 진원의 지름을 본 발명에서 말하는 해성분 지름으로 했다. 이 해성분 지름을 무작위로 추출한 150개소에 대해서 측정하고, 해성분 지름의 평균값 및 표준편차로부터 해성분 지름 편차(해성분 지름 CV%)를 구했다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 150개소 이상의 해성분 지름을 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개소의 해성분 지름을 평가하면 좋다. 해성분 지름 편차란 (해성분 지름의 표준편차/해성분 지름의 평균값)×100(%)로 해서 산출되는 값이며, 소수점 제 2 자리 이하는 사사오입하는 것이다. 또한, 지금까지의 단면 형태의 평가와 마찬가지로 10화상에 대해서 마찬가지의 평가를 행하고, 이 10화상의 평가 결과의 단순한 수 평균을 본 발명의 해성분 지름 편차로 했다.Here, the marine particle diameter deviation refers to a two-dimensionally photographing the cross-section of the composite fiber by the same method as the above-described irregular diameter and the isometric diameter deviation. From this image, the diameters of the intrinsic sides in contact with the three neighboring planar components (2 in Fig. 2) as shown in Fig. The marine particle diameters were measured at randomly extracted 150 sites, and the marine particle diameter deviation (marine fraction CV%) was determined from the average value and the standard deviation of the marine diameter. When it is not possible to evaluate the seam diameter of more than 150 seams on one cross-section of the composite fiber, it is sufficient to evaluate seamounts of diameters of 150 seams from the cross-sections of many composite fibers. The value obtained by calculating the marine component diameter deviation (standard deviation of marine component diameter / average diameter of marine component) × 100 (%), and rounding down the second decimal place or less. Similar evaluation as in the evaluation of the cross-sectional shape so far has been made for 10 images, and a simple number average of the evaluation results of these 10 images is taken as the marine particle diameter deviation of the present invention.

발생시키는 극세 섬유의 균질성을 향상한다는 관점에서는 이 해성분 지름 편차는 작은 편이 적합하며, 1.0~10.0%로 하는 것을 보다 바람직한 범위로서 들 수 있다.From the standpoint of improving the homogeneity of the microfine fibers to be generated, the smaller the deviation of the marine particle size is, the more preferable it is from 1.0 to 10.0%.

탈해 처리를 고려하면 도성분에 둘러싸인 해성분은 탈해 처리 시에 도성분간에 잔사로서 체류하는 경우가 있다. 이 잔사에 의해 도성분끼리가 접착해버려 발생한 극세 섬유가 건조 후에 번들(다발) 상태가 되는 경우가 있다. 번들 상태가 되면 본래의 나노 오더의 섬유 지름을 갖는 극세 섬유로서의 효과가 저감되어버리는 경우가 있다. 이 때문에 잔사가 체류하는 것을 예방한다는 관점으로부터 본 발명의 해도 복합 섬유에서는 도성분 지름에 대한 해성분 지름비를 0.01~1.00으로 하는 것이 바람직하다.Considering the de-ionization treatment, the sea component surrounded by the conductive component sometimes remains as a residue during the de-ionization treatment. The microfibers generated by the components adhering to each other due to this residue may be in a bundle (bundle) state after drying. When the fiber bundle is in the bundled state, the effect as the ultrafine fiber having the fiber diameter of the original nano-order may be reduced. Therefore, from the viewpoint of preventing the residues from staying, it is preferable that the sea-aspect ratio of the marine composite fibers is 0.01 to 1.00.

해성분 지름이란 상술한 해성분 지름 편차를 구할 때에 측정하는 근접하는 3개의 도성분 내접하는 진원의 지름(도 2 중의 5)을 의미한다. 도성분 지름을 평가하는 경우와 마찬가지로 촬영한 화상에 대해서 무작위로 선출한 150개소를 ㎚ 단위로 소수점 제 1 자리까지 측정하고, 소수점 이하를 사사오입한 값의 평균값이다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 150개소 이상의 해성분 지름비를 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개소의 해성분 지름비를 평가하면 좋다. 여기에서 말하는 해성분 지름비란 구한 해성분 지름을 도성분 지름으로 나눈 값의 소수점 제 3 자리를 사사오입한 값이며, 이 평가를 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 행하고, 이들 결과의 단순한 평균값으로 했다.The sea component diameter means the diameter (5 in FIG. 2) of the adjacent three island component inscribed circles which are measured when the above-mentioned sea component diameter deviation is calculated. As in the case of evaluating the isometric diameter, 150 points randomly selected for the photographed image are measured in units of nm up to the first decimal point, and the average value is rounded off to the nearest decimal point. When it is not possible to evaluate the segregation ratio of more than 150 seams in the cross section of one composite fiber, the marine segregation ratio of 150 seams may be evaluated in total from the cross-sections of many composite fibers. The resolution of the seawater diameter referred to herein is a value obtained by rounding off the third decimal place of the value obtained by dividing the seawater diameter by the diameter of the island component. The evaluation is performed on 10 images similarly photographed.

본 발명의 해도 복합 섬유에 있어서는 이 해성분 지름비를 0.01 미만으로 하는 것도 가능하지만 도성분간의 간격이 매우 작은 것을 의미하고, 초다도로 했을 경우의 부분적인 접촉(도합류)을 억제한다는 관점에서는 이 비가 0.01 이상인 것이 적합하다. 또한, 1.00 이하이면 도성분간에 적합하게 존재하는 것을 의미하고, 탈해가 효율 좋게 행해져 해성분의 잔사가 도성분간에 체류하고 잔류하는 것이 억제된다. 이 때문에 발생한 극세 섬유는 개섬성이 양호하며, 우수한 감촉을 겸비하게 된다. 이상의 점으로부터 본 발명의 해도 복합 섬유는 해성분 지름비가 0.01~1.00인 것이 바람직하고, 도비율의 증가에 의한 생산성의 향상을 고려하면 0.01~0.50인 것을 보다 바람직한 범위로서 들 수 있다. 또한, 후술하는 구금 설계의 간이성 및 구금 제작의 가공 정밀도를 추가해서 고려하면 해도성분비는 0.10~0.50인 것이 특히 바람직한 범위이다.In the sea-island composite fiber of the present invention, the sea-son fraction ratio may be less than 0.01, but the spacing between the conductive segments is very small. From the viewpoint of suppressing the partial contact It is preferable that this ratio is 0.01 or more. Further, when it is 1.00 or less, it means that it is suitable for the metallic component, and the removal of the metallic component is suppressed to remain and remain in the metallic component due to efficient removal. The microfine fibers thus produced are excellent in openability and have excellent feel. In view of the above, the sea-island composite fiber of the present invention preferably has a sea-aspect ratio of 0.01 to 1.00, and more preferably 0.01 to 0.50 in view of improvement in productivity due to an increase in the ratio. In addition, considering the simplicity of the nipping design described later and the processing accuracy of the nipping processing, the composition ratio is particularly preferably in the range of 0.10 to 0.50.

이상과 같이 본 발명의 해도 복합 섬유에 있어서는 그 단면 형태에 있어서, 매우 균질한 구조이기 때문에 도성분의 배열도 매우 정렬된 것이 된다. 이러한 관점으로부터는 도성분간의 거리로서 정의할 수 있고, 근접한 2개의 도성분 거리 편차가 1.0~20.0%인 것이 바람직하다. 도성분 거리란 도 2 중의 4에 나타내는 바와 같이 근접하는 2개의 도성분의 중심간의 거리를 의미하고, 이 도성분의 중심이란 상술한 도성분의 외접원(도 1 중의 1)의 중심을 말한다. 이 도성분간 거리는 상술한 도성분 지름과 마찬가지의 같은 방법에 의해 해도 복합 섬유의 단면을 2차원적으로 촬영하고, 무작위로 추출한 150개소에 대해서 측정하여 구하는 것이다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 150개소 이상의 도성분 거리를 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개소의 도성분 거리를 평가하면 좋다. 여기에서 말하는 도성분 거리 편차란 도성분 거리의 평균값 및 표준편차로부터 도성분 거리 편차(도성분 거리 CV%)=(도성분 거리의 표준편차/도성분의 평균값)×100(%)로서 산출되는 값이며, 소수점 2째 자릿수 이하는 사사오입하는 것이다. 이 값을 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 평가하고, 10화상의 결과의 단순한 수 평균을 도성분 거리 편차로 했다.As described above, in the sea-island composite fiber according to the present invention, since the cross-sectional shape of the sea-island composite fiber is very homogeneous, the arrangement of the island-like components is highly aligned. From this point of view, it is preferable to define the distance between the conductive portions and the distance between the two adjacent conductive portions to be in the range of 1.0 to 20.0%. The island component distance means the distance between the centers of two neighboring island components as shown in 4 in FIG. 2, and the center of the island components means the center of the circumscribed circle (1 in FIG. 1) of the island component described above. The isosceles separation distance is obtained by measuring the cross section of the island-like composite fiber two-dimensionally by the same method as in the case of the above-mentioned isosceles diameters, and measuring at 150 sites randomly extracted. When it is not possible to evaluate at least 150 filament distances on the cross section of one conjugated fiber, it is sufficient to evaluate the total of 150 filament distances from the cross sections of many conjugated fibers. Here, the urban area distance deviation is calculated as the urban area distance deviation (urban area distance CV%) from the average value and the standard deviation of the urban area distance = (standard deviation of urban area distance / average urban area component) × 100 Value, and rounding down to the second decimal place is rounding. This value was evaluated for ten similarly photographed images, and the simple number average of the results of the ten images was taken as the component distance deviation.

도성분 거리 편차가 1.0~20.0%의 범위이면 해도 복합 섬유의 단면에 있어서 도성분이 규칙 바르게 배치되어 있게 된다. 이 때문에 역학적 성능의 부여에 의한 고성능 복합 섬유로서 활용할 수 있다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유에 있어서는 도성분 및 해성분이 나노 오더이다. 이 때문에 상술한 범위로 함으로써 섬유 측면 및 단면으로부터의 입사광의 굴절률이나 반사율의 제어도 가능하다. 이 광학적인 제어를 고려하면 도성분 거리의 편차은 작은 편이 적합하며, 이러한 관점에 있어서는 도성분간 거리 편차가 1.0~10.0%인 것이 보다 바람직하다. 이 효과를 이용하면 복합 섬유에 색조 등이라는 광학적인 효과를 부여하는 것도 가능하며, 도성분 및 해성분의 배치 어레인지에 따라서는 투과광 및 반사광의 파장 선택 기능도 발현시키는 것도 가능하다.Even if the deviation in the distance between the projected portions is in the range of 1.0 to 20.0%, the islands are properly arranged on the cross section of the composite fiber. Therefore, it can be utilized as a high performance composite fiber by imparting mechanical performance. Further, in the sea-island composite fiber of the present invention, the island component and the sea component are nano-orders. Therefore, by controlling the refractive index within the above-mentioned range, it is possible to control the refractive index and the reflectivity of incident light from the fiber side surface and the end surface. In consideration of this optical control, the smaller the deviation of the principal component distance is, the more preferable. In this viewpoint, it is more preferable that the variation of the principal component distance is 1.0 to 10.0%. By using this effect, it is possible to impart an optical effect such as color tone to the composite fiber, and it is also possible to express the wavelength selection function of the transmitted light and the reflected light depending on the arrangement of the conductive component and the sea component.

이상과 같은 복합 섬유로서의 역학 특성이나 광학 특성의 향상이라는 관점에서는 도성분이 규칙적이며, 또한 치밀하게 배치되어 있는 것이 적합하며, 도 2에 예시하는 바와 같이 근접한 4개의 도성분에 있어서 서로 이웃하는 2개의 도성분의 중심을 연결한 직선끼리[도 2 중의 4-(a)(도성분의 중심을 연결한 직선 1) 및 4-(b)(도성분의 중심을 연결한 직선 2)]가 평행 관계에 있는 것이 바람직하다. 여기에서 말하는 평행 관계란 하기와 같이 정의하는 것이다. 즉, 도 2 중의 4-(a)와 4-(b)에 교차하는 제 3 직선[도 2 중의 4-(c)]을 그었을 때에 그 내각(도 2 중 θa 및 θb)의 합이 175°~185°에 있는 것을 의미한다. 도성분의 평행 관계의 평가에 있어서는 도성분 지름 및 도성분 지름 편차의 경우와 마찬가지로 촬영한 해도 복합 섬유의 단면에 있어서 무작위로 적출한 100개소에 대해서 상술한 바와 같이 θa 및 θb의 합을 소수점 제 1 자리까지 측정하고, 이 평균값의 소수점 이하를 사사오입해서 구한 값이 175°~185°의 범위 내이면 평행 관계에 있는 것으로 했다. 1개의 복합 섬유의 단면에 있어서 100개소 이상의 도성분 배치(내각)를 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 100개소의 도성분 배치(내각)를 평가하면 좋다. 이상의 평가를 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 구하여 평가하는 것이다.From the viewpoint of improvement of mechanical properties and optical characteristics as the composite fibers as described above, it is preferable that the conductive particles are regular and densely arranged. In the four conductive particles adjacent to each other as illustrated in Fig. 2, (A straight line 1 connecting the centers of the components) and 4- (b) (a straight line 2 connecting the centers of the components) of the straight lines connecting the centers of the components are parallel to each other . The parallel relation mentioned here is defined as follows. That is, when a third straight line (4- (c) in FIG. 2) intersecting 4- (a) and 4- (b) in FIG. 2 is drawn, the sum of the inner angles? A and? ~ 185 °. In the evaluation of the parallel relationship of the island components, as in the case of the island component diameter and the island component diameter deviation, the sum of? A and? B is set as a decimal point And it is determined that the value obtained by rounding down the decimal point of this average value is within a range of 175 ° to 185 °. When it is not possible to evaluate the placement of at least 100 islands in the cross section of one composite fiber (internal angle), it is sufficient to evaluate the placement of 100 components (internal angles) in total from the cross-sections of many composite fibers. The above evaluation is obtained by evaluating 10 images taken in the same manner.

이러한 도성분의 규칙적인 배열은 제사 및 후가공에서 복합 섬유에 가하는 장력을 복합 섬유의 단면에서 균등하게 부담한다는 효과가 생긴다. 이 때문에 제사성이나 후가공성이 크게 향상된다. 특히, 해도 복합 섬유의 경우에서는 일반적으로 높은 방사 속도로의 방사가 곤란해진다. 그러나, 본 발명의 해도 복합 섬유에서는 높은 방사 속도이어도 문제는 없고, 방사 가능하다. 또한, 이 때에도 응력이 부분적으로 집중되는 일이 없기 때문에 품위가 우수한 것이 된다. 또한, 이러한 도성분의 규칙적인 배열은 탈해 처리의 효율에도 유효하게 작용한다. 즉, 탈해 처리는 해도 복합 섬유의 주위로부터 내층을 향해서 진행해 간다. 이 때문에 상하 좌우의 도성분이 평행 관계에 있으면 탈리되는(탈해 완료) 시간에 차가 발생한다. 따라서, 도성분간의 해성분은 항상 용제에 노출되게 되고, 효율 좋게 용해와 배출이 행해진다. 이상의 효과로부터 탈해 공정이 양호하게 진행되어 탈해 처리 시간을 단축할 수 있다.The regular arrangement of these fillers has the effect that the tension applied to the composite fibers in the sacrificial and post-fabrication processes is evenly imposed on the cross section of the composite fibers. Therefore, the productivity and post-processability are greatly improved. In particular, in the case of sea-island composite fibers, it is generally difficult to spin at a high spinning speed. However, in the islands-in-the-sea composite fiber of this invention, even if it is a high spinning speed, there is no problem and can be spun. In addition, at this time, since the stress is not partially concentrated, the quality is excellent. In addition, the regular arrangement of these conductive components also works effectively on the efficiency of the deasphalting treatment. That is, the deasphalting treatment proceeds from the periphery of the composite fiber toward the inner layer. Therefore, when the upper, lower, left, and right islands are in a parallel relationship, a difference occurs at the time of desorption (completion of de-aeration). Therefore, the dissolved components of the electrolytic component are always exposed to the solvent, and dissolution and discharge are performed efficiently. From the above effects, the de-aeration process proceeds well, and the de-aeration process time can be shortened.

본 발명의 해도 복합 섬유는 파단 강도가 0.5~10.0cN/dtex이며, 신도가 5~700%인 것이 바람직하다. 여기에서 말하는 강도란 JIS L1013(1999년)에 나타내어지는 조건으로 멀티 필라멘트의 하중-신장 곡선을 구하고, 파단 시의 하중값을 초기의 섬도로 나눈 값이며, 신도란 파단 시의 신장을 초기 시험 길이로 나눈 값이다. 또한, 초기의 섬도란 구한 섬유 지름, 필라멘트 수 및 밀도로부터 산출한 값,또는 섬유의 단위 길이의 중량을 복수회 측정한 단순한 평균값으로부터 10000m당 중량을 산출한 값을 의미한다. 본 발명의 해도 복합 섬유의 파단 강도는 후가공 공정의 공정 통과성이나 실사용에 견딜 수 있는 것으로 하기 위해서는 0.5cN/dtex 이상으로 하는 것이 바람직하다. 실시 가능한 상한값은 10.0cN/dtex이다. 또한, 신도에 대해서도 후가공 공정의 공정 통과성도 고려하면 5% 이상인 것이 바람직하고, 실시 가능한 상한값은 700%이다. 파단 강도 및 신도는 목적으로 하는 용도에 따라 제조 공정에 있어서의 조건을 제어함으로써 조정이 가능하다.The sea-island composite fiber of the present invention preferably has a breaking strength of 0.5 to 10.0 cN / dtex and an elongation of 5 to 700%. The term "strength" as used herein refers to a value obtained by calculating a load-elongation curve of a multifilament under the conditions indicated in JIS L1013 (1999), dividing the load value at break by the initial fineness, . The initial fineness means a value obtained by calculating a weight per 10000 m from a simple average value obtained by measuring the fiber diameter, the number of filaments and the density, or the weight per unit length of the fiber plural times. The breaking strength of the sea-island conjugate fiber of the present invention is preferably 0.5 cN / dtex or more so as to be able to withstand the processability and practical use in the post-processing step. The upper limit which can be implemented is 10.0 cN / dtex. Further, it is preferable that the elongation is 5% or more in consideration of the processability of the post-processing step, and the upper limit value that can be practiced is 700%. The breaking strength and elongation can be adjusted by controlling the conditions in the manufacturing process according to the purpose of use.

본 발명의 해도 복합 섬유로부터 발생시킨 극세 섬유를 이너나 아우터 등의 일반 의료 용도에 사용할 경우에는 파단 강도를 1.0~4.0cN/dtex, 신도를 20~40%로 하는 것이 바람직하다. 또한, 비교적 사용 상황이 가혹해지는 스포츠 의료 용도 등에서는 파단 강도를 3.0~5.0cN/dtex, 신도를 10~40%로 하는 것이 바람직하다. 상기 극세 섬유는 비의료 용도에서는 와이핑 클로스나 연마포로서의 사용이 고려된다. 이들의 용도에서는 섬유 제품이 가중 하에서 인장되면서 대상물에 마찰되게 된다. 이 때문에 파단 강도가 1.0cN/dtex 이상, 신도가 10% 이상인 것이 적합하다. 이러한 범위의 역학 특성으로 함으로써, 예를 들면 닦아냄 중 등에 극세 섬유가 끊어져서 탈락하는 일 등이 없어진다.When the microfine fibers generated from the sea-island conjugate fiber of the present invention are used for general medical applications such as inner or outer, it is preferable that the breaking strength is 1.0 to 4.0 cN / dtex and the elongation is 20 to 40%. In sports medical applications where the use situation is relatively severe, the breaking strength is preferably 3.0 to 5.0 cN / dtex and the elongation is preferably 10 to 40%. The ultrafine fibers are considered to be used as wiping cloths or abrasive cloths in non-medical applications. In these applications, the fiber product is stretched under weight and rubbed against the object. Therefore, it is preferable that the breaking strength is 1.0 cN / dtex or more and the elongation is 10% or more. By setting the mechanical properties in such a range, for example, the microfine fibers are broken off during wiping and the like are eliminated.

본 발명의 해도 복합 섬유는 섬유 권취 패키지나 토우, 컷트 섬유, 면, 섬유 볼, 코드, 파일, 직편, 부직포 등 다양한 중간체로 하고, 탈해 처리하는 등 해서 극세 섬유를 발생시켜 여러 가지 섬유 제품으로 하는 것이 가능하다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유는 미처리인채로 부분적으로 해성분을 제거시키거나 또는 탈도 처리를 하는 등 해서 섬유 제품으로 하는 것도 가능하다. 여기에서 말하는 섬유 제품은 재킷, 스커트, 언더팬츠, 속옷 등의 일반 의료로부터 스포츠 의료, 의료 자재, 카펫, 소파, 커튼 등의 인테리어 제품, 카시트 등의 차량 내장품, 화장품, 화장품 마스크, 와이핑 클로스, 건강용품 등의 생활 용도나 연마포, 필터, 유해 물질 제거 제품, 전지용 세퍼레이터 등의 환경·산업 자재 용도나 봉합실, 스캐폴드, 인공 혈관, 혈액 필터 등의 의료 용도에 사용할 수 있다.The sea-island conjugate fiber of the present invention can be produced into a variety of fibers by producing microfine fibers by using a variety of intermediates such as a fiber wound package, tow, cut fiber, cotton, fiber ball, cord, pile, It is possible. Further, the sea-island composite fiber of the present invention can be made into a fiber product, for example, by partially removing the sea component or performing a deodorizing treatment while remaining untreated. The textile products mentioned here can be used for general healthcare such as jackets, skirts, underpants and underwear, sports medicine, medical materials, interior products such as carpets, sofas and curtains, vehicle interior products such as car seats, cosmetics, cosmetic masks, It can be used for medical use such as environment use, sewing room, scaffold, artificial blood vessel, blood filter, and the like for living use such as health care products, polishing cloth, filter, product for removing harmful substances, separator for battery and the like.

이하에 본 발명의 해도 복합 섬유의 제조 방법의 일례를 상세하게 설명한다.Hereinafter, an example of a method for producing sea-island composite fiber of the present invention will be described in detail.

본 발명의 해도 복합 섬유는 2종류 이상의 폴리머로 이루어지는 해도 복합 섬유를 제사함으로써 제조 가능하다. 여기에서, 해도 복합 섬유를 제사하는 방법으로서는 용융 방사에 의한 해도 복합 방사가 생산성을 높인다는 관점으로부터 적합하다. 당연히 용액 방사하는 등 해서 본 발명의 해도 복합 섬유를 얻는 것도 가능하다. 단, 본 발명의 해도 복합 방사를 제사하는 방법으로서는 섬유 지름 및 단면 형상의 제어가 우수하다는 관점에서 해도 복합 구금을 사용하는 방법으로 하는 것이 바람직하다.The sea-bearing conjugate fiber of the present invention can be produced by producing a sea-bearing conjugated fiber comprising two or more kinds of polymers. Here, as a method for producing the sea-island composite fiber, it is preferable from the viewpoint of productivity enhancement of the sea-island radiation by melt spinning. It is of course possible to obtain the sea-island composite fiber of the present invention by spinning in solution. However, as a method of producing the sea surface composite spinning according to the present invention, it is preferable to use a composite spinneret from the viewpoint of excellent control of fiber diameter and cross-sectional shape.

본 발명의 해도 복합 섬유는 종래 공지의 파이프형의 해도 복합 구금을 사용해서 제조해도 좋다. 그러나, 파이프형 구금으로 도성분의 단면 형상을 제어하는 것은 그 설계나 구금 자체의 제작이 매우 곤란하다. 그것은 본 발명의 해도 복합 방사를 달성하기 위해서는 10^-1g/min/hole로부터 10^-5g/min/hole 오더로 종래 기술에서 사용되어 있는 조건보다 수자릿수 낮은 극소적인 폴리머 유량을 제어할 필요가 있다. 이 때문에 도 3에 예시하는 해도 복합 구금을 사용한 방법이 적합하게 사용된다.The sea-island conjugate fiber of the present invention may be manufactured by using a conventionally known pipe-type sea water composite seam. However, it is very difficult to control the cross-sectional shape of the molten metal by the pipe-type nesting, and to design the metal itself. It is necessary to control the minimum polymer flow rate, which is several orders of magnitude lower than that used in the prior art, from 10 < ^-1 > g / min / hole to 10 < ^-5 > g / have. For this reason, a method using the map composite detachment illustrated in Fig. 3 is suitably used.

도 3에 나타낸 복합 구금은 위로부터 계량 플레이트(6), 분배 플레이트(7) 및 토출 플레이트(8)의 크게 3종류의 부재가 적층된 상태로 방사팩 내에 장착되어 방사에 제공된다. 덧붙이면 도 3은 폴리머 A(도성분) 및 폴리머 B(해성분)이라는 2종류의 폴리머를 사용한 예이다. 여기에서, 본 발명의 해도 복합 섬유는 탈해 처리에 의한 극세 섬유의 발생을 목적으로 하는 경우에는 도성분을 난용해 성분, 해성분을 이용해 성분으로 하면 좋다. 또한, 필요하면 상기 난용해 성분과 이용해 성분 이외의 폴리머를 포함시킨 3종류 이상의 폴리머를 사용해서 제사해도 좋다. 용제에 대한 용해 속도가 다른 이용해 성분을 2종류 준비하고, 난용해 성분으로 이루어지는 도성분의 주변을 용해 속도가 느린 이용해 성분으로 덮고, 그 밖의 해부분을 용해 속도가 빠른 이용해 성분으로 형성시킨다. 그 결과, 용해 속도가 느린 이용해 성분이 도성분의 보호층이 되어 탈해 시의 용제의 영향을 억제할 수 있다. 또한, 특성이 다른 난용해 성분을 사용함으로써 단독 폴리머로 이루어지는 극세 섬유에서는 얻을 수 없는 특성을 도성분에 미리 부여할 수도 있다. 이상의 3종류 이상의 복합화 기술에서는 특히 종래의 파이프형의 복합 구금에서는 달성하는 것이 곤란하다. 이 때문에 도 3에 예시한 미세 유로를 이용한 복합 구금을 사용하는 것이 바람직하다.The composite detergent shown in Fig. 3 is mounted in the spinning pack in a state in which three kinds of largely three members of the metering plate 6, the distribution plate 7 and the discharge plate 8 are laminated from the top and provided to the spinning. Incidentally, FIG. 3 shows an example using two types of polymers, polymer A (a component) and polymer B (a component dissolved). Here, when the sea-island composite fiber of the present invention is intended for the generation of microfine fibers by the deasphalting treatment, the component of the sea-island composite fiber may be made of a component which is poorly soluble in the metallic component and a sea component. If necessary, three or more kinds of polymers including the poorly soluble component and the polymer other than the used component may be used. Two kinds of components to be used are different from each other in dissolving speed for the solvent, and the periphery of the component containing the poorly soluble component is covered with a component having a low dissolving speed, and other dissolving components are formed into components using the dissolving speed quickly. As a result, the component to be used which has a low dissolution rate becomes a protective layer of the component, and the influence of the solvent at the time of scraping can be suppressed. Further, by using a poorly soluble component having a different characteristic, it is also possible to impart the property that can not be obtained with the superfine fiber composed of the single polymer to the filler in advance. In the above-mentioned three or more kinds of compounding techniques, it is difficult to achieve particularly in the case of the conventional pipe-type composite detaching. For this reason, it is preferable to use the composite detaching means using the fine flow path shown in Fig.

도 3에 예시한 구금 부재에서는 계량 플레이트(6)가 각 토출 구멍(14) 및 해와 도의 양쪽 성분의 분배 구멍당 폴리머량을 계량해서 유입한다. 이어서, 분배 플레이트(7)에 의해 단(해도 복합)섬유의 단면에 있어서의 해도 복합 단면 및 도성분의 단면 형상 제어를 행한다. 최후에 토출 플레이트(8)에 의해 분배 플레이트(7)로 형성된 복합 폴리머류를 압축하여 토출한다. 복합 구금의 설명이 착종하는 것을 피하기 위해서 도시되어 있지 않지만 계량 플레이트보다 위에 적층하는 부재에 관해서는 방사기 및 방사팩에 맞춰 유로를 형성한 부재를 사용하면 좋다. 덧붙이면, 계량 플레이트를 기존의 유로 부재에 맞춰서 설계함으로써 기존의 방사팩 및 그 부재를 그대로 활용할 수 있다. 이 때문에, 특히 상기 복합 구금을 위해서 방사기를 전유화할 필요는 없다. 또한, 실제로는 유로-계량 플레이트 사이 또는 계량 플레이트(6)-분배 플레이트(7) 사이에 복수매의 유로 플레이트(도시 생략)를 적층하면 좋다. 이것은 구금 단면 방향 및 단섬유의 단면 방향으로 효율 좋게 폴리머가 이송되는 유로를 형성하여 분배 플레이트(7)로 도입되는 구성으로 하는 것이 목적이다. 토출 플레이트(8)로부터 토출된 복합 폴리머류는 냉각 고화 후 유제를 부여하여 규정의 둘레 속도가 된 롤러로 인취되어서 해도 복합 섬유가 된다.In the holding member illustrated in FIG. 3, the metering plate 6 measures the amount of polymer per dispensing hole of each of the discharge holes 14 and the sea and the components in FIG. Then, the distribution plate 7 is used to control the sectional cross-sectional shape of the island and the cross-sectional shape of the island component on the cross section of the single (sea-island composite) fiber. The composite polymer formed by the distribution plate 7 is finally compressed by the discharge plate 8 to be discharged. As for the member laminated above the metering plate, it is preferable to use a member having a flow path formed in accordance with the radiator and the radiating pack, though it is not shown in order to avoid the explanation of the composite detachment. In addition, by designing the metering plate in accordance with the existing flow path member, the existing radiation pack and its members can be utilized as they are. For this reason, it is not necessary to pre-emulsify the radiator particularly for the composite detachment. In practice, a plurality of flow path plates (not shown) may be laminated between the flow-metering plates or between the metering plate 6 and the distribution plate 7. This is intended to provide a configuration in which a flow path for efficiently transporting the polymer in the cross-section direction of the cross-section and the cross-section direction of the short fibers is formed and introduced into the distribution plate 7. The composite polymer discharged from the discharge plate 8 is subjected to cooling and solidification, followed by emulsification, to be taken up by a roller having a prescribed peripheral speed, thereby forming a composite fiber.

본 발명에 사용하는 복합 구금의 일례에 대해서 도면(도 3~도 6)을 사용해서 더욱 상세하게 설명한다.An example of the composite detachment used in the present invention will be described in more detail with reference to the drawings (Figs. 3 to 6).

도 3(a)~도 3(c)는 본 발명에 사용하는 해도 복합 구금의 일례를 모식적으로 설명하기 위한 설명도이다. 도 3(a)는 해도 복합 구금을 구성하는 주요 부분의 정단면도이다. 도 3(b)는 분배 플레이트의 일부의 횡단면도이다. 도 3(c)는 토출 플레이트의 일부의 횡단면도이다. 도 4는 분배 플레이트의 평면도이다. 도 5, 도 6(a) 및 도 6(b)는 본 발명에 의한 분배 플레이트의 일부의 확대도이다. 도 3~도 6은 각각이 하나의 토출 구멍에 관계되는 홈 및 구멍으로서 기재한 것이다.Figs. 3 (a) to 3 (c) are explanatory diagrams for schematically explaining an example of a coastal seam detents used in the present invention. 3 (a) is a front cross-sectional view of a main part constituting the island complex detachment. 3 (b) is a cross-sectional view of a portion of the distribution plate. 3 (c) is a cross-sectional view of a part of the discharge plate. Figure 4 is a top view of the distribution plate. 5, 6A and 6B are enlarged views of a part of a distribution plate according to the present invention. Figs. 3 to 6 show the respective grooves and holes associated with one discharge hole.

이하, 도 3에 예시한 복합 구금을 계량 플레이트, 분배 플레이트를 거쳐 복합 폴리머류를 이루고, 이 복합 폴리머류가 토출 플레이트의 토출 구멍으로부터 토출될 때까지를 복합 구금의 상류로부터 하류로 폴리머의 흐름을 따라 순차 설명한다.Hereinafter, the composite detergent shown in Fig. 3 is made up of a composite polymer via a metering plate and a distribution plate, and the flow of the polymer from upstream to downstream of the composite detent is controlled until the composite polymer is discharged from the discharge hole of the discharge plate Explain it sequentially.

방사팩 상류로부터 폴리머 A와 폴리머 B가 계량 플레이트의 폴리머 A용 계량 구멍[9-(a)(계량 구멍 1)] 및 폴리머 B용 계량 구멍[9-(b)(계량 구멍 2)]으로 유입하고, 하단에 천설된 구멍 조리개에 의해 계량된 후 분배 플레이트(7)로 유입된다. 여기에서, 폴리머 A 및 폴리머 B는 각 계량 구멍에 구비되는 조리개에 의한 압력 손실에 의해 계량된다. 이 조리개의 설계의 목표는 압력 손실이 0.1㎫ 이상이 되는 것이다. 한편, 이 압력 손실이 과잉이 되어서 부재가 변형되는 것을 억제하기 위해서 30.0㎫ 이하가 되는 설계로 하는 것이 바람직하다. 이 압력 손실은 계량 구멍마다의 폴리머의 유입량 및 점도에 의해 결정된다. 예를 들면, 온도 280℃, 변형 속도 1000s^-1에서의 점도로 100~200㎩·s의 폴리머를 사용하고, 방사 온도 280~290℃, 계량 구멍마다의 토출량이 0.1~5.0g/min으로 용융 방사할 경우에는 계량 구멍의 조리개는 구멍 지름 0.01~1.00㎜, L/D(토출 구멍 길이/토출 구멍 지름) 0.1~5.0이면 계량성 좋게 토출하는 것이 가능하다. 폴리머의 용융 점도가 상기 점도 범위보다 작아지는 경우나 각 구멍의 토출량이 저하되는 경우에는 구멍 지름을 상기 범위의 하한에 근접하도록 축소하거나 또는 구멍 길이를 상기 범위의 상한에 근접하도록 연장하면 좋다. 반대로, 고점도의 경우나 토출량이 증가할 경우에는 구멍 지름 및 구멍 길이를 각각 반대의 조작을 행하면 좋다. 또한, 이 계량 플레이트(6)를 복수매 적층해서 단계적으로 폴리머량을 계량하는 것이 바람직하다. 계량 플레이트는 2단계로부터 10단계로 나누어서 계량 구멍을 형성하는 것이 보다 바람직하다. 이 계량 플레이트 또는 계량 구멍을 복수회로 나누는 행위는 10^-1g/min/hole~10^-5g/min/hole 오더로 종래 기술에서 사용되어 있는 조건보다 수자릿수 낮은 극소적인 폴리머 유량을 제어하기 위해서는 적합한 것이다. 단, 방사팩당 압력 손실이 과잉이 되는 것의 예방이나, 체류 시간이나 비정상 체류의 가능성을 삭감한다는 관점으로부터 계량 플레이트는 2단계로부터 5단계로 하는 것이 특히 바람직하다.The polymer A and the polymer B from the upstream of the spinning pack flow into the metering holes 9 - (a) (metering holes 1) for polymer A and the metering holes 9 - (b) (metering holes 2) for polymer B of the metering plate And is metered by an aperture diaphragm at the bottom and then introduced into the distribution plate 7. Here, the polymer A and the polymer B are metered by the pressure loss due to the diaphragm provided in each metering hole. The aim of the design of this diaphragm is that the pressure loss becomes 0.1 MPa or more. On the other hand, in order to suppress the deformation of the member due to excessive pressure loss, it is desirable that the design be 30 MPa or less. This pressure loss is determined by the inflow amount and the viscosity of the polymer for each metering hole. For example, a polymer having a viscosity of 100 to 200 Pa · s at a temperature of 280 ° C and a strain rate of 1000 s ^-1 is used, and the melt temperature is 280 to 290 ° C. and the discharge amount per metering hole is 0.1 to 5.0 g / In the case of spinning, it is possible to discharge the metering hole with a metering property when the aperture is 0.01 to 1.00 mm in hole diameter and 0.1 to 5.0 in L / D (discharge hole length / discharge hole diameter). In the case where the melt viscosity of the polymer becomes smaller than the above viscosity range or the discharge amount of each hole decreases, the hole diameter may be reduced to approach the lower limit of the above range or the hole length may be extended to the upper limit of the above range. Conversely, in the case of a high viscosity or when the discharge amount increases, the opposite operation may be performed for the hole diameter and the hole length, respectively. It is also preferable to laminate a plurality of the metering plates 6 and measure the amount of the polymer stepwise. It is more preferable that the metering plate is divided into two to ten steps to form metering holes. The action of dividing this metering plate or metering holes into multiple circuits is to control the minimum polymer flow rate, which is several orders of magnitude lower than the conditions used in the prior art, at 10 ^-1 g / min / hole to 10 ^-5 g / min / It is appropriate. However, from the viewpoint of preventing the excessive pressure loss per radiation pack, or reducing the possibility of residence time or abnormal stay, it is particularly preferable to make the metering plate from the second stage to the fifth stage.

각 계량 구멍[9(9-(a) 및 9-(b))]으로부터 토출된 폴리머는 분배 플레이트(7)의 분배 홈(10)으로 유입된다. 여기에서, 계량 플레이트(6)와 분배 플레이트(7) 사이에는 계량 구멍(9)과 같은 수의 홈을 배치해서 이 홈 길이를 하류를 따라 단면 방향으로 서서히 연장해 가는 유로를 형성한다. 왜냐하면, 분배 플레이트로 유입되기 이전에 폴리머 A 및 폴리머 B를 단면 방향으로 확장해 두면 해도 복합 단면의 안정성이 향상된다는 점에서 바람직한 것이다. 여기에서도 상술한 바와 같이 유로마다 계량 구멍을 형성해 두는 것도 보다 바람직한 것이다.The polymer discharged from each of the metering holes 9 (9- (a) and 9- (b)) flows into the distribution groove 10 of the distribution plate 7. In this case, the same number of grooves as the metering holes 9 are arranged between the metering plate 6 and the distribution plate 7, and the grooves are formed along the downstream along the downstream in the direction of the cross section. This is preferable in that the stability of the composite cross section is improved by extending the polymer A and the polymer B in the cross-sectional direction before entering the distribution plate. In this case, it is more preferable to form the metering holes for each flow passage as described above.

분배 플레이트에서는 계량 구멍(9)으로부터 유입한 폴리머를 합류하기 위한 분배 홈[10(10-(a)(분배 홈 1) 및 10-(b)(분배 홈 2))]과 이 분배 홈의 하면에는 폴리머를 하류로 흘리기 위한 분배 구멍[11(11-(a)(분배 구멍 1) 및 11-(b)(분배 구멍 2))]이 천설되어 있다. 분배 홈(10)에는 2구멍 이상의 복수의 분배 구멍이 천설되어 있는 것이 바람직하다. 또한, 분배 플레이트(7)는 복수매 적층됨으로써 일부에서 각 폴리머가 개별로 합류-분배가 반복되는 것이 바람직하다. 이것은 복수의 분배 구멍-분배 홈-복수의 분배 구멍이라는 반복을 행하는 유로 설계로 해두면 부분적으로 분배 구멍이 폐색되어도 폴리머류는 다른 분배 구멍으로 유입할 수 있다. 이 때문에 만일 분배 구멍이 폐색되었을 경우에도 하류의 분배 홈에서 결락된 부분이 충전되기 때문이다. 또한, 동일한 분배 홈에 복수의 분배 구멍이 천설되고, 이것이 반복됨으로써 폐쇄된 분배 구멍의 폴리머가 다른 구멍으로 유입되어도 그 영향은 실질적으로 전무해진다. 또한, 이 분배 홈을 형성한 효과는 여러 가지 유로를 거친, 즉 열이력을 얻은 폴리머가 복수회 합류하여 점도 편차의 억제라는 점에서도 크다. 이러한 분배 구멍-분배 홈-분배 구멍의 반복을 행하는 설계를 할 경우, 상류의 분배 홈에 대하여 하류의 분배 홈을 원주 방향으로 1~179°의 각도로 배치시켜 다른 분배 홈으로부터 유입하는 폴리머를 합류시키는 구조로 하면 다른 열이력 등을 받은 폴리머가 복수회 합류된다는 점으로부터 적합하며, 해도 복합 단면의 제어에 효과적이다. 또한, 이 합류와 분배의 기구는 상술한 목적으로 보면 보다 상류부로부터 채용하는 것이 바람직하고, 계량 플레이트나 그 상류의 부재에도 실시하는 것이 바람직하다. 여기에서 말하는 분배 구멍은 폴리머의 분할을 효율적으로 진행시키기 위해서는 분배 홈에 대하여 2구멍 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 토출 구멍 직전의 분배 플레이트에 관해서는 분배 홈당 분배 구멍을 2구멍~4구멍 정도로 하면 구금 설계가 간이한 것에 추가해서 극소적인 폴리머 유량을 제어한다는 관점으로부터 적합한 것이다.In the distribution plate, the distribution grooves 10 (10- (a) (distribution grooves 1) and 10- (b) (distribution grooves 2)) for joining the polymer introduced from the metering holes 9, A distribution hole 11 (11- (a) (distribution hole 1) and 11- (b) (distribution hole 2)) for flowing the polymer downstream is provided. It is preferable that a plurality of distribution holes of two or more holes are formed in the distribution groove 10. In addition, it is preferable that a plurality of distribution plates 7 are laminated so that each polymer is repeatedly joined and distributed individually. This is because, when the flow path design is repeated in which a plurality of distribution hole-distribution grooves-a plurality of distribution holes are formed, the polymers can flow into other distribution holes even if the distribution holes are partially closed. This is because even if the distribution hole is closed, the missing portion in the downstream distribution groove is filled. Further, when a plurality of distribution holes are formed in the same distribution groove and this is repeated, even if the polymer of the closed distribution hole flows into the other hole, the influence is substantially eliminated. In addition, the effect of forming this distribution groove is also large in that the polymer obtained through various flow paths, that is, the polymer obtained a plurality of times of heat history, restrains the viscosity deviation. When designing such repetition of the distributing hole-distributing groove-distributing hole, the distributing grooves downstream from the distributing grooves at the upstream are arranged at angles of 1 to 179 degrees in the circumferential direction, and the polymers flowing from the other distributing grooves are merged A polymer having a different thermal hysteresis or the like is mixed in a plurality of times, which is effective for controlling the cross section of the composite sheet. Further, it is preferable that the joining and distributing mechanism is adopted from the upstream portion in view of the above-mentioned purpose, and it is also preferable that the joining and distributing mechanism is also applied to the member of the metering plate and its upstream portion. The distribution hole referred to herein is preferably two or more holes in the distribution groove in order to efficiently proceed the division of the polymer. With respect to the distribution plate just before the discharge hole, the distribution hole per distribution hole is about 2 to 4 holes, which is suitable from the viewpoint of controlling the minimum polymer flow rate in addition to the simple design.

이러한 구조를 갖는 복합 구금은 상술한 바와 같이 폴리머의 흐름이 항상 안정화된 것이다. 이 때문에 본 발명에 필요로 되는 고정밀도한 초다도의 해도 복합 섬유의 제조가 가능하게 되는 것이다. 여기에서, 폴리머 A의 분배 구멍[11-(a)](도수)은 이론적으로는 2개로부터 스페이스가 허용하는 범위에서 무한하게 제작하는 것은 가능하다. 실질적으로 실시 가능한 범위로서 2~10000도가 바람직한 범위이다. 본 발명의 해도 복합 섬유를 무리 없이 만족하는 범위로서는 100~10000도가 더욱 바람직한 범위이다. 이 도충전 밀도는 0.1~20.0도/㎟의 범위이면 좋다. 이 도충전 밀도라는 관점에서는 1~20.0도/㎟가 바람직한 범위이다. 여기에서 말하는 도충전 밀도란 단위 면적당 도수를 의미하는 것이며, 이 값이 클수록 다도의 해도 복합 섬유의 제조가 가능한 것을 나타낸다. 여기에서 말하는 도충전 밀도는 1토출 구멍으로부터 토출되는 도수를 토출 도입 구멍의 면적으로 나눔으로써 구한 값이다. 이 도충전 밀도는 각 토출 구멍에 의해 변경하는 것도 가능하다.The composite detachment having such a structure is that the flow of the polymer is always stabilized as described above. As a result, it becomes possible to produce highly precise multi-island fiber composite fibers required for the present invention. Here, the distribution hole [11- (a)] (frequency) of the polymer A can be made infinitely in a range allowed from theoretically two spaces. As a range which can be implemented substantially, 2-10000 degree is a preferable range. The range satisfying the sea-island composite fiber of the present invention is more preferably 100 to 10000 degrees. This insulator density may be in the range of 0.1 to 20.0 degrees / mm < 2 >. The range of 1 to 20.0 degrees / mm < 2 > Here, the insecticidal density means a diopter per unit area, and the larger this value is, the more possible it is to produce a composite fiber of tea ceramics. The insecticidal density referred to herein is a value obtained by dividing the frequency discharged from one discharge hole by the area of the discharge introduction hole. This insulator density can also be changed by each discharge hole.

복합 섬유의 단면 형태 및 도성분의 단면 형상은 토출 플레이트(8) 바로 위의 분배 플레이트(7)에 있어서의 폴리머 A 및 폴리머 B의 분배 구멍(11)의 배치에 의해 제어할 수 있다. 구체적으로는 폴리머 A의 분배 구멍[11-(a)]과 폴리머 B의 분배 구멍[11-(b)]을 단면 방향으로 교대로 배치하는, 소위 지그재그 격자형 배치로 하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 도 4에 나타내는 바와 같이 폴리머 A 및 폴리머 B의 분배 홈[10-(a) 및 10-(b)]을 단면 방향으로 교대로 배치하고, 등간격으로 배치된 폴리머 A의 분배 구멍 사이에 폴리머 B의 분배 구멍을 천설하도록 설계하면 도 6(a)에 나타낸 방형격자상으로 폴리머 A 및 폴리머 B가 배치되게 된다. 또한, 폴리머 A의 분배 홈 사이에 폴리머 B의 분배 홈을 2홈 배치하도록 하고, 단면 방향(도면 중 세로 방향)으로 보아 폴리머가 BBABB가 되도록 분배 구멍을 천설하면 도 6(b)에 나타낸 육각격자상이 된다. 이상과 같이 분배 구멍의 다각격자상 배치에 대해서 예시했지만, 이 밖에도 도성분용 분배 구멍 1구멍에 대하여 원주 상에 배치하는 것도 좋다. 이 구멍 배치는 후술하는 폴리머의 조합과의 관계로 결정하는 것이 적합하다. 폴리머의 조합의 다양성을 고려하면 분배 구멍의 배치는 사각 이상의 다각격자상 배치로 하는 것이 바람직하다. 여기에서, 이 복합 구금에 있어서는 해도 복합 단면에 있어서 폴리머 A와 폴리머 B의 양자를 도트(점) 배치시키고, 해성분을 직접 배치하는 것이 본 발명의 해도 복합 섬유를 얻기 위해서는 적합한 것이다. 왜냐하면, 분배 플레이트에서 구성된 해도 복합 단면은 상사적으로 압축되어서 토출되게 된다. 이때, 도 6에 예시한 배치로 하면 토출 구멍마다의 폴리머량에 대하여 각 분배 구멍으로부터 토출되는 폴리머량이 해도 복합 단면에 대한 점유율이 된다. 폴리머 A의 확장 범위는 도 6 중에 나타낸 점선의 범위로 제한된다.The cross-sectional shape of the composite fiber and the cross-sectional shape of the islands can be controlled by disposing the distribution holes 11 of the polymer A and the polymer B in the distribution plate 7 just above the discharge plate 8. [ Specifically, it is preferable to form a so-called zigzag-like arrangement in which the distribution holes 11- (a) of the polymer A and the distribution holes 11- (b) of the polymer B are alternately arranged in the cross-sectional direction. For example, as shown in Fig. 4, the distribution grooves 10- (a) and 10- (b) of the polymer A and the polymer B are alternately arranged in the cross-sectional direction, and the distribution holes The polymer A and the polymer B are arranged on the square grid shown in Fig. 6 (a). 6 (b), when the distribution groove of the polymer B is arranged between the distribution grooves of the polymer A and the polymer is BBABB in the cross-sectional direction (longitudinal direction in the drawing) Lt; / RTI > As described above, the arrangement of the distribution holes in the polygonal shape has been exemplified. However, it is also possible to arrange the distribution holes in the circumferential direction with respect to the hole for distributing the component distribution. The arrangement of the holes is preferably determined in relation to a combination of polymers described later. Considering the diversity of combinations of polymers, it is preferable that the distribution holes are arranged in a polygonal shape with a square or more. Here, in this composite seam, it is appropriate to arrange the dots (points) of both the polymer A and the polymer B in the sea cross section, and to arrange the sea component directly, in order to obtain the sea-island composite fiber of the present invention. This is because the composite cross section of the islands constituting the distribution plate is generally compressed and discharged. At this time, when the arrangement shown in Fig. 6 is adopted, the amount of polymer discharged from each distribution hole with respect to the amount of polymer per discharge hole is a share of the cross section of the composite. The extension range of the polymer A is limited to the range of the dotted line shown in Fig.

본 발명의 해도 복합 섬유의 단면 형태를 달성하기 위해서는 상술한 분배 구멍의 배치에 추가해서 폴리머 A 및 폴리머 B의 점도비(폴리머 A/폴리머 B)를 0.9~10.0으로 하는 것이 바람직하다. 기본적으로는 분배 구멍의 배치에 의해 도성분의 확장 범위는 제어되지만, 토출 플레이트의 축소 구멍(13)에 의해 합류하여 단면 방향으로 축소되기 때문에 그 때의 폴리머 A 및 폴리머 B의 용융 점도비, 즉 용융 시의 강성비가 단면의 형성에 영향을 준다. 이 때문에 폴리머 A/폴리머 B=1.1~10.0으로 하는 것이 보다 바람직한 범위이다. 여기에서 말하는 용융 점도란 칩형상의 폴리머를 진공 건조기에 의해 수분율 200ppm 이하로 하고, 변형 속도를 단계적으로 변경 가능한 용융 점도 측정 장치로 질소 분위기 하에서 측정하는 값이다. 용융 점도의 측정 온도는 방사 온도와 마찬가지로 하고, 변형 속도 1216s^-1의 용융 점도를 그 폴리머의 용융 점도로 했다. 또한, 용융 점도비란 각 폴리머의 용융 점도를 개별로 측정해서 폴리머 A/폴리머 B로서 점도비를 산출하고, 그 값을 소수점 제 2 자리 이하를 사사오입한 값을 의미한다.In order to achieve the cross-sectional shape of the sea-island conjugate fiber of the present invention, it is preferable to set the viscosity ratio (polymer A / polymer B) of the polymer A and the polymer B to 0.9 to 10.0 in addition to the arrangement of the distribution holes described above. Basically, the expansion range of the islands is controlled by the arrangement of the distribution holes, but they are merged by the reduction holes 13 of the discharge plate and contracted in the cross-sectional direction, so that the melt viscosity ratio of the polymer A and the polymer B at that time The stiffness ratio at the time of melting affects the formation of the cross section. For this reason, it is more preferable that the ratio of polymer A / polymer B is 1.1 to 10.0. The melt viscosity referred to herein is a value measured under a nitrogen atmosphere with a melt viscosity measuring apparatus capable of changing the deformation rate stepwise by setting the chip-shaped polymer to a water content of 200 ppm or less by a vacuum drier. The melt viscosity was measured in the same manner as the spinning temperature, and the melt viscosity at a strain rate of 1216 s ^-1 was regarded as the melt viscosity of the polymer. In addition, the melt viscosity refers to a value obtained by separately measuring the melt viscosity of each polymer and calculating the viscosity ratio as polymer A / polymer B, and rounding the value to the second decimal place or less.

분배 플레이트로부터 토출된 폴리머 A 및 폴리머 B에 의해 구성된 복합 폴리머류는 토출 도입 구멍(12)으로부터 토출 플레이트(8)로 유입된다. 여기에서, 토출 플레이트(8)에는 토출 도입 구멍(12)을 형성하는 것이 바람직하다. 토출 도입 구멍(12)이란 분배 플레이트(7)로부터 토출된 복합 폴리머류를 일정 거리간, 토출면에 대하여 수직으로 흘리기 위한 것이다. 이것은 폴리머 A 및 폴리머 B의 유속 차를 완화시킴과 아울러 복합 폴리머류의 단면 방향으로의 유속 분포를 저감시키는 것을 목적으로 하고 있다. 이 유속 분포의 억제라는 점에 있어서는 분배 구멍[11(11-(a) 및 11-(b))]에 있어서의 토출량, 구멍 지름 및 구멍 수에 의해 폴리머의 유속 자체를 제어하는 것이 바람직하다. 단, 이것을 구금의 설계에 추가하면 도수 등을 제한하는 경우가 있다. 이 때문에 폴리머 분자량을 고려할 필요는 있지만, 유속비의 완화가 거의 완료된다는 관점으로부터 복합 폴리머류가 축소 구멍(13)으로 도입될 때까지 10^-1~10초(=토출 도입 구멍 길이/폴리머 유속)를 목표로 해서 토출 도입 구멍을 설계하는 것이 바람직하다. 이러한 범위이면 유속의 분포는 충분히 완화되어 단면의 안정성 향상에 효과를 발휘한다.The composite polymer constituted by the polymer A and the polymer B discharged from the distribution plate flows into the discharge plate 8 from the discharge introduction hole 12. Here, it is preferable to form the discharge inlet hole 12 in the discharge plate 8. The discharge introduction hole 12 is for discharging the composite polymer discharged from the distribution plate 7 perpendicularly to the discharge surface for a predetermined distance. This is intended to alleviate the flow velocity difference between the polymer A and the polymer B and to reduce the flow velocity distribution in the cross-sectional direction of the composite polymer. It is preferable to control the flow rate of the polymer itself by the discharge amount, the bore diameter and the number of bores in the distribution holes 11 (11 - (a) and 11 - (b)). However, adding this to the design of detention may limit the frequency. Therefore, ^10-1 and 10 seconds (= ejection introduced length / polymer flow rates holes) until, but is necessary to take into account the molecular weight of the polymer, introduced in the composite polymers have reduced hole 13 in view of easing the flow rate ratio that almost complete It is desirable to design the discharge introduction hole. In such a range, the flow velocity distribution is sufficiently relaxed, and the stability of the cross section is improved.

이어서, 복합 폴리머류는 소망의 지름을 갖는 토출 구멍으로 도입하는 동안에 축소 구멍(13)에 의해 폴리머류를 따라 단면 방향으로 축소된다. 여기에서, 복합 폴리머류의 중간층의 유선은 거의 직선상이지만 외층에 근접함에 따라 크게 굴곡되게 된다. 본 발명의 해도 복합 섬유를 얻기 위해서는 폴리머 A 및 폴리머 B를 맞추면 무수한 폴리머류에 의해 구성된 복합 폴리머류의 단면 형태를 무너뜨리지 않은 채 축소시키는 것이 바람직하다. 이 때문에 이 축소 구멍의 구멍벽의 각도는 토출면에 대하여 30°~90°의 범위로 설정하는 것이 바람직하다.Then, the composite polymer is reduced in the cross-sectional direction along the polymer by the reduction hole 13 during introduction into the discharge hole having a desired diameter. Here, the streamline of the intermediate layer of the composite polymer is substantially straight, but becomes largely curved as it approaches the outer layer. In order to obtain the sea-island composite fiber of the present invention, it is preferable that the polymer A and the polymer B are combined so as to reduce the cross-sectional shape of the composite polymer constituted by an unlimited number of polymers. Therefore, it is preferable that the angle of the hole wall of the reduction hole is set in the range of 30 ° to 90 ° with respect to the discharge surface.

이 축소 구멍에 있어서의 단면 형태의 유지라는 관점에서는 토출 플레이트 바로 위의 분배 플레이트에 도 4에 나타내는 분배 구멍을 바닥면에 천설한 환상 홈(15)을 형성하는 것이 바람직하다. 분배 플레이트로부터 토출된 복합 폴리머류는 기계적인 제어를 받는 일 없이 축소 구멍에 의해 단면 방향으로 크게 축소된다. 그때, 복합 폴리머류의 외층부에서는 크게 흐름이 굴곡되는 것에 추가해서 구멍벽과의 전단을 받게 된다. 이 구멍벽-폴리머류 외층의 상세를 보면 구멍벽과의 접촉면에 있어서는 전단 응력에 의해 유속이 늦고, 내층으로 감에 따라 유속이 증가한다는 유속 분포에 경사가 생기는 경우가 있다. 이 때문에 B 폴리머가 유입하기 위한 환상 홈(15) 및 분배 구멍(11)을 토출 플레이트(8) 바로 위의 분배 플레이트(7)에 형성하는 것이 바람직하다. 이것은 이 환상 홈(15) 및 분배 구멍을 형성함으로써 복합 폴리머류의 최외층에 후에 용해되어버리는 B 폴리머로 구성되는 층이 형성되기 때문이다. 즉, 상기한 구멍벽과의 전단 응력은 B 폴리머로 이루어지는 층에 부담시킬 수 있기 때문에 최외층 부분의 유속 분포는 원주 방향으로 균일해져 복합 폴리머류가 안정되는 것이다. 특히, 복합 섬유가 되었을 때의 A 폴리머(도성분)의 섬유 지름이나 섬유 형상의 균질성은 각별히 향상된다. 이 환상 홈(15)의 저면에 천설한 분배 구멍은 같은 분배 플레이트의 분배 홈 수 및 토출량을 고려하는 것이 바람직하다. 목표로서는 원주 방향으로 3°당 1구멍 형성하면 좋고, 바람직하게는 1°당 1구멍 형성하는 것이다. 이 환상 홈(15)으로 폴리머를 유입시키는 방법은 상류의 분배 플레이트에 있어서 그 중의 1성분의 폴리머의 분배 홈을 단면 방향으로 연장해 두고, 이 양단에 분배 구멍을 천설하는 등 하면 무리없이 환상 홈(15)으로 폴리머를 유입시킬 수 있다. 도 4에서는 환상 홈을 1환 배치한 분배 플레이트를 예시하고 있지만 이 환상 홈은 2환 이상이어도 좋고, 이 환상 홈 사이로 다른 폴리머를 유입시켜도 좋다.It is preferable to form the annular groove 15 in which the distribution hole shown in Fig. 4 is formed on the bottom surface in the distribution plate just above the discharge plate from the viewpoint of maintenance of the sectional shape in this reduction hole. The composite polymer discharged from the distribution plate is greatly reduced in the cross-sectional direction by the reduction hole without being subjected to mechanical control. At this time, in the outer layer portion of the composite polymer, in addition to the bending of the flow, shearing is performed with the hole wall. In the details of the hole wall-polymer outer layer, there is a case where the flow velocity distribution is sloped due to the shear stress at the contact surface with the hole wall, and the flow velocity increases with the inner layer. Therefore, it is preferable to form the annular groove 15 and the distribution hole 11 for the introduction of the B polymer in the distribution plate 7 just above the discharge plate 8. This is because the annular groove 15 and the distribution hole are formed to form a layer composed of the B polymer which is later dissolved in the outermost layer of the composite polymer. That is, since the shearing stress with the hole wall can be imposed on the layer made of the B polymer, the flow velocity distribution of the outermost layer portion becomes uniform in the circumferential direction, and the composite polymer is stabilized. Particularly, the fiber diameter and the homogeneity of the fiber shape of the A polymer (island component) when the fiber becomes a composite fiber are remarkably improved. It is preferable that the distribution hole formed in the bottom surface of the annular groove 15 takes into consideration the number of distribution grooves and the discharge amount of the same distribution plate. As a target, one hole may be formed per 3 DEG in the circumferential direction, and preferably one hole is formed per 1 DEG. In the method of introducing the polymer into the annular groove 15, the distributing grooves of the polymer of one component in the distribution plate on the upstream side are extended in the cross-sectional direction, and when the distribution holes are formed at both ends of the distributing grooves, 15). &Lt; / RTI > In Fig. 4, a distribution plate in which annular grooves are arranged in one ring is exemplified. However, the annular grooves may be two or more rings, and other polymers may be introduced into the annular grooves.

이와 같이 외층에 B 폴리머로 이루어지는 층이 형성된 복합 폴리머류는 상술한 바와 같이 도입 구멍 길이, 축소 구멍벽의 각도를 고려함으로써 분배 플레이트에서 형성된 단면 형태를 유지해서 토출 구멍(14)으로부터 방사선으로 토출된다. 이 토출 구멍(14)은 복합 폴리머류의 유량, 즉 토출량을 다시 계량하는 점과 방사선상의 드래프트(=인취 속도/토출선 속도)를 제어하는 목적이 있다. 토출 구멍(14)의 구멍 지름 및 구멍 길이는 폴리머의 점도 및 토출량을 고려해서 결정하는 것이 적합하다. 본 발명의 해도 복합 섬유를 제조할 때에는 토출 구멍 지름은 0.1~2.0㎜, L/D(토출 구멍 길이/토출 구멍 지름)는 0.1~5.0의 범위에서 선택할 수 있다.As described above, the composite polymer in which the layer made of the B polymer is formed in the outer layer is discharged as radiation from the discharge hole 14 while maintaining the cross-sectional shape formed in the distribution plate by considering the length of the introduction hole and the angle of the reduced hole wall . The discharge hole 14 has a purpose of controlling the flow rate of the composite polymers, that is, measuring the discharge amount again and controlling the draft of the radiation (= take-in speed / discharge line speed). It is preferable that the hole diameter and the hole length of the discharge hole 14 are determined in consideration of the viscosity and discharge amount of the polymer. In producing the sea-island composite fiber of the present invention, the discharge hole diameter is 0.1 to 2.0 mm and the L / D (discharge hole length / discharge hole diameter) is 0.1 to 5.0.

이상과 같은 복합 구금을 사용해서 본 발명의 해도 복합 섬유를 제조할 수 있다. 덧붙이면, 상기 복합 구금을 사용하면 용액 방사와 같은 용매를 사용하는 방사 방법이어도 이 해도 복합 섬유를 제조하는 것이 가능한 것은 말할 필요도 없다.The sea-island conjugated fiber of the present invention can be produced using the composite seam as described above. Incidentally, it is needless to say that even when the above-mentioned composite mold is used, even a spinning method using a solvent such as solution spinning can produce a composite fiber.

용융 방사를 선택할 경우 도성분 및 해성분으로서, 예를 들면 폴리에틸렌테레프탈레이트 또는 그 공중합체, 폴리에틸렌나프탈레이트, 폴리부티렌테레프탈레이트, 폴리트리메틸렌테레프탈레이트, 폴리프로필렌, 폴리올레핀, 폴리카보네이트, 폴리아크릴레이트, 폴리아미드, 폴리락트산, 열가소성 폴리우레탄 등의 용융 성형 가능한 폴리머를 들 수 있다. 특히, 폴리에스테르나 폴리아미드로 대표되는 중축합계 폴리머는 융점이 높아 보다 바람직하다. 폴리머의 융점은 165℃ 이상이면 내열성이 양호해서 바람직하다. 또한, 산화티탄, 실리카, 산화바륨 등의 무기질, 카본 블랙, 염료나 안료 등의 착색제, 난연제, 형광 증백제, 산화 방지제 또는 자외선 흡수제 등의 각종 첨가제를 폴리머 중에 포함하고 있어도 좋다. 또한, 탈해 또는 탈도 처리를 상정했을 경우에는 폴리에스테르 및 그 공중합체, 폴리락트산, 폴리아미드, 폴리스티렌 및 그 공중합체, 폴리에틸렌, 폴리비닐알코올 등의 용융 성형 가능하며, 다른 성분보다 이용해성을 나타내는 폴리머로부터 선택할 수 있다. 이용해 성분으로서는 수계 용제 또는 열수 등에 이용해성을 나타내는 공중합 폴리에스테르, 폴리락트산, 폴리비닐알코올 등이 바람직하고, 특히 폴리에틸렌글리콜, 나트륨술포이소프탈산이 단독 또는 조합해서 공중합한 폴리에스테르나 폴리락트산을 사용하는 것이 방사성 및 저농도의 수계 용제에 간단히 용해한다는 관점으로부터 바람직하다.When the melt spinning is selected, as the component and the sea component, for example, polyethylene terephthalate or a copolymer thereof, polyethylene naphthalate, polybutylene terephthalate, polytrimethylene terephthalate, polypropylene, polyolefin, polycarbonate, , Polyamide, polylactic acid, and thermoplastic polyurethane. Particularly, a polycondensation polymer represented by polyester or polyamide is more preferable since it has a high melting point. The melting point of the polymer is preferably 165 deg. C or higher, because heat resistance is good. Further, various additives such as inorganic materials such as titanium oxide, silica and barium oxide, carbon black, colorants such as dyes and pigments, flame retardants, fluorescent whitening agents, antioxidants and ultraviolet absorbers may be contained in the polymer. Further, in the case of de-oxidation or demolding treatment, it is possible to melt-mold the polyester and its copolymer, polylactic acid, polyamide, polystyrene and its copolymer, polyethylene, polyvinyl alcohol and the like, Polymer. As the component to be used, copolyester, polylactic acid, polyvinyl alcohol, and the like which exhibit the property of being used in an aqueous solvent or hot water are preferable, and in particular, polyester or polylactic acid copolymerized with polyethylene glycol or sodium sulfoisophthalic acid alone or in combination is used From the viewpoint of simple dissolution in a radioactive and low concentration aqueous solvent.

이상 예시한 난용해 성분 및 이용해 성분의 조합은 목적으로 하는 용도에 따라 난용해 성분을 선택하고, 난용해 성분의 융점을 기준으로 같은 방사 온도에서 방사 가능한 이용해 성분을 선택하면 좋다. 여기에서, 상술한 용융 점도비를 고려해서 각 성분의 분자량 등을 조정하면 해도 복합 섬유의 도성분의 섬유 지름 및 단면 형상이라는 균질성을 향상시킨다는 관점으로부터 바람직하다. 또한, 본 발명의 해도 복합 섬유로부터 극세 섬유를 발생시킬 경우에는 극세 섬유의 단면 형상의 안정성 및 역학물성 유지라는 관점으로부터 탈해에 사용하는 용제에 대한 난용해 성분과 이용해 성분의 용해 속도차가 클수록 바람직하고, 3000배까지의 범위를 목표로 상술한 폴리머로부터 조합을 선택하면 좋다. 본 발명의 해도 복합 섬유로부터 극세 섬유를 채취하는데에 적합한 폴리머의 조합의 예로서는 융점의 관계로부터 해성분을 5-나트륨술포이소프탈산이 1~10몰% 공중합된 폴리에틸렌테레프탈레이트, 도성분을 폴리에틸렌테레프탈레이트, 폴리에틸렌나프탈레이트, 해성분을 폴리락트산, 도성분을 나일론 6, 폴리트리메틸렌테레프탈레이트, 폴리부티렌테레프탈레이트를 적합한 예로서 들 수 있다.For the combination of the poorly soluble components and the components to be used, it is preferable to select a poorly soluble component according to the intended use and to use the component which can be radiated at the same radiation temperature based on the melting point of the poorly soluble component. Here, it is preferable from the viewpoint of improving the homogeneity of the fiber diameter and the cross-sectional shape of the component of the conjugated fiber even if the molecular weight and the like of each component are adjusted in consideration of the above-mentioned melt viscosity ratio. When the ultrafine fibers are produced from the sea-island conjugate fiber of the present invention, from the viewpoints of stability of the cross-sectional shape of the ultrafine fibers and maintenance of mechanical properties, the larger the dissolution rate difference between the poor- , And the combination may be selected from the above-mentioned polymers aiming at a range of up to 3000 times. Examples of a combination of polymers suitable for collecting microfine fibers from the sea composite fibers according to the present invention include polyethylene terephthalate copolymerized with 1 to 10 mol% of 5-sodium sulfoisophthalic acid as a sea component, polyethylene terephthalate Phthalate, polyethylene naphthalate, a marine component of polylactic acid, and a component of nylon 6, polytrimethylene terephthalate and polybutylene terephthalate.

본 발명에 사용하는 해도 복합 섬유를 방사할 때의 방사 온도는 2종류 이상의 폴리머 중 주로 고융점이나 고점도 폴리머가 유동성을 나타내는 온도로 한다. 이 유동성을 나타내는 온도로서는 분자량에 의해서도 다르지만 그 폴리머의 융점이 목표가 되어 융점 +60℃ 이하로 설정하면 좋다. 이것 이하이면 방사 헤드 또는 방사팩 내에서 폴리머가 열분해되는 일 없는 등 분자량 저하가 억제되기 때문에 바람직하다.The spinning temperature for spinning the sea-island conjugate fiber used in the present invention is set to a temperature at which a high-melting point or high-viscosity polymer mainly exhibits fluidity among two or more kinds of polymers. Although the temperature which shows this fluidity | liquidity also changes with molecular weight, it is good to set it as melting | fusing point of +60 degreeC or less aiming at melting | fusing point of the polymer. Below this, it is preferable that the polymer is not thermally decomposed in the spinning head or the spinning pack because such a decrease in molecular weight is suppressed.

본 발명에 사용하는 해도 복합 섬유를 방사할 때의 토출량은 안정적으로 토출할 수 있는 범위로서는 토출 구멍당 0.1g/min/hole~20.0g/min/hole을 들 수 있다. 이때, 토출의 안정성을 확보할 수 있는 토출 구멍에 있어서의 압력 손실을 고려하는 것이 바람직하다. 여기에서 말하는 압력 손실은 0.1㎫~40㎫를 목표로 폴리머의 용융 점도, 토출 구멍 지름, 토출 구멍 길이의 관계로부터 토출량을 이러한 범위로부터 결정하는 것이 바람직하다.The discharge amount for spinning the sea-island conjugate fiber used in the present invention is 0.1 g / min / hole to 20.0 g / min / hole per discharge hole as a range capable of stably discharging. At this time, it is preferable to consider the pressure loss in the discharge hole that can ensure the stability of discharge. The pressure loss referred to herein is preferably 0.1 MPa to 40 MPa, and it is preferable to determine the discharge amount based on the melt viscosity, the discharge hole diameter, and the discharge hole length of the polymer from such a range.

본 발명에 사용하는 해도 복합 섬유를 방사할 때의 난용해 성분과 이용해 성분의 비율은 토출량을 기준으로 해/도 비율로 5/95~95/5의 범위로 선택할 수 있다. 이 해/도 비율 중 도 비율을 높이면 극세 섬유의 생산성이라는 관점으로부터 바람직하다고 할 수 있다. 단, 해도 복합 단면의 장기 안정성이라는 관점으로부터 본 발명의 극세 섬유를 효율적이며, 또한 안정성을 유지하면서 제조하는 범위로서 이 해도 비율은 10/90~50/50이 보다 바람직하다. 또한, 탈해 처리를 신속하게 완료시킨다는 점 및 극세 섬유의 개섬성을 향상시킨다는 관점을 감안하면 10/90~30/70이 특히 바람직한 범위이다.The ratio of the poor soluble component to the poor soluble component in spinning the sea-island conjugate fiber used in the present invention can be selected in the range of 5/95 to 95/5 in terms of the ratio based on the discharge amount. It is desirable from the viewpoint of the productivity of the microfine fibers that the ratio of the ratio of the solution to the solution is increased. However, from the viewpoint of the long-term stability of the cross section of a cross-section of sea-island, the ultrafine fibers of the present invention are more efficiently produced, and the sea-island ratio is more preferably 10/90 to 50/50. Further, from the viewpoint of quickly completing the deaeration treatment and improving the openability of the microfine fibers, a particularly preferable range is 10/90 to 30/70.

이와 같이 토출된 해도 복합 폴리머류는 냉각 고화되고, 유제가 부여되어서 둘레 속도가 규정된 롤러에 의해 인취됨으로써 해도 복합 섬유가 된다. 여기에서, 이 인취 속도는 토출량 및 목적으로 하는 섬유 지름으로부터 결정하면 좋지만, 본 발명에 사용하는 해도 복합 섬유를 안정적으로 제조하기 위해서는 100~7000m/min의 범위로 하는 것이 바람직하다. 이 해도 복합 섬유는 고배향으로 하여 역학 특성을 향상시킨다는 관점으로부터 연신을 행하면 좋다. 이 연신은 방사 공정에서 일단 권취된 후에 행하는 것도 좋고, 일단, 권취하는 일 없이 계속해서 연신을 행하는 것도 좋다.The thus discharged sea-island composite polymer is cooled and solidified, and is made into a composite fiber by being tugged by a roller provided with an emulsion and a peripheral speed. Here, the take-off speed may be determined from the discharge amount and the target fiber diameter. However, in order to stably produce the sea-island conjugate fiber used in the present invention, the take-out speed is preferably in the range of 100 to 7000 m / min. The drawing may be performed from the viewpoint of improving the mechanical properties by making the high-strength oriented fiber. This stretching may be carried out once after being wound once in the spinning process, and it is also preferable to continue stretching without winding once.

이 연신 조건으로서는, 예를 들면 한쌍 이상의 롤러로 이루어지는 연신기에 있어서 일반적으로 용융 방사 가능한 열가소성을 나타내는 폴리머로 이루어지는 섬유이면 유리 전이 온도 이상, 융점 이하 온도로 설정된 제 1 롤러와 결정화 온도 상당으로 한 제 2 롤러의 둘레 속도비에 의해 섬유축 방향으로 무리없이 인장되고, 또한 열세팅되어서 권취되어 도 7과 같은 해도 복합 섬유 단면을 갖는 복합 섬유를 얻을 수 있다. 또한, 유리 전이를 나타내지 않는 폴리머의 경우에는 복합 섬유의 동적 점탄성 측정(tanδ)을 행하여 얻어지는 tanδ의 고온측의 피크 온도 이상의 온도를 예비 가열 온도로서 선택하면 좋다. 여기에서, 연신 배율을 높여 역학물성을 향상시킨다는 관점으로부터 이 연신 공정을 다단으로 실시하는 것도 적합한 수단이다.Examples of the stretching conditions include a first roller set at a temperature not lower than the glass transition temperature and a temperature equal to or lower than the melting point and a second roller set at a temperature equal to or lower than the melting point in the case of a fiber composed of a polymer exhibiting thermo- The composite fiber having the same cross section as in Fig. 7 can be obtained by being pulled without tension in the direction of the fiber axis by the peripheral speed ratio of the roller, In the case of a polymer which does not exhibit glass transition, a temperature higher than the peak temperature of the high temperature side of tan? Obtained by performing the dynamic viscoelasticity measurement (tan?) Of the composite fiber may be selected as the preheating temperature. Here, from the viewpoint of enhancing mechanical properties by raising the draw magnification, it is also a suitable means to perform this stretching step in multiple stages.

이렇게 해서 얻어진 본 발명의 해도 복합 섬유로부터 극세 섬유를 얻기 위해서는 이용해 성분이 용해 가능한 용제 등에 복합 섬유를 침지해서 이용해 성분을 제거함으로써 난용해 성분으로 이루어지는 극세 섬유를 얻을 수 있다. 이용출(易溶出) 성분이 5-나트륨술포이소프탈산 등이 공중합된 공중합 PET나 폴리락트산(PLA) 등인 경우에는 수산화나트륨 수용액 등의 알칼리 수용액을 사용할 수 있다. 본 발명의 복합 섬유를 알칼리 수용액으로 처리하는 방법으로서는, 예를 들면 복합 섬유 또는 그것으로 이루어지는 섬유 구조체로 한 후에 알칼리 수용액에 침지시키면 좋다. 이때 알칼리 수용액은 50℃ 이상으로 가열하면 가수분해의 진행을 빠르게 할 수 있기 때문에 바람직하다. 또한, 유체 염색기 등을 이용해서 처리하면 한번에 대량으로 처리를 할 수 있기 때문에 생산성도 좋고, 공업적인 관점으로부터 바람직한 것이다.In order to obtain the ultrafine fibers from the sea-island conjugate fiber thus obtained, the ultrafine fibers composed of the poorly soluble components can be obtained by dipping the composite fibers in a solvent capable of dissolving the components and removing the components. When the component to be used for dissolving is a copolymerized PET or polylactic acid (PLA) copolymerized with 5-sodium sulfoisophthalic acid or the like, an aqueous alkali solution such as an aqueous solution of sodium hydroxide can be used. As a method of treating the composite fiber of the present invention with an aqueous alkali solution, for example, a composite fiber or a fiber structure made of the composite fiber may be used and then immersed in an aqueous alkaline solution. At this time, the alkali aqueous solution is preferable because it can accelerate the progress of hydrolysis by heating at 50 DEG C or higher. Further, since the treatment using a fluid dyeing machine or the like can be carried out in a large amount at a time, productivity is good, and it is preferable from an industrial viewpoint.

이상과 같이 본 발명의 극세 섬유의 제조 방법을 일반적인 용융 방사법에 의거하여 설명했지만 멜트 블로우법 및 스판 본드법으로도 제조 가능한 것은 말할 필요도 없고, 또한 습식 및 건습식 등의 용액 방사법 등에 의해 제조하는 것도 가능하다.As described above, the production method of the microfine fibers of the present invention has been described based on the general melt spinning method. Needless to say, the microfine fiber can be produced by the melt blowing method or the spunbond method, It is also possible.

실시예Example

이하 실시예를 들어 본 발명의 극세 섬유에 대해서 구체적으로 설명한다. 실시예 및 비교예에 대해서는 하기의 평가를 행했다.Hereinafter, the ultrafine fibers of the present invention will be specifically described by way of examples. Examples and Comparative Examples were evaluated as follows.

A．폴리머의 용융 점도A. Melt viscosity of polymer

칩형상의 폴리머를 진공 건조기에 의해 수분율 200ppm 이하로 하고, Toyo Seiki Seisaku-sho, Ltd.제 캐필로그래프 1B에 의해 변형 속도를 단계적으로 변경해서 용융 점도를 측정했다. 또한, 측정 온도는 방사 온도와 마찬가지로 하고, 실시예 또는 비교예에는 1216s^-1의 용융 점도를 기재하고 있다. 덧붙이면, 가열로에 샘플을 투입 개시하고나서 측정 개시까지를 5분으로 하고, 질소 분위기 하에서 측정을 행했다.The chip-shaped polymer was adjusted to a water content of 200 ppm or less by a vacuum drier, and the melt viscosity was measured by changing the strain rate stepwise with a capillograph 1B manufactured by Toyo Seiki Seisaku-sho, Ltd. In addition, the measurement temperature is the same as the spinning temperature, and the melt viscosity of 1216 s < ^-1 > is described in Examples and Comparative Examples. Incidentally, measurement was carried out under a nitrogen atmosphere from the start of charging the sample to the heating furnace to the start of the measurement for 5 minutes.

B．섬도B. islands

해도 복합 섬유의 100m의 중량을 측정하고, 100배함으로써 섬도를 산출했다. 이것을 10회 반복하고, 그 단순 평균값의 소수점 제 2 자리를 사사오입한 값을 섬도로 했다.The weight of 100 m of the sea-island composite fiber was measured, and the fineness was calculated by multiplying it by 100 times. This was repeated 10 times, and the value obtained by rounding off the second decimal place of the simple average value was regarded as a fineness.

C．섬유의 역학 특성C. Mechanical properties of fiber

해도 복합 섬유를 ORIENTEC Co. LTD.제 인장력 시험기 텐실론 UCT-100형을 사용하고, 시료 길이 20㎝, 인장 속도 100%/min의 조건으로 응력-변형선을 측정한다. 파단 시의 하중을 판독하고, 그 하중을 초기 섬도로 나눔으로써 파단 강도를 산출한다. 또한, 파단 시의 변형을 판독하여 시료 길이로 나눈 값을 100배 함으로써 파단 신도를 산출했다. 어느 값도 이 조작을 수준마다 5회 반복하고, 얻어진 결과의 단순 평균값을 구하여 소수점 제 2 자리를 사사오입한 값이다.ORIENTEC Co., Ltd. Tensile strength tester Tensilon UCT-100 is used and the stress-strain curve is measured under the conditions of a sample length of 20 cm and a tensile speed of 100% / min. The load at the time of fracture is read and the fracture strength is calculated by dividing the load by the initial fineness. Further, the strain at break was read and the value divided by the sample length was multiplied by 100 to calculate the elongation at break. Any value is a value obtained by repeating this operation five times for each level, obtaining a simple average value of the obtained result, and rounding off the second decimal place.

D．도성분 지름 및 도성분 지름 편차(CV%)D. Diameter and area diameter deviation (CV%)

해도 복합 섬유를 에폭시 수지로 포매하고, Reichert사제 FC·4E형 cryosectioning system으로 동결하고, 다이아몬드 나이프를 구비한 Reichert-Nissei ultracut N(울트라 마이크로톰)으로 절삭한 후, 그 절삭면을 T Hitachi, Ltd.제 H-7100FA형 투과형 전자현미경(TEM)으로 도성분을 150개 이상 관찰할 수 있는 배율로 촬영했다. 1개의 복합 섬유의 단면에서 150개 이상의 도성분이 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개의 도성분을 확인할 수 있도록 촬영했다. 이 화상으로부터 무작위로 선정한 150개의 도성분을 추출하고, 화상 처리 소프트(WINROOF)를 사용해서 모든 도성분 지름을 측정하여 평균값 및 표준편차를 구했다. 이들의 결과로부터 하기 식을 의거하여 섬유 지름 CV%를 산출했다.The composite fiber was embedded in an epoxy resin, frozen with a FC · 4E type cryosectioning system manufactured by Reichert, cut with a Reichert-Nissei ultracut N (Ultra Microtom) equipped with a diamond knife, The sample was photographed with a transmission electron microscope (TEM) of H-7100FA type at a magnification capable of observing 150 or more components. In the case where there is no more than 150 components in one cross-section of the composite fiber, a total of 150 components are taken from cross-sections of the multiple fibers. From the image, 150 randomly selected components were extracted and the average value and the standard deviation were obtained by measuring all the component diameters by using image processing software (WINROOF). From these results, the fiber diameter CV% was calculated based on the following formula.

도성분 지름 편차(CV%)=(표준편차/평균값)×100(CV%) = (standard deviation / average value) × 100

이상의 값은 모두 10개소의 각 사진에 대해서 측정을 행하여 10개소의 평균값으로 하고, ㎚ 단위에서 소수점 제 1 자리까지 측정하여 소수점 이하를 사사오입하는 것이다. 도성분 지름 및 도성분 지름 편차는 이 「평균값」으로 대표한다.The above values are measured for each of 10 photographs, and the average value of 10 points is measured. The measurement is made from the unit of nm to the first decimal point, and rounding down to the decimal point is performed. The deviation of the diameter of the isosceles and the diameter of the isosceles is represented by this "average value".

E．도성분의 이형도 및 이형도 편차(CV%)E. Deviation and Degree of Deviation of Cadmium (CV%)

상술한 도성분 지름 및 도성분 지름 편차와 마찬가지의 방법으로 도성분의 단면을 촬영하고, 그 화상으로부터 절단면에 2점 이상의 가장 많은 점에서 외접하는 진원의 지름을 도성분 지름으로 하고, 또한 2점 이상의 가장 많은 점에서 내접하는 진원의 지름을 내접원 지름으로 하여 이형도=도성분 지름÷내접원 지름으로부터 소수점 제 3 자리까지를 구하고, 소수점 제 3 자리 이하를 사사오입한 것을 이형도로 해서 구했다. 이 이형도를 무작위로 추출한 150개의 도성분에 대해서 측정하고, 그 평균값 및 표준편차로부터 하기 식에 의거하여 이형도 편차(CV%)를 산출했다. 1개의 복합 섬유의 단면에서 150개 이상의 도성분이 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개의 도성분을 확인할 수 있도록 촬영했다.The cross section of the conductive component is photographed in the same manner as the above-described isometric component diameter and component component diameter deviation, and the diameter of the circle that is circumscribed at the largest point of two or more points on the cut surface from the image is taken as the component diameter, In the most points above, the diameter of the inner circle is taken as the diameter of the inscribed circle, and from the diameter of the circle = the diameter of the circle of the component / the diameter of the inscribed circle, the third digit of the decimal point is obtained, and the third digit after the decimal point is rounded off. The distribution of the variance (CV%) was calculated from the average value and the standard deviation based on the following equation. In the case where there is no more than 150 components in one cross-section of the composite fiber, a total of 150 components are taken from cross-sections of the multiple fibers.

이형도 편차(CV%)=(이형도의 표준편차/이형도의 평균값)×100(%)Deviation degree deviation (CV%) = (standard deviation of release degree / average value of release degree) × 100 (%)

이 이형도 편차에 대해서는 10개소의 각 사진에 대해서 측정을 행하여 10개소의 평균값으로 하고, 소수점 제 2 자리 이하는 사사오입하는 것이다. 이형도 및 이형도 편차는 이 「평균값」으로 대표한다.With respect to this disparity deviation, measurements are made for each of the 10 photographs to obtain an average value of 10 points, and rounding to the second decimal place or less is rounded. The variance and variance deviation are represented by this "average value".

F．해성분 지름 편차 및 해성분 지름비F. Marine Particle Size Deviation and Marine Particle Size Ratio

상술한 도성분 지름 및 도성분 지름 편차와 마찬가지의 방법에 의해 해도 복합 섬유의 단면을 2차원적으로 촬영한다. 이 화상으로부터 도 2 중의 5에 나타내는 바와 같이 근접하는 3개의 도성분(도 2 중의 2)에 내접하는 진원의 지름을 본 발명에서 말하는 해성분 지름으로 했다. 이 해성분 지름을 무작위로 추출한 150개소에 대해서 화상 처리 소프트(WINROOF)를 사용해서 측정하여 평균값 및 표준편차를 구했다. 이들의 결과로부터 하기 식에 의거하여 해성분 지름(CV%)을 산출했다. 1개의 복합 섬유의 단면에서 150개소 이상의 해성분 지름을 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개소의 해성분 지름을 평가할 수 있도록 했다.The cross section of the island-of-gravity composite fiber is photographed two-dimensionally by the same method as the above-described irregular-diameter-diameter and island-diameter deviation. From this image, the diameters of the intrinsic sides in contact with the three islands (2 in Fig. 2) in the vicinity of 5 as shown in Fig. At 150 locations randomly extracted from this marine particle diameter, the average value and the standard deviation were determined by using image processing software (WINROOF). From these results, the decomposition product (CV%) was calculated on the basis of the following equation. In the case where the seam diameter of more than 150 seam fractions can not be evaluated on one cross-section of the composite fiber, a total of 150 seam fractions can be evaluated from the cross-sections of many composite fibers.

해성분 지름 편차(CV%)=(표준편차/평균값)×100Marine Particle Size Deviation (CV%) = (Standard Deviation / Average Value) x 100

10화상에 대해서 마찬가지의 평가를 행하고, 이 10화상의 평가 결과의 단순한 수 평균의 소수점 제 2 자리 이하는 사사오입해서 구한 값을 해성분 지름 편차로 했다.10 images were evaluated in the same manner and the values obtained by rounding down the second decimal place or less of the simple numerical average of the evaluation results of the ten images were determined as the marine particle diameter deviation.

또한, 해성분 지름을 도성분 지름으로 나눔으로써 산출한 값의 소수점 제 3 자리 이하를 사사오입해서 구한 값을 해성분 지름비로 했다. 해성분 지름 및 해성분 지름비는 이 「평균값」으로 대표한다.In addition, the value obtained by rounding off the third decimal place of the value calculated by dividing the sea component diameter by the diameter of the island component was determined as the sea component size ratio. The sea diameter and the sea diameter ratio are represented by this "average value".

G．도성분의 배치 평가G. Batch evaluation of island components

도성분의 중심을 도성분의 외접원(도 1 중의 1)의 중심으로 했을 경우에 도성분 거리란 도 2 중의 4에 나타내는 바와 같이 근접하는 2개의 도성분의 중심간의 거리로서 정의되는 값이다. 이 평가는 상술한 도성분 지름과 마찬가지의 방법으로 해도 복합 섬유의 단면을 2차원적으로 촬영하여 무작위로 추출한 150개소에 대해서 도성분 거리를 측정한다. 1개의 복합 섬유의 단면에서 150개소 이상의 도성분 거리를 평가할 수 없을 경우에는 다수의 복합 섬유의 단면으로부터 합계로 150개소의 도성분 거리를 평가할 수 있도록 했다.In the case where the center of the component is the center of the circumscribed circle (1 in Fig. 1) of the component, the component distance is a value defined as the distance between the centers of two adjacent components as shown in Fig. In this evaluation, the cross-section of the cross-section of the composite fiber is photographed two-dimensionally by the same method as in the case of the above-mentioned isosceles diameters, and the isometric distance is measured at 150 locations randomly extracted. If more than 150 filament distances can not be measured in the cross section of one conjugated fiber, a total of 150 filament distances can be evaluated from the cross section of many conjugated fibers.

이 도성분 거리 편차란 도성분 거리의 평균값 및 표준편차로부터 도성분 거리 편차 (도성분 거리 CV%)=(도성분 거리의 표준편차/도성분의 평균값)×100(%)로 하고, 소수점 이하는 사사오입 산출한다. 이 값을 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 평가하고, 10화상의 결과의 단순한 수 평균을 도성분 거리 편차로 해서 평가했다.This urban area distance deviation is defined as the urban area distance deviation (urban area distance CV%) = (standard deviation of urban area distance / urban area average) × 100 (%) from the average value and standard deviation of the urban area, Is rounded. This value was evaluated for ten similarly photographed images, and a simple number average of the results of ten images was evaluated as a component distance deviation.

또한, 촬영한 화상의 무작위로 추출한 근접한 4개의 도성분 100개소에 대해서 도 2 중의 4-(a), 4-(b) 및 4-(c)와 같이 직선을 긋고, θa 및 θb의 합(도 2)을 소수점 제 1 자리까지 측정하고, 소수점 이하를 사사오입하여 평균값을 구했다. 이상의 평가를 마찬가지로 촬영한 10화상에 대해서 평가했다.Further, a straight line is drawn as shown in 4- (a), 4- (b) and 4- (c) in FIG. 2 with respect to 100 nearby four randomly extracted regions of the photographed image, 2) was measured up to the first decimal place, and rounding off the decimal place was rounded off to obtain an average value. The above evaluation was evaluated for ten images taken in the same manner.

H．탈해 처리 시의 극세 섬유(도성분)의 탈락 평가H. Evaluation of dropout of microfine fibers

각 방사 조건으로 채취한 해도 복합 섬유로 이루어지는 편지(編紙)를 해성분이 용해되는 용제로 채워진 탈해욕(욕비 100)에서 해성분을 99% 이상 용해 제거했다. 극세 섬유의 탈락의 유무를 확인하기 위해서 하기의 평가를 행했다.99% or more of the sea component was dissolved and removed in a degreasing bath (bath beaker 100) filled with a solution of a sea-island-containing composite fiber kneaded in each spinning condition. The following evaluation was carried out to confirm the presence or absence of the drop of microfine fibers.

탈해 처리한 용제를 100㎖ 채취하고, 이 용제를 보류 입자 지름 0.5㎛의 유리 섬유 여과지에 통과시킨다. 여과지의 처리 전후의 건조 중량차로부터 극세 섬유의 탈락의 유무를 판단했다. 중량차가 10㎎ 이상인 경우에는 탈락 많음으로 해서 「×」, 10㎎ 미만 7㎎ 이상인 경우에는 탈락 중 「△」, 7㎎ 미만 3㎎ 이상인 경우에는 탈락 소 「○」, 3㎎ 미만의 경우에는 탈락 없음 「◎」으로 했다.100 ml of the deasphalted solvent is taken, and this solvent is passed through a glass fiber filter paper having a diameter of 0.5 탆. Whether or not the microfine fibers were removed from the difference in dry weight before and after the treatment of the filter paper was judged. △ "when the weight difference is 10 mg or more," × "when the weight difference is less than 7 mg," ○ "when the weight difference is less than 7 mg," ○ " No "◎".

I．극세 섬유의 개섬성I. Development of microfiber fibers

상술한 탈해 조건으로 해도 복합 섬유로 이루어지는 편지를 탈해하고, 그 편지의 단면을 KEYENCE CORPORATION제 VE-7800형 주사형 전자현미경(SEM)으로 배율 1000배로 촬영했다. 편지의 단면을 10개소 촬영하고, 그 화상으로부터 극세 섬유의 상태를 관찰했다.The letter of the composite fiber was removed even under the above-mentioned rubbing condition, and the cross-section of the letter was photographed at a magnification of 1,000 times with a VE-7800 type scanning electron microscope (SEM) manufactured by KEYENCE CORPORATION. The cross section of the letter was photographed at 10 positions, and the state of the microfine fibers was observed from the image.

극세 섬유끼리가 단독으로 존재하여 흩어진 상태에 있는 경우를 개섬성 최량 「◎」으로 하고, 화상당 번들(다발)이 3개 미만인 경우는 개섬성 양호 「○」, 6개 미만인 경우는 개섬성 가능 「△」, 번들이 6개 이상인 경우는 개섬성 불가 「×」로 했다.⊚ "when the superfine fibers exist singly and scattered, and when the bundle (bundle) is less than 3, the openability is" good "and when the bundle is less than 6, Quot ;, and " x " when the number of bundles is 6 or more, it is not possible to open the mouth.

실시예 1Example 1

도성분으로서 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET1 용융 점도: 160㎩·s)와, 해성분으로서 5-나트륨술포이소프탈산 8.0몰% 공중합한 PET(공중합 PET1 용융 점도: 95㎩·s)를 290℃에서 각각 용융 후 계량하고, 도 2에 나타낸 본 발명에 사용하는 복합 구금이 장착된 방사팩으로 유입시켜 토출 구멍으로부터 복합 폴리머류를 토출했다. 또한, 토출 플레이트 바로 위의 분배 플레이트에는 1개의 토출 구멍당 도성분용으로서 1000의 분배 구멍이 천설되어 있고, 구멍의 배열 패턴으로서는 도 6(b)의 배열로 했다. 도 4의 15에 나타내어져 있는 해성분용의 환상 홈에는 원주 방향 1° 마다 분배 구멍이 천설된 것을 사용했다. 또한, 토출 도입 구멍 길이는 5㎜, 축소 구멍의 각도는 60°, 토출 구멍 지름 0.5㎜, 토출 구멍 길이/토출 구멍 지름은 1.5이다. 해/도성분의 복합비는 10/90으로 하고, 토출된 복합 폴리머류를 냉각 고화 후 유제 부여하여 방사 속도 1500m/min으로 권취하고, 150dtex-15 필라멘트(총 토출량22.5g/min)의 미연신 섬유를 채취했다. 권취한 미연신 섬유를 90℃와 130℃로 가열한 롤러 사이에서 연신 속도 800m/min으로 하여 4.0배 연신을 행했다. 얻어진 해도 복합 섬유는 37.5dtex-15 필라멘트이었다. 또한, 본원발명의 해도 복합 섬유는 후술한 바와 같이 단면의 구성이 매우 균질하기 때문에 10추의 연신기로 4.5시간 샘플링을 행했지만, 실떨어짐 추는 0추로 연신성에서도 우수한 것이었다.(Polyethylene terephthalate (PET1 melt viscosity: 160 Pa.s) as a conductive component and 8.0 mole% of 5-sodium sulfoisophthalic acid as a sea component were copolymerized at 290 占 폚 After the melting, the mixture was weighed and introduced into the spinning pack equipped with the composite detents used in the present invention shown in Fig. 2 to discharge the composite polymers from the discharge holes. In the distribution plate just above the discharge plate, 1000 distributing holes were provided for one discharge hole as the islands, and the array of holes was arranged as shown in Fig. 6 (b). In the annular groove for the sea component shown in Fig. 4, 15, a distribution hole was formed at every 1 deg. In the circumferential direction. The length of the ejection opening is 5 mm, the angle of the reduced hole is 60, the diameter of the ejection hole is 0.5 mm, and the ejection hole length / ejection hole diameter is 1.5. The mixed polymer of the discharged composite polymers was cooled and solidified and emulsified with an emulsion at a spinning speed of 1500 m / min to obtain a non-drawn (non-stretched) filament of 150 dtex-15 filament (total discharge amount 22.5 g / min) Fiber was collected. The drawn non-stretched fibers were drawn 4.0 times at a stretching speed of 800 m / min between rollers heated at 90 占 폚 and 130 占 폚. The composite fiber obtained was 37.5 dtex-15 filament. In addition, the sea-island composite fiber according to the present invention was sampled for 4.5 hours with a ten-point stretcher because the cross-sectional structure was extremely homogeneous as described later.

상기 해도 복합 섬유의 역학 특성은 강도 4.4cN/dtex, 신도 35%이었다.The mechanical properties of the sea-island composite fiber were a strength of 4.4 cN / dtex and elongation of 35%.

또한, 상기 해도 복합 섬유의 단면을 관찰한 결과, 도성분 지름은 450㎚, 도성분 지름 편차는 4.3%, 이형도는 1.02, 이형도 편차는 3.9%이며, 도성분은 나노 오더이면서도 진원이며, 또한 그 형상이 매우 균질성인 것이었다. 또한, 도성분의 배치를 조사한 결과, 내각의 합계가 180°이며, 평행으로 배치되고, 또한 도성분 거리 편차도 2.1%로 고정밀도로 배치된 것이었다. 실시예 1에서 채취한 해도 복합 섬유는 해성분에 관해서도 매우 균질하며, 해성분 지름비 0.12, 해성분 지름 편차 5.0%로 배치된 것이었다.As a result of observing the cross section of the sea-island composite fiber, the island-shaped particle diameter was 450 nm, the isoparametric diameter deviation was 4.3%, the separation degree was 1.02, the deviation degree deviation was 3.9% The shape was very homogeneous. Further, as a result of examination of the arrangement of the metallic components, the sum of the internal angles was 180 占 and the metallic components were disposed in parallel and the metallic component distance deviation was also set to 2.1% with high accuracy. The sea-island composite fibers obtained in Example 1 were also very homogeneous with respect to marine components, and were arranged with a marine component ratio of 0.12 and a marine component diameter deviation of 5.0%.

실시예 1에서 채취된 해도 복합 섬유를 75℃로 가열한 1중량%의 수산화나트륨 수용액으로 탈해했다. 실시예 1의 해도 복합 섬유는 상술한 바와 같이 해성분의 구성이 균일(해성분 편차가 작다)하며, 또한 도성분이 균등하게 배치되기(도성분 편차가 작기) 때문에 저농도의 알칼리 수용액으로도 탈해 처리가 효율적으로 진행되기 때문에 도성분을 불필요하게 손상시키는 일 없고, 탈해 시의 극세 섬유의 탈락은 없고(탈락 판정: ◎), 또한 해성분 지름비가 작고(0.12), 도성분이 평행하게 배치되기 때문에 해성분의 잔사 등이 극세 섬유 사이에 체류하는 일 없이 양호하게 배출되기 때문에 극세 섬유의 개섬성에 관해서는 매우 양호한 것이었다(개섬성 판정: ◎). 결과를 표 1에 나타낸다.The sea-island conjugated fiber collected in Example 1 was deaerated with a 1 wt% aqueous solution of sodium hydroxide heated to 75 ° C. As described above, the sea-island conjugate fiber of Example 1 is uniformly disintegrated into a low-concentration alkaline aqueous solution because the constitution of the sea component is uniform (the sea component distribution is small) and the island component is evenly distributed (0.12), and the marine components are arranged in parallel, so that the marine components are not removed unnecessarily, and the marine components are removed in parallel Minute residue of the microfine fibers can be discharged satisfactorily without staying in between the microfine fibers, so that the openability of the microfine fibers is very good (judgment on openness:?). The results are shown in Table 1.

실시예 2~5Examples 2 to 5

실시예 1에 기재되는 방법으로부터 해/도성분의 복합비를 30/70(실시예 2), 50/50(실시예 3), 70/30(실시예 4), 90/10(실시예 5)으로 단계적으로 변경한 것 이외에는 실시예 1에 따라 실시했다. 이들의 해도 복합 섬유의 평가 결과는 표 1에 나타내는 바와 같지만, 실시예 1과 마찬가지로 도성분 지름, 형상 및 해성분의 균질성이 우수한 것이었다. 또한, 실시예 2~실시예 5는 해성분 편차 및 도성분간 거리 편차가 작기 때문에 극세 섬유의 탈락에 관해서도 양호했다. 실시예 2는 실시예 1과 비교해서 해성분 지름비가 약간 크지만, 도성분이 평행으로 배치되어 있는 것도 원인이 되어 실시예 1 동등의 개섬성을 갖고 있었다. 실시예 3~실시예 5는 해성분 지름비가 증가함에 따라 개섬성이 약간 저하되지만 모두 문제없는 레벨이었다.The composite ratio of the solution to the solution component was measured by the method described in Example 1 from 30/70 (Example 2), 50/50 (Example 3), 70/30 (Example 4), 90/10 ) Was carried out in accordance with Example 1 except that it was changed stepwise. The evaluation results of these sea-island composite fibers are as shown in Table 1, but they were excellent in the homogeneity of the isosceles diameter, shape, and sea component as in Example 1. [ In addition, in Examples 2 to 5, marine component deviation and component component distance deviation were small, so that the drop of microfine fibers was also good. Example 2 has a marine particle diameter ratio slightly larger than that of Example 1, but it also has an openability equivalent to that of Example 1 due to the arrangement of the conductive components in parallel. In Examples 3 to 5, openability was slightly lowered as the sea component ratio increased, but all levels were problematic.

실시예 6,7Examples 6,7

1개의 토출 구멍당 도성분용에 500(실시예 6), 300(실시예 7)의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 20/80으로 해서 방사한 것 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다. 이들의 해도 복합 섬유의 평가 결과는 표 2에 나타내는 바와 같이 실시예 1과 비교해서 도성분 지름은 확대되어 있지만, 매우 균질하게 구성된 해도 단면을 형성하고 있는 것을 알 수 있었다. 또한, 실시예 6 및 실시예 7의 해도 복합 섬유는 탈락도 없고, 실시예 1과 마찬가지로 해성분비가 작고, 도성분이 평행하게 배치되어 있기 때문에 개섬성도 양호한 것이었다. 결과를 표 2에 나타낸다.Except that a distribution plate of 500 (Example 6) and 300 (Example 7) was used for dosing per one discharging hole and the mixing ratio of the solution / ingredient was 20/80 and the dispersion plate was used Was carried out in accordance with Example 1. As a result of evaluation of these sea-island composite fibers, as shown in Table 2, it was found that the island-shaped diameters were widened as compared with Example 1, but a very homogeneous sea surface section was formed. In addition, the sea-island conjugated fibers of Examples 6 and 7 did not fall off, and the sea-salt secretion was small as in Example 1, and the island-shaped components were disposed in parallel. The results are shown in Table 2.

실시예 8Example 8

1개의 토출 구멍당 도성분용에 2000의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 50/50으로 해서 방사한 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다. 이 해도 복합 섬유에서는 그 단면에 2000도로 매우 치밀하게 도배치되어 있음에도 관계없이 도끼리가 합류하는 일 없이 균질한 단면을 형성하고 있었다. 결과를 표 2에 나타낸다.Except that a distribution plate in which 2,000 distribution holes were filled in one discharging hole per one discharge hole was used and the composite ratio of the solution and the charge was 50/50. The composite fiber had a homogeneous cross section without joining the axle even though the cross section was very dense at 2000 degrees. The results are shown in Table 2.

실시예 9, 10Examples 9 and 10

분배 플레이트의 구멍의 배열 패턴으로서는 도 6(a)의 배열로 하고, 1개의 토출 구멍당 도성분용으로서 3000의 분배 구멍을 천설한 분배 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 50/50(실시예 9), 85/15(실시예 10)으로 한 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다.As the arrangement pattern of the holes of the distribution plate, a combination plate of the arrangement shown in Fig. 6 (a) and using a distribution plate in which 3000 distribution holes were formed as one component for each discharge hole, Example 9) and 85/15 (Example 10), respectively.

실시예 9 및 실시예 10에서 채취한 해도 복합 섬유는 실시예 1과 비교하면 약간 도성분 지름 편차가 증가하는 것이지만, 종래 기술(비교예 1~3)과 비교해서 균질한 해도 단면을 구성하고 있는 것이었다. 결과를 표 2에 나타낸다.The islands-in-the-sea composite fiber collected in Example 9 and Example 10 increases the diameter component diameter deviation slightly compared with Example 1, but comprises a homogeneous island-in-sea cross section compared with the prior art (Comparative Examples 1-3). Was. The results are shown in Table 2.

실시예 11~13Examples 11 to 13

해성분을 5-나트륨술포이소프탈산 5.0몰% 공중합한 PET(공중합 PET2 용융 점도: 140㎩·s)로 하고, 도성분용으로서 150의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트, 110의 토출 구멍이 천설된 토출 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 10/90(실시예 11), 30/70(실시예 12), 90/10(실시예 13)로 해서 방사를 행했다. 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.A distribution plate in which a distribution hole of 150 was opened for the purpose of distribution, and a discharge plate 110 of a discharge port of 110 mm in diameter was prepared by using a PET (copolymerized PET2 melt viscosity: 140 Pa.s) copolymerized with 5.0 mol% of 5-sodium sulfoisophthalic acid as a sea component Using the discharge plate, spinning was carried out with a composite ratio of the solution / solution component of 10/90 (Example 11), 30/70 (Example 12), and 90/10 (Example 13). All other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 11~실시예 13에서 채취한 해도 복합 섬유는 50dtex-110 필라멘트이며, 복합 섬유의 단사 섬도가 작은 경우에도 단면의 구성이 균질성이며, 도성분이 평행하게 배치됨으로써 신장 변형을 행했을 경우에도 결함을 발생시키는 일 없이 양호한 제사성(방사, 연신)을 나타내는 것이었다. 또한, 후가공성에 관해서는 탈락 판정이 실시예 1과 동등하며, 개섬성에 관해서는 실시예 13은 개섬성이 약간 저하되지만 번들은 부분적이며, 문제없는 레벨이었다. 결과를 표 3에 나타낸다.Even when the single fiber fineness of the conjugate fibers is small, the cross-sectional structure is homogeneous and the islands are arranged in parallel so that even when the elongation is deformed, (Spinning, stretching) without inducing generation of the sacrificial layer. With respect to postprandiality, the dropout determination was the same as in Example 1, and in Example 13, the openability was slightly lowered, but the bundle was partial and problematic level. The results are shown in Table 3.

실시예 14~16Examples 14 to 16

도성분은 나일론 6(N6 용융 점도: 130㎩·s)으로 하고, 해성분을 실시예 1에서 사용한 공중합 PET1(용융 점도: 150㎩·s)로 하고, 1개의 토출 구멍당 도성분용으로서 500개의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트, 100개의 토출 구멍이 천설된 토출 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 10/90(실시예 14), 30/70(실시예 15), 90/10(실시예 16)으로 하고, 총 토출량 130g/min, 방사 온도 270℃에서 방사를 행했다. 또한, 연신 배율은 3.5로 하고, 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.(N6 melt viscosity: 130 Pa s) as a starting material, copolymerized PET 1 (melt viscosity: 150 Pa s) used in Example 1 as a sea component, and 500 (Example 14), 30/70 (Example 15), 90/10 (Example 14), or a mixture ratio of the harmful components was 10/90 Example 16), and spinning was carried out at a total discharge amount of 130 g / min and a spinning temperature of 270 占 폚. The stretching magnification was 3.5, and all other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 13~실시예 15에서 채취한 해도 복합 섬유는 217dtex-100 필라멘트이며, 복합 섬유의 단사섬도가 작은 경우에도 문제없이 방사 및 연신 가능했다. 또한, 도성분이 N6의 경우에도 단면의 구성, 균질성 및 후가공성에 관해서도 실시예 1과 동등한 성능을 갖고 있었다. 결과를 표 3에 나타낸다.The sea-island conjugate fibers sampled in Examples 13 to 15 were 217 dtex-100 filaments, and even when the single fiber fineness of the conjugate fiber was small, spinning and drawing were possible without any problem. In addition, even in the case of N6, the composition of the cross section, the homogeneity and the post-processability were the same as those of Example 1. The results are shown in Table 3.

실시예 17~19Examples 17 to 19

도성분을 실시예 14에서 사용한 N6(N6 용융 점도: 190㎩·s)으로 하고, 해성분을 폴리락트산(PLA 용융 점도: 100㎩·s)으로 하고, 1개의 토출 구멍당 도성분용으로서 500의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트, 200의 토출 구멍이 천설된 토출 플레이트를 사용하여 해/도성분의 복합비를 10/90(실시예 17), 30/70(실시예 18), 90/10(실시예 19)으로 하고, 총 토출량 200g/min, 방사 온도 260℃, 인취 속도 2000m/min으로 방사를 행했다. 또한, 연신 배율은 2.5배로 하고, 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.(N6 melt viscosity: 190 Pa s) as used in Example 14, polylactic acid (PLA melt viscosity: 100 Pa s) as a sea component, and 500 (Example 17), 30/70 (Example 18), 90/10 (Example 17), and 10/90 (Example 18), using a discharge plate in which a distribution hole was drilled and a discharge hole in which a discharge hole was drilled Example 19), and spinning was carried out at a total discharge amount of 200 g / min, a spinning temperature of 260 占 폚, and a take-off speed of 2000 m / min. The stretching magnification was 2.5 times, and all of the other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 17~실시예 19에서 채취한 해도 복합 섬유는 400dtex-200 필라멘트이며, 실질적으로 균등하며 또한 평행하게 배치된 N6(도성분)이 응력을 부담함으로써 해성분이 PLA이어도 양호한 제사성을 나타내는 것이었다. 또한, 해성분이 PLA인 경우에도 단면의 구성, 균질성 및 후가공성에 관해서도 실시예 1과 동등한 성능을 갖고 있었다. 결과를 표 4에 나타낸다.The sea-island conjugated fibers sampled in Examples 17 to 19 were 400 dtex-200 filaments, and N6 (an island component), which was substantially uniform and arranged in parallel, was stressed so that the marine component exhibited good formability even though it was PLA. In addition, even when the sea component was PLA, the structure, homogeneity and post-workability of the cross section were equivalent to those of Example 1. The results are shown in Table 4.

비교예 1Comparative Example 1

일본 특허 공개 2001-192924호 공보에 기재되는 종래 공지의 파이프형 해도 복합 구금(1개의 토출 구멍당 도수: 1000)을 사용한 것 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다. 방사에 관해서는 문제가 없었지만, 연신 공정에서는 단면의 불균일성에 기인하는 실떨어짐이 4.5시간의 샘플링 중에 2추에서 보여졌다.Except that a conventional pipe-type sea water composite seam (number per one discharge hole: 1000) disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-192924 was used. There was no problem with the spinning, however, in the stretching step, the yarn drop due to the nonuniformity of the cross section was observed at two points during the sampling of 4.5 hours.

비교예 1에서 얻어진 해도 복합 섬유의 평가 결과는 표 5에 나타내는 바와 같지만 도비율이 지나치게 높았기 때문인지 큰 도합류가 발생하여 온전한 해도 단면을 형성하고 있지 않았다. 이 때문에 본 발명의 해도 복합 섬유와 비교해서 결과적으로 도성분 지름은 조대한 것이 되고, 또한 편차도 매우 큰 것이었다. 참고로 실시예 1과 마찬가지의 탈해 처리를 행했지만, 후가공성에 있어서는 토출이 치우쳤기 때문에 매우 미세한 도성분이 탈해 시에 탈락하고(탈락 판정: ×), 도합류에 의한 조대한 섬유가 많고, 또한 해성분비가 크기 때문에 극세 섬유 사이에 해성분의 잔사가 체류해버려 극세 섬유끼리가 접착함으로써 개섬성도 나빴다(개섬성 판정: ×). 결과를 표 5에 나타낸다.The results of the evaluation of the sea-island conjugate fiber obtained in Comparative Example 1 are as shown in Table 5, but because of a too high elongation ratio, a large congregation flow was generated and a complete sea-island cross section was not formed. As a result, compared with the sea-island composite fiber of the present invention, as a result, the island-shaped particle diameter becomes coarse, and the deviation is also very large. However, in the case of the post-finishing, the discharging was shifted, so that very fine metallic components fell off at the time of scrapping (judgment of discontinuity: X) Because of the high secretion, the residues of the marine components stay between the microfine fibers, and the microfine fibers adhere to each other, resulting in poor openability. The results are shown in Table 5.

비교예 2Comparative Example 2

비교예 1의 결과를 받아 비교예 1에 기재되는 구금에서 도합류가 일어나지 않는 조건을 조사한 결과, 해/도성분의 복합비가 50/50일 때에 도합류가 거의 억제되었기 때문에 복합비를 50/50으로 하고, 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.As a result of examining the conditions of Comparative Example 1 in which no conglomerate was generated in Comparative Example 1, it was found that the conglomerate was almost suppressed when the ratio of the solution / conglomerate was 50/50, , And all other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 1에 있어서는 축소된 도성분이 되었지만, 도성분의 토출 불안정성에 의거하는 단면의 흐트러짐 때문에 도성분 지름 편차는 큰 것이었다. 또한, 비교예 2에서 사용한 구금에서는 구성상 일단 심초류를 형성하고, 이것을 토출 플레이트에서 축소하여 토출하기 때문에 도성분끼리가 서로 간섭하여 도성분이 진원이 되는 일은 없었다(이형도: 1.19).In the first embodiment, the reduced component was reduced, but the deviation of the component size was large owing to the disarray on the cross section based on the discharge instability of the component. In addition, in the separating method used in Comparative Example 2, since one-end core weirs were formed on the constitution, and the discharging plates were shrunk and discharged, the metallic components did not interfere with each other and the metallic component did not become a source (unevenness degree: 1.19).

또한, 상술한 토출의 흐트러짐에 수반하는 해도 복합 단면의 흐트러짐으로부터 해도 단면은 거의 형성되어 있지만, 본 발명의 해도 복합 섬유와 비교해서 단면의 균질성에 있어서 크게 뒤떨지는 것이었다. 또한, 연신 공정에서는 단면의 불균일성에 기인하는 실떨어짐이 4.5시간의 샘플링 중에 2추에서 보여졌다. 이 해도 복합 섬유를 탈해 처리하면 극세 섬유의 탈락은 그다지 확인되지 않았지만(탈락 판정: ○), 해성분 비율이 높은 것도 원인이 되어 극세 섬유는 거의 개섬되지 않는 상태로 존재하고 있었다(개섬성 판정: ×). 결과를 표 5에 나타낸다.In addition, although the cross-section is almost formed due to the disturbance of the composite cross section due to the above-described disturbance of the discharge, the cross-section is largely inferior to the cross-section homogeneity as compared with the sea-island composite fiber of the present invention. Further, in the stretching process, the yarn drop due to the nonuniformity of the cross section was observed at two points during the sampling of 4.5 hours. When the sea-island composite fiber was subjected to a de-aeration treatment, the drop of the superfine fiber was hardly confirmed (rejection judgment: ○), but also due to the high marine fraction, and the microfine fibers were present in a state where the microfine fibers were hardly carded ×). The results are shown in Table 5.

비교예 3Comparative Example 3

일본 특허 공개 2007-39858호 공보에 기재되는 유로의 축소를 복수회 반복하는 해도 복합 구금을 사용하고, 해/도성분의 복합비를 50/50으로 한 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다. 덧붙이면, 비교예 3에서는 복합비가 10/90인 경우에는 도합류를 일으키기 때문에 비교예 2와 마찬가지로 도비율을 50%까지 저하시켜서 실시하고 있다. 또한, 실시예 1과 도수를 맞추기 위해서는(1개의 토출 구멍당 도수 :1000) 유로 축소가 4회 필요했다. 방사중 1회의 단사 흐름(떨어짐), 연신 공정에 있어서는 4추의 실떨어짐 추가 있었다.In the case of repeating the reduction of the flow path described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-39858 a plurality of times, a composite separator was used, and the composite ratio of the solution / solution components was changed to 50/50. Incidentally, in Comparative Example 3, in the case where the composite ratio is 10/90, the ratio is reduced to 50% in the same manner as in Comparative Example 2, because a congested flow occurs. Further, in order to match the frequency with Embodiment 1 (frequency per one discharge hole: 1000), the flow path reduction was required four times. There was one single yarn flow (falling) in the spinning, and four yarn yarn dropping in the drawing step.

비교예 3에서 얻어진 해도 복합 섬유의 평가 결과는 표 5에 나타내는 바와 같지만, 도성분의 도성분 지름은 축소되지만 해도 복합 섬유의 단면의 외층부에 위치하는 도성분은 진원으로부터 크게 변형된 것이며, 도성분 지름 편차 및 이형도 편차의 점에서 본 발명의 해도 복합 섬유와 비교해서 뒤떨어지는 것이었다. 또한, 개섬성에 대해서는 해성분 비율이 높은 것도 원인이 되어 번들이 많이 보이고(개섬성 판정: ×), 도성분의 편차에 기인하는 것으로 고려되는 극세 섬유의 탈락이 있었다(탈락 판정: ×). 결과를 표 5에 나타낸다.The results of the evaluation of the sea-island conjugate fiber obtained in Comparative Example 3 are as shown in Table 5. However, even if the conductive particle diameter of the conductive component is reduced, the component located in the outer layer portion of the end face of the composite fiber is largely deformed from the source, In comparison with the sea-island conjugate fiber of the present invention in terms of the minute diameter deviation and the heterogeneity deviation. In addition, as for the openability, there was also a high marine fraction ratio, and bundles were found to be many (judgment of openness: X), and there was a drop of microfine fibers considered to be caused by a deviation of the components. The results are shown in Table 5.

비교예 4Comparative Example 4

비교예 1에서 사용한 종래 공지의 파이프형 해도 복합 구금(1개의 토출 구멍당도수 :1000)을 사용하고, 해성분을 실시예 14에서 사용한 N6(용융 점도: 55㎩·s), 도성분을 실시예 1에서 사용한 PET1(용융 점도: 155㎩·s)로 하고, 해/도성분의 복합비가 50/50, 방사 온도를 285℃, 연신 배율 2.3배로 한 것 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다.(One discharging hole number of water: 1000) used in Comparative Example 1 was used, N6 (melt viscosity: 55 Pa.s) used in Example 14 and a sea component were used Except that PET1 (melt viscosity: 155 Pa.s) used in Example 1 was used, and the composite ratio of the solution / charge component was 50/50, the spinning temperature was 285 占 폚, and the draw ratio was 2.3 times.

비교예 4에서는 N6의 융점(225℃)에 대하여 방사 온도가 지나치게 높았기 때문에 복합류로 했을 때의 해성분의 유동이 불안정해지고, 도성분은 부분적으로는 나노 오더의 극세 섬유가 존재하지만, 단면 형상이 랜덤하게 변형된 것이 많고, 또한 부분적으로 융착된 조대한 것이 존재했다. 후가공성에 있어서도 극세 섬유의 탈락이 눈에 띄었다. 결과를 표 5에 나타낸다.In Comparative Example 4, since the spinning temperature was excessively high with respect to the melting point (225 ° C) of N6, the flow of the marine component became unstable when the mixed stream was made, and the metallic component partially contained nano- Many of the shapes were randomly deformed, and there were coarsely fused portions. In the post-processing, the drop of the microfine fibers was conspicuous. The results are shown in Table 5.

실시예 20~22Examples 20 to 22

분배 플레이트의 구멍의 배열 패턴으로서는 도 6(a)의 배열로 하고, 1개의 토출 구멍당 도성분용에 1000개의 분배 구멍이 천설된 분배 플레이트, 150개의 토출 구멍이 천설된 토출 플레이트[토출 구멍 지름: 0.5㎜(실시예 20), 0.3㎜(실시예 21), 0.2(실시예 22)]를 사용했다. 총 토출량을 20g/min(실시예 20), 10g/min(실시예 21), 5g/min(실시예 22)으로 변경하고, 해/도성분의 복합비 50/50, 방사 속도 3000m/min, 연신 배율 2.5배로 한 것 이외에는 모두 실시예 1에 따라 실시했다. 실시예 20~실시예 22에서는 단면의 균일성에 추가해서 도성분이 규칙적으로 배치되어 있는 것에 기인하는 높은 제사성을 확인할 수 있고, 방사 속도를 3000m/min로 증가시켜도 실떨어짐 없이 안정되게 방사할 수 있었다. 또한, 여기에서 얻어진 해도 복합 섬유는 도성분이 100㎚를 자르는 극한적인 가늘기를 가지면서도 본원발명을 만족하는 균질한 단면을 형성하고 있었다. 결과를 표 6에 나타낸다.The arrangement pattern of the holes of the distribution plate was as shown in Fig. 6 (a), in which a distribution plate in which 1000 distribution holes were perforated for one injection hole per one discharge hole, a discharge plate (discharge hole diameter: 0.5 mm (Example 20), 0.3 mm (Example 21), 0.2 (Example 22)]. The total discharge amount was changed to 20 g / min (Example 20), 10 g / min (Example 21) and 5 g / min (Example 22) And the stretching magnification was 2.5 times. In Examples 20 to 22, in addition to the uniformity of the cross section, the high productivity was confirmed due to the fact that the planar components were regularly arranged, and even if the spinning speed was increased to 3000 m / min, . In addition, the isoelectric component fiber thus obtained had a homogeneous cross section having the extreme thinning of 100 nm, satisfying the present invention. The results are shown in Table 6.

실시예 23Example 23

도성분을 폴리부티렌테레프탈레이트(PBT 용융 점도: 120㎩·s)로 하고, 해성분을 실시예 14에서 사용한 폴리락트산(PLA 용융 점도: 110㎩·s)으로 하고, 해/도성분의 복합비를 20/80, 방사 온도 255℃, 방사 속도 1300m/min으로 방사했다. 또한, 연신 배율 3.2배로 하고, 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.(PLA melt viscosity: 110 Pa 사용한) used in Example 14 was used as the starting material, polybutylene terephthalate (PBT melt viscosity: 120 Pa s) was used as the starting material, and a polylactic acid The ratio was 20/80, the spinning temperature was 255 占 폚, and the spinning speed was 1300 m / min. The stretching magnification was 3.2 times, and all other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 23에서는 문제없이 방사 및 연신 가능하며, 또한 도성분이 PBT인 경우에도 단면의 구성, 균질성 및 후가공성에 관해서도 실시예 1과 동등한 성능을 갖고 있었다. 결과를 표 7에 나타낸다.In Example 23, it was possible to spin and draw without problems, and even in the case of PBT, the composition, homogeneity and post-processing performance were equivalent to those of Example 1. The results are shown in Table 7.

실시예 24Example 24

도성분을 실시예 1에서 사용한 PET를 220℃에서 고상 중합해서 얻은 고분자량 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET2 용융 점도: 240㎩·s)로 하고, 해성분을 폴리페닐렌술파이드(PPS 용융 점도: 180㎩·s)로 하고, 해/도성분의 복합비를 20/80, 방사 온도 310℃로 해서 방사했다. 또한, 연신 배율 3.0배로 하고, 그 밖의 조건은 모두 실시예 1에 따라 실시했다.(PET2 melt viscosity: 240 Pa s) obtained by solid-phase polymerization of PET used in Example 1 at 220 캜, and the decomposed component was changed to polyphenylene sulfide (PPS melt viscosity: 180 Pa · s). The high molecular weight polyethylene terephthalate s), and the composite ratio of the solution / solution component was 20/80 and the spinning temperature was set to 310 캜. The stretching magnification was set at 3.0 times, and all other conditions were carried out in accordance with Example 1.

실시예 24에서는 문제없이 방사 및 연신 가능하며, 또한 도성분이 PPS인 경우에도 단면의 구성, 균질성 및 후가공성에 관해서도 실시예 1과 동등한 성능을 갖고 있었다. 결과를 표 7에 나타낸다.In Example 24, spinnability and stretching were possible without problems, and even in the case of PPS, the composition, homogeneity and post-processability of the cross section were equivalent to those of Example 1. The results are shown in Table 7.

실시예 25Example 25

도성분을 실시예 24에서 사용한 PET2(용융 점도: 150㎩·s)로 하고, 해성분을 액정 폴리에스테르(LCP 용융 점도:20㎩·s)로 하고, 해/도성분의 복합비를 20/80, 방사 온도 340℃로 해서 방사했다.(Melt viscosity: 150 Pa · s) used in Example 24, and the decomposed component was liquid-crystal polyester (LCP melt viscosity: 20 Pa · s), and the composite ratio of the solution / 80, and a spinning temperature of 340 占 폚.

실시예 25에서는 문제없이 방사 및 연신 가능하며, 또한 도성분이 LCP인 경우에도 단면의 구성, 균질성 및 후가공성에 관해서도 실시예 1과 동등한 성능을 갖고 있었다. 결과를 표 7에 나타낸다.In Example 25, it was possible to spin and draw without problems, and even in the case of LCP as a component, the structure, homogeneity and post-processability of the cross section were equivalent to those of Example 1. The results are shown in Table 7.

1 : 도성분의 외접원 2 : 도성분
3 : 도성분의 내접원 4 : 직선
4-(a) : 도성분의 중심을 연결한 직선 1
4-(b) : 도성분의 중심을 연결한 직선 2
4-(c) : 도성분의 중심을 연결한 직선에 교차하는 제 3 직선
5 : 도성분간의 내접원 6 : 계량 플레이트
7 : 분배 플레이트 8 : 토출 플레이트
9 : 계량 구멍 9-(a) : 계량 구멍 1
9-(b) : 계량 구멍 2 10 : 분배 홈
10-(a) : 분배 홈 1 10-(b) : 분배 홈 2
11 : 분배 구멍 11-(a) : 분배 구멍 1
11-(b) : 분배 구멍 2 12 : 토출 도입 구멍
13 : 축소 구멍 14 : 토출 구멍
15 : 환상 홈 16 : 해도 복합 섬유의 도성분의 예1: circumscribed circle of the city 2: city
3: inscribed circle of the component 4: straight line
4- (a): straight line connecting the centers of the components 1
4- (b): straight line connecting the center of the component 2
4- (c): a third straight line intersecting the straight line connecting the center of the component
5: inscribed circle of the conductive part 6: weighing plate
7: dispensing plate 8: dispensing plate
9: Metering hole 9- (a): Metering hole 1
9- (b): weighing hole 2 10: dispensing groove
10- (a): Dispense groove 1 10- (b): Dispense groove 2
11: Dispensing hole 11- (a): Dispensing hole 1
11- (b): distribution hole 2 12: discharge introduction hole
13: Reduction hole 14: Discharge hole
15: Annular groove 16: Example of islands of sea composite fiber

Claims

Wherein the island-shaped particle diameter is in the range of 10 to 1000 nm, the island-shaped particle diameter deviation is 1.0 to 20.0%, the differential form is 1.00 to 1.10, and the deviation degree deviation is 1.0 to 10.0%.

The method of claim 1,
Wherein the sea component dispersion deviates from the marine component enclosed by the three adjacent island components to 1.0 to 20.0%.

3. The method according to claim 1 or 2,
And wherein a deviation of the distance between two adjacent metallic components is 1.0 to 20.0%.

The ultrafine fiber obtained by desorption-processing the island-in-the-sea composite fiber of any one of Claims 1-3.

The fibrous island composite fiber of any one of Claims 1-3, or the ultrafine fiber of Claim 4 comprise at least one part. The fiber product characterized by the above-mentioned.