KR20140002282A - High strength steel plate and method for manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

Disclosed are a high strength steel plate with excellent CTOD properties, and a method for manufacturing the same. According to the present invention, the method for manufacturing a high strength steel plate comprises: a step for reheating a slab plate including in wt%, 0.02-0.12% of carbon (C), less than or equal to 0.5% of silicon (Si), 1.0-1.8% of manganese (Mn), less than or equal to 0.01% of phosphorus (P), less than or equal to 0.01% of sulfur (S), 0.1-0.4% of chrome (Cr), 0.2-0.8% of nickel (Ni), 0.15-1.0% of molybdenum (Mo), less than or equal to 0.06% of aluminum (Al), 0.2-0.5% of copper (Cu), less than or equal to 0.03% of titanium (Ti), 0.005-0.05% of niobium (Nb), 0.005-0.05% of vanadium (V), 0.0005-0.004% of boron (B), less than or equal to 0.015% of stibium (Sb), less than or equal to 0.015% of tin (Sn), less than or equal to 0.007% of nitrogen (N), residual iron (Fe), and unavoidable impurities at 900-1000°C; a step for primary rolling the reheated plate in an austenite recrystallization area; a step for secondary rolling the primary rolled plate at the temperature above Ar3; and a step for cooling the secondary rolled plate at 250-400°C. [Reference numerals] (AA) Start; (BB) End; (S110) Reheating a slab (900-1000°C); (S120) Primary rolling; (S130) Secondary rolling; (S140) Cooling

Description

고강도 강판 및 그 제조 방법{HIGH STRENGTH STEEL PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}High strength steel sheet and its manufacturing method {HIGH STRENGTH STEEL PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 공정 제어를 통하여, 저온 CTOD(Crack Tip Opening Displacement) 특성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a high strength steel sheet and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a high strength steel sheet having excellent low-temperature crack tip opening displacement (CTOD) characteristics and a method of manufacturing the same through an alloy component and process control.

북극권 등의 한랭지역에서 사용되는 해양구조물, 내진 건축물 등의 엄격한 사용환경에 적용되는 강구조물에는 파괴인성 지표인 CTOD(Crack Tip Opening Displacement) 특성이 우수할 것이 요구되고 있다. Steel structures applied to severe environments such as offshore structures and earthquake-resistant structures used in cold regions such as the Arctic Circle are required to have excellent CTOD (Crack Tip Opening Displacement) property as a fracture toughness index.

CTOD 특성 향상을 위해서, 통상 니켈(Ni), 구리(Cu) 등을 첨가하고 있다. In order to improve CTOD characteristics, nickel (Ni), copper (Cu) and the like are usually added.

그러나, 이는 비용적인 측면에서 바람직하지 못하며, 용접성에 관련된 탄소당량이 증가하기 때문에 용접성을 저해할 수 있다.
However, this is not preferable from the viewpoint of cost, and the carbonaceous equivalent relating to the weldability is increased, which can hinder the weldability.

본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 등록특허공보 제10-0782761호(2007.12.05. 공고)에 개시되어 있는 두께 중심부의 강도와 인성이 우수한 극후물 강판의 제조 방법이 있다.
Background art related to the present invention is a method for producing an ultra-thick steel sheet having excellent strength and toughness at the center of the thickness disclosed in Korean Patent Publication No. 10-0782761 (2007.12.05.).

본 발명의 하나의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여 저온 CTOD 특성이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다. It is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a high strength steel sheet excellent in low temperature CTOD characteristics through alloy components and process control.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어 저온 CTOD 특성이 우수하여, 저온 지역의 해양구조물의 소재로도 활용할 수 있는 고강도 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a high strength steel sheet which is manufactured by the above method and is excellent in low temperature CTOD characteristics and can also be utilized as a material of an offshore structure in a low temperature region.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~1.8%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 크롬(Cr) : 0.1~0.4%, 니켈(Ni) : 0.2~0.8%, 몰리브덴(Mo) : 0.15~1.0%, 알루미늄(Al) : 0.06% 이하, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.005~0.05%, 보론(B) : 0.0005~0.004%, 질소(N) : 0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 900~1000℃에서 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연하는 단계; 상기 1차 압연된 판재를 Ar3 이상의 온도에서 2차 압연하는 단계; 및 상기 2차 압연된 판재를 250~400℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다. High-strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above one object by weight, carbon (C): 0.02 ~ 0.12%, silicon (Si): 0.5% or less, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.8%, Phosphorus (P): 0.01% or less, Sulfur (S): 0.01% or less, Chromium (Cr): 0.1-0.4%, Nickel (Ni): 0.2-0.8%, Molybdenum (Mo): 0.15-1.0% , Aluminum (Al): 0.06% or less, Copper (Cu): 0.2 ~ 0.5%, Titanium (Ti): 0.03% or less, Niobium (Nb): 0.005 ~ 0.05%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.05%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.004%, nitrogen (N): 0.007% or less and reheating the slab plate consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities at 900 ~ 1000 ℃; Subjecting the reheated plate to primary rolling in an austenite recrystallization zone; Secondarily rolling the primary rolled plate at a temperature equal to or greater than Ar3; And cooling the secondary rolled plate to 250 to 400 占 폚.

이때, 상기 슬라브 판재는 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하 및 주석(Sn) : 0.015% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다. At this time, the slab plate may further include at least one of 0.015% or less of antimony (Sb) and 0.015% or less of tin (Sn), in weight percent.

또한, 상기 2차 압연은, 압하율((A-B)/A X 100, 여기서 A는 2차 압연 개시 시점의 판재 두께, B는 2차 압연 종료 시점의 판재 두께)이 50~70%가 되도록 수행하는 것이 보다 바람직하다. The secondary rolling is performed so that the reduction ratio ((AB) / AX 100, where A is the plate thickness at the start of the secondary rolling and B is the plate thickness at the end of the secondary rolling) is 50 to 70% Is more preferable.

또한, 상기 2차 압연은 하기 식 1에 의해 정해지는 Shape factor가 0.7~0.85가 되도록 수행하는 것이 보다 바람직하다. It is more preferable that the secondary rolling is performed so that the shape factor determined by the following formula 1 is 0.7 to 0.85.

[식 1][Formula 1]

Figure pat00001
Figure pat00001

(R : 압연롤의 반지름, t0 : 압연롤 입측 판재 두께, ti : 압연롤 출측 판재 두께)(R: radius of the rolling roll, t 0: the rolling rolls inlet plate material thickness, t i: rolling roll exit side sheet thickness)

또한, 상기 냉각은 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 강제냉각하는 방식으로 수행되는 것이 바람직하다.
Further, it is preferable that the cooling is performed by a forced cooling method at an average cooling rate of 25 DEG C / sec or less.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~1.8%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 크롬(Cr) : 0.1~0.4%, 니켈(Ni) : 0.2~0.8%, 몰리브덴(Mo) : 0.15~1.0%, 알루미늄(Al) : 0.06% 이하, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.005~0.05%, 보론(B) : 0.0005~0.004%, 질소(N) : 0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 인장강도 390MPa 이상 및 -40℃에서 임계 CTOD(Crack Tip Opening Displacement)값이 2.0mm 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다. High strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the above another object by weight, carbon (C): 0.02 ~ 0.12%, silicon (Si): 0.5% or less, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.8%, Phosphorus (P): 0.01% or less, Sulfur (S): 0.01% or less, Chromium (Cr): 0.1-0.4%, Nickel (Ni): 0.2-0.8%, Molybdenum (Mo): 0.15-1.0%, Aluminum ( Al): 0.06% or less, Copper (Cu): 0.2-0.5%, Titanium (Ti): 0.03% or less, Niobium (Nb): 0.005-0.05%, Vanadium (V): 0.005-0.05%, Boron (B) : 0.0005 ~ 0.004%, Nitrogen (N): 0.007% or less and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities, and the critical CTOD (Crack Tip Opening Displacement) value of 2.0mm or more at tensile strength of 390MPa or above and -40 ℃ It is characterized by.

이때, 상기 강판은 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하 및 주석(Sn) : 0.015% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다. At this time, the steel sheet may further include one or more of 0.015% or less of antimony (Sb) and 0.015% or less of tin (Sn) in weight%.

또한, 상기 강판은 -80℃에서 충격흡수에너지가 300J 이상을 나타낼 수 있다.
Also, the steel sheet may exhibit an impact absorption energy of 300 J or more at -80 캜.

본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 의하면, 슬라브 판재를 1000℃ 미만으로 저온 가열함으로써 초기 오스테나이트 결정립을 최대한 미세화시키고, 제어압연시 가속냉각에 의해 중심부의 강도 및 인성을 확보할 수 있다. According to the method for manufacturing a high strength steel sheet according to the present invention, the initial austenite grains can be finely minimized by heating the slab plate at a low temperature of less than 1000 캜, and the strength and toughness of the center portion can be ensured by accelerated cooling during control rolling.

또한, 본 발명데 따른 고강도 강판 제조 방법에 의하면, 저온에서의 슬라브 재가열 후 강압하를 수행함으로써 우수한 CTOD 특성을 나타낼 수 잇다.
Also, according to the method for manufacturing a high strength steel sheet according to the present invention, excellent CTOD characteristics can be exhibited by performing re-heating after reheating the slab at a low temperature.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 2는 형상 계수(shape factor)를 설명하기 위한 도면이다.
도 3은 실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 시편의 저온 충격 특성을 나타낸 것이다.
도 4 내지 도 6은 비교예 1, 비교예 2 및 실시예 1에 따른 시편의 CTOD 특성을 나타낸 것이다.
1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Fig. 2 is a view for explaining a shape factor. Fig.
Fig. 3 shows low-temperature impact characteristics of the specimen according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2. Fig.
FIGS. 4 to 6 show CTOD characteristics of the test pieces according to Comparative Examples 1, 2, and 1.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention and methods for achieving them will be apparent with reference to the embodiments described below in detail with the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as being limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, and will fully convey the scope of the invention to those skilled in the art. Is provided to fully convey the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention and a manufacturing method thereof will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

고강도 강판High strength steel plate

본 발명에 따른 고강도 강판은, 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~1.8%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 크롬(Cr) : 0.1~0.4%, 니켈(Ni) : 0.2~0.8%, 몰리브덴(Mo) : 0.15~1.0%, 알루미늄(Al) : 0.06% 이하, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.005~0.05%, 보론(B) : 0.0005~0.004% 및 질소(N) : 0.007% 이하를 포함한다.High strength steel sheet according to the present invention, in weight%, carbon (C): 0.02 ~ 0.12%, silicon (Si): 0.5% or less, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.8%, phosphorus (P): 0.01% or less, Sulfur (S): 0.01% or less, Chromium (Cr): 0.1-0.4%, Nickel (Ni): 0.2-0.8%, Molybdenum (Mo): 0.15-1.0%, Aluminum (Al): 0.06% or less, Copper ( Cu): 0.2 ~ 0.5%, Titanium (Ti): 0.03% or less, Niobium (Nb): 0.005 ~ 0.05%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.05%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.004% and Nitrogen (N ): 0.007% or less.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하 및 주석(Sn) : 0.015% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention may further comprise at least one of 0.015% or less of antimony (Sb) and 0.015% or less of tin (Sn), in weight%.

상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 공정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다. The rest of the above components are composed of iron (Fe) and impurities inevitably included in the steelmaking process and the like.

이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the high-strength steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

본 발명에서 탄소(C)는 강판의 강도를 확보하기 위해 첨가된다. In the present invention, carbon (C) is added to secure the strength of the steel sheet.

상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.02~0.12중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.02중량% 미만인 경우 강판의 강도가 불충분할 수 있다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.12중량%를 초과하면 강판의 저온 충격인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.
The carbon is preferably added at 0.02 to 0.12% by weight of the total weight of the steel sheet. If the added amount of carbon is less than 0.02% by weight, the strength of the steel sheet may be insufficient. On the contrary, when the addition amount of carbon exceeds 0.12% by weight, there is a problem that low-temperature impact toughness and weldability of the steel sheet are lowered.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한 실리콘은 고용강화를 통한 강판의 강도 향상에 기여한다. Silicon (Si) is added as a deoxidizer to remove oxygen in steel during the steelmaking process. Silicon also contributes to the strength improvement of the steel sheet through solid solution strengthening.

상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.5중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 강판 표면에 산화물을 다량 형성하여 강판의 도금특성을 저해하고 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in an amount of 0.5% by weight or less based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of silicon exceeds 0.5% by weight, there is a problem in that a large amount of oxide is formed on the surface of the steel sheet to inhibit the plating property of the steel sheet and reduce the weldability.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 원소이며, 결정립을 미세화시켜 강도 및 저온 충격인성을 향상시키는 역할을 한다. Manganese (Mn) is an austenite stabilizing element and serves to improve the strength and impact resistance at low temperatures by making the grain finer.

상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~1.8중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 1.0중량% 미만인 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.8중량%를 초과하는 경우, 저온충격인성을 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese is preferably added in an amount of 1.0 to 1.8% by weight based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of manganese is less than 1.0% by weight, the effect of addition thereof is insufficient. On the contrary, when the addition amount of manganese exceeds 1.8% by weight, there is a problem that the low-temperature impact toughness is lowered.

인(P)In (P)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 저온 충격인성을 저하시키는 대표적인 원소로서 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다. Phosphorus (P) contributes partly to the strength improvement, but it is a representative element that lowers impact toughness at low temperatures. The lower the content is, the better.

이에 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한하였다.
In the present invention, the content of phosphorus is limited to 0.01% by weight or less based on the total weight of the steel sheet.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 상기 인(P)과 함께 강의 제조 시 불가피하게 함유되는 원소로서, 유화물계 개재물(MnS)을 형성하여 저온충격인성을 저하시킨다. Sulfur (S) is an element that is inevitably contained in the production of steel together with phosphorus (P), and forms an emulsion-based inclusion (MnS) to lower the low-temperature impact toughness.

이에 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of sulfur is limited to 0.01% by weight or less of the total weight of the steel sheet.

크롬(Cr)Chromium (Cr)

본 발명에서 크롬(Cr)은 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시키며, 강도 향상에 기여한다.In the present invention, chromium (Cr) stabilizes ferrite to improve elongation and contributes to strength improvement.

상기 크롬은 강판 전체 중량의 0.1~0.4중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.1중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.4중량%를 초과하는 경우, 강도 대비 연성을 크게 저하시키는 원인이 된다.
The chromium is preferably added in an amount of 0.1 to 0.4% by weight based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of chromium is less than 0.1% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the addition amount of chromium exceeds 0.4% by weight, the ductility-to-strength ratio is greatly lowered.

니켈(Ni)Nickel (Ni)

본 발명에서 니켈(Ni)은 결정립을 미세화하고 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화시킨다. 특히 니켈은 저온인성을 향상시키는데 효과적인 원소이다. In the present invention, nickel (Ni) is refined in crystal grains and solidified in austenite and ferrite to strengthen the matrix. In particular, nickel is an effective element for improving low-temperature toughness.

상기 니켈은 강판 전체 중량의 0.2~0.8중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니켈의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니켈의 첨가량이 0.8중량%를 초과하는 경우, 적열취성을 유발하는 문제점이 나타날 수 있다.
The nickel is preferably added in an amount of 0.2 to 0.8% by weight based on the total weight of the steel sheet. When the amount of nickel added is less than 0.2% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the addition amount of nickel is more than 0.8% by weight, there may arise a problem of inducing a hot brittleness.

몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)

몰리브덴(Mo)은 강도 및 인성의 향상에 기여한다. Molybdenum (Mo) contributes to the improvement of strength and toughness.

상기 몰리브덴은 강판 전체 중량의 0.15~1.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.15중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 1.0중량%를 초과하는 경우에는 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The molybdenum is preferably added in an amount of 0.15 to 1.0 wt% based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of molybdenum is less than 0.15% by weight, the effect of addition thereof is insufficient. On the contrary, when the addition amount of molybdenum exceeds 1.0% by weight, there is a problem that the weldability is lowered.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 탈산제로 주로 사용하는 원소로서, 페라이트를 청정화하여 연신율을 향상시키며 오스테나이트 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트를 안정화시키는데 기여한다. Aluminum (Al) is an element mainly used as a deoxidizer. It contributes to stabilize austenite by improving ferrite and improving elongation rate and increasing carbon concentration in austenite.

상기 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.06중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량이 0.06중량%를 초과하는 경우, CTOD 특성을 저해하는 문제점이 있다.
The aluminum is preferably added at 0.06% by weight or less of the total weight of the steel sheet. When the added amount of aluminum exceeds 0.06% by weight, the CTOD characteristic is deteriorated.

구리(Cu)Copper (Cu)

본 발명에서 구리(Cu)는 강도 상승 및 인성 개선에 유효한 원소이다.In the present invention, copper (Cu) is an element effective for increasing the strength and improving the toughness.

상기 구리는 강판 전체 중량의 0.2~0.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 구리의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 표면결함을 유발시킬 수 있다.
The copper is preferably added in 0.2 to 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet. When the addition amount of copper is less than 0.2% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the contrary, when the amount of copper added exceeds 0.5% by weight, surface defects can be caused.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

티타늄(Ti)은 강판의 결정립을 미세화하고, CTOD 특성 향상 등에 기여한다. Titanium (Ti) refines the grains of the steel sheet and contributes to the improvement of CTOD characteristics.

상기 티타늄은 강판 전체 중량의 0.03중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.03중량%를 초과하면 고용 티타늄이 탄소(C)와 결합하여 탄화물을 형성하게 되어 오히려 CTOD 특성을 저하시키는 문제점이 발생할 수 있다.
The titanium is preferably added in an amount of 0.03% by weight or less based on the total weight of the steel sheet. If the amount of titanium exceeds 0.03% by weight, solid solution titanium combines with carbon (C) to form carbides, which may cause a problem of deteriorating CTOD characteristics.

니오븀(Nb)Niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 탄소(C), 질소(N)와 결합하여 탄화물 또는 질화물을 형성한다. 이는 압연시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화 시키므로 강도와 저온인성을 향상시킨다. Niobium (Nb) combines with carbon (C) and nitrogen (N) to form carbides or nitrides. This improves the strength and low temperature toughness by inhibiting grain growth during rolling to refine grains.

상기 니오븀은 강판 전체 중량의 0.005~0.05중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량이 0.005중량% 미만일 경우 상기의 니오븀 첨가 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 반대로, 니오븀의 첨가량이 0.05중량%를 초과할 경우 강판의 용접성을 저하하며, CTOD 특성을 저하시킬 위험이 있다.
The niobium is preferably added in 0.005 to 0.05% by weight of the total weight of the steel sheet. If the addition amount of niobium is less than 0.005% by weight, the effect of adding niobium can not be sufficiently exhibited. On the contrary, when the addition amount of niobium exceeds 0.05% by weight, the weldability of the steel sheet is lowered, and there is a risk of lowering the CTOD characteristics.

바나듐(V)Vanadium (V)

바나듐(V)은 상기 니오븀과 함께 석출물을 형성하여 강도 향상에 기여한다. Vanadium (V) forms a precipitate together with the niobium to contribute to the strength improvement.

상기 바나듐은 강판 전체 중량의 0.005~0.05%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.005중량% 미만인 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 강의 취성이 증가하는 문제점이 있다.
The vanadium is preferably added in an amount of 0.005 to 0.05% of the total weight of the steel sheet. When the addition amount of vanadium is less than 0.005% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the contrary, when the added amount of vanadium exceeds 0.05% by weight, the brittleness of the steel is increased.

보론(B)Boron (B)

보론(B)은 고용되면 소입성을 증가시키고, 또한 BN으로서 석출되면 고용 N을 저하시켜서 HAZ의 인성을 향상시키는 원소이다. Boron (B) is an element that increases solubility when dissolved, and also decreases solute N when it is precipitated as BN, thereby improving the toughness of HAZ.

상기 보론은 강판 전체 중량의 5~40ppm(0.0005~0.004중량%)로 첨가되는 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 5ppm 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 보론의 첨가량이 40ppm을 초과하는 경우, 강도는 양호하나, 저온충격인성이 저하되는 문제점이 있다.
The boron is preferably added in an amount of 5 to 40 ppm (0.0005 to 0.004% by weight) based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of boron is less than 5 ppm, the effect of addition is insufficient. On the other hand, when the addition amount of boron exceeds 40 ppm, the strength is good but the impact resistance at low temperature is deteriorated.

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 강 내부에 개재물을 발생시켜 강판의 내부 품질을 저하시킨다. Nitrogen (N) generates inclusions in the steel to deteriorate the inner quality of the steel sheet.

이에 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 0.007중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the nitrogen content is limited to 0.007% by weight or less of the total weight of the steel sheet.

안티몬(Sb)Antimony (Sb)

안티몬(Sb)은 실리콘 및 망간의 입계 농화를 방지할 수 있다. 따라서, 안티몬은 강의 표면 특성 향상을 위하여 첨가될 수 있다. Antimony (Sb) can prevent grain boundary enrichment of silicon and manganese. Therefore, antimony can be added to improve the surface characteristics of the steel.

상기 안티몬이 첨가되는 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.015중량% 이하인 것이 바람직하다. 안티몬의 첨가량이 0.015중량%를 초과하는 경우, 크랙발생 및 2차가공취성 등을 유발할 수 있다.
When antimony is added, the addition amount of the antimony is preferably 0.015% by weight or less based on the total weight of the steel sheet. If the addition amount of antimony exceeds 0.015% by weight, cracking and secondary processing embrittlement may be caused.

주석(Sn)Tin (Sn)

주석(Sn)은 강도 향상을 위하여 첨가될 수 있다. Tin (Sn) can be added for strength enhancement.

상기 주석이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.015% 이하인 것이 바람직하다. 주석의 함량이 0.015%를 초과하는 경우, 고용강화로 강의 강도 향상에는 유효하나, 성형성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.
When the tin is added, the addition amount thereof is preferably 0.015% or less of the total weight of the steel sheet. When the content of tin exceeds 0.015%, solid solution strengthening is effective for improving the strength of steel, but it has a problem of greatly reducing moldability.

본 발명에 따른 고강도 강판은 상기 성분들 및 후술하는 공정 조건 제어에 의하여 인장강도 390MPa 이상 및 -40℃에서 임계 CTOD(Crack Tip Opening Displacement)값이 2.0mm 이상을 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 -80℃에서 충격흡수에너지가 300J 이상을 나타낼 수 있다.
The high strength steel sheet according to the present invention may have a tensile strength of 390 MPa or more and a critical CTOD (Crack Tip Opening Displacement) value of 2.0 mm or more at -40 DEG C by controlling the above components and process conditions described below. In addition, the high-strength steel sheet according to the present invention may exhibit an impact absorption energy of 300 J or more at -80 캜.

고강도 강판의 제조 방법Method of manufacturing high strength steel sheet

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다. 1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 1차 압연 단계(S120), 2차 압연 단계(S130), 냉각 단계(S140)를 포함한다.
Referring to Figure 1, the high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention includes a slab reheating step (S110), the first rolling step (S120), the second rolling step (S130), the cooling step (S140).

슬라브 재가열Reheating slabs

먼저 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 조성으로 이루어지는 슬라브 판재를 900~1000℃에서 대략 1~3시간동안 재가열한다. First, in the slab reheating step (S110), the slab plate having the above composition is reheated at 900 to 1000 DEG C for about 1 to 3 hours.

슬라브 재가열 온도가 900℃ 미만인 경우, 강판의 길이 및 폭 방향으로 재질 편차가 커질 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1000℃를 초과하는 경우, 초기 오스테나이트의 성장에 의하여, 두께 방향으로 조직 및 재질 편차가 증가할 수 있다.
If the slab reheating temperature is less than 900 ° C, the material variation in the length and width direction of the steel sheet may be large. On the other hand, when the slab reheating temperature exceeds 1000 deg. C, the initial austenite growth may increase the texture and material deviation in the thickness direction.

1차 압연Primary rolling

1차 압연 단계(S120)에서는 재가열된 슬라브 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 압연한다. 1차 압연에서는 2차 압연 이전에 미리 압연을 실시하여 2차 압연의 압하율을 조절할 수 있다.
In the primary rolling step (S120), the reheated slab plate is rolled in the austenite recrystallization zone. In the primary rolling, the reduction rate of the secondary rolling can be adjusted by performing rolling before the secondary rolling.

2차 압연Secondary rolling

2차 압연 단계(S130)에서는 1차 압연된 판재를 Ar3 온도 이상에서 2차 압연한다. In the secondary rolling step (S130), the primary rolled plate is secondarily rolled at an Ar3 temperature or higher.

2차 압연은 압하율((A-B)/A X 100, 여기서 A는 2차 압연 개시 시점의 판재 두께, B는 2차 압연 종료 시점의 판재 두께)이 50~70%가 되는 강압하로 수행되는 것이 바람직하다. 2차 압연의 압하율이 50% 미만일 경우, 균일하면서도 미세한 조직을 확보하기 어려우며, 두께방향 중심부 조직이 조대화되어 CTOD 특성이 저하될 수 있다. 반대로, 2차 압연의 압하율이 70%를 초과하는 경우, 항복강도 증가로 인하여 내진 특성 등이 저하될 수 있다. It is preferable that the secondary rolling is carried out under a descending ratio ((AB) / AX 100, where A is the plate thickness at the start of the secondary rolling and B is the plate thickness at the end of the secondary rolling) Do. When the reduction ratio of the secondary rolling is less than 50%, it is difficult to obtain a uniform but fine structure, and the structure of the central portion in the thickness direction is coarsened, and the CTOD characteristic may be deteriorated. On the other hand, when the reduction rate of the secondary rolling exceeds 70%, the seismic resistance and the like may be lowered due to an increase in the yield strength.

또한, 2차 압연은, 종료 온도가 Ar3 온도 이상이 되도록 수행하는 것이 바람직하다. 2차 압연의 종료 온도가 Ar3 온도 미만인 경우, 이상역 압연에 의해 혼립 조직이 발생하여 강판 물성을 저하시킬 수 있다. Further, it is preferable that the secondary rolling is performed so that the end temperature is equal to or higher than the Ar3 temperature. If the end temperature of the secondary rolling is lower than the Ar3 temperature, blast structure may be generated due to abnormal reverse rolling, thereby deteriorating the physical properties of the steel sheet.

한편, 2차 압연은 하기 식 1에 의해 정해지는 형상 계수(Shape factor)가 0.7~0.85가 되도록 수행하는 것이 바람직하다. On the other hand, it is preferable that the secondary rolling is performed such that the shape factor determined by the following formula 1 is 0.7 to 0.85.

[식 1][Formula 1]

Figure pat00002
Figure pat00002

여기서, R은 압연롤의 반지름을 의미하고, t0는 압연롤 입측 판재 두께를 의미하며, ti는 압연롤 출측 판재 두께를 의미한다. Here, R means the radius of the rolling roll, t 0 means the plate thickness of the rolling roll, and t i means the plate thickness of the rolling roll.

상기 형상 계수와 관련된 변수들이 의미하는 바는 도 2를 참조하면 보다 쉽게 이해할 수 있다.The meaning of the variables related to the shape factor can be more easily understood with reference to FIG.

한편, 2차 압연에서 형상 계수가 0.7 미만일 경우, 강압하가 되지 못하여, 강도 및 CTOD 특성이 불충분할 수 있다. 반대로, 2차 압연에서 형상 계수가 0.85를 초과하는 경우, 지나친 압연으로 인하여 항복강도가 크게 증가할 수 있다.
On the other hand, when the shape factor is less than 0.7 in the secondary rolling, the steel can not be lowered, and the strength and CTOD characteristics may be insufficient. Conversely, if the shape factor exceeds 0.85 in secondary rolling, the yield strength may increase significantly due to excessive rolling.

냉각Cooling

냉각 단계(S140)에서는 2차 압연된 판재를 250~400℃까지 냉각한다. 이때, 냉각은 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 수냉 등 강제 냉각 방식으로 수행되는 것이 바람직하다. 강제 냉각이 아닌 자연 냉각의 경우, 결정립 성장이 촉진되어 강도 확보에 어려움이 있다. 다만, 강제 냉각시 평균냉각속도가 25℃/sec를 초과하는 경우, 강도 확보에는 유리하나 두께 방향 재질 편차를 가져오며, CTOD 특성이 저하될 수 있다. In the cooling step (S140), the secondary rolled plate is cooled to 250 to 400 deg. At this time, it is preferable that the cooling is performed by forced cooling such as water cooling at an average cooling rate of 25 DEG C / sec or less. In the case of natural cooling instead of forced cooling, grain growth is promoted and it is difficult to secure strength. However, when the average cooling rate exceeds 25 ° C / sec during forced cooling, it is advantageous to secure the strength, but it may cause material deviation in the thickness direction, and the CTOD characteristic may be deteriorated.

상기 냉각종료 온도는 250~400℃인 것이 바람직하다. 냉각 종료 온도가 250℃ 미만인 경우 저온변태조직이 다량 형성되어 저온 충격인성 및 CTOD 특성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 냉각 종료 온도가 400℃를 초과할 경우 조대한 미세조직의 형성 등으로 인하여 강도가 불충분해지는 문제가 있다.
The cooling end temperature is preferably 250 to 400 ° C. If the cooling termination temperature is less than 250 ° C, a large amount of low-temperature transformed structure is formed to deteriorate low-temperature impact toughness and CTOD characteristics. On the contrary, when the cooling end temperature exceeds 400 ° C., there is a problem that the strength is insufficient due to the formation of coarse microstructure.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. 여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense. The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.

1. 강판의 제조1. Manufacture of steel sheet

하기 표 1-1 및 1-2에 기재된 조성을 갖는 슬라브 판재를 제조한 후, 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1~3 및 비교예 1~2에 따른 강판 시편을 제조하였다. The steel sheet specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 were produced under the process conditions shown in Table 2 after producing a slab plate having the composition shown in Tables 1-1 and 1-2 below.

[표 1-1][Table 1-1]

Figure pat00003
Figure pat00003

[표 1-2][Table 1-2]

Figure pat00004
Figure pat00004

[표 2][Table 2]

Figure pat00005

Figure pat00005

2. 물성평가2. Property evaluation

(1) 기계적 특성(1) mechanical properties

표 2에 실시예 1~3 및 비교예 1~2에 따른 시편의 기계적 특성을 나타내었다. Table 2 shows the mechanical properties of the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2.

표 2를 참조하면, 실시예 1~3 및 비교예 1~2에 따른 시편의 경우, 기계적 특성 측면에서는 큰 차이점이 없는 것으로 나타났다.
Referring to Table 2, the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 showed no significant difference in terms of mechanical properties.

(2) 저온 충격 인성(2) Low temperature impact toughness

저온 충격인성은 실시예 1, 비교예 1~2에 따른 시편 각각에 대하여, -20℃, -40℃, -60℃, -80℃, -100℃, -120℃ 각각에서 3회 샤르피 충격 흡수 테스트를 수행한 후, 충격 흡수 에너지 평균값으로 표시하였으며, 그 결과를 도 3에 나타내었다.The low-temperature impact toughness was measured for each of the specimens according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 by three Charpy shock absorbers at -20 ° C, -40 ° C, -60 ° C, -80 ° C, -100 ° C and -120 ° C, After the test, the results are shown in terms of the average value of the shock absorption energy, and the results are shown in FIG.

도 3을 참조하면, -60℃까지는 실시예 1 및 비교예 1~2 모두 우수한 충격 특성을 나타냄을 볼 수 있다. 그러나, -80℃에서 실시예 1에 따른 시편의 경우 300J 이상의 충격 흡수 에너지를 나타냄에 반하여, 비교예 1~2에 따른 시편의 경우 현저히 낮은 충격 흡수 에너지를 나타내었다.
Referring to FIG. 3, both Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 exhibit excellent impact characteristics up to -60 ° C. However, the specimen according to Example 1 exhibited a shock absorption energy of 300 J or more at -80 ° C., whereas the specimens according to Comparative Examples 1 and 2 exhibited a significantly low shock absorption energy.

(3) CTOD (3) CTOD

CTOD 특성 평가를 위하여, 실시예 1 및 비교예 1~2에 따른 시편을 각각 에 대하여 전기저항 용접을 수행한 후, ASTM E647에 의거 -40℃에서 용접 열영향부인 CGHAZ(Coarse-grain HAZ), SCHAZ(Subcritical HAZ)에 대하여 임계 CTOD 값(mm)을 나타내었다. 임계 CTOD 값이 클수록 CTOD 특성이 더 우수한 것으로 볼 수 있다. In order to evaluate the CTOD characteristics, electrical resistance welding was performed for each of the specimens according to Example 1 and Comparative Examples 1 and 2, and then CGHAZ (coarse-grain HAZ), which is a welding heat affected portion, was welded at -40 ° C. according to ASTM E647, The critical CTOD value (mm) for the SCHAZ (Subcritical HAZ) is shown. The larger the critical CTOD value, the better the CTOD characteristic.

도 4 내지 도 6은 비교예 1, 비교예 2 및 실시예 1에 따른 시편의 CTOD 특성을 나타낸 것이다.  FIGS. 4 to 6 show CTOD characteristics of the test pieces according to Comparative Examples 1, 2, and 1.

도 4 내지 도 6을 참조하면, 비교예 1(도 4) 및 비교예 2(도 5)에 따른 시편들에 비하여, 실시예 1에 따른 시편의 경우, 임계 CTOD값이 크고, 이에 따라 CTOD 특성이 보다 우수한 것으로 볼 수 있다. Referring to FIGS. 4 to 6, in the case of the test piece according to Example 1, the critical CTOD value is larger than that according to Comparative Example 1 (FIG. 4) and Comparative Example 2 (FIG. 5) Can be seen as superior.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다. While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Therefore, the scope of the present invention will be determined by the claims described below.

Claims (8)

중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~1.8%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 크롬(Cr) : 0.1~0.4%, 니켈(Ni) : 0.2~0.8%, 몰리브덴(Mo) : 0.15~1.0%, 알루미늄(Al) : 0.06% 이하, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.005~0.05%, 보론(B) : 0.0005~0.004%, 질소(N) : 0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 900~1000℃에서 재가열하는 단계;
상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연하는 단계;
상기 1차 압연된 판재를 Ar3 이상의 온도에서 2차 압연하는 단계;
상기 2차 압연된 판재를 250~400℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, carbon (C): 0.02 to 0.12%, silicon (Si): 0.5% or less, manganese (Mn): 1.0 to 1.8%, phosphorus (P): 0.01% or less, sulfur (S): 0.01% or less , Chromium (Cr): 0.1 ~ 0.4%, Nickel (Ni): 0.2 ~ 0.8%, Molybdenum (Mo): 0.15 ~ 1.0%, Aluminum (Al): 0.06% or less, Copper (Cu): 0.2 ~ 0.5%, Titanium (Ti): 0.03% or less, Niobium (Nb): 0.005 ~ 0.05%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.05%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.004%, Nitrogen (N): 0.007% or less and the remaining iron Reheating the slab plate made of (Fe) and unavoidable impurities at 900-1000 ° C .;
Subjecting the reheated plate to primary rolling in an austenite recrystallization zone;
Secondarily rolling the primary rolled plate at a temperature equal to or greater than Ar3;
And cooling the secondary rolled plate to 250 to 400 占 폚.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하 및 주석(Sn) : 0.015% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The slab plate
By weight, further comprising at least one of antimony (Sb): 0.015% or less and tin (Sn): 0.015% or less.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 2차 압연은,
압하율((A-B)/A X 100, 여기서 A는 2차 압연 개시 시점의 판재 두께, B는 2차 압연 종료 시점의 판재 두께)이 50~70%가 되도록 수행하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
3. The method according to claim 1 or 2,
The secondary rolling,
(A / 100), where A is the plate thickness at the start of the secondary rolling and B is the plate thickness at the end of the secondary rolling) is 50 to 70% .
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 2차 압연은
하기 식 1에 의해 정해지는 형상 계수(Shape factor)가 0.7~0.85가 되도록 수행하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
[식 1]
Figure pat00006

(R : 압연롤의 반지름, t0 : 압연롤 입측 판재 두께, ti : 압연롤 출측 판재 두께)
3. The method according to claim 1 or 2,
The secondary rolling
Wherein a shape factor determined by the following formula 1 is 0.7 to 0.85.
[Formula 1]
Figure pat00006

(R: radius of the rolling roll, t 0: the rolling rolls inlet plate material thickness, t i: rolling roll exit side sheet thickness)
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 냉각은
25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 강제냉각하는 방식으로 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
3. The method according to claim 1 or 2,
The cooling
And cooling the steel sheet at an average cooling rate of 25 DEG C / sec or less.
중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~1.8%, 인(P) : 0.01% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 크롬(Cr) : 0.1~0.4%, 니켈(Ni) : 0.2~0.8%, 몰리브덴(Mo) : 0.15~1.0%, 알루미늄(Al) : 0.06% 이하, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.005~0.05%, 보론(B) : 0.0005~0.004%, 질소(N) : 0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
인장강도 390MPa 이상 및 -40℃에서 임계 CTOD(Crack Tip Opening Displacement)값이 2.0mm 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
By weight%, carbon (C): 0.02 to 0.12%, silicon (Si): 0.5% or less, manganese (Mn): 1.0 to 1.8%, phosphorus (P): 0.01% or less, sulfur (S): 0.01% or less , Chromium (Cr): 0.1 ~ 0.4%, Nickel (Ni): 0.2 ~ 0.8%, Molybdenum (Mo): 0.15 ~ 1.0%, Aluminum (Al): 0.06% or less, Copper (Cu): 0.2 ~ 0.5%, Titanium (Ti): 0.03% or less, Niobium (Nb): 0.005 ~ 0.05%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.05%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.004%, Nitrogen (N): 0.007% or less and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
A tensile strength of 390 MPa or more and a critical CTOD (Crack Tip Opening Displacement) value of 2.0 mm or more at -40 캜.
제6항에 있어서,
상기 강판은
중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하 및 주석(Sn) : 0.015% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method according to claim 6,
The steel sheet
By weight, at least one of antimony (Sb): 0.015% or less and tin (Sn): 0.015% or less.
제6항 또는 제7항에 있어서,
상기 강판은
-80℃에서 충격흡수에너지가 300J 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 강판. 8. The method according to claim 6 or 7,
The steel sheet
And a shock absorption energy of 300 J or more at -80 캜.
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