KR101615029B1 - Steel sheet and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 강도 및 저온 DWTT 특성이 우수한 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.03 ~ 0.06%, Si : 0.2 ~ 0.3%, Mn : 1.1 ~ 1.3%, P : 0 초과 0.08 이하, S : 0 초과 0.0008% 이하, Al : 0.02 ~ 0.05%, Cu : 0.2 ~ 0.3%, Nb : 0.04 ~ 0.05%, Ni : 0.2 ~ 0.3%, Cr : 0.15 ~ 0.25%, Mo : 0.1 ~ 0.2%, Ti : 0.005 ~ 0.015%, V : 0.045 ~ 0.055%, Ca : 0.001 ~ 0.004% 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1100℃ 이상에서 재가열하는 단계; 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연하는 단계; 1차 압연된 판재를 오스테나이트 미재결정영역에서 2차 압연하는 단계; 및 2차 압연된 판재를 450 ~ 500℃까지 냉각하는 단계;를 포함하고, 상기 1차 압연 및 2차 압연은 각각 복수의 압연패스에서 수행되며, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스에서 또는 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스에서 강압하가 수행되는 것을 특징으로 한다. A steel sheet excellent in strength and low-temperature DWTT characteristics through control of alloy components and process conditions and a method for producing the same are disclosed.
The steel sheet manufacturing method according to the present invention is characterized in that the steel sheet comprises 0.03 to 0.06% of C, 0.2 to 0.3% of Si, 1.1 to 1.3% of Mn, P of more than 0 and 0.08 or less, S of more than 0 and less than 0.0008% 0.2 to 0.3% of Nb, 0.2 to 0.3% of Ni, 0.15 to 0.25% of Cr, 0.1 to 0.2% of Mo, 0.005 to 0.015% of Ti, 0.005 to 0.015% of Ti, 0.045 To 0.055%, Ca: 0.001 to 0.004%, and the balance of Fe and unavoidable impurities at a temperature of 1100 캜 or higher; Subjecting the reheated plate to primary rolling in the austenite recrystallization zone; Secondarily rolling the primary rolled plate in an austenite non-recrystallized zone; And cooling the secondary rolled plate to 450 to 500 DEG C, wherein the primary rolling and the secondary rolling are respectively performed in a plurality of rolling passes, and the final rolling of the plurality of rolling passes in which the primary rolling is performed Characterized in that under-pressure is performed in the two rolling passes or in the first two rolling passes of the plurality of rolling passes in which the secondary rolling is performed.
Description
본 발명은 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 강도 및 DWTT(Drop Weight Tear Test) 특성이 우수한 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a steel sheet and a manufacturing method thereof, and more particularly, to a steel sheet having excellent strength and DWTT (Drop Weight Tear Test) characteristics through control of alloy components and process conditions and a manufacturing method thereof.
최근 한정된 원유나 천연 가스와 같은 화석 연료 확보 및 효율적인 수송을 위해 수송압력 증대에 의한 효율성을 높이기 위하여, 고강도강이 요구되고 있다. 아울러, 극지방이나 심해에서의 원료 채취가 증가하면서 저온인성과 황화수소(H2S) 등에 대한 저항성이 우수한 강재의 수요가 급증하면서 내수소유기균열 특성, DWTT 특성 등의 요구사항이 늘고 있는 실정이다. Recently, in order to secure fossil fuels such as crude oil and natural gas, and to increase efficiency by increasing transportation pressure for efficient transportation, a high strength steel is required. In addition, as the extraction of raw materials in the polar regions and the deep sea increases, the demand for steel with excellent resistance to low-temperature toughness and hydrogen sulfide (H 2 S) rapidly increases, and the requirements for hydrogen-organic cracking properties and DWTT characteristics are increasing.
이러한 강재의 제조는 우수한 반제품 품질과 뛰어난 압연 기술이 접목되어야 생산이 가능하다.The production of these steels can be achieved by combining excellent semi-finished product quality and excellent rolling technology.
그러나, 두께 30mm 이상을 갖는 강판의 경우에는 두께 중심부의 조직을 미세화시키는 것이 쉽지 않고, 이를 위해 압연공정 중 가속냉각을 강화하는 경우, 표면의 조직이 마르텐사이트 등의 경질조직으로 변태하여 충분한 연신율을 확보하는 것이 어렵다.
However, in the case of a steel sheet having a thickness of 30 mm or more, it is not easy to make the structure of the thickness central part finer. For this reason, when the accelerated cooling is strengthened during the rolling process, the surface texture is transformed into hard tissue such as martensite, It is difficult to secure.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2012-0071619호(2012.07.03 공개)에 개시된 용접후열처리 특성이 우수한 고강도 라인파이프 강판 및 그 제조 방법이 있다.
Background art related to the present invention is a high-strength line pipe steel sheet excellent in post-weld heat treatment characteristics disclosed in Korean Patent Laid-Open Publication No. 10-2012-0071619 (published on Jul. 03, 2012) and a manufacturing method thereof.
본 발명의 목적은 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 강도 및 저온 DWTT 특성이 우수한 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
An object of the present invention is to provide a steel sheet excellent in strength and low temperature DWTT characteristics through control of alloy components and process conditions and a method for manufacturing the same.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.03 ~ 0.06%, Si : 0.2 ~ 0.3%, Mn : 1.1 ~ 1.3%, P : 0 초과 0.08 이하, S : 0 초과 0.0008% 이하, Al : 0.02 ~ 0.05%, Cu : 0.2 ~ 0.3%, Nb : 0.04 ~ 0.05%, Ni : 0.2 ~ 0.3%, Cr : 0.15 ~ 0.25%, Mo : 0.1 ~ 0.2%, Ti : 0.005 ~ 0.015%, V : 0.045 ~ 0.055%, Ca : 0.001 ~ 0.004% 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1100℃ 이상에서 재가열하는 단계; 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연하는 단계; 1차 압연된 판재를 오스테나이트 미재결정영역에서 2차 압연하는 단계; 및 2차 압연된 판재를 450 ~ 500℃까지 냉각하는 단계;를 포함하고, 상기 1차 압연 및 2차 압연은 각각 복수의 압연패스에서 수행되며, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스에서 또는 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스에서 강압하가 수행되는 것을 특징으로 한다. In order to achieve the above object, a steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention is characterized by comprising, by weight, 0.03 to 0.06% of C, 0.2 to 0.3% of Si, 1.1 to 1.3% of Mn, : 0 to 0.0008%, Al: 0.02 to 0.05%, Cu: 0.2 to 0.3%, Nb: 0.04 to 0.05%, Ni: 0.2 to 0.3%, Cr: 0.15 to 0.25% : 0.005 to 0.015%, V: 0.045 to 0.055%, Ca: 0.001 to 0.004%, and the balance Fe and unavoidable impurities at a temperature of 1100 占 폚 or higher; Subjecting the reheated plate to primary rolling in the austenite recrystallization zone; Secondarily rolling the primary rolled plate in an austenite non-recrystallized zone; And cooling the secondary rolled plate to 450 to 500 DEG C, wherein the primary rolling and the secondary rolling are respectively performed in a plurality of rolling passes, and the final rolling of the plurality of rolling passes in which the primary rolling is performed Characterized in that under-pressure is performed in the two rolling passes or in the first two rolling passes of the plurality of rolling passes in which the secondary rolling is performed.
이때, 상기 1차 압연은 50 ~ 60%의 압하율로 수행되되, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스의 최소압하율이 합이 40% 이상인 것이 바람직하다. At this time, it is preferable that the primary rolling is performed at a reduction rate of 50 to 60%, and the minimum rolling reduction of the last two rolling passes among the plurality of rolling passes in which the primary rolling is performed is preferably 40% or more.
또한, 상기 2차 압연은 65 ~ 75%의 압하율로 수행되되, 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스의 최소압하율이 합이 30% 이상인 것이 바람직하다. In addition, it is preferable that the secondary rolling is performed at a reduction rate of 65 to 75%, and the minimum rolling reduction ratio of the first two rolling passes among the plurality of rolling passes subjected to the secondary rolling is preferably 30% or more.
또한, 상기 2차 압연은 압연종료온도 840 ~880℃ 조건으로 수행되는 것이 바람직하다. Further, it is preferable that the secondary rolling is performed at a rolling finish temperature of 840 to 880 ° C.
또한, 상기 냉각은 18 ~ 25℃/sec의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하다.
Also, it is preferable that the cooling is performed at an average cooling rate of 18 to 25 DEG C / sec.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판은 중량%로, C : 0.03 ~ 0.06%, Si : 0.2 ~ 0.3%, Mn : 1.1 ~ 1.3%, P : 0 초과 0.08 이하, S : 0 초과 0.0008% 이하, Al : 0.02 ~ 0.05%, Cu : 0.2 ~ 0.3%, Nb : 0.04 ~ 0.05%, Ni : 0.2 ~ 0.3%, Cr : 0.15 ~ 0.25%, Mo : 0.1 ~ 0.2%, Ti : 0.005 ~ 0.015%, V : 0.045 ~ 0.055%, Ca : 0.001 ~ 0.004% 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도 580MPa 이상 및 -40℃ DWTT 연성 파면율 85% 이상인 것을 특징으로 한다. In order to achieve the above object, a steel sheet according to an embodiment of the present invention comprises 0.03 to 0.06% of C, 0.2 to 0.3% of Si, 1.1 to 1.3% of Mn, P of more than 0 and 0.08 or less, S: 0 Ti: 0.005% or less; Al: 0.02 to 0.05%; Cu: 0.2 to 0.3%; Nb: 0.04 to 0.05% , 0.045 to 0.055% of V, 0.001 to 0.004% of Ca, and the balance of Fe and unavoidable impurities, and has a tensile strength of 580 MPa or more and a -40 占 폚 DWTT ductile waveguide ratio of 85% or more.
이때, 상기 강판은 애시큘라 페라이트(accicular ferrite), 폴리고날 페라이트(polygonal ferrite) 및 베이나이트(bainite)를 포함하는 복합 조직을 가질 수 있다.
At this time, the steel sheet may have a composite structure including accicular ferrite, polygonal ferrite, and bainite.
본 발명에 따른 강판 및 그 제조 방법에 의하면, 탄소 및 망간 함량을 낮추고, 인과 황의 함량을 극저로 관리함으로써 우수한 품질의 슬라브를 이용할 수 있다. According to the steel sheet and the manufacturing method thereof according to the present invention, it is possible to use a slab of excellent quality by lowering the content of carbon and manganese and controlling the content of phosphorus and sulfur to an extremely low level.
아울러, 본 발명의 경우, 슬라브 재가열 온도를 1,100℃ 이상으로 함으로써 충분한 재가열을 통하여 Nb계 석출물인 NbC, NbN이 충분히 고용될 수 있도록 하였다. 충분히 고용된 Nb 석출물은 강도를 증가 시킬 뿐만 아니라, 강 내에 고용되어 입계에 미세하게 석출됨으로써, 높은 재가열 온도로 인한 오스테나이트 결정립 사이즈가 성장하는 것을 억제하는 피닝 효과(Pinning effect)를 부여할 수 있다. 이러한 효과를 통해 오스테나이트 결정립 사이즈를 감소시킴으로써 저온 DWTT 특성 향상이 가능하다. In addition, in the case of the present invention, by setting the slab reheating temperature at 1,100 ° C or higher, Nb-based precipitates NbC and NbN can be sufficiently solved through sufficient reheating. Nb precipitates that are sufficiently solidified not only increase the strength but also solidify into the grain boundaries by being dissolved in the steel, thereby giving a pinning effect that suppresses the growth of the austenite grain size due to the high reheating temperature . These effects can improve the low temperature DWTT characteristics by reducing the austenite grain size.
또한, 본 발명의 경우, 압연시 충분한 패스당 압하율을 부여함으로써, 두께 중심부까지 미세하고 균일한 조직을 형성시킴으로써 강도 및 저온 DWTT 특성이 우수한 강판을 제조할 수 있다.
In addition, in the case of the present invention, a steel sheet excellent in strength and low-temperature DWTT characteristics can be produced by forming a fine and uniform structure up to the center of thickness by giving a reduction rate per sufficient pass during rolling.
도 1은 실시예 시편 1~4의 수소유기균열 테스트 스캔 이미지를 나타낸 것이다.
도 2는 실시예 시편 1~4의 -40℃ DWTT 파면 사진 및 연성 파면율을 나타낸 것이다.
도 3은 실시예 시편 1~4의 중심부 미세조직을 나타낸 것이다.
Fig. 1 shows a hydrogen organic cracking test scan image of the
Fig. 2 is a photograph of the -40 ° C DWTT wavefront of the
3 shows the central microstructure of the
본 발명의 특징과 이를 달성하기 위한 방법은 후술되어 있는 실시예를 참조하면 명확해진다. 그러나 본 발명은 이하에 개시되는 실시예에 한정되는 것은 아니며, 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있다. 본 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하기 위함이며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 본 발명은 청구항의 기재에 의해 정의될 뿐이다.The features of the present invention and the method for achieving the same will be apparent from the following description. However, the present invention is not limited to the embodiments described below, but may be embodied in various forms. The present embodiments are provided so that the disclosure of the present invention is complete and that those skilled in the art will fully understand the scope of the present invention. The invention is only defined by the description of the claims.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a steel sheet and a manufacturing method thereof according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
강판Steel plate
본 발명에 따른 강판은 중량%로, C : 0.03 ~ 0.06%, Si : 0.2 ~ 0.3%, Mn : 1.1 ~ 1.3%, P : 0 초과 0.08 이하, S : 0 초과 0.0008% 이하, Al : 0.02 ~ 0.05%, Cu : 0.2 ~ 0.3%, Nb : 0.04 ~ 0.05%, Ni : 0.2 ~ 0.3%, Cr : 0.15 ~ 0.25%, Mo : 0.1 ~ 0.2%, Ti : 0.005 ~ 0.015%, V : 0.045 ~ 0.055%, Ca : 0.001 ~ 0.004%를 포함하고, 나머지가 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.The steel sheet according to the present invention contains 0.03 to 0.06% of C, 0.2 to 0.3% of Si, 1.1 to 1.3% of Mn, P of more than 0 and 0.08 or less, S of more than 0 and less than 0.0008% 0.05 to 0.3% of Cr, 0.2 to 0.3% of Cu, 0.04 to 0.05% of Nb, 0.2 to 0.3% of Ni, 0.1 to 0.25% of Cr, 0.1 to 0.2% of Mo, 0.005 to 0.015% of Ti, %, Ca: 0.001 to 0.004%, and the balance of iron (Fe) and inevitable impurities.
이하, 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.Carbon (C) is added to ensure strength.
상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.03 ~ 0.06 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.03 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우에는 인성 저하를 야기할 수 있으며, 전기저항용접(ERW)시 용접성의 저하를 가져오는 문제점이 있다.
The carbon (C) is preferably added in a content ratio of 0.03 to 0.06% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.03% by weight, it may be difficult to secure sufficient strength. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.06% by weight, the toughness may be lowered and weldability may be deteriorated during the electrical resistance welding (ERW).
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강 중 탈산제로 작용하며, 강도 확보에 기여한다.Silicon (Si) acts as a deoxidizer in the steel and contributes to securing strength.
상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.2 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우에는 강판의 인성 및 용접성이 열화되는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added in an amount of 0.2 to 0.3% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.2% by weight, the effect of the addition can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of silicon (Si) exceeds 0.3% by weight, the toughness and weldability of the steel sheet deteriorate.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 인성을 열화시키지 않고 강도를 향상시키는데 유용한 원소이다. Manganese (Mn) is an element useful for improving strength without deteriorating toughness.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.1 ~ 1.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 1.1 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 1.3 중량%를 초과할 경우에는 템퍼 취화(Temper Embrittlement) 감수성을 증대시키는 문제점이 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in an amount of 1.1 to 1.3% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 1.1% by weight, the effect of addition thereof can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.3% by weight, the sensitivity to temper embrittlement increases.
인(P)In (P)
인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키는 역할을 한다. 다만, 인(P)이 다량 첨가될 경우 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 될 수 있다. Phosphorus (P) inhibits cementite formation and increases the strength. However, when a large amount of phosphorus (P) is added, the weldability may be deteriorated and the final material deviation may be caused by the slab center segregation.
이에, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 강판 전체 중량의 0 초과 0.08 중량% 이하로 제한하였다.Therefore, in the present invention, the content of phosphorus (P) is limited to 0 to 0.08% by weight or less based on the total weight of the steel sheet.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해한다. 특히, 황(S)은 망간(Mn)과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 응력부식균열에 대한 저항성을 악화시켜 강의 가공 중 크랙을 발생시킬 수 있다.Sulfur (S) inhibits the toughness and weldability of steel. In particular, sulfur (S) combines with manganese (Mn) to form MnS nonmetallic inclusions, thereby deteriorating the resistance to stress corrosion cracking, thereby causing cracks during steel processing.
이에, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 강판 전체 중량의 0 초과 0.0008 중량% 이하로 제한하였다.Accordingly, in the present invention, the content of sulfur (S) is limited to not less than 0.0008 wt% of the total weight of the steel sheet.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다.Aluminum (Al) acts as a deoxidizer to remove oxygen in the steel.
상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 0.02 중량% 미만일 경우에는 상기의 실리콘 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 0.05 중량%를 초과할 경우에는 비금속 개재물인 Al2O3를 형성하여 저온 충격인성을 저하시키는 문제점이 있다.
The aluminum (Al) is preferably added in a content ratio of 0.02 to 0.05% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.02% by weight, the effect of adding silicon can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.05% by weight, Al 2 O 3 , which is a non-metallic inclusion, is formed to lower the impact resistance at low temperatures.
구리(Cu)Copper (Cu)
구리(Cu)는 니켈(Ni)과 함께 강의 경화능 및 저온 충격인성을 향상시키는 역할을 한다.Copper (Cu) together with nickel (Ni) serves to improve the hardenability of the steel and the impact resistance at low temperatures.
상기 구리(Cu)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리(Cu)의 함량이 0.2 중량% 미만일 경우에는 구리의 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 구리(Cu)의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우에는 고용 한도를 초과하기 때문에 더 이상의 강도 증가에 기여하지 못하며, 적열취성을 유발하는 문제가 있다.
The copper (Cu) is preferably added in an amount of 0.2 to 0.3% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of copper (Cu) is less than 0.2% by weight, the effect of adding copper can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of copper (Cu) exceeds 0.3% by weight, it exceeds the solubility limit, it does not contribute to the increase in the strength, and there is a problem of causing the redispersible brittleness.
니오븀(Nb)Niobium (Nb)
니오븀(Nb)은 고온에서 탄소(C) 및 질소(N)와 결합하여 니오븀계 석출물을 형성한다. 이러한 니오븀계 석출물은 강도 향상 및 피닝 효과를 통하여 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로써 강판의 강도와 저온 DWTT 특성을 향상시킨다.Niobium (Nb) combines with carbon (C) and nitrogen (N) at high temperatures to form niobium precipitates. These niobium precipitates improve the strength of the steel sheet and the low-temperature DWTT characteristics by refining the crystal grains by suppressing the grain growth through the improvement of the strength and the pinning effect.
니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.05 중량%를 초과할 경우에는 강판의 용접성을 저하시키며, 강도와 저온인성은 더 이상 향상되지 않고 페라이트 내에 고용된 상태로 존재하여 오히려 충격인성을 저하시킬 위험이 있다.
Niobium (Nb) is preferably added in a content ratio of 0.04 to 0.05% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of niobium (Nb) is less than 0.04% by weight, the effect of the addition can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of niobium (Nb) exceeds 0.05% by weight, the weldability of the steel sheet is lowered, and the strength and low-temperature toughness are not improved any more, but are present in a state of being solidified in the ferrite, have.
니켈(Ni)Nickel (Ni)
니켈(Ni)은 소입성을 향상시키면서 인성 개선에 유효한 원소이다. Nickel (Ni) is an element effective for improving toughness while improving toughness.
상기 니켈(Ni)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니켈(Ni)의 함량이 0.2 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 미미하다. 반대로, 니켈(Ni)의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우에는 강판의 가공성을 저하시키며, 제조 비용을 상승시키는 문제가 있다.
The nickel (Ni) is preferably added in an amount of 0.2 to 0.3% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of nickel (Ni) is less than 0.2% by weight, the addition effect is insignificant. On the contrary, when the content of nickel (Ni) exceeds 0.3% by weight, the workability of the steel sheet is lowered and the manufacturing cost is increased.
크롬(Cr)Chromium (Cr)
크롬(Cr)은 강도를 확보하기 위해 첨가되는 유효한 원소이다. 또한, 상기 크롬(Cr)은 담금질성을 증가시키는 역할을 한다.Chromium (Cr) is an effective element added to secure strength. In addition, the chromium (Cr) serves to increase the hardenability.
크롬(Cr)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.15 ~ 0.25 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 함량이 0.15 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.25 중량%를 초과할 경우에는 용접성이나 열영향부(HAZ) 인성을 저하시키는 문제점이 있다.
Cr (Cr) is preferably added at a content ratio of 0.15 to 0.25% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of chromium (Cr) is less than 0.15% by weight, the effect of the addition can not be exhibited properly. On the other hand, when the content of chromium (Cr) exceeds 0.25% by weight, the weldability and the heat-affected zone (HAZ) toughness are lowered.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
몰리브덴(Mo)은 치환형 원소로써 고용강화 효과로 강의 강도를 향상시킨다. 또한, 몰리브덴(Mo)은 강의 경화능을 향상시키는 역할을 한다.Molybdenum (Mo) is a substitutional element and improves the strength of steel by solid solution strengthening effect. In addition, molybdenum (Mo) serves to improve the hardenability of the steel.
상기 몰리브덴(Mo)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.2 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 몰리브덴 첨가 효과를 제대로 발휘하는데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.2 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 더 이상의 효과 없이 제조비용만을 상승시키는 요인으로 작용하므로, 경제적이지 못하다.
The molybdenum (Mo) is preferably added in an amount of 0.1 to 0.2% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of molybdenum (Mo) is less than 0.1% by weight, it may be difficult to exhibit the effect of adding molybdenum properly. On the contrary, when the content of molybdenum (Mo) exceeds 0.2% by weight, a large amount of molybdenum (Mo) is not economical because it acts only as a factor for raising the manufacturing cost without further effect.
티타늄(Ti)Titanium (Ti)
티타늄(Ti)은 고온안정성이 높은 TiC 석출물을 생성시킴으로써, 용접시 오스테나이트 결정립 성장을 방해하여 용접부의 조직을 미세화시킴으로써 열연 강판의 인성 및 강도를 향상시키는 효과를 갖는다.Titanium (Ti) has an effect of improving the toughness and strength of a hot-rolled steel sheet by forming a TiC precipitate having high stability at high temperatures, thereby finishing the austenite grain growth and refining the texture of the welded portion.
상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.015 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 0.015 중량%를 초과할 경우에는 조대한 석출물을 생성시킴으로써 강의 저온충격 특성을 저하시키며, 더 이상의 첨가 효과 없이 제조 비용을 상승시키는 문제가 있다.
The titanium (Ti) is preferably added in an amount of 0.005-0.015 wt% of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of titanium (Ti) is less than 0.005% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the contrary, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.015% by weight, coarse precipitates are produced, which lowers the low-temperature impact properties of the steel and raises the manufacturing cost without further effect of addition.
바나듐(V)Vanadium (V)
바나듐(V)은 석출물 형성에 의한 석출강화 효과를 통하여 강의 강도를 향상시키는 역할을 한다.Vanadium (V) plays a role in improving the strength of steel through precipitation strengthening effect by precipitate formation.
상기 바나듐(V)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.045 ~ 0.055 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 0.045 중량% 미만일 경우에는 바나듐 첨가에 따른 석출강화 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐(V)의 함량이 0.055 중량%를 초과할 경우에는 저온 충격인성이 저하되는 문제점이 있다.
The vanadium (V) is preferably added in an amount of 0.045 to 0.055% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of vanadium (V) is less than 0.045 wt%, the precipitation strengthening effect due to vanadium addition is insufficient. On the contrary, when the content of vanadium (V) exceeds 0.055% by weight, the low-temperature impact toughness is deteriorated.
칼슘(Ca)Calcium (Ca)
칼슘(Ca)은 CaS 개재물을 형성시킴으로써 MnS 개재물의 생성을 방해함으로써, 전기저항 용접성을 향상시키기 위한 목적으로 첨가된다. 즉, 칼슘(Ca)은 망간(Mn)에 비하여 황과의 친화도가 높으므로 칼슘의 첨가시 CaS 개재물이 생성되고 MnS 개재물의 생성은 감소한다. 이러한 MnS는 열간압연 중에 연신되어 전기저항 용접(ERW)시 후크 결함 등을 유발함으로 전기저항 용접성이 향상될 수 있다.Calcium (Ca) is added for the purpose of improving electrical resistance weldability by inhibiting the formation of MnS inclusions by forming CaS inclusions. That is, calcium (Ca) has a higher affinity with sulfur than manganese (Mn), so CaS inclusions are formed and CaS inclusions are reduced when calcium is added. Such MnS is stretched during hot rolling to cause hook defects and the like in electrical resistance welding (ERW), so that electrical resistance weldability can be improved.
상기 칼슘(Ca)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.004 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 칼슘(Ca)의 함량이 0.001 중량% 미만일 경우에는 상기의 MnS 제어 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 칼슘(Ca)의 함량이 0.004 중량%를 초과할 경우에는 CaO 개재물의 생성이 과도해져 연주성 및 전기저항 용접성을 떨어뜨리는 문제점이 있다.
The calcium (Ca) is preferably added in an amount of 0.001 to 0.004% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of calcium (Ca) is less than 0.001% by weight, the MnS control effect can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of calcium (Ca) exceeds 0.004% by weight, generation of CaO inclusions is excessively generated, which deteriorates performance and electrical resistance weldability.
본 발명에 따른 강판은 상기의 합금성분 및 후술하는 공정 제어를 통하여, 최종 미세조직이 애시큘라 페라이트(accicular ferrite), 폴리고날 페라이트(polygonal ferrite) 및 베이나이트(bainite)를 포함하는 복합 조직을 가질 수 있다. The steel sheet according to the present invention has a composite structure including the microstructure including accicular ferrite, polygonal ferrite and bainite through the above-described alloy component and the process control described below .
기계적 특성 측면에서, 본 발명에 따른 강판은 인장강도 580MPa 이상 및 -40℃ DWTT 연성 파면율 85% 이상을 나타낼 수 있다.
From the viewpoint of mechanical properties, the steel sheet according to the present invention can exhibit a tensile strength of 580 MPa or more and a -40 DEG C DWTT ductile waveguide ratio of 85% or more.
강판 제조 방법Steel plate manufacturing method
본 발명에 따른 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계, 1차 압연 단계, 2차 압연 단계 및 냉각 단계를 포함한다. The steel sheet manufacturing method according to the present invention includes a slab reheating step, a primary rolling step, a secondary rolling step and a cooling step.
슬라브 재가열 단계에서는 전술한 합금 조성을 갖는 슬라브 판재를 1100℃ 이상에서 재가열한다. In the slab reheating step, the slab plate having the above-described alloy composition is reheated at a temperature of 1100 DEG C or higher.
슬라브 재가열 단계에서 슬라브 재가열 온도(SRT)는 1100℃ 이상인 것이 바람직하고, 1100~1170℃인 것이 보다 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1100℃ 이상인 경우, 충분한 재가열을 통하여 Nb계 석출물인 NbC, NbN이 충분히 고용될 수 있고, 고용된 Nb계 석출물은 강도 향상 뿐만 아니라 피닝 효과를 통해 높은 재가열 온도로 인한 오스테나이트 결정립 사이즈가 성장하는 것을 억제한다. 이를 통해, 오스테나이트 결정립 사이즈를 감소시킴으로써 저온 DWTT 특성을 향상시킬 수 있다.
The slab reheating temperature (SRT) in the slab reheating step is preferably 1100 DEG C or higher, more preferably 1100 DEG C to 1170 DEG C. When the slab reheating temperature is higher than or equal to 1100 DEG C, Nb-based precipitates NbC and NbN can be sufficiently solved through sufficient reheating, and the solid solution of Nb-based precipitates increases the strength of the austenite grains . By doing so, the low temperature DWTT characteristics can be improved by reducing the austenite grain size.
1차 압연 단계에서는 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연한다. 1차 압연의 누적 압하율은 50 ~ 60%인 것이 바람직하다. 1차 압연의 누적 압하량이 50% 미만인 경우, 결정립 사이즈 증가와 더불어 2차 압연시 압연 부하 증대로 인하여 저온 DWTT 특성 학보가 어려워질 수 있다. 반대로, 1차 압연의 누적 압하율이 60%를 초과하는 경우, 오스테나이트 미재결정 영역에서 수행되는 2차 압연의 압하율이 상대적으로 낮아 결정립 미세화가 어려워질 수 있다. In the primary rolling step, the reheated plate is primarily rolled in the austenite recrystallization zone. The cumulative rolling reduction of the primary rolling is preferably 50 to 60%. When the cumulative rolling reduction of the primary rolling is less than 50%, the increase of the grain size and the increase of the rolling load during the secondary rolling may make the low temperature DWTT characteristic report difficult. On the other hand, when the cumulative rolling reduction of the primary rolling exceeds 60%, the rolling reduction of the secondary rolling performed in the austenite non-recrystallized region is relatively low, which may make the grain refinement difficult.
2차 압연 단계에서는 1차 압연된 판재를 오스테나이트 미재결정영역에서 2차 압연한다. 2차 압연의 누적 압하율은 대략 65 ~ 75%가 될 수 있다. In the secondary rolling step, the primary rolled plate is secondarily rolled in the austenite non-recrystallized region. The cumulative rolling reduction of secondary rolling can be approximately 65-75%.
이때, 2차 압연은 압연종료온도(FRT) 840 ~880℃ 조건으로 수행되는 것이 바람직하다. 압연종료온도가 840℃ 미만일 경우에는 이상역 압연이 발생하여 균일하지 못한 조직이 형성될 수 있다. 반대로, 압연 종료 온도가 880℃를 초과할 경우에는 중심부 미세조직의 미세화가 어렵다. At this time, it is preferable that the secondary rolling is performed at a rolling finish temperature (FRT) of 840 to 880 ° C. If the rolling finish temperature is less than 840 캜, an abnormal reverse rolling may occur and an uneven structure may be formed. In contrast, when the rolling finish temperature exceeds 880 占 폚, it is difficult to make the center microstructure finer.
한편, 본 발명의 발명자들은 오랜 연구 결과, 1차 압연의 마지막 2패스 및 2차 압연의 최초 2패스에서 강압하를 적용할 때 두께 중심부 조직이 충분히 미세화되는 것을 알아내었다. 이에 본 발명에서는, 1차 압연 및 2차 압연은 각각 복수의 압연패스에서 수행되며, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스에서 또는 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스에서 강압하가 수행된다. 이를 통하여, 중심부 조직의 미세화가 가능하여, 저온 DWTT 특성을 향상시킬 수 있다. On the other hand, the inventors of the present invention have found, as a result of a long study, that the thickness center texture is sufficiently refined when applying under-pressure in the first two passes of the first two-pass rolling and the second rolling. Therefore, in the present invention, the primary rolling and the secondary rolling are respectively performed in a plurality of rolling passes, and are performed in the last two rolling passes among the plurality of rolling passes in which the primary rolling is performed, or in a plurality of rolling passes Down is performed in the first two rolling passes. Through this, it is possible to miniaturize the core structure and improve the low temperature DWTT characteristics.
보다 구체적으로 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스의 압하율이 합이 40% 이상인 것이 바람직하고, 40~50%인 것이 보다 바람직하다. 또한, 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스의 압하율이 합이 30% 이상인 것이 바람직하고, 30~40%인 것이 보다 바람직하다. 이러한 1차 압연의 마지막 2패스 압하율 및 2차 압연의 최초 2패스 압하율 조절을 통하여, 중심부에까지 충분한 압하력이 전달되어, 두께방향으로 균일하면서도 미세한 중심부 조직을 확보할 수 있다.
More specifically, the rolling reduction ratio of the last two rolling passes among the plurality of rolling passes subjected to the primary rolling is preferably 40% or more, and more preferably 40 to 50%. The rolling reduction ratio of the first two rolling passes among the plurality of rolling passes subjected to the secondary rolling is preferably 30% or more, and more preferably 30 to 40%. Through the final 2-pass rolling reduction and the first 2-pass rolling reduction of the secondary rolling, a sufficient downward force is transmitted to the center portion of the primary rolling, thereby ensuring a uniform and fine central portion in the thickness direction.
다음으로, 냉각 단계에서는 2차 압연된 판재를 450 ~ 500℃까지 냉각한다.Next, in the cooling step, the secondary rolled plate is cooled to 450 to 500 ° C.
냉각종료온도(FCT)가 450℃ 미만일 경우에는 제조비용이 증가하며, 저온 조직이 생성되어 강도 확보에는 유리하나, 저온 인성에 취약해지는 문제가 있다. 반대로, 냉각종료온도가 500℃를 초과할 경우에는 베이나이트 조직의 분율 확보가 어려워 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다.When the cooling end temperature (FCT) is less than 450 ° C, the production cost increases, and a low-temperature structure is produced, which is advantageous in securing strength but has a problem in that it becomes vulnerable to low-temperature toughness. On the other hand, when the cooling end temperature exceeds 500 ° C, it is difficult to ensure the strength of the bainite structure, which may be difficult to secure.
또한, 냉각은 18 ~ 25℃/sec의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하다. 냉각 속도가 18℃/sec 미만일 경우에는 충분한 강도 및 인성 확보가 어렵다. 반대로, 냉각 속도가 25℃/sec를 초과할 경우에는 냉각 제어가 어려우며, 과도한 냉각으로 강판의 형상에 불리할 수 있다.
Also, cooling is preferably carried out at an average cooling rate of 18 to 25 占 폚 / sec. When the cooling rate is less than 18 DEG C / sec, it is difficult to secure sufficient strength and toughness. On the other hand, when the cooling rate exceeds 25 DEG C / sec, cooling control is difficult, and excessive cooling may adversely affect the shape of the steel sheet.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.
1. 시편의 제조1. Preparation of specimens
표 1에 기재된 합금성분을 포함하는 슬라브 판재를 표 2에 기재된 공정 조건으로 재가열, 1차 압연, 2차 압연 및 냉각하여 시편 1~4를 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2] [Table 2]
2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 3은 시편 1~4의 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.Table 3 shows the results of evaluation of mechanical properties of
DWTT 보증온도는 DWTT 연성 파면율이 85% 이상인 온도를 의미한다. The DWTT guaranteed temperature means the temperature at which the DWTT ductile waveguide ratio is 85% or more.
수소유기균열(HIC) 등급은 도 1에 도시된 각 시편의 수소유기균열 테스트 스캔 이미지를 통하여 평가하였다. The Hydrogen Organic Crack (HIC) grade was evaluated through a hydrogen organic crack test scan image of each specimen shown in FIG.
[표 3][Table 3]
표 3을 참조하면, 시편 1~4의 경우, 강도 및 연신율에서는 비슷한 경향을 나타내었으나, DWTT 보증온도가 시편 1의 경우 -40℃로 매우 낮았으나, 시편 2~4이 경우 상대적으로 높게 나타났다.
As shown in Table 3, the
도 2는 실시예 시편 1~4의 -40℃ DWTT 파면 사진 및 연성 파면율을 나타낸 것이다. Fig. 2 is a photograph of the -40 ° C DWTT wavefront of the
도 2를 참조하면, 시편 1의 경우 -40℃ DWTT 연성 파면율이 95%로서 -40℃에서 DWTT 보증이 가능하나, 시편 2~4의 경우 -40℃ DWTT 연성 파면율이 85%에 미치지 못하였다.
Referring to FIG. 2, in the case of
도 3은 실시예 시편 1~4의 중심부 미세조직을 나타낸 것이다. 3 shows the central microstructure of the
도 3을 참조하면, 시편 1의 경우, 중심부 미세조직이 시편 2~4에 비하여 보다 미세한 것을 볼 수 있다. 이는 전술한 바와 같이 1차 압연 마지막 2패스 및 2차 압연 최초 2패스에 강압하를 적용한 결과라 볼 수 있다.
Referring to FIG. 3, it can be seen that the
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 1차 압연 단계
S130 : 2차 압연 단계
S140 : 냉각 단계S110: Slab reheating step
S120: Primary rolling step
S130: Secondary rolling step
S140: cooling step
Claims (7)
재가열된 판재를 오스테나이트 재결정영역에서 1차 압연하는 단계;
1차 압연된 판재를 오스테나이트 미재결정영역에서 2차 압연하는 단계; 및
2차 압연된 판재를 450 ~ 500℃까지 냉각하는 단계;를 포함하고,
상기 1차 압연 및 2차 압연은 각각 복수의 압연패스에서 수행되며, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스에서 또는 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스에서 상대적으로 강압하가 수행되되,
상기 1차 압연은 50 ~ 60%의 누적 압하율로 수행되되, 1차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 마지막 2개의 압연패스의 압하율이 합이 40% 이상인 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
P: more than 0 and not more than 0.08, S: more than 0 and not more than 0.0008%, Al: 0.02 to 0.05%, Cu: 0.2 to 0.3%, C: 0.03 to 0.06%, Si: 0.2 to 0.3% 0.1 to 0.2% of Cr, 0.1 to 0.2% of Mo, 0.005 to 0.015% of Ti, 0.045 to 0.055% of V, 0.045 to 0.055% of V, 0.001 to 0.5% of Ca, 0.004% and the remaining Fe and unavoidable impurities at a temperature of 1100 캜 or higher;
Subjecting the reheated plate to primary rolling in the austenite recrystallization zone;
Secondarily rolling the primary rolled plate in an austenite non-recrystallized zone; And
And cooling the secondary rolled plate to 450 to 500 DEG C,
The primary rolling and the secondary rolling are respectively performed in a plurality of rolling passes and are performed in the last two rolling passes among the plurality of rolling passes in which the primary rolling is performed or in the first two rolling passes In the rolling pass, relatively lowering is performed,
Wherein the primary rolling is performed at a cumulative rolling reduction of 50 to 60%, wherein the rolling reduction ratio of the last two rolling passes among the plurality of rolling passes subjected to the primary rolling is 40% or more.
상기 2차 압연은 65 ~ 75%의 누적 압하율로 수행되되, 2차 압연이 실시되는 복수의 압연패스 중 최초 2개의 압연패스의 압하율이 합이 30% 이상인 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
Wherein the secondary rolling is performed at a cumulative rolling reduction of 65 to 75%, wherein the rolling reduction ratio of the first two rolling passes among the plurality of rolling passes subjected to the secondary rolling is 30% or more.
상기 2차 압연은 압연종료온도 840 ~880℃ 조건으로 수행되는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
Wherein the secondary rolling is performed at a rolling finish temperature of 840 to 880 占 폚.
상기 냉각은 18 ~ 25℃/sec의 평균냉각속도로 수행되는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
Wherein the cooling is performed at an average cooling rate of 18 to 25 占 폚 / sec.
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| KR101867701B1 (en) | 2016-11-11 | 2018-06-15 | 주식회사 포스코 | Pressure vessel steel plate with excellent hydrogen induced cracking resistance and manufacturing method thereof |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100815717B1 (en) * | 2006-11-02 | 2008-03-20 | 주식회사 포스코 | High strength linepipe steel plate for large diameter pipe with high low-temperature ductility and hic resistance at the h2s containing environment and manufacturing method thereof |
-
2014
- 2014-09-26 KR KR1020140129465A patent/KR101615029B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100815717B1 (en) * | 2006-11-02 | 2008-03-20 | 주식회사 포스코 | High strength linepipe steel plate for large diameter pipe with high low-temperature ductility and hic resistance at the h2s containing environment and manufacturing method thereof |
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| KR20160036991A (en) | 2016-04-05 |
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