KR20130143278A - High strength steel sheet with excellent plating and bending properties and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 냉연강판 또는 합금화용융아연도금 강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 열처리 조건 제어를 통하여 980MPa 이상의 인장강도를 가지면서도 도금성과 굽힘성이 우수한 고강도 냉연강판 또는 합금화용융아연도금 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a cold-rolled steel sheet or an alloyed hot-dip galvanized steel sheet, and more particularly, to a high-strength cold-rolled steel sheet or an alloyed hot-dip galvanized steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or more and having excellent bending properties through controlling alloy components and heat treatment conditions. The manufacturing method is related.
현재 자동차 부품은 연비 향상을 위하여 점차 고강도화되는 추세에 있다. Currently, automotive parts are becoming increasingly stronger in order to improve fuel efficiency.
인장강도 980MPa급 고강도 강판의 경우, 주로 보강재로 사용되고 있다. 이러한 인장강도 980MPa급 고강도 강판은 페라이트와 마르텐사이트의 미세조직을 갖는 DP(Dual Phase)강이 주로 사용된다. Tensile strength 980MPa grade high strength steel sheet is mainly used as a reinforcing material. This tensile strength 980MPa grade high strength steel sheet is mainly used DP (Dual Phase) steel having a microstructure of ferrite and martensite.
그러나, 고강도 강판을 제조하기 위해서는 합금 성분이 다량 첨가되며, 망간(Mn), 실리콘(Si) 등은 열처리 중 표면에 농화되어 표면 산화물을 형성하며, 이러한 표면 산화물은 도금성을 저해시키켜, 도금시 미도금, 흐름자극 등을 야기시킨다. However, in order to manufacture a high strength steel sheet, a large amount of alloying components are added, and manganese (Mn), silicon (Si), and the like are concentrated on the surface during heat treatment to form surface oxides. Causes unplating, flow stimulation, etc.
또한, 인장강도 980MPa급 고강도 강판의 경우, 일반적으로 굽힘성이 좋지 못하다. In addition, in the case of a high strength steel sheet of 980MPa class tensile strength, generally bendability is poor.
따라서, 도금성 및 굽힘성이 모두 우수한 인장강도 980MPa급 고강도 강판 제조 기술이 요구된다.
Therefore, a tensile strength 980 MPa class high strength steel sheet production technology excellent in both plating and bendability is required.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2009-0120759호 (2009.11.25. 공개)에 개시된 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 그 제조 방법이 있다.
Background art related to the present invention is a high-strength cold-rolled steel sheet, a hot-dip galvanized steel sheet and a manufacturing method thereof disclosed in Korean Patent Publication No. 10-2009-0120759 (published on November 25, 2009).
본 발명의 목적은 합금성분 및 소둔 공정 조건 제어를 통하여 인장강도 980MPa 이상의 고강도를 가지면서도, 도금성 및 굽힘성이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다.
An object of the present invention is to provide a high strength steel sheet manufacturing method having a high strength of 980MPa or more and excellent plating property and bendability through controlling the alloying component and annealing process conditions.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.08 ~ 0.13%, Si : 0.1 ~ 0.3%, Mn : 1.8 ~ 2.3%, Cr : 0.2 ~ 0.5%, Mo : 0.06~0.09%, Nb : 0.02 ~ 0.06%, Ti : 0.01 ~ 0.04%, B : 10~40ppm 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열, 열간압연 및 냉각하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 420~550℃에서 과시효(over aging) 처리하는 단계; 및 상기 과시효 처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, C: 0.08 ~ 0.13%, Si: 0.1 ~ 0.3%, Mn: 1.8 ~ 2.3%, Cr: 0.2 ~ 0.5%, A step of reheating, hot rolling and cooling a slab sheet composed of Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, Ti: 0.01 to 0.04%, B: 10 to 40 ppm, and remaining Fe and unavoidable impurities to prepare a hot rolled steel sheet. ; Cold rolling the hot rolled steel sheet; Annealing the cold rolled plate at 770 to 850 ° C .; Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃; Overaging the primary cooled plate at 420-550 ° C .; And secondly cooling the overage-treated plate material.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.08 ~ 0.13%, Si : 0.1 ~ 0.3%, Mn : 1.8 ~ 2.3%, Cr : 0.2 ~ 0.5%, Mo : 0.06~0.09%, Nb : 0.02 ~ 0.06%, B : 10~40ppm 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열, 열간압연 및 냉각하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 830℃에서 소둔 열처리하는 단계; 상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 420~550℃에서 과시효 처리하는 단계; 및 상기 과시효 처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, C: 0.08 ~ 0.13%, Si: 0.1 ~ 0.3%, Mn: 1.8 ~ 2.3%, Cr: 0.2 ~ 0.5%, Preparing a hot rolled steel sheet by reheating, hot rolling, and cooling a slab plate made of Mo: 0.06% to 0.09%, Nb: 0.02% to 0.06%, B: 10 to 40 ppm, and remaining Fe and inevitable impurities; Cold rolling the hot rolled steel sheet; Annealing the cold rolled plate at 770 to 830 ° C; Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃; Overaging the primary cooled plate at 420-550 ° C .; And secondly cooling the overage-treated plate material.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.08 ~ 0.13%, Si : 0.1 ~ 0.3%, Mn : 1.8 ~ 2.3%, Cr : 0.2 ~ 0.5%, Mo : 0.06~0.09%, Nb : 0.02 ~ 0.06%, Ti : 0.01 ~ 0.04%, B : 10~40ppm 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열, 열간압연 및 냉각하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계; 상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 460~550℃에서 과시효 처리하는 단계; 상기 과시효 처리된 판재를 용융아연도금한 후, 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및 상기 합금화열처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, C: 0.08 ~ 0.13%, Si: 0.1 ~ 0.3%, Mn: 1.8 ~ 2.3%, Cr: 0.2 ~ 0.5 %, Mo: 0.06 ~ 0.09%, Nb: 0.02 ~ 0.06%, Ti: 0.01 ~ 0.04%, B: 10 ~ 40ppm and slab plate made of remaining Fe and unavoidable impurities, and reheated, hot rolled and cooled to manufacture hot rolled steel sheet Making; Cold rolling the hot rolled steel sheet; Annealing the cold rolled plate at 770 to 850 ° C .; Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃; Overaging the primary cooled plate at 460˜550 ° C .; Hot-dip galvanizing the overaged plate, followed by reheating to heat the alloy; And secondly cooling the alloying heat treated plate material.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, C : 0.08 ~ 0.13%, Si : 0.1 ~ 0.3%, Mn : 1.8 ~ 2.3%, Cr : 0.2 ~ 0.5%, Mo : 0.06~0.09%, Nb : 0.02 ~ 0.06%, B : 10~40ppm 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열, 열간압연 및 냉각하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 830℃에서 소둔 열처리하는 단계; 상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 460~550℃에서 과시효 처리하는 단계; 상기 과시효 처리된 판재를 용융아연도금한 후, 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및 상기 합금화열처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, C: 0.08 ~ 0.13%, Si: 0.1 ~ 0.3%, Mn: 1.8 ~ 2.3%, Cr: 0.2 ~ 0.5 Preparing a hot rolled steel sheet by reheating, hot rolling, and cooling a slab plate composed of%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, B: 10 to 40 ppm, and remaining Fe and unavoidable impurities; Cold rolling the hot rolled steel sheet; Annealing the cold rolled plate at 770 to 830 ° C; Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃; Overaging the primary cooled plate at 460˜550 ° C .; Hot-dip galvanizing the overaged plate, followed by reheating to heat the alloy; And secondly cooling the alloying heat treated plate material.
또한, 상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, C : 0.08 ~ 0.13%, Si : 0.1 ~ 0.3%, Mn : 1.8 ~ 2.3%, Cr : 0.2 ~ 0.5%, Mo : 0.06~0.09%, Nb : 0.02 ~ 0.06%, B : 10~40ppm 및 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지고, 인장강도 980MPa 이상 및 90° 굽힘시 최소 굽힘 반경이 강판 두께의 2배 이하인 것을 특징으로 한다. In addition, the high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, C: 0.08 ~ 0.13%, Si: 0.1 ~ 0.3%, Mn: 1.8 ~ 2.3%, Cr: 0.2 ~ 0.5 %, Mo: 0.06 ~ 0.09%, Nb: 0.02 ~ 0.06%, B: 10 ~ 40ppm and the rest of Fe and unavoidable impurities, the minimum bending radius of 980 MPa or more and 90 ° bending is less than 2 times of steel sheet thickness It is characterized by.
이때, 상기 강판은 Ti : 0.01 ~ 0.04중량%를 더 포함할 수 있다.
At this time, the steel sheet may further include Ti: 0.01 to 0.04% by weight.
본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 보론(B), 티타늄(Ti) 등의 합금 성분을 조절하고, 소둔 열처리 등의 공정 조건을 제어함으로써 인장강도 980MPa 이상을 가지면서도 굽힘성이 우수한 냉연강판 혹은 합금화용융아연도금강판을 제조할 수 있다. High strength steel sheet manufacturing method according to the present invention by controlling the alloying components, such as boron (B), titanium (Ti), and control the process conditions such as annealing heat treatment, but having a tensile strength of 980MPa or more cold rolled steel sheet or alloying excellent Hot-dip galvanized steel sheet can be produced.
또한 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 망간(Mn), 실리콘(Si) 등의 함유량을 억제함으로써 우수한 도금성을 나타낼 수 있다.
In addition, the high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention can exhibit excellent plating properties by suppressing the content of manganese (Mn), silicon (Si) and the like.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 냉연강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 합금화용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and more specifically, a method of manufacturing a cold rolled steel sheet.
Figure 2 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, and more specifically, a method of manufacturing a hot dip galvanized steel sheet.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and how to accomplish them, will become apparent with reference to the embodiments and drawings described in detail below.
그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.However, it is to be understood that the present invention is not limited to the disclosed embodiments, but may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. It is intended that the disclosure of the present invention be limited only by the terms of the appended claims.
이하, 본 발명에 따른 도금성 및 굽힘성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
Hereinafter, a high strength steel sheet excellent in plating property and bendability according to the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail.
고강도 강판High strength steel plate
본 발명에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.08 ~ 0.13%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.3%, 망간(Mn) : 1.8 ~ 2.3%, 크롬(Cr) : 0.2 ~ 0.5%, 몰리브덴(Mo) : 0.06~0.09%, 니오븀(Nb) : 0.02 ~ 0.06%, 보론(B) : 10~40ppm을 포함한다. High strength steel sheet according to the present invention by weight, carbon (C): 0.08 ~ 0.13%, silicon (Si): 0.1 ~ 0.3%, manganese (Mn): 1.8 ~ 2.3%, chromium (Cr): 0.2 ~ 0.5% , Molybdenum (Mo): 0.06 to 0.09%, niobium (Nb): 0.02 to 0.06%, boron (B): 10 to 40ppm.
또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.04중량%를 더 포함할 수 있다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention may further include titanium (Ti): 0.01 ~ 0.04% by weight.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 강의 제조 과정에서 불가피하게 포함되는 인(P), 황(S), 질소(N) 등의 불순물로 이루어진다. The remainder other than the alloy components is made of impurities such as phosphorus (P), sulfur (S), and nitrogen (N), which are inevitably included in the manufacturing process of iron (Fe) and steel.
이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 함량 및 첨가 이유에 대하여 설명한다.
Hereinafter, the content of each component contained in the high strength steel sheet according to the present invention and the reason for addition will be described.
탄소(C) Carbon (C)
탄소(C)는 강의 강도 확보를 위해 첨가한다. 또한 탄소는 오스테나이트 상에 농화되는 양에 따라 오스테나이트 상을 안정화시키는 역할을 한다. Carbon (C) is added to ensure strength of the steel. Carbon also serves to stabilize the austenite phase according to the amount that is concentrated in the austenite phase.
상기 탄소는 강 전체 중량의 0.08 ~ 0.13 중량%로 첨가되는 것이 바람직하고, 0.12 ~ 0.13 중량%로 첨가되는 것이 보다 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.08 중량% 미만일 경우 본 발명에 따른 강판에서 충분한 강도를 확보하기 어렵다. 탄소의 함량이 0.13 중량%를 초과하면 강도는 증가하나 인성 및 용접성이 크게 저하될 수 있다.
The carbon is preferably added at 0.08 to 0.13% by weight of the total weight of the steel, more preferably 0.12 to 0.13% by weight. When the added amount of carbon is less than 0.08% by weight, it is difficult to secure sufficient strength in the steel sheet according to the present invention. If the content of carbon exceeds 0.13% by weight, the strength is increased, but toughness and weldability may be greatly reduced.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강 중 탈산제 역할을 하며, 페라이트를 안정화 원소로서 강도 확보에 기여한다. Silicon (Si) acts as a deoxidizer in the steel and contributes to securing strength as a stabilizing element of ferrite.
상기 실리콘은 강 전체 중량의 0.1 ~ 0.3 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.1 중량% 미만일 경우 상기의 실리콘 첨가 효과를 제대로 얻을 수 없다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.3 중량%를 초과하는 경우, 표면에 Mn2SiO4 등과 같은 산화물을 형성하여 도금 특성을 저하시킨다.
The silicon is preferably added in 0.1 to 0.3% by weight of the total weight of the steel. If the added amount of silicon is less than 0.1% by weight, the effect of adding silicon can not be obtained properly. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 0.3% by weight, an oxide such as Mn 2 SiO 4 or the like is formed on the surface to lower the plating property.
망간(Mn) Manganese (Mn)
망간(Mn)은 고용강화 및 소입성을 통하여 강의 강도 향상에 기여한다. Manganese (Mn) contributes to the strength improvement of steel through strengthening of solid solution and hardening.
상기 망간은 강 전체 중량의 1.8 ~ 2.3 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 1.8 중량% 미만일 경우에 그 첨가 효과가 불충분하여 인장강도 980MPa 이상의 강도 확보가 어렵다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.3 중량%를 초과하면 망간밴드 조직이 형성되고 편석이 급격히 증가하여 강의 가공성을 저해시키며, 또한 도금 특성을 저하시킨다.
The manganese is preferably added at 1.8 to 2.3% by weight of the total weight of the steel. When the content of manganese is less than 1.8% by weight, the addition effect is insufficient, so it is difficult to secure the strength of the tensile strength of 980MPa or more. On the contrary, when the amount of manganese exceeds 2.3% by weight, manganese band structure is formed and segregation increases rapidly, which impairs the workability of the steel and also lowers the plating property.
크롬(Cr)Chromium (Cr)
크롬(Cr)은 페라이트 결정립을 안정화하여 연신율을 향상시키며, 오스테나이트 상 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트 상을 안정화시킴으로써 강도 향상에 기여하며, 아울러 항복비를 낮추는데 기여한다. Chromium (Cr) stabilizes ferrite grains to improve elongation, and enhances carbon concentration in the austenite phase to stabilize the austenite phase, thereby contributing to strength enhancement and lowering the yield ratio.
상기 크롬은 강 전체 중량의 0.2 ~ 0.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 함량이 0.2 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 함량이 0.5 중량%를 초과하면, 용융 도금성이 급격히 저하되는 문제점이 있다.
The chromium is preferably added at 0.2 to 0.5% by weight of the total weight of the steel. If the content of chromium is less than 0.2% by weight, the effect of addition thereof is insufficient. On the contrary, when the content of chromium exceeds 0.5% by weight, there is a problem in that the hot dip plating property is sharply lowered.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
몰리브덴(Mo)은 고용강화 및 소입성의 증대를 통하여 강의 강도 향상에 기여한다. Molybdenum (Mo) contributes to the improvement of steel strength through strengthening of solid solution and increase of ingotability.
상기 몰리브덴은 강 전체 중량의 0.06 ~ 0.09 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴이 0.06 중량% 미만일 경우에 그 첨가 효과가 불충분하여 인장강도 980MPa 이상의 강도 확보가 어렵다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.09 중량%를 초과하면 강도를 확보하는 마르텐사이트의 양이 증가하여 인성을 감소시킨다. 또한 고가의 원소로 많은 양이 포함될수록 강의 원가가 증가하여 생산에 불리하다.
The molybdenum is preferably added at 0.06 to 0.09% by weight of the total weight of the steel. If the molybdenum is less than 0.06% by weight, the addition effect is insufficient, and it is difficult to secure the strength of the tensile strength of 980 MPa or more. Conversely, when the addition amount of molybdenum exceeds 0.09% by weight, the amount of martensite for securing strength is increased to reduce toughness. Also, the higher the cost, the higher the cost of the steel, which is disadvantageous to production.
니오븀(Nb)Niobium (Nb)
니오븀(Nb)은 니오븀계 탄질화 석출물을 형성한다. 니오븀계 탄질화 석출물은 열간 압연과 이상역 소둔시 입계성장을 가로막아 결정립 미세화시 미세화하여 강도 및 연성을 향상시킨다. 또한 니오븀은 철(Fe) 내 고용강화를 통하여 강의 강도를 향상시킨다. Niobium (Nb) forms a niobium-based carbonitride precipitate. The niobium-based carbonitride precipitates interfere with grain boundary growth during hot rolling and anomalous reverse annealing, and is refined when grain refinement is performed, thereby improving strength and ductility. In addition, niobium improves steel strength through solid solution strengthening in iron (Fe).
다만, 니오븀의 경우, 인장강도 향상과 함께 항복강도도 함께 상승시켜 항복비를 낮추는데 장애요소로 작용할 수 있다.However, in the case of niobium, the tensile strength is improved and the yield strength is also increased to act as an obstacle to lowering the yield ratio.
상기 강도 향상 및 항복비 증가를 고려할 때, 니오븀은 강 전체 중량의 0.02 ~ 0.06 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량이 0.02 중량% 미만일 경우 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀의 첨가량이 0.06 중량%를 초과할 경우 항복강도가 크게 상승하는 문제점이 있다.
In consideration of the strength improvement and the increase in yield ratio, niobium is preferably added at 0.02 to 0.06% by weight of the total weight of the steel. If the addition amount of niobium is less than 0.02% by weight, the effect of improving strength is insufficient. On the contrary, when the addition amount of niobium exceeds 0.06% by weight, the yield strength is greatly increased.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 소입성 원소로서, 본 발명에서 소둔처리 후 냉각시에 강의 마르텐사이트 형성에 크게 기여하며, 강의 굽힘성 향상에 기여한다. Boron (B) is a hardenable element, and in the present invention, it greatly contributes to the formation of martensite in the steel during cooling after annealing, and contributes to the improvement of the bendability of the steel.
상기 보론은 강 전체 중량의 10~40ppm(0.001~0.004중량%)으로 첨가되는 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 10ppm 미만일 경우, 굽힘성 향상 효과가 제한적이다. 반대로, 보론의 첨가량이 40ppm을 초과하여 첨가될 경우, 강의 인성을 저해하는 문제점이 있다.
The boron is preferably added in 10 ~ 40ppm (0.001 ~ 0.004% by weight) of the total weight of the steel. When the addition amount of boron is less than 10 ppm, the bendability improvement effect is limited. On the contrary, when the addition amount of boron exceeds 40 ppm, there is a problem of inhibiting the toughness of the steel.
티타늄(Ti)Titanium (Ti)
티타늄(Ti)은 결정립 미세화에 기여하며, 아울러 고온 소둔 열처리시에도 강도 저하를 방지한다. Titanium (Ti) contributes to grain refinement, and also prevents a decrease in strength during high temperature annealing heat treatment.
상기 티타늄이 첨가될 경우, 그 함량은 강 전체 중량의 0.01 ~ 0.04 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. When the titanium is added, the content is preferably added in 0.01 ~ 0.04% by weight of the total weight of the steel.
티타늄의 첨가량이 0.01 중량% 미만이면 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 티타늄의 첨가량이 0.04 중량%를 초과하면 강판 내 탄소와 결합하여 소둔 열처리시 강도가 오히려 저하될 수 있다.
If the amount of titanium added is less than 0.01% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the added amount of titanium exceeds 0.04% by weight, the strength of the annealing heat treatment may be lowered by bonding with the carbon in the steel sheet.
상기 합금성분들로 이루어지는 본 발명에 따른 고강도 강판은 냉연강판 혹은 합금화용융아연도금강판일 수 있다. 널리 알려진 바와 같이, 냉연강판은 열연 공정, 냉연 공정 및 열처리 공정을 포함하는 일련의 과정으로 제조되고, 합금화용융아연도금강판은 열연 공정, 냉연 공정, 열처리 공정 및 합금화용융아연도금 공정을 포함하는 일련의 과정으로 제조될 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention made of the alloy components may be a cold rolled steel sheet or an alloyed hot dip galvanized steel sheet. As is widely known, cold rolled steel sheet is manufactured in a series of processes including a hot rolling process, a cold rolling process and a heat treatment process, and an alloyed hot dip galvanized steel sheet is a series including a hot rolled process, a cold rolling process, a heat treatment process and an alloyed hot dip galvanizing process. It can be prepared by the process of.
미세조직 측면에서, 본 발명에 따른 고강도 강판은 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. In terms of microstructure, the high strength steel sheet according to the present invention may have a composite structure including ferrite and martensite.
기계적 특성 측면에서, 본 발명에 따른 고강도 강판은 인장강도 980MPa 이상이며, 90° 굽힘시 크랙이 발생하지 않는 굽힘 반경을 의미하는 최소 굽힘 반경(R)이 강판 두께의 2배 이하를 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 저항복비형 고강도 강판은 9 ~ 18%의 연신율을 나타낼 수 있다.
In terms of mechanical properties, the high strength steel sheet according to the present invention has a tensile strength of 980 MPa or more, and a minimum bending radius R, which means a bending radius at which no cracking occurs at 90 ° bending, may represent 2 times or less of the steel sheet thickness. In addition, the resistive high strength steel sheet according to the present invention may exhibit an elongation of 9 to 18%.
고강도 강판 제조 방법High strength steel plate manufacturing method
이하에서는 상기 특성을 나타낼 수 있는 저항복비형 고강도 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다. Hereinafter, a method for manufacturing a resistive-ratio type high strength steel sheet capable of exhibiting the above characteristics will be described.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 냉연강판 제조 방법을 나타낸 것이다. 1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and more specifically, a method of manufacturing a cold rolled steel sheet.
도 1을 참조하면, 도시된 냉연강판 제조 방법은 열연강판 제조 단계(S110), 냉간압연 단계(S120), 소둔 열처리 단계(S130), 1차 냉각 단계(S140), 과시효 처리 단계(S150) 및 2차 냉각 단계(S160)를 포함한다.
1, the cold-rolled steel sheet manufacturing method includes steps S110 to S120, annealing annealing step S130, primary cooling step S140, And a secondary cooling step (S160).
열연강판 제조Hot-rolled steel sheet manufacturing
열연강판 제조 단계(S110)에서는 전술한 조성을 갖는 합금성분으로 이루어진 강 슬라브를 재가열, 열간 압연 및 냉각하여 열연강판을 제조한다. In the hot-rolled steel sheet manufacturing step (S110), a hot-rolled steel sheet is manufactured by reheating, hot rolling, and cooling a steel slab made of an alloy component having the above-described composition.
본 발명의 목적은 냉연강판 또는 합금화용융아연도금강판을 제공하는 것이고, 기계적 특성은 주로 냉간압연 후 소둔 열처리 등에 의해 결정되므로, 열연강판 제조 방법이 특별히 한정되지는 않는다. 열연강판 제조 방법의 예로, 슬라브 판재를 1150 ~ 1250℃에서 1~3시간동안 재가열하고, 마무리압연온도 850 ~ 950℃ 조건으로 열간압연한 후, 10~30℃/sec 정도의 냉각속도로 500~650℃까지 냉각한 후 권취하여 상온까지 공냉하는 방법을 제시할 수 있다.
An object of the present invention is to provide a cold rolled steel sheet or an alloyed hot-dip galvanized steel sheet, and the mechanical properties are mainly determined by annealing heat treatment after cold rolling, and thus the hot rolled steel sheet manufacturing method is not particularly limited. As an example of a method for manufacturing a hot rolled steel sheet, the slab sheet is reheated at 1150 to 1250 ° C. for 1 to 3 hours, hot rolled at a finish rolling temperature of 850 to 950 ° C., and then 500 to a cooling rate of about 10 to 30 ° C./sec. After cooling to 650 ° C., it may be wound and air cooled to room temperature.
냉간압연Cold rolling
냉간압연 단계(S120)에서는 열연강판을 산세처리 후, 냉간 압연한다. 냉간 압연시 압하율은 대략 50% 이상이 될 수 있다.
In the cold rolling step (S120), after the pickling treatment of the hot rolled steel sheet, it is cold rolled. The rolling reduction during cold rolling can be about 50% or more.
소둔 열처리Annealing heat treatment
소둔 열처리 단계(S130)에서는 제조되는 강판의 인장강도와 연성의 균형이 이루어지도록 냉간압연된 판재를 A1 변태점 이상으로 가열하여 오스테나이트 분율을 제어한다. In the annealing heat treatment step (S130) to control the austenite fraction by heating the cold-rolled sheet material to the A1 transformation point or more so that the tensile strength and ductility of the steel sheet produced.
본 발명에서, 소둔 열처리는 강판 합금 성분에 따라 상이한 조건으로 실시한다. In the present invention, the annealing heat treatment is performed under different conditions depending on the steel sheet alloy components.
즉, 강판에 티타늄(Ti)이 함유되어 있는 경우, 770 ~ 850℃에서 대략 50 ~ 200초간 소둔 열처리를 실시하는 것이 바람직하다. 반면, 강판에 티타늄(Ti)이 함유되어 있지 않은 경우, 770 ~ 830℃에서 대략 50 ~ 200초간 소둔 열처리를 실시하는 것이 바람직하다. 이는 본 발명에 따른 강판에서 제시된 합금조성에서 티타늄이 함유되어 있지 않을 경우, 830℃를 초과하는 온도에서 소둔 열처리를 수행하는 경우, 980MPa 이상의 인장강도를 얻기 어려웠으나, 티타늄이 함유되어 있을 경우, 고온 소둔시에도 오스테나이트 결정립 성장을 억제하여 제조되는 강판의 강도가 저하되지 않는 것에 기인하는 것이다. That is, when titanium (Ti) is contained in a steel plate, it is preferable to perform annealing heat treatment for about 50 to 200 second at 770-850 degreeC. On the other hand, when titanium (Ti) is not contained in the steel sheet, it is preferable to perform annealing heat treatment for about 50 to 200 seconds at 770 to 830 ° C. It is difficult to obtain a tensile strength of 980 MPa or more when the annealing heat treatment is performed at a temperature exceeding 830 ° C. when titanium is not contained in the alloy composition presented in the steel sheet according to the present invention. This is because the strength of the steel sheet produced by suppressing austenite grain growth even during annealing does not decrease.
한편, 소둔 열처리 온도가 770℃ 미만인 경우, 충분한 오스테나이트 결정립이 형성되기 어려워질 수 있으며, 아울러 굽힘성이 저하될 수 있다.
On the other hand, when the annealing heat treatment temperature is less than 770 ° C, sufficient austenite grains may be difficult to be formed, and bendability may be reduced.
1차 냉각Primary cooling
1차 냉각 단계(S140)에서는 소둔 열처리된 판재를 대략 4 ~ 70℃/sec의 평균 냉각 속도로 490 ~ 550℃까지 냉각하는 방식으로 수행될 수 있다. 냉각 종료 온도가 550℃를 초과하는 경우, 펄라이트 변태를 유발할 수 있다. 반대로, 냉각 종료 온도가 490℃ 미만일 경우, 강도 확보에는 유리하나 강판의 연신율이 크게 저하될 수 있다. In the first cooling step (S140) may be performed by cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃ at an average cooling rate of approximately 4 ~ 70 ℃ / sec. When the cooling end temperature exceeds 550 ° C., pearlite transformation may be caused. On the contrary, when the cooling end temperature is less than 490 ° C., it is advantageous to secure the strength, but the elongation of the steel sheet may greatly decrease.
1차 냉각은 가스젯(Gas Jet) 방식, 롤 퀀칭(Roll Quenching) 방식, 수냉 방식 등으로 수행될 수 있다.
The primary cooling may be performed by a gas jet method, a roll quenching method, a water cooling method, or the like.
과시효 처리Overflow treatment
과시효 처리 단계(S150)에서는 강판의 연신율 등의 향상을 위하여, 1차 냉각된 판재를 420~550℃에서 대략 100~250초동안 과시효(over aging) 처리한다. In the overaging treatment step (S150), in order to improve the elongation of the steel sheet or the like, the first cooled plate is overaged for approximately 100 to 250 seconds at 420 to 550 ° C.
과시효 처리 온도가 420℃ 미만일 경우, 연신율 향상 등의 과시효 처리 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 과시효 처리 온도가 550℃를 초과하는 경우, 980MPa 이상의 인장강도 확보가 어려워질 수 있다.
If the over-treatment temperature is less than 420 ° C, the effect of over-treatment such as elongation improvement may be insufficient. On the contrary, when the overage treatment temperature exceeds 550 ° C, it may be difficult to secure tensile strength of 980 MPa or more.
2차 냉각Secondary cooling
2차 냉각 단계(S160)에서는 최종 목표로 하는 강도 및 연신율을 확보하기 위하여, 과시효 처리된 판재를 대략 5~50℃/s 정도의 냉각속도로 100 ~ 300℃ 정도까지 냉각한다.
In the second cooling step (S160), in order to secure the ultimate target strength and elongation, the overaged plate is cooled to about 100 to 300 ° C. at a cooling rate of about 5 to 50 ° C./s.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 저항복비형 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 보다 구체적으로는 합금화용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다. Figure 2 schematically shows a method for manufacturing a resistive high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, and more specifically, shows a method for producing a hot dip galvanized steel sheet.
도 2를 참조하면, 도시된 합금화용융아연도금강판 제조 방법은 열연강판 제조 단계(S210), 냉간압연 단계(S220), 소둔 열처리 단계(S230), 1차 냉각 단계(S240), 과시효 처리 단계(S250), 합금화용융아연도금 단계(S260) 및 2차 냉각 단계(S270)를 포함한다. Referring to Figure 2, the alloyed hot-dip galvanized steel sheet manufacturing method shown is a hot rolled steel sheet manufacturing step (S210), cold rolling step (S220), annealing heat treatment step (S230), primary cooling step (S240), overaging treatment step (S250), the molten zinc alloying step (S260) and the secondary cooling step (S270).
상기 각 과정들 중에서 열간압연 제조 단계(S210), 냉간압연 단계(S220), 소둔 열처리 단계(S230), 1차 냉각 단계(S240) 및 2차 냉각 단계(S270)는 도 1에서 전술한 냉연강판 제조 방법의 열간압연 제조 단계(S110), 냉간압연 단계(S120), 소둔 열처리 단계(S130), 1차 냉각 단계(S140) 및 2차 냉각 단계(S160)와 실질적으로 동일하다. Among the processes, the hot rolling step (S210), the cold rolling step (S220), the annealing heat treatment step (S230), the first cooling step (S240), and the second cooling step (S270) are the cold rolled steel sheets described above with reference to FIG. Hot rolling step (S110), cold rolling step (S120), annealing heat treatment step (S130), a first cooling step (S140) and a second cooling step (S160) of the manufacturing method is substantially the same.
다만, 본 실시예에서 과시효 처리 단계(S250)는 460 ~ 550℃는 수행되며, 이는 도 1에서 전술한 냉연 강판 제조 방법의 과시효 처리 단계(S150)에서의 420 ~ 550℃에 비하여 보다 제한적이다. 이는 냉연강판과 합금화용융아연도금강판을 동시에 생산할 수 있는 CVGL(Continuous Vertical Galvanizing Line)에서 후술하는 합금화용융아연도금 공정(S260)을 수행하는 것을 고려한 것이다.
However, in the present embodiment, the aging treatment step S250 is performed at 460 to 550 ° C., which is more limited than the 420 to 550 ° C. at the over aging step S150 of the cold rolled steel sheet manufacturing method described above with reference to FIG. 1. to be. This is considered to perform the alloying hot-dip galvanizing process (S260) to be described later in the Continuous Vertical Galvanizing Line (CVGL), which can produce cold-rolled steel sheet and alloyed hot-dip galvanized steel sheet simultaneously.
합금화용융아연도금 공정Alloying Hot dip galvanizing process
합금화용융아연도금 공정(S260)에서는 과시효 처리가 완료된 판재를 용융아연도금(galvanizing)한 후, 재가열하여 합금화열처리한다. In the alloying hot dip galvanizing step (S260), after the overaging treatment is completed, the plate is galvanized, followed by reheating to heat the alloy.
용융아연도금은 460 ~ 480℃의 온도가 유지되는 도금욕에 소둔 처리된 강을 연속적으로 침지시키는 방식으로 실시될 수 있다. Hot-dip galvanizing may be performed by continuously immersing the annealed steel in a plating bath maintained at a temperature of 460 to 480 ° C.
용융아연도금 온도는 460 ~ 480℃인 것이 보다 바람직하다. 도금 온도가 460℃ 미만일 경우 강판 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 480℃를 초과하는 경우, 도금 밀착성이 저하될 수 있다. As for hot dip galvanizing temperature, it is more preferable that it is 460-480 degreeC. If the plating temperature is less than 460 ℃, it is difficult to achieve sufficient plating on the surface of the steel sheet. On the contrary, when the plating temperature exceeds 480 ° C, the plating adhesion may be lowered.
합금화열처리는 도금 후 재가열을 통하여, 용융아연도금층을 안정적으로 성장시킨다. The alloying heat treatment stably grows the hot dip galvanized layer through reheating after plating.
합금화열처리는 510~530℃에서 실시되는 것이 보다 바람직하다. 합금화열처리 온도가 510℃ 미만인 경우 용융아연 도금층의 안정적 성장이 어렵다. 반대로 합금화열처리 온도가 530℃를 초과하는 경우 도금밀착성이 저하될 수 있다.
As for the alloying heat treatment, it is more preferable to carry out at 510-530 degreeC. When the alloying heat treatment temperature is less than 510 ° C, stable growth of the hot-dip galvanized layer is difficult. On the other hand, if the alloying heat treatment temperature exceeds 530 占 폚, the plating adhesion may be lowered.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.
1. 강판의 제조 1. Manufacture of steel sheet
표 1에 기재된 1~5의 조성을 갖는 열연강판을 산세처리 후 60%의 압하율로 냉간 압연을 실시하였다. The hot rolled steel sheet which has the composition of 1-5 of Table 1 was cold-rolled at 60% of the reduction ratio after pickling.
이후, 냉연강판 제조를 위하여, 표 2 내지 표 6에 기재된 조건으로 소둔 열처리, 1차 냉각 및 과시효 처리를 수행하였다. 소둔 열처리는 해당 온도에서 120초 동안 가열유지하는 방식으로 수행하고, 1차 냉각은 60초 동안 롤 퀀칭 방식으로 수행하였으며, 과시효 처리는 해당 온도에서 200초 동안 수행하였다. 또한 2차 냉각은 100초 동안 수행하였으며, 각각의 예에서 2차 냉각 종료 온도는 150℃이었다. 2차 냉각 이후에는 상온까지 공냉하여 냉연강판을 제조하였다. Then, for the production of cold rolled steel sheet, annealing heat treatment, primary cooling and overaging treatment were performed under the conditions shown in Tables 2 to 6. Annealing heat treatment was carried out by heating for 120 seconds at the temperature, primary cooling was carried out in a roll quenching method for 60 seconds, overaging treatment was carried out for 200 seconds at the temperature. In addition, the secondary cooling was performed for 100 seconds, and in each example, the secondary cooling end temperature was 150 ° C. After the second cooling was cooled to room temperature to produce a cold rolled steel sheet.
또한, 냉간 압연 후, 합금화용융아연도금강판 제조를 위하여, 표 7 내지 표 11에 기재된 조건으로 소둔 열처리, 1차 냉각 및 과시효 처리를 수행하였다. 소둔 열처리는 해당 온도에서 120초 동안 가열유지하는 방식으로 수행하고, 1차 냉각은 60초 동안 롤 퀀칭 방식으로 수행하였으며, 과시효 처리는 해당 온도에서 200초 동안 수행하였다. 이후, 460℃에서 용융아연도금을 실시하고, 520℃에서 합금화열처리를 수행한 후, 30초 동안 2차 냉각을 수행하였으며, 각각의 예에서 2차 냉각 종료 온도는 150℃이었다. 2차 냉각 이후에는 상온까지 공냉하여 합금화용융아연도금강판을 제조하였다. In addition, after cold rolling, annealing heat treatment, primary cooling, and overaging treatment were performed under the conditions described in Tables 7 to 11 to manufacture alloyed hot-dip galvanized steel sheets. Annealing heat treatment was carried out by heating for 120 seconds at the temperature, primary cooling was carried out in a roll quenching method for 60 seconds, overaging treatment was carried out for 200 seconds at the temperature. Thereafter, hot dip galvanizing was performed at 460 ° C., alloy heat treatment was performed at 520 ° C., and secondary cooling was performed for 30 seconds. In each example, the secondary cooling end temperature was 150 ° C. After the second cooling was cooled to room temperature to produce an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2][Table 2]
[표 3][Table 3]
[표 4][Table 4]
[표 5][Table 5]
[표 6]TABLE 6
[표 7][Table 7]
[표 8][Table 8]
[표 9]TABLE 9
[표 10][Table 10]
[표 11][Table 11]
2. 물성 평가 2. Property evaluation
각각의 냉연강판 및 합금화용융아연도금강판에 대하여 인장시험 및 굽힘시험을 실시하였다. Tensile test and bending test were performed on each cold rolled steel sheet and alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
굽힘시험은 90° 굽힘시험기를 이용하여 굽힘반경 2R 및 3R(여기서, 2R 및 3R은 강판 두께의 2배 및 3배에 해당하는 굽힘반경을 의미한다) 각각에 대하여 크랙이 발생하는지를 측정한 후, 크랙 발생이 없을 경우 OK로, 크랙이 발생하였을 경우, NG로 표시하였다.
The bending test is performed by using a 90 ° bending tester to determine whether cracks occur for each of bending radiuses 2R and 3R (where 2R and 3R mean bending radiuses corresponding to two and three times the thickness of the steel sheet). In case of no crack, OK is indicated. In case of crack, NG is indicated.
표 2 내지 표 11을 참조하면, 본원발명의 합금조성(강종 1~3) 및 열처리 조건을 만족하는 강판의 경우, 인장강도 980MPa 이상을 나타내면서 아울러 90° 굽힘시험시 2R에서 크랙이 발생하지 않아 우수한 굽힘성을 나타내었다. Referring to Tables 2 to 11, in the case of the steel sheet satisfying the alloy composition (steel grades 1 to 3) and heat treatment conditions of the present invention, the tensile strength of 980 MPa or more, and at the 90 ° bending test does not generate cracks at 2R excellent Bendability was shown.
반면, 합금조성을 벗어난 경우(강종 1~3) 혹은 열처리 조건을 벗어난 경우(강종 1의 840℃ 소둔 열처리)에는 인장강도가 980MPa에 미치지 못하거나 90° 굽힘시험시 2R 조건에서 크랙이 발생하였다.
On the other hand, when the alloy composition was out of the steel grade (steel grades 1 to 3) or the heat treatment condition was exceeded (the 840 ° C annealing treatment of the steel grade 1), the tensile strength did not reach 980 MPa or a crack occurred at the 2R condition in the 90 ° bending test.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다. While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it will be understood by those of ordinary skill in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims. I will understand. Accordingly, the true scope of protection of the present invention should be defined by the following claims.
Claims (9)
상기 열연강판을 냉간압연하는 단계;
상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계;
상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계;
상기 1차 냉각된 판재를 420~550℃에서 과시효(over aging) 처리하는 단계; 및
상기 과시효 처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight, C: 0.08 to 0.13%, Si: 0.1 to 0.3%, Mn: 1.8 to 2.3%, Cr: 0.2 to 0.5%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, Ti: 0.01 to 0.04%, B: reheating, hot rolling and cooling the slab plate material consisting of 10 to 40 ppm and the remaining Fe and unavoidable impurities to prepare a hot rolled steel sheet;
Cold rolling the hot rolled steel sheet;
Annealing the cold rolled plate at 770 to 850 ° C .;
Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃;
Overaging the primary cooled plate at 420-550 ° C .; And
Secondary cooling of the plate over-aged treatment; high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
상기 열연강판을 냉간압연하는 단계;
상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 830℃에서 소둔 열처리하는 단계;
상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계;
상기 1차 냉각된 판재를 420~550℃에서 과시효 처리하는 단계; 및
상기 과시효 처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, C: 0.08 to 0.13%, Si: 0.1 to 0.3%, Mn: 1.8 to 2.3%, Cr: 0.2 to 0.5%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, B: 10 to Reheating, hot rolling, and cooling a slab plate composed of 40 ppm and the remaining Fe and unavoidable impurities to produce a hot rolled steel sheet;
Cold rolling the hot rolled steel sheet;
Annealing the cold rolled plate at 770 to 830 ° C;
Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃;
Overaging the primary cooled plate at 420-550 ° C .; And
Secondary cooling of the plate over-aged treatment; high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
상기 열연강판을 냉간압연하는 단계;
상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 850℃에서 소둔 열처리하는 단계;
상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계;
상기 1차 냉각된 판재를 460~550℃에서 과시효 처리하는 단계;
상기 과시효 처리된 판재를 용융아연도금한 후, 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및
상기 합금화열처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight, C: 0.08 to 0.13%, Si: 0.1 to 0.3%, Mn: 1.8 to 2.3%, Cr: 0.2 to 0.5%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, Ti: 0.01 to 0.04%, B: reheating, hot rolling and cooling the slab plate material consisting of 10 to 40 ppm and the remaining Fe and unavoidable impurities to prepare a hot rolled steel sheet;
Cold rolling the hot rolled steel sheet;
Annealing the cold rolled plate at 770 to 850 ° C .;
Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃;
Overaging the primary cooled plate at 460˜550 ° C .;
Hot-dip galvanizing the overaged plate, followed by reheating to heat the alloy; And
And secondly cooling the alloyed heat-treated plate material.
상기 열연강판을 냉간압연하는 단계;
상기 냉간압연된 판재를 770 ~ 830℃에서 소둔 열처리하는 단계;
상기 소둔 열처리된 판재를 490 ~ 550℃까지 1차 냉각하는 단계;
상기 1차 냉각된 판재를 460~550℃에서 과시효 처리하는 단계;
상기 과시효 처리된 판재를 용융아연도금한 후, 재가열하여 합금화열처리하는 단계; 및
상기 합금화열처리된 판재를 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, C: 0.08 to 0.13%, Si: 0.1 to 0.3%, Mn: 1.8 to 2.3%, Cr: 0.2 to 0.5%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, B: 10 to Reheating, hot rolling, and cooling a slab plate composed of 40 ppm and the remaining Fe and unavoidable impurities to produce a hot rolled steel sheet;
Cold rolling the hot rolled steel sheet;
Annealing the cold rolled plate at 770 to 830 ° C;
Primary cooling the annealing heat-treated plate to 490 ~ 550 ℃;
Overaging the primary cooled plate at 460˜550 ° C .;
Hot-dip galvanizing the overaged plate, followed by reheating to heat the alloy; And
And secondly cooling the alloyed heat treated plate material.
상기 합금화용융아연도금 공정은
460 ~ 480℃에서 용융아연도금을 실시하고, 510~530℃에서 합금화열처리를 실시하는 것을 특징으로 하는 저항복비형 고강도 강판 제조 방법.
The method according to claim 3 or 4,
The alloying hot dip galvanizing process is
A hot dip galvanizing is carried out at 460 to 480 ° C, and an alloy heat treatment is performed at 510 to 530 ° C.
인장강도 980MPa 이상 및 90° 굽힘시 최소 굽힘 반경이 강판 두께의 2배 이하인 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
By weight%, C: 0.08 to 0.13%, Si: 0.1 to 0.3%, Mn: 1.8 to 2.3%, Cr: 0.2 to 0.5%, Mo: 0.06 to 0.09%, Nb: 0.02 to 0.06%, B: 10 to 40 ppm and the remaining Fe and inevitable impurities,
A high strength steel sheet, characterized in that the minimum bending radius at tensile strength of 980 MPa or more and 90 ° bending is less than twice the thickness of the steel sheet.
상기 강판은
Ti : 0.01 ~ 0.04중량%를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method according to claim 6,
The steel sheet
Ti: 0.01 to 0.04% by weight further comprises a high strength steel sheet.
상기 강판은
냉연강판 또는 합금화용융아연도금강판인 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
8. The method according to claim 6 or 7,
The steel sheet
A high strength steel sheet, which is a cold rolled steel sheet or an alloyed hot dip galvanized steel sheet.
상기 강판은
9 ~ 18%의 연신율을 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
8. The method according to claim 6 or 7,
The steel sheet
High strength steel sheet characterized by showing an elongation of 9 to 18%.
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