KR20130134329A

KR20130134329A - 강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR20130134329A
Application number: KR1020120057774A
Authority: KR
Inventors: 김민경; 김규태
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2012-05-30
Filing date: 2012-05-30
Publication date: 2013-12-10
Also published as: KR101377909B1

Abstract

합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 저항복비 특성을 만족할 수 있는 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 1차 압연하는 단계; (c) 상기 1차 압연된 판재를 FRT(Finishing Rolling Temperature) : 860 ~ 880℃ 조건으로 2차 압연하는 단계; 및 (d) 상기 2차 압연된 판재를 560 ~ 580℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

강판 및 그 제조 방법{STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 저항복비 특성을 만족하는 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

최근 전 세계적으로 지진에 의한 건물 및 구조물들의 파괴를 방지하기 위한 내진용 강판, 즉 저항복비를 가지는 강판 개발의 필요성이 대두되고 있다. 저항복비를 가지면 소성 영역이 상대적으로 길어져 연한 거동으로 지진 피해에 대한 방지 효과에 유리하다.

또한, 최근 자원의 글로벌화에 의해 라인 파이프가 광범위하게 쓰이고 있으며, 이에 따라 API(American Petroleum Institute) 강판에 대해서도 저항복비를 요구하는 경향이 뚜렷해지고 있다.

특히, 고강도 API 강판을 얻기 위해 TMCP(Thermo Mechanical control process) 제조법을 주로 이용하는데, TMCP 제조법을 이용하여 강판을 제조할 경우에는 인장 강도와 항복 강도가 모두 높게 나와 저항복비를 가지기가 매우 어렵다. 또한, 파이프 상태가 아닌 플레이트 상태에서 저항복비를 보증하기는 상당히 어렵다.

본 발명에 관련된 선행기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2001-0062875호(2001.07.09 공개)가 있으며, 상기 선행기술에는 내수고유기균열성이 우수한 유정용 강의 제조방법이 기재되어 있다.

본 발명의 목적은 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 저항복비 특성을 갖는 강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa 및 항복비(YR) : 90% 이하를 나타내는 강판을 제공하는 것이다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 1차 압연하는 단계; (c) 상기 1차 압연된 판재를 FRT(Finishing Rolling Temperature) : 860 ~ 880℃ 조건으로 2차 압연하는 단계; 및 (d) 상기 2차 압연된 판재를 560 ~ 580℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa 및 항복비(YR) : 90% 이하를 갖는 것을 특징으로 한다.

본 발명은 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 저항복비 특성을 갖는 강판을 제조할 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 강판은 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa, 항복비(YR) : 90% 이하 및 연신율(EL) : 26% 이상을 나타낼 수 있다.

이를 통해, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 강판은 535 ~ 760MPa의 인장강도를 가지면서도 90% 이하의 저 항복비 특성을 가짐으로써, 지진에 의한 건물 및 구조물들의 파괴를 방지하기 위한 내진용 강판으로 활용하기에 적합하다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

강판

본 발명에 따른 강판은 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa, 항복비(YR) : 90% 이하 및 연신율(EL) : 26% 이상을 만족하는 것을 목표로 한다.

이를 위하여, 본 발명에 따른 강판은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.

또한, 상기 강판은 인(P) : 0.01 중량% 이하 및 황(S) : 0.001 중량% 이하가 포함되어 있을 수 있다.

이하, 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

탄소(C)는 강도 확보를 위해 첨가된다.

상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.05 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.10 중량%를 초과할 경우에는 인성 저하를 야기할 수 있으며, 전기저항용접(ERW)시 용접성의 저하를 가져오는 문제점이 있다.

실리콘(Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 알루미늄(Al)과 함께 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, 실리콘(Si)은 고용강화 효과도 가진다.

상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.2 중량% 미만일 경우에는 실리콘 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.3 중량%를 초과하여 다량 첨가시 강의 용접성을 저하시키며, 재가열 및 열간압연 시에 적 스케일(red scale)을 생성시킴으로써 표면품질에 문제를 줄 수 있다. 또한, 용접후 도금성을 저해할 수 있다.

망간(Mn)

망간(Mn)은 철(Fe)과 유사한 원자 반경을 갖는 치환형 원소로서, 강의 경화능을 향상시키는 역할을 한다.

상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.45 ~ 1.60 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 1.45 중량% 미만일 경우에는 고용강화 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 1.60 중량%를 초과할 경우에는 용접성이 크게 저하될 뿐만 아니라, MnS 개재물 생성 및 중심 편석(center segregation) 발생에 의하여 강판의 연성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.

구리(Cu)

구리(Cu)는 고용강화에 기여하여 강도를 향상시키는 역할을 한다.

상기 구리(Cu)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 상기 구리(Cu)의 함량이 0.2 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 구리(Cu)의 함량이 0.5 중량%를 초과할 경우에는 강판의 열간가공성을 저하시키고, 용접후 재열균열(Stress Relief Cracking) 감수성을 높이는 문제점이 있다.

니켈(Ni)

니켈(Ni)은 소입성을 향상시키면서 인성개선에 유효하다.

상기 니켈(Ni)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.4 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 상기 니켈(Ni)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니켈(Ni)의 함량이 0.4 중량%를 초과할 경우에는 강판의 냉간가공성을 저하시킨다. 또한 과다한 니켈(Ni)의 첨가는 강판의 제조 비용을 크게 상승시킨다.

크롬(Cr)

크롬(Cr)은 강도를 확보하기 위해 첨가되는 유효한 원소이다. 또한, 상기 크롬(Cr)은 담금질성을 증가시키는 역할을 한다.

크롬(Cr)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 상기 크롬(Cr)의 함량이 강판 전체 중량의 0.1 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우에는 용접성이나 열영향부(HAZ) 인성을 저하시키는 문제점이 있다.

니오븀(Nb)

니오븀(Nb)은 고온에서 탄소(C) 및 질소(N)와 결합하여 탄화물 또는 질화물을 형성한다. 니오븀계 탄화물 또는 질화물은 압연시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로써 강판의 강도와 저온인성을 향상시킨다.

니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.05 중량%를 초과할 경우에는 강판의 용접성을 저하시키며, 강도와 저온인성은 더 이상 향상되지 않고 페라이트 내에 고용된 상태로 존재하여 오히려 충격인성을 저하시킬 위험이 있다.

몰리브덴(Mo)

본 발명에서 몰리브덴(Mo)은 담금질성을 높이는 것과 동시에 템퍼링 연화 저항을 높이고, 강도 상승에 유효한 원소이다.

몰리브덴(Mo)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.04 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.10 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 저하시킴과 동시에 탄화물의 석출에 의하여 항복비를 상승시키는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 불가피한 불순물로써, 0.006 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우 고용 질소가 증가하여 강판의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부의 인성을 크게 저하시키는 문제점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 강판 전체 중량의 0.006 중량% 이하로 제한하였다.

인(P)

인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키기 위해 첨가된다.

그러나, 인(P)은 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 될 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 강판 전체 중량의 0.01 중량% 이하로 제한하였다.

황(S)

황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해한다. 특히, 상기 황(S)은 망간(Mn)과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 응력부식균열에 대한 저항성을 악화시켜 강의 가공 중 크랙을 발생시킬 수 있다.

따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 강판 전체 중량의 0.001 중량% 이하로 제한하였다.

강판 제조 방법

도 1을 참조하면, 도시된 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 1차 압연 단계(S120), 2차 압연 단계(S130) 및 냉각 단계(S140)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.

본 발명에 따른 강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.

또한, 상기 슬라브 판재에는 인(P) : 0.01 중량% 이하 및 황(S) : 0.001 중량% 이하 중 1종 이상이 포함되어 있을 수 있다.

이때, 상기 조성을 갖는 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.

슬라브 재가열

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기의 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열한다. 이러한 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조 시 편석된 성분의 재고용 및 석출물의 재고용이 발생할 수 있다.

본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1100℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1200℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 최종 미세 조직의 페라이트가 조대화되어 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조비용만 상승할 수 있다.

1차 압연

1차 압연 단계(S120)에서는 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 1차 압연한다. 이때, 상기 1차 압연은 RDT(Roughing Delivery Temperature) : 940 ~ 1000℃로 실시하는 것이 바람직하다.

본 단계에서, 1차 압연종료온도에 해당하는 조압연 온도(RDT)가 940℃ 미만일 경우에는 조압연 패스 중 공랭시간 확보를 위한 시간이 필요하며 이로 인해 생산성이 떨어질 위험이 있다. 반대로, 조압연 온도(RDT)가 1000℃를 초과할 경우에는 충분한 압하율을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.

2차 압연

2차 압연 단계(S130)에서는 1차 압연된 판재를 FRT(Finishing Rolling Temperature) : 860 ~ 880℃ 조건으로 2차 압연한다. 이때, 2차 압연은 복수의 압연 패스를 이용할 수 있다.

본 단계에서, 마무리 열간압연온도(FRT)가 860℃ 미만일 경우에는 이상역 압연이 발생하여 균일하지 못한 조직이 형성됨으로써 저온 충격인성을 크게 저하시킬 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연온도(FRT)가 880℃를 초과할 경우에는 연성 및 인성은 우수하나, 강도가 급격히 저하되는 문제가 있다.

이때, 2차 압연은 누적압하율이 40 ~ 50%가 되도록 실시될 수 있다. 상기 누적압하율이 40% 미만일 경우에는 균일하면서도 미세한 조직을 확보하는 것이 어려워 강도 및 충격인성의 편차가 심하게 발생할 수 있다. 반대로, 누적압하율이 50%를 초과할 경우에는 압연 공정 시간이 길어져 생선성이 저하되는 문제가 있다.

냉각

냉각 단계(S140)에서는 2차 압연된 판재를 560 ~ 580℃까지 냉각한다. 본 발명에서 냉각 과정은 1차 및 2차 압연된 판재를 수냉 등의 강제 냉각 방식으로 560 ~ 580℃까지 냉각함으로써, 강판의 결정립 성장을 억제하여 미세한 페라이트 결정립을 가지는 기지 조직을 형성시키면서 저온상 조직을 확보하기 위한 목적으로 실시된다.

본 단계에서, 냉각종료온도가 560℃ 미만일 경우에는 강의 제조비용이 증가하며, 충분한 강도를 확보할 수 있으나, 연성을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 냉각종료온도가 580℃를 초과할 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.

또한, 본 단계에서, 냉각 속도는 7 ~ 12℃/sec로 실시하는 것이 바람직하다. 이때, 냉각 속도가 7℃/sec 미만일 경우에는 충분한 강도 및 인성 확보가 어렵다. 반대로, 냉각 속도가 12℃/sec를 초과할 경우에는 냉각 제어가 어려우며, 과도한 냉각으로 경제성이 저하될 수 있다.

상기의 과정(S110 ~ S140)으로 제조되는 강판은 마무리 열간압연온도를 860 ~ 880℃로 높이고, 냉각 속도는 7 ~ 12℃/sec로 낮춰 냉각종료온도를 560 ~ 580℃로 높여 압연조건을 완화함과 더불어, 압연조건 완화에 따른 항복강도의 감소를 보상받기 위해, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량% 및 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%의 함량비로 첨가한 것을 특징으로 한다.

따라서, 상기 과정(S110 ~ S140)으로 제조되는 강판은 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa, 항복비(YR) : 90% 이하 및 연신율(EL) : 26% 이상을 만족할 수 있다.

이를 통해, 본 발명에 따른 방법으로 제조된 강판은 535 ~ 760MPa의 인장강도를 가지면서도 90% 이하의 저 항복비 특성을 만족함으로써, 지진에 의한 건물 및 구조물들의 파괴를 방지하기 위한 내진용 강판으로 활용하기에 적합하다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 시편의 제조

표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편들을 제조하였다. 이후, 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들에 대하여 인장시험을 수행하였다.

[표 1] (단위 : 중량%)

[표 2]

2. 기계적 물성 평가

표 3은 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.

[표 3]

표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa, 항복비(YR) : 90% 이하 및 연신율(EL) : 26% 이상을 모두 만족하는 것을 알 수 있다.

반면, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)이 첨가되지 않으며, 망간(Mn)의 함량이 본 발명에서 제시하는 범위에 미달하고, 마무리 열간압연온도, 냉각종료온도 및 냉각 속도가 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어하는 비교예 1 및 비교예 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 인장강도(TS), 항복점(YP) 및 연신율(EL)은 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS) 대비 항복점(YP)이 급격히 상승한 데 기인하여 항복비(YR)가 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.

또한, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 니오븀(Nb) 및 몰리브덴(Mo)이 첨가되지 않으며, 망간(Mn)의 함량이 본 발명에서 제시하는 범위에 미달하고, 마무리 열간압연온도, 냉각종료온도 및 냉각 속도가 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어하는 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우 역시, 인장강도(TS), 항복점(YP) 및 연신율(EL)은 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS) 대비 항복점(YP)이 급격히 상승한 데 기인하여 항복비(YR)가 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 1차 압연 단계
S130 : 2차 압연 단계
S140 : 냉각 단계

Claims

(a) 탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 1차 압연하는 단계;
(c) 상기 1차 압연된 판재를 FRT(Finishing Rolling Temperature) : 860 ~ 880℃ 조건으로 2차 압연하는 단계; 및
(d) 상기 2차 압연된 판재를 560 ~ 580℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 판재에는
인(P) : 0.01 중량% 이하 및 황(S) : 0.001 중량% 이하가 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 (b) 단계에서,
상기 1차 압연은 RDT(Roughing Delivery Temperature) : 940 ~ 1000℃로 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 (c) 단계에서,
상기 2차 압연은 누적압하율이 40 ~ 50%가 되도록 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 (d) 단계에서,
상기 냉각은 7 ~ 12℃/sec의 속도로 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
탄소(C) : 0.05 ~ 0.10 중량%, 실리콘(Si) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.45 ~ 1.60 중량%, 구리(Cu) : 0.2 ~ 0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.1 ~ 0.4 중량%, 크롬(Cr) : 0.1 ~ 0.3 중량%, 니오븀(Nb) : 0.04 ~ 0.05 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.04 ~ 0.10 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며,
인장강도(TS) : 535 ~ 760MPa, 항복점(YP) : 475 ~ 600MPa 및 항복비(YR) : 90% 이하를 만족하는 것을 특징으로 하는 강판.
제6항에 있어서,
상기 강판은
인(P) : 0.01 중량% 이하 및 황(S) : 0.001 중량% 이하가 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 강판.
제6항에 있어서,
상기 강판은
연신율(EL) : 26% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 강판.