KR20130075950A - 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법 - Google Patents

연속주조용 노즐의 막힘 방지방법 Download PDF

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KR20130075950A
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Abstract

본 발명은 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법에 관한 것이다. 본 발명은 용강에 침지되는 침지노즐과, 침지노즐의 상부에 결합되는 어퍼노즐을 포함하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법에 있어서, 복수의 래들을 차지하는 단계; 침지노즐 또는 어퍼노즐에 막힘이 발생하였는지 여부를 판단하는 단계; 침지노즐에 막힘이 발생한 경우, 침지노즐을 교체하는 단계; 어퍼노즐에 막힘이 발생한 경우, 어퍼노즐에 산소를 주입하는 단계; 및 복수의 추가 래들을 차지하는 단계를 포함한다. 이와 같은 본 발명에 의하면, 노즐 막힘이 발생할 경우 어퍼노즐에 산소를 주입하는 등의 조치를 통해 노즐 막힘을 해소할 수 있어 제품의 품질을 확보하고 공정 효율을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.

Description

연속주조용 노즐의 막힘 방지방법{Method for preventing clogging of nozzle for continuous casting}
본 발명은 연속주조용 노즐에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 연속주조 공정 중 아르곤의 주입 시에 산소를 일정 비율로 주입하여 산화열에 의한 노즐막힘 지금의 재용해 및 생성된 산화물에 의한 막힘층의 저융점화를 유도하기 위한 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법에 관한 것이다.
연속주조 공정에 사용되는 노즐은 크게 턴디쉬에 침지되는 침지노즐(SEN: submerged entry nozzle) 및 상기 침지노즐의 상부에 결합되는 어퍼노즐(upper nozzle)로 구성된다.
이러한 연속주조 공정 중 노즐 벽면에 재산화로 인한 개재물 부착, 유입 개재물의 부착 및 저온으로 인한 지금 부착 등으로 노즐 내경이 좁아지는 노즐 막힘 발생하는 문제가 있었다. 이와 같이, 노즐 막힘이 발생하면 연속주조 공정의 생산 효율이 떨어지고 막힘층에 의한 노즐 내 유동 변화 및 개재물 탈락은 제품 내 결함으로 이어져 실수율 저하가 발생하게 된다.
이를 해결하기 위해 종래에는 (1) 연속주조 중 노즐 내 아르곤 주입 및 유량을 증대시키거나, (2) 봉으로 노즐을 쑤시거나, (3) 용손형 노즐을 사용하거나, (4) 턴디쉬 교환을 하는 등의 방법을 사용하였다.
그러나, 이러한 노즐 막힘 방지방법은 다음과 같은 한계가 있었다.
(1) 노즐 내 아르곤을 주입하여 개재물과의 접촉을 방지하나, 주조가 진행 될수록 노즐 내 아르곤 기공의 막힘 등에 의해 일정하게 주입되지 못하여 노즐 막힘이 지속하여 발생하고, 노즐 막힘 증가 시 아르곤 유량을 증대할 경우 제품 내 아르곤 기포에 의한 기포성 결함이 증가하는 문제가 있었다.
(2) 노즐 막힘을 해소하기 위해 봉으로 쑤시는 것은 턴디시 상부에서 스틸 봉으로 작업자가 막힘층을 뚫는 방법으로서, 막힘층이 탈락되어 대형 제품 결함을 유발하고 작업자 안전에도 매우 취약하며 육안으로 확인이 불가능하므로 조치 효과가 매우 미미하였다.
(3) 용손형 노즐 사용의 경우 노즐 벽면 재질을 CaO-SiO2 계의 성분 함량을 증대시켜 주로 막히는 Al2O3 개재물과의 반응으로 저융점화하여 막힘을 방지하였다. 그러나, 내화물의 내구성이 떨어져 취급이 용이하지 못하며 오히려 다량 용손될 경우 파단 등 심각한 조업사고 가능성이 있다. 또한, 저온주조에 의한 지금층이 막히는 경우는 이를 해소할 수 없는 문제도 있었다.
(4) 노즐이 막힐 때 턴디시를 교환하면 턴디시당 생산 효율이 떨어지고 관련 비용 및 제품 원가가 증가하는 문제가 있었다.
따라서, 본 발명의 목적은 상기한 바와 같은 종래 기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 제품 내 결함을 최소화하여 고품질의 제품을 생산할 수 있도록 노즐 막힘 현상을 해소할 수 있는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법을 제공하기 위한 것이다.
상기한 바와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 특징에 따르면, 본 발명은 용강에 침지되는 침지노즐과, 상기 침지노즐의 상부에 결합되는 어퍼노즐을 포함하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법에 있어서, 복수의 래들을 차지하는 단계; 상기 침지노즐 또는 어퍼노즐에 막힘이 발생하였는지 여부를 판단하는 단계; 상기 침지노즐에 막힘이 발생한 경우, 상기 침지노즐을 교체하는 단계; 상기 어퍼노즐에 막힘이 발생한 경우, 상기 어퍼노즐에 산소를 주입하는 단계; 및 복수의 추가 래들을 차지하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 노즐의 막힘 정도를 통해 조업 지속이 어렵다고 판단한 경우, 연속주조 공정을 종료하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 조업 지속이 가능하다고 판단한 경우, 상기 노즐의 막힘을 해소하기 위해 상기 턴디쉬를 교체하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 어퍼노즐에 주입되는 산소는 90L 이상일 수 있다.
상기 어퍼노즐에 산소를 주입하면 하기 반응식에 따라 산화반응이 발생할 수 있다.
[반응식 1]
[O]+[M] -> MOx + 산화열
(M: 용강 내 산화 원소)
[반응식 2]
[O]+[Fe] -> FeOx + 산화열
본 발명에 의하면, 노즐 막힘이 발생할 경우 어퍼노즐에 산소를 주입하는 등의 조치를 통해 노즐 막힘을 해소할 수 있어 제품의 품질을 확보하고 공정 효율을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
또한, 산소 주입에 의한 화학반응으로 발생된 산화열에 의해 노즐 막힘층의 지금층을 용해할 수 있어 작업자의 안전이 확보되고 작업 중단 등의 위험이 방지되는 효과가 있다.
또한, 산소를 주입하는 간단한 고정에 의해 노즐 막힘 해소가 가능하기 때문에, 턴디시 및 어퍼노즐을 교체하는 공정에 비하여 비용이 저렴하고 공정이 간소화되는 효과가 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐을 보인 구성도.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐의 어퍼노즐에 노즐 막힘층이 발생한 것을 보인 구성도.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법을 보인 순서도.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따라 산소 주입에 따른 반응물의 상태 변화를 보인 상태도.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따라 산소 주입량에 따른 반응열의 변화를 보인 그래프.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따라 산소 주입량에 따른 액상 슬래그의 비율을 보인 그래프.
이하에서는 본 발명에 의한 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법의 일 실시예를 첨부된 도면을 참고하여 상세하게 설명한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐을 보인 구성도이고, 도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐의 어퍼노즐에 노즐 막힘층이 발생한 것을 보인 구성도이다.
이에 도시된 바에 따르면, 연속주조용 노즐은 용강(12)에 침지되는 침지노즐(10)과, 침지노즐(10)의 상부에 결합되는 어퍼노즐(20)로 이루어진다. 그리고, 침지노즐(10)과 어퍼노즐(20)의 사이에는 용강(12)의 유량을 조절하기 위한 밸브 플레이트(30)가 설치된다.
밸브 플레이트(30)는 어퍼노즐(20)의 하부에 결합되는 상부 플레이트(32)와, 침지노즐(10)의 상부에 결합되는 하부 플레이트(34)와, 상부 플레이트(32)와 하부 플레이트(34)의 사이에 유로를 개폐하도록 이동가능하게 설치되는 중간 플레이트(36)를 포함한다. 밸브 플레이트(30)는 이미 공지된 구성이기 때문에 이에 대한 자세한 설명은 생략하기로 한다.
그리고, 어퍼노즐(20)은 턴디쉬(미도시)에 직접 결합되는 구조를 가진다. 어퍼노즐(20)에는 다공질의 내화물(22)이 충전되어 있다. 다공질 내화물(22)은 주입되는 아르곤이 통과할 수 있도록 다공질로 이루어져 있고, 다공질을 통과한 아르곤은 어퍼노즐(20)의 내벽을 통해 용강 유동로로 주입되어 노즐의 막힘을 방지하게 된다.
또한, 어퍼노즐(20)의 일측면에는 주입관(24)이 연결된다. 주입관(24)은 어퍼노즐(20)의 외면을 따라 원주방향으로 다수개가 설치될 수도 있다. 어퍼노즐(20)에 연결된 주입관(24)으로는 다공질 내화물(22)로 일정한 유량의 아르곤 및 산소가 주입되고, 주입된 아르곤 및 산소는 개재물이 생성된 노즐 막힘층(40)을 제거하게 된다.
본 실시예에서는 상술한 바와 같이, 주입관(24)으로 아르곤 및 산소가 주입될 수 있도록 구성된다. 일반적으로 노즐의 막힘을 방지하기 위해서, 주입관(24)에는 아르곤이 일정한 유량으로 공급된다. 연속주조 공정에서 어퍼노즐(20) 및 침지노즐(10)이 설치된 부분은 턴디쉬에서 몰드로 유입되는 입구부이므로 유속과 유량이 급격히 변화하면 난류 발생과 온도 저하가 가장 큰 부분이다. 따라서, 주입관(24)에서 노즐의 막힘을 방지하기 위해 일정한 유량의 아르곤을 지속적으로 주입하여도 개재물 부착을 완전하게 방지하기 어려운 경우가 발생할 수 있다.
이때, 산소가 일정 분압 및 일정 유량으로 주입관(24)을 통해 추가적으로 공급될 수 있다. 산소는 다공성 내화물(22)을 지나 어퍼노즐(20)의 내부로 주입되어 용강 내에서 산화 반응을 하게 된다. 용강 내에서 발생하는 산화 반응은 하기 반응식에 따른다.
[반응식 1]
[O]+[M] -> MOx + 산화열
(M: 용강 내 산화 원소)
[반응식 2]
[O]+[Fe] -> FeOx + 산화열
상기 반응식에서 알 수 있듯이, 산소는 용강 내에서 산화 반응을 통해 산화열을 발생시켜 노즐 막힘층(40)의 지금층을 용해시키는 역할을 한다. 또한, 산화 반응에서 FeOx 가 발생하게 되고, 발생한 FeOx 는 노즐 막힘층(40)의 고융점 슬래그인 산화알루미늄(Al2O3) 등과 반응하여 저융점화 및 액상화로 노즐 막힘층(40)을 용해시키는 역할을 한다.
한편, 상기 반응 과정에서 산소의 분압은 0 내지 100%로 주입될 수 있다. 또한, 산소는 노즐 막힘층(40)의 정도에 따라 충분한 분압이 주입되도록 조절될 수 있다.
또한, 본 실시예에서 어퍼노즐(20)에 산소를 주입하여 노즐 막힘을 해소하도록 한 것은, 어퍼노즐(20)의 경우 침지노즐(10)과 달리 단독으로 설치되는 것이 아니고 턴디쉬와 결합된 상태로 설치되기 때문이다. 다시 말해, 어퍼노즐(20)에 막힘이 발생한 경우 어퍼노즐(20)을 교체하기 위해서는 턴디쉬까지 함께 교체가 이루어져야 하기 때문에 교체작업도 오래 걸리고 교체비용도 많이 소요된다. 따라서, 본 실시예에서는 어퍼노즐(20)에 산소를 주입하는 간단한 공정을 통해 노즐 막힘을 해소하도록 한 것이다.
여기에서, 산소의 산화 반응에 의해 발생된 산화열에 의해 탈락된 개재물 및 지금층이 제품에 결함을 발생시킬 우려가 있으므로, 래들 연결시 등의 비정상부에 실시하여 제품의 실수율에는 악영향을 주지 않도록 하는 것이 바람직하다.
비정상부란, 주조 후 생산된 슬라브가 조업 이상 현상(개재물 혼입, 막힘층 탈락, 성분 이상 등)으로 제품의 품질에 이상이 있다고 판단되어 정제품이 되지 못하고 별도의 정정 처리를 거치고 난 후에 정품 또는 품질 하향제품으로 전환되는 부분을 말한다. 비정상부는 특정 공정(정정)을 추가로 거친 후에야 정품 또는 스크랩(scrap)이 될 수 있다. 비정상부는, 예를 들어, 주조초기, 주조말기, 래들 연결시, 턴디쉬 교환, 침지노즐 교환, 노즐 막힘층 탈락 발생시, 연주 연결 지연시 등에 주조 중 이물질이 혼입되었다고 판단하는 시기 등이 있다.
한편, 도 4에는 본 발명의 일 실시예에 따라 산소 주입에 따른 지금층의 상태 변화를 보인 상태도가 도시되어 있다.
이에 도시된 바에 따르면, 일반적으로 노즐 막힘층의 온도는 약 1500℃ 이고, 노즐 막힘층은 지금층(Fe)과 개재물층(Al2O3)으로 구성되어 있다. 여기에 노즐 막힘층 제거를 위해 상술한 바와 같이 산소를 주입하게 되면 액상의 슬래그(Liquid slag)가 형성되면서 발열 반응이 일어나게 된다. 이러한 발열 반응은 온도가 약 1500℃ 인 구간에서 FeO의 질량비가 약 0.4인 지점을 기준으로 발생한다. 즉, 지금층과 개재물층이 노즐 막힘층을 형성한 상태(질량비 0.4 미만)에서 산소가 주입되면 액상의 슬래그(FeO+Al2O3)가 형성되면서 발열이 되고, 이 발열에 의해 고상의 지금 용해 온도까지 상승하여 지금층에 의한 노즐 막힘층이 해소되는 것이다.
여기에서, 노즐 막힘층의 온도가 약 1540℃ 가 되면 FeO의 질량비에 관계없이 액상 슬래그가 형성되어 지금층에 의한 노즐 막힘층이 해소될 수 있는 것을 알 수 있다. 즉, 지금층을 형성하는 Fe는 약 1540℃ 가 되면 액상으로 용해되는 것이다. 따라서, 본 실시예에서는 발열량에 따라 노즐 막힘층의 온도를 약 1540℃ 이상이 되는 산소 주입량을 계산하였다. 도 5에는 산소 주입량에 따른 발열량이 개시되어 있는데, 노즐 막힘의 해소를 위해 산소를 약 1L 이상 주입하면 노즐 막힘층의 온도가 약 1540℃ 가 되는 것을 알 수 있었다. 따라서, 지금층에 의한 노즐 막힘층을 해소하려면 약 1L 이상의 산소 주입량이 필요하다.
다음으로, 도 6에는 본 발명의 일 실시예에 따라 산소 주입량에 따른 액상 슬래그의 비율을 보인 그래프가 도시되어 있다.
이를 참조하면, 노즐 막힘층 중 Al2O3에 의한 개재물층을 저융점화하기 위해 산소 주입에 따른 액상 슬래그 비율을 나타내고 있다. 즉, 산소 주입량이 약 90L 가 되는 지점에서 액상 슬래그가 형성되기 시작하여 액상 슬래그의 비율이 선형적으로 증가하는 것을 알 수 있었다. 따라서, 개재물층에 의한 노즐 막힘층을 해소하려면 약 90L 이상의 산소 주입량이 필요하다.
이상에서 살펴본 노즐 막힘층의 해소 과정에서 실질적으로 노즐 막힘층이 지금층에 의한 것인지, 개재물층에 의한 것인지 판단하기 어렵고, 일반적으로 양자가 혼합되어 노즐 막힘층을 형성하는 점에 비추어 볼 때, 산소 주입량은 약 90L 이상을 주입하는 것이 바람직할 것이다.
이하에서는 상기한 바와 같은 구성을 가지는 본 발명에 의한 연속주조용 노즐에서의 막힘 방지방법을 상세하게 설명한다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법을 보인 순서도이다.
이에 도시된 바에 따르면, 복수의 래들을 차지하는 단계(S10)를 거친다. 참고로, 래들을 전로에서 1회 출강한 용강을 래들에 담아 다음 공정으로 이동하여 슬래브로 만들 때, 한 개의 래들을 처리하는 것을 1차지(charge)라 한다. 일반적으로 래들은 5 내지 8차지로 연속주조 공정이 이루어진다. 이러한 연속주조 공정에서 노즐에서의 막힘은 대부분의 강종에서 발생하게 되는데, 일반적으로 5 내지 8차지는 강종에 관계없이 생산이 가능한 범위이다.
이때, 노즐 막힘의 정도를 통해 연속주조 공정의 일부 구조물(턴디쉬)을 교체하여 조업을 지속적으로 할 것인지, 아니면 연속주조를 종료하고 새롭게 연속주조 준비를 실시하여 재시작할 것인지를 판단한다(S20). 일반적으로 강의 품질, 작업 안정성을 높이기 위해서 새롭게 연속주조 준비를 실시하는 단계를 거친다. 다만, 이러한 단계의 경우 시간과 비용이 많이 들기 때문에 경우에 따라 턴디쉬와 같은 일부 구조물만 교체하여 조업을 진행할 수도 있다.
본 단계(S20)에서 노즐 막힘이 발생하였는지 여부에 대해서는 다음과 같은 일 예에 의해 판단될 수 있다.
먼저, 작업자는 어퍼노즐(20)에 주입되는 아르곤의 압력 변화를 모니터링하여 일정 압력 미만이면 침지노즐(10) 또는 어퍼노즐(20) 중 적어도 어느 한 부분이 막힌 것으로 판단할 수 있다. 노즐에 막힘이 발생하게 되면, 용강이 흐르는 유로가 좁아지기 때문에 베르누이의 정리에 의해 유속은 빨라진다. 그리고, 유속이 증가함으로써 아르곤의 배압은 일정 압력 미만으로 떨어지게 된다. 따라서, 작업자는 어퍼노즐(20)에 주입되는 아르곤의 압력 변화의 모니터링을 통해 노즐 막힘여부를 판단할 수 있는 것이다.
또한, 작업자는 침지노즐(10) 및 어퍼노즐(20)의 유량을 일정하게 제어하기 위하여 노즐 내부의 개구 정도를 조절할 수 있다. 예를 들어, 작업자는 노즐에 막힘이 발생하여 유동 단면적이 작아지면 개구 정도를 크게 조절할 수 있다. 따라서, 이러한 유량 제어 방법을 통하여 노즐 내부의 개구 정도가 일정 기준 이상으로 커지면, 침지노즐(10) 또는 어퍼노즐(20) 중 적어도 어느 한 부분이 막힌 것으로 판단할 수 있다.
물론, 연속주조 공정에서 노즐 막힘이 발생하였는지 여부는 다양한 방법을 통해 판단할 수 있는 것이고, 이상에서 설명한 일 예에 제한되는 것은 아니다. 한편, 본 단계(S20)에서 노즐 막힘이 발생하지 않았다고 판단되면 연속주조 공정을 종료한다.
이와 같이 조업의 지속이 가능하다고 판단한 경우, 노즐 막힘 해소 방법을 판단하는 단계(S30)를 진행한다. 본 단계에서는 두 가지로 나누어 노즐의 막힘을 해소하게 된다.
먼저, 본 단계(S30)에서 턴디쉬를 교체하는 단계(S50)를 진행할 수 있다. 이때, 턴디쉬는 어퍼노즐(20)과 결합되어 있는 구조물이므로 턴디쉬 교체 시에 어퍼 노즐(20)도 함께 교체하여야 한다. 이와 같이 턴디쉬의 교체가 이루어진 후 추가 래들 차지 단계(S60)를 거친다. 즉, 복수의 추가 래들을 차지하여 좋은 품질의 슬라브를 생산하도록 하는 것이다. 추가 래들 차지 단계(S60)가 종료되면 연속주조 공정이 최종적으로 종료된다.
한편, 상기 턴디쉬를 교체하는 단계(S50)는 턴디쉬와 어퍼 노즐(20)을 모두 교체하여야 하기 때문에 비용 및 시간이 많이 소요될 수 있다. 따라서, 본 실시예에서는 턴디쉬 구조물 전체를 교체하지 않고도 노즐 막힘의 해소가 가능하도록 구성하였다. 구체적으로 설명하면, 노즐 막힘의 다른 해소 방법으로서, 침지노즐(10)을 교체하는 단계(S40)를 거칠 수 있다. 침지노즐(10)은 어퍼노즐(20)과는 별개로 설치되어 단독으로 교체가 가능하므로 침지노즐(10)에만 막힘이 발생하였다고 판단되는 경우에는 침지노즐(10)을 교체할 수 있다.
한편, 어퍼노즐(20)에 막힘이 발생하였다고 판단되면, 어퍼노즐(20)에 주입관(24)을 통하여 산소를 주입하는 단계(S45)를 거친다. 어퍼노즐(20)에 산소가 주입되면, 하기 반응식에 따라 발생되는 산화열에 의해 노즐 막힘층(40)의 지금층이 용해되어 노즐 막힘이 해소될 수 있다. 또한, 산화 반응에서 발생한 FeOx 는 노즐 막힘층(40)의 고융점 슬래그인 산화알루미늄(Al2O3) 등과 반응하여 저융점화 및 액상화로 노즐 막힘층(40)을 용해시킬 수 있다.
[반응식 1]
[O]+[M] -> MOx + 산화열
(M: 용강 내 산화 원소)
[반응식 2]
[O]+[Fe] -> FeOx + 산화열
한편, 본 단계에서 산소의 분압은 기존에 지속적으로 유입되던 아르곤 가스의 유량의 0 내지 100%의 범위에서 가변적으로 주입될 수 있다. 즉, 산소의 분압은 노즐 막힘의 두께, 막힘 물질 등에 따라 그 비율이 변동될 수 있다. 또한, 산소의 주입 시간은 통상적으로 비정상부의 구간이 최대 5분 이하이므로 주입 시간도 5분 이하로 설정하여 용강의 오염을 최소화하는 것이 바람직하다.
다음으로, 상기 S50 단계와 마찬가지로 추가 래들 차지 단계(S60)를 거친다. 즉, 복수의 추가 래들을 차지하여 좋은 품질의 슬라브를 생산하도록 하는 것이다. 추가 래들 차지 단계(S60)가 종료되면 연속주조 공정이 최종적으로 종료된다.
본 발명의 권리범위는 위에서 설명된 실시예에 한정되지 않고 청구범위에 기재된 바에 의해 정의되며, 본 발명의 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 청구범위에 기재된 권리범위 내에서 다양한 변형과 개작을 할 수 있다는 것은 자명하다.
10 : 침지노즐 12 : 용강
20 : 어퍼노즐 22 : 다공성 내화물
24 : 주입관 30 : 밸브 플레이트
32 : 상부 플레이트 34 : 하부 플레이트
36 : 중간 플레이트 40 : 노즐 막힘층

Claims (5)

  1. 용강에 침지되는 침지노즐과, 상기 침지노즐의 상부에 결합되는 어퍼노즐을 포함하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법에 있어서,
    복수의 래들을 차지하는 단계;
    상기 노즐의 막힘 정도를 통해 조업의 지속 여부를 판단하는 단계;
    조업 지속이 가능하다고 판단한 경우, 상기 노즐의 막힘을 해소하기 위해 상기 침지 노즐을 교체하는 단계; 상기 어퍼노즐에 산소를 주입하는 단계; 및
    복수의 추가 래들을 차지하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 노즐의 막힘 정도를 통해 조업 지속이 어렵다고 판단한 경우, 연속주조 공정을 종료하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 조업 지속이 가능하다고 판단한 경우, 상기 노즐의 막힘을 해소하기 위해 상기 턴디쉬를 교체하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 어퍼노즐에 주입되는 산소는 90L 이상인 것을 특징으로 하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 어퍼노즐에 산소를 주입하면 하기 반응식에 따라 산화반응이 발생하는 것을 특징으로 하는 연속주조용 노즐의 막힘 방지방법.
    [반응식 1]
    [O]+[M] -> MOx + 산화열
    (M: 용강 내 산화 원소)
    [반응식 2]
    [O]+[Fe] -> FeOx + 산화열
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR20160126516A (ko) * 2015-04-24 2016-11-02 현대제철 주식회사 침지 노즐 막힘을 방지하는 강의 제조 방법
CN112643006A (zh) * 2020-12-09 2021-04-13 北京首钢自动化信息技术有限公司 一种中包快换控制方法、装置、设备和介质

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