KR20130032694A - A lance nozzle for blow-refinement - Google Patents

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KR20130032694A KR1020110096443A KR20110096443A KR20130032694A KR 20130032694 A KR20130032694 A KR 20130032694A KR 1020110096443 A KR1020110096443 A KR 1020110096443A KR 20110096443 A KR20110096443 A KR 20110096443A KR 20130032694 A KR20130032694 A KR 20130032694A
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    • C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material

Abstract

PURPOSE: A lance nozzle for blowing is provided to form a ceramic coating film on a tracking path with dense CO gas to prevent damages to the lance nozzle. CONSTITUTION: A lance nozzle for blowing includes an injection unit(100) and a cylindrical body(200). The injection unit has a main hole(110) injecting gas formed on the lower side and a sub-hole(120) on the side. The body is combined with the injection unit. The body has a circumferential surface formed with a ceramic coating film(300) consisting of a heat-resist metal containing zirconium.

Description

취련용 랜스 노즐{A Lance Nozzle for Blow-Refinement}Lance Nozzle for Blow-Refinement

본 발명은 취련용 랜스 노즐에 관한 것으로, 보다 상세하게는 이차연소로 발생한 배가스에 의해 랜스 노즐이 손상되는 것을 방지할 수 있는 취련용 랜스 노즐에 관한 것이다.
The present invention relates to a blowing lance nozzle, and more particularly to a blowing lance nozzle that can prevent the lance nozzle from being damaged by the exhaust gas generated by the secondary combustion.

일반적으로 전로에서는 산화 반응을 통해서 용강을 제조한다. 대부분의 산화 반응은 발열 반응이며 용선에 포함되어 있는 탄소, 실리콘, 망간 등의 산화를 통해서 후공정에서 요구하는 온도를 맞추게 된다. 그러나, 고철 사용량이 많을 경우에는 용선량이 적기 때문에 산화 반응에 필요한 탄소, 실리콘, 망간 등의 산화성 원소의 함유량도 적어지게 되어 전로에서는 열원이 부족한 현상이 발생하게 된다. 열원이 부족한 경우에는 페로 실리콘이나 흑연 브리켓과 같은 산화성 원소가 포함된 원료를 투입하여 부족한 열원을 보충하게 된다. In general, converters produce molten steel through an oxidation reaction. Most of the oxidation reaction is exothermic, and the oxidation of carbon, silicon, manganese, etc. contained in the molten iron is adjusted to the temperature required in the post-process. However, when the amount of scrap iron used is large, the amount of molten iron is small, so that the content of oxidative elements such as carbon, silicon, and manganese required for the oxidation reaction is reduced, resulting in a lack of heat source in the converter. When the heat source is insufficient, a raw material containing oxidative elements such as ferro silicon or graphite briquettes is added to supplement the insufficient heat source.

원료의 투입을 통해서 열원을 보상할 경우에는 몇 가지 문제점이 발생된다. 첫째 문제점은 취련 시간의 증가이다. 페로 실리콘에는 실리콘이 약 75% 포함되어 있고 흑연 브리켓에는 탄소가 약 80% 포함되어 있다. 실리콘의 경우에는 1kg 산화를 위해서는 산소가 0.8m3 필요하며, 탄소의 경우에는 1kg 산화를 위해서는 산소가 0.93m3 필요하다. 따라서, 열원부족으로 페로 실리콘이나 흑연 브리켓을 투입할 경우에는 투입량에 해당되는 만큼 취련 시간이 증가되고 이는 생산성 저하로 이어진다. 둘째 문제점은 원료비의 증가이다. 전로 정련에서 가장 중요한 것은 온도와 성분이다. 성분과 관련하여서는 인 성분의 제거가 전로 정련에서 매우 중요하다. 인 성분의 제거 과정에서는 아래의 반응식에서 볼 수 있듯이 슬래그 중에 포함된 칼슘 옥사이드(CaO)의 양이 중요하다.Some problems arise when compensating for heat sources through the input of raw materials. The first problem is an increase in the time for cleaning. Ferro silicon contains about 75% silicon and graphite briquettes contain about 80% carbon. In the case of silicon and oxygen, the need to 0.8m 3 to the 1kg oxidation, in the case of carbon, the required oxygen is 0.93m 3 is oxidized to the 1kg. Therefore, when the ferro silicon or graphite briquettes are added due to lack of heat source, the blowing time increases as much as the input amount, which leads to a decrease in productivity. The second problem is an increase in raw material costs. The most important thing in refining converters is temperature and composition. Regarding the ingredients, the removal of phosphorus is very important in converter refining. In the process of removing the phosphorus component, the amount of calcium oxide (CaO) contained in the slag is important as shown in the following scheme.

[반응식 1][Reaction Scheme 1]

2[P] + 5(FeO) + 3(CaO) = 3CaO·P2O5 + 5Fe 2 [P] + 5 (FeO) + 3 (CaO) = 3CaOP 2 O 5 + 5Fe

그러나 페로 실리콘을 투입하게 되면 실리콘 옥사이드(SiO2)가 형성되고, 이 실리콘 옥사이드는 칼슘 옥사이드와 결합함으로써 인성분과의 반응에 기여할 수 있는 잉여 칼슘 옥사이드가 부족하게 된다. 따라서, 열원 부족으로 페로 실리콘을 투입할 경우에는 염기도(CaO/SiO2) 2.5를 기준으로 생석회(CaO)를 보정하여 투입하게 되므로, 원료비용이 증가되고 있다. 또한 원료의 투입량이 많을수록 상부에서 취입되는 산소의 효율이 저하되어 취련 시간은 추가적으로 증가하게 된다. However, when ferro silicon is added, silicon oxide (SiO 2 ) is formed, and the silicon oxide combines with calcium oxide and thus lacks excess calcium oxide that can contribute to the reaction with phosphorus. Therefore, when ferro silicon is added due to lack of a heat source, since the quicklime (CaO) is corrected based on the basicity (CaO / SiO 2 ) 2.5, the raw material cost is increasing. In addition, the more the input amount of the raw material is lowered the efficiency of the oxygen blown from the upper portion and the blowing time is further increased.

한편, 고철을 다량 사용하는 조업에서 열원 부족에 대한 이러한 문제점을 해소하기 위해서 전로 산소 랜스 노즐에 추가의 홀을 형성하는 방법이 사용되었다. 이러한 방법으로 취련중 발생되는 CO 가스가 추가된 서브 홀에서 공급되는 산소와 반응하도록 하여 발생되는 열이 용강에 전열되도록 하였다. On the other hand, in order to solve this problem of lack of heat source in the operation using a large amount of scrap metal, a method of forming additional holes in the converter oxygen lance nozzle was used. In this way, the CO gas generated during the blowing reaction was allowed to react with the oxygen supplied from the added sub-holes so that the generated heat was transferred to the molten steel.

도 1은 이러한 종래의 다공 산소 랜스 노즐의 예를 나타낸 단면도이다. 산소 랜스 노즐(2)은 다중관의 형태로서 내부에 산소 통로(8)를 가지며, 다중관 사이에는 냉매 통로(10)가 형성된다. 산소 랜스 노즐(2)은 산소 통로(8)로부터 산소가 공급되는 메인(Main) 노즐관(4)에 의하여 형성되는 메인 홀과 서브(Sub) 노즐관(6)에 의하여 형성되는 서브 홀을 갖는다. 1 is a cross-sectional view showing an example of such a conventional porous oxygen lance nozzle. The oxygen lance nozzle 2 has an oxygen passage 8 therein in the form of a multiple tube, and a refrigerant passage 10 is formed between the multiple tubes. The oxygen lance nozzle 2 has a main hole formed by the main nozzle pipe 4 through which oxygen is supplied from the oxygen passage 8 and a sub hole formed by the sub nozzle pipe 6. .

메인 홀로 공급된 산소는 초음속으로 분사되어 용선 표면에 부딪히고 용선 표면에서는 반응식(2)와 같이 탈탄 반응이 진행되어 CO 가스가 발생된다. 이 CO 가스는 다시 반응식(3)과 같이 서브 홀로 공급되는 산소로 재연소 시킴으로써, 발생되는 산화 반응열을 용강에 전열시켜 용강의 온도를 상승시킨다. 고철의 다량 사용 조업에서 이러한 다공 산소 랜스 노즐을 적용함으로써 10~20도씨의 온도 상승 효과를 얻을 수 있었다.Oxygen supplied to the main hole is injected at a supersonic speed and hits the surface of the molten iron, and decarburization reaction proceeds as shown in the equation (2) to generate CO gas. The CO gas is re-burned again with oxygen supplied to the sub-holes as shown in the reaction formula (3) to heat the oxidation reaction heat generated to the molten steel to raise the temperature of the molten steel. The application of these porous oxygen lance nozzles in high-volume scraping operations has yielded temperatures of 10 to 20 degrees Celsius.

[반응식 2][Reaction Scheme 2]

C + 1/2O2 → CO + 2,210 kcal/kg.Carbon C + 1 / 2O 2 → CO + 2,210 kcal / kg.Carbon

[반응식 3]Scheme 3

CO + 1/2O2 → CO2 + 7830 kJ/kg.Carbon CO + 1 / 2O 2 → CO 2 + 7830 kJ / kg.Carbon

도 2는 종래의 다공 산소 랜스 노즐에서 서브 홀로 공급된 산소와 CO 가스가 반응하는 현상을 모식적으로 도시한 것이다. 그러나 서브 홀을 갖는 이러한 다공 산소 랜스 노즐은 서브 홀이 없는 기존의 일반 랜스 노즐에 대비하여 사용 수명이 대폭 단축되는 결과를 초래하였다. 그 이유는 다공 랜스 노즐의 서브 홀 상부 쪽에 날카롭게 파인 손상부가 발생하며, 이러한 손상 부위가 발생되면 내부 냉각수가 유출되어 더 이상 다공 랜스 노즐을 사용할 수 없게 되기 때문이었다. 도 3은 종래 다공 산소 랜스 노즐이 손상된 예를 도시한 사진이다.
FIG. 2 schematically illustrates a phenomenon in which oxygen supplied to a sub-hole and a CO gas react in a conventional porous oxygen lance nozzle. However, these porous oxygen lance nozzles with sub-holes have resulted in a significantly shorter service life compared to conventional general lance nozzles without sub-holes. The reason for this is that sharply broken damage occurs on the upper side of the sub-hole of the porous lance nozzle, and when such damage occurs, internal cooling water flows out and the porous lance nozzle can no longer be used. 3 is a photograph showing an example in which a conventional porous oxygen lance nozzle is damaged.

일본공개특허 1996-199221호Japanese Patent Publication No. 1996-199221

본 발명의 일 기술적 과제는 이차연소로 발생한 배가스에 의해 랜스 노즐이 손상되는 것을 방지할 수 있는 취련용 랜스 노즐을 제공하는 데 있다.
One technical problem of the present invention is to provide a lance nozzle for blowing which can prevent the lance nozzle from being damaged by the exhaust gas generated by the secondary combustion.

본 발명의 일 실시 형태에 따른 취련용 랜스 노즐은,The lance nozzle for blowing according to an embodiment of the present invention,

하면에 가스가 분사되는 메인 홀이 형성되고, 측면에 가스가 분사되는 서브 홀이 형성된 분사부; 및, 상기 분사부와 결합 형성되는 원통 형상의 바디부를 포함하며, 상기 바디부의 외주면에는 지르코늄을 함유하는 내열 금속으로 이루어진 세라믹 코팅막이 형성된다.A main part in which gas is injected at a lower surface thereof, and a sub-hole in which gas is injected at a side surface thereof; And a cylindrical body portion coupled to the spraying portion, and a ceramic coating film made of a heat-resistant metal containing zirconium is formed on an outer circumferential surface of the body portion.

상기 세라믹 코팅막은 플라즈마 용사 코팅법으로 형성되는 것이 바람직하다. The ceramic coating film is preferably formed by a plasma spray coating method.

상기 세라믹 코팅막을 그루브(Groove) 타입으로 형성되는 것이 바람직하다.Preferably, the ceramic coating layer is formed in a groove type.

상기 분사부의 하면으로부터 상기 서브 홀까지의 높이를 h라 할 때, 상기 세라믹 코팅막은 상기 서브 홀 중심으로부터 1.5h 내지 6.0h의 높이에 형성되는 것이 바람직하다.When the height from the lower surface of the injection portion to the sub-hole is h, the ceramic coating film is preferably formed at a height of 1.5h to 6.0h from the center of the sub-hole.

상기 세라믹 코팅막의 두께는 1000 내지 3000um로 형성되는 것이 바람직하다.The thickness of the ceramic coating film is preferably formed to 1000 to 3000um.

상기 세라믹 코팅막의 두께는 1000 내지 3000um로 형성되되, 상기 서브 홀에서 멀어질수록 점진적으로 얇아지도록 형성되는 것이 바람직하다.The ceramic coating layer may be formed to have a thickness of 1000 to 3000 um, but it may be formed to gradually become thinner as it moves away from the sub-hole.

상기 분사부는 구리(Cu)로 이루어지며, 상기 바디부는 강(steel)으로 이루어지는 것이 바람직하다.
The injection portion is made of copper (Cu), the body portion is preferably made of steel (steel).

상기한 바와 같은 본 발명의 실시 형태에 의하면, 이차연소로 발생한 배가스에 의해 랜스 노즐이 손상되는 것을 방지할 수 있다. 이에, 랜스 노즐의 손상에 의한 조업 장애를 줄일 수 있으며, 또한 랜스 노즐 교체에 따른 설비 가동 중단을 방지할 수 있다.
According to the embodiment of the present invention as described above, it is possible to prevent the lance nozzle from being damaged by the exhaust gas generated by the secondary combustion. Thus, it is possible to reduce the operation disturbance due to damage of the lance nozzle, and also to prevent the downtime of the facility due to the replacement of the lance nozzle.

도 1은 종래 기술에 따른 취련용 랜스 노즐을 도시한 단면도,
도 2는 종래 기술에 따른 취련용 랜스 노즐에서 가스 반응하는 현상을 도시한 모식도,
도 3은 종래 기술에 따른 취련용 랜스 노즐이 손상된 예를 보여주는 사진,
도 4는 종래 기술에 따른 취련용 랜스 노즐에서 CO 가스의 순환 궤적을 보여주는 프로파일,
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐을 도시한 정면도,
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐을 도시한 사시도이다.1 is a cross-sectional view showing a lance nozzle for blowing according to the prior art,
Figure 2 is a schematic diagram showing the phenomenon of gas reaction in the blow lance nozzle for the prior art,
Figure 3 is a photograph showing an example of damage to the blow lance nozzle according to the prior art,
Figure 4 is a profile showing the circulation trajectory of the CO gas in the blow lance nozzle according to the prior art,
5 is a front view showing a lance nozzle for blowing according to an embodiment of the present invention,
6 is a perspective view showing a blow lance nozzle according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명한다. 우선, 도면들 중 동일한 구성요소 또는 부품들은 가능한 한 동일한 참조부호를 나타내고 있음에 유의해야 한다. 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지기능 혹은 구성에 대한 구체적인 설명은 본 발명의 요지를 모호하게 하지 않기 위해 생략한다.
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. First, it should be noted that the same components or parts among the drawings denote the same reference numerals whenever possible. In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted so as not to obscure the subject matter of the present invention.

본 발명에서는 종래의 취련용 랜스 노즐의 수명을 증가시키는 해결방안을 제시한다. 종래의 취련용 랜스 노즐에서 서브 홀의 상부에 손상 부위가 발생하는 현상은 도 2에서도 모식적으로 도시되었듯이 메인 홀로 공급되는 산소의 유속이 매우 빠르기 때문에 서브 홀로 공급되는 산소가 메인 홀 쪽으로 유입되는 현상이 발생되고 메인 홀에서 공급된 산소에 의해서 형성된 CO 가스가 서브 홀 상부까지 순환되어 올라감에 따라 서브 홀 상부의 온도가 급격히 증가하여 취련용 랜스 노즐의 용융 손상이 발생되는 것으로 분석되었다. 이러한 현상의 수치해석적 분석 결과는 도 4에 나타내었다. 도 4는 CO 가스가 서브 홀 상부의 이상 손상이 나타나는 위치로 순환되는 유속 궤적과 이로 인해 취련용 랜스 노즐이 손상되는 것을 나타내고 있다.The present invention provides a solution to increase the life of the conventional blow lance nozzle. In the conventional blow lance nozzle, a phenomenon in which the damage portion is generated in the upper part of the sub-hole is a phenomenon in which oxygen supplied to the sub-hole is introduced into the main hole because the flow rate of oxygen supplied to the main hole is very fast as shown in FIG. 2. As the CO gas formed by the oxygen supplied from the main hole is circulated up to the upper part of the sub-hole, the temperature of the upper part of the sub-hole rapidly increases to analyze the melt damage of the blown lance nozzle. The numerical analysis of this phenomenon is shown in FIG. 4. FIG. 4 shows that the flow velocity trajectory where the CO gas is circulated to the position where the abnormal damage on the upper part of the sub-hole appears, thereby damaging the blown lance nozzle.

본 발명에서는 상기와 같은 취련용 랜스 노즐의 손상 현상을 방지하기 위하여 CO 가스가 밀집되는 궤적 부분에 세라믹 코팅막을 형성하는 방안을 제시한다.
The present invention proposes a method of forming a ceramic coating film on the trace portion where the CO gas is concentrated in order to prevent damage of the blown lance nozzle as described above.

도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐을 도시한 정면도이다.Figure 5 is a front view showing the lance nozzle for blowing in accordance with an embodiment of the present invention.

도 5에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐은, 하면에 산소 가스가 분사되는 메인 홀(110)이 형성되고 측면에 산소 가스가 분사되는 서브 홀(120)이 형성된 분사부(100)와, 상기 분사부와 결합 형성되는 원통 형상의 바디부(200)를 포함한다. 여기서, 상기 바디부의 외주면에는 CO 가스에 의해 취련용 랜스 노즐이 손상되는 것을 방지하기 위한 세라믹 코팅막(300)이 형성된다.As illustrated in FIG. 5, the blow lance nozzle according to the exemplary embodiment of the present invention includes a main hole 110 in which oxygen gas is injected at a lower surface thereof, and a sub hole 120 in which oxygen gas is injected at a side surface thereof. The injection part 100 is formed, and a cylindrical body part 200 which is formed in combination with the injection part. Here, a ceramic coating film 300 is formed on the outer circumferential surface of the body part to prevent the blow lance nozzle from being damaged by CO gas.

상기 분사부(100)는 랜스 노즐의 하단부에 형성되며, 산소 가스가 분사되는 메인 홀(110)과 서브 홀(120)을 구비한다. 상기 메인 홀(110)은 분사부(100)의 하면에 복수개로 형성된다. 바람직하게는 상기 메인 홀(110)은 상기 분사부(100) 하면의 가상의 동심원 상에 복수개로 형성된다. 상기 서브 홀(120)은 분사부(100)의 측면에 형성된다. 바람직하게는 상기 서브 홀(120)은 분사부의 하면으로부터 높이 방향으로 소정 높이 상승된 위치에 가상의 원형 띠를 따라 복수개로 형성된다. 또한, 본 실시예의 랜스 노즐은 다중관의 형태로서 내부에 산소 통로(8, 도 1 참조)가 형성되며, 다중관 사이에는 냉매 통로(10, 도 1 참조)가 형성된다. 상기 산소 통로는 상기 메인 홀(110) 및 서브 홀(120)과 연통되고, 메인 홀(110) 및 서브 홀(120)을 통해 산소 가스가 분사된다.The injection unit 100 is formed at the lower end of the lance nozzle, and includes a main hole 110 and a sub hole 120 through which oxygen gas is injected. The main hole 110 is formed in plural on the lower surface of the injection unit 100. Preferably, the main hole 110 is formed in plural on the virtual concentric circles of the lower surface of the injection unit 100. The sub-hole 120 is formed on the side of the injection unit 100. Preferably, the sub-holes 120 are formed in plural along the imaginary circular band at a position raised from the lower surface of the injection unit by a predetermined height in the height direction. In addition, the lance nozzle of this embodiment is in the form of a multi-pipe and an oxygen passage 8 (see Fig. 1) is formed therein, and a refrigerant passage 10 (see Fig. 1) is formed between the multiple pipes. The oxygen passage is in communication with the main hole 110 and the sub hole 120, and oxygen gas is injected through the main hole 110 and the sub hole 120.

상기 바디부(200)는 분사부(100)의 상단부와 용접 등의 방법으로 결합 형성되며, 분사부(100)의 상단 테두리 형상과 대응되는 형상으로 형성된다. 바람직하게는 원통 형상으로 형성된다. 이때, 상기 분사부(100)는 용강면과 가까이 위치하여 산소 가스 분사시에 용강 탕면으로부터 발생하는 열을 많이 받으므로, 냉각이 빨리 이루어질 수 있도록 열전도율이 좋은 구리로 이루어지는 것이 바람직하다. 한편, 상기 바디부(200)는 상기 분사부(100) 보다는 열을 덜 받으므로 강(steel)으로 이루어지는 것이 바람직하다.The body part 200 is formed to be coupled to the upper end of the injection unit 100 by welding or the like, and is formed in a shape corresponding to the shape of the upper edge of the injection unit 100. Preferably it is formed in a cylindrical shape. In this case, since the injection unit 100 is located close to the molten steel surface and receives a lot of heat generated from the molten steel bath surface during oxygen gas injection, it is preferable that the injection unit 100 is made of copper having good thermal conductivity so that cooling can be performed quickly. On the other hand, since the body portion 200 receives less heat than the injection portion 100 is preferably made of steel (steel).

상기 바디부(200)의 외주면 소정 위치에는 CO 가스에 의해 랜스 노즐이 손상되는 것을 방지하기 위한 세라믹 코팅막(300)이 형성된다. 상기 세라믹 코팅막(300)은 지르코늄(Zr)을 함유하는 내열 금속으로 이루어지는 것이 바람직하다. 상기 내열 금속은 예를 들어 ZrO2가 8% 함유된 지르코늄 계열의 금속일 수 있다. 상기 세라믹 코팅막(300)은 지르코늄 계열 내열 금속이 1000um 내지 3000um로 형성되는 것이 바람직하다. 상기 세라믹 코팅막(300)의 두께가 1000um 미만이면 CO 가스에 의한 랜스 노즐의 손상을 충분히 방지할 수 없다. 한편, 분사되는 산소 가스에 의해 용강 탕면의 표면 부근에 있는 철을 함유하는 용강 성분이 튀어 올라서 랜스 노즐의 바디부 측면에 붙게 되는데, 세라믹 코팅막(300)의 두께가 3000um를 초과하면 튀어 오르는 용강 성분이 바디부 측면에 붙어서 성장할 수 있는 씨드 역할을 수행하기 때문에 3000um 이하로 형성되는 것이 바람직하다.The ceramic coating layer 300 is formed at a predetermined position on the outer circumferential surface of the body 200 to prevent the lance nozzle from being damaged by the CO gas. The ceramic coating film 300 is preferably made of a heat-resistant metal containing zirconium (Zr). The heat resistant metal may be, for example, a zirconium-based metal containing 8% of ZrO 2. The ceramic coating layer 300 is preferably formed of zirconium-based heat-resistant metal of 1000um to 3000um. If the thickness of the ceramic coating film 300 is less than 1000um, damage of the lance nozzle by CO gas may not be sufficiently prevented. On the other hand, the molten steel component containing iron near the surface of the molten steel splashed out by the injected oxygen gas to stick to the side of the body portion of the lance nozzle. It is preferably formed to be less than 3000um because it serves as a seed that can grow by attaching to the side of the body.

또한, 지르코늄 계열 내열 금속으로 이루어진 세라믹 코팅막(300)은 내열성을 향상시키기 위해 플라즈마 용사 코팅법으로 형성되는 것이 바람직하다. 또한, 열에 의해 발생하는 열충격을 완화시키기 위해 상기 세라믹 코팅막(300)은 다수개의 미세한 홈이 길게 형성된 그루브 타입으로 형성되는 것이 바람직하다.In addition, the ceramic coating film 300 made of a zirconium-based heat-resistant metal is preferably formed by a plasma spray coating method to improve the heat resistance. In addition, in order to alleviate thermal shock generated by heat, the ceramic coating layer 300 may be formed in a groove type having a plurality of minute grooves formed to be long.

상기 세라믹 코팅막(300)은 상기 바디부(200) 외주면의 소정 위치에 원형 띠 형상으로 형성되는데, 보다 구체적으로는 상기 분사부(100)의 하면으로부터 상기 서브 홀(120)까지의 높이를 h라 할 때, 상기 세라믹 코팅막(300)은 상기 서브 홀(120)의 중심으로부터 1.5h 내지 h의 높이에 형성되는 것이 바람직하다. 즉, 서브 홀(120)의 중심으로부터 1.5h되는 위치에 형성되는 가상원과, 서브 홀(120)의 중심으로부터 6.0h되는 위치에 형성되는 가상원 사이의 공간 영역에 형성되는 것이 바람직하다. 상기 영역은 CO 가스에 의한 랜스 노즐의 손상이 가장 빈번하게 발생하는 영역이기 때문이다. 한편, 서브 홀 중심으로부터 1.5h 내지 6.0h의 높이에 이르는 영역이 CO 가스에 의한 랜스 노즐의 손상이 가장 빈번하게 발생하는 영역이기는 하지만, 상기 영역에서도 CO 가스의 의한 손상 정도는 차이가 있다. 즉, 서브 홀(120)과 인접한 영역에서 손상이 더 크게 발생하며, 서브 홀(120)과 멀어질수록 손상이 덜 발생한다. 따라서, 서브 홀(120)에서 멀어질수록 점진적으로 얇아지도록 세라믹 코팅막(300)을 형성하는 것이 바람직하다. 이렇게 하면, 동일한 양의 원료 물질로 보다 많은 코팅막을 형성할 수 있기 때문이다. The ceramic coating film 300 is formed in a circular band shape at a predetermined position of the outer circumferential surface of the body part 200, more specifically, h from the lower surface of the spraying part 100 to the sub-hole 120 h. In this case, the ceramic coating film 300 is preferably formed at a height of 1.5h to h from the center of the sub-hole 120. That is, it is preferably formed in the spatial region between the virtual circle formed at the position 1.5h from the center of the sub-hole 120 and the virtual circle formed at the position 6.0h from the center of the sub-hole 120. This is because the area is the area where damage to the lance nozzle by the CO gas occurs most frequently. On the other hand, although the area reaching the height of 1.5h to 6.0h from the center of the sub-hole is the area where damage of the lance nozzle by CO gas occurs most frequently, the degree of damage by CO gas also differs in the above area. That is, more damage occurs in an area adjacent to the sub-hole 120, and less damage occurs when the sub-hole 120 is farther away. Therefore, it is preferable to form the ceramic coating film 300 to gradually become thinner away from the sub-hole 120. This is because more coating films can be formed from the same amount of raw material.

상기와 같은, 본 발명의 일 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐은 다음과 같은 방법으로 제조될 수 있다.As described above, the blowing lance nozzle according to an embodiment of the present invention may be manufactured by the following method.

먼저, 강(steel)으로 이루어진 바디부(200)의 외주면에 지르코늄 계열의 내열 금속을 원료 물질로 하여 플라즈마 용사코팅법으로 세라믹 코팅막(300)을 형성한다. 이때, 상기 세라믹 코팅막(300)을 다수개의 미세한 홈이 길게 형성된 그루브 타입으로 형성할 수 있다. 또한, 상기 세라믹 코팅막(300)을 바디부(200)의 하단에서 상단 쪽으로 갈수록 점진적으로 얇아지도록 형성할 수 있다.First, the ceramic coating layer 300 is formed on the outer circumferential surface of the body part 200 made of steel using zirconium-based heat-resistant metal as a raw material by plasma spray coating. In this case, the ceramic coating layer 300 may be formed in a groove type in which a plurality of minute grooves are formed long. In addition, the ceramic coating layer 300 may be formed to gradually become thinner from the lower end of the body portion 200 toward the upper end.

그 다음, 상기 바디부(200)를 메인 홀(110)과 서브 홀(120)이 형성된 분사부(100)와 용접하여 접합함으로써 본 실시예에 따른 취련용 랜스 노즐의 제조가 완성된다.
Then, the body part 200 is welded and joined to the injection part 100 having the main hole 110 and the sub hole 120 to manufacture the blow lance nozzle according to the present embodiment.

이상과 같이 본 발명에 따른 취련용 랜스 노즐을 예시한 도면을 참조로 하여 설명하였으나, 본 명세서에 개시된 실시예와 도면에 의해 본 발명이 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 기술사상 범위 내에서 당업자에 의해 다양한 변형이 이루어질 수 있음은 물론이다.
As described above with reference to the drawings illustrating a lance nozzle for blown according to the present invention, the present invention is not limited by the embodiments and drawings disclosed herein, but to those skilled in the art within the scope of the technical spirit of the present invention Of course, various modifications can be made.

100 : 분사부 110 : 메인 홀
120 : 서브 홀 200 : 바디부
300 : 세라믹 코팅막100: injection unit 110: main hole
120: sub-hole 200: body portion
300: ceramic coating film

Claims (7)

하면에 가스가 분사되는 메인 홀이 형성되고, 측면에 가스가 분사되는 서브 홀이 형성된 분사부; 및, 상기 분사부와 결합 형성되는 원통 형상의 바디부를 포함하며,
상기 바디부의 외주면에는 지르코늄을 함유하는 내열 금속으로 이루어진 세라믹 코팅막이 형성된 취련용 랜스 노즐.
A main part in which gas is injected at a lower surface thereof, and a sub-hole in which gas is injected at a side surface thereof; And a cylindrical body portion coupled to the injection portion,
Blowing lance nozzle formed on the outer peripheral surface of the body portion is a ceramic coating film made of a heat-resistant metal containing zirconium.
청구항 1에 있어서,
상기 세라믹 코팅막은 플라즈마 용사 코팅법으로 형성된 취련용 랜스 노즐.
The method according to claim 1,
The ceramic coating film is blown lance nozzle formed by a plasma spray coating method.
청구항 2에 있어서,
상기 세라믹 코팅막을 그루브(Groove) 타입으로 형성된 취련용 랜스 노즐.
The method according to claim 2,
A blow lance nozzle formed of the ceramic coating film in the groove (Groove) type.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 분사부의 하면으로부터 상기 서브 홀까지의 높이를 h라 할 때, 상기 세라믹 코팅막은 상기 서브 홀 중심으로부터 1.5h 내지 6.0h의 높이에 형성되는 취련용 랜스 노즐.
The method according to any one of claims 1 to 3,
When the height from the lower surface of the injection portion to the sub-hole h, the ceramic coating film is formed in the height of 1.5h to 6.0h from the center of the sub-hole squirting lance nozzle.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 세라믹 코팅막의 두께는 1000 내지 3000um로 형성된 취련용 랜스 노즐.
The method according to any one of claims 1 to 3,
The thickness of the ceramic coating film blow lance nozzle formed of 1000 to 3000um.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 세라믹 코팅막의 두께는 1000 내지 3000um로 형성되되, 상기 서브 홀에서 멀어질수록 점진적으로 얇아지도록 형성된 취련용 랜스 노즐.
The method according to any one of claims 1 to 3,
The thickness of the ceramic coating film is formed in 1000 to 3000um, blown lance nozzle formed to gradually become thinner away from the sub-hole.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
상기 분사부는 구리(Cu)로 이루어지며, 상기 바디부는 강(steel)으로 이루어진 취련용 랜스 노즐.
The method according to any one of claims 1 to 3,
The injection portion is made of copper (Cu), the body portion blown lance nozzle made of steel (steel).
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