KR20130002213A - Manufacturing method for pipe used hot rolling steel sheet - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A method for manufacturing a hot rolled steel sheet for a steel pipe material is provided to be applied to a general rolling facility, and provide the hot rolled steel sheet which has a low mechanical anisotropy, excellent strength and toughness since the average ferrite grain size is less than 3 to 4 micrometers. CONSTITUTION: A method for manufacturing a hot rolled steel sheet comprises the steps of: homogenizing a steel material by heating at a reheated temperature; after cooling the steel material at a temperature range in which the dynamic recrystallization occurs, rolling at the temperature range. The steel material comprises 0.23 to 0.27 wt% of C, 0.23 to 0.27 wt% of Si, 1.0 to 1.20 wt%, the remnant Fe and other impurities which are inevitably mixed. A hot rolling step is implemented in condition that a strain rate is uniformly maintained in the range of 0.01 to 1.0 per second. The hot rolling step is implemented in order that the strain of the steel materials is in the range of 0.4 to 0.8.

Description

강관 소재용 열연 강판 제조방법{MANUFACTURING METHOD FOR PIPE USED HOT ROLLING STEEL SHEET}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a hot rolled steel sheet for a steel pipe material,

본 발명은 고강도, 고인성 및 우수한 용접성이 요구되는 강관 소재용 열연 강판 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 동적재결정과 동적변태를 통하여 페리아트-펄라이트조직을 초미세화하여 높은 강도와 높은 인성을 가지는 강관 소재용 열연 강판 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a steel pipe material requiring high strength, high toughness and excellent weldability, and more particularly, to a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet having high strength and high toughness by ultrafine ferri- The present invention relates to a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for steel pipe material.

강관 소재용 열연강판은, 고강도와 고인성 및 우수한 용접성이 요구된다.Hot rolled steel sheets for steel pipe materials are required to have high strength, high toughness and good weldability.

강관 소재용 열연강판 제조를 위하여 다단 압연을 실시하는 경우에는 부위에 따라 결정립 조직이 균일하지 못한 문제가 발생할 수 있다. 즉 표면 부위는 2~3㎛ 급의 미세한 결정립을 얻을 수 있으나, 중앙 부위는 표면 부위보다 조대한 결정립 조직을 보인다.In the case of performing the multi-step rolling for the production of hot-rolled steel sheets for steel pipe materials, there may arise a problem that the crystal grain structure is not uniform depending on the parts. In other words, fine grain size of 2 ~ 3 μm can be obtained at the surface region, but the crystal structure of the central region is larger than that of the surface region.

이를 극복하기 위하여 합금원소를 미량 첨가함으로써 석출강화기구를 이용하기도 하는데, V,C,N 등을 첨가하게 되면 용접성과 생산성이 저하되는 문제점이 발생한다.
In order to overcome this problem, a precipitation strengthening mechanism may be used by adding a small amount of an alloy element. When V, C, N or the like is added, the weldability and productivity are deteriorated.

본 발명의 목적은 중탄소강으로서 망간(Mn)을 함유 하면서 열처리 및 제어 냉각조건을 통해 미세한 결정 조직을 얻은 후, 열간 압연하여 동적재결정과 동적변태를 통하여 페라이트-펄라이트 조직을 초미세화함으로써 우수한 강도와 높은 인성을 가지는 강관 소재용 열연강판 제조 방법을 제공함에 있다.
An object of the present invention is to provide a ferrite-pearlite structure which comprises fine manganese (Mn) as a medium carbon steel, obtains a fine crystal structure through heat treatment and controlled cooling, And a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a steel pipe material having high toughness.

본 발명은, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.20 중량%, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 재가열 온도로 가열하여 균질화하는 균질화 단계; 및 상기 균질화 단계를 거친 강재를 동적 재결정이 발생하는 온도 영역으로 냉각한 후, 동적 재결정 온도 영역에서 압연하는 열간 압연 단계;를 포함하는 열연 강판 제조방법을 제공한다.The present invention relates to a method of reheating a steel material comprising 0.23 to 0.27% by weight of carbon (C), 0.23 to 0.27% by weight of silicon (Si), 1.0 to 1.20% by weight of manganese (Mn) A homogenization step of homogenizing by heating to a temperature; And a hot rolling step of cooling the steel material subjected to the homogenization step to a temperature region where dynamic recrystallization occurs, and then rolling the steel material in a dynamic recrystallization temperature range.

상기 열간 압연 단계는, 강재의 변형율속도를 0.01/s~1.0/s 범위에서 일정하게 유지한 상태에서 수행되며, 강재의 변형율(ε)이 0.4~0.8 범위가 되도록 수행되는 것이 바람직하다.It is preferable that the hot rolling step is performed in a state where the strain rate of the steel material is kept constant in the range of 0.01 / s to 1.0 / s, and the deformation rate of the steel material is in the range of 0.4 to 0.8.

이 때, 상기 동적 재결정이 발생하는 온도 영역은 720~780℃ 범위이다.
At this time, the temperature range in which the dynamic recrystallization occurs is in the range of 720 to 780 ° C.

그리고 본 발명은, 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.20 중량%, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 동적 재결정 온도 영역에서 강재의 변형율속도를 0.01/s~1.0/s 범위에서 일정하게 유지하고, 강재의 변형율(ε) 0.4~0.8 인 압연 조건에서 열간 압연되어, 평균 페라이트 입경이 3~4㎛ 범위인 것을 특징으로 하는 열연 강판을 제공한다.The present invention also provides a method of manufacturing a semiconductor device, which comprises 0.23 to 0.27% by weight of carbon (C), 0.23 to 0.27% by weight of silicon (Si), 1.0 to 1.20% by weight of manganese (Mn), the balance of Fe and unavoidable impurities, The steel is subjected to hot rolling under the rolling conditions of a strain rate (?) Of 0.4 to 0.8 while maintaining the strain rate of the steel constant in the range of 0.01 / s to 1.0 / s in the dynamic recrystallization temperature range, And a hot-rolled steel sheet.

이 때, 열연 강판의 미세조직은 오스테나이트 조직과 괴상 형태의 매시브(massive) 페라이트를 포함한다.
At this time, the microstructure of the hot-rolled steel sheet includes austenite structure and massive ferrite in the form of mass.

본 발명은 일반적인 압연설비에도 적용이 가능하며, 기계적 이방성이 적은 강관 소재용 열연 강판 제조방법을 제공한다.The present invention is applicable to general rolling equipment, and provides a method for producing hot rolled steel sheet for steel pipe material with low mechanical anisotropy.

본 발명의 열연 강판 제조방법은 페라이트를 주상으로 하는 열간 압연 강판으로, 평균 페라이트 입경이 3~4㎛ 미만으로, 우수한 강도와 우수한 인성을 가지는 강관 소재용 열연 강판을 제조할 수 있는 효과를 가져온다.
Hot rolled steel sheet manufacturing method of the present invention is a hot-rolled steel sheet having a ferrite as a main phase, the average ferrite grain size is less than 3 ~ 4㎛, bringing the effect of producing a hot rolled steel sheet for steel pipe material having excellent strength and excellent toughness.

도 1은 본 발명에 따른 강관 소재용 열연 강판 제조방법의 공정조건을 개략적으로 나타낸 공정도,
도 2 및 도 3은 각각의 압연조건에 따른 미세조직을 나타낸 SEM 사진,
도 4는 각각의 압연온도에서 변형율에 따른 페라이트 결정립 크기를 나타낸 그래프임.BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a process diagram schematically showing process conditions of a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a steel pipe material according to the present invention;
2 and 3 are SEM photographs showing microstructures according to respective rolling conditions,
4 is a graph showing the ferrite grain size according to the strain at each rolling temperature.

이하, 본 발명에 따른 강관 소재용 열연 강판 제조방법에 관하여 상세하게 살펴본다.Hereinafter, a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a steel pipe material according to the present invention will be described in detail.

도 1은 본 발명에 따른 강관 소재용 열연 강판 제조방법의 공정조건을 개략적으로 나타낸 것이다.1 schematically shows process conditions of a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a steel pipe material according to the present invention.

도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 열연 강판 제조방법은 탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.20 중량%, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 재가열 온도로 가열하여 균질화하는 균질화 단계와, 상기 균질화 단계를 거친 강재를 동적 재결정이 발생하는 온도 영역으로 냉각한 후, 동적 재결정 온도 영역에서 압연하는 열간 압연 단계;를 포함하는 열연 강판 제조방법을 제공한다.As shown in the figure, the hot-rolled steel sheet manufacturing method according to the present invention comprises 0.23 to 0.27 wt% of carbon (C), 0.23 to 0.27 wt% of silicon (Si), 1.0 to 1.20 wt% of manganese (Mn) A hot rolling step of cooling the steel material having undergone the homogenization step to a temperature region where dynamic recrystallization occurs and rolling the steel material in a dynamic recrystallization temperature range; And a method of manufacturing the hot-rolled steel sheet.

상기 열간 압연 단계는, 강재의 변형율속도를 0.01/s~1.0/s 범위에서 일정하게 유지한 상태에서 수행되며, 강재의 변형율(ε)이 0.4~0.8 범위가 되도록 수행되는 것이 바람직하다.It is preferable that the hot rolling step is performed in a state where the strain rate of the steel material is kept constant in the range of 0.01 / s to 1.0 / s, and the deformation rate of the steel material is in the range of 0.4 to 0.8.

이 때, 상기 동적 재결정이 발생하는 온도 영역은 720~780℃ 범위이다.At this time, the temperature range in which the dynamic recrystallization occurs is in the range of 720 to 780 ° C.

동적 변태 현상의 특징 중의 하나는 동적 변태가 일어나기 위한 임계변형률 εc가존재한다는 것이다. 즉, 변형률 ε를 연속적으로 증가시킬 때 페라이트 결정립의 크기가 연속적으로 감소하지 않고 ε = εc 에서 급격히 감소하는 점을 임계변형률로 볼 수 있다. 그리고 또 다른 의미의 임계 변형률은 어떤 일정 변형률 이상이 되어야만 동적 변태가 발생하는 변형률이 존재하고 이하의 변형률에서는 동적 변태가 발생하지 않는 변형률을 의미한다.One of the characteristics of dynamic transformation phenomenon is that there exists a critical strain ε c for dynamic transformation. That is, when the strain ε is continuously increased, the size of the ferrite grains does not decrease continuously but decreases rapidly at ε = ε c . In other words, the critical strain means a strain where a dynamic transformation occurs at a certain strain or more and a dynamic transformation does not occur at the following strain.

정확히 말하면 전자의 임계 변형률은 페라이트 결정립 미세화에 대한 임계 변형률의 의미하고 후자의 임계 변형률은 동적 변태 그 자체에 대한 임계 변형률을 의미하는 것이므로 두 가지의 임계 변형률 사이에는 의미상 차이가 존재한다. 하지만 이러한 임계 변형률이 다른 의미를 가지는 지 아니면 동일한 의미를 갖는 지에 대해서는 규명되어 있지 않다.Precisely speaking, the critical strain of electrons implies a critical strain for the fine grain refinement of ferrite, and the latter critical strain means the critical strain for the dynamic transformation itself, so there is a semantic difference between the two critical strains. However, it is not known whether these critical strains have different meanings or have the same meaning.

하지만 기존의 연구 결과에 의하면 임계 변형률은 변형률 속도

Figure pat00001
가 증가함에 따라 증가하는 경향이 있으며 동적변태가 발생하기 시작하는 온도 (즉 임계온도) Tc는 T0보다 현저히 높은 것으로 보고되고 있으며 변형률 속도
Figure pat00002
가 증가함에 따라 Tc는 증가하는 경향이 있다.However, according to the results of previous studies,
Figure pat00001
And the temperature at which the dynamic transformation begins to occur (ie, critical temperature) T c is reported to be significantly higher than T 0 , and the strain rate
Figure pat00002
The Tc tends to increase.

변형률 속도가 1/s 이상인 경우에는 매시브(massive) 변태가 완전히 억제되는 경향을 보인다. 즉, 동적 매시브 변태는 부가한 변형률 속도에 민감하게 작용한다.When the strain rate is more than 1 / s, the massive transformation tends to be completely suppressed. That is, the dynamic-mass transformation is sensitive to the strain rate added.

또한, 동적 매시브 변태에 필요한 임계 변형률은 변형률 유기 변태의 임계 변형률에 비해 현저히 작다.
Further, the critical strain required for the dynamic-mass transformation is significantly smaller than the critical strain of the strain organic transformation.

본 발명에 따른 방법으로 제조되는 열연 강판은 페라이트를 주상으로 하는 열간 압연 강판으로써, 평균 페라이트의 입경이 3~4㎛ 미만이 된다. 본 발명에 따른 열연강판 제조방법은 열간 마무리 압연을 시행할 때, 동적 재결정 조건하에서 압연 분쇄를 5개 이상의 스탠드의 압연 분쇄 패스에서 수행할 수 있다.The hot rolled steel sheet produced by the method according to the present invention is a hot rolled steel sheet having ferrite as a main phase, and the average ferrite grain size is less than 3 to 4 µm. The hot rolled steel sheet manufacturing method according to the present invention can carry out rolling milling under dynamic recrystallization conditions in rolling milling passes of five or more stands when performing hot finishing rolling.

본 발명은 제어 냉각하여 Ar3 근방에서 최종 열간 가공하게 되는데, 그 목적은 동적변태를 통해 최종 조직으로, 미세한 오스테나이트 조직과, 괴상 형태의 매시브(massive) 페라이트 조직을 얻기 위해서이다. 즉 동적변태가 발생하는 임계온도에서 변형량을 임계 변형량까지 증가시키면 페라이트의 연속 동적재결정에 의해 괴상의 페라이트 내부에서 아결정립이 형성되고 회전하여 고경각 입계를 가지는 2~3㎛ 크기의 미세 페라이트 형성을 변형중 유도한다. 이렇게 형성된 초미세립 페라이트를 통해 펄라이트 변태의 구동력을 향상시켜 결과적으로 초미세립의 페라이트-펄라이트 조직을 제조할 수 있다.
The present invention is controlled cooling and final hot working in the vicinity of Ar3, in order to obtain a fine austenitic structure and a massive ferrite structure as a final structure through dynamic transformation. That is, when the amount of deformation is increased from the critical temperature at which the dynamic transformation occurs to the critical deformation amount, subgrain ferrite is formed within the ferrite by continuous dynamic recrystallization of ferrite and rotated to form fine ferrite having a size of 2 to 3 μm Derive during deformation. The ultrafine fine-grained ferrite thus formed improves the driving force of the pearlite transformation, and as a result, the ultra-fine grain-oriented ferrite-pearlite structure can be produced.

이하, 본 발명에 따른 비조질 열연 고탄소강에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 살펴본다.
Hereinafter, the role and contents of each component included in the non-agitated hot-rolled carbon steel according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 강도를 확보하기 위하여 첨가된다. Carbon (C) is added to secure the strength.

탄소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.23 ~ 0.27 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.23 중량% 미만일 경우 강도 보충을 위하여 첨가되는 다른 합금원소에도 불구하고 충분한 인장강도를 확보하기 어려우며, 열처리 특성의 향상이 어렵다. 반대로, 탄소의 함량이 0.27 중량%를 초과할 경우 인성이 상대적으로 크게 저하되는 문제점이 있다.
Carbon is preferably added in an amount of 0.23 to 0.27% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of carbon is less than 0.23 wt%, it is difficult to secure a sufficient tensile strength in spite of other alloying elements added for reinforcing the strength, and it is difficult to improve the heat treatment characteristics. On the contrary, when the content of carbon exceeds 0.27% by weight, there is a problem that the toughness is relatively largely lowered.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘은 상대적으로 저가의 원소이면서도 강도 확보에 기여한다. 또한, 실리콘은 페라이트 안정화 원소로서 페라이트 형성을 유도함으로써 강의 인성 및 연성을 개선하는데 효과적이다. Silicon is a relatively inexpensive element and contributes to securing strength. In addition, silicon is effective in improving the toughness and ductility of steel by inducing ferrite formation as a ferrite stabilizing element.

상기 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.23 ~ 0.27 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.23 중량% 미만일 경우 상기 실리콘 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 함량이 0.27 중량%를 초과할 경우 강의 용접후 도금성을 저해할 수 있으며, 열간압연 시에 적 스케일(red scales)을 생성시킴으로써 표면 품질을 저하시키는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in an amount of 0.23 to 0.27% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of silicon is less than 0.23 wt%, the effect of adding silicon is insufficient. On the contrary, when the silicon content exceeds 0.27% by weight, the plating property may be inhibited after welding of the steel, and the surface quality may be degraded by generating red scales during hot rolling.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 철(Fe)과 유사한 원자 직경을 갖는 치환형 원소로서, 고용강화 에 매우 효과적인 원소이다. 또한 망간은 강의 경화능을 향상시키는 역할을 한다. Manganese (Mn) is a substitutional element having an atomic diameter similar to iron (Fe), and is an element highly effective for solid solution strengthening. Manganese also plays a role in improving the hardenability of the steel.

상기 망간은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.0 ~ 1.2 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 1.0 중량% 미만일 경우 망간 첨가에 따른 고용강화 효과나 경화능 향상 효과가 불충분하다. 반대로 망간의 첨가량이 1.2 중량%를 초과하면 항복비 상승과 함께 용접성을 크게 저하시킨다.
The manganese is preferably added at a content ratio of 1.0 to 1.2% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of manganese is less than 1.0% by weight, the effect of enhancing solubility and hardening ability by manganese addition is insufficient. On the other hand, when the addition amount of manganese exceeds 1.2% by weight, the weldability is greatly reduced together with the yield ratio rise.

실시예Example

탄소(C) : 0.25 중량%, 실리콘(Si) : 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.1 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 강재를 1200℃ 보다 높은 온도에서 가열한 후, 냉각한 시편을 사용하여 하기와 같이 실험하였다.
A steel material composed of 0.25% by weight of carbon (C), 0.25% by weight of silicon (Si), 1.1% by weight of manganese (Mn) and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities is heated at a temperature higher than 1200 ° C., The cooled specimens were tested as follows.

상기 시편을 900℃ 에서 10분간 유지한 후, 압연온도까지 냉각한 후 압연온도와 압연 조건을 변경하며 실험하였다.The specimens were held at 900 DEG C for 10 minutes, cooled to the rolling temperature, and then tested by varying the rolling temperature and rolling conditions.

이 때, 압연온도까지의 냉각속도는 -10℃/s 로 하였다.At this time, the cooling rate to the rolling temperature was set to -10 DEG C / s.

또한, 압연온도는 Ar3 온도와 근접하는 720~780℃ 로 설정하였다.The rolling temperature was set at 720 to 780 DEG C, which is close to the Ar3 temperature.

본실험에서 열연공정 즉 오스테나이트영역에서의 동적변태공정을 실험적으로 모사하기 위하여 열간변형모사기 Gleeble1500 을 사용하였다.In this experiment, the hot deformation simulator Gleeble1500 was used to simulate the dynamic transformation process in the austenite region.

압연조건은 변형율은 0.8로 고정한 후, 변형률속도를 0.01~1/s 범위에서 변화시켰다.The strain rate was fixed at 0.8 and the strain rate was varied in the range of 0.01 ~ 1 / s.

압연직후 냉각액(iced brine)에 침지하여 급냉한 후, 시험편을 길이 방향으로 절단하여 미세조직을 관찰하였다.Immediately after rolling, it was immersed in a coolant (iced brine) and quenched, and then the test piece was cut in the longitudinal direction to observe the microstructure.

미세조직 관찰은 2~3% nital 용액을 사용하여 에칭한 후 SEM 을 사용하여 실시하였으며, 시험편의 중심부에서 1/4D 이격된 위치를 관찰하였다. 이는 시험편에 압축 변형을 가할 경우 시험편에 균일한 변형이 가해지지 않기 때문이다.
Microstructural observation was performed by using 2 ~ 3% nital solution and SEM, and the position of 1 / 4D was observed at the center of the specimen. This is because when the compression deformation is applied to the test piece, the test piece is not uniformly deformed.

도 2 및 도 3은 각각의 압연조건에 따른 미세조직의 SEM 사진을 나타낸 것이고, 도 4는 각각의 압연온도에서 변형율에 따른 페라이트 결정립 크기를 나타낸 그래프이다.FIG. 2 and FIG. 3 are SEM photographs of microstructures according to respective rolling conditions, and FIG. 4 is a graph showing the sizes of ferrite grains according to strain rates at respective rolling temperatures.

도 2의 (a)는 압연온도 750℃, 변형율(ε) 0.3 압연조건의 조직사진이고, (b)는 압연온도 750℃, 변형율(ε) 0.5 압연조건의 조직사진이고, (c)는 압연온도 750℃, 변형율(ε) 0.7 압연조건의 조직사진이고, (d)는 압연온도 725℃, 변형율(ε) 0.1 압연조건의 조직사진이고, (e)는 압연온도 725℃, 변형율(ε) 0.3 압연조건의 조직사진이고, (f)는 압연온도 725℃, 변형율(ε) 0.7 압연조건의 조직사진이다. (a)~(f) 모두 변형율속도는 0.01/s 로 동일하다. 사진에서 페라이트 조직은 어둡게 나타난 부분이다.
Fig. 2 (a) is a photograph of the structure at a rolling temperature of 750 deg. C and strain (epsilon) of 0.3 at the rolling condition, (b) is a photograph of the structure at a rolling temperature of 750 deg. (E) is a rolling temperature of 725 DEG C, a strain (epsilon) of 750 DEG C, a strain rate (epsilon) of 0.7 and a rolling temperature of 725 DEG C, (F) is a photograph of the structure at a rolling temperature of 725 DEG C and a strain rate () of 0.7 under rolling conditions. (a) to (f) all have the same strain rate of 0.01 / s. In the photo, the ferrite structure is dark.

도 3을 살펴보면, (a)는 압연온도 750℃, 변형율속도 0.01/s 압연조건의 조직사진이고, (b)는 압연온도 725℃, 변형율속도 0.01/s 압연조건의 조직사진이고, (c)는 압연온도 750℃, 변형율속도 1/s 압연조건의 조직사진이고, (d)는 압연온도 725℃, 변형율속도 1/s 압연조건의 조직사진이다. 도 3의 (a)~(d) 모두 변형율(ε)은 0.8로 동일하다.FIG. 3 (a) is a photograph of the structure at a rolling temperature of 750 ° C. and a strain rate of 0.01 / s, FIG. 4 (b) is a photograph of a rolling condition at a rolling temperature of 725 ° C. and a strain rate of 0.01 / (D) is a photograph of the structure at a rolling temperature of 725 DEG C and a strain rate of 1 / s in a rolling condition. 3 (a) to 3 (d), the deformation rate? Is equal to 0.8.

도 2와 도 3으로부터, 동적 변태가 일어나는 임계온도에서 변형량을 임계변형량까지 증가시키면 페라이트의 연속 동적재결정에 의해 괴상의 페라이트 내부에서 아결정립이 형성되고 회전하여, 고경각 입계를 가지는 2~3㎛ 크기의 미세 페라이트 형성을 변형중 유도할 수 있음을 알 수 있다.2 and 3, when the amount of deformation is increased from the critical temperature at which the dynamic transformation takes place to the critical deformation amount, subgrain grains are formed in the massive ferrite by the continuous dynamic recrystallization of ferrite and rotated, Sized micro ferrite can be induced during deformation.

이렇게 형성된 초미세립 페라이트를 통해 펄라이트 변태의 구동력을 극대화하여, 그 결과 초미세립 페라이트-펄라이트 조직을 가지는 열연 강판을 제조할 수 있다.The ultrafine fine-grained ferrite thus formed maximizes the driving force of the pearlite transformation, and as a result, a hot-rolled steel sheet having a super-fine grain-pearlite-pearlite structure can be produced.

Claims (6)

탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.20 중량%, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 재가열 온도로 가열하여 균질화하는 균질화 단계; 및
상기 균질화 단계를 거친 강재를 동적 재결정이 발생하는 온도 영역으로 냉각한 후, 동적 재결정 온도 영역에서 압연하는 열간 압연 단계;를 포함하는 열연 강판 제조방법
A steel material composed of 0.23 to 0.27% by weight of carbon (C), 0.23 to 0.27% by weight of silicon (Si), 1.0 to 1.20% by weight of manganese (Mn) and the balance of iron and unavoidable impurities is heated to a reheating temperature Homogenizing a homogenizing step; And
The hot rolled steel sheet manufacturing method comprising the; after the homogenizing step of cooling the steel material to the temperature region where the dynamic recrystallization occurs, and rolling in the dynamic recrystallization temperature region;
제 1 항에 있어서,
상기 열간 압연 단계는
강재의 변형율속도를 0.01/s~1.0/s 범위에서 일정하게 유지한 상태에서 수행되는 것을 특징으로 하는 열연 강판 제조방법.
The method of claim 1,
The hot rolling step
And the deformation rate of the steel is kept constant in the range of 0.01 / s to 1.0 / s.
제 2 항에 있어서,
상기 열간 압연 단계는
강재의 변형율(ε)이 0.4~0.8 범위가 되도록 수행되는 것을 특징으로 하는 열연 강판 제조방법
The method of claim 2,
The hot rolling step
Hot rolled steel sheet manufacturing method characterized in that the strain (ε) of the steel is carried out to be in the range 0.4 ~ 0.8
제 1 항에 있어서,
상기 동적 재결정이 발생하는 온도 영역은 720~780℃ 범위인 것을 특징으로 하는 열연 강판 제조방법.
The method of claim 1,
Wherein the temperature region in which the dynamic recrystallization occurs is in the range of 720 to 780 占 폚.
탄소(C) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 실리콘(Si) : 0.23 ~ 0.27 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.20 중량%, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 동적 재결정 온도 영역에서 강재의 변형율속도를 0.01/s~1.0/s 범위에서 일정하게 유지하고, 강재의 변형율(ε) 0.4~0.8 인 압연 조건에서 열간 압연되어,
평균 페라이트 입경이 3~4㎛ 범위인 것을 특징으로 하는 열연 강판.
(Fe) and unavoidable impurities in the range of 0.23 to 0.27% by weight of carbon (C), 0.23 to 0.27% by weight of silicon (Si), 1.0 to 1.20% by weight of manganese The strain rate of the steel is kept constant in the range of 0.01 / s to 1.0 / s, and the steel is hot-rolled under the rolling conditions of 0.4 to 0.8 in strain rate (?),
Wherein an average ferrite grain size is in the range of 3 to 4 占 퐉.
제 5 항에 있어서,
상기 열연 강판의 미세조직은 오스테나이트 조직과 괴상 형태의 매시브(massive) 페라이트를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연 강판.The method of claim 5, wherein
Wherein the microstructure of the hot-rolled steel sheet comprises an austenite structure and a massive ferrite in a massive shape.
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