KR20120049992A - Method for manufacturing tensile strength 590mpa class hot rolled high burring steel with excellent variation of mechanical property - Google Patents

Method for manufacturing tensile strength 590mpa class hot rolled high burring steel with excellent variation of mechanical property Download PDF

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Abstract

PURPOSE: A method for manufacturing high-strength hot-rolled and burred steel with low variation of materials and tensile strength of 590MPa is provided to manufacture high-quality hot-rolled high-burring steel by reducing the variation of materials in the width and length directions of strip. CONSTITUTION: A method for manufacturing high-strength hot-rolled and burred steel with low variation of materials and tensile strength of 590MPa comprises the steps of: continuously casting steel to thin slab(a) with a thickness of 30-150mm, roughly rolling, heating, finally rolling, and winding the thin slab, a step of finish rolling the strip with a rolling speed difference of 15% or less, continuously cooling the finally rolled strip to 630-690°C on a runout table(60), and air-cooling the strip for 3-9 seconds and winding at 380-490°C. The steel comprises C(Carbon) of 0.03-0.1wt.%, Si(Silicon) of 0.01-0.3wt.%, Mn(Manganese) of 1.0-2.0wt.%, P(Phosphorus) of 0.001-0.025wt.%, S(Sulfur) of 0.001-0.004wt.%, Cr(Chromium) of 0.001-2.0wt.%, Al(Aluminum) of 0.01-1.0wt.%, N(Nitrogen) of 0.001-0.02wt.%, the total tramp element of 0.18wt.% or less, one or more among Ti(Titanium) of 0.001-0.1wt.%, Nb(Niobium) of 0.001-0.1wt.%, V(Vanadium) of 0.001-0.1wt.%, and B(Boron) of 0.0002-0.003wt.%, and Fe(Iron) and inevitable impurities of the remaining amount.

Description

인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법{METHOD FOR MANUFACTURING TENSILE STRENGTH 590MPa CLASS HOT ROLLED HIGH BURRING STEEL WITH EXCELLENT VARIATION OF MECHANICAL PROPERTY}METHOD FOR MANUFACTURING TENSILE STRENGTH 590MPa CLASS HOT ROLLED HIGH BURRING STEEL WITH EXCELLENT VARIATION OF MECHANICAL PROPERTY}

본 발명은 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 박 슬라브 연주법을 이용하여 연신 플랜지 가공성 등이 우수할 뿐만 아니라 재질편차가 적은 고강도 열연 고버링강을 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method of manufacturing high strength hot rolled high burring steel having excellent material deviation of tensile strength of 590 MPa, and more particularly, high strength hot rolled high burring steel having excellent stretch flange formability using thin slab playing method, etc. It relates to a method of manufacturing.

자동차 업계에서는 최근에 CO2 배출량 저감을 위한 경량화와 충돌안전성 향상을 위한 차체 강화를 양립시키기 위해 자동차 차체에의 고강도 강판(High Tensile Strength Steel) 적용이 확대되고 있다. 고강도 강판은 이러한 상반된 요청을 실현하는 비용대비 효과가 뛰어난 재료이며, 앞으로 더욱 엄격해지는 규제에 대응하기 위해 그 적용량이 점점 증대될 것으로 생각한다. 특히 충돌안전성에 대한 관심이 높아짐에 따라 그 역할이 점점 커지고 있다. In the automotive industry, the application of high tensile strength steel to automobile bodies has recently been expanded to achieve both weight reduction for reducing CO 2 emissions and reinforcement of bodies to improve crash safety. High-strength steel is a cost-effective material for realizing these conflicting demands, and its application is expected to increase over time to meet increasingly stringent regulations. In particular, as interest in collision safety increases, its role is increasing.

고강도 강판은 인장강도에 의해 구분되지만 그 개발과정에서 적용 부위별로 요구 특성을 가미하여 서서히 강도가 높아져 왔으며, 단순히 강도뿐만 아니라 요구 특성에 따라 다양한 종류가 개발되고 있다. High-strength steel sheet is classified by tensile strength, but in the process of development, the strength has gradually increased by adding the required characteristics for each application site, and various kinds are developed according to not only strength but also required characteristics.

고버링강도 이러한 특정 목적의 고강도 강판 중 하나로 개발되었다. 강도가 높아지면 전연신보다도 오히려 국부연성이 성형성을 지배하는 경우가 많아진다. 연신 플랜지부에서는 이 국부연성이 중요해진다. 이 때문에 연신 플랜지성, 즉 국부연성을 개선한 고버링강이 개발된 것이다. 열연강판에서는 단상조직 타입(베이나이트 단상, 베이니틱 페라이트 단상, 페라이트 단상 및 각 상의 경도차를 줄인 타입 등이 개발되고 있으며, 냉연강판에서는 조직의 균일화를 도모한 굽힘성 및 연신 플랜지성 등의 국부연성이 뛰어난 강판이 개발되고 있다. High burring strength has been developed as one of these specific high strength steel sheets. As the strength increases, local ductility dominates moldability rather than full extension. This local ductility is important in the stretched flange portion. For this reason, a high burring steel with an improved stretch flangeability, that is, local ductility, was developed. In hot-rolled steel sheets, single-phase structure types (such as bainite single phase, bainitic ferrite single phase, ferrite single phase, and types that reduce the hardness difference of each phase have been developed). Steel sheets with excellent ductility have been developed.

연신 플랜지성(또는 구멍 확장성)을 향상시키기 위해서는 가공시 미세 크랙의 생성을 억제하는 것이 유효하며 이러한 미세 크랙의 생성은 통상 경질상과 연질상이 혼합되어 있을 경우 연질상에서 많이 관찰된다. 즉, 경질상과 연질상 간의 경도 차이가 크면 변형의 집중이 연질상의 계면 근처에서 일어나 미세크랙을 발생시키는 것으로 알려져 있다. 따라서, 고버링강을 제조하기 위하여 미세크랙을 방지하기 위한 조직제어 방법, 즉 베이나이트를 가능한 많이 생성시키는 방법 등에 대한 연구가 주로 이루어져 왔다.In order to improve the stretch flangeability (or hole expandability), it is effective to suppress the formation of fine cracks during processing, and the formation of such fine cracks is generally observed in the soft phase when the hard phase and the soft phase are mixed. That is, when the hardness difference between the hard phase and the soft phase is large, it is known that concentration of deformation occurs near the interface of the soft phase to generate fine cracks. Therefore, in order to manufacture the high burring steel, research has been mainly made on the method of controlling the tissue to prevent microcracks, that is, generating as much as possible bainite.

또한, 미국 등록특허 제4388122호, 일본 등록특허 제1566525호, 제1922524호, 제2718550호 및 제2600537호 등에서 보는 바와 같이 고강도 고버링강의 용도 특성 상 고강도를 유지하면서도 성형성, 용접성 및 피로특성 등이 우수한 강을 제조하기 위해 많은 노력이 기울어져 왔다.In addition, as shown in US Pat. Much effort has been devoted to producing this superior steel.

그러나, 상기 선행기술은 모두 200mm 이상의 슬라브를 제조하는 기존밀 공정을 통해 제조하는 방법에 대한 것으로서, 미세 조직을 구성하는 주요 상이 페라이트와 베이나이트이기 때문에 실제 상업적 규모의 제조 라인에서 열연 형상을 제어하기가 어려울 뿐만 아니라 폭방향 또는 길이방향으로의 재질편차 발생을 방지하기 어려운 실정이다. 또한, 기존 압연밀에서는 최종 마무리 압연속도가 400mpm 이상으로 빠르기 때문에 고버링강을 제조하는 경우에는 Bs 온도 이하의 낮은 온도에서 권취해야 하는 고버링강의 제조 특성 상 원하는 재질을 안정적으로 확보하기 어려운 문제점이 있었다.However, the prior art is all about the manufacturing method through the existing mill process to manufacture slabs of 200mm or more, since the main phase constituting the microstructure is ferrite and bainite to control the hot rolled shape in the actual commercial scale manufacturing line Not only is it difficult to prevent the occurrence of material deviation in the width direction or the longitudinal direction. In addition, in the conventional rolling mill, since the final finishing rolling speed is faster than 400mpm, there is a problem that it is difficult to secure a desired material stably due to the manufacturing characteristics of the high burring steel to be wound at a low temperature below the Bs temperature when manufacturing the high burring steel. .

한편, 최근 주목을 받고 있는 새로운 철강 제조공정인 소위 박 슬라브를 이용한 제조공정(미니밀 공정)은 공정 특성 상 스트립의 폭방향 및 길이방향으로의 온도편차가 작기 때문에 재질편차가 양호한 변태 조직강을 제조할 수 있는 잠재 능력을 지닌 공정으로 주목받고 있다. 그러나, 유럽 등록특허 제02019314호, 제02020294호, 미국 공개특허 2009-0214377호, 일본 공개특허 제2000-063955호, PCT 공개특허 WO00/055381 등에서 보는 바와 같이 대부분의 특허가 DP강 및 TRIP강의 제조기술에 대한 것일 뿐, 박 슬라브를 이용한 미니밀 공정의 특성을 이용하여 기존밀에서보다 우수한 재질 특성을 갖는 고강도 열연 고버링강의 제조기술에 대한 개발은 이루어지지 못하고 있는 실정이다.On the other hand, a new steel manufacturing process that has recently attracted attention, a so-called thin slab manufacturing process (mini-mill process), because of the characteristics of the process because of the small temperature deviation in the width direction and the longitudinal direction of the strip is produced morphological tissue steel with good material deviation It is attracting attention as a process with the potential to do so. However, most of the patents are made of DP steel and TRIP steel, as shown in European Patent Nos.02019314, 02020294, US Patent Publication 2009-0214377, Japanese Patent Application Publication 2000-063955, PCT Publication WO00 / 055381 and the like. It is only about the technology, the development of high-strength hot-rolled high burring steel with superior material properties than conventional mills using the characteristics of the mini-mill process using thin slabs has not been made.

본 발명은 이러한 당업계의 실정을 고려하여 개발된 것으로서, 박 슬라브 연주법을 이용하여 연신 플랜지 가공성과 같은 고버링강의 고유 특성을 확보함과 동시에 스트립의 폭방향 및 길이방향으로의 재질편차를 현저히 감소시킨 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법을 제공하는데 그 주된 목적이 있다.The present invention was developed in consideration of the state of the art, and by using the slab slab method to secure the inherent characteristics of the high burring steel, such as stretch flange workability, while significantly reducing the material deviation in the width direction and length direction of the strip. The main purpose is to provide a method for producing high strength hot rolled high burring steel with excellent material deviation of 590MPa grade.

상기한 목적을 달성하기 위해 본 발명은 다음과 같은 제조방법을 제공한다.In order to achieve the above object, the present invention provides a manufacturing method as follows.

본 발명에 따른 제조방법은 중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서, The manufacturing method according to the present invention is C: 0.03 to 0.1%, Si: 0.01 to 0.3%, Mn: 1.0 to 2.0%, P: 0.001 to 0.025%, S: 0.001 to 0.004%, Cr: 0.001 to 2.0 %, Al: 0.01 to 1.0%, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1%, V : 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% of one or more added, the steel consisting of the remaining Fe and other unavoidable impurities are continuously cast into thin slabs of 30 to 150mm thickness, and the thin slabs are roughly rolled, heated, In the method of manufacturing a hot rolled high burring steel through the finish rolling and winding step,

상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하고, 상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것으로 구성된다.The finish rolling step is such that the rolling speed difference in one strip is 15% or less, and the winding step continuously cools the finish rolled strip to a temperature of 630 to 690 ° C. at a runout table, and for 3 to 9 seconds. After the air cooling process, 380 ~ 490 ℃ is composed of winding to a temperature.

본 발명에 따른 다른 제조방법은 중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상이 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서,Other manufacturing methods according to the present invention in weight% C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 to 1.0%, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1%, At least one of V: 0.001 to 0.1% and B: 0.0002 to 0.003% is added, and continuously cast steel composed of the remaining Fe and other unavoidable impurities into a thin slab with a thickness of 30 to 150 mm, and the thin slab is roughly rolled, In the method for producing hot rolled gober steel through the heating, finishing rolling and winding step,

상기 마무리 압연 단계는 Ar3 변태점 직상의 온도에서 마무리 압연하고, 상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것으로 구성된다.The finish rolling step is finish rolling at a temperature directly above the Ar 3 transformation point, and the winding step continuously cools the finish rolled strip to a temperature of 630 to 690 ° C. at a runout table, and then passes through an air cooling process for 3 to 9 seconds. It consists of winding up to temperature 380-490 degreeC.

본 발명의 또 다른 제조방법은, 중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상이 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서,Another manufacturing method of the present invention, by weight% C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 to 1.0%, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1% At least one of V: 0.001 to 0.1% and B: 0.0002 to 0.003% is added and continuously cast steel composed of the remaining Fe and other unavoidable impurities into a thin slab with a thickness of 30 to 150 mm, and the thin slab is roughly rolled. In the method for producing hot rolled gober steel through the heating, finishing rolling and winding step,

상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하고, 상기 마무리 압연 단계는 Ar3 변태점 직상의 온도에서 마무리 압연하며, 상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것으로 구성된다.The finish rolling step is such that the rolling speed difference in one strip is 15% or less, the finish rolling step is finish rolling at a temperature directly above the Ar 3 transformation point, and the winding step is performed on the runout table. It consists of continuous cooling to the temperature of 630-690 degreeC, and after 380-490 degreeC winding up to temperature through an air cooling process for 3 to 9 second.

한편, 상기한 제조방법들은 상기 연속주조 단계에서 주조속도가 4.5 mpm 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 조압연 단계에서는 조압연기 입측에서의 박 슬라브 표면온도가 950 ~ 1100℃가 되도록 하고, 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 가열 단계에서는 조압연된 스트립을 1000 ~ 1150℃로 가열 또는 보열하는 것이 바람직하다.On the other hand, the above manufacturing method is preferably a casting speed of 4.5 mpm or more in the continuous casting step. In addition, in the rough rolling step, it is preferable that the thin slab surface temperature at the entrance side of the rough rolling mill is 950 to 1100 ° C., and the cumulative rolling reduction rate at the rough rolling is 65 to 90%. In addition, in the heating step, it is preferable to heat or heat the roughly rolled strip at 1000 to 1150 ° C.

상기와 같이 구성된 본 발명에 따른 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법에 의하면, 박 슬라브 연주법을 이용하여 연신 플랜지 가공성(또는 구멍 확장성)과 같은 고버링강의 고유 특성을 확보함과 동시에 스트립의 폭방향 및 길이방향으로의 재질편차를 현저히 감소시킨 우수한 품질의 열연 고버링강을 제조할 수 있다.According to the manufacturing method of high strength hot rolled high burring steel having excellent material deviation of tensile strength of 590MPa grade according to the present invention configured as described above, the inherent characteristics of the high burring steel such as stretch flange formability (or hole expandability) using thin slab playing method At the same time, it is possible to produce a hot rolled high burring steel of excellent quality which significantly reduces material deviations in the width and length directions of the strip.

또한, 박 슬라브 연주법을 통해 기존밀에서의 재가열 공정을 생략할 수 있어 에너지 절감 및 생산성 향상을 도모할 수 있다. In addition, the thin slab playing method can omit the reheating process in the existing mill, thereby saving energy and improving productivity.

또한, 박 슬라브 연주법을 통해 전기로에서 고철 등의 스크랩을 용해한 강을 사용할 수 있어 자원의 재활용성을 높여줄 수 있다.In addition, the thin slab playing method can be used to melt the scrap steel, such as scrap in the electric furnace can increase the recycling of resources.

도 1은 본 발명의 미니밀 공정을 도시한 개략도.1 is a schematic diagram illustrating a minimill process of the present invention.

이하에서 본 발명의 기술구성을 보다 상세히 설명한다.Hereinafter, the technical configuration of the present invention will be described in more detail.

상술한 바와 같이, 본 발명은 박 슬라브 연주법을 이용한 미니밀 공정을 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 대한 것이므로, 먼저 도 1을 참조로 본 발명에 따른 미니밀 공정을 간단히 설명한다.As described above, since the present invention relates to a method for manufacturing hot rolled govering steel through a mini mill process using a thin slab playing method, first, the mini mill process according to the present invention will be briefly described with reference to FIG.

먼저, 연속주조기(10)에서 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브(a)를 제조한다. 이는 기존밀의 연속주조기에서 생산하는 200mm 이상의 슬라브와 대비하여 박 슬라브(Thin slab)라고 한다. 종래 200mm 이상의 슬라브는 야적장 등에서 완전히 냉각되므로, 열간압연을 하기 전에 재가열로에서 표면온도 1100℃ 이상으로 충분히 재가열하여야 했다. 이에 반해 상기 박 슬라브는 재가열로를 거치지 아니하고 곧바로 조압연기(20)로 이송되기 때문에, 연주열을 그대로 이용할 수 있어 에너지를 절감하고 생산성을 크게 향상시킬 수 있다. First, in the continuous casting machine 10 to produce a thin slab (a) having a thickness of 30 ~ 150mm. This is called thin slab in comparison with slabs of 200 mm or more produced by continuous casting machines of conventional mills. Since a slab of 200 mm or more is completely cooled in a yard or the like, it has to be sufficiently reheated to a surface temperature of 1100 ° C. or more in a reheating furnace before hot rolling. On the contrary, since the thin slab is immediately transferred to the roughing mill 20 without passing through the reheating furnace, the heat slab can be used as it is, thereby reducing energy and greatly improving productivity.

조압연기(20)에서 일정 두께 이하의 열연 스트립으로 압연되고, 이 과정에서 저하된 스트립의 온도를 가열수단(30)을 이용해 보상한 후, 가열된 열연 스트립(b)을 마무리 압연기(50)에서 원하는 최종 두께로 압연하고, ROT[Run Out Table(60)](이하 "런아웃 테이블"이라 함)를 통해 냉각시킨 다음, 권취기(70)에서 일정한 온도로 최종 권취함으로써 원하는 재질의 열연 강판을 제조한다. After the rolling mill 20 is rolled into a hot rolled strip having a predetermined thickness or less, the temperature of the strip lowered in the process is compensated by the heating means 30, and then the heated hot rolled strip b is finished in the finishing mill 50. Rolled to the desired final thickness, cooled through ROT [Run Out Table 60] (hereinafter referred to as "runout table"), and then finally wound in a constant temperature in the winder 70 to produce a hot rolled steel sheet of the desired material do.

이 때, 연주속도와 압연속도와의 차이를 보상하기 위해 마무리 압연기(50) 앞에 코일 박스(40)를 설치하여 유도 가열기(30)를 통과한 열연 스트립(b)을 1차 권취하도록 구성될 수도 있다. 최근에 6mpm 이상의 고속 연주법이 현실화됨에 따라 상기 코일 박스(40)를 사용하지 않는 진정한 의미의 연연속 압연 공정도 개발되고 있고 있다.
At this time, in order to compensate for the difference between the playing speed and the rolling speed, the coil box 40 may be installed in front of the finish rolling mill 50 so as to be configured to firstly wind the hot rolled strip b passed through the induction heater 30. have. As a high speed playing method of 6mpm or more has been realized recently, a true continuous rolling process without using the coil box 40 has been developed.

상술한 미니밀 공정을 통해 제조되는 본 발명의 열연 버링강의 조성은 중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 구성된다. 각 원소의 기능 및 그 함량 범위에 대해 간단히 설명한다.The composition of the hot-rolled burring steel of the present invention manufactured by the above-mentioned mini-mill process is weight% C: 0.03 to 0.1%, Si: 0.01 to 0.3%, Mn: 1.0 to 2.0%, P: 0.001 to 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001-2.0%, Al: 0.01-1.0%, N: 0.001-0.02%, Total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001-0.1% At least one of Nb: 0.001 to 0.1%, V: 0.001 to 0.1%, and B: 0.0002 to 0.003%, and is composed of the remaining Fe and other unavoidable impurities. The function of each element and its content range are briefly described.

먼저, 상기 C는 강판의 강도를 증가시키고, 페라이트와 베이나이트로 이루어진 복합조직을 확보하는데 중요한 원소이다. 그 함량이 0.03% 미만인 경우 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보할 수 없는 반면, 0.1%를 초과하게 되면 마르텐사이트의 형성과 용접성이 저하될 위험성이 높아질 뿐만 아니라 박 슬라브 연주시 연주 주편에 표면결함이 발생할 확률이 증가한다. 따라서, C의 함량은 0.03 ~ 0.1%로 제한하는 것이 바람직하다.First, C is an important element to increase the strength of the steel sheet and to secure a composite structure of ferrite and bainite. If the content is less than 0.03%, the target strength of the present invention cannot be secured, whereas if the content is more than 0.1%, the risk of martensite formation and weldability deteriorates as well as surface defects on the cast slab during thin slab playing. The probability of this occurring increases. Therefore, the content of C is preferably limited to 0.03 to 0.1%.

상기 Si은 강판의 연성을 저하시키지 않으면서 강도를 확보할 수 있는 유용한 원소이다. 그 함량이 0.01% 미만인 경우 상기의 효과를 확보하기 어려운 반면, 0.3%를 초과하게 되면 오스테나이트로의 C 농화를 조장하여 마르텐사이트 형성을 촉진할 위험성이 있을 뿐만 아니라 표면특성 및 용접성이 저하될 가능성이 높아진다. 따라서 Si의 함량은 0.01 ~ 0.3%로 제한하는 것이 바람직하다.Si is a useful element capable of securing strength without lowering the ductility of the steel sheet. If the content is less than 0.01%, it is difficult to secure the above effects, while if it exceeds 0.3%, there is a risk of promoting C-concentration to austenite to promote martensite formation, as well as deteriorating surface properties and weldability. Is higher. Therefore, the content of Si is preferably limited to 0.01 to 0.3%.

상기 Mn은 고용강화 효과가 매우 큰 원소임과 동시에 페라이트와 베이나이트로 이루어진 복합조직 형성을 촉진하는 원소이다. 그 함량이 1.0% 미만인 경우 본 발명에서 목표로 하는 강도 확보에 어려움이 있는 반면, 2.0%를 초과하게 되면 용접성, 열간 압연성 등의 문제가 발생될 가능성이 높아진다. 따라서, Mn의 함량은 1.0 ~ 2.0%로 제한하는 것이 바람직하다.The Mn is an element having a very high solid solution strengthening effect and at the same time promoting the formation of a complex structure composed of ferrite and bainite. If the content is less than 1.0%, while it is difficult to secure the strength targeted in the present invention, if the content exceeds 2.0%, there is a high possibility that problems such as weldability and hot rolling property are generated. Therefore, the content of Mn is preferably limited to 1.0 to 2.0%.

상기 P은 본 발명에 있어서는 불순물 원소에 해당한다. 그 함량을 0.001% 미만으로 제조하기는 어려우며, 0.025% 초과하면 편석 문제 등을 유발하기 때문에, P의 함량은 0.001 ~ 0.025%로 제한하는 것이 바람직하다.P corresponds to the impurity element in the present invention. It is difficult to produce the content less than 0.001%, and if it exceeds 0.025%, causing segregation problems and the like, it is preferable to limit the content of P to 0.001 to 0.025%.

상기 S은 강 중 불순물 원소로서 강판의 연성 및 용접성을 저해하는 원소이며 본 발명에서 주요 목표로 삼고 있는 고버링성을 가장 크게 저해하는 원소이다. 그 함량을 0.001% 미만으로 제조하기 어려우며, 0.004%를 초과하면 강판의 연성, 용접성 및 고버링성을 저해할 가능성이 높아질 뿐만 아니라 주편 에지크랙을 발생시킬 위험도 있다. 따라서, S의 함량은 0.001~0.004%로 제한하는 것이 바람직하다.S is an impurity element in steel, an element that inhibits the ductility and weldability of the steel sheet, and the element that most inhibits the high burring property, which is the main object of the present invention. It is difficult to manufacture the content to less than 0.001%, and exceeding 0.004% not only increases the possibility of inhibiting the ductility, weldability and high burring properties of the steel sheet, but also has the risk of generating slab edge cracks. Therefore, the content of S is preferably limited to 0.001 to 0.004%.

상기 Cr은 강의 경화능을 향상시키고 고강도를 확보하기 위해 첨가하는 원소이다. Cr의 함량이 0.01% 미만인 경우 상기의 효과를 확보하기 어려운 반면, 2.0%를 초과하면 그 효과가 포화될 뿐만 아니라 구멍 확장성이 저하될 가능성이 높아진다. 따라서, Cr의 함량은 0.01 ~ 2.0%로 제한하는 것이 바람직하다.Cr is an element added to improve the hardenability of the steel and to secure high strength. When the content of Cr is less than 0.01%, it is difficult to secure the above effects, while when the content of Cr is more than 2.0%, the effect is not only saturated but also increases the possibility that the hole expandability is lowered. Therefore, the content of Cr is preferably limited to 0.01 to 2.0%.

상기 산가용 Al은 강 중 산소와 결합하여 탈산작용 및 Si과 같이 페라이트 내 탄소를 오스테나이트로 분배하여 베이나이트의 경화능을 향상시키는데 유효한 원소이다. Al의 함량이 0.01% 미만인 경우 상기 효과를 확보할 수 없는 반면, 1.0%를 초과하게 되면 상기 효과는 포화되는 대신 제조비용이 증가하게 된다. 따라서, 산가용 Al의 함량은 0.01 ~ 1.0%로 제한하는 것이 바람직하다.The acid-soluble Al is an element effective in improving the hardenability of bainite by combining with oxygen in steel to deoxidize and distribute carbon in ferrite to austenite such as Si. When the Al content is less than 0.01%, the effect cannot be secured, whereas when the Al content exceeds 1.0%, the effect is saturated, but the manufacturing cost increases. Therefore, the content of acid soluble Al is preferably limited to 0.01 to 1.0%.

상기 N는 오스테나이트를 안정화시키는데 유효한 원소이다. N의 함량이 0.001% 미만의 경우에는 이러한 효과를 기대하기 어렵고, 0.02%를 초과하는 경우 상기 효과가 크게 증가하지 않는 대신에 용접성 및 제조비용이 증가하게 된다. 따라서 N의 함량은 0.001 ~ 0.02%로 제한하는 것이 바람직하다.N is an element effective for stabilizing austenite. If the content of N is less than 0.001%, it is difficult to expect such an effect, and if it exceeds 0.02%, the effect does not increase significantly but weldability and manufacturing cost increase. Therefore, the content of N is preferably limited to 0.001 ~ 0.02%.

상기 트램프원소(Cu+Ni+Sn+Pb)는 제강공정에서 원료로 사용하는 스크랩에서 비롯된 일종의 불순물 원소로서 그 함량이 0.18%를 초과하면 박 슬라브 연주 주편의 표면 크랙을 유발하는 원인이 된다. 따라서, 강 중 트램프원소(Cu+Ni+Sn+Pb)의 함량은 0.18% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.The tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb) is a kind of impurity element derived from scrap used as a raw material in the steelmaking process, and when its content exceeds 0.18%, it causes a surface crack of the thin slab cast slab. Therefore, the content of the tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb) in the steel is preferably limited to 0.18% or less.

또한, 상기와 같이 조성되는 강에 추가로 Ti, Nb, V 및 B중 1종 이상 첨가할 수 있다. 상기 원소들은 본 발명에서 목적으로 하는 고강도 열연 고버링강의 기본 물성 확보에 결정적인 영향을 주는 원소는 아니지만 제품의 인장강도, 항복강도 및 표면품질의 미세 제어 등을 위하여 1종 이상 첨가하는 것이 바람직하다.In addition, one or more of Ti, Nb, V, and B may be added to the steel formed as described above. Although the elements are not an element decisively affecting the basic physical properties of the high strength hot rolled high burring steel, which is the object of the present invention, it is preferable to add one or more kinds for fine control of tensile strength, yield strength and surface quality of the product.

상기 Ti, Nb 및 V은 강판의 강도 상승, 입경 미세화 및 고버링성의 척도인 구멍확장성을 향상시키기에 유효한 원소이다. 상기 원소들의 함량이 0.001% 미만의 경우에는 이와 같은 효과를 확보하기 어렵고, 그 함량이 0.1%를 초과하게 되면 제조비용 상승 및 과다한 석출물로 인하여 페라이트 연성을 저하시킬 수 있다. 따라서, Ti, Nb 및 V의 함량은 0.001 ~ 0.1%가 바람직하다. Ti, Nb and V are effective elements for improving the hole expandability, which is a measure of the strength increase, the grain size refinement and the high burring property of the steel sheet. When the content of the elements is less than 0.001%, it is difficult to secure such an effect, and when the content exceeds 0.1%, ferrite ductility may be lowered due to an increase in manufacturing cost and excessive precipitates. Therefore, the content of Ti, Nb and V is preferably 0.001 to 0.1%.

상기 B은 소둔 중 냉각하는 과정에서 오스테나이트가 펄라이트로 변태되는 것을 지연시키는 성분으로, 그 효과를 얻기 위해서는 적어도 0.0002% 이상 첨가되어야 하는 반면, B의 함량이 0.003% 초과하게 되면 경화능이 크게 증가하여 가공성의 열화를 초래할 수 있다. 따라서, B의 함량은 0.0002 ~ 0.003%로 제한하는 것이 바람직하다.The B is a component that delays the transformation of austenite into pearlite during cooling during annealing, and at least 0.0002% or more should be added to obtain the effect, whereas when the content of B exceeds 0.003%, the hardenability is greatly increased. It may cause deterioration of workability. Therefore, the content of B is preferably limited to 0.0002 to 0.003%.

본 발명은 상기한 성분 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.
The present invention is composed of Fe and other unavoidable impurities in addition to the above components.

상기와 같은 성분으로 이루어진 용강을 사용하여 본 발명에 따른 고강도 열연 고버링강의 제조방법을 상세히 설명한다.Using the molten steel consisting of the above components will be described in detail a method for producing a high strength hot rolled goring steel according to the present invention.

앞서 도 1을 참조로 설명한 바와 같이, 미니밀 공정은 연속주조, 조압연, 가열, 마무리 압연, 냉각 및 권취 단계로 구성되는데, 본 발명의 특징적 기술구성은 상기 각 단계의 조업 조건을 새로이 제어하여 목표인 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강을 제조하는 것이다.As described above with reference to Figure 1, the mini-mill process is composed of continuous casting, rough rolling, heating, finishing rolling, cooling and winding stages, the characteristic technical configuration of the present invention is to control the operating conditions of each of the above steps newly It is to produce high strength hot rolled high burring steel with excellent phosphorous material deviation.

먼저, 상기 연속주조 단계는 주조속도가 4.5 mpm 이상으로 하는 것이 바람직하다. 통상 인장강도 590MPa급 이상의 강은 강 중 C, Mn, Si 등의 강도 확보를 목적으로 첨가되는 원소들의 함량이 연질제품 대비하여 많기 때문에 주조속도가 느릴수록 주편에서부터 편석이 발생할 위험이 있으며, 이러한 편석이 발생하면 강도확보가 어려울 뿐만 아니라 폭방향 또는 길이방향으로의 재질편차가 발생할 위험성이 크기 때문에 그 속도를 4.5mpm 이상으로 한정한다.First, in the continuous casting step, the casting speed is preferably at least 4.5 mpm. In general, steel with a tensile strength of 590 MPa or more has a higher content of elements added for the purpose of securing strength of C, Mn, Si, etc. in steel compared to soft products, so that the slower the casting speed, the higher the risk of segregation from the cast steel. When the stone is generated, it is difficult to secure the strength, and the speed is limited to 4.5mpm or more because of the high risk of material deviation in the width direction or the length direction.

상기 조압연 단계는 연속주조된 박 슬라브를 2 ~ 4개의 스탠드로 구성된 조압연기에서 조압연한다. 이 때, 조압연기 입측에서의 박 슬라브 표면온도가 950 ~ 1100℃가 되도록 하고, 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것이 바람직하다.In the rough rolling step, the continuous cast thin slab is roughly rolled in a rough rolling mill consisting of two to four stands. At this time, it is preferable that the thin slab surface temperature at the entrance side of the rough mill is set to 950 to 1100 ° C., and that the cumulative reduction rate at the time of rough rolling is 65 to 90%.

조압연기 입측에서의 박 슬라브의 표면온도가 950℃ 미만인 경우는 조압연 하중이 크게 증가할 뿐만 아니라 에지 크랙이 발생할 위험이 증가하고, 1100℃를 초과하는 경우는 산수형 스케일이 발생할 위험이 있으므로 그 온도를 950 ~ 1100℃로 제한한다. When the surface temperature of the thin slab at the entrance of the rough mill is less than 950 ℃, the rough rolling load increases not only significantly but also increases the risk of edge cracking, and if it exceeds 1100 ℃, the arithmetic scale may occur. Limit to 950 ~ 1100 ℃.

또한, 조압연 시의 누적 압하율은 본 발명에서 목표로 하는 재질이 균일한 제품을 얻는데 중요한 역할을 한다. 즉 조압연 시 압하율이 높을수록 고버링강 제조에 중요한 원소들인 Mn, Cr, Al 등의 미시적인 분포가 균일해질 뿐 아니라, 스트립의 폭방향 및 두께방향의 온도구배도 작아지므로 균일한 재질을 얻는데 매우 유효하다. 하지만 누적 압하율이 65% 미만인 경우는 상기의 효과가 충분히 발휘되지 못하며, 90%를 초과하는 경우는 압연변형 저항이 크게 증가해 제조 비용이 상승하므로, 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 압연하는 것이 바람직하다.In addition, the cumulative reduction ratio during rough rolling plays an important role in obtaining a product having a uniform material targeted in the present invention. In other words, the higher the rolling reduction rate during rough rolling, the more uniform the microscopic distribution of Mn, Cr, Al, etc., which are important for the manufacture of high burring steel, and the smaller the temperature gradient in the width and thickness directions of the strip. Very valid. However, if the cumulative reduction ratio is less than 65%, the above effects are not sufficiently exhibited. If the cumulative reduction ratio is greater than 90%, the rolling deformation resistance is greatly increased to increase the manufacturing cost, so that the cumulative reduction ratio is rolled to 65 to 90%. It is desirable to.

상기 가열 단계는 조압연된 스트립을 다시 950 ~ 1100℃의 온도로 가열 및 보열하는 것이 바람직하다. 상기 조압연된 스트립의 표면온도가 950℃ 미만인 경우에는 마무리 압연시 압연부하가 크게 발생하고, 1100℃를 초과하면 온도상승을 위한 에너지 비용이 증가할 뿐만 아니라 표면스케일 결함이 발생하는 경향이 증가하므로, 가열온도를 950 ~ 1100℃로 제한하는 것이 바람직하다.
In the heating step, it is preferable to heat and heat the roughly rolled strip to a temperature of 950 to 1100 ° C. When the surface temperature of the roughly rolled strip is less than 950 ° C., the rolling load is greatly generated during the finish rolling, and if it exceeds 1100 ° C., the energy cost for temperature rise is increased as well as the tendency of surface scale defects is increased. It is preferable to limit the heating temperature to 950-1100 ° C.

상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것이 바람직하다. 본 발명에서 목적으로 하는 590MPa급의 고강도 열연 고버링강은 변태조직의 형성을 강화기구로 이용하고 있기 때문에 마무리 압연시에 압연속도에 따라 재질 특성이 변화될 가능성이 매우 높다. 즉, 다수개의 스탠드로 이루어진 마무리 압연기 내에서 압연속도의 차이가 15%를 초과하면 런아웃 테이블에서 균일한 냉각속도 및 목표 권취온도를 얻기가 어려워져서 결국 스트립의 폭방향 또는 길이방향의 재질편차를 크게 발생시키는 원인이 된다. The finishing rolling step is preferably such that the rolling speed difference in one strip is 15% or less. The high-strength hot-rolled high burring steel of 590MPa grade used in the present invention has a high possibility of changing the material properties according to the rolling speed during finish rolling since the formation of the transformation structure is used as a reinforcing mechanism. In other words, if the difference in rolling speed exceeds 15% in the finishing mill consisting of a plurality of stands, it becomes difficult to obtain a uniform cooling rate and a target winding temperature in the runout table, which eventually increases the material deviation in the width direction or the length direction of the strip. It causes the occurrence.

또한, 상기 마무리 압연 단계는 Ar3 변태점 직상의 온도에서 마무리 압연하는 것이 바람직하다.왜냐하면 마무리 압연온도가 Ar3 변태점 미만인 경우에는 페라이트 조직이 혼립될 가능성이 증가하여 연신 플랜지성을 저하기시키기 때문이다.In addition, it is preferable that the finish rolling step is finish rolling at a temperature directly above the Ar 3 transformation point, because when the finish rolling temperature is less than the Ar 3 transformation point, the possibility of mixing of the ferrite structure increases, which lowers the stretch flangeability. .

한편, 상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것이 바람직하다. 우선 마무리 압연된 스트립을 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하는 이유는 오스테나이트 역에서 마무리 압연된 스트립의 일부 조직이 페라이트로 변태되도록 하기 위한 것이다. 따라서 냉각온도가 630℃ 미만인 경우는 세멘타이트와 같은 탄화물이 석출할 가능성이 증대되며 690℃를 초과하는 경우에는 페라이트의 분율이 적어서 베이나이트를 효과적으로 얻기가 어려워지므로, 냉각온도를 630 ~ 690℃로 제한한다.On the other hand, in the winding step, the finish-rolled strip is continuously cooled to a temperature of 630 to 690 ° C. at the runout table, and after passing through an air cooling process for 3 to 9 seconds, it is preferable to wind the temperature of 380 to 490 ° C. The reason for the first continuous cooling of the finished rolled strip to a temperature of 630 to 690 ° C. is to allow some tissue of the finished rolled strip to be transformed into ferrite in the austenite zone. Therefore, when the cooling temperature is lower than 630 ℃, the likelihood of precipitation of carbides such as cementite increases, and if it exceeds 690 ℃, it is difficult to obtain bainite effectively because the fraction of ferrite is small, so the cooling temperature is increased to 630 ~ 690 ℃. Restrict.

다음으로 상기 연속냉각된 스트립은 런아웃 테이불 상에서 3 ~ 9초의 공냉 과정을 거치게 되는데, 그 시간이 3초 미만인 경우는 잔류 오스테나이트로의 C농화가 부족하고 페라이트 변태를 위한 시간이 부족하여 연신 플랜지성이 저하될 위험성이 커지며, 9초를 초과하는 경우에도 탄화물 석출로 인해 연신 플랜지성이 저하할 위험성이 커질 뿐만 아니라 설비 길이가 길어져야 하거나 생산성이 저하하는 문제점이 발생하므로, 공냉 유지시간을 3 ~ 9초로 제한한다.Next, the continuously cooled strip undergoes an air cooling process of 3 to 9 seconds on the runout table. If the time is less than 3 seconds, the C flange is insufficient due to the lack of C concentration to the residual austenite and the lack of time for ferrite transformation. This increases the risk of deterioration, and even if it exceeds 9 seconds, not only does the risk of deterioration of the stretching flange property due to carbide precipitation increases, but also the problem of lengthening of the equipment or a decrease in productivity. Limit to 9 seconds.

마지막으로, 공냉한 중간 스트립을 권취하는데 있어서 그 권취온도가 380℃ 미만인 경우에는 마르텐사이트가 증가할 위험성이 증가하며 490℃을 초과하는 경우에는 퍼얼라이트가 형성될 위험이 있어 결국 연신 플랜지성을 저하시키는 원인이 되므로 권취온도를 380 ~ 490℃로 제한한다. Finally, in winding the air-cooled intermediate strip, there is an increased risk of martensite increase when the coiling temperature is less than 380 ° C., and a pearlite is formed when the temperature exceeds 490 ° C., thus lowering the stretch flangeability. Limit the coiling temperature to 380 ~ 490 ℃ as it can cause.

상술한 마무리 압연 단계와 권취 단계는 본 발명의 특징적 기술구성으로서, 이들 중 둘 이상 조합함으로써 본 발명에서 요구하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강을 제조할 수 있다.
The finish rolling step and the winding step described above are characteristic technical configurations of the present invention. By combining two or more of these, it is possible to produce a high strength hot rolled high burring steel having excellent material deviation of tensile strength 590MPa class required by the present invention.

상기와 같이 구성된 본 발명의 기술효과를 알아보기 위해 다음과 같은 실험을 실시하였다.In order to determine the technical effect of the present invention configured as described above was carried out the following experiment.

하기 표 1과 같이 조성되는 강을 사용하여 표 2의 슬라브 두께, 주속, 압연속도차 등의 공정조건으로 열연 스트립을 제조한 후 각각의 재질(인장강도, 연신 플랜지성 및 재질편차) 및 표면스케일 발생유무를 측정하여 표 2에 함께 나타내었다. Using the steel composition shown in Table 1 below, hot-rolled strips were manufactured under the process conditions such as slab thickness, circumferential speed, rolling speed difference, etc., and then each material (tensile strength, stretch flangeability and material deviation) and surface scale. The occurrence or absence was measured and shown in Table 2.

표 1에서 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb)는 모든 강종에서 0.18% 이하로 제어하였다. 또한, 강종 1 ~ 5는 박슬라브 연주법(슬라브 두께: 84mm)에 의해 열연 스트립을 제조한 경우이고, 강종 6 ~ 8(슬라브 두께: 230mm)은 기존밀의 조건으로 열연 스트립을 제조한 경우이다.In Table 1, the total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb) was controlled to less than 0.18% in all steel grades. In addition, steel grades 1 to 5 is a case of producing a hot rolled strip by a thin slab playing method (slab thickness: 84mm), steel grades 6 to 8 (slab thickness: 230mm) is a case of manufacturing a hot rolled strip under the conditions of the existing mill.

표 2에서 슬라브 표면온도는 조압연 직전에 측정한 표면온도를 의미하며, 압연속도차는 최종 마무리 압연시 한 스트립 내에서의 최대 통판속도와 최소 통판속도와의 차이를 평균 통판속도로 나눈 값을 백분율로 나타낸 것으로서 그 값이 작을수록 압연속도의 변동량이 작다는 것을 의미한다. ROT 중간온도는 마무리 압연 직후 ROT 상에서 전단냉각하고 측정한 스트립의 표면온도를 나타낸 것이다. In Table 2, the slab surface temperature means the surface temperature measured immediately before rough rolling, and the rolling speed difference is the percentage of the difference between the maximum and minimum sheet speeds in one strip divided by the average sheet speed in the final finish rolling. The smaller the value, the smaller the variation in the rolling speed. The ROT intermediate temperature represents the surface temperature of the strip measured on the ROT immediately after finish rolling.

한편, 표 2의 강종 1 ~ 5의 조건에 있어서 조압연 후 스트립의 가열온도는 모두 1080℃로 적용하였고, 마무리 압연온도는 강종 별로 정해지는 Ar3 변태점 직상에서 실시하였다. 또한, 표 2의 강종 6 ~ 8의 조건에 있어서 재가열온도는 모두 1200℃로 적용하였다. 모든 강종에서 열연 스트립의 최종 두께는 3.2mm로 동일하게 제조되었다.
On the other hand, in the conditions of the steel grades 1 to 5 of Table 2, the heating temperature of the strip after rough rolling were all applied at 1080 ° C, and the finish rolling temperature was performed directly above the Ar 3 transformation point determined for each steel type. In addition, in the conditions of the steel grades 6-8 of Table 2, all the reheating temperatures were applied at 1200 degreeC. The final thickness of the hot rolled strip in all steel grades was made equal to 3.2 mm.

강종Steel grade CC SiSi MnMn PP SS CrCr AlAl NN TiTi NbNb VV BB 비고Remarks 1One 0.080.08 0.10.1 1.51.5 0.0120.012 0.0030.003 0.040.04 0.0070.007 -- 0.0450.045 -- --

슬라브

foil
Slab
22 0.060.06 0.10.1 1.91.9 0.0100.010 0.0030.003 0.70.7 0.040.04 0.0070.007 0.030.03 0.0300.030 -- -- 33 0.060.06 0.10.1 1.61.6 0.0120.012 0.0030.003 0.90.9 0.030.03 0.0080.008 0.030.03 0.0150.015 -- 0.0020.002 44 0.060.06 0.10.1 1.81.8 0.0100.010 0.0030.003 0.70.7 0.040.04 0.0070.007 -- -- 0.100.10 -- 55 0.050.05 0.20.2 1.61.6 0.0110.011 0.0030.003 1.01.0 0.030.03 0.0080.008 0.020.02 -- 0.050.05 0.00250.0025 66 0.080.08 0.10.1 0.50.5 0.0120.012 0.0030.003 0.040.04 0.0070.007 -- 0.0450.045 -- --
기존밀

Original wheat
77 0.060.06 0.10.1 1.91.9 0.0100.010 0.0030.003 0.70.7 0.040.04 0.0070.007 0.030.03 0.0300.030 -- -- 88 0.060.06 0.10.1 0.60.6 0.0120.012 0.0030.003 0.90.9 0.030.03 0.0080.008 0.030.03 0.0150.015 -- 0.00150.0015

구분division 강종Steel grade 슬라브두께
(mm)
Slab thickness
(mm)
주속
(mpm)
Week
(mpm)
슬라브표면온도(℃)Slab surface temperature (℃) 압연속도차
(%)
Rolling speed difference
(%)
ROT 중간온도(℃)ROT medium temperature (℃) ROT 공냉시간(초)ROT air cooling time (sec) 권취온도(℃)Winding temperature (℃) 인장강도(MPa)Tensile Strength (MPa) 구멍확장성(%)Hole expandability (%) 재질편차(△TS,Mpa)Material Deviation (△ TS, Mpa) 산수형스케일발생Arithmetic scale generation
발명강1Inventive Steel 1 1One 8484 5.85.8 10311031 33 671671 4.24.2 430430 630630 125125 1818 ×× 발명강2Inventive Steel 2 22 8484 5.85.8 10111011 33 672672 4.24.2 430430 617617 132132 1212 ×× 발명강3Invention Steel 3 33 8484 5.85.8 10301030 33 665665 4.24.2 430430 641641 108108 1313 ×× 발명강4Inventive Steel 4 44 8484 5.85.8 10221022 33 681681 4.24.2 430430 625625 120120 1515 ×× 발명강5Inventive Steel 5 55 8484 5.85.8 10231023 33 670670 4.34.3 430430 615615 135135 1616 ×× 발명강6Inventive Steel 6 55 8484 5.85.8 10111011 33 678678 4.14.1 430430 628628 127127 1010 ×× 비교강1Comparative Steel 1 1One 8484 4.24.2 10251025 33 666666 4.24.2 430430 625625 9090 3737 ×× 비교강2Comparative Steel 2 22 8484 5.85.8 11201120 33 670670 4.24.2 430430 635635 105105 2020 비교강3Comparative Steel 3 33 8484 5.85.8 10261026 2323 678678 3.93.9 430430 630630 9595 4545 ×× 비교강4Comparative Steel 4 44 8484 5.85.8 10211021 33 601601 4.24.2 430430 657657 7878 2020 ×× 비교강5Comparative Steel 5 44 8484 5.85.8 10001000 33 712712 4.24.2 430430 572572 8585 1515 ×× 비교강6Comparative Steel 6 55 8484 5.85.8 998998 33 665665 2.82.8 430430 678678 6565 1919 ×× 비교강7Comparative Steel 7 55 8484 5.85.8 10211021 33 658658 9.59.5 430430 570570 5858 2222 ×× 비교강8Comparative Steel 8 55 8484 5.85.8 10021002 33 654654 4.34.3 350350 696696 5555 1919 ×× 비교강9Comparative Steel 9 55 8484 5.85.8 995995 33 681681 3.93.9 510510 565565 7171 1515 ×× 비교강10Comparative Steel 10 66 230230 1.11.1 10841084 3535 685685 4.04.0 440440 632632 9595 6565 ×× 비교강11Comparative Steel 11 77 230230 1.11.1 10801080 3535 662662 4.04.0 440440 625625 9090 6060 ×× 비교강12Comparative Steel 12 88 230230 1.11.1 10691069 3535 658658 4.04.0 440440 611611 103103 5858 ××

상기 표 2의 인장강도와 구멍 확장성(연신 플랜지성)은 JIS 5호 시편을 폭 w/4지점에서 압연 직각방향으로 채취하여 측정한 값이며, 재질편차는 코일의 길이방향 및 폭방향으로 측정한 재질값 중에서 최대값에서 최소값을 뺀 값을 나타낸 것이다. 한편 구멍 확장성 시험은 10.8mm의 직경으로 구멍을 타발 후 콘으로 밀어올려 원주부분에 크랙이 발생하기 직전까지 확장된 구멍을 최초 구멍(10.8mm)의 백분율로 계산한 값이다.Tensile strength and hole expandability (stretch flange property) of Table 2 are measured by taking the JIS No. 5 specimen in the rolling perpendicular direction at the point of width w / 4, and measuring the material deviation in the longitudinal direction and the width direction of the coil. It shows the value of one material value minus the minimum value. On the other hand, the hole expandability test is a value calculated as a percentage of the initial hole (10.8mm) of the hole expanded until the crack is formed in the circumference by pushing the hole into the cone after punching the diameter of 10.8mm.

상기 표 2에 나타난 실험 결과에서 보듯이 본 발명에 따르면 우수한 구멍확장성과 함께 재질편차가 매우 작은 고강도 열연 고버링강의 제조가 가능하다.As shown in the experimental results shown in Table 2, according to the present invention, it is possible to manufacture high-strength hot rolled high burring steel with excellent hole expansion and a very small material deviation.

10: 연속주조기 20: 조압연기
30: 가열수단 40: 코일 박스
50: 마무리 압연기 60: 런아웃 테이블
70: 권취기
10: continuous casting machine 20: roughing mill
30: heating means 40: coil box
50: finish rolling mill 60: runout table
70: winder

Claims (6)

중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서,
상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하고,
상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
By weight% C: 0.03-0.1%, Si: 0.01-0.3%, Mn: 1.0-2.0%, P: 0.001-0.025%, S: 0.001-0.004%, Cr: 0.001-2.0%, Al: 0.01-1.0 %, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1%, V: 0.001 to 0.1%, B : One or more of 0.0002 to 0.003% is added, and continuously cast steel composed of the remaining Fe and other unavoidable impurities into thin slabs with a thickness of 30 to 150 mm, and the thin slabs are subjected to rough rolling, heating, finishing rolling and winding steps. In the method of manufacturing hot rolled gobering steel,
The finishing rolling step is such that the rolling speed difference in one strip is less than 15%,
In the winding step, the finish-rolled strip is continuously cooled to a temperature of 630 to 690 ° C. at the runout table, and then subjected to an air cooling process for 3 to 9 seconds, followed by winding at a temperature of 380 to 490 ° C. at a tensile strength of 590 MPa. Manufacturing method of high strength hot rolled high burring steel with excellent material deviation.
중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상이 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서,
상기 마무리 압연 단계는 Ar3 변태점 직상의 온도에서 마무리 압연하고,
상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
By weight% C: 0.03-0.1%, Si: 0.01-0.3%, Mn: 1.0-2.0%, P: 0.001-0.025%, S: 0.001-0.004%, Cr: 0.001-2.0%, Al: 0.01-1.0 %, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1%, V: 0.001 to 0.1%, B : At least one of 0.0002 to 0.003% is added and continuously cast steel composed of remaining Fe and other unavoidable impurities into thin slabs with a thickness of 30 to 150 mm, and the thin slabs are subjected to rough rolling, heating, finishing rolling and winding In the method for producing a hot rolled high burring steel,
The finish rolling step is finish rolling at a temperature directly above the Ar 3 transformation point,
In the winding step, the finish-rolled strip is continuously cooled to a temperature of 630 to 690 ° C. at the runout table, and then subjected to an air cooling process for 3 to 9 seconds, followed by winding at a temperature of 380 to 490 ° C. at a tensile strength of 590 MPa. Manufacturing method of high strength hot rolled high burring steel with excellent material deviation.
중량%로 C: 0.03 ~ 0.1%, Si: 0.01 ~ 0.3%, Mn: 1.0 ~ 2.0%, P: 0.001 ~ 0.025%, S: 0.001 ~ 0.004%, Cr: 0.001 ~ 2.0%, Al: 0.01 ~ 1.0%, N: 0.001 ~ 0.02%, 총 트램프원소 (Cu+Ni+Sn+Pb): 0.18% 이하 포함되고, Ti: 0.001 ~ 0.1%, Nb: 0.001 ~ 0.1%, V: 0.001 ~ 0.1%, B: 0.0002 ~ 0.003% 중 하나 이상이 첨가되며, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하고, 이 박 슬라브를 조압연, 가열, 마무리 압연 및 권취 단계를 통해 열연 고버링강을 제조하는 방법에 있어서,
상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하고,
상기 마무리 압연 단계는 Ar3 변태점 직상의 온도에서 마무리 압연하며,
상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 스트립을 런아웃 테이블에서 630 ~ 690℃의 온도까지 연속 냉각하고, 3 ~ 9초 간 공냉 공정을 거쳐 후 380 ~ 490℃이 온도로 권취하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
By weight% C: 0.03-0.1%, Si: 0.01-0.3%, Mn: 1.0-2.0%, P: 0.001-0.025%, S: 0.001-0.004%, Cr: 0.001-2.0%, Al: 0.01-1.0 %, N: 0.001 to 0.02%, total tramp element (Cu + Ni + Sn + Pb): 0.18% or less, Ti: 0.001 to 0.1%, Nb: 0.001 to 0.1%, V: 0.001 to 0.1%, B : At least one of 0.0002 to 0.003% is added, and continuous casting of steel composed of the remaining Fe and other unavoidable impurities into a thin slab with a thickness of 30 to 150 mm is carried out, and the thin slab is subjected to rough rolling, heating, finishing rolling and winding steps. In the method for producing a hot rolled high burring steel,
The finishing rolling step is such that the rolling speed difference in one strip is less than 15%,
The finish rolling step is finish rolling at a temperature directly above the Ar 3 transformation point,
In the winding step, the finish-rolled strip is continuously cooled to a temperature of 630 to 690 ° C. at the runout table, and then subjected to an air cooling process for 3 to 9 seconds, followed by winding at a temperature of 380 to 490 ° C. at a tensile strength of 590 MPa. Manufacturing method of high strength hot rolled high burring steel with excellent material deviation.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 청구항에 있어서,
상기 연속주조 단계는 주조속도가 4.5 mpm 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
The method according to any one of claims 1 to 3,
The continuous casting step is a manufacturing method of high strength hot rolled high burring steel excellent in material deviation of tensile strength 590MPa class, characterized in that the casting speed is 4.5 mpm or more.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 청구항에 있어서,
상기 조압연 단계는 조압연기 입측에서의 박 슬라브 표면온도가 950 ~ 1100℃가 되도록 하고, 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
The method according to any one of claims 1 to 3,
In the rough rolling step, the thin slab surface temperature at the entrance of the rough rolling mill is 950 to 1100 ° C., and the cumulative rolling rate at rough rolling is 65 to 90%. Method for producing high strength hot rolled high burring steel.
청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 청구항에 있어서,
상기 가열 단계는 조압연된 스트립을 1000 ~ 1150℃로 가열 또는 보열하는 것을 특징으로 하는 인장강도 590MPa급의 재질편차가 우수한 고강도 열연 고버링강의 제조방법.
The method according to any one of claims 1 to 3,
The heating step is a method of manufacturing a high strength hot rolled high burring steel having excellent material deviation of the tensile strength 590MPa class, characterized in that to heat or heat the rough-rolled strip to 1000 ~ 1150 ℃.
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