KR101560944B1 - High strength hot rolled steel sheet having excellent surface property and method for manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 항복강도와 성형성을 갖는 동시에 우수한 표면품질을 갖는 열연강판과 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a hot-rolled steel sheet having excellent yield strength and formability and having excellent surface quality, and a method for producing the same.
Description
본 발명은 건축용 판재, 사무용품, 원형 또는 각관 파이프, 자동차 내판 부품 등에 사용될 수 있는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판과 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high-strength hot-rolled steel sheet excellent in surface quality which can be used for architectural plates, office supplies, round or square pipes, automobile inner plate parts, and the like.
최근까지 열간 압연 기술의 발달로, 열연 강판의 두께는 지속적으로 박물화(thin-gauge)되고 있으며, 심지어 냉연강판의 두께와 두께 범위로까지 박물화되고 있다. 이러한 박물 열연강판의 성형성 내지 가공성을 개선하기 위해서, 여러 가지 방법들이 시도되고 있다.
Until recently, with the development of hot rolling technology, the thickness of hot-rolled steel sheet has been continuously thin-gauge, and even has been thinned to the thickness and thickness range of cold-rolled steel sheet. In order to improve the moldability and workability of such hot rolled steel sheets, various methods have been attempted.
한편, 박물 열연강판의 가공성을 개선하기 위한 관련 선행기술로는 특허문헌 1이 있다. 특허문헌 1은 저탄소강을 이용하여 고강도 및 고연성을 확보하는 열연강판의 제조기술로, 0.02~0.04wt%의 저탄소강에 B를 첨가하여 강판의 폭방향으로 균질한 조직 및 조대한 페라이트를 형성시켜 높은 연신율을 확보하고 있다. 또 다른 선행기술로는 특허문헌 2가 있다. 특허문헌 2는 8~33ppm B 및 Cr,Mo 원소를 첨가하고, 강판의 Ar3 온도 이하로 감소시켜 압연하는 방법이 개시되어 있다. On the other hand,
그러나, 상기 선행기술에 개시된 박물 열연강판은 연신율이 높고, 항복강도가 낮기 때문에 260MPa 이상의 높은 항복강도를 요하는 기술분야에 적용이 곤란하다는 문제가 있다.
However, since the hot rolled steel sheet disclosed in the prior art has high elongation and low yield strength, it is difficult to apply it to a technical field requiring a high yield strength of 260 MPa or more.
한편, 박물 열연강판을 제조하는 기술로서 다양한 시도가 있으나, 그 중에서도 기존 밀 대신, 철 스크랩을 사용하여 전기로에서 용강을 제조하고, 주조 및 압연을 연속적으로 하는 연연속 공정을 이용하는 미니밀 공정이 관심을 받고 있다. 상기 미니밀 공정에 의해 저탄소강의 연성을 개선하는 방법이 특허문헌 3에 개시되어 있다.
On the other hand, there are various attempts to manufacture hot-rolled steel sheets, but in recent years, there has been a variety of attempts to manufacture molten steel using an iron scrap instead of a conventional mill, and a mini-mill process using continuous continuous casting and rolling. . A method for improving the ductility of a low carbon steel by the above-described mini-milling process is disclosed in
상기 특허문헌 3은 트램프(Tramp) 원소를 함유하는 강에 20ppm 이상의 B를 첨가하여 강판의 Ar3 온도를 하향시키고, 40% 이상의 연신율을 나타낸다. 한편, 상기 특허문헌 3의 내용을 보면, Nb를 첨가하고 있는 내용이 나와 있으나, Nb의 첨가는 열연강판의 제조 비용을 증가시키는 문제가 있다.
In
따라서, 지금까지 철 스크랩을 이용하여 용강을 제조하고, 이를 이용하여 연연속 공정에 의한 열연강판을 제조하는 미니밀 공정에서 높은 강도를 가지면서, 우수한 성형성을 확보하는 동시에 표면품질이 우수한 특성을 갖는 열연강판에 대한 기술이 제시되지 않고 있다.
Therefore, in the mini-mill process for producing a hot-rolled steel sheet by continuous continuous process using molten steel using iron scrap so far, it has high strength, secures excellent moldability, and has characteristics of excellent surface quality No description is given on hot-rolled steel sheets.
본 발명의 일측면은 높은 항복강도와 성형성을 갖는 동시에 우수한 표면품질을 갖는 열연강판과 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.
One aspect of the present invention relates to a hot-rolled steel sheet having high yield strength and formability and having excellent surface quality, and a method of manufacturing the same.
본 발명은 중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.1~1.0%, Si: 0.0001~0.5%, Al: 0.01~0.04%, P: 0.001~0.05%, S: 0.001~0.006%, B: 0.0001~0.002%이하, N: 0.001~0.015%를 포함하고, The present invention relates to a steel sheet comprising, by weight%, 0.02 to 0.06% of C, 0.1 to 1.0% of Mn, 0.0001 to 0.5% of Si, 0.01 to 0.04% of Al, 0.001 to 0.05% of P, 0.001 to 0.006% of S, : 0.0001 to 0.002%, and N: 0.001 to 0.015%
Cu, Cr, Ni, Mo 및 Sn으로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상: 0.0001~0.18%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, At least one selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn: 0.0001 to 0.18%, the balance being Fe and unavoidable impurities,
상기 C, B, N 및 P은 하기 관계식 1을 만족하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판을 만족한다.The above C, B, N and P satisfies the following
[관계식 1] 5 ≤ [(B/N)*(C/P)*100] ≤ 300 [Relation 1] 5? [(B / N) * (C / P) * 100]? 300
(관계식 1에서 B, N, C 및 P는 각각의 중량%를 각각의 원자량으로 나눈 값임)
(In the
본 발명은 상기 조성 및 관계식 1을 만족하는 용강을 준비하는 단계;According to the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel plate,
상기 용강을 4.5mpm 이상의 속도로 연속 주조하여 박 슬라브를 제조하는 단계;Continuously casting the molten steel at a rate of 4.5 mpm or more to produce a thin slab;
상기 박 슬라브를 조압연하여 바 플레이트(bar plate)를 얻는 단계;Subjecting the thin slab to rough rolling to obtain a bar plate;
상기 바 플레이트를 200~600mpm의 범위 내에서 등속으로, 780~880℃의 온도범위에서 마무리 압연하여 열연강판을 얻는 단계;Subjecting the bar plate to finish rolling in a temperature range of 780 to 880 ° C at a constant speed within a range of 200 to 600 mpm to obtain a hot rolled steel sheet;
상기 열연강판을 500~650℃까지 냉각하는 단계; 및Cooling the hot-rolled steel sheet to 500 to 650 ° C; And
상기 냉각된 열연강판을 권취하는 단계를 포함하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법을 제공한다.
And a step of winding the cooled hot-rolled steel sheet, and a method of manufacturing a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent surface quality.
본 발명은 박물 열연강판을 제공할 수 있으며, 특히 항복강도 260MPa 이상의 고강도, 연신율 30% 이상의 고성형성을 갖는 동시에 우수한 표면품질을 갖는 열연강판을 제공할 수 있다. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can provide a hot rolled steel sheet, which can provide a hot rolled steel sheet having a high strength of at least 260 MPa in yield strength, a high elongation of not less than 30% and at the same time an excellent surface quality.
특히, 본 발명은 철 스크랩을 사용하여, 트램프 원소 및 높은 질소를 함유하는 전기로 용강을 제조하여, 열연강판을 제조하는 기술을 제공함으로써, 자원 재활용성, 에너지 절감 및 생산성을 향상시킬 수 있다.
Particularly, the present invention can improve resource recyclability, energy saving and productivity by providing a technique for manufacturing a hot-rolled steel sheet by manufacturing an electric furnace molten steel containing a tramp element and a high nitrogen by using iron scrap.
도 1은 본 발명의 열연강판 제조방법의 일례를 설명하기 위한 모식도이다.
도 2는 본 발명 실시예 중 발명예 1의 미세조직 결정립 크기의 분포를 나타낸 분포도이다.1 is a schematic view for explaining an example of the hot-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention.
FIG. 2 is a distribution diagram showing the distribution of grain size of microstructure in inventive example 1 of the present invention. FIG.
이하, 본 발명에 대해 상세히 설명한다. 먼저 본 발명의 조성에 대해 상세히 설명한다(이하, 중량%)Hereinafter, the present invention will be described in detail. First, the composition of the present invention will be described in detail (hereinafter,% by weight)
본 발명 열연강판은 중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.1~1.0%, Si: 0.0001~0.5%, Al: 0.01~0.04%, P: 0.001~0.05%, S: 0.001~0.006%, B: 0.0001~0.002%이하, N: 0.001~0.015%를 포함하고, Cu, Cr, Ni, Mo 및 Sn으로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상: 0.0001~0.18%을 포함한다.
The hot-rolled steel sheet of the present invention contains 0.02 to 0.06% of C, 0.1 to 1.0% of Mn, 0.0001 to 0.5% of Si, 0.01 to 0.04% of Al, 0.001 to 0.05% of P, 0.001 to 0.006% of S, 0.0001 to 0.002% of B, 0.001 to 0.015% of N, and 0.0001 to 0.18% of at least one selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn.
탄소(C): 0.02~0.06%Carbon (C): 0.02 to 0.06%
C는 탄화물을 형성하거나 페라이트에 고용되어 강도를 증가시키는 원소이다. 그 함량이 0.02% 미만인 경우 본 발명에서 목표로 하는 항복강도를 확보할 수 없으며, 다량의 다른 합금원소의 첨가를 수반하는 반면, 0.06% 이상 초과하게 되면 고속 연주에 의해 합금강을 제조하기 때문에 불균일한 두께의 응고셀이 형성되어 주편 결함 또는 용강유출와 같은 조업 사고를 유발할 수 있다. 따라서, 탄소(C) 함량은 0.02~0.06%로 하는 것이 바람직하다.
C is an element that forms carbides or solidifies in ferrite to increase strength. If the content is less than 0.02%, the target yield strength in the present invention can not be ensured and a large amount of other alloying elements are added. On the other hand, if the content exceeds 0.06%, alloy steels are produced by high- Thick coagulated cells may be formed, which may lead to casting faults or operating accidents such as molten steel leakage. Therefore, the carbon (C) content is preferably 0.02 to 0.06%.
망간(Mn): 0.1~1.0%Manganese (Mn): 0.1 to 1.0%
Mn은 페라이트 형성을 억제하며 오스테나이트 안정성을 높여 저온 변태상의 형성을 용이하게 하여 강의 강도를 증가시킨다. 그 함량이 0.1% 미만인 경우 본 발명에서 목표로 하는 강도 확보가 어려우며 제강작업 및 생산성을 하락시킬 수 있다. 반면, 1.0% 이상을 초과하면 목표 강도의 초과하여 가공성을 나쁘게 하여, 프레스 가공에 의한 복잡한 형상의 부품 가공시 크랙을 발생시킬 수 있다. 또한 적절하지 못한 고가 원소의 다량 사용에 따른 제조 비용 상승을 초래한다. 따라서, 망간(Mn)의 함량은 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다.
Mn inhibits ferrite formation and increases the austenite stability to facilitate the formation of low temperature transformation phases, thereby increasing the strength of the steel. If the content is less than 0.1%, it is difficult to secure the desired strength in the present invention, and the steelmaking operation and productivity can be lowered. On the other hand, if it exceeds 1.0%, the target strength is exceeded and the workability is deteriorated, so that cracks can be generated during processing of a complicated shape part by press working. It also results in an increase in manufacturing costs due to the use of a large amount of unsuitable expensive elements. Therefore, the content of manganese (Mn) is preferably 0.1 to 1.0%.
실리콘(Si): 0.0001~0.5%Silicon (Si): 0.0001-0.5%
Si는 페라이트 고용강화 및 탄화물 형성을 억제하여 잔류 오스테나이트 안정성을 높여 강판의 연성을 증가시키는 원소이다. 그 함량이 0.0001% 미만인 경우 상기 효과를 확보하기 어려운 반면 그 함량이 0.5% 초과인 경우는 적 스케일와 같은 난산세성 스케일 결함이 발생할 수 있어 열연 강판의 표면품질을 나쁘게 할 수 있고 이를 제거하기 위해서는 강한 디스케일링(descaling)이 필요하다. 따라서 규소(Si) 함량은 0.0001~0.5%로 하는 것이 바람직하다.
Si is an element that increases the ductility of the steel sheet by enhancing ferrite solid solution strengthening and carbide formation to enhance residual austenite stability. When the content is less than 0.0001%, it is difficult to secure the above effect. On the other hand, if the content is more than 0.5%, a roughness scale scale defect such as a red scale may occur, which may deteriorate the surface quality of the hot-rolled steel sheet. Scaling is required. Therefore, the silicon (Si) content is preferably 0.0001 to 0.5%.
알루미늄(Al): 0.01~0.04%Aluminum (Al): 0.01 to 0.04%
Al은 강 중 산소와 반응하여 강의 청정성 개선 및 탄화물 형성을 억제하여 잔류 오스테나이트 안정성을 높여 강판의 연성을 증가시키는 원소이다. 그 함량이 0.01% 미만인 경우 상기 효과를 확보할 수 없다. 반면, 0.04% 이상을 초과하면 강중 질소(N)와 반응하여 AlN 형성하여 박 슬라브 제조시 슬라브 크랙을 유발하여 주편 또는 열연강판의 품질을 저하시킬 수 있다. 따라서, 알루미늄(Al)의 함량은 기능한 낮게 유지하되 0.01~0.04%로 하는 것이 바람직하다.
Al is an element that reacts with oxygen in steel to improve the cleanliness of the steel and suppress carbide formation, thereby increasing the stability of the retained austenite and increasing the ductility of the steel sheet. If the content is less than 0.01%, the above effect can not be secured. On the other hand, when it exceeds 0.04%, AlN is formed by reacting with nitrogen (N) in the steel, which may cause slab cracking in the manufacture of thin slabs, which may degrade the quality of the slab or hot rolled steel sheet. Therefore, the content of aluminum (Al) is preferably kept as low as possible but preferably 0.01 to 0.04%.
인(P:) 0.001~0.05%(P) 0.001 to 0.05%
상기 인(P)은 페라이트 결정립의 크기를 감소시켜 강판의 강도를 증가시키는 원소이다. 그 함량이 0.001% 미만인 경우 결정립 크기 미세화에 의한 강화 효과를 확보할 수 없는 반면, 0.05% 이상을 초과하면 연주 및 압연시 결정립계 및/또는 상간 입계에 편석되어 취성을 유발할 수 있으며, 프레스 성형성이 열화될 수 있다. 한편, 저탄소강에서는 잉여 탄소의 함량이 높아 P 원소보다 우선하여 페라이트 입계에 편석되기에 P 원소에 의한 입계취성은 억제될 수 있다. 따라서, 상기 인(P)의 함량은 0.001~0.05%로 하는 것이 바람직하다.
The phosphorus (P) is an element which decreases the size of the ferrite grain and increases the strength of the steel sheet. If the content is less than 0.001%, the strengthening effect due to grain refinement can not be ensured. On the other hand, if the content is more than 0.05%, segregation may occur in grain boundaries and / or intergranular grain boundaries during performance and rolling, Can be deteriorated. On the other hand, since the content of excess carbon in the low carbon steel is high, it is segregated at the ferrite grain boundaries prior to the P element, and grain boundary embrittlement due to the P element can be suppressed. Therefore, the phosphorus (P) content is preferably 0.001 to 0.05%.
황(S): 0.001~0.006%Sulfur (S): 0.001 to 0.006%
상기 황(S)은 강중 불순물 원소로서 슬라브 표면결함과 함께 강판의 연성와 용접성을 저하시키는 원소이다. 그 함량이 0.001% 미만인 경우 제조가 어려운 반면 0.006% 초과하면 강중에 MnS 비금속 개재물을 과다 형성할 수 있고, 연주 응고 중에 편석되어 고온 크랙을 유발할 수 있어 강판의 연성 및 용접성을 저해할 수 있다. 한편, 본 발명에서는 황(S) 함량을 가능한 낮게 유지되도록 제어한 강을 연연속압연법으로 제조하는 경우에 열연 스트립 편측에 발생할 수 있는 크랙을 방지할 수 있다. 따라서, 황(S)의 함량은 0.001~0.006%로 하는 것이 바람직하다.
Sulfur (S) is an impurity element in the steel and is an element that deteriorates the ductility and weldability of the steel sheet together with the surface defects of the slab. When the content is less than 0.001%, it is difficult to manufacture. On the other hand, when the content is less than 0.006%, MnS nonmetallic inclusions can be overproduced in the steel, segregated during performance solidification, and high temperature cracks can be caused to deteriorate the ductility and weldability of the steel sheet. On the other hand, in the present invention, cracks that may occur in one hot rolled strip side can be prevented in the case where the steel controlled to keep the sulfur (S) content as low as possible is manufactured by the continuous rolling method. Therefore, the content of sulfur (S) is preferably 0.001 to 0.006%.
보론(B): 0.0001~0.002%Boron (B): 0.0001 to 0.002%
상기 보론(B)은 강의 오스테나이트 입계에 편석하여 오스테나이트 재결정을 억제 및 페라이트 결정립의 핵생성을 제한하여 조대한 페라이트 조직되도록 하여 강판의 연성을 증가시키는 원소이다. 그 함량이 0.0001% 미만인 경우 연성 증가 효과를 기대할 수 없는 반면, 0.002% 이상을 초과하면 강의 경화능을 증가시켜 강의 연성 저하를 초래할 수 있다. 또한, 과도한 B 원소 첨가시 연주 및/또는 압연과정에 주편 또는 바 플레이트의 가장자리에 크랙을 발생시켜 결함을 발생시킬 수 있으며, 낮은 온도에서 열간압연시 오스트나이트 입계에 편석되어 강판의 압연 변형 저항성을 증가시켜 박물 압연을 어렵게 할 수 있다. 상기 B 함량은 0.0001~0.002%로 하는 것이 바람직하다.
The boron (B) segregates in the austenitic grain boundaries of the steel, restraining austenite recrystallization and restricting nucleation of ferrite grains to form a coarse ferrite structure, thereby increasing the ductility of the steel sheet. If the content is less than 0.0001%, the ductility increase effect can not be expected. If the content is more than 0.002%, the hardenability of the steel may be increased and the steel ductility may be lowered. In addition, when excessive element B is added, cracks are generated at the edges of the cast steel or bar plate during the performance and / or rolling process, and defects can be generated. When hot rolling is performed at a low temperature, the steel sheet is segregated in the austenite grain boundary, So that it is possible to make the rolling of the articles difficult. The B content is preferably 0.0001 to 0.002%.
질소(N): 0.001%~0.015%Nitrogen (N): 0.001% to 0.015%
상기 질소(N)는 오스테나이트 안정화 및 질화물 형성 원소이다. 그 함량이 0.001% 미만인 경우는 상기 효과를 기대하기 어려운 반면 0.015%를 초과하면 전기로 강중에 존재하는 Al 원소와 반응하여 석출물을 형성하여 주편 크랙 결함을 유발할 수 있다. 따라서, 질소(N) 함량은 0.001~0.015%로 하는 것이 바람직하다.
The nitrogen (N) is an austenite stabilization and nitride forming element. When the content is less than 0.001%, it is difficult to expect the above effect. On the other hand, if it exceeds 0.015%, it may react with the Al element present in the electric furnace steel to form a precipitate to cause a crack crack defect. Therefore, the nitrogen (N) content is preferably 0.001 to 0.015%.
본 발명은 트램프 원소인 Cu, Cr, Ni, Mo 및 Sn 중 1종 이상의 총합이 0.001~0.18% 포함하는 것이 바람직하다. 상기 트램프(Tramp) 원소는 제강공정에서 원료로 사용되는 스크랩에서 비롯된 불순물 원소이므로 가급적 그 함량을 저감하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 0.18%를 초과하면, 슬라브의 표면 크랙 및 열연 강판의 표면 품질을 저하시킬 수 있다.The present invention preferably includes 0.001 to 0.18% of the total sum of at least one of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn as the tram element. The Tramp element is preferably an impurity element derived from scrap used as a raw material in a steelmaking process, so it is preferable to reduce the content as much as possible. However, if the content exceeds 0.18%, the surface crack of the slab and the surface quality of the hot-rolled steel sheet may be deteriorated.
다만, 상기 트램프 원소 중 Cu 강판의 내식성을 증가시키는 원소로고, 열연산세강판의 내식성을 향상시키기 위해, 의도적으로 첨가되는 경우도 있다.
However, in order to improve the corrosion resistance of the element logo and the hot-rolled steel sheet which increase the corrosion resistance of the Cu steel sheet among the above-mentioned tramp elements, they are intentionally added.
본 발명에서 상기 C, B 및 N은 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다. In the present invention, it is preferable that C, B and N satisfy the following relational expression (1).
[관계식 1] 5 ≤ [(B/N)*(C/P)*100] ≤ 300 [Relation 1] 5? [(B / N) * (C / P) * 100]? 300
상기 관계식 1에서 C, B 및 N는 각각의 함량(중량%)을 각각의 원자량으로 나눈 값을 의미한다. In the above-mentioned
상기 관계식 1은 강의 목표 항복강도와 항복비를 확보하기 위해, 만족해야 하는 성분 관계를 도출한 것이다. 상기 관계식 1의 값이 5 미만인 경우에는 P 원소 단독 첨가하거나, P+B 원소 복합첨가하여 260MPa 이상의 항복강도를 확보할 수 있는 것을 의미하며, 300을 초과하면 B 원소만을 단독으로 첨가하여 12㎛ 이상의 평균 결정립을 갖게 되어 260MPa 항복강도를 확보하지 못하고, 40% 이상의 연신율을 갖게 되는 것으로 의미한다. 또한, 연연속압연 공정통해 스트립을 880℃ 보다 낮은 온도에서 압연하여 제조하기 때문에 강의 Ar3 온도 감소에 의한 조직 균일성은 증가시킬 수 있겠으나, 열간압연시 강판의 변형 저항성 증가에 따른 압연 제조성이 어려울 수 있다는 것을 의미한다.
The above
본 발명은 상기 조성 이외에 Ca 0.01% 이하의 범위에서 추가로 포함할 수 있다. 상기 Ca는 산소와 매우 친화력이 높아 산화물 또는 유화물 형태로 존재하여 비금속 개재물 형태와 분포를 제어하고 개재물 구상화에 기여하여 크랙발생방지에 효과적이고, Cr-Ca 복합석출물을 형성하여 내식성에 기여할 수 있다.
The present invention may further include Ca in a range of 0.01% or less in addition to the above composition. The Ca has a high affinity with oxygen and exists in the form of an oxide or an emulsion. Thus, Ca controls the form and distribution of nonmetallic inclusions, contributes to spheroidization of inclusions, is effective in preventing cracks, and can form Cr-Ca complex precipitates to contribute to corrosion resistance.
나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 이는 상기 언급된 조성 이외에 본 발명의 기술사상을 벗어나지 않는 범위에서 다른 합금성분이 추가될 수 있음을 의미한다.
The remainder includes Fe and unavoidable impurities. This means that, in addition to the above-mentioned composition, other alloy components can be added without departing from the technical idea of the present invention.
본 발명 열연강판의 미세조직은 페라이트를 주상으로하며, 페라이트 입계에 시멘타이트 및/또는 펄라이트가 면적분율로 5% 이하로 존재한다. 본 발명에서 상기 페라이트 평균 결정립 사이즈는 12㎛ 이하인 것이 바람직하다.In the microstructure of the hot-rolled steel sheet of the present invention, cementite and / or pearlite exist in an area fraction of 5% or less in the ferrite grain boundaries. In the present invention, the ferrite average grain size is preferably 12 탆 or less.
상기와 같은 미세 결정립을 갖는 페라이트 조직의 확보를 통해 강도와 연성을 동시에 갖는 재질 편차가 작은 스트립을 제조할 수 있다. 다만, 상기 페라이트 결정립의 크기가 12㎛를 초과하는 경우에는 목표하는 강도 및 연성을 확보하기 어렵다는 단점이 있으므로, 상기 페라이트 결정립의 크기는 12㎛이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다.By securing the ferrite structure having the fine grain as described above, it is possible to produce a strip having a small material deviation having both strength and ductility. However, when the size of the ferrite grains exceeds 12 탆, it is difficult to secure the desired strength and ductility. Therefore, the size of the ferrite grains is preferably 12 탆 or less.
또한, 시멘타이트 및/또는 펄라이트가 5%를 초과하여 형성되는 경우에는 굽힘성 열화와 같은 문제를 발생시킬 수 있다. 따라서, 상기 시멘타이트 및/또는 펄라이트 조직은 5%이하의 분율을 갖는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 상기 펄라이트가 형성되지 않는 것이 유리하다. 상기 시멘타이트 및/또는 펄라이트가 형성되지 않는 경우에는 본 발명 열연강판이 페라이트 단상 조직을 가질 수 있다.
In addition, when cementite and / or pearlite is formed in an amount exceeding 5%, problems such as bending deterioration may occur. Accordingly, it is preferable that the cementite and / or pearlite structure have a fraction of 5% or less, more preferably, the pearlite is not formed. When the cementite and / or pearlite is not formed, the hot-rolled steel sheet of the present invention may have a ferrite single-phase structure.
한편 상기 페라이트 결정립 사이즈의 편차는 7㎛이하인 것이 바람직하다. 본 발명의 열연강판은 시멘타이트와 펄라이트가 거의 형성되지 않는 페라이트 단상 조직이다. 통상적으로 열연강판은 불균일한 결정립 크기를 갖는 페라이트 상으로 구성되는데, 결정립 사이즈의 편차가 작을수록 거의 동일한 크기의 결정립이 미세조직을 구성하고, 균일한 강도와 가공성을 확보할 수 있다. 이를 위해 본 발명에서는 상기 편차를 7㎛ 이하가 되도록 관리하는 것이 바람직하다.
On the other hand, the deviation of the ferrite grain size is preferably 7 탆 or less. The hot-rolled steel sheet of the present invention is a ferrite single-phase structure in which cementite and pearlite are hardly formed. Generally, the hot-rolled steel sheet is composed of a ferrite phase having an uneven grain size. The smaller the deviation of the grain size is, the more the grain size of almost the same size constitutes the microstructure, and the uniform strength and workability can be ensured. For this purpose, in the present invention, it is preferable that the deviation is controlled to 7 탆 or less.
본 발명의 열연강판은 260MPa 이상의 항복강도를 가지면서, 30% 이상의 연신율을 확보하여, 우수한 강도와 연성을 확보하는 동시에 표면품질이 우수한 특징이 있다.
The hot-rolled steel sheet of the present invention has a yield strength of 260 MPa or more, secures an elongation of 30% or more, secures excellent strength and ductility, and is excellent in surface quality.
이하, 본 발명의 제조방법에 대해 상세히 설명한다. 본 발명의 제조방법은 박 슬라브 연주 및 압연 직결공정에 의한 연연속압연법을 이용하는 미니밀 공정을 통해, 강도와 연성이 우수하고 표면품질이 우수한 열연강판을 제조할 수 있다. 도 1은 본 발명의 열연강판 제조방법의 일례를 설명하기 위한 모식도이다. 이하, 도 1을 참조하여 보다 상세히 설명한다.
Hereinafter, the production method of the present invention will be described in detail. According to the manufacturing method of the present invention, a hot-rolled steel sheet excellent in strength and ductility and excellent in surface quality can be manufactured through a mini-mill process using a continuous continuous rolling process by a thin slab performance and rolling direct process. 1 is a schematic view for explaining an example of the hot-rolled steel sheet manufacturing method of the present invention. Hereinafter, this will be described in more detail with reference to FIG.
도 1에 나타난 바와 같이, 본 발명에 적용되는 미니밀 공정은 연속주조(10), 조압연(20), 마무리압연(50), 냉각(60) 및 권취(70) 단계로 구성되며, 상기 각 공정은 단속되지 않고, 연속적으로 이루어지게 된다. 본 발명의 열연강판 제조방법은 상기 각 공정 조건을 제어하면서 동시에 조압연-마무리압연-권취의 구동속도(질량유속)가 동일하도록 제어함으로써 등속압연이 가능하도록 하여 재질 및 두께편차가 우수하면서도 도금박리가 없는 열연강판을 제조하는 것에 특징이 있다.
1, the mini milling process applied to the present invention comprises a
먼저, 연속 주조기(10)에서 30~150mm 두께의 슬라브(a)를 제조한다. 이는 기존밀의 연속주조기에서 생산하는 200mm이상의 두께를 갖는 슬라브와 대비하여 상당히 얇은 두께를 가지며, 이러한 슬라브를 박 슬라브(Thin slab)라고 한다. 상기 박 슬라브는 연속적인 과정으로 바로 조압연기(20)로 이송되어 압연되기 때문에 슬라브 자체 열원을 그대로 이용할 수 있어 에너지 절감이 가능하고, 이러한 과정에 의해 연주 및 조압연 과정에서 일어날 수 있는 미세조직 및 석출물 형성의 천이 과정이 기존밀와 대비하여 다르게 되며, 최종적으로 제조되는 강판의 기계적 특성이 달라지게 된다. 한편, 상기 박 슬라브의 두께가 150mm를 초과하는 경우에는 기존밀 대비 차이가 적어지게 되고, 30mm미만인 경우에는 주편의 온도 하락이 급격하게 일어나 균일한 조직을 형성하기 어렵다. 이를 해결하기 위해서는 부가적으로 가열 설비를 설치할 수 있으나, 이는 생산 원가를 향상시키는 요인이 되므로, 가능한 배제하는 것이 바람직하다.
First, a slab a having a thickness of 30 to 150 mm is manufactured in the
또한, 박 슬라브는 조압연기(20) 및 마무리압연기(50)에서 원하는 최종 두께로 압연되고, 런아웃 테이블(ROT)(60)을 통해 냉각된 다음, 권취기(70)에서 일정한 온도로 권취됨으로써 강판으로 제조된다. 본 발명은 앞서 언급한 바와 같이, 조압연기(20)-마무리압연기(50)-권취기(70)의 가동속도가 동일하도록 제어하여 등속압연하는 것을 특징으로 하며, 연주속도와 압연속도가 차이가 나게 될 경우, 이 차이를 보상하기 위해, 마무리 압연기(50)의 앞에 코일 박스(40)를 추가적으로 설치하여 유도 가열기(30)를 통과한 바 플레이트(bar plate)(b)를 1차 권취하도록 구성할 수도 있다.
The thin slab is rolled to a desired final thickness in the
먼저, 상기 박 슬라브를 얻기위한 연속 주조 단계는 전술한 합금조성을 만족하는 용강을 준비한 뒤, 주조속도를 4.5mpm(miter per minute)이상, 바람직하게는 4.5~7.5mpm로 하여 이루어지는 것이 바람직하다. 이는, 주조와 압연과정이 연결되어 이루어지기 때문에 목표 압연 온도를 확보하기 위해서는 일정 수준 이상의 주조 속도가 요구되기 때문이며, 이를 위해 주조속도가 4.5mpm이상인 것이 바람직하다. 다만, 7.5mpm을 초과하는 경우에는 용강 탕면 불안정에 의한 조업 성공율이 저감될 수 있는 단점이 있으므로, 상기 주조속도는 4.5~7.5mpm의 범위를 갖는 것이 바람직하다.
Preferably, the continuous casting step for obtaining the thin slab is performed by preparing molten steel satisfying the alloy composition described above, and then setting the casting speed to 4.5 mPa (miter per minute) or more, preferably 4.5 to 7.5 mpm. This is because, since the casting and rolling processes are connected, a casting speed higher than a certain level is required to secure the target rolling temperature. For this, the casting speed is preferably 4.5mpm or more. However, when it exceeds 7.5 mpm, there is a disadvantage that the operation success rate due to instability of the molten steel bath surface can be reduced. Therefore, the casting speed is preferably in the range of 4.5 to 7.5 mpm.
상기 주조를 통해 얻어진 박 슬라브는 조압연 단계를 거치게 되는데, 상기 조압연은 박 슬라브를 2~4개의 압연 스탠드로 구성되는 조압연기(20)에 의해 이루어지게 된다. 이 때, 상기 조압연기의 입측에서 박 슬라브의 표면온도는 1000~1200℃의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 박 슬라브의 표면온도가 1000℃미만인 경우에는 조압연 하중의 증가 및 조압연 과정에서 바 플레이트 에지부에 크랙이 발생할 가능성이 있고, 이 경우 열연강판의 에지부 결함을 초래할 수 있다. 한편, 상기 박 슬라브의 표면온도가 1200℃를 초과하는 경우에는 열연 스케일(scale) 잔존에 따른 열연 표면 품질 저하와 같은 문제가 발생할 수 있다.
The thin slab obtained through the casting is subjected to a rough rolling step. The rough rolling is performed by a
또한, 상기 조압연시 누적 압하율은 60~90%가 되도록 하는 것이 바람직한데, 이는 본 발명에서 목표로 하는 우수한 재질편차를 갖는 열연강판을 제조하는데 유리하다. 조압연 압하율이 높을수록 연주 주편(박 슬라브) 내부에 형성된 연주 미세조직 및 합금 성분 분포를 균일하게 할 수 있는데, 이러한 효과를 위해서, 상기 누적 압하율은 60%이상인 것이 바람직하다. 다만, 90%를 초과할 경우에는 압연변형 저항이 커져 조업상에 어려움을 유발할 수 있으므로, 상기 조압연시 누적 압하율은 60~90%의 범위를 갖는 것이 바람직하다.
In addition, it is preferable that the cumulative rolling reduction during rough rolling is 60 to 90%, which is advantageous in manufacturing a hot rolled steel sheet having a desired material deviation in the present invention. The higher the rough rolling reduction ratio, the more uniform the distribution of the microstructure and alloy components formed in the slab (slab). For this effect, the cumulative rolling reduction is preferably 60% or more. However, if it exceeds 90%, the rolling deformation resistance becomes large, which may cause difficulty in operation. Therefore, the cumulative rolling reduction during the rough rolling is preferably in the range of 60 to 90%.
마무리 압연은 상기 조압연을 통해 얻어진, 바 플레이트(bar plate)를 200~600mpm의 범위 내에서 등속으로 압연하되, 기존밀 공정보다 낮은 온도에서 이루어지는 것이 바람직하다. 상기와 같이, 등속압연을 통해 연속주조부터 권취공정까지지 동일한 매스 플로우(msss flow)가 될 수 있도록 제어할 수 있다. 다만, 압연속도가 과도하게 느릴 경우에는 압연되는 열연강판의 온도 확보가 어렵고, 과도하게 빠를 경우에는 압연 제어시 오작동에 의한 판다단과 같은 조업 사고가 일어날 수 있으며 열연 도를 목표치로 제어하기 곤란하다.
The finish rolling is preferably performed at a temperature lower than that of the conventional milling process by rolling the bar plate obtained through the rough rolling at a constant speed within a range of 200 to 600 mpm. As described above, it is possible to control the same mass flow (msss flow) from the continuous casting to the winding process through the constant velocity rolling. However, if the rolling speed is excessively low, it is difficult to secure the temperature of the hot rolled steel sheet to be rolled. If the rolling speed is excessively high, it is difficult to control the hot rolled steel to a target value.
또한, 마무리 압연 온도를 기존밀 공정보다 낮은 온도인 880℃이하에서 행하는 이유는 본 발명의 주조 속도 범위에서 주편의 완전한 응고를 유도하여 미응고 주편이 압연되는 것을 최소화하여 연연속압연 조업의 안정도를 높이고, 고온 마무리압연시 발생할 수 있는 열연 스케일 결함 발생을 최소화하기 위함이다. 또한, 저온 압연에 의해 미재결정 오스테나이트 상의 분율을 증가시켜 결정립을 미세화시키는 효과 또한 있다. 다만, 상기 열간압연 온도가 780℃미만인 경우에는 열간 압연 부하의 급격한 증가에 따른 스트립 파단과 같은 조업사고가 발생할 수 있으므로, 상기 열간압연은 780~880℃에서 이루어지는 것이 바람직하다.
The reason why the finish rolling temperature is lower than 880 占 폚, which is lower than the conventional milling process, is to induce complete coagulation of the cast steel in the casting speed range of the present invention, thereby minimizing the rolling of the non- And to minimize the occurrence of hot-rolling scale defects that may occur during high-temperature finish rolling. In addition, there is also an effect of increasing the fraction of the non-recrystallized austenite phase by low-temperature rolling to make the crystal grains finer. However, if the hot rolling temperature is lower than 780 DEG C, it is preferable that the hot rolling is performed at 780 to 880 DEG C, since the hot rolled steel sheet may be damaged due to an abrupt increase in the hot rolling load.
이후, 상기 열연강판은 런아웃테이블(ROT)에서 목표로 하는 권취온도까지 연속 냉각하는 것이 바람직하며, 이 때 냉각속도는 당해 기술분야에서 통상적인 범위를 가질 수 있다. 상기 냉각은 500~650℃까지 이루어지고, 상기 온도범위에서 권취가 이루어지게 되는데, 상기 권취온도가 500℃미만인 경우에는 불규칙 형상의 페라이트 상이 형성되어 미세조직의 불균일성이 증가될 수 있으며, 650℃를 초과하는 경우에는 펄라이트의 형성에 따른 굽힘성 열화를 초래할 수 있다. 따라서, 상기 권취온도는 500~650℃의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 본 발명이 얻고자 하는 미세조직의 안정성을 위해서는 580~650℃의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하다.
Thereafter, it is preferable that the hot-rolled steel sheet is continuously cooled from the run-out table (ROT) to a target coiling temperature, at which time the cooling rate may have a range that is conventional in the art. When the coiling temperature is less than 500 캜, irregularly shaped ferrite phases may be formed to increase microstructure nonuniformity, and when the coiling temperature is lower than 650 캜, If it exceeds the above range, bendability deterioration due to the formation of pearlite may be caused. Therefore, the coiling temperature is preferably in the range of 500 to 650 ° C, and more preferably in the range of 580 to 650 ° C for the stability of the microstructure of the present invention.
상기 권취 후에는 열연강판을 산세하는 단계를 추가로 포함할 수 있으며, 이를 통해 열연강판의 표면에 형성된 스케일을 제거할 수 있다. 상기 산세공정은 당해 기술분야에서 행하여지는 통상의 방법을 모두 이용할 수 있다.
The step of picking up the hot-rolled steel sheet may further include the step of picking up the hot-rolled steel sheet, whereby the scale formed on the surface of the hot-rolled steel sheet can be removed. The pickling process may be carried out by any of the usual methods in the art.
상기 산세 후에는 상기 열연강판을 450~550℃로 가열하여 연속적인 공정으로 용융아연도금욕에 인입하여 도금을 행한 후, 500~560℃에서 항온열처리함으로써 용융아연도금열연강판으로 제조할 수도 있다. 상기 가열온도가 450℃미만인 경우에는 불충분한 가열에 의해 도금결함(Tears mark) 발생 빈도가 높아질 수 있으며, 550℃를 초과하는 경우에는 도금층 표면의 색상 차이에 의한 도금 표면결함을 초래할 수 있다는 단점이 있다. 또한, 상기 항온열처리는 합금원소의 균일 분포 및 도금층의 합금화를 위한 것으로서, 500℃미만인 경우에는 상기 효과를 얻기 어려우며, 흐름 무늬와 같은 도금층 표면결함이 발생하는 단점이 있으며, 560℃를 초과하는 경우에는 소지철/도금층 계면 근처, 소지철 계면에서 일어나는 Fe-Zn 합금화가 불균일할 수 있어 도금층 색상에 차이가 나타나는 문제가 발생할 수 있다.
After the pickling, the hot-rolled steel sheet may be heated to 450 to 550 ° C, drawn into a hot-dip galvanizing bath in a continuous process, plated, and then heat-treated at a temperature of 500 to 560 ° C to obtain a hot-dip galvanized steel sheet. If the heating temperature is lower than 450 ° C, the incidence of tears marks may be increased by insufficient heating. If the heating temperature is higher than 550 ° C, a plating surface defect due to a color difference on the surface of the plating layer may be caused have. In addition, the constant-temperature heat treatment is for uniform distribution of the alloying elements and alloying of the plating layer. When the temperature is less than 500 ° C, the above effect is difficult to obtain and there is a disadvantage that surface layer defects such as flow patterns are generated. , The Fe-Zn alloyation occurring at the interface between the Fe / Cu layer and the Fe-Zn interface may be uneven, which may cause a difference in the color of the plating layer.
이하, 본 발명의 실시예에 대해 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 위한 것이며, 본 발명을 한정하고자 하는 것은 아니다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail. The following examples are for the understanding of the present invention and are not intended to limit the present invention.
(실시예)(Example)
하기 표 1의 조성(중량%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물임)을 갖는 용강을 A~J까지 준비한 후, 5mpm의 속도로 고속 연주를 진행하여 80㎜의 박 슬라브를 만들고, 도 1에서 보여지는 조압연기(20)-마무리 압연기(50)-권취기(70)의 가동속도가 동일하도록 제어하여 등속압연을 행하였다. 표 2의 마무리 압연출측온도(FDT), 권취온도(CT) 등의 방법으로 열연강판을 제조하였다.A molten steel having the composition shown in Table 1 (weight%, the remainder being Fe and unavoidable impurities) was prepared from A to J and then subjected to high speed performance at a speed of 5 mpm to make a 80 mm thin slab. And the constant speed rolling was carried out by controlling so that the running speed of the
다만, 하기 표 1 및 2에서 K 강종은 연연속압연이 아닌, 통상의 슬라브 재가열 및 열연 공정을 통해 제조하였다.
However, in the following Tables 1 and 2, K steel was produced by a conventional slab reheating and hot rolling process instead of continuous continuous rolling.
(상기 표 1에서 Tr.은 Cu, Cr, Ni, Mo 및 Sn의 트램프 원소의 합이고, 식 1은 원자량비로, [(B/N)*(C/N)*100]의 값을 의미함)
(In the above Table 1, Tr. Denotes the sum of the tramp elements of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn, and
상기 제조된 열연강판에 대해, ASTM 시편을 이용하여 기계적 특성을 측정하였고, 그 결과를 하기 상기 표 2에 나타내었다. 한편, 열연강판의 페라이트 결정립 사이즈(FGS)를 측정하였고, 표면품질을 평가하여 그 결과를 나타내었다. 상기 표면품질은 표면 스케일을 제거한 후 표면 광택도를 평가하였으며, 표시 ○은 표면 광택도가 60~70이 경우를, 표시 △은 60 이하를 나타낸다.
Mechanical properties of the hot-rolled steel sheet were measured using an ASTM specimen. The results are shown in Table 2 below. Meanwhile, the ferrite grain size (FGS) of the hot-rolled steel sheet was measured, and the surface quality was evaluated and the results were shown. The surface quality was evaluated after removing the surface scale and the surface gloss was evaluated. The symbol? Indicates the case where the surface gloss was 60 to 70, and the symbol?
C
F
H
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 조성 및 조건을 만족하는 발명예들은 260MPa 이상의 항복강도를 가지며, 30% 이상의 연신율을 갖는다. 또한, 우수한 표면 품질을 확보할 수 있다.
As shown in Table 2, the inventions satisfying the composition and conditions of the present invention have a yield strength of 260 MPa or more and an elongation of 30% or more. In addition, excellent surface quality can be ensured.
한편, 비교예 1 내지 4는 조성이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로써, 본 발명의 공정조건을 만족하더라도, 표면품질이 열위함을 알 수 있다.On the other hand, in Comparative Examples 1 to 4, the composition is out of the range of the present invention, and even if the process conditions of the present invention are satisfied, it can be seen that the surface quality is inferior.
비교예 5 및 6은 조성 및 관계식 1이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로써, 결정립은 미세화될 수 있으나, 표면품질이 열위함을 알 수 있다. 한편, 비교예 7 및 8은 관계식 1이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로써, 결정립 크기가 조대하고, 표면 품질이 열위한 것을 알 수 있다. 비교예 9는 본 발명의 조성을 만족하지 못하는 것으로서, 본 발명이 요구하는 항복강도에 미달되며, 결정립이 조대한 것을 알 수 있다.
In Comparative Examples 5 and 6, when the composition and the
한편, 도 2는 상기 발명예 1의 페라이트 결정립 분포를 나타낸 그래프이다. 도 2를 보면, 상기 발명예 1은 페라이트 평균 결정립 크기(FGS)가 12㎛ 이내이며, 그 편차가 7㎛ 이내인 것을 알 수 있다.
On the other hand, FIG. 2 is a graph showing the ferrite grain distribution in Inventive Example 1. Referring to FIG. 2, in the case of Inventive Example 1, the ferrite mean grain size (FGS) is within 12 占 퐉, and the deviation is within 7 占 퐉.
10 : 연속 주조기
20 : 조압연기
30 : 유도 가열기
40 : 코일 박스 (생략 가능)
50 : 마무리압연기
60 : 런아웃테이블
70 : 권취기10: Continuous casting machine
20: rough rolling mill
30: Induction heater
40: Coil box (optional)
50: Finishing mill
60: Runout table
70: Winder
Claims (11)
Cu, Cr, Ni, Mo 및 Sn으로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상: 0.0001~0.18%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
상기 C, B, N 및 P은 하기 관계식 1을 만족하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판.
[관계식 1] 5 ≤ [(B/N)*(C/P)*100] ≤ 300
(관계식 1에서 B, N, C 및 P는 각각의 중량%를 각각의 원자량으로 나눈 값임)
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet contains 0.02 to 0.06% of C, 0.1 to 1.0% of Mn, 0.0001 to 0.5% of Si, 0.01 to 0.04% of Al, 0.001 to 0.05% of P, 0.001 to 0.006% of S, 0.002%, and N: 0.001 to 0.015%
At least one selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn: 0.0001 to 0.18%, the balance being Fe and unavoidable impurities,
Wherein C, B, N and P satisfy the following relational expression (1).
[Relation 1] 5? [(B / N) * (C / P) * 100]? 300
(In the relational expression 1, B, N, C and P are values obtained by dividing the respective weight percentages by the respective atomic amounts)
상기 열연강판은 페라이트를 주조직으로 하며,
시멘타이트 및 펄라이트 중 1종 이상을 면적분율로, 5%이하로 포함하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판.
The method according to claim 1,
The hot-rolled steel sheet has a main structure of ferrite,
Cementite, and pearlite in an area fraction of 5% or less.
상기 페라이트 결정립 사이즈(원상당 직경)는 12㎛ 이하인 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판.
The method of claim 2,
The high-strength hot-rolled steel sheet excellent in surface quality having a ferrite grain size (circle equivalent diameter) of 12 탆 or less.
상기 열연강판은 260MPa 이상의 항복강도 및 30% 이상의 연신율을 갖는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판.
The method according to claim 1,
The hot-rolled steel sheet has a yield strength of 260 MPa or more and an elongation of 30% or more and is excellent in surface quality.
상기 열연강판의 두께는 1.2~2.8㎜인 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판.
The method according to claim 1,
Wherein the thickness of the hot-rolled steel sheet is 1.2 to 2.8 mm and the surface quality is excellent.
상기 용강을 4.5mpm 이상의 속도로 연속 주조하여 박 슬라브를 제조하는 단계;
상기 박 슬라브를 조압연하여 바 플레이트(bar plate)를 얻는 단계;
상기 바 플레이트를 200~600mpm의 범위 내에서 등속으로, 780~880℃의 온도범위에서 마무리 압연하여 열연강판을 얻는 단계;
상기 열연강판을 500~650℃까지 냉각하는 단계; 및
상기 냉각된 열연강판을 권취하는 단계
를 포함하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.
[관계식 1] 5 ≤ [(B/N)*(C/P)*100] ≤ 300
(관계식 1에서 B, N, C 및 P는 각각의 중량%를 각각의 원자량으로 나눈 값임)
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet contains 0.02 to 0.06% of C, 0.1 to 1.0% of Mn, 0.0001 to 0.5% of Si, 0.01 to 0.04% of Al, 0.001 to 0.05% of P, 0.001 to 0.006% of S, At least one selected from the group consisting of Cu, Cr, Ni, Mo and Sn: 0.001 to 0.18%, the balance being Fe and unavoidable impurities, the C, B, N, and P satisfy the following relational expression 1;
Continuously casting the molten steel at a rate of 4.5 mpm or more to produce a thin slab;
Subjecting the thin slab to rough rolling to obtain a bar plate;
Subjecting the bar plate to finish rolling in a temperature range of 780 to 880 ° C at a constant speed within a range of 200 to 600 mpm to obtain a hot rolled steel sheet;
Cooling the hot-rolled steel sheet to 500 to 650 ° C; And
The step of winding the cooled hot rolled steel sheet
Wherein the high-strength hot-rolled steel sheet has excellent surface quality.
[Relation 1] 5? [(B / N) * (C / P) * 100]? 300
(In the relational expression 1, B, N, C and P are values obtained by dividing the respective weight percentages by the respective atomic amounts)
상기 박 슬라브의 두께는 30~150㎜인 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the thin slab has a thickness of 30 to 150 mm and is excellent in surface quality.
상기 조압연의 누적 압하율은 60~90%인 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Wherein the cumulative rolling reduction of the rough rolling is 60 to 90%.
상기 조압연시, 박 슬라브의 인입온도는 1000~1200℃의 온도범위에서 행하는 표면 품질이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법.
The method of claim 6,
A method for producing a high strength hot-rolled steel sheet, wherein the thin slab has a surface temperature of 1000 to 1200 占 폚 at the time of rough rolling.
상기 권취 후, 상기 열연강판을 산세하는 단계를 추가로 포함하는 열연강판의 제조방법.
The method of claim 6,
Further comprising the step of pickling the hot-rolled steel sheet after the winding.
상기 산세 후, 상기 열연강판을 450~550℃로 가열하는 단계;
상기 가열된 열연강판을 용용아연도금하는 단계; 및
상기 용융아연도금된 열연강판을 500~560℃에서 항온열처리하는 단계를 추가로 포함하는 열연강판의 제조방법.
The method of claim 10,
Heating the hot-rolled steel sheet to 450 to 550 ° C after the pickling;
Galvanizing the hot rolled steel sheet; And
Further comprising the step of heat-treating the hot-dip galvanized steel sheet at a temperature of 500 to 560 ° C.
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