KR20110075380A - Fuel reforming method - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A fuel reforming method for steam reforming is provided to obtain a high hydrogen yield higher than an existing method by maintaining the thermal resonance of a reactor using a supply pattern of reactants. CONSTITUTION: A fuel reforming method for steam reforming comprises a step of supplying reactants to a reactor in a discontinuous supply pattern to form thermal resonance. Two steps are repeated, wherein one step is to supply the reactants to a reactor for a predetermined time and the other step is to stop the supply of the reactants for a predetermined time required for thermal recovery if the reactants are provided for a predetermined time.

Description

수증기 개질용 연료개질방법{Fuel reforming method}Fuel reforming method for steam reforming

본 발명은 수증기 개질용 연료개질방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 반응물을 적정 주기로 반응기 내부에 공급하여 열적 공진상태를 형성시킴으로서 높은 수소 수득율을 얻을 수 있는 연료개질방법에 관한 것이다. The present invention relates to a fuel reforming method for steam reforming, and more particularly, to a fuel reforming method capable of obtaining a high hydrogen yield by supplying a reactant into a reactor at an appropriate interval to form a thermal resonance state.

연료전지는 수소와 산소의 전기 화학적 반응에 의해 화학 에너지를 전기 에너지로 변환시켜주는 시스템으로서, 에너지 효율이 우수하고 환경 친화적인 장점을 가지고 있어 현재 세계적으로 활발히 연구, 개발이 진행 중인 기술분야이다. A fuel cell is a system that converts chemical energy into electrical energy by an electrochemical reaction between hydrogen and oxygen. The fuel cell is an advanced technology field that is currently being actively researched and developed worldwide because of its excellent energy efficiency and environmentally friendly advantages.

이러한 연료전지는 고농도의 수소를 연료로 사용하며, 안정적인 수소 공급은 매우 중요한 요소이다. 연료전지에 수소를 공급하는 방법으로는 수소 자체를 공급해 주는 방법도 있으나, 안전상의 문제로 현재의 연구 단계에서는 대부분 탄화수소 화합물을 개질하여 고농도의 수소를 생산하여 공급하고 있다. These fuel cells use high concentrations of hydrogen as fuel, and stable hydrogen supply is a very important factor. As a method of supplying hydrogen to a fuel cell, there is also a method of supplying hydrogen itself, but for safety reasons, at present, most of the research steps are to produce and supply high concentration hydrogen by reforming hydrocarbon compounds.

연료 개질 방법은 크게 자열 개질(Autothermal Reforming, ATR), 부분 산화 개질(Partial Oxidation, POX) 및 수증기 개질(Steam Reforming, SR)로 분류된다. 이들 중에서 수증기 개질 방법은 다른 개질 방법에 비하여 고농도의 수소를 생산할 수 있는 장점이 있으나, 반응기 내부에서 강한 흡열반응이 발생하므로 수소 생산성 을 결정짓는 중요한 인자가 외부로부터 유입되는 열전달 현상을 수반하게 된다. Fuel reforming methods are broadly classified into Autothermal Reforming (ATR), Partial Oxidation (POX), and Steam Reforming (SR). Among them, the steam reforming method has the advantage of producing a high concentration of hydrogen as compared to other reforming methods, but since a strong endothermic reaction occurs inside the reactor, an important factor determining hydrogen productivity is accompanied by heat transfer from outside.

일반적으로 반응기 내부로의 열공급 방법은 연소로(furnace)부터 얻은 반응열을 반응기 주위로 흘려 주어 열을 공급하는 방식이 주로 채택되고 있다. In general, the heat supply method into the reactor is mainly adopted to supply heat by flowing the reaction heat obtained from the furnace (furnace) around the reactor.

도 1은 종래의 열교환기형 개질기의 개략도이다. 도시와 같이 연료주입구(1)로 유입되는 탄화수소 화합물 연료는 1차 촉매(2)와 2차 촉매(3)를 순차적으로 통과하며 수증기 개질을 통해 수소 가스로 전환되고, 수소 출구(4)를 통해 연료개질기를 빠져 나간다. 1차 촉매(2) 및 2차 촉매(3)에서 진행되는 수증기 개질 반응을 위한 반응열은 케이싱(5) 하부에 마련된 버너(6)를 통해 공급한다. 통상 버너(6)의 연료는 합성가스를 사용하는 것이 일반적이나, 도시와 같이 연료전지 출구 측에서 나온 미반응 연료를 공기와 혼합하여 사용하는 방법도 있다. 버너(6)에서 생성된 고온의 반응 가스는 2차 촉매(3) 및 1차 촉매(2) 측을 돌아 연소가스 출구(7)로 빠져 나가며 촉매를 지나는 개질 가스에 반응열을 공급한다. 이 때 상기 1차 촉매(2) 및 2차 촉매(3)의 반응기 튜브(8)는 열전달 특성이 우수하고 고온 환경에서도 기계적 특성이 변하지 않는 재질로 선택되어야 한다. 1 is a schematic diagram of a conventional heat exchanger type reformer. As shown in the drawing, the hydrocarbon compound fuel flowing into the fuel inlet 1 passes sequentially through the primary catalyst 2 and the secondary catalyst 3 and is converted into hydrogen gas through steam reforming, and through the hydrogen outlet 4. Exit the fuel reformer. The heat of reaction for the steam reforming reaction proceeding in the primary catalyst 2 and the secondary catalyst 3 is supplied through a burner 6 provided under the casing 5. Usually, the fuel of the burner 6 uses synthetic gas, but there is also a method of mixing unreacted fuel from the fuel cell outlet side with air as shown in the figure. The high temperature reactant gas produced by the burner 6 passes through the secondary catalyst 3 and the primary catalyst 2 to the combustion gas outlet 7 and supplies the reaction heat to the reformed gas passing through the catalyst. At this time, the reactor tube (8) of the primary catalyst (2) and the secondary catalyst (3) should be selected as a material that is excellent in heat transfer characteristics and mechanical properties do not change even in a high temperature environment.

도 2는 종래의 연료 개질기의 반응물 투입패턴을 나타낸 도면이다. 도시와 같이 반응기(10)는 반응기 튜브(11)내에 활성촉매(12)가 충진되어 있다. 반응기(10) 일단으로는 메탄(CH4)과 수증기와 같은 반응물(13)이 공급되며, 흡열반응을 위한 열원이 반응기 튜브(11)의 외부로부터 공급된다. 일반적으로 수증기 개질용 활성촉매(12)로는 크롬과 8족 귀금속들도 활성을 갖기는 하여 사용될 수도 있으나 가격이 고가이므로, 상대적으로 가격이 저렴한 니켈(Ni)과 루테늄(Ru) 계열이 주로 사용되고 있다. 니켈과 루테늄 촉매는 300도 정도의 비교적 낮은 온도에서도 메탄을 전환시킬 수 있는 촉매 특성을 갖는다. 2 is a view showing a reactant input pattern of a conventional fuel reformer. As shown, the reactor 10 is filled with the active catalyst 12 in the reactor tube (11). One end of the reactor 10 is supplied with reactants 13 such as methane (CH 4 ) and water vapor, and a heat source for endothermic reaction is supplied from the outside of the reactor tube 11. In general, as an active catalyst 12 for steam reforming, chromium and Group VIII precious metals may also be used with activity, but since the price is high, relatively inexpensive nickel (Ni) and ruthenium (Ru) series are mainly used. . Nickel and ruthenium catalysts have catalytic properties that can convert methane even at relatively low temperatures of around 300 degrees.

그러나 이러한 니켈, 루테늄 역시 우수한 촉매 특성을 나타내기는 하나, 여전히 비싼 편이다. 따라서 고가의 촉매 사용량을 최소화하기 위해서는 촉매의 활성도를 높여 효율성을 향상시키는 것이 매우 중요하다. However, nickel and ruthenium also show excellent catalytic properties, but are still expensive. Therefore, it is very important to improve the efficiency by increasing the activity of the catalyst in order to minimize the use of expensive catalysts.

한편, 좋은 활성을 가진 촉매일지라도 공급되는 반응물과 반응물의 공급량을 적절하게 설정하는 것은 연료개질기의 효율 개선을 위한 중요한 설계 변수에 해당한다. 그러나 도 2의 (b)에 도시된 바와 같이 종래의 반응물 공급패턴은 연료개질시간이 경과됨에 따라 변화되지 않고 일정하게 반응기 내로 공급되고 있으며, 연료개질시간이 경과될수록 높은 수소 수득율을 기대하기 어렵게 된다. On the other hand, even with a catalyst having good activity, proper setting of the reactant and the amount of reactant supplied is an important design variable for improving the efficiency of the fuel reformer. However, as shown in (b) of FIG. 2, the conventional reactant supply pattern is continuously supplied into the reactor without change as the fuel reforming time elapses, and as the fuel reforming time elapses, it is difficult to expect high hydrogen yield. .

이에 따라 반응물의 공급패턴을 조절하여 수소 수득율을 높임으로서 생산성을 향상시킬 수 있는 연료개질기의 개발이 절실히 요구되고 있으나, 종래에는 이에 대한 대비가 부족한 실정이었다. Accordingly, development of a fuel reformer capable of improving productivity by adjusting a supply pattern of a reactant to increase hydrogen yield is urgently needed, but there is a shortage of preparation for this.

본 발명은 상술한 바와 같은 종래기술이 갖는 제반 문제점을 감안하여 이를 해소하고자 창안된 것으로, 공급구간과 열적 회복구간이 반복되도록 반응물의 공급패턴을 적용하여 반응기의 열적 공진상태를 형성시킴으로서 높은 수소수득율및 생산성을 얻을 수 있도록 하는 연료개질방법을 제공함을 그 목적으로 한다. The present invention was devised to solve this problem in view of the above-described problems of the prior art, and by applying a supply pattern of a reactant such that the supply section and the thermal recovery section are repeated, high hydrogen yield is achieved by forming a thermal resonance state of the reactor. And to provide a fuel reforming method for obtaining productivity.

상기 과제를 해결하기 위한 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법은 수증기 개질용 연료개질방법에 있어서, 반응물을 불연속적 공급패턴으로 반응기에 공급하여 열적 공진을 형성시키는 것을 특징으로 한다. The steam reforming fuel reforming method according to the present invention for solving the above problems is characterized in that in the steam reforming fuel reforming method, by supplying the reactants to the reactor in a discontinuous supply pattern to form a thermal resonance.

이때, 상기 연료개질방법은 상기 반응물을 설정된 시간동안 반응기에 공급하는 과정과, 상기 반응물이 설정된 시간동안 공급되면 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간동안 반응물의 공급을 중단하는 과정을 반복하여 수행함을 특징으로 한다. In this case, the fuel reforming method is performed by repeatedly supplying the reactant to the reactor for a predetermined time, and stopping the supply of the reactant for a predetermined time required for thermal recovery if the reactant is supplied for a predetermined time. It is done.

또한, 상기 과제를 해결하기 위한 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법은 반응물을 반응기에 공급하는 제1단계와; 시간에 따른 반응물 공급량 대비 수소 생산량을 측정하는 제2단계와; 측정된 반응물 공급량 대비 수소 생산량이 설정된 기준값과 비교하여 측정된 반응물 공급량 대비 수소 생산량이 설정된 기준값보다 낮은 것으로 판단되면, 반응물의 공급을 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간동안 중단하는 제3단계;를 포함하여 이루어지며, 상기 열적 회복을 위하여 요 구되는 설정된 시간이 경과되면, 상기 제1단계와 제2단계 및 제3단계를 다시 반복하여 수행하는 것을 특징으로 한다. In addition, the steam reforming fuel reforming method according to the present invention for solving the above problems is a first step of supplying a reactant to the reactor; A second step of measuring hydrogen production relative to the reactant supply according to time; A third step of stopping the supply of the reactants for the set time required for thermal recovery if it is determined that the hydrogen production to the measured reactant supply is lower than the set reference value to compare the measured reactant supply with the set reference value; When the set time required for the thermal recovery has elapsed, the first step, the second step and the third step are repeated again.

이때, 상기 연료개질방법은 제2단계에서 측정된 시간에 따른 반응물 공급량 대비 수소 생산량의 초기 측정값이 목표값보다 낮은 것으로 판단되면 상기 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간이 연장되도록 새로운 값으로 변경하여 재설정하는 제2-1단계를 더 포함하여 이루어지고, 상기 제3단계는 반응물의 공급이 상기 제2-1단계에서 재설정된 시간동안 중단되도록 수행되는 것을 특징으로 한다. At this time, the fuel reforming method is changed to a new value so that the set time required for the thermal recovery is extended if it is determined that the initial measured value of hydrogen production relative to the reactant supply amount according to the time measured in the second step is lower than the target value. It further comprises a second step of resetting, wherein the third step is characterized in that the supply of the reactant is performed to be stopped for a time reset in the second step.

본 발명에 따르면, 반응물의 공급패턴을 활용하여 반응기의 열적 공진상태를 유지시킴으로서 동등한 활성 촉매를 사용하더라도 기존보다 높은 수소 수득율을 얻을 수 있으며, 외부의 열을 최적으로 사용함으로 인하여 전체 시스템의 열효율 증대를 보장할 수 있다. According to the present invention, by maintaining the thermal resonance state of the reactor by using the supply pattern of the reactants, even if using the same active catalyst can obtain a higher hydrogen yield than the existing, by increasing the thermal efficiency of the entire system by optimally using the external heat Can be guaranteed.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 수증기 개질용연료개질방법을 상세히 설명한다. Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described in detail a steam reforming fuel reforming method according to an embodiment of the present invention.

도 3은 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법을 설명하기 위한 도면이다. 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법은 반응물(13)을 불연속적 공급패턴(Discontinuous feeding)으로 반응기(10)에 공급하여 열적 공진을 형성시키는 것을 특징으로 하는 것이다. 3 is a view for explaining a fuel reforming method for steam reforming according to the present invention. The fuel reforming method for steam reforming according to the present invention is characterized in that the reactant 13 is supplied to the reactor 10 in a discontinuous feeding pattern to form a thermal resonance.

즉, 도 3의 (b)에 도시된 바와 같이, 반응물 공급구간(A,C)에서는 반응 물(13)을 반응기 튜브(11)내로 공급하여 활성촉매(12)와 반응하도록 하고, 열적 회복구간(B,D)에서는 반응물(13)의 공급을 중단하여 반응기(10)내의 열적 회복시간을 부여하도록 하는 것이다. That is, as shown in (b) of FIG. 3, in the reactant supply sections A and C, the reactant 13 is supplied into the reactor tube 11 to react with the active catalyst 12 and the thermal recovery section. In (B, D), the supply of the reactant 13 is stopped to give a thermal recovery time in the reactor 10.

이와 같이 반응물(13)을 설정된 시간동안 반응기(10)에 공급하는 과정과, 반응물(13)이 설정된 시간동안 공급되면 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간동안 반응물의 공급을 중단하는 과정을 반복하여 수행함으로서 반응기(10)내에 열적 공진상태가 형성되고 이에 따라 연료개질 시간이 경과하더라도 지속적으로 일정 수준이상의 높은 수소 수득율을 얻을 수 있는 것이다.As such, the process of supplying the reactant 13 to the reactor 10 for a set time and the process of stopping the supply of the reactant for the set time required for thermal recovery when the reactant 13 is supplied for the set time are performed repeatedly. As a result, a thermal resonance state is formed in the reactor 10, and thus, even when fuel reforming time elapses, a high yield of hydrogen over a predetermined level can be continuously obtained.

도 4는 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법의 순서도이다. 도 4를 참조하여 설명하면, 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법은 우선, 반응물(13)을 반응기(10)에 공급하며(S10), 이와 동시에 시간에 따른 반응물 공급량 대비 수소 생산량, 즉 수소수득율 측정한다(S20). 수소수득율은 수소 생산량(mol)을 반응물의 공급량(mol)으로 나눈 값으로 하여 산출될 수 있다. 반응물(13)로는 메탄(CH4)과 물(H2O)이 바람직하게 사용될 수 있다. Figure 4 is a flow chart of the fuel reforming method for steam reforming according to the present invention. Referring to Figure 4, the steam reforming fuel reforming method according to the present invention, first supplying the reactant 13 to the reactor 10 (S10), and at the same time the hydrogen production relative to the reactant supply over time, that is hydrogen The yield is measured (S20). The hydrogen yield can be calculated by dividing the amount of hydrogen produced (mol) by the amount of reactant supplied (mol). As the reactant 13, methane (CH 4 ) and water (H 2 O) may be preferably used.

다음으로, 반응기(10)의 열적 회복을 위하여 필요한 열적 회복시간의 재설정 여부를 판단하는 단계(S21)를 수행한다. 이를 위해 우선 측정된 시간에 따른 수소수득율(반응물 공급량 대비 수소 생산량)의 초기 측정값을 목표값과 비교하는 단계(S22)를 수행한다. 만약, 수소수득율의 초기 측정값이 목표값 이상인 경우 설정되어 있는 현재의 열적 회복시간이 유지되나(S24), 수소수득율의 초기 측정값이 목 표값보다 작은 것으로 판단되면 설정되어 있는 열적 회복시간이 연장되도록 새로운 값으로 변경하여 재설정한다(S23). 이와 같이 열적 회복시간을 재설정하여 반응기(10)의 열적 공진상태가 최적화되도록 함으로서 수소수득율을 보다 높일 수 있게 된다. 여기서 변경되어 재설정되는 열적 회복시간은 현재의 열적 회복시간보다 소정의 시간만큼, 예컨대 5초씩 연장되도록 설정될 수 있다.Next, the step (S21) of determining whether or not to reset the thermal recovery time required for the thermal recovery of the reactor 10 is performed. To this end, step S22 is performed in which an initial measured value of hydrogen yield (hydrogen production relative to reactant supply) according to the measured time is first compared with a target value. If the initial measured value of the hydrogen yield is above the target value, the current thermal recovery time is maintained (S24), but if it is determined that the initial measured value of the hydrogen yield is smaller than the target value, the set thermal recovery time is extended. Change to a new value to reset (S23). By resetting the thermal recovery time as described above, the thermal resonance state of the reactor 10 is optimized to increase the hydrogen yield. Here, the thermal recovery time that is changed and reset may be set to extend by a predetermined time, for example, 5 seconds, than the current thermal recovery time.

다음으로, 수소수득율이 떨어지는 적정 시점부터 열적 회복시간 동안 반응물의 공급을 중단하는 단계(S30)를 수행한다. 이를 위하여 우선, 측정된 수소수득율(반응물 공급량 대비 수소 생산량)을 설정된 기준값과 비교하여(S31), 측정된 수소수득율이 설정된 기준값 이상인 것으로 판단되면, 다시 반응물의 공급(S10)과 함께 수소수득율을 측정하는 단계(S20)을 수행하여 실시간으로 수소수득율을 설정된 기준값과 비교하는 과정을 반복하여 수행한다. 만약, 측정된 수소수득율이 설정된 기준값보다 낮은 것으로 판단되면(SS31), 반응물의 공급을 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간, 즉 열적 회복시간동안 중단하며(S32), 열적 회복시간이 경과되었는지 여부를 판단하여(S33) 열적 회복시간이 경과되기 전까지 반응물의 공급을 지속적으로 중단한다. 이어서 열적 회복시간이 경과되는 것으로 판단되면(S33), 연료개질이 종료되지 않은 이상(S40) 상기한 S10~S30단계를 반복하여 수행한다. 이와 같이 반응물을 반응기 내부로 적정 주기로 공급과 중단을 반복함으로서 반응기 내부에 최적의 온도 분포가 형성되도록 하며, 이에 따라 반응기 내부의 열적 공진 상태를 유지하여 수증기 개질 반응의 효율성을 증대시킬 수 있다. Next, the step (S30) of stopping the supply of the reactant for the thermal recovery time from the appropriate time point that the hydrogen yield is lowered. To this end, first, by comparing the measured hydrogen yield (hydrogen production to reactant supply) with a set reference value (S31), if it is determined that the measured hydrogen yield is greater than or equal to the set reference value, the hydrogen yield is again measured together with the supply of reactants (S10). By performing the step (S20) to repeat the process of comparing the hydrogen yield rate with the set reference value in real time. If it is determined that the measured hydrogen yield is lower than the set reference value (SS31), the supply of the reactant is stopped for the set time required for thermal recovery, that is, the thermal recovery time (S32), and whether the thermal recovery time has elapsed. Judging (S33), the supply of the reactant is continuously stopped until the thermal recovery time elapses. Subsequently, if it is determined that the thermal recovery time has elapsed (S33), the fuel reforming process is not completed (S40), and the above steps S10 to S30 are repeated. As described above, by supplying and stopping the reactants at appropriate intervals in the reactor, an optimum temperature distribution is formed in the reactor, thereby maintaining the thermal resonance state inside the reactor, thereby increasing the efficiency of the steam reforming reaction.

도 5는 본 발명에 따른 연료개질방법의 시간에 따른 수소수득율을 나타낸 도 면이다. 활성촉매로는 Ni-Al2O3를 사용하였으며, 반응물의 공급유량(GHSV)은 10,000/h로 하고, 반응물의 공급시간은 40초, 반응물 공급중단시간은 20초로 하였다. 비교를 위해 반응시간 경과에 따라 일정한 반응물을 공급시킨 종래예에 대하여도 동일한 유량과 열공급량으로 하여 수소수득율을 측정하였다. 5 is a view showing a hydrogen yield over time of the fuel reforming method according to the present invention. Ni-Al 2 O 3 was used as an active catalyst, the supply flow rate (GHSV) of the reactants was 10,000 / h, the supply time of the reactants was 40 seconds, and the reaction supply stop time was 20 seconds. For comparison, the hydrogen yield rate was measured at the same flow rate and heat supply amount as in the conventional example in which a constant reactant was supplied over the course of the reaction time.

도 5의 도시로부터, 본 발명에서와 같이 반응물의 공급구간(Transient regioin)과 열적 회복구간(Heat recovery region)을 반복적으로 형성시킨 경우(Discontinuous feeding), 종래예(Continuous feeding)보다 높은 수소수득율을 얻을 수 있음을 확인할 수 있다. 본 발명의 경우 열적 회복구간에서는 수소 생산이 이루어지지 않으나, 반응물 공급구간에서의 수소수득율이 월등히 높아 전체적인 수소 생산 효율성이 우수하다. From the illustration of Figure 5, as in the present invention in the case of repeatedly forming the reaction zone (Transient regioin) and the heat recovery region (Heat recovery region) (Discontinuous feeding), higher hydrogen yield than conventional feeding (Continuous feeding) It can be confirmed that it can be obtained. In the case of the present invention, hydrogen is not produced in the thermal recovery section, but the hydrogen yield in the reactant supply section is much higher, so that the overall hydrogen production efficiency is excellent.

도 1은 종래의 열교환기형 개질기의 개략도, 1 is a schematic view of a conventional heat exchanger type reformer,

도 2는 종래의 연료 개질기의 반응물 투입패턴을 나타낸 도면, 2 is a view showing a reactant input pattern of a conventional fuel reformer,

도 3은 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법을 설명하기 위한 도면,3 is a view for explaining a fuel reforming method for steam reforming according to the present invention;

도 4는 본 발명에 따른 수증기 개질용 연료개질방법의 순서도, 4 is a flow chart of a fuel reforming method for steam reforming according to the present invention;

도 5는 본 발명에 따른 연료개질방법의 시간에 따른 수소수득율을 나타낸 도면이다. 5 is a view showing a hydrogen yield over time of the fuel reforming method according to the present invention.

♧ 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 ♧♧ description of the symbols for the main parts of the drawing ♧

10: 반응기 11: 반응기 튜브 12: 활성촉매10: reactor 11: reactor tube 12: active catalyst

13: 반응물13: reactants

Claims (4)

수증기 개질용 연료개질방법에 있어서,In the fuel reforming method for steam reforming, 반응물을 불연속적 공급패턴으로 반응기에 공급하여 열적 공진을 형성시키는 것을 특징으로 하는 수증기 개질용 연료개질방법.A fuel reforming method for steam reforming, wherein the reactant is supplied to the reactor in a discontinuous supply pattern to form a thermal resonance. 청구항 1에 있어서, The method according to claim 1, 상기 반응물을 설정된 시간동안 반응기에 공급하는 과정과, 상기 반응물이 설정된 시간동안 공급되면 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간동안 반응물의 공급을 중단하는 과정을 반복하여 수행함을 특징으로 하는 수증기 개질용 연료개질방법. The reforming of the steam reforming process is performed by repeatedly supplying the reactants to the reactor for a set time, and stopping supply of the reactants for the set time required for thermal recovery when the reactants are supplied for the set time. Way. 반응물을 반응기에 공급하는 제1단계와;Supplying a reactant to the reactor; 시간에 따른 반응물 공급량 대비 수소 생산량을 측정하는 제2단계와;A second step of measuring hydrogen production relative to the reactant supply according to time; 측정된 반응물 공급량 대비 수소 생산량이 설정된 기준값과 비교하여 측정된 반응물 공급량 대비 수소 생산량이 설정된 기준값보다 낮은 것으로 판단되면, 반응물의 공급을 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간동안 중단하는 제3단계;를 포함하여 이루어지며,A third step of stopping the supply of the reactants for the set time required for thermal recovery if it is determined that the hydrogen production to the measured reactant supply is lower than the set reference value to compare the measured reactant supply with the set reference value; Is done by 상기 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간이 경과되면, 상기 제1단계와 제2단계 및 제3단계를 반복하여 수행하는 것을 특징으로 하는 수증기 개질용 연료 개질방법.And reforming the first, second and third steps after the set time required for the thermal recovery has elapsed. 청구항 3에 있어서, The method of claim 3, 상기 연료개질방법은 제2단계에서 측정된 시간에 따른 반응물 공급량 대비 수소 생산량의 초기 측정값이 목표값보다 낮은 것으로 판단되면 상기 열적 회복을 위하여 요구되는 설정된 시간이 연장되도록 새로운 값으로 변경하여 재설정하는 제2-1단계를 더 포함하여 이루어지고, 상기 제3단계는 반응물의 공급이 상기 제2-1단계에서 재설정된 시간동안 중단되도록 수행되는 것을 특징으로 하는 수증기 개질용 연료개질방법. In the fuel reforming method, when it is determined that the initial measured value of hydrogen production relative to the reactant supply amount according to the time measured in the second step is lower than the target value, the fuel reforming method is changed to a new value so as to extend the set time required for the thermal recovery. And a second step, wherein the third step is performed such that the supply of reactants is stopped for a time reset in the second step.
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