KR20110074731A - A dielectric spacer - Google Patents

A dielectric spacer Download PDF

Info

Publication number
KR20110074731A
KR20110074731A KR1020110055795A KR20110055795A KR20110074731A KR 20110074731 A KR20110074731 A KR 20110074731A KR 1020110055795 A KR1020110055795 A KR 1020110055795A KR 20110055795 A KR20110055795 A KR 20110055795A KR 20110074731 A KR20110074731 A KR 20110074731A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
ring
antenna
probe
feed
mar
Prior art date
Application number
KR1020110055795A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
피터 존 비쉬레스
칭 션 양
Original Assignee
앤드류 엘엘씨
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 앤드류 엘엘씨 filed Critical 앤드류 엘엘씨
Publication of KR20110074731A publication Critical patent/KR20110074731A/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/12—Supports; Mounting means
    • H01Q1/22—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles
    • H01Q1/24—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set
    • H01Q1/241—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM
    • H01Q1/246—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM specially adapted for base stations
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
    • H01Q19/10—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using reflecting surfaces
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/28—Combinations of substantially independent non-interacting antenna units or systems
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
    • H01Q3/12—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system using mechanical relative movement between primary active elements and secondary devices of antennas or antenna systems
    • H01Q3/16—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system using mechanical relative movement between primary active elements and secondary devices of antennas or antenna systems for varying relative position of primary active element and a reflecting device
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0414—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna in a stacked or folded configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/045—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with particular feeding means
    • H01Q9/0457—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with particular feeding means electromagnetically coupled to the feed line
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0464—Annular ring patch
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/16—Resonant antennas with feed intermediate between the extremities of the antenna, e.g. centre-fed dipole
    • H01Q9/28—Conical, cylindrical, cage, strip, gauze, or like elements having an extended radiating surface; Elements comprising two conical surfaces having collinear axes and adjacent apices and fed by two-conductor transmission lines
    • H01Q9/285—Planar dipole

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
  • Waveguide Aerials (AREA)
  • Support Of Aerials (AREA)

Abstract

PURPOSE: A dielectric spacer is provided to implement a compact type antenna of a single structure providing a service in all frequency band in comparison with a conventional antenna by comprising a frequency ring and a high frequency dipole element which is overlapped with a low frequency ring element to communicate with a plurality of ground mobile devices. CONSTITUTION: In a dielectric spacer, an MAR(Microstrip Annular Ring) is comprised of an upper ring, a lower ring, and four T-probes. The T-probe and an arm(63) are connected to each other to form electric capacity with the lower ring. The upper ring has a larger outer diameter than the lower ring. A notch provides enough margin for CDE(Crossed Dipole Element) arm to make the inner diameter of the ring minimum. A base station(90) comprises a mast(91) and a multiband antenna(92).

Description

유전체 스페이서{A dielectric spacer}A dielectric spacer

본 발명은 안테나(단일 대역 또는 다중 대역)에 사용되는 안테나 구성요소에 관한 것이다. The present invention relates to an antenna component used for an antenna (single band or multi band).

몇몇 무선 통신 시스템에서는 단일 대역 어레이 안테나가 사용된다. 그러나 많은 현대 무선 통신 시스템에서 네트워크 근무자들은 현존하는 모바일 통신 시스템에서뿐만 아니라 앞으로 나타날 시스템에서도 서비스를 제공하기를 희망한다. 유럽에서는 GSM과 DCS1800 시스템이 현재 공존하며, 이런 시스템들과 병행하여 앞으로 나타날 제 3세대 시스템(UMTS)을 운영하기를 희망한다. 북미의 네트워크 근무자들은 AMPS/NADC, PCS와 제3세대 시스템을 병행하여 운영하기를 희망한다.In some wireless communication systems a single band array antenna is used. However, in many modern wireless communication systems, network workers hope to provide services not only in existing mobile communication systems, but also in future systems. In Europe, GSM and DCS1800 systems currently coexist and hope to run a third generation system (UMTS) that will emerge in parallel with these systems. Network workers in North America hope to run AMPS / NADC, PCS and third-generation systems in parallel.

이런 시스템들은 서로 다른 주파수 대역에서 작동하기 때문에 별개의 복사 요소(radiating elements)가 각각의 대역마다 필요하다. 각 시스템용 전용 안테나를 제공하는 것은 각지점마다 형용할 수 없이 많은 안테나를 필요로 한다. 따라서 필요한 모든 주파수 대역에서 서비스를 제공할 수 있는 단일 구조를 가진 콤팩트형 안테나를 제공하는 것이 바람직하다.Because these systems operate in different frequency bands, separate radiating elements are required for each band. Providing dedicated antennas for each system requires innumerable antennas at each point. Therefore, it is desirable to provide a compact antenna having a single structure capable of providing services in all necessary frequency bands.

셀 통신 시스템용 기지국 안테나는, 복사 패턴(radiation pattern) 특히 다운틸트(downtilt)의 조절이 가능하도록 일반적으로 어레이(array) 안테나를 사용한다. 어레이의 좁은 대역 성질 때문에, 각각의 주파수 영역마다 개별적인 어레이를 제공하는 것이 바람직하다. 안테나 어레이가 단일 안테나 구조안에서 겹쳐지는 경우에는, 복사 요소간의 바람직하지 않은 전기적 상호작용을 최소화하면서, 각 어레이의 물리적, 기하학적인 한계 안에서 복사 요소가 배열되어져야 한다.A base station antenna for a cell communication system generally uses an array antenna to enable adjustment of a radiation pattern, in particular downtilt. Because of the narrow band nature of the array, it is desirable to provide a separate array for each frequency region. If the antenna arrays overlap within a single antenna structure, the radiation elements must be arranged within the physical and geometric limits of each array while minimizing undesirable electrical interactions between the radiation elements.

US 2003/0052825 A1은 이중 대역 안테나를 설명하는데, 상기 안테나는 지상 통신 기능을 위해 환상(環狀)의 링이 전(全)방향으로 '도넛(doughnut)' 패턴을 복사(輻射)하며, 안쪽 원형 패치(patch)가 희망하는 SATCOM 주파수에서 천정(zenith,天頂))을 향하는 단일 로브(lobe)를 발생시킨다. US 2003/0052825 A1 describes a dual band antenna, in which an annular ring radiates a 'doughnut' pattern in all directions for terrestrial communication functions, the inside of which A circular patch generates a single lobe towards the zenith at the desired SATCOM frequency.

WO 99/59223은 세개의 저주파 패치의 선이 고주파 교차 다이폴과 겹치는 이중 대역 마이크로스크립(microstrip) 어레이를 설명한다. 이경우, 추가 고주파 교차 다이폴은 저주파 패치 사이에 장착되며, 무급전 시트(parasitic sheet)는 교차 다이폴의 아래쪽에 장착된다. WO 99/59223 describes a dual band microstrip array in which the lines of three low frequency patches overlap a high frequency cross dipole. In this case, an additional high frequency cross dipole is mounted between the low frequency patches, and a parasitic sheet is mounted below the cross dipole.

구 용신(Guo Yong-Xin), 룩 콰이맨(Luk Kwai-Man), 이 카이퐁(Lee Kai-Fong)의 'L-프로브 근접-급전 환상링 마이크로스트립 안테나(L-probe Proximity-Fed Annular Ring Microstrip Antennas)', 안테나와 전파에 관한 IEEE 보고서, Vol.49, NO.1, pp19-21,January 2001은 단일 대역, 단일 극성을 가진 안테나를 설명한다. L-프로브는 링의 중심을 지나 연장되기 때문에, 이중극 급전 배열(feed arrangement)용 다른 L-probe와 결합될 수 없다.Gu Yong-Xin, Luk Kwai-Man and Lee Kai-Fong's L-probe Proximity-Fed Annular Ring Microstrip Antennas', IEEE Report on Antennas and Radio Waves, Vol. 49, NO.1, pp.19-21, January 2001, describes antennas with single band, single polarity. Since the L-probe extends beyond the center of the ring, it cannot be combined with other L-probes for bipolar feed arrangements.

본 발명은 종래 안테나에 비해 필요한 모든 주파수 대역에서 서비스를 제공할 수 있는 단일 구조를 가진 콤팩트형(compact) 안테나를 위한 안테나 구성요소를 제공하는 것을 목적으로 한다. It is an object of the present invention to provide an antenna component for a compact antenna having a single structure capable of providing a service in all necessary frequency bands as compared to the conventional antenna.

첫번째 실시예는 복수의 지상 모바일 장치와 통신하는 다중 대역 기지국 안테나를 제공하며, 상기 안테나는 하나 또는 그 이상의 모듈을 포함하고; 상기 모듈의 각각은 저주파 링 요소와, 외주(外周)(outer periphery)를 갖는 고주파 다이폴 요소를 포함하며; 상기 저주파 링 요소의 내주(內周)(inner periphery)가 상기 고주파 다이폴 요소의 외주(外周)(outer periphery)를 완전히 둘러싸고 있다.A first embodiment provides a multi band base station antenna in communication with a plurality of terrestrial mobile devices, the antenna comprising one or more modules; Each of the modules comprises a low frequency ring element and a high frequency dipole element having an outer periphery; The inner periphery of the low frequency ring element completely surrounds the outer periphery of the high frequency dipole element.

고주파 요소는 그림자 문제를 일으키지 않으면서 링의 구멍(aperture)에 위치할 수 있다. 더나아가 요소들 사이의 무급전(parasitic) 커플링은 고주파 및/또는 저주파의 비임폭을 조절하기 위해 사용될 수 있다.High frequency components can be placed in the aperture of the ring without causing shadowing problems. Furthermore, parasitic coupling between the elements can be used to adjust the non-width of the high and / or low frequencies.

바람직하게 저주파 링 요소는 최소 바깥 지름 b와 최대 안쪽 지름 a를 가져서 b/a의 비율이 1.5 이하가 된다. 바깥지름이 주어지는 경우에, 상대적으로 낮은 b/a 비율은 고주파 대역 요소가 위치하는 링의 중심부의 이용가능한 공간을 최대화한다.Preferably the low frequency ring element has a minimum outer diameter b and a maximum inner diameter a such that the ratio of b / a is 1.5 or less. Given the outside diameter, the relatively low b / a ratio maximizes the available space in the center of the ring where the high frequency band element is located.

안테나는 단일극성이거나, 바람직하게 이중극성일 수 있다.The antenna may be monopolar or preferably bipolar.

비록 동심원이 아닌 구성이 가능하다고 할지라도, 전형적으로 고주파 요소와 저주파 링 요소는 실질적으로 동심원이 되게 겹쳐진다.Although non-concentric configurations are possible, typically high frequency and low frequency ring elements overlap substantially concentrically.

전형적으로 고주파 요소는 외주(outer periphery : 外周)를 가지며, 평면상 안테나에 대해 수직으로 볼 때 저주파 링 요소는 고주파 요소의 외주를 완전하게 둘러싸는 내주(inner periphery : 內周)를 갖는다. 이것은 그림자 효과를 최소화한다.Typically the high frequency element has an outer periphery, and when viewed perpendicular to the planar antenna, the low frequency ring element has an inner periphery that completely surrounds the outer periphery of the high frequency element. This minimizes the shadow effect.

안테나는 복수의 지상 모바일 장치와 통신하는 방법으로 사용될 수 있으며, 상기 방법은 링 요소를 사용하는 저주파 대역에서 상기 복수의 지상 모바일 장치의 제 1 세트와 통신하는 방법;과 링 요소에 겹치는 고주파 요소를 사용하는 고주파 대역에서 상기 복수의 지상 모바일 장치의 제 2 세트와 통신하는 방법을 포함한다.The antenna may be used as a method of communicating with a plurality of terrestrial mobile devices, the method comprising: communicating with a first set of the plurality of terrestrial mobile devices in a low frequency band using a ring element; and a high frequency element overlapping a ring element. And communicating with a second set of said plurality of terrestrial mobile devices in a high frequency band of use.

통신은 한방향이거나, 바람직하게 쌍방향일 수 있다.The communication may be one way, or preferably two way.

전형적으로 링 요소는 제 1 반전력 비임폭을 갖는 제 1 빔을 통하여 통신하며, 고주파 요소는 제 1 반전력 비임폭과 50% 이상 차이나지 않는, 제 2 반전력 비임폭을 갖는 제 2 빔을 통하여 통신한다. 이것은 비임폭들이 실질상 다르다고 한 US 2003/0052825 A1과 대조를 이룬다.Typically the ring element communicates through a first beam having a first half power beamwidth, and the high frequency element is through a second beam having a second half power beamwidth not more than 50% different from the first half power beamwidth. Communicate This contrasts with US 2003/0052825 A1, where non-widths are substantially different.

다른 실시예는 하나 또는 그 이상의 모듈을 갖는 다중 대역 안테나를 제공하며, 각 모듈은 저주파 링 요소와 저주파 링 요소에 겹치는 다이폴 요소를 포함한다. 안테나는 복수의 장치와 통신하는 방법으로 사용될 수 있으며, 상기 방법은 링요소를 사용하는 저주파 대역에서 상기 복수의 지상 모바일 장치의 제 1 세트와 통신하는 방법과 링요소에 겹치는 다이폴 요소를 사용하는 고주파 대역에서 상기 복수의 지상 모바일 장치의 제 2 세트와 통신하는 방법을 포함한다.Another embodiment provides a multiband antenna with one or more modules, each module including a low frequency ring element and a dipole element overlapping the low frequency ring element. The antenna can be used as a method of communicating with a plurality of devices, the method of communicating with a first set of the plurality of terrestrial mobile devices in a low frequency band using a ring element and a high frequency using a dipole element overlapping the ring element. And communicating with the second set of the plurality of terrestrial mobile devices in a band.

우리는 다이폴 요소가 특히 링과 결합되어 사용되기에 적합하다는 것을 발견했다. 다이폴 요소는 (평면상 링에 수직으로 볼때) 상대적으로 적은 면적을 차지하고, 링의 평면을 넘어 연장되는데, 이 두가지 점은 요소간의 커플링을 줄일 수 있다.We have found that dipole elements are particularly suitable for use in conjunction with rings. The dipole element occupies a relatively small area (as viewed perpendicular to the planar ring) and extends beyond the plane of the ring, which can reduce coupling between the elements.

다른 실시예는 링;과 링으로부터 연장되는 하나 또는 그 이상의 피드 프로브를 포함하는 안테나 요소를 제공하며, 링과 피드 프로브는 단일 부재로 제조된다.Another embodiment provides an antenna element comprising a ring and one or more feed probes extending from the ring, wherein the ring and feed probe are made of a single member.

단일 부재로 제조되므로 링과 피드 프로브는 쉽고 싸게 제조될 수 있다. 전형적으로 각각의 피드 프로브는 링의 주변(periphery)에서 링과 접촉한다. 이것은 프로브와 링이 쉽게 단일 부재로 제조되도록 해준다.Made of a single piece, the ring and feed probes can be manufactured easily and inexpensively. Typically each feed probe contacts the ring at the periphery of the ring. This allows the probe and ring to be easily manufactured from a single piece.

다른 실시예는 링;과 피드 프로브를 포함하는 안테나 요소를 제공하며, 상기 피드 프로브는 링에 가깝게 위치하여 피드 프로브가 링에 전자기적으로 결합될 수 있게 해주는 커플링 영역을 포함하며, 피드 프로브의 커플링 영역은 평면에서 링과 수직으로 볼 때 링의 내주에서 보이지 않는 내부 측면을 갖는다. Another embodiment provides an antenna element comprising a ring; and a feed probe, the feed probe comprising a coupling region positioned close to the ring to allow the feed probe to be electromagnetically coupled to the ring, The coupling region has an inner side that is not visible in the inner circumference of the ring when viewed perpendicular to the ring in the plane.

이런 실시예는 특히 이중극성 안테나에서 사용되기에 적합하고/하거나, 내주에서 링에 겹치는 고주파 요소와 함께 콤팩트형 배열을 제공한다. 안테나를 조정하기 위해서 프로브와 링 사이의 근접 정도를 조절할 수 있기 때문에, 전자기적으로 결합된 프로브는 직접 결합된 전통적인 프로브 보다 선호된다.This embodiment is particularly suitable for use in bipolar antennas and / or provides a compact arrangement with high frequency elements that overlap the ring in the circumference. Electromagnetically coupled probes are preferred over direct coupled conventional probes because the proximity between the probe and the ring can be adjusted to adjust the antenna.

전통적으로 안테나 요소는 첫번째 링과 가깝게 위치한 두번째 링을 포함하며, 이는 두번째 링이 전자기적으로 상기 첫번째 링과 결합할 수 있게 해준다. 이는 안테나 요소의 대역폭을 개선해준다.The antenna element traditionally comprises a second ring located close to the first ring, which allows the second ring to electromagnetically couple with the first ring. This improves the bandwidth of the antenna element.

다른 실시예는 링;과 둘 또는 그 이상의 피드 프로브를 포함하는 이중극성 안테나 요소를 제공하며, 각각의 피드 프로브는 링에 가깝게 위치하여 피드 프로브가 링에 전자기적으로 결합될 수 있게 해주는 커플링 영역을 포함한다.Another embodiment provides a bipolar antenna element comprising a ring; and two or more feed probes, each feed probe positioned close to the ring to allow the feed probe to be electromagnetically coupled to the ring. It includes.

다른 실시예는 급전 영역(feed section); 대향하는 제 1 및 제 2 측면, 및 급전 영역에서 떨어진 끝단(distal end)을 포함하며 급전 영역에 연결된 커플링 영역; 사용시 안테나 요소와 가깝게 위치하여 피드 프로브가 안테나 요소에 전자기적으로 결합할 수 있게 해주는 커플링 표면;을 포함하는 안테나 피드 프로브를 제공하는데, 커플링 영역의 상기 제 1 측면은 커플링 표면과 수직으로 볼 때 오목하게 드러나고 커플링 영역의 제 2 측면은 커플링 표면과 수직으로 볼 때 볼록하게 드러난다.Another embodiment includes a feed section; A coupling region comprising opposing first and second sides and a distal end away from the feeding region and connected to the feeding region; And a coupling surface positioned close to the antenna element in use to allow the feed probe to electromagnetically couple to the antenna element, wherein the first side of the coupling region is perpendicular to the coupling surface. It is concave when viewed and the second side of the coupling region is convex when viewed perpendicular to the coupling surface.

다른 실시예는, 급전 영역(feed section), 대향하는 제 1 및 제 2 측면과, 상기 급전 영역으로부터 떨어진 끝단(distal end)을 포함하면서 상기 급전 영역에 부착되는 커플링 영역 및 피드 프로브가 안테나 복사 요소에 전자기적으로 결합할 수 있도록, 사용시에 내경(inner diameter)과 외경(outer diameter)을 가지는 안테나 복사요소와 포개지도록 배치되는 커플링 표면을 포함하며, 커플링 영역의 상기 제 1 측면은 상기 안테나 복사 요소의 내경의 형태에 부합되도록 굴곡져 있고, 커플링 영역의 상기 제 2 측면은 상기 안테나 복사 요소의 외경의 형태에 부합되도록 굴곡져 있다. In another embodiment, an antenna radiation includes a feed section, opposing first and second sides, and a coupling region and a feed probe attached to the feed region, including a distal end away from the feed region. A coupling surface disposed to overlap with an antenna radiation element having an inner diameter and an outer diameter in use so as to be electromagnetically coupled to the element, wherein the first side of the coupling region is It is curved to conform to the shape of the inner diameter of the antenna radiation element and the second side of the coupling region is curved to conform to the shape of the outer diameter of the antenna radiation element.

이런 타입의 프로브는 특히 링요소와 함께 사용되기에 적합하며, 상기 프로브의 '오목-볼록(concavo-convex)' 형상은 상기 프로브가 링의 내주(또는 안쪽 외주)나 외주(또는 바깥쪽 외주)를 넘어서 튀어나오지 않도록 하면서 링과 정열할 수 있도록 한다. 한 예에서 커플링 영역은 구부러져 있고, 다른 예에서 커플링 영역은 V자 모양을 하고 있다.This type of probe is particularly suitable for use with ring elements, and the 'concavo-convex' shape of the probe is such that the probe may have an inner circumference (or inner circumference) or outer circumference (or outer circumference) of the ring. Make sure to align with the ring while not protruding beyond it. In one example the coupling region is bent and in another example the coupling region is V-shaped.

다른 실시예는 둘 또는 그 이상의 모듈 어레이를 포함하는 다중 대역 안테나를 제공하며, 각 모듈은 저주파 링 요소와 저주파 링 요소에 겹치는 고주파 요소를 포함하고 있다.Another embodiment provides a multiband antenna including two or more module arrays, each module comprising a low frequency ring element and a high frequency element that overlaps the low frequency ring element.

링 요소의 콤팩트한 성질은 모듈간의 충분한 공간을 유지하면서 모듈의 중심이 보다 가깝게 위치하도록 해준다. 이것은 개재(interstitial) 고주파 요소(또는 격자간 고주파 요소)와 같은 추가적 요소가 어레이상의 한 쌍의 인접한 모듈 사이에 위치할 수 있도록 해준다. 무급전 링은 각 개재 고주파 요소와 겹쳐질 수 있다. 무급전 링은 고주파 대역 요소에 대해, 각 고주파 요소에 대해 동일한 임피던스 튜닝을 가능하게 할 뿐만 아니라 절연을 향상시키는 비슷한 환경을 제공한다.The compact nature of the ring elements allows the module to be positioned closer together while maintaining sufficient space between the modules. This allows additional elements such as interstitial high frequency elements (or inter-grid high frequency elements) to be placed between a pair of adjacent modules on the array. The non-powered ring may overlap with each intervening high frequency element. The non-powered ring not only allows equal impedance tuning for each high frequency component, but also provides a similar environment for improved isolation.

다른 실시예는 하나 또는 그 이상의 모듈을 포함하는 다중 대역 안테나를 제공하며, 각 모듈은 저주파 링 요소;와 저주파 링 요소에 겹치는 고주파 요소;를 포함하며, 저주파 링 요소는 비원형의 내주(또는 안쪽 외주)를 포함한다.Another embodiment provides a multiband antenna comprising one or more modules, each module comprising a low frequency ring element; and a high frequency element that overlaps the low frequency ring element, wherein the low frequency ring element is a non-circular inner circumference (or inside). Outsourcing).

비원형의 내주는 그림자 효과를 방지하면서, 고주파 요소가 충분한 간격(clearance)을 갖는 모양으로 제조될 수 있다. 이것은 링의 내주가 고주파 요소의 최대 지름보다 더 작은 최소 지름을 갖는 것을 가능하게 한다.The non-circular inner circumference can be made into a shape where the high frequency elements have sufficient clearance while preventing the shadow effect. This makes it possible for the inner circumference of the ring to have a minimum diameter smaller than the maximum diameter of the high frequency element.

다른 실시예는 접지면; 공기층에 의해 접지면으로부터 이격된 복사 요소; 링에 근접하게 위치하여 피드 프로브가 전자기적으로 링에 결합할 수 있도록 해주는 커플링 영역을 포함하는 피드 프로브; 복사 요소와 피드 프로브의 사이에 위치한 유전체 스페이서;를 포함하는 마이크로스트립 안테나를 제공한다. Another embodiment includes a ground plane; A radiation element spaced from the ground plane by an air layer; A feed probe comprising a coupling region positioned proximate to the ring to enable the feed probe to electromagnetically couple to the ring; It provides a microstrip antenna comprising; a dielectric spacer positioned between the radiation element and the feed probe.

이런 실시예는 복사 요소와 피드 프로브가 기판의 반대편에 제공되는 전통적인 근접-급전 마이크로스트립(proximity-fed microstrip)안테나와 대조를 이룰 수 있다. 스페이서의 크기는 프로브와 복사 요소 간의 커플링의 정도를 조절하기 위해 쉽게 변화될수 있다.This embodiment can be contrasted with a traditional proximity-fed microstrip antenna in which radiation elements and feed probes are provided opposite the substrate. The size of the spacer can be easily changed to adjust the degree of coupling between the probe and the radiation element.

다른 실시예는 피드 프로브와 복사 요소 간의 최소 공간을 확보하기 위해 배치된 스페이서부; 접지면과 복사 요소를 연결하기 위해 배치된 지지부를 포함하는 유전체 스페이서를 제공하며, 상기 지지부와 스페이서부는 단일 부재로서 제조된다.Another embodiment includes a spacer portion disposed to ensure a minimum space between the feed probe and the radiation element; A dielectric spacer is provided that includes a support disposed to connect the ground plane and the radiation element, the support and the spacer being manufactured as a single member.

스페이서부와 지지부를 단일 부재로 제조하는 것에 의해 유전체 스페이서가 보다 쉽고 싸게 제조될 수 있게 된다.By manufacturing the spacer portion and the support portion in a single member, the dielectric spacer can be manufactured more easily and cheaply.

또한, 상기 스페이서부와 지지부는 각각 한 쌍의 스냅 핏(snap fit) 커넥터를 포함하고, 이 스냅 핏 커넥터 각각은, 그루브(groove) 및 이 그루브에 인접한 탄성 램프(ramp)를 포함한다. In addition, the spacer portion and the support portion each comprise a pair of snap fit connectors, each of which includes a groove and an elastic ramp adjacent to the groove.

본 발명은 저주파 링 요소와 저주파 링 요소에 겹치는 고주파 다이폴 요소를 포함하여 복수의 지상 모바일 장치와 통신하는 다중 대역 기지국 안테나를 제공하며 종래 안테나에 비해 필요한 모든 주파수 대역에서 서비스를 제공할 수 있는 단일 구조를 가진 콤팩트형(compact) 안테나를 제공한다. The present invention provides a multi-band base station antenna that communicates with a plurality of terrestrial mobile devices, including a low frequency ring element and a high frequency dipole element overlapping the low frequency ring element, and a single structure capable of providing service in all required frequency bands as compared to a conventional antenna. It provides a compact antenna having a (compact).

명세서의 일부를 구성하며 통합되어 있는 첨부된 도면은 발명의 실시예를 표현하며, 후술하는 발명의 상세한 설명과 함께 발명의 원리를 설명하는데 도움이 된다.
도 1a는 단일 안테나 모듈의 사시도이다.
도 1b는 PCB 부분에 대한 단면도이다.
도 2a는 MAR(Microstrip Annular Ring)의 평면도이다.
도 2b는 MAR의 사시도이다.
도 2c는 MAR의 측면도이다.
도 3a는 CDE(Crossed Dipole Element)의 사시도이다.
도 3b는 제1 다이폴 부분의 정면도이다.
도 3c는 제1 다이폴 부분의 배면도이다.
도 3d는 제2 다이폴 부분의 정면도이다.
도 3e는 제2 다이폴 부분의 배면도이다.
도 4는 이중 모듈의 사시도이다.
도 5는 안테나 어레이의 사시도이다.
도 6a는 무급전 링(parasitic ring)을 구비한 안테나 어레이의 평면도이다.
도 6b는 도 6a 어레이의 사시도이다.
도 7a는 무급전 링(parasitic ring)의 평면도이다.
도 7b는 무급전 링(parasitic ring)의 측면도이다.
도 7c는 무급전 링(parasitic ring)의 끝면도이다.
도 7d는 무급전 링(parasitic ring)의 사시도이다.
도 8은 단일 부재 복사 요소를 구비한 안테나의 사시도이다.
도 9a는 대용(alternative) 프로브의 끝면도이다
도 9b는 프로브의 측면도이다.
도 9c는 프로브의 평면도이다.
도 10은 정사각 MAR의 평면도이다.
도 11은 복수의 정사각 MAR를 병합하는 안테나 어레이를 도시한다.
도 12는 안테나의 사시도이다.
도 13은 안테나 한쪽 끝의 평면도이다.
도 14는 클립의 끝면도이다.
도 15는 클립의 측면도이다.
도 16은 클립의 평면도이다.
도 17은 클립의 첫번째 사시도이다.
도 18은 클립의 두번째 사시도이다.
도 19는 MAR의 측면도이다.
도 20은 MAR의 위쪽 사시도이다.
도 21은 MAR의 아래쪽 사시도이다.
도 22는 단일 대역 안테나를 도시한다..
도 23은 다수의 지상 모바일 장치와 통신하는 이중 대역 안테나를 도시한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The accompanying drawings, which are incorporated in and constitute a part of the specification, illustrate embodiments of the invention and help explain the principles of the invention in conjunction with the following detailed description of the invention.
1A is a perspective view of a single antenna module.
1B is a cross-sectional view of the PCB portion.
2A is a plan view of a microstrip annular ring (MAR).
2B is a perspective view of the MAR.
2C is a side view of the MAR.
3A is a perspective view of a crossed dipole element (CDE).
3B is a front view of the first dipole portion.
3C is a rear view of the first dipole portion.
3D is a front view of the second dipole portion.
3E is a back view of the second dipole portion.
4 is a perspective view of a dual module.
5 is a perspective view of the antenna array.
FIG. 6A is a top view of an antenna array with a parasitic ring. FIG.
FIG. 6B is a perspective view of the FIG. 6A array.
7A is a top view of a parasitic ring.
7B is a side view of a parasitic ring.
7C is an end view of a parasitic ring.
7D is a perspective view of a parasitic ring.
8 is a perspective view of an antenna with a single member radiation element.
9A is an end view of an alternative probe.
9B is a side view of the probe.
9C is a plan view of the probe.
10 is a plan view of a square MAR.
11 shows an antenna array incorporating a plurality of square MARs.
12 is a perspective view of the antenna.
13 is a plan view of one end of an antenna.
14 is an end view of the clip.
15 is a side view of the clip.
16 is a plan view of the clip.
17 is a first perspective view of the clip.
18 is a second perspective view of the clip.
19 is a side view of the MAR.
20 is a top perspective view of the MAR.
21 is a bottom perspective view of the MAR.
22 shows a single band antenna.
23 illustrates a dual band antenna in communication with a number of terrestrial mobile devices.

도 1a는 단일 저주파 마이크로스트립 환상(環狀) 링(MAR;Microstrip Annular Ring)(2)과 MAR(2)의 중앙에 위치한 단일 고주파 교차 다이폴 요소(CDE;Crossed Dipole Element)(3)를 포함하는 단일 안테나 모듈(1)을 도시한다. 상기 MAR(2)와 CDE(3)는 PCB(printed circuit board)의 위에 장착된다. 상기 PCB는, MAR(2)에 마이크로스트립 급전선 망(microstrip feedline network)(5)이 연결되고 CDE(3)에 마이크로스트립 급전선 망(microstrip feedline network)(6)이 연결되는 기판(4)을 포함한다. 도 1b(PCB부분에 대한 단면도)에 도시된 것처럼, 기판(4)의 다른 면은 접지면(7)을 가진다. 상기 MAR(2)와 CDE(3)는 도 2a 내지 2c와 도 3a 내지 3f에 각각 분리되어 도시된다.1A includes a single low frequency microstrip annular ring (MAR) and a single high frequency crossed dipole element (CDE) 3 located in the center of the MAR (2). A single antenna module 1 is shown. The MAR (2) and CDE (3) are mounted on a printed circuit board (PCB). The PCB comprises a substrate 4 to which a microstrip feedline network 5 is connected to the MAR 2 and a microstrip feedline network 6 to the CDE 3. do. As shown in FIG. 1B (sectional view of the PCB portion), the other side of the substrate 4 has a ground plane 7. The MAR (2) and CDE (3) are shown separately in FIGS. 2A-2C and 3A-3F, respectively.

도 2a 내지 2c를 참조하면, 상기 MAR(2)은 상부 링(10), 하부 링(11), 그리고 네개의 T-프로브(12a)(12b)를 포함한다. 각각의 T-프로브(12a)(12b)는 한쌍의 팔(15)과 하나의 다리(13)를 가진 T-자 모양의 단일 금속 부재로 이루어진다. 상기 다리(13)는 90°로 구부러져 있으며 돌출부(14)가 형성되고, 상기 돌출부는 PCB위의 구멍을 통과하며 급전망(feed network)(5)과 납땜된다. 따라서 상기 다리(13)와 돌출부(14)는 함께 급전 영역(feed section)을 이루며, 상기 팔(15)은 커플링 영역을 이룬다. 도 1a를 참조하면, 각각의 팔(15)은 급전 영역에서 떨어진 끝단(distal end)(50), 안쪽측면(51), 바깥 측면(52)과 하부 링(11)에 전기용량을 형성하도록 연결된 상부 표면(53)을 포함한다. 상기 팔(15)은 링에 대해서 원주를 따라서 뻗어있으며 아래 쪽 링(11)의 바깥 외주(外周)와 동일한 곡선상의 중심을 갖는다. 그러므로 바깥 측면(52)은 상부 표면(53)에 대해서 수직으로 볼때 볼록해 보이고 안쪽 측면(51)은 상부 표면(53)에 대해서 수직으로 볼때 오목해 보인다.2A-2C, the MAR 2 includes an upper ring 10, a lower ring 11, and four T-probes 12a and 12b. Each T-probe 12a, 12b consists of a single T-shaped metal member having a pair of arms 15 and one leg 13. The leg 13 is bent at 90 ° and a protrusion 14 is formed, which passes through a hole on the PCB and is soldered with a feed network 5. Thus, the leg 13 and the protrusion 14 together form a feed section, and the arm 15 forms a coupling region. Referring to FIG. 1A, each arm 15 is connected to form a capacitance at a distal end 50, an inner side 51, an outer side 52, and a lower ring 11 away from the feed region. Top surface 53. The arm 15 extends circumferentially with respect to the ring and has the same center of curvature as the outer circumference of the lower ring 11. The outer side 52 is therefore convex when viewed perpendicular to the upper surface 53 and the inner side 51 is concave when viewed perpendicular to the upper surface 53.

T-프로브의 팔(15)은 하부 링(11)과 전기용량을 형성하도록 연결되어있으며, 하부 링(11)은 차례로 상부 링(10)과 전기용량을 형성하도록 연결되어있다. 상기 링(10)(11)과 T-프로브(12a)(12b)는 하부 링(11)과 T-프로브의 팔(15)에 있는 구멍을 통과하는 플라스틱 스페이서(16)에 의해서 분리되어 있다. 상기 스페이서(16)는 스냅 핏(snap fit)으로써 구멍에서 받아지고 도 17에 도시된 팔(122)과 유사한 구조를 갖는다.The arm 15 of the T-probe is connected to form a capacitance with the lower ring 11, which in turn is connected to form an capacitance with the upper ring 10. The rings 10, 11 and T-probes 12a, 12b are separated by plastic spacers 16 passing through the holes in the lower ring 11 and the arms 15 of the T-probe. The spacer 16 has a structure similar to the arm 122 shown in FIG. 17 that is received in the hole as a snap fit.

상기 T-프로브(12a)는 첫번째 극성 방향에서 링을 가로질러 위상을 달리하는 평형 급전(balanced feed)을 제공하도록 유도되고, 상기 T-프로브(12b)는 첫번째 극성 방향에 수직한 두번째 극성 방향에서 링을 가로질러 위상을 달리하는 평형 급전(balanced feed)을 제공하도록 유도된다. The T-probe 12a is induced to provide a balanced feed that is out of phase across the ring in the first polarity direction, and the T-probe 12b is in the second polarity direction perpendicular to the first polarity direction. It is induced to provide a balanced feed that is out of phase across the ring.

전자기적으로 (또는 근접하여) 연결된 피드 프로브(직접적인 전도성 연결을 형성하는 직접 연결된 피드 프로브와 대비하여)를 사용하는 장점은, 튜닝 목적에 따라 하부 링(11)과 T-프로브 사이의 커플링 정도를 조절할 수 있다는 점에 있다. 이러한 커플링 정도는 하부 링(11)과 T-프로브 사이의 거리(스페이서(16)의 길이를 조절함으로써)를 달리하거나/하고 T-프로브의 팔(15)의 면적을 달리함으로써 조절될 것이다. The advantage of using an electromagnetically (or in close proximity) connected feed probe (as opposed to a directly connected feed probe forming a direct conductive connection) is the degree of coupling between the lower ring 11 and the T-probe depending on the tuning purpose. Can be adjusted. This degree of coupling will be adjusted by varying the distance between the lower ring 11 and the T-probe (by adjusting the length of the spacer 16) and / or by varying the area of the arm 15 of the T-probe.

상부 링 (10), 하부 링(11), T-프로브의 팔(15)과 PCB 사이에는 공기층이 존재한다는 것을 도 1a과 도 2c에서 확인할 수 있다. 첫번째 대체 근접-커플링 배열(first alternative proximity-coupling arrangement)에서(미도시), MAR는 이중층 기판의 바깥 표면에 코팅되는 단일 링을 제공함으로써 공기층 없이 구성될 수 있다. 근접 연결된 마이크로스트립 돌출부 급전선(proximity coupled microstrip stub feedline)은 이중 기판층과 이중 기판층의 반대편 바깥 표면에 있는 접지면 사이에 위치한다. 그러나, 도 1a와 도 2a 내지 2c에 나타난 본 발명의 바람직한 실시예는 이러한 대체 실시예에 비해서 많은 장점을 갖는다. 첫째로 T-프로브의 팔(15)과 하부 링(11) 사이의 거리를 증가시킬 수 있는 기능이 있다. 대체 실시예에서 이것은 단지 기판의 두께를 늘려서 달성할 수 있는데, 기판두께는 무제한으로 늘릴 수 없다. 둘째로 링(10)(11)은 금속 시트로부터 찍어서 만들 수 있으며, 이것은 저렴하게 제조하는 방법이다. 세째로 T-프로브의 다리(13)는 접지면(7)에서 떨어져서 뻗어있기 때문에 접지면(7)과 링(10)(11)사이의 거리는 다리(13)의 길이를 조절함으로써 쉽게 변화시킬 수 있다. 이 거리를 증가시킴으로써 안테나의 대역폭이 향상된다는 것은 알려져 있다.It can be seen in FIGS. 1A and 2C that there is an air layer between the upper ring 10, the lower ring 11, the arm 15 of the T-probe and the PCB. In a first alternative proximity-coupling arrangement (not shown), MAR can be constructed without an air layer by providing a single ring coated on the outer surface of the bilayer substrate. A proximity coupled microstrip stub feedline is located between the double substrate layer and the ground plane on the opposite outer surface of the dual substrate layer. However, the preferred embodiment of the present invention shown in FIGS. 1A and 2A-2C has many advantages over this alternative embodiment. Firstly there is a function to increase the distance between the arm 15 of the T-probe and the lower ring 11. In alternative embodiments this can only be achieved by increasing the thickness of the substrate, which cannot be increased indefinitely. Secondly, rings 10 and 11 can be made by dipping from a sheet of metal, which is an inexpensive method of manufacture. Third, since the legs 13 of the T-probe extend away from the ground plane 7, the distance between the ground plane 7 and the rings 10, 11 can be easily changed by adjusting the length of the legs 13. have. It is known that increasing the distance improves the bandwidth of the antenna.

두번째 대체 근접-커플링 배열(second alternative proximity-coupled arrangement)에서(미도시), MAR는 단일링(11) 또는 한쌍의 적층형 링(10)(11)을 가질 수 있으며 T-프로브는 L-프로브에 의해 대체될 수 있다. L-프로브는 T-프로브의 다리(13)와 유사한 다리를 가지지만, 링의 중심을 향해 반지름방향으로 연장되어있는 오직 단일 커플링 암(coupling arm)을 갖는다. 두번째 대체 실시예는 첫번째 대체 실시예와 똑같은 세가지 장점을 공유한다. 그러나, 반지름방향으로 연장된 L-프로브를 사용하게 되면 커플링 암(coupling arm)의 안쪽 가장자리 사이의 간섭때문에, 이중극성 급전(feed)에 대해 링 주위로 많은 L-프로브를 배열하는 것이 어렵다. 또한 L-프로브의 안쪽 부분은 CDE(3)용 공간을 줄일 것이다. In a second alternative proximity-coupled arrangement (not shown), the MAR may have a single ring 11 or a pair of stacked rings 10 and 11 and the T-probe may be an L-probe. Can be replaced by The L-probe has a leg similar to the leg 13 of the T-probe, but with only a single coupling arm extending radially towards the center of the ring. The second alternative shares the same three advantages as the first alternative. However, the use of radially extending L-probes makes it difficult to arrange many L-probes around the ring for bipolar feeds due to interference between the inner edges of the coupling arms. The inner part of the L-probe will also reduce the space for the CDE (3).

T-프로브 팔의 오목한 안쪽 측면(51)은 도 2a에 나타난 것처럼, 평면상 링에 수직으로 볼때 링의 안쪽 외주에서 보여지지 않는다. 이것은 CDE를 조절하는 중앙의 부피(즉, 접지면에 투사했을때 링의 안쪽 외주의 투사물의 부피)를 자유롭게 남겨둔다. 이것은 또한 간섭을 최소화하면서 T-프로브가 이격되어 위치하게 해준다.The concave inner side 51 of the T-probe arm is not visible at the inner circumference of the ring when viewed perpendicular to the planar ring, as shown in FIG. 2A. This leaves the center volume that controls the CDE free (ie the volume of the projected part of the inner circumference of the ring when projected to the ground plane). This also allows the T-probes to be spaced apart with minimal interference.

T-프로브 팔(15)의 '오목-볼록'형상은 하부 링(11) 형상과 합치되며, 따라서 중앙 공간을 자유롭게 남겨두면서 커플링 영역을 최대화한다.The 'convex-convex' shape of the T-probe arm 15 coincides with the lower ring 11 shape, thus maximizing the coupling area while leaving the central space free.

상부 링 (10)은 하부 링(11)에 비해 더 큰 바깥 지름을 가지고 있다(대체 실시예에서는 비록 더 작을수 있지만). 그러나, 각각의 링의 안쪽 지름과 형상은 모두 같다. 특히, 링의 안쪽 외주는 90°간격으로 형성된 네개의 노치(notch)(19)가 형성된 원형이다. 각각의 노치는 한쌍의 직각을 이루는 사이드 월(side wall)(17)과 베이스(base)(18)를 가지고 있다. 도 1a와 도 6a의 평면도를 참조하면, CDE(3)의 지름은 링의 최소 안쪽 지름보다 크다. 노치(19)는 CDE(3) 팔을 위한 충분한 여유를 제공하여, 링의 안쪽 지름이 최소화되게 해준다. 링의 안쪽 지름을 최소화하는 것은 특히 고주파에서 성능을 향상시켜준다.The upper ring 10 has a larger outer diameter than the lower ring 11 (although it may be smaller in alternative embodiments). However, the inner diameter and shape of each ring are all the same. In particular, the inner circumference of the ring is circular with four notches 19 formed at 90 ° intervals. Each notch has a pair of right angled side walls 17 and a base 18. 1A and 6A, the diameter of the CDE 3 is greater than the minimum inner diameter of the ring. Notches 19 provide sufficient clearance for the CDE 3 arms, allowing the inner diameter of the ring to be minimized. Minimizing the inner diameter of the ring improves performance, especially at high frequencies.

하부 링(11)은 최소 바깥 지름 b와 최대 안쪽 지름 a를 가지며, b/a 비율은 대략 1.36 이다. 상부 링(10)은 최소 바깥 지름 b'와 최대 안쪽 지름 a'를 가지며 b'/a'의 비율은 대략 1.40이다. 그 비율은 다양하지만 전형적으로 10보다 작고, 바람직하게 2.0보다 작으며, 가장 바람직하게 1.5보다 작다. 상대적으로 작은 b/a 비율은 CDE를 설치하는 중앙 부피를 최대화한다.The lower ring 11 has a minimum outer diameter b and a maximum inner diameter a with a b / a ratio of approximately 1.36. The upper ring 10 has a minimum outer diameter b 'and a maximum inner diameter a' and the ratio of b '/ a' is approximately 1.40. The ratio varies but is typically less than 10, preferably less than 2.0 and most preferably less than 1.5. Relatively small b / a ratios maximize the central volume of CDE installation.

도 3a 내지 3e를 참조하면, CDE(3)는 제1 다이폴 부분(20),제2 다이폴 부분(21), 및 플라스틱 얼라이먼트 클립(plastic alignment clip)(22)의 세가지 부분으로 이루어진다. 제1 다이폴 부분(20)은 아래쪽으로 연장된 슬랏(slot)(24)이 형성된 절연 PCB(23)로 구성된다. PCB(23)의 앞면은 돌출부 급전선(stub feed line)(25)이 형성되며, PCB(23)의 뒤면은 한쌍의 다이폴 다리(26)와 팔(27)로 구성된 다이폴 복사 요소(dipole radiating element)를 구비한다. 제2 다이폴 부분(21)은 제1 다이폴 부분(20)과 구조적으로 유사하지만, 위쪽으로 연장된 슬랏(28)이 형성된다. 상기 CDE(3)는 다이폴 부분(20)(21)을 슬랏끼리 연결하여 조립되며, 상부에 장착된 클립(22)은 다이폴 부분이 직각을 유지하여 고정되게 해준다.3A-3E, the CDE 3 consists of three parts: a first dipole portion 20, a second dipole portion 21, and a plastic alignment clip 22. The first dipole portion 20 consists of an insulated PCB 23 with a slot 24 extending downward. The front surface of the PCB 23 is formed with a stub feed line 25, and the rear surface of the PCB 23 is a dipole radiating element composed of a pair of dipole legs 26 and arms 27. It is provided. The second dipole portion 21 is structurally similar to the first dipole portion 20 but has an upwardly extending slot 28 formed therein. The CDE 3 is assembled by connecting the dipole portions 20 and 21 to each other, and the clip 22 mounted on the top allows the dipole portion to be fixed at a right angle.

상기 PCB(23)는 PCB(4)에 있는 슬랏(미도시)에 삽입되는 한쌍의 돌출부(29)가 형성된다. 급전선(feed line)(25)은 한쪽끝이 마이크로스트립 급전선 망(microstrip feedline network)(6)에 납땜으로 연결되는 패드(30)를 구비한다.The PCB 23 is formed with a pair of protrusions 29 inserted into slots (not shown) in the PCB (4). The feed line 25 has a pad 30, one end of which is soldered to a microstrip feedline network 6.

MAR(2)의 작은 접촉면(footprint)은 CDE(3)의 그늘을 방지한다. CDE(3)를 MAR(2)의 중앙에 위치하게 함으로써, 고주파 대역에서 좋은 포트-포트(port-to-port) 절연을 이끌어 내는 대칭적인 환경을 제공한다. MAR(2)는 저주파 대역에서 좋은 포토-포트 절연을 제공하는 균형잡힌 방식으로 작동된다.The small footprint of the MAR (2) prevents the shade of the CDE (3). By placing the CDE 3 in the center of the MAR 2, it provides a symmetrical environment leading to good port-to-port isolation in the high frequency band. MAR (2) operates in a balanced manner providing good photo-port isolation in the low frequency band.

이중 안테나 모듈(35)이 도 4에 도시된다. 이중 모듈(35)은 도 1a에 도시된 모듈(1)을 포함한다. 추가적인 고주파 CDE(36)는 모듈(1)의 옆에 장착된다. 마이크로스트립 급전선 망(microstrip feedline network)(6)은 CDE(36)에 급전하기 위해 도시된 것처럼 연장된다. 상기 CDE(36)는 CDE(3)와 동일할 수 있다. 대안으로, CDE(36)의 공진 치수에 대한 조절(예를 들어 다이폴 팔의 길이나 높이등에 대한 조절)이 튜닝 목적으로 이루어질 수 있다.Dual antenna module 35 is shown in FIG. 4. The dual module 35 comprises the module 1 shown in FIG. 1A. An additional high frequency CDE 36 is mounted next to the module 1. A microstrip feedline network 6 extends as shown to feed the CDE 36. The CDE 36 may be the same as the CDE 3. Alternatively, adjustments to the resonant dimensions of the CDE 36 (e.g., adjustments to the length, height, etc. of the dipole arms) may be made for tuning purposes.

건물의 안쪽에 있는 모바일 무선통신망의 일부로 사용되는 안테나는, 오직 도 1a에 나타난 단일 모듈, 또는 도 4에 나타난 이중 모듈을 사용할 수 있다. 그러나, 대부분의 외부 기지국에서는 도 5에 나타난 어레이 형태를 선호한다. 도 5의 어레이는 일직선의 다섯개의 이중 모듈(35)을 포함하며, 각각의 모듈(35)은 도 4에 나타난 모듈과 동일하다. 단순화를 위해서 도 5에서 PCB는 생략됐다. 급전선은 도1a의 급전선(5)(6)과 유사하지만, 모듈에 함께 급전하기 위해 연장되어있다. The antenna used as part of the mobile wireless network inside the building may only use the single module shown in FIG. 1A or the dual module shown in FIG. 4. However, most external base stations prefer the array type shown in FIG. The array of FIG. 5 includes five dual modules 35 in a straight line, each module 35 being identical to the module shown in FIG. 4. PCB is omitted in FIG. 5 for simplicity. The feeder lines are similar to feeder lines 5 and 6 in FIG. 1A but extend to feed the modules together.

어레이의 길이는 요구되는 안테나 이득 조건(gain specifications)을 고려하여 달라질 수 있다. 어레이의 균일성을 유지하고 회절 격자 로브(grating lobe)를 방지하기 위해서, CDE 사이의 공간은 MAR 사이의 공간에 비해 절반이다. The length of the array can vary depending on the required antenna gain specifications. To maintain the uniformity of the array and to prevent diffraction grating lobes, the space between CDEs is half the space between MARs.

상기 모듈(35)은 사용시에 수직으로 장착된다. 상기 CDE의 절반 출력 빔폭의 방위는 MAR가 없는 경우 70~90°정도가 될 것이다. 상기 MAR는 CDE의 절반출력 빔폭의 방위를 50~70°로 좁힌다.The module 35 is mounted vertically in use. The orientation of the half output beamwidth of the CDE will be about 70-90 ° without MAR. The MAR narrows the orientation of the half output beamwidth of the CDE to 50-70 °.

대체 안테나 어레이가 도 6a와 6b에 도시된다. 어레이는 추가 무급전 링(parasitic ring)(40)이 더해진 것을 제외하면, 도 5에 도시된 어레이와 동일하다. 무급전 링(40) 중의 하나가 도 7a 내지 7d에 상세하게 도시된다. 상기 무급전 링(40)은 금속시트를 찍어서 만든 단일 부재로 제조되며, 네개의 다리(42)를 가진 원형 링(41)으로 구성된다. 상기 링(41)이 각각의 다리(42)와 만나는 링(41)의 안쪽 외주에는 리세스(recess,참조번호없음)가 형성된다. 이것은 구성에 나타난 것처럼, 다리(42)가 쉽게 아래쪽으로 90°로 구부러지게 해준다. 다리(42)는 그 끝단에 돌출부(참조번호없음)가 형성되어 있으며, 이것은 PCB에 있는 구멍(미도시)과 연결된다. T-프로브의 다리(13)와 비교하여, 무급전 링(40)의 다리(42)는 접지면(7)과 납땜으로 연결될 수도 있지만, 급전선 망(5)과 납땜으로 연결되지는 않는다.따라서 링(40)은 '무급전'요소로서 작동된다. 무급전 링(40)의 제공은 CDE(36)의 주변환경이 도 1a의 CDE(3)의 주변환경과 동일하거나 적어도 유사하다는 것을 의미한다. 무급전 링(40)을 이용가능한 공간에 맞추기 위해, 무급전 링(40)의 바깥 지름은 MAR의 바깥 지름보다 작다. 그러나 일관된 전자기적 환경을 제공하기 위해 안쪽 지름은 유사할 수 있다.An alternative antenna array is shown in FIGS. 6A and 6B. The array is identical to the array shown in FIG. 5 except that an additional parasitic ring 40 is added. One of the non-powered rings 40 is shown in detail in FIGS. 7A-7D. The non-powered ring 40 is made of a single member made of a metal sheet, and consists of a circular ring 41 having four legs 42. A recess is formed in the inner circumference of the ring 41 where the ring 41 meets each leg 42. This allows the legs 42 to bend 90 degrees downwards easily, as shown in the configuration. The leg 42 has a protrusion (no reference number) formed at its end, which is connected to a hole (not shown) in the PCB. Compared with the legs 13 of the T-probe, the legs 42 of the non-powered ring 40 may be connected to the ground plane 7 by soldering, but not by soldering the feeder wire 5. Ring 40 is operated as a 'non-powered' element. Provision of the non-powered ring 40 means that the environment of the CDE 36 is the same or at least similar to the environment of the CDE 3 of FIG. 1A. In order to fit the non-powered ring 40 to the available space, the outer diameter of the non-powered ring 40 is smaller than the outer diameter of the MAR. However, the inner diameters can be similar to provide a consistent electromagnetic environment.

대체 안테나가 도 8에 도시된다. 안테나는 단일 부재 복사 링(도 7a 내지 7a에 도시된 무급전 링과 동일한 구성을 갖는다)(45)을 포함한다. 링의 다리(46)는 PCB(48)의 위에 있는 급전선 망(47)과 연결된다. 도 6a와 6b에 도시된 (무급전 요소로서 작동하는) 링(40)과 비교하여, 도 8에 도시된 링(45)은 급전선 망과 직접 연결되고, 따라서 복사 요소로서 작동한다.An alternative antenna is shown in FIG. The antenna includes a single member radiation ring (having the same configuration as the non-powered ring shown in FIGS. 7A-7A) 45. The leg 46 of the ring is connected to a feeder wire 47 over the PCB 48. Compared to the ring 40 (operating as the non-powered element) shown in FIGS. 6A and 6B, the ring 45 shown in FIG. 8 is directly connected to the feeder network and thus acts as a radiation element.

링(45)과 PCB(48)사이에는 공기층이 존재한다. 대체 실시예에서(미도시), 공기층은 유전체 물질로 채워질 수도 있다.An air layer exists between the ring 45 and the PCB 48. In alternative embodiments (not shown), the air layer may be filled with a dielectric material.

대체 전자기 프로브(60)가 도 9a 내지 9c에 도시된다. 프로브(60)는 도 1a와 도 2에 도시된 T-프로브를 대신하여 사용될 수 있다. 프로브(60)는 돌출부(62)가 형성된 다리(61), 다리(61)에 대해 90°로 구부러진 팔(63)을 포함하는 급전 영역을 가진다. 상기 팔(63)에서 연장된 여섯개의 구부러진 커플링 팔이 있으며, 각각의 커플링 팔은 끝단(64), 오목한 안쪽 측면(65), 볼록한 바깥 측면(66) 그리고 평평한 상부 커플링 표면(67)을 가진다. 비록 도 9a 내지 9c에 여섯개의 커플링 팔이 도시됐지만, 대체 실시예에서는 단지 네개의 커플링 팔이 형성될 수 있다. 이런경우, 프로브는 도 9c와 비교하여, H자 모양처럼 보일것이다. Alternative electromagnetic probes 60 are shown in FIGS. 9A-9C. The probe 60 may be used in place of the T-probe shown in FIGS. 1A and 2. The probe 60 has a power feeding area including a leg 61 with a protrusion 62 formed thereon and an arm 63 bent at 90 ° with respect to the leg 61. There are six bent coupling arms extending from the arm 63, each coupling arm having an end 64, a concave inner side 65, a convex outer side 66 and a flat upper coupling surface 67. Has Although six coupling arms are shown in FIGS. 9A-9C, only four coupling arms may be formed in alternative embodiments. In this case, the probe will look H-shaped, compared to FIG. 9C.

대체 안테나 모듈이(70)이 도 10에 도시된다. 도 1a의 원형 MAR와 비교하여, 상기 모듈(70)은 정사각 바깥쪽 외주(73)와 정사각 안쪽 외주(72)를 가진 정사각 MAR(71)를 포함한다. 도 1a와 도 2의 실시예에 나타난 T-프로브는, 급전 다리(feed leg)(미도시)와 급전 다리의 끝으로부터 연장된 한쌍의 팔(74)을 포함하는 T-프로브로 대체된다. 상기 팔(74)은 일직선이며, 오목한 바깥 측면(75)과 볼록한 안쪽 측면(76)을 가진 V-자 형태로 구성된다. CDE(도 1a의 CDE(3)와 동일한)(78)는 링(71)과 동심원으로 겹쳐지며, CDE(76)의 팔은 정사각 안쪽 외주(72)의 대각 코너를 향해 연장된다.An alternative antenna module 70 is shown in FIG. 10. Compared to the circular MAR of FIG. 1A, the module 70 includes a square MAR 71 having a square outer circumference 73 and a square inner circumference 72. The T-probe shown in the embodiment of FIGS. 1A and 2 is replaced with a T-probe comprising a feed leg (not shown) and a pair of arms 74 extending from the end of the feed leg. The arm 74 is straight and is of V-shape with a concave outer side 75 and a convex inner side 76. CDE (same as CDE 3 in FIG. 1A) 78 overlaps concentrically with ring 71, with the arm of CDE 76 extending toward the diagonal corner of the square inner circumference 72.

상기 모듈(70)을 포함하는 어레이로 구성된 안테나가 도 11에 도시된다. 격자간 고주파 대역 CDE(77)가 모듈(70) 사이에 위치한다. 비록 단지 세개의 모듈이 도 11에 도시되지만, 다른 갯수의 모듈(예를 들어 도 5처럼 다섯개의 모듈)이 사용될 수 있다.An antenna composed of an array comprising the module 70 is shown in FIG. An inter-grid high frequency band CDE 77 is located between the modules 70. Although only three modules are shown in FIG. 11, other numbers of modules (eg, five modules as in FIG. 5) may be used.

대체 다중 대역 안테나(100)가 도 12와 도 13에 도시된다. 도 5의 안테나와 동일하게, 안테나(100)는 낮은 상호변조를 가지면서 광대역에서 작동을 하고, 복사 요소는 상대적으로 작은 접촉면을 갖는다. 안테나(100)는 상대적으로 적은 비용으로 제조될 수 있다. An alternative multiband antenna 100 is shown in FIGS. 12 and 13. As with the antenna of FIG. 5, the antenna 100 operates at broadband with low intermodulation, and the radiating element has a relatively small contact surface. Antenna 100 can be manufactured at a relatively low cost.

알루미늄 트레이 시트는 한쌍의 각진 사이드 월(side wall)(102)과 평평한 반사경(101)을 제공한다. 상기 반사경(101)은 앞면에 다섯개의 이중 대역 모듈(103)을 구비하고, 뒷면(미도시)에는 PCB(104)를 구비한다. 상기 PCB(104)는 반사경(101)에 있는 홀(105)을 관통하는 플라스틱 리벳(미도시)으로 반사경(101)의 뒷면에 고정된다. 선택적으로 PCB(104)는 양면 테이프로 반사경에 고정될 수 있다. 반사경(101)의 뒷면에 닿는 상기 PCB의 정면은, 연속적인 구리 접지면 층을 포함한다. 상기 PCB의 뒷면은 급전망(feed network)(미도시)을 구비한다. The aluminum tray sheet provides a pair of angled side walls 102 and flat reflectors 101. The reflector 101 has five dual band modules 103 on the front side and a PCB 104 on the back side (not shown). The PCB 104 is fixed to the back side of the reflector 101 with a plastic rivet (not shown) that penetrates the hole 105 in the reflector 101. Optionally, PCB 104 may be secured to the reflector with double sided tape. The front face of the PCB, which contacts the back of the reflector 101, comprises a continuous copper ground plane layer. The back side of the PCB has a feed network (not shown).

동축의 급전 케이블(미도시)이 사이드 월(102)에 있는 케이블 홀(111)(112)과 반사경(101)에 있는 케이블 홀(113)을 관통한다. 상기 동축 케이블의 바깥 도체는 PCB 구리 접지면 층에 납땜으로 연결된다. 중앙 도체는 PCB에 있는 급전홀(114)을 관통하여 PCB의 뒷면까지 닿으며, 그곳에서 급전 트레이스(feed trace)와 납땜으로 연결된다. 설명을 위해 급전망에 있는 급전 트레이서(110) 하나가 도 13에 도시된다. 그러나, 실제적으로 급전 트레이서(110)는 도 13의 평면도에서는 보이지 않는다는 것을 기억해야 한다 (그것은 PCB의 반대편에 위치하고 있기 때문이다). A coaxial feed cable (not shown) penetrates through the cable holes 111 and 112 in the side wall 102 and the cable holes 113 in the reflector 101. The outer conductor of the coaxial cable is soldered to the PCB copper ground plane layer. The central conductor penetrates through the feed hole 114 in the PCB to the back of the PCB, where it is connected by feed trace and soldering. One feed feed tracer 110 in the feed grid is shown in FIG. 13 for explanation. However, it should be remembered that the feed tracer 110 is not actually visible in the top view of FIG. 13 (since it is located on the opposite side of the PCB).

위상 이동장치(phase shifter)(미도시)는 위상 이동장치 트레이(115) 위에 장착된다. 트레이(115)는 트레이 각측면의 길이를 따라 둘러싸는 사이드 월을 구비한다. 사이드 월은 C자형으로 접혀져 있으며, 반사경(101)에 나사로 고정된다. A phase shifter (not shown) is mounted on the phase shifter tray 115. The tray 115 has side walls that surround the length of each side of the tray. The side wall is folded in a C shape, and is screwed to the reflector 101.

도 1a, 4 및 8의 배열과 비교하면(이경우 급전망은 어떤 중간 매체없이 복사 요소와 닿아있다), 반사경(101)과 PCB 구리 접지면은 급전망과 복사 요소사이에 바람직하지 않은 커플링을 줄이는 매체를 제공한다. Compared with the arrangements of Figures 1A, 4 and 8, in which case the feeder contacts the radiation element without any intermediate media, the reflector 101 and the PCB copper ground plane create an undesirable coupling between the feeder and the radiation element. Provide a medium to reduce.

각각의 이중 대역 모듈(103)은 도 4에 나타난 모듈(35)과 비슷하며, 유일한 차이점은 아래에 설명된다. Each dual band module 103 is similar to the module 35 shown in FIG. 4, the only differences being described below.

환상(環狀)링과 MAR의 T-프로브는 이격되어 위치하고, 네개의 유전체 클립(120)에 의해 반사경에 장착되는데, 상기 클립(120)의 하나가 도 14 내지 18에 상세하게 도시된다.The annular ring and the T-probe of the MAR are spaced apart and mounted to the reflector by four dielectric clips 120, one of which is shown in detail in FIGS.

도 17을 참조하면, 클립(120)은 한 쌍의 지지 다리(121), 한 쌍의 스페이서 암(122)과 L-자형의 몸체 부분(123)을 구비한다. 도 15를 참조하면, 각 지지 다리(121)는 끝단에 한 쌍의 스프링 클립(135)을 구비하며, 각 스프링 클립은 숄더(shoulder)(124)를 포함한다. 각 스페이서 암(122)은 한 쌍의 하부, 중앙부, 상부 그루브(groove)(128)(129)(130)를 갖는다. 한 쌍의 하부, 중앙부, 상부의 원뿔형(frustoconical) 램프(ramp)(125)(126)(127)가 각 그루브 쌍의 다음에 위치한다. 각 암은 또한 상기 램프(125)(126)(127)가 안쪽으로 수축할 수 있도록 한 쌍의 중공(opening)(131)(132)이 형성된다. 한 쌍의 판스프링(133)이 지지 다리(121) 사이에서 아래쪽으로 연장된다. 상기 클립(120)은 사출 성형된 (injection moulded) DelrinTM 아세탈 수지(acetal resin)의 단일부재로 제조된다. 몸체부분(123)은 중공(134)이 형성되어 벽두께를 줄여준다. 이것은 사출성형 과정에 도움이 된다.Referring to FIG. 17, the clip 120 includes a pair of support legs 121, a pair of spacer arms 122, and an L-shaped body portion 123. Referring to FIG. 15, each support leg 121 has a pair of spring clips 135 at its ends, and each spring clip includes a shoulder 124. Each spacer arm 122 has a pair of bottom, center, and top grooves 128, 129, 130. A pair of bottom, center, and top frustoconical ramps 125, 126, 127 are located after each groove pair. Each arm is also formed with a pair of openings 131, 132 such that the lamps 125, 126, 127 can retract inward. A pair of leaf springs 133 extend downward between the support legs 121. The clip 120 is made of a single piece of injection molded Delrin ™ acetal resin. The body portion 123 has a hollow 134 is formed to reduce the wall thickness. This is helpful for the injection molding process.

각 모듈(103)은 도 19 내지 21에 상세하게 도시된 MAR를 포함한다. 단순화를 위해서 CDE는 도 19 내지 21에서 생략되었다. MAR는 다음과 같이 조립된다. Each module 103 includes a MAR shown in detail in FIGS. 19-21. CDE is omitted in FIGS. 19-21 for simplicity. MAR is assembled as follows.

각 T-프로브는, 스페이서 암이 T-프로브에 있는 한쌍의 홀(미도시)을 관통하면서 각자의 클립에 연결된다. 스페이서 암(122)의 하부 램프(125)는 안쪽으로 수축하고, 이어서 하부 그루브(128)에서 T-프로브를 단단히 지지하기 위해 하부 램프(125)는 되튕겨 나온다.  Each T-probe is connected to its own clip while the spacer arm passes through a pair of holes (not shown) in the T-probe. The lower ramp 125 of the spacer arm 122 contracts inward, and then the lower ramp 125 bounces back to firmly support the T-probe in the lower groove 128.

MAR는 하부 링(140)과 상부 링(141)을 포함한다. 각 링은 여덟개의 홀(미도시)을 갖는다. 하부 링(140)의 홀은 상부 링(141)의 홀보다 크다. 이것은 스페이서 암의 상부 램프(127)가 하부 링(140)의 홀을 쉽게 통과할 수 있게 해준다. 하부 링(140)이 스페이서 암쪽을 향해 눌리게 되면, 홀의 내측면이 안쪽으로 수축한 중앙부 램프(126)와 맞물리고, 이어서 중앙부 그루브(129)에서 확실히 링을 지지하기위해 중앙부 램프(126)가 되튕기어 나온다. 상부 링(141)도 비슷한 방법으로 상부 그루브(130)쪽을 향해 아래로 눌리게 되고, 상부 링(141)을 제자리에 단단히 지지하기위해 되튕기어 나오는 위쪽 램프(127)를 지난다.The MAR includes a lower ring 140 and an upper ring 141. Each ring has eight holes (not shown). The hole of the lower ring 140 is larger than the hole of the upper ring 141. This allows the upper lamp 127 of the spacer arm to easily pass through the hole of the lower ring 140. When the lower ring 140 is pressed toward the spacer arm, the inner surface of the hole engages the inwardly retracted central ramp 126 and then the central ramp 126 is secured to securely support the ring in the central groove 129. Bounces out. The upper ring 141 is pushed down towards the upper groove 130 in a similar manner and passes through the upper ramp 127 which bounces back to hold the upper ring 141 firmly in place.

조립 후, 상기 MAR는 각클립의 지지 다리(121)를 반사경(101)에 있는 홀(미도시)안에 스냅 피팅(fitting)하고, T-프로브(143)를 급전망에 납땜함으로써 패널에 장착된다. 스프링 클립(135)이 제자리에 되돌아오면, 반사경(101)은 스프링 클립의 숄더(124)와 다리(121)의 바닥면 사이에 고정된다. 판스프링(133)의 작동에 의해 처짐(slack)이 발생하는 경우, 이는 반사경(101)에 장력(tension)을 가하고, 숄더(124)를 반사경 반대쪽으로 밀어부친다. After assembly, the MAR is mounted to the panel by snap fitting the support leg 121 of the angle clip into a hole (not shown) in the reflector 101 and soldering the T-probe 143 to the feed grid. . When the spring clip 135 returns to its place, the reflector 101 is fixed between the shoulder 124 of the spring clip and the bottom surface of the leg 121. When a sag occurs due to the operation of the leaf spring 133, it exerts a tension on the reflector 101 and pushes the shoulder 124 to the opposite side of the reflector.

상기 클립(120)은 쉽게 제조되며, 단일 부재로서 제조된다. 상기 그루브(128)(129)(130)사이의 정확한 간격은 요소간의 거리를 정확하게 조절할 수 있게 해준다. 지지 다리(121)와 몸체 부분(123)은 요소(element)에 대해 상대적으로 단단한 지지 구조를 제공하고, T-프로브와 PCB 사이의 납땜 접합부에서 진동 에너지를 분산시켜준다.The clip 120 is easily manufactured and manufactured as a single member. The exact spacing between the grooves 128, 129, 130 allows precisely controlling the distance between the elements. Support leg 121 and body portion 123 provide a relatively rigid support structure for the element and distribute vibration energy at the solder joint between the T-probe and the PCB.

다른 대체 안테나가 도 22에 도시된다. 도 22의 안테나는, 오직 MAR 복사 요소만 구비하는(고주파 CDE가 없다) 단일 대역 안테나라는 점을 제외하고는 도 12의 안테나와 동일하다. 도 12에 나타난 이중 대역 안테나의 일부 특징들은(예를 들어 MAR의 안쪽 외주형상, CDE용 반사경의 홀) 단일 대역 안테나에는 필요없고 실제적으로 생략될 수 있다. Another alternative antenna is shown in FIG. 22. The antenna of FIG. 22 is identical to the antenna of FIG. 12 except that it is a single band antenna with only MAR radiation elements (no high frequency CDE). Some features of the dual band antenna shown in FIG. 12 (eg, the inner circumference of the MAR, the holes in the reflector for CDE) are not required for the single band antenna and can be omitted in practice.

위에서 설명된 다중 대역 안테나가 사용되는 전형적인 분야는 도 23에 도시된다. 기지국(90)은 마스트(91)와 다중 대역 안테나(92)를 포함한다. 상기 안테나(92)는 저주파 대역에서 작동하는 지상 모바일 장치(95)로 부터/에 대해 저주파 대역에서 다운링크 신호(93)를 송신하고 업링크 신호(94)를 수신한다. 상기 안테나(92)는 또한 고주파 대역에서 작동하는 모바일 장치(98)로 부터/에 대해 저주파 대역에서 다운링크 신호(96)를 송신하고 업링크 신호(97)를 수신한다. 고주파 대역과 저주파 대역 빔의 다운틸트는 독립적으로 달라질 수 있다.A typical field in which the multiband antenna described above is used is shown in FIG. Base station 90 includes a mast 91 and a multi-band antenna 92. The antenna 92 transmits a downlink signal 93 and receives an uplink signal 94 in the low frequency band from / to the terrestrial mobile device 95 operating in the low frequency band. The antenna 92 also transmits a downlink signal 96 and receives an uplink signal 97 in the low frequency band from / to the mobile device 98 operating in the high frequency band. Down tilt of the high frequency band and the low frequency band beam may be independently changed.

바람직한 예에서, 저주파 대역 복사체는 806과 960MHz 사이의 어떠한 파장에서도 작동할 수 있을 정도로 충분히 광대역이다. 예를 들어, 저주파 대역은 806-869MHz, 825-894MHz, 870-960MHz가 될수 있다. 유사하게 고주파 대역 복사체는 1710과 2170MHz 사이의 어떠한 파장에서도 작동할 수 있을 정도로 충분히 광대역이다. 예를 들어, 고주파 대역은 1710-1880MHz, 1850-1990MHz, 1920-2170MHz가 될수 있다. 그러나, 계획된 응용에 따라 다른 주파수 대역도 사용될 수 있다.In a preferred example, the low frequency band radiator is wide enough to operate at any wavelength between 806 and 960 MHz. For example, the low frequency band may be 806-869 MHz, 825-894 MHz, and 870-960 MHz. Similarly, high frequency band radiation is wide enough to operate at any wavelength between 1710 and 2170 MHz. For example, the high frequency band may be 1710-1880 MHz, 1850-1990 MHz, and 1920-2170 MHz. However, other frequency bands may also be used depending on the intended application.

가장 낮은 공진 모드(TM11)에서 작동하는 MAR의 상대적으로 콤팩트한 성질은 전통적인 저주파 대역 복사 요소와 비교하여 MAR가 상대적으로 좀더 가까이 위치할 수 있게 해준다. 이것은 안테나의 성능을 향상시키며, 특히 고주파와 저주파 대역 요소에 대한 파장 비율이 상대적으로 높을때 그러하다. 예를 들어, 도 12의 안테나는 2.1:1보다 더 큰 주파수 비율에서 작동할 수 있다. CDE와 MAR는 2:1의 간격 비율을 갖는다. 파장면에서, 각대역의 중간 주파수에서 CDE는 0.82λ만큼 이격되어 위치하고, MAR는 0.75λ만큼 이격되어 위치한다. 그래서 중간 주파수 사이의 비율은 2.187:1이다. 고주파 대역에서, CDE는 0.92λ만큼 떨어져서 위치하고 MAR는 0.81λ만큼 떨어져서 위치한다.(고주파사이의 비율은 2.272:1)The relatively compact nature of MAR, operating in the lowest resonance mode (TM 11 ), allows the MAR to be placed relatively closer compared to traditional low frequency band radiation components. This improves the performance of the antenna, especially when the wavelength ratios for the high and low frequency components are relatively high. For example, the antenna of FIG. 12 may operate at a frequency ratio greater than 2.1: 1. CDE and MAR have an interval ratio of 2: 1. In terms of wavelength, at the intermediate frequency of each band, CDE is located 0.82λ apart and MAR is located 0.75λ apart. So the ratio between the intermediate frequencies is 2.187: 1. In the high frequency band, CDE is 0.92λ apart and MAR is 0.81λ apart (the ratio between high frequencies is 2.272: 1).

본 발명은 실시예에 대한 설명으로 서술되었고 실시예는 상세하게 설명되었지만, 출원인은 첨부되는 청구항의 범위를 그러한 설명에 의해 어떤식으로든지 제한하거나 축소하려는 의도가 아니다.Although the invention has been described in terms of the embodiments and the embodiments have been described in detail, the applicant is not intended to limit or reduce the scope of the appended claims in any way by that description.

예를 들어, CDE는 패치요소나 '진행파(travelling-wave)'요소로 대체될 수 있다. For example, the CDE may be replaced by a patch element or a 'travelling-wave' element.

MAR, 무급전 링(40) 또는 단일 부재 복사 링(45)은 원형링 대신에 정사각형, 다이아몬드형 또는 타원형의 링(또는 다른 바람직한 링 형태)이 될 수 있다. 바람직하게 링은 전도 물질의 연속적인 루프(loop)로 제조된다(단일 부재로 제조될 수도 있고 아닐 수도 있다.).The MAR, non-powered ring 40 or single member radiating ring 45 may be a square, diamond or oval ring (or other preferred ring form) instead of a circular ring. Preferably the ring is made of a continuous loop of conductive material (may or may not be made of a single member).

비록 복사 요소가 이중 극성 요소로 나타났지만, 단일 극성 요소가 대신 사용될 수 있다. 예를 들어, MAR 또는 단일 부재 복사 링(45)은 링의 반대쪽에 있는 단지 한쌍의 프로브에 의해 유도될 수 있으며, 이는 네개의 프로브를 사용하는 도 1a와 12에 도시된 이중 극성 구성과는 대조된다. Although the radiation element appears to be a dual polar element, a single polar element can be used instead. For example, the MAR or single member radiation ring 45 can be induced by only one pair of probes on the opposite side of the ring, in contrast to the dual polarity configuration shown in FIGS. 1A and 12 using four probes. do.

더 나아가, 비록 평형 급전 배열(balanced feed arrangement)이 도시됐지만, 각 요소는 불평형(unbalanced)방법으로 유도될 수 있다. 예를 들어, MAR 또는 단일 부재 링(45)의 각 극성은 링의 반대쪽에 있는 한쌍의 프로브 대신에 오직 하나의 프로브에 의해 유도될 수 있다.Furthermore, although a balanced feed arrangement is shown, each element can be derived in an unbalanced manner. For example, each polarity of the MAR or single member ring 45 may be induced by only one probe instead of a pair of probes opposite the ring.

추가적인 변경은 이 분야의 전문가에게는 쉬울것이다. 따라서 넓은 관점에서 본 발명은, 여기서 도시되고 설명된 상세한 설명, 대표적인 장치와 방법 그리고 도해적인 예에 의해서 한정되지 않는다. 따라서 출원인의 일반적인 발명 개념의 사상이나 범위로부터 벗어나지 않으면서 상기 설명으로부터 변형이 이루어 질 수 있다.Additional changes will be easy for experts in this field. Thus, in its broader sense, the invention is not limited to the details shown and described herein, representative apparatus and methods, and illustrative examples. Accordingly, modifications may be made from the above description without departing from the spirit or scope of Applicant's general inventive concept.

1...단일 안테나 모듈 2..MAR 3, 36...CDE
10...상부링 11...하부링 12a, 12b...T-프로브
35...이중 안테나 모듈 40...무급전 링 100...다중 대역 안테나1 ... Single antenna module 2..MAR 3, 36 ... CDE
10 ... Upper ring 11 ... Lower ring 12a, 12b ... T-probe
35 Dual antenna module 40 Non-powered ring 100 Multi-band antenna

Claims (5)

공기층(air gap)에 의해 접지면과 이격되어 있는 복사 요소와, 이 복사 요소에 가깝게 위치하여 이 복사 요소에 전자기적으로 결합할 수 있게 해주는 커플링 영역을 가지는 피드 프로브를 포함하는 안테나에 사용되어 상기 복사 요소와 상기 피드 프로브 사이에 위치되는 유전체 스페이서에 있어서,
상기 유전체 스페이서는,
상기 피드 프로브와 상기 복사 요소 사이의 간격을 최소로 유지하기 위한 스페이서부 및
상기 복사 요소를 상기 접지면에 연결시키기 위한 지지부를 포함하고;
상기 스페이서부와 지지부는 단일 부재로 형성되는 것을 특징으로 하는 유전체 스페이서. Used in antennas comprising a feed element spaced apart from the ground plane by an air gap and a coupling probe positioned close to the radiation element to enable electromagnetic coupling to the radiation element A dielectric spacer positioned between the radiation element and the feed probe,
The dielectric spacer,
A spacer portion for keeping the gap between the feed probe and the radiation element to a minimum;
A support for connecting the radiation element to the ground plane;
And the spacer portion and the support portion are formed of a single member. 제1항에 있어서,
상기 스페이서부는 한 쌍의 스냅 핏(snap fit) 커넥터를 포함하는 것을 특징으로 하는 유전체 스페이서.The method of claim 1,
And the spacer portion comprises a pair of snap fit connectors. 제2항에 있어서, 상기 스냅 핏 커넥터 각각은,
그루브(groove) 및 이 그루브에 인접한 탄성 램프(ramp)를 포함하는 것을 특징으로 하는 유전체 스페이서.The method of claim 2, wherein each of the snap fit connectors,
And a groove and an elastic ramp adjacent the groove. 제1항에 있어서,
상기 지지부는 하나 또는 그 이상의 스냅 핏(snap fit) 커넥터를 포함하는 것을 특징으로 하는 유전체 스페이서.The method of claim 1,
And said support comprises one or more snap fit connectors. 제4항에 있어서, 상기 스냅 핏 커넥터 각각은,
그루브(groove) 및 이 그루브에 인접한 탄성 램프(ramp)를 포함하는 것을 특징으로 하는 유전체 스페이서.The method of claim 4, wherein each of the snap fit connectors,
And a groove and an elastic ramp adjacent the groove.
KR1020110055795A 2003-06-26 2011-06-09 A dielectric spacer KR20110074731A (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US48268903P 2003-06-26 2003-06-26
US60/482,689 2003-06-26
US10/703,331 2003-11-07
US10/703,331 US7283101B2 (en) 2003-06-26 2003-11-07 Antenna element, feed probe; dielectric spacer, antenna and method of communicating with a plurality of devices

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020040047937A Division KR20050001432A (en) 2003-06-26 2004-06-25 Antenna element, feed probe; dielectric spacer, antenna and method of communicating with a plurality of devices

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20110074731A true KR20110074731A (en) 2011-07-01

Family

ID=33457697

Family Applications (5)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020040047937A KR20050001432A (en) 2003-06-26 2004-06-25 Antenna element, feed probe; dielectric spacer, antenna and method of communicating with a plurality of devices
KR1020110055775A KR20110074729A (en) 2003-06-26 2011-06-09 Method of communicating with a plurality of terrestrial mobile devices
KR1020110055795A KR20110074731A (en) 2003-06-26 2011-06-09 A dielectric spacer
KR1020110055771A KR20110074728A (en) 2003-06-26 2011-06-09 An antenna element and method for forming the same
KR1020110055787A KR20110074730A (en) 2003-06-26 2011-06-09 An antenna feed probe

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020040047937A KR20050001432A (en) 2003-06-26 2004-06-25 Antenna element, feed probe; dielectric spacer, antenna and method of communicating with a plurality of devices
KR1020110055775A KR20110074729A (en) 2003-06-26 2011-06-09 Method of communicating with a plurality of terrestrial mobile devices

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020110055771A KR20110074728A (en) 2003-06-26 2011-06-09 An antenna element and method for forming the same
KR1020110055787A KR20110074730A (en) 2003-06-26 2011-06-09 An antenna feed probe

Country Status (12)

Country Link
US (3) US7283101B2 (en)
EP (3) EP1496569B1 (en)
JP (2) JP2005020715A (en)
KR (5) KR20050001432A (en)
CN (1) CN1577974B (en)
AU (3) AU2004201942B2 (en)
BR (1) BRPI0402509A (en)
CA (1) CA2456937A1 (en)
MX (1) MXPA04005651A (en)
NZ (1) NZ532804A (en)
RU (1) RU2004119173A (en)
TW (1) TW200501502A (en)

Families Citing this family (114)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008507163A (en) * 2004-06-04 2008-03-06 アンドルー、コーパレイシャン Directional dipole antenna
US7098862B2 (en) * 2004-10-26 2006-08-29 Fpr Enterprises, Llc Single connector dual band antenna with embedded diplexer
US8755258B2 (en) 2005-02-16 2014-06-17 Mitsubishi Electric Corporation Optical disc and optical disc device
US8248907B2 (en) 2005-02-16 2012-08-21 Mitsubishi Electric Corporation Optical disc and optical disc device
TWI245452B (en) * 2005-03-15 2005-12-11 High Tech Comp Corp A multi-band monopole antenna with dual purpose
US6956529B1 (en) * 2005-03-15 2005-10-18 Emtac Technology Corp. Disk-shaped antenna with polarization adjustment arrangement
US20080231528A1 (en) * 2005-04-25 2008-09-25 Ramon Guixa Arderiu Cavity Antenna Excited with One or Several Dipoles
EP1744399A1 (en) * 2005-07-12 2007-01-17 Galileo Joint Undertaking Multi-band antenna for satellite positioning system
DE202005015708U1 (en) * 2005-10-06 2005-12-29 Kathrein-Werke Kg Dual-polarized broadside dipole array, e.g. for crossed antennas, has a dual-polarized radiator with polarizing planes and a structure like a dipole square
WO2007042938A2 (en) 2005-10-14 2007-04-19 Fractus, Sa Slim triple band antenna array for cellular base stations
JP2007221185A (en) * 2006-02-14 2007-08-30 Mitsumi Electric Co Ltd Circularly polarized wave antenna
US7688271B2 (en) * 2006-04-18 2010-03-30 Andrew Llc Dipole antenna
KR100883408B1 (en) 2006-09-11 2009-03-03 주식회사 케이엠더블유 Dual-band dual-polarized base station antenna for mobile communication
KR100837102B1 (en) * 2006-10-09 2008-06-11 주식회사 이엠따블유안테나 A direct feeding type patch antenna
US20110298667A1 (en) * 2006-12-04 2011-12-08 Nuttawit Surittikul Method of Operating A Patch Antenna In A Single Higher Order Mode
CA2670535C (en) * 2006-12-11 2013-06-18 Qualcomm Incorporated Multiple-antenna device having an isolation element
US7948441B2 (en) * 2007-04-12 2011-05-24 Raytheon Company Low profile antenna
US7688265B2 (en) * 2007-09-18 2010-03-30 Raytheon Company Dual polarized low profile antenna
CN101515665B (en) * 2008-02-19 2013-02-20 深圳富泰宏精密工业有限公司 Antenna coupled system
US7694476B2 (en) * 2008-02-29 2010-04-13 Structural Components Llc Systems and methods for in-line base plate termination in monopole structures
US7999757B2 (en) * 2008-08-06 2011-08-16 Pctel, Inc. Multi-band ceiling antenna
US8508424B2 (en) * 2008-11-26 2013-08-13 Andrew Llc Dual band base station antenna
JP5081284B2 (en) * 2010-08-31 2012-11-28 Ｔｄｋ株式会社 Signal transmission device, filter, and inter-board communication device
US8743016B2 (en) 2010-09-16 2014-06-03 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Antenna with tapered array
US8570233B2 (en) 2010-09-29 2013-10-29 Laird Technologies, Inc. Antenna assemblies
EP2596547B1 (en) 2010-10-08 2019-03-20 CommScope Technologies LLC Antenna having active and passive feed networks
US8558747B2 (en) * 2010-10-22 2013-10-15 Dielectric, Llc Broadband clover leaf dipole panel antenna
KR101137285B1 (en) 2010-10-28 2012-04-20 위월드 주식회사 Micro antenna feeder for wide band
CN103403898B (en) 2011-01-27 2016-10-19 盖尔创尼克斯有限公司 Broadband dual polarized antenna
CN103503231B (en) 2011-05-02 2015-06-10 康普技术有限责任公司 Tri-pole antenna element and antenna array
US8674895B2 (en) * 2011-05-03 2014-03-18 Andrew Llc Multiband antenna
SE535830C2 (en) * 2011-05-05 2013-01-08 Powerwave Technologies Sweden Antenna array and a multi-band antenna
US8957378B2 (en) 2011-10-02 2015-02-17 International Business Machines Corporation Nano-tip spacers for precise gap control and thermal isolation in MEMS structures
KR101254990B1 (en) * 2011-12-02 2013-04-16 (주)하이게인안테나 High gain patch antenna for mobile communication repeater
US20130281920A1 (en) * 2012-04-20 2013-10-24 Elwha LLC, a limited liability company of the State of Delaware Endometrial Ablation
EP2907197A4 (en) * 2012-10-15 2016-07-06 Intel Corp Antenna element and devices thereof
US20140111396A1 (en) * 2012-10-19 2014-04-24 Futurewei Technologies, Inc. Dual Band Interleaved Phased Array Antenna
CN104854758B (en) * 2012-10-30 2017-08-25 英特尔公司 Double-polarization dipole antenna
US9000991B2 (en) 2012-11-27 2015-04-07 Laird Technologies, Inc. Antenna assemblies including dipole elements and Vivaldi elements
JP6064830B2 (en) * 2013-08-07 2017-01-25 日立金属株式会社 Antenna device
US10158178B2 (en) * 2013-11-06 2018-12-18 Symbol Technologies, Llc Low profile, antenna array for an RFID reader and method of making same
US9847571B2 (en) * 2013-11-06 2017-12-19 Symbol Technologies, Llc Compact, multi-port, MIMO antenna with high port isolation and low pattern correlation and method of making same
WO2015069309A1 (en) * 2013-11-07 2015-05-14 Laird Technologies, Inc. Omnidirectional broadband antennas
US10027030B2 (en) 2013-12-11 2018-07-17 Nuvotronics, Inc Dielectric-free metal-only dipole-coupled broadband radiating array aperture with wide field of view
US9520204B2 (en) * 2013-12-26 2016-12-13 Varian Semiconductor Equipment Associates, Inc. Cold stripper for high energy ion implanter with tandem accelerator
CN103700928A (en) * 2013-12-31 2014-04-02 湖北日海通讯技术有限公司 Base station antenna radiation unit
CN103904438A (en) * 2014-03-24 2014-07-02 华南理工大学 Broadband dual polarization base station antenna
US9548852B2 (en) 2014-09-04 2017-01-17 Commscope Technologies Llc Antenna cross connect scheme for LTE
CN104319475B (en) * 2014-11-11 2017-04-26 苏州市天烨机械工程有限公司 Common-grounded edge rippled horizontal polarization broadband omnidirectional antenna array and adjusting method thereof
KR101609665B1 (en) * 2014-11-11 2016-04-06 주식회사 케이엠더블유 Antenna of mobile communication station
US9748654B2 (en) * 2014-12-16 2017-08-29 Laird Technologies, Inc. Antenna systems with proximity coupled annular rectangular patches
JP2016127481A (en) * 2015-01-06 2016-07-11 株式会社東芝 Polarization shared antenna
US10916828B2 (en) 2015-01-14 2021-02-09 Commscope Technologies Llc Radio antenna element arm retaining clip
CN104577323A (en) * 2015-02-06 2015-04-29 西安电子科技大学 Dual-frequency and dual-polarization antenna used for mobile communication base station
CN104833309B (en) * 2015-05-11 2017-12-01 成都飞机工业（集团）有限责任公司 T probe fixtures
CA2987084C (en) 2015-05-26 2023-01-24 Communication Components Antenna Inc. A simplified multi-band multi-beam base-station antenna architecture and its implementation
US9680215B2 (en) * 2015-07-21 2017-06-13 Laird Technologies, Inc. Omnidirectional broadband antennas including capacitively grounded cable brackets
US9912050B2 (en) * 2015-08-14 2018-03-06 The Boeing Company Ring antenna array element with mode suppression structure
CN105281021B (en) * 2015-11-04 2018-11-20 江苏亨鑫无线技术有限公司 A kind of miniaturization broadband dual-polarization radiating unit
EP3168927B1 (en) * 2015-11-16 2022-02-23 Huawei Technologies Co., Ltd. Ultra compact ultra broad band dual polarized base station antenna
US10431896B2 (en) 2015-12-16 2019-10-01 Cubic Corporation Multiband antenna with phase-center co-allocated feed
DE102016104610A1 (en) * 2016-03-14 2017-09-14 Kathrein-Werke Kg Multiple holder for a dipole radiator arrangement and a dipole radiator arrangement with such a multiple holder
US10873133B2 (en) * 2016-04-27 2020-12-22 Communication Components Antenna Inc. Dipole antenna array elements for multi-port base station antenna
CN105870609B (en) * 2016-06-22 2018-09-04 江苏亨鑫无线技术有限公司 A kind of feeder equipment of integral type dual-polarization radiating unit
DE102016112257A1 (en) 2016-07-05 2018-01-11 Kathrein-Werke Kg Antenna arrangement with at least one dipole radiator arrangement
EP3411922B1 (en) 2016-10-20 2023-12-06 Huawei Technologies Co., Ltd. Integrated filtering for band rejection in an antenna element
CN110402499B (en) 2017-02-03 2023-11-03 康普技术有限责任公司 Small cell antenna suitable for MIMO operation
TWI628859B (en) 2017-02-09 2018-07-01 啓碁科技股份有限公司 Communication device
US11038272B2 (en) * 2017-05-29 2021-06-15 Huawei Technologies Co., Ltd. Configurable antenna array with diverse polarizations
BR112019025312A2 (en) 2017-06-01 2020-06-23 Huawei Technologies Co., Ltd. DOUBLE POLARIZATION RADIATION ELEMENT, ANTENNA, BASE STATION, AND COMMUNICATIONS SYSTEM
CN109149131B (en) 2017-06-15 2021-12-24 康普技术有限责任公司 Dipole antenna and associated multiband antenna
GB2578388A (en) * 2017-06-20 2020-05-06 Cubic Corp Broadband antenna array
CN109863645B (en) 2017-07-07 2021-11-23 康普技术有限责任公司 Ultra-wide bandwidth low-band radiating element
CN107516757A (en) * 2017-07-13 2017-12-26 广州杰赛科技股份有限公司 A kind of radiating element positioning clip and low frequency radiating element
CN107516758A (en) * 2017-07-13 2017-12-26 广州杰赛科技股份有限公司 A kind of high frequency radiating element locating clip and high frequency radiating element
CN107516759A (en) * 2017-07-13 2017-12-26 广州杰赛科技股份有限公司 A kind of low frequency radiating element
US10777895B2 (en) * 2017-07-14 2020-09-15 Apple Inc. Millimeter wave patch antennas
US10530440B2 (en) 2017-07-18 2020-01-07 Commscope Technologies Llc Small cell antennas suitable for MIMO operation
CN107611569B (en) * 2017-08-24 2019-07-09 武汉虹信通信技术有限责任公司 A kind of multifrequency antenna for base station nesting radiating element component and aerial array
US10498047B1 (en) * 2017-09-20 2019-12-03 Pc-Tel, Inc. Capacitively-coupled dual-band antenna
WO2019072391A1 (en) * 2017-10-12 2019-04-18 Huawei Technologies Co., Ltd. Ultra compact radiating element
US20190123443A1 (en) * 2017-10-19 2019-04-25 Laird Technologies, Inc. Stacked patch antenna elements and antenna assemblies
CN107959096A (en) * 2017-11-22 2018-04-24 福州同创微波通讯技术有限公司 A kind of cavity body filter and its method of work
CN108258403B (en) * 2017-12-28 2020-04-07 广东曼克维通信科技有限公司 Miniaturized dual-frequency nested antenna
USD887026S1 (en) 2018-04-12 2020-06-09 P4 Infrastructure, Inc. Mast base connector
US11342683B2 (en) 2018-04-25 2022-05-24 Cubic Corporation Microwave/millimeter-wave waveguide to circuit board connector
US11101565B2 (en) * 2018-04-26 2021-08-24 Neptune Technology Group Inc. Low-profile antenna
CN108493593B (en) * 2018-05-21 2023-10-13 南京信息工程大学 Polarization reconfigurable antenna array based on feed network
CN109066100B (en) * 2018-07-18 2024-01-30 中天宽带技术有限公司 Cavity feed network and antenna for inhibiting resonance
KR102331458B1 (en) * 2018-11-20 2021-11-25 주식회사 엘지에너지솔루션 Pcb with edge antenna, battery including pcb with edge antenna
CN111434933B (en) * 2019-01-11 2022-11-25 康普技术有限责任公司 Multi-part holder, connection system and connection method for a base station antenna
CN111490356A (en) 2019-01-28 2020-08-04 康普技术有限责任公司 Compact omnidirectional antenna with stacked reflector structure
US10797408B1 (en) * 2019-04-18 2020-10-06 Huawei Technologies Co., Ltd. Antenna structure and method for manufacturing the same
WO2020242783A2 (en) * 2019-05-24 2020-12-03 Commscope Technologies Llc Wireless communication systems having patch-type antenna arrays therein that support large scan angle radiation
US11949176B2 (en) 2019-07-09 2024-04-02 Commscope Technologies Llc Beam forming antennas having dual-polarized dielectric radiating elements therein
CN110323566B (en) * 2019-07-10 2020-11-13 哈尔滨工业大学 Dual-polarized multi-frequency ultra-wideband base station antenna
US11367948B2 (en) 2019-09-09 2022-06-21 Cubic Corporation Multi-element antenna conformed to a conical surface
CN110809199A (en) * 2019-10-12 2020-02-18 国网辽宁省电力有限公司盘锦供电公司 Multi-frequency transmission device for acquisition terminal
CN111460632A (en) * 2020-03-18 2020-07-28 中国地质大学（武汉） Antenna design method based on differential evolution and novel meander line antenna
US11038273B1 (en) * 2020-03-23 2021-06-15 The Boeing Company Electronically scanning antenna assembly
CN113690581A (en) * 2020-05-18 2021-11-23 康普技术有限责任公司 Antenna with a shield
WO2022022804A1 (en) 2020-07-28 2022-02-03 Huawei Technologies Co., Ltd. High transparency antenna structure
US11581664B2 (en) 2020-08-07 2023-02-14 Qualcomm Incorporated Multiband antennas
KR20220037913A (en) * 2020-09-18 2022-03-25 삼성전자주식회사 Antenna structure and electronic device including the same
US11949171B2 (en) 2021-03-01 2024-04-02 Commscope Technologies Llc Wireless communication systems having patch-type antenna arrays therein that support wide bandwidth operation
TWI776541B (en) * 2021-06-07 2022-09-01 啓碁科技股份有限公司 Antenna structure
CN115473031A (en) * 2021-06-10 2022-12-13 康普技术有限责任公司 Antenna assembly and feeding element for antenna
US11962102B2 (en) 2021-06-17 2024-04-16 Neptune Technology Group Inc. Multi-band stamped sheet metal antenna
CN113964504B (en) * 2021-09-09 2023-01-13 华南理工大学 Multi-edge annular dual-polarization high-gain broadband base station antenna and communication equipment
CN114678681B (en) * 2022-02-25 2023-05-09 中国电子科技集团公司第二十九研究所 Broadband high-power reflection vibrator and implementation method
CN114744412B (en) * 2022-04-25 2023-07-25 中天宽带技术有限公司 Broadband dual-polarized directional antenna
CN114824779B (en) * 2022-06-28 2022-09-09 南通至晟微电子技术有限公司 Single-layer low-profile broadband dual-polarized patch antenna
CN115133285B (en) * 2022-07-21 2023-01-17 广东工业大学 Ultra-wideband dual-polarized base station antenna
CN116435772B (en) * 2023-06-15 2023-09-01 东集技术股份有限公司 Miniaturized low-profile dual polarized antenna, antenna assembly and PDA equipment

Family Cites Families (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1768239A (en) 1925-07-08 1930-06-24 Western Electric Co Directive antenna system
US2942263A (en) 1957-02-25 1960-06-21 Gen Dynamics Corp Antennas
US3290684A (en) 1960-10-03 1966-12-06 Trw Inc Directional receiving systems
US3887926A (en) * 1973-11-14 1975-06-03 Singer Co Phased array scanning antenna
US4042935A (en) * 1974-08-01 1977-08-16 Hughes Aircraft Company Wideband multiplexing antenna feed employing cavity backed wing dipoles
US4184163A (en) 1976-11-29 1980-01-15 Rca Corporation Broad band, four loop antenna
US4320402A (en) 1980-07-07 1982-03-16 General Dynamics Corp./Electronics Division Multiple ring microstrip antenna
JPS5843604A (en) * 1981-09-09 1983-03-14 Japan Radio Co Ltd Antenna element
US4434425A (en) 1982-02-02 1984-02-28 Gte Products Corporation Multiple ring dipole array
US4554549A (en) 1983-09-19 1985-11-19 Raytheon Company Microstrip antenna with circular ring
US4555708A (en) * 1984-01-10 1985-11-26 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Dipole ring array antenna for circularly polarized pattern
US5255003B1 (en) * 1987-10-02 1995-05-16 Antenna Downlink Inc Multiple-frequency microwave feed assembly
US5099249A (en) 1987-10-13 1992-03-24 Seavey Engineering Associates, Inc. Microstrip antenna for vehicular satellite communications
US4987421A (en) 1988-06-09 1991-01-22 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Microstrip antenna
JPH0279602A (en) * 1988-09-16 1990-03-20 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> Microstrip antenna
GB8904303D0 (en) 1989-02-24 1989-04-12 Marconi Co Ltd Dual slot antenna
FR2751470B1 (en) * 1989-08-03 1999-02-19 Dassault Electronique IMPROVED SPIRAL ANTENNA DEVICE
US5343211A (en) 1991-01-22 1994-08-30 General Electric Co. Phased array antenna with wide null
JPH0621715A (en) * 1991-06-14 1994-01-28 Nec Home Electron Ltd Plane antenna and impedance matching method for plane antenna
JPH05160633A (en) * 1991-12-09 1993-06-25 Sony Corp Composite micro strip antenna
JPH0744380B2 (en) 1991-12-13 1995-05-15 松下電工株式会社 Planar antenna
JPH066130A (en) * 1992-01-27 1994-01-14 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> Antenna system
US5232168A (en) * 1992-03-30 1993-08-03 Engineered Systems, Inc. Apparatus and method for separating recyclable material from waste material
JPH05299925A (en) * 1992-04-22 1993-11-12 Mitsubishi Electric Corp Mobile body antenna system
US5323168A (en) 1992-07-13 1994-06-21 Matsushita Electric Works, Ltd. Dual frequency antenna
JP3326889B2 (en) * 1993-06-03 2002-09-24 株式会社村田製作所 antenna
JP3020777B2 (en) 1993-07-23 2000-03-15 宏之 新井 Dual frequency antenna
JPH07249926A (en) 1994-03-09 1995-09-26 Matsushita Electric Works Ltd Plane antenna
JPH07336133A (en) * 1994-06-03 1995-12-22 N T T Idou Tsuushinmou Kk Antenna device
JP3333666B2 (en) 1994-12-05 2002-10-15 日立電線株式会社 Waveguide for high gain optical amplifier
US5661494A (en) * 1995-03-24 1997-08-26 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration High performance circularly polarized microstrip antenna
US5838282A (en) * 1996-03-22 1998-11-17 Ball Aerospace And Technologies Corp. Multi-frequency antenna
US5745079A (en) 1996-06-28 1998-04-28 Raytheon Company Wide-band/dual-band stacked-disc radiators on stacked-dielectric posts phased array antenna
JPH1028012A (en) * 1996-07-12 1998-01-27 Harada Ind Co Ltd Planar antenna
US5818390A (en) * 1996-10-24 1998-10-06 Trimble Navigation Limited Ring shaped antenna
SE516298C2 (en) 1997-10-20 2001-12-17 Radio Design Innovation Tj Ab Procedure and arrangement for lobby tea in a telecommunication system
JPH11220317A (en) * 1998-02-03 1999-08-10 Mitsumi Electric Co Ltd Loop antenna
US6078297A (en) 1998-03-25 2000-06-20 The Boeing Company Compact dual circularly polarized waveguide radiating element
WO1999059223A2 (en) 1998-05-11 1999-11-18 Csa Limited Dual-band microstrip antenna array
DE19823749C2 (en) 1998-05-27 2002-07-11 Kathrein Werke Kg Dual polarized multi-range antenna
SE512439C2 (en) 1998-06-26 2000-03-20 Allgon Ab Dual band antenna
US6311075B1 (en) 1998-11-24 2001-10-30 Northern Telecom Limited Antenna and antenna operation method for a cellular radio communications system
US6054953A (en) 1998-12-10 2000-04-25 Allgon Ab Dual band antenna
US6507316B2 (en) 1999-12-21 2003-01-14 Lucent Technologies Inc. Method for mounting patch antenna
US6275188B1 (en) 2000-02-17 2001-08-14 Trw Inc. Nulling direct radiating array
US7190319B2 (en) * 2001-10-29 2007-03-13 Forster Ian J Wave antenna wireless communication device and method
US6317084B1 (en) 2000-06-30 2001-11-13 The National University Of Singapore Broadband plate antenna
MXPA03007355A (en) 2001-02-16 2005-03-07 Ems Technologies Inc Method and system for producing dual polarization states with controlled rf beamwidths.
KR20030007569A (en) 2001-03-02 2003-01-23 모토로라 인코포레이티드 Parasitic antenna element and wireless communication device incorporating the same
US6429819B1 (en) 2001-04-06 2002-08-06 Tyco Electronics Logistics Ag Dual band patch bowtie slot antenna structure
KR100444217B1 (en) * 2001-09-12 2004-08-16 삼성전기주식회사 Surface mounted chip antenna
US6597316B2 (en) 2001-09-17 2003-07-22 The Mitre Corporation Spatial null steering microstrip antenna array
JP3420233B2 (en) * 2001-11-28 2003-06-23 日本アンテナ株式会社 Composite antenna
EP1509969A4 (en) 2002-03-26 2005-08-31 Andrew Corp Multiband dual polarized adjustable beamtilt base station antenna
US6812902B2 (en) * 2002-05-13 2004-11-02 Centurion Wireless Technologies, Inc. Low profile two-antenna assembly having a ring antenna and a concentrically-located monopole antenna

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0402509A (en) 2005-05-31
MXPA04005651A (en) 2005-03-23
EP2099096A3 (en) 2011-05-04
EP1496569A1 (en) 2005-01-12
CN1577974A (en) 2005-02-09
EP2051331A1 (en) 2009-04-22
KR20110074729A (en) 2011-07-01
US7283101B2 (en) 2007-10-16
US20060232489A1 (en) 2006-10-19
AU2010200653A1 (en) 2010-03-11
EP1496569B1 (en) 2016-08-24
EP2099096B1 (en) 2017-05-03
KR20050001432A (en) 2005-01-06
AU2004201942A1 (en) 2005-01-20
JP2010016855A (en) 2010-01-21
CA2456937A1 (en) 2004-12-26
TW200501502A (en) 2005-01-01
AU2010200290A1 (en) 2010-02-18
AU2004201942B2 (en) 2009-11-19
KR20110074728A (en) 2011-07-01
CN1577974B (en) 2012-03-14
EP2099096A2 (en) 2009-09-09
KR20110074730A (en) 2011-07-01
EP2051331B1 (en) 2017-02-01
RU2004119173A (en) 2006-01-10
US7498988B2 (en) 2009-03-03
NZ532804A (en) 2005-07-29
US7659859B2 (en) 2010-02-09
US20040263392A1 (en) 2004-12-30
JP2005020715A (en) 2005-01-20
US20060232490A1 (en) 2006-10-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2099096B1 (en) Microstrip antenna, antenna element, feed probe; dielectric spacer, antenna and method of communicating with a plurality of devices
EP3619770B1 (en) Multi-band base station antennas having crossed-dipole radiating elements
EP3614491B1 (en) Multi-band base station antennas having broadband decoupling radiating elements and related radiating elements
US11652300B2 (en) Radiating elements having angled feed stalks and base station antennas including same
CN112956076A (en) Antenna including multi-resonant crossed dipole radiating element and associated radiating element
US6816124B2 (en) Linearly-polarized dual-band base-station antenna
KR20020073212A (en) Antenna, in particular mobile radio antenna
KR20150087171A (en) Dual Polarization Dipole Antenna System
RU222155U1 (en) DUAL POLARIZATION ANTENNA ELEMENT
KR20150053098A (en) Dual Polarization Dipole Antenna System
CN110323558A (en) A kind of wideband dipole
WO2024015572A1 (en) Low profile low band dipole for small cell antennas
WO2023167784A1 (en) Base station antennas having broadband decoupling radiating elements including metamaterial resonator based dipole arms
WO2024015132A1 (en) Antenna filter units for base station antennas and related radio adaptor boards
KR20040038961A (en) A patch antenna using F-type feed

Legal Events

Date Code Title Description
A107 Divisional application of patent
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid