KR20100040484A - 액체금속의 양립성 평가장치 - Google Patents

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Abstract

경제성이 향상된 액체금속의 양립성 평가장치가 개시된다. 개시된 본 발명에 의한 액체금속의 양립성 평가장치는, 액체금속이 충진되는 폐루프관, 폐루프관 내부에서 액체금속을 온도차에 의한 밀도차이로 자연대류시키는 순환부 및, 폐루프관 내에 마련되어 액체금속의 산화를 유도하는 환원부재를 포함한다. 이러한 구성에 의하면, 액체금속이 별도의 순환수단 없이도 자연대류에 의해 폐루프관을 자체 순환할 수 있게 됨과 동시에 고 순도를 유지할 수 있어, 경제성이 향상된다.
액체금속, 소듐, 폐루프관, 자연대류, 순환, 유량, 밀도, 온도차.

Description

액체금속의 양립성 평가장치{COMPATIBILITY JUDGMENT TEST APPARATUS FOR LIQUID METAL}
본 발명은 액체금속의 양립성 평가장치에 관한 것으로서, 보다 구체적으로는 간단한 구조로 액체금속의 양립성을 평가할 수 있어 경제성이 향상된 액체금속의 양립성 평가장치에 관한 것이다.
액체 소듐 및 납과 같은 액체금속은 우수한 열전도 특성에 의해 고출력의 노심설계가 가능함과 아울러, 낮은 융점 및 높은 비등점 특성에 의해 열설계가 자유로운 장점을 가진다. 이러한 액체금속의 장점으로 인해, 상기 액체금속은 차세대 원자력발전소의 냉각재로 각광받고 있다.
한편, 상기 액체금속은 고온에서 구조재료와 높은 반응성을 가짐으로써, 차세대 원자로 구조재료의 수명을 평가하기 위해서는 액체금속과 구조재료 간의 양립성(Compatibility) 평가가 요구된다. 여기서, 상기 양립성 평가는 액체금속이 충진되는 양립성 평가 루프장치를 통해 주로 이루어진다.
상기 양립성 평가 루프장치는 전자기 펌프(EM-pump), 전자식 유량계(EM-flowmeter), 재열기(economizer), 저온 트랩(cold trap) 및, 이들을 연결시키는 배 관 등을 포함한다. 여기서, 상기 저온 트랩은 300℃ 이상의 고온 액체금속을 용융점 근처로 온도를 급격히 냉각시켜 용해도 차이에 의한 액체금속 내의 불순물을 석출함으로써, 상기 액체금속의 순도를 유지하는 장치이다.
그런데, 우수한 열전도 특성을 가지는 액체금속을 저온 트랩에 적용하기 위해서는, 계통 내의 온도를 낮추고 다시 재빨리 상승시켜야 한다. 이를 위해, 상기 저온 트랩은 상기 액체금속을 재가열시키기 위한 재열기를 구비해야 하므로, 그 구성이 복잡해진다. 또한, 상기 저온 트랩의 경우, 상기 냉각된 액체금속의 고온 가열을 위한 배관 길이가 길어짐에 따른 압력 강하가 높아지게 되어 이를 보상하기 위한 전자기 펌프를 더 필요로 한다. 따라서, 상기와 같은 저온 트랩을 통한 액체금속의 양립성 평가는 복잡한 장치 구현에 의한 비용 상승을 초래하는 문제점을 야기시킨다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 감안하여 안출된 것으로, 구조가 간단하면서도 경제성이 향상된 액체금속의 양립성 평가장치를 제공하기 위한 것이다.
본 발명의 다른 목적은 간단한 구조로 액체금속의 순도를 유지시킬 수 있는액체금속의 양립성 평가장치를 제공하기 위한 것이다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 액체금속의 양립성 평가장치는, 액체금속이 충진되는 폐루프관, 상기 폐루프관 내부에서 상기 액체금속을 온도차에 의한 밀도차이로 자연대류시키는 순환부 및, 상기 폐루프관 내에 마련되어, 상기 액체금속의 산화를 유도하는 환원부재를 포함한다.
본 발명의 바람직한 일 실시예에 의하면, 상기 폐루프관의 일측을 가열하여, 상기 액체금속의 제 1 온도영역을 형성시키는 가열부 및, 상기 폐루프관의 일측과 대향하는 타측을 냉각시켜, 상기 제 1 온도영역보다 낮은 상기 액체금속의 제 2 온도영역을 형성시키는 냉각부를 포함한다. 즉, 상기 순환부는 상기 폐루프관 내에서 서로 다른 온도영역을 형성시킴으로써, 액체금속의 밀도차에 의한 자연대류를 유도하는 것이다.
여기서, 상기 제 1 및 제 2 온도영역의 온도차이는 30℃ 내지 200℃로 설정됨이 좋다. 또한, 상기 폐루프관의 상기 제 1 및 제 2 온도영역을 경사지게 상호 연결시키며, 보다 자세하게는 30°이하의 경사각도로 상기 제 1 및 제 2 온도영역 을 연결시킴이 좋다. 이러한 온도차와 경사각에 의해 폐루프관 내에서의 액체금속의 순환이 원활히 진행된다.
한편, 상기 폐루프관은 4개의 관이 상호 연결된 사각 폐루프형태이며, 상기 폐루프관의 4개의 관의 각각의 길이는 상기 폐루프관의 안정성을 고려하여 0.3m 내지 10m 이하이다. 또한, 상기 폐루프관의 내부 직경은 상기 폐루프관 내에서의 액체금속의 무리한 용적 상승에 따른 안정성 저하를 유발하지 않도록 5mm ~ 100mm인 것이 좋다.
상기 환원부재는 상기 폐루프관 내면에 금속 박판, 전해도금, 플라즈마 스프레이, 물리기상 증착 또는 화학기상 증착 중 어느 하나의 방법으로 설치된다. 이때, 상기 환원부재는 상기 폐루프관의 전체 내면적 대비 5% 이상의 전면적을 가지며, 지르코늄, 타이타늄, 바륨, 바나듐 및 탄탈륨 중 적어도 어느 하나로 이루어진다.
참고로, 상기 폐루프관에 충진되는 액체금속은 소듐, 소듐-칼륨, 리튬, 납, 납-비스무스 중 어느 하나를 포함한다.
본 발명의 다른 측면에 의한 액체금속의 양립성 평가장치는, 액체금속과 구조재료 간의 양립성을 평가하는 액체금속의 양립성 평가장치에 있어서, 액체금속이 충진되는 폐루프관의 일측과 타측의 온도를 서로 상이하게 함으로써, 온도차에 따른 상기 액체금속의 밀도차이로 상기 액체금속을 상기 폐루프관 내에서 자체 순환시키는 것을 특징으로 한다.
상기와 같은 구성을 가지는 본 발명에 의하면, 폐루프관에 서로 다른 온도영역을 형성시킴으로써, 전자기 펌프와 같은 별도의 순환수단 없이도 온도차에 의한 밀도차로 액체금속을 자연대류에 의해 자체 순환시킬 수 있게 된다. 그로 인해, 액체금속의 양립성 평가장치의 간단한 구조에 의한 경제성 향상을 기대할 수 있게 된다.
또한, 폐루프관 내에 환원부재를 설치함으로써, 액체금속 대신에 환원부재가 산화되어 액체금속 내의 산소를 제거할 수 있게 된다. 그로 인해, 액체금속을 용해시킨 후 재열하는 기존 방식이 비해 간단한 구조로 액체금속을 정화시킬 수 있게 된다.
이하, 본 발명의 바람직한 일 실시예를 첨부된 도면을 참고하여 설명한다.
도 1을 참고하면, 본 발명의 바람직한 일 실시예에 의한 액체금속의 양립성 평가장치(1)는 폐루프관(10), 순환부(20) 및 환원부재(30)를 포함한다.
상기 폐루프관(10)은 액체금속이 충진되며, 4개의 관이 상호 연결된 폐루프 형상을 가진다. 이때, 상기 4개의 관은 자세히 도시되지 않았지만, 상호 연결시킴과 아울러, 관 속의 유체의 흐름을 전환시키는 관이음수단인 엘보(elbow)가 상기 4개의 관 사이에 마련되는 것으로 예시한다.
한편, 상기 폐루프관(10)은 4개 관의 길이가 상호 동일한 정사각이나 마름모 형상을 가질 수 있으나, 꼭 이에 한정되지 않는다. 즉, 상기 폐루프관(10)의 형상은 도 1과 같은 비 정사각 형태로도 형성될 수 있다.
참고로, 상기 폐루프관(10)에 충진되는 액체금속은 소듐, 소듐-칼륨, 리튬, 납, 납-비스무스 중 어느 하나를 포함하며, 본 실시예에서는 소듐인 것으로 예시한다.
상기 순환부(20)는 상기 폐루프관(10) 내에서 온도구배에 따른 액체금속의 밀도차이로 상기 액체금속을 순환시킨다. 이러한 순환부(20)는 가열부(21)와 냉각부(22)를 포함한다.
상기 가열부(21)는 상기 폐루프관(10)의 일측(11)을 가열하여, 상기 폐루프관(10)의 일측(11)에 제 1 온도영역(T1)을 형성시킨다. 이 가열부(21)는 유도코일, 램프 등과 같은 다양한 발열수단 중 어느 하나 중 어느 하나가 채용될 수 있으며, 그 기술구성은 공지의 기술로부터 용이하게 이해 가능하다.
상기 냉각부(22)는 상기 폐루프관(10)의 일측(11)에 대향하는 타측(12)을 냉각시켜, 상기 폐루프관(10)의 타측(12)에 제 1 온도영역(T1)보다 낮은 제 2 온도영역(T2)을 형성시킨다. 이 냉각부(22) 또한, 공지된 다양한 냉각수단 중 어느 하나가 채용되며, 그 자세한 기술구성은 생략한다. 한편, 상기 가열부(21)와 냉각부(22)에 의해 가열되거나 냉각되는 폐루프관(10)을 단열시키기 위한 단열부(23)가 상기 폐루프관(10)을 감싸도록 마련된다.
상기 폐루프관(10)에 충진되는 액체금속의 온도에 따른 밀도가 표 1에 개시된다.
온도(℃) 밀도(㎏.㎥)
100 926.98
200 903.61
300 880.01
400 856.22
500 832.27
550 820.25
600 808.21
650 796.14
700 784.05
표 1를 참고하면, 상기 액체금속의 온도가 상승함에 따라 액체금속의 밀도가 감소하며, 특히 소듐의 경우 550℃ 및 650℃의 온도에서 820.25㎏/㎥ 및 796.14㎏/㎥의 밀도를 가짐으로써, 상호 3%의 밀도차를 가진다.
이하에서는 상기 가열부(21)에 의해 가열됨으로써 형성되는 액체금속의 제 1 온도영역(T1)은 650℃이고, 냉각부(22)에 의해 냉각되어 형성되는 액체금속의 제 2 온도영역(T2)은 550℃인 것으로 예시한다.
상기와 같은 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서 액체금속의 밀도차에 따른 압력차는 다음의 수학식 1에 의해 산출된다.
Figure 112008070792007-PAT00001
여기서, 상기 △P는 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서의 액체금속의 밀도차에 의한 압력차를 나타내며, 상기 ρc와 ρh는 각각 제 2 온도영역(T2)과 제 1 온도영역(T1)에서의 액체금속 밀도를 나타낸다. 또한, 상기 g와 h는 각각 액체금속의 중력가속도와 폐루프관(10)의 수직높이를 지칭한다.
이러한 수학식 1에 의해, 상기 수직높이(h)가 1m인 폐루프관(10)에 소듐을 충진한 후, 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서 각각 650℃와 550℃로 설정될 경우, 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서의 압력차는 236㎩이다. 따라서, 상기 액체금속인 소듐이 상기 폐루프관(10)을 순환할 수 있는 구동력은 대략 236㎩ 정도로 산출된다.
또한, 상기와 같은 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서의 액체금속의 압력차에 의한 폐루프관(10)에서의 유량은 다음의 수학식 2에 의해 산출된다.
Figure 112008070792007-PAT00002
여기서, 상기
Figure 112008070792007-PAT00003
은 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 온도차로 야기되는 폐루프관(10) 내에서 형성되는 액체금속의 유량이며, 상기 Ct는 상기 폐루프관(10)의 압력강하계수(Pressure loss coefficient)이다. 여기서. 상기 압력강하계수(Ct)는 다음의 수학식 3에 의해 산출된다.
Figure 112008070792007-PAT00004
상기 ρ는 액체금속의 밀도, A는 폐루프관(10)의 내부 단면적,
Figure 112008070792007-PAT00005
는 폐루프관(10)의 형상 변화로 인한 강하계수이다. 또한, 상기 L과 D는 각각 상기 폐루프관(10)의 길이 및 직경을 의미한다.
참고로, 상기 폐루프관(10)이 1인치(inch)의 직경을 가짐과 아울러, 매끈한 형상의 1m의 정방향 폐루프관이라고 예시할 경우, 상기 수학식 3에 의해 상기 압력강하계수(Ct)는 대략 22032 ㎏ㆍ㎡ 값이 산출된다.
이 산출된 압력강하계수(Ct)를 수학식 2에 대입할 경우, 상기 액체금속이 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 온도차에 의한 폐루프관(10) 내에서의 유량은 대략 0.104kg/sec가 산출된다. 이러한 유량값은 상기 액체금속을 강제로 순환시키는 별도의 강제 순환수단 없이도, 상기 액체금속이 상기 폐루프관(10) 내에서 온도차에 의한 밀도차로 자연대류되어 자체 순환될 수 있는 값이다.
한편, 상기 표 1과 수학식 1을 참고하면, 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 온도차가 클수록 상기 액체금속의 밀도차가 커짐으로써, 상기 액체금속이 폐루프관(10) 내에서 자연대류될 수 있는 유량값이 증가됨을 알 수 있다. 그러나, 상기 액체금속이 열전도도가 높은 특성을 가짐으로써 제한된 폐루프관(10)의 길이 내에서 큰 온도차이를 달성하기 어렵다. 그러므로, 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서의 액체금속의 온도차는 대략 30℃ 이상 200℃ 이하인 것이 좋다.
아울러, 수학식 1을 참고하면, 상기 폐루프관(10)의 수직높이(h)가 증가할수록 상기 액체금속의 자연대류를 위한 압력차가 커짐으로써, 폐루프관(10) 내에서의 액체금속의 자연대류 효율이 향상된다. 그러나, 상기 폐루프관(10)의 수직높이(h)의 증가는 폐루프관(10)의 전체 길이를 증가시킴으로써, 상기 폐루프관(10)의 안정성 저하를 야기시킨다. 따라서, 상기 폐루프관(10)의 수직높이(h)는 상기 폐루프 관(10) 내에서의 액체금속 자연대류성 및 폐루프관(10)의 안정성을 고려하여, 0.3m 이상 10m 이하인 것이 바람직하다. 즉, 상기 폐루프관(10)을 구성하는 4개의 관 길이는 0.3m 이상 10m 이하이다.
또한, 상기 수학식 3에서와 같이, 상기 폐루프관(10)의 직경(D)은 상기 액체금속의 압력강하와 밀접한 관련을 가지는 변수로써, 상기 폐루프관(10)의 직경(D)이 작을수록 압력강하계수가 커진다. 상기 압력강하계수가 커질수록 상기 폐루프관(10) 내에서의 액체금속의 자연대류성이 저하된다. 반대로, 상기 폐루프관(10)의 직경(D)이 커질수록 액체금속의 자연순환에 유리하나, 폐루프관(10)의 직경(D)이 커질수록 액체금속이 용적이 커지고 폐루프관(10)의 크기가 커짐으로 인해 상기 폐루프관(10)의 안정성이 저하된다. 그러므로, 상기 폐루프관(10)의 내부 직경은 5mm 내지 100mm 이하의 범위인 것이 좋다.
마지막으로, 상기 수학식 3을 참고하면, 상기 폐루프관(10)의 내표면 거칠기는 압력강하에 비례하여 액체금속의 자체 순환성을 저하시키는 요인임을 알 수 있다. 그러나, 상기 폐루프관(10)의 거칠기가 0.1로 큰 경우에도, 하기의 표 2에서와 같이 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)에서의 액체금속 온도차에 의해, 상기 액체금속의 자연대류가 가능하다.
제1 온도(℃) 제 2 온도(℃) 높이(m) 거칠기 직경(mm) 유량값(㎏/sec)
650 550 1 0.039 25.4 0.104
650 600 1 0.039 25.4 0.073
650 620 1 0.039 25.4 0.057
650 550 0.5 0.039 25.4 0.073
650 550 2 0.039 25.4 0.147
650 550 3 0.039 25.4 0.179
650 550 1 0.05 25.4 0.095
650 550 1 0.07 25.4 0.084
650 550 1 0.1 25.4 0.072
650 550 1 0.039 6.4 0.004
650 550 1 0.039 12.7 0.020
650 550 1 0.039 50.8 0.509
상기 표 2는 상기 4개의 관이 상호 동일한 길이를 가지고 정방형으로 연결된 폐루프관(10)을 가정하여 수학식 1 내지 3을 토대로 계산된 수치 값들이다. 이러한 수치 값을 통해, 상기 폐루프관(10) 내에서의 온도차로 인해 액체금속의 자연대류가 가능함을 알 수 있다.
한편, 상기와 같은 구성을 가지는 폐루프관(10)은 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 온도차에 의한 상기 액체금속의 유동을 유도하기 위해, 도 1의 도시와 같이 소정각도(θ) 경사지게 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)을 연결함이 좋다. 이때, 상기 폐루프관(10)의 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)를 연결시키는 경사각도(θ)는 클수록 액체금속의 유동성이 커지나, 높은 경사각도(θ)는 제 2 온도영역(T2)의 축소를 초래한다. 그러므로, 상기 폐루프관(10)의 경사각도(θ)는 30°이내인 것이 좋다.
상기 환원부재(30)는 상기 폐루프관(10)의 내부에 마련되어, 상기 액체금속의 산화를 유도한다. 구체적으로, 상기 환원부재(30)는 상기 액체금속보다 산화가 더 잘되는 지르코늄, 타이타늄, 바륨, 바나듐 및 탄탈륨 중 적어도 어느 하나로 이루어짐으로써, 고온의 폐루프관(10) 내에서 상기 액체금속 대신에 산소를 흡수하여 우선적으로 산화된다. 그로 인해, 상기 액체금속 내의 불순물이 환원부재(30)에 의해 제거되어 정화될 수 있게 된다.
이러한 환원부재(30)는 기존의 용해도 차이에 따른 액체금속 내의 불순물 석출하여 액체금속의 순도를 유지시키는 방식에 비해, 구조가 간단하며 비용이 저렴하다는 이점을 가진다.
상기와 같은 상기 환원부재(30)는 도 2의 도시와 같이, 상기 폐루프관(10)의 내면에 금속 박판, 전해도금, 플라즈마 스프레이, 물리기상 증착 또는 화학기상 증착 중 어느 하나의 방법으로 형성된다. 즉, 상기 폐루프관(10)의 내면에 상기 환원부재(30)가 일체로 형성되는 것이다.
여기서, 상기 환원부재(30)는 상기 폐루프관(10)의 전체 내면적 대비 5% 이상의 전면적을 가지도록 설치된다. 또한, 상기 환원부재(30)는 도 1의 도시와 같이, 상기 환원부재(30)가 상기 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 사이에 소정 영역 마련된다. 그러나, 상기 환원부재(30)의 설치위치 및 면적은 도 1의 도시로 한정되지 않는다.
이상과 같은 기술구성에 의하면, 상기 폐루프관(10) 내에 충진되는 액체금속이 가열부(21)와 냉각부(22)에 의해 형성되는 제 1 및 제 2 온도영역(T1)(T2)의 온도차에 의해 폐루프관(10)을 자연대류 방식으로 순환될 수 있게 된다. 이러한 자연대류 방식에 따른 액체금속의 순환에 의해, 상기 액체금속의 양립성 평가 효율이 향상된다. 아울러, 상기 폐루프관(10) 내에 마련되는 환원부재(30)를 통해 상기 액체금속의 순도가 유지될 수 있게 된다.
상술한 바와 같이, 본 발명의 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였지만 해당 기술분야의 숙련된 당업자라면 하기의 청구범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 액체금속의 양립성 평가장치를 개략적으로 도시한 구성도, 그리고,
도 2는 도 1의 A영역을 확대하여 개략적으로 도시한 확대도이다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호 설명>
1: 액체금속의 양립성 평가장치 10: 폐루프관
20: 순환부 21: 가열부
22: 냉각부 30: 환원부재

Claims (17)

  1. 액체금속이 충진되는 폐루프관;
    상기 폐루프관 내부에서 상기 액체금속을 온도차에 의한 밀도차이로 자연대류시키는 순환부; 및
    상기 폐루프관 내에 마련되어, 상기 액체금속의 산화를 유도하는 환원부재;
    를 포함하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 일측을 가열하여, 상기 액체금속의 제 1 온도영역을 형성시키는 가열부; 및
    상기 폐루프관의 일측과 대향하는 타측을 냉각시켜, 상기 제 1 온도영역보다 낮은 상기 액체금속의 제 2 온도영역을 형성시키는 냉각부;
    를 포함하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 온도영역의 온도차이는 30℃ 내지 200℃인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  4. 제 2 항에 있어서,
    상기 폐루프관은 상기 제 1 및 제 2 온도영역을 경사지게 상호 연결시키는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 경사각도는 30°이하인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 폐루프관은 4개의 관이 상호 연결된 사각 폐루프형태이며,
    상기 폐루프관의 4개의 관의 각각의 길이는 0.3m 내지 10m 이하인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 내부 직경은 5mm ~ 100mm인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 환원부재는 상기 폐루프관 내면에 금속 박판, 전해도금, 플라즈마 스프레이, 물리기상 증착 또는 화학기상 증착 중 어느 하나의 방법으로 설치되는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 환원부재는 상기 폐루프관의 전체 내면적 대비 5% 이상의 전면적을 가지도록 설치되는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  10. 제 8 항에 있어서,
    상기 환원부재는 지르코늄, 타이타늄, 바륨, 바나듐 및 탄탈륨 중 적어도 어느 하나로 이루어진 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  11. 제 1 항에 있어서,
    상기 폐루프관에 충진되는 액체금속은 소듐, 소듐-칼륨, 리튬, 납, 납-비스무스 중 어느 하나를 포함하는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  12. 액체금속과 구조재료 간의 양립성을 평가하는 액체금속의 양립성 평가장치에 있어서,
    액체금속이 충진되는 폐루프관의 일측과 타측의 온도를 서로 상이하게 함으로써, 온도차에 따른 상기 액체금속의 밀도차이로 상기 액체금속을 상기 폐루프관 내에서 자체 순환시키는 액체금속의 양립성 평가장치.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 일측과 타측에서의 액체금속의 온도차이는 30℃ 내지 200℃인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  14. 제 12 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 일측과 타측은 상호 경사지게 연결되는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 경사각도는 30°이하인 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  16. 제 12 항 내지 제 15 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 폐루프관의 내면에는 금속 박판, 전해도금, 플라즈마 스프레이, 물리기상 증착 또는 화학기상 증착 중 어느 하나의 방법에 의해 환원부재가 설치되는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 환원부재는 상기 폐루프관의 전체 내면적 대비 5% 이상의 전면적을 가지도록 설치되는 것을 특징으로 하는 액체금속의 양립성 평가장치.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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