KR20080106602A - 모터에 응용되는 효율이 높은 베어링 - Google Patents

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Abstract

회전 운동을 하는 모터(Motor)나 터빈(Turbine) 같은 장비에는 운동의 효율을 극대화 하고 떨림으로 인한 에너지 손실을 최소화하기 위해 적합한 베어링의 선택이 중요하다. 본 발명은 기존이 베어링(Bearings)의 단점을 보완하여 베어링의 회전 속도와 안정성을 크게 향상한 새로운 베어링을 제시한다.
Figure P1020070054204
베어링

Description

모터에 응용되는 효율이 높은 베어링{High Efficiency Bearings for Motor}
도 1은 현재 사용되고 있는 볼 베어링(Ball Bearings)과 이 베어링에 회전축이 장착된 응용 예의 단면도이다.
도 2는 현재 사용되고 있는 트러스트 베어링(Thrust Bearings)과 이 베어링에 회전축이 장착된 응용 예의 단면도이다.
도 3은 현재 사용되고 있는 앵귤러 베어링(Angular Bearings)과 이 베어링에 회전축이 장착된 응용 예의 단면도이다.
도 4는 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 앵귤러 베어링(Wide Contact Angular Bearings=WCA Bearings)과 이 베어링에 회전축이 장착된 응용 예의 단면도이다.
도 5는 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 플렌지 앵귤러 베어링(Wide Contact Flange Angular Bearings=WCFA Bearing)과 이 베어링에 부하 회전축이 부착된 예의 단면도이다.
도 6은 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 플렌지 볼트 앵귤러 베어링(Wide Contact Flange Bolt Angular Bearings=WCFBA Bearings)과 이에 부하 회전 축이 부착된 예의 단면도이다.
도 7은 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 플렌지 너트 앵귤러 베어링 (Wide Contact Flange Nut Angular Bearings=WCFNA Bearings)과 이에 부하 회전축이 부착된 예의 단면도이다.
도 8은 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 테이퍼 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Angular Bearings=WCTA Bearings)과 이에 부하 회전축이 부착된 예의 단면도이다.
도 9는 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Angular Bearings=WCTFA Bearings)과 이에 부하 회전축이 부착된 예의 단면도이다.
도 10은 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 볼트 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Bolt Angular Bearings=WCTFBA Bearings)과 이 베어링에 부하 회전축이 장착된 응용 예의 단면도이다.
도 11은 본 발명에 의한 것으로 와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 너트 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Nut Angular Bearings=WCTFNA Bearings)과 이에 회전 부하 축이 부착된 응용 예의 단면도이다.
● 도면 주요 부분에 대한 부호의 설명
α ; 베어링의 정상 부하 스트레스 방향과 베어링의 볼(Ball)과 베어링의 구조체 안쪽 면과의 접촉 점에서의 접선 방향 직선(Tangential Line)과의 각도.
본 발명은 모터(Motor)나 터빈(Turbine)과 같이 회전운동을 하는 엔진(Engine)의 운동 에너지(Kinetic Energy)를 가장 손실이 적고 효율이 높게 부하(Load)로 전달하기 위해 사용되는 한층 기능이 향상된 베어링(Bearings)에 대한 것이다.
베어링(Bearings)은 회전 운동을 하는 모터나 터빈의 회전축(Rotating Axis)에 부하(Load)를 걸 때 부하로 인하여 발생하는 스트레스(Stress)의 방향을 분산시키고, 기계적인 마찰로 인한 에너지 손실을 최소화 하며, 또한 회전 운동으로 인한 떨림 현상(Vibration)을 줄이는 역할을 하는 핵심 부품이다. 여기서 스트레스(Stress = T)는 부하로 인해 발생하는 힘(Force = F)을 이 부하가 베어링의 구조체와 직접 접촉되는 면적(Area = S)으로 나눈 값이다. T = F / S 이다. 여기서 보면 같은 힘, F, 이라도 부하가 베어링에 접촉하는 면, S, 가 넓으면 스트레스, T, 가 줄어들고 분산됨을 알 수 있다.
기존의 베어링(Bearings)들은 모두 위의 원리에 따라 아주 정교하게 설계되고 제작되어 있다. 또한 기존의 베어링은 여러 종류의 회전운동 발생 장치와 여러 종류의 부하에 대한 응용에 적합하도록 여러 형태로 개발되어 있다.
그러나 회전 운동 장치에서 베어링의 역할은 매우 중요하여 회전 운동의 동력(Power)이 부하(Load)로 전달될 때 핵심 부품인 베어링을 통해야 하므로, 베어링의 기능적인 특성인 (1)기계적인 마찰계수, (2)부하로 인한 스트레스의 방향과 분산, 그리고 (3)떨림 현상을 포함한 안정성의 특성을 기존의 제품보다 조금만 향상해도 장비의 효율을 높이는데 매우 큰 효과를 얻을 수 있다.
본 발명은 기존의 베어링에서 위의 (2)부하로 인한 스트레스(Stress)의 방향(＃5)과 분포(Direction and Distribution) 그리고 (3)떨림 현상(Vibration)과 안정성(Stability)을 향상되도록 하여 고속 회전(High Speed Rotation)이나 정밀 기계장비에 적합하도록 설계한 경우이다.
그러면 여기서 종래의 연관된 기술에 대해 간단히 살펴보자.
도 1은 지금 주로 사용되는 (a) 볼 베어링(Ball Bearings)(#1-#4)과 (b)는 정상 부하(Normal Load)의 스트레스 방향(#5)과 분포도(Stress Direction and Distribution), 그리고 (c)베어링에 회전 부하 축(Rotating Load Shaft)(#14)이 부착된 단면도 이다. 그림 (b)에서 보는 바와 같이 정상 부하(Normal Load)(#5)가 걸릴시에 부하(Load)에 의한 스트레스 방향(Stress Direction)과 베어링 볼(Ball)(#1)과 접촉하는 베어링의 내륜 구조체(#3)와 외륜 구조체(#4) 안쪽 면의 접촉 점의 접선(Tangential Line)(#7)과의 각도(α)가 90도 각도로 스트레스(Stress)가 가해진다. 그리고 그림 (c)의 부하(Load)와 베어링(Bearings)의 접촉 부분(Contact Area)(#9)은 베어링의 내륜 구조체(#3)의 안쪽 면 전부와 오른쪽 좁은 면이 회전부하 축(#14)을 좌우로 고정하기 위해 조금 겹쳐있고, 몸체(#8)와 베어링의 접촉 부분(Contact Area)(#10)은 베어링의 외륜 구조체(#4)를 포함한 바깥쪽 면 전체와 왼쪽 면 모두가 겹쳐있다. 따라서 베어링에 걸리는 정상 부하(Normal Load)의 스트레스(Stress) 방향(#5)은 그림(b)에 표시된 모양으로 대부분 베어링의 좌우방향의 수평 방향이고 약간의 트러스트 부하(Thrust Load)의 스트레스(Stress)(#5)가 아래와 위 방향으로 있다. 이 베어링의 위와 아래로 존재하는 약간의 트러스트부하 의 트러스트(Thrust Load Stress)(#5)는 이 장치의 가장 큰 약점으로 회전속도(Rotation Speed or RPM)가 높아지면 떨림 현상(Vibration)이 발생하여 에너지 손실이 커진다. 고속 회전이나 정밀 장치에는 적합하지 하지 못하지만 가격이 저렴하다.
도 2는 지금 많이 사용되는 (a)트러스트 베어링(Thrust Bearings)(#1-#4), (b)정상 부하(Normal Load)에 의한 스트레스 방향(#5)과 분포도(Stress Direction and Distribution), 그리고 (c)의 베어링에 회전 부하 축(Rotating Load Shaft)(#14)이 부착된 단면도이다. 이 경우도 그림 (b)와 같이 정상 부하(Normal Load)의 스트레스 방향(Stress Direction)(#5)과 베어링 볼(Ball)(#1)이 접촉하는 볼을 싸고 있는 베어링의 내륜 구조체(#3)와 외륜 구조체(#4) 안쪽 면의 접촉 점에서의 접선(Tangential Line)(#7)과의 각도(α)가 90도 각도이다. 또한 이 트러스트 베어링(Thrust Bearing)은 위에서 보면 도넛(Doughnut) 모양으로, 회전 부하축(#14)과의 접촉 부분(Contact Area)(#9)은 베어링 내륜 구조체(#3)의 윗면 전부와 가운데 구멍 뚫린 부분 중 축이 흔들리지 않도록 접촉하고 있는 좁은 면이다. 또 몸체(#8)와 베어링의 외륜 구조체(#4)와의 접촉 부분은 베어링의 외륜 구조체 밖의 면적을 거의 포함한다. 이 베어링의 장점은 중력방향으로의 부하 축(#14)과 베어링의 표면(#3 와 #4) 간의 접촉면이 넓어서 정상 부하 방향으로의 안정성이 매우 우수하다. 그러나 마찰계수가 크고 베어링의 가운데 부분과 정상 부하 방향축과의 접촉 면이 좁아서 고속 회전 시에는 떨림 현상이 나타난다. 이 베어링도 고속 회전이나 정밀 장비에는 적합하지 못하지만 가격이 저렴하다.
도 3은 지금 널리 사용되는 고속회전용 (a)앵귤러 베어링(Angular Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)에 의한 스트레스 방향(#5)과 분포도(Stress Direction and Distribution), 그리고 (c)이 베어링에 회전 부하축(Rotating Load Shaft)(#14)이 부착된 단면도이다. 이 앵귤러 베어링(Angular Bearings)은 어떤 면에서는 위의 도 1과 2의 두 베어링의 장점을 합친 것 같은 형태이다. 이는 그림 (b)와 같이 정상 부하(Normal Load)(#5)의 스트레스 방향(Stress Direction)과 베어링 볼(Ball)(#1)이 접촉하는 베어링 볼을 싸고 있는 베어링 내륜 구조체(#3)와 외륜 구조체(#4) 안쪽 면의 접촉 점의 접선(Tangential Line)(#7)과의 각도(α)가 위의 도 1과 2와 같이 90도가 아닌 다른 각도를 이루고 있기 때문이다. 이 베어링은 초고속 및 초 정밀 장비에 사용된다. 그림 (C)에서 보는 바와 같이 베어링의 내륜 구조체(#3)와 부하 축(#14)의 접촉 부분(#9) 그리고 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#10)의 접촉 부분(#10)은 그림 1의 볼 베어링의 경우와 유사하다. 따라서 이 경우도 회전 부하 축(#14)과 베어링의 내륜 구조체(#3)와의 접촉 면(#9)이 정상 부하의 수직 방향으로는 충분히 넓지 못해서 초고속에서의 안정성에 문제가 있다. 이를 보완해 주기 위해 하나의 부하 축 양쪽에 두 개의 앵귤러 베어링(Angular Bearing)을 사용하기도 한다. 단점은 가격이 높고 고장 시 수리가 어렵고 비용이 많이 든다.
본 발명의 목적은 이들의 단점들을 보완하여 가격이 저렴하고 유지 와 보수가 용이한 초고속 및 초 정밀 모터와 터빈 용 베어링을 개발하는데 있다.
본 발명의 목적은 초고속 및 초 정밀 장비 용 베어링으로 제조가 용이하고 유지와 보수가 쉽고 가격이 저렴한 베어링을 설계 하고자 한다. 또한 이 차세대 베어링은 아주 큰 부하에도 견딜 수 있도록 구조가 간단해야 한다.
상기한 본 발명의 목적을 달성하기 위해 먼저 기존의 여러 대표적인 베어링의 장점과 단점 그리고 이들 베어링이 이와 같은 특성들에 대한 원인을 파악하고, 문제점들을 보완하는 방법으로 진행한다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 예에 대해 설명한다.
먼저, 본 발명의 도면 설명에 있어서, 같은 기능을 수행하는 구성요소에 대해서는 같은 참조 번호를 부여하고, 동일한 개념이 중복되는 설명에 대해서는 되도록 생략한다.
도 4는 본 발명의 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 앵귤러 베어링(Wide Contact Angular Bearings=WCA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)에 의한 스트레스(#5) 방향과 분포(Stress Direction and Distribution), (c)이 베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 한 응용 예의 단면도이다. 이 경우도 그림(b)의 정상 부하(Normal Load)의 스트레스(#5) 방향(Stress Direction)과 베어링의 볼(Ball)(#1)과 이 볼을 싸고 있는 베어링의 내륜 구조체(#3)와 외륜 구조체(#4) 안쪽 면의 접촉 점에서의 접선(Tangential Line)(#7)과의 각도(α)가 90도가 아닌 다른 각(Angle)으로 부하로 인한 스트레스(Stress)가 분산되어 나타난다. 여 기에 그림 (c)는 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#4)와의 접촉 부분(#10)은 위의 도 3 베어링의 경우와 비슷하나, 베어링의 내륜 구조체(#3)와 회전 부하 (#14)과의 접촉면(Contact Area)(#9)은 도 1, 2, 그리고 3의 기존의 베어링과 비교하여 넓다. 특히 정상 부하(Normal Load)(#5)와 수직 방향으로의 접촉면(Contact Area)(#9)이 훨씬 넓다. 따라서 이 베어링은 위의 기존의 베어링 보다 초고속으로 회전할 때도 매우 안정된 특성을 보이게 된다. 또한 (b)의 정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)도 좌, 우와 아래, 위로 기존의 베어링과 비교하여 흩어져 있는 형상으로 매우 큰 부하와 초고속 회전시에도 베어링의 안정성에 크게 유리하다.
도 5는 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 플렌지 앵귤러 베어링(Wide Contact Flange Angular Bearings=WCFA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 응용 예의 단면도이다. 이 경우는 (1)정상 부하(#5)로 인한 스트레스(Stress)와 베어링 구조체 내면과의 접촉 점에서의 접선(#7)과 이루는 각도(Alpha), (2)접촉 면적(#9) 등의 모든 것이 도 4의 경우와 비슷하고 다만 안정성을 높이기 위해 베어링의 외륜 구조체(#4)에 플렌지(Flange)(#11)가 있다. 결과 적으로 몸체(#8)와 베어링의 외륜 구조체(#4)와의 접촉면이 도 4의 경우보다 넓어져서 베어링의 안정성이 도 4의 경우보다 한층 향상된 경우이다. 따라서 이 모양의 베어링도 초고속 및 초 정밀장치에 응용될 수 있을 것이다.
도 6은 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 플렌지 볼트 앵귤러 베어링(Wide Contact Flange Bolt Angular Bearings=WCFBA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 응용 단면도이다. 이 베어링도 위의 도 4와 5의 경우와 비슷하고 다만 초고속으로 작동할 때의 안정성을 더욱 향상하기 위해 베어링의 외륜 구조체(#4)의 플렌지(Flange)(#11)를 볼트(Bolt)(#15)로 고정시킬 수 있도록 한 형태이다. 따라서 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#8)와의 접촉이 한층 강화되어 안정성이 매우 우수한 베어링으로 무거운 부하의 초고속 및 초 정밀 장비에도 적용 가능하다.
도 7은 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 플렌지 너트 앵귤러 베어링(Wide Contact Flange Nut Angular Bearings=WCFNA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution) 그리고 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 응용예의 단면도이다. 이 베어링의 원리는 도 6의 경우와 유사하고 다만 도 6의 안정성을 향상 시키기 위한 플렌지 볼트(Flange Bolt)(#15) 대신 플렌지 너트(Flange Nut)(#16)로 대체된 모양이다. 즉 베어링의 외륜 구조체(#4)의 플렌지(#11)를 몸체(#8)에 너트(#16)로 고정하여 매우 높은 안정성을 얻은 경우이다.
도 8은 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 테이퍼 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Angular Bearings=WCTA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 응용 예의 단면도이다. 이 베어링은 위의 도 4, 5, 6, 7의 베어링과 비교하여 베어링의 내륜 구조체(#3)와 회전 부하 축(Rotating Load Shaft)(#14)과의 접촉면(Contact Area)(#9) 뿐만 아니라 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#8)와의 접촉면(#10)도 한층 넓다. 또한 회전 부하 축(#14)과 베어링이 몸체에 쉽게 설치(Mount)되도록 베어링의 외륜(#4)과 내륜(#3) 구조체의 안쪽 면이 경사지게 테이퍼(Taper)모양으로 설계되어 있다. 따라서 이 베어링은 아주 안정성이 우수하고 쉽게 조립할 수 있는 장점이 있다. 초고속 및 초 정밀, 큰 부하에 적합한 베어링이다.
도 9는 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Angular Bearings=WCTFA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(#14)이 부착된 응용 예로 베어링의 내륜 구조체(#3)와 부하축의 접촉면(Contact Area)(#9)과 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#8)와의 접촉면(#10)을 표시한 단면도이다. 이 경우는 도 8의 WCTA Bearing과 모든 면이 유사하고 다만 안정성을 더욱 높이기 위해 베어링의 외륜 구조체(#4)에 플렌지(Flange)(#11)가 있다. 이 베어링도 안정성이 매우 뛰어나고 설치가 쉽고 초고속, 초 정밀, 그리고 큰 부하의 응용에도 잘 작동할 수 있다.
도 10은 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 볼트 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Bolt Angular Bearings=WCTFBA Bearings)(#1, #2, #3, #4), (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하 축(Rotating Load Shaft)(#14)이 부착된 응용 예의 단면도이다. 이 베어링은 도 9의 경우와 유사하나 다만 플렌지 볼트(Flange Bolt)(#15)를 부착하여 베어링의 안정성을 한층 더 향상한 모양이다. 역시 쉽게 설치할 수 있고 초고속, 초 정밀, 그리고 큰 부하의 응용에 적합한 형태이다.
도 11은 본 발명에 의한 것으로 (a)와이드 콘택트 테이퍼 플렌지 너트 앵귤러 베어링(Wide Contact Taper Flange Nut Angular Bearings=WCTFNA Bearings)(#1, #2, #3, #4). (b)정상 부하(Normal Load)(#5)에 의한 스트레스 방향과 분포(Stress Direction and Distribution)와 각도 α, (c)베어링에 회전 부하축(Rotating Load Shaft)이 부착된 응용 예의 단면도이다. 이 경우는 도 10과 모든 면이 유사하나, 다만 플렌지 볼트(Flange Bolt)(#15) 대신 플렌지 너트(Flange Nut)(#16)로 대체된 모양이다. 역시 베어링의 안정성이 매우 우수하여 초고속 및 초 정밀 장비에 적합하고 또한 큰 부하에도 쉽게 응용할 수 있도록 설계되어 있다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 회전 운동을 주로 하는 차세대 장비에 적용할 수 있는 새로운 모양의 베어링(Bearings)으로, (1)설치 및 조립이 용이하고, (2)유지와 보수가 쉽고, (3)계속 발전하며 새로 개발되는 차세대 기계 장비에 응용하기 쉬운 다양성이 있고, 그리고 가격이 저렴한 장점이 있다.

Claims (8)

  1. 베어링에서 베어링의 볼(#1)과 베어링 볼(Ball)들을 싸고 있는 내륜(#3)과 외륜(#4) 구조체의 내면과의 접촉 점에서의 접선(Tangential Line)(#7) 방향과 베어링에 가해지는 정상 부하(#5)의 스트레스(Stress) 방향과 이루는 각도(α)가 90도 외의 각(Angle)을 이루고,
    베어링의 볼(#1)과 내면에서 접촉하고 베어링 볼(Ball)들을 싸고 있는 구조체(#3-#4)의 면적이 베어링 볼들이 밖에서 거의 보이지 않을 정도로 넓게 감싸고,
    베어링의 내륜 구조체(#3)와 부하의 회전 축(#14)과의 접촉면(#9) 그리고 베어링의 외륜 구조체(#4)와 몸체(#8)와의 접촉면(#10)을 단면도로 봤을 때 베어링 구조체의 면을 거의 전부 점유한 모양의 베어링.
  2. 제 1 항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 플렌지(Flange)(#11)가 있는 베어링.
  3. 제 1 항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 볼트(Bolt)(#15)를 고정하는 플렌지(Flange)(#11) 나사 구멍(#12)가 있는 베어링.
  4. 제 1항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 너트(Nut)(#16)를 고정하는 플렌지(Flange)(#11) 나사 탭(#13)이 있는 베어링.
  5. 베어링에서 베어링의 볼(Ball)(#1)과 베어링 볼(Ball)을 싸고 있는 내륜(#3)과 외륜(#4) 구조체의 내면과의 접촉 점에서의 접선(Tangential Line)(#7) 방향과 베어링에 가해지는 정상 부하(#5)의 스트레스(Stress) 방향과 이루는 각도(α)가 90도 외의 각도를 이루고,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 밖에서 볼 때 거의 보이지 않을 정도로 넓은 면적으로 감싸고 있는 베어링 구조체의 내륜(#3) 구조체를 회전 부하 축(#14)과의 접촉 면(#9)과 외륜 구조체(#4)와 몸체(#8)와의 접촉면(#10)이 넓어지고 설치가 용이하도록 경사가 있는 테이퍼(Taper) 형태의 구조체로 설계한 베어링.
  6. 제 5항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 플렌지(Flange)(#11)가 있는 베어링.
  7. 제 5항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 볼트(Bolt)(#15)를 고정하는 플렌지(Flange)(#11) 나사 구멍(#12)이 있는 베어링.
  8. 제 5항에 있어서,
    베어링의 볼(Ball)(#1)들을 싸고 있는 외륜 구조체(#4)에 너트(Nut)(#16)를 고정하는 플렌지(Flange)(#11) 나사 탭(#13)이 있는 베어링.
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