KR20080013555A

KR20080013555A - 면내이방성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20080013555A
Application number: KR1020060075236A
Authority: KR
Inventors: 김재익; 김병수
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2006-08-09
Filing date: 2006-08-09
Publication date: 2008-02-13
Also published as: KR101262382B1

Abstract

자동차, 가전 및 용기용으로 주로 사용되고, 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법이 제공된다.

이 냉연강판은 중량%로 C: 0.02~0.06%, Mn: 0.2~0.6%, Si: 0.05% 이하, Cr: 0.01~0.04%, S: 0.02% 이하, Al: 0.03~0.07%, N: 0.003~0.005%를 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5~2.8이다.

본 발명에 따르면, 면내이방성과 동시에 컵 성형성이 우수하므로 성형성이 요구되는 용도에 적용할 수 있다.

면내이방성, 컵 성형성, 귀 발생, 집합조직, 연속소둔

Description

면내이방성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법{COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT PLANAR ANISOTROPY AND THE METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

도 1은 성형 컵의 귀발생을 나타내는 모식도이다.

본 발명은 자동차, 가전 및 용기용으로 주로 사용되고 딥 드로잉(deep drawing) 방법에 의해 성형되는 냉연강판에 관한 것이다. 보다 상세하게는 저탄소 베이스의 알루미늄-킬드강에서 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비를 제어함에 의해 면내이방성 및 컵 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법에 관한 것이다.

자동차, 가전 및 용기 등으로 사용되는 냉연강판은 대부분 열연재를 대상으로 적용 용도에 따라 1차압연 후 소둔을 통하여 적절한 가공성 및 강도를 확보하고 있다.

냉연강판의 가공방법으로는 연성과 밀접한 관계를 가지는 스트레 칭(Stretching)가공, 랭크포드(Lankford)값과 관련된 딥 드로잉(Deep drawing)가공, 인장강도에 대한 항복강도의 비와 밀접한 연관성을 가지는 밴딩(Bending)가공 등이 있다.

대부분의 냉연강판은 복합적인 가공 모드에 의해 성형이 이루어지고 있으며, 이 중 딥 드로잉 방법은 일반적으로 컵(Cup)의 형상을 제작하는 가공방법과 유사한 가공 모드로서 소재의 재질 중 두께방향의 변형률에 대한 폭방향의 변형률로 표현되는 랭크포드(Lankford)값(이하, r값이라고 칭함)과 관련성을 가지는 것으로 알려져 있다.

특히, 압연 방향에 대하여 방향별로 측정한 r값으로부터 측정한 △r값은 면내이방성을 대표하는 값으로, 그 값은 다음식으로부터 계산한다.

[관계식]

△r= (r₀ + r₉₀ - 2r₄₅)/2

여기서, r_i는 압연방향으로부터 i^o방향에서 채취한 시편에서 측정한 r값을 나타낸다.

△r값이 0에 가까울수록 모든 방향으로의 변형률이 일정하여 등방적(Isotropic)인 성질을 나타내므로 컵 가공시 귀발생(Earing)이 적어 가공 후 소 재의 절단에 따른 손실을 최소화할 수 있는 것이다. 여기서, 귀발생은 성형 후 컵의 이방성에 의하여 가공부에서 높이의 차이를 보이는 것이다.

또한, 등방적인 특성을 가지는 냉연강판은 딥 드로잉 가공에 의해 주로 성형되고 있으며, 그러한 성형물로는 2피스 캔의 몸체 등을 예로 들 수 있다.

면내이방성(Planar Anisotropy)이란 소재의 물리학/기계적 성질이 방향성을 가지는 정도를 나타낸다. 면내 이방성을 유발하는 요인으로는 탄화물/개재물과 같은 2상 조직의 조합, 표면 마찰 효과, 국부적인 강판 두께 또는 특성의 차이 등이 있다.

면내이방성은 근본적으로 소성변형 등을 받은 각각의 페라이트 결정립들이 강한 방향성을 나타내는 것에 기인한다. 가공 등을 겪은 결정립들이 만약 랜덤하게 존재한다면 이들 결정들은 방향성을 가지지 않게 될 것이며, 면내이방성과 관계가 깊은 귀발생 등의 문제도 발생하지 않을 것이다.

그러나, 열연-냉연 및 재결정 소둔 공정을 경유한 페라이트 결정립들은 강한 방향성을 나타내며, 이는 가공을 행하면 소성거동의 이방성으로 나타나게 되는 것이다.

도 1은 성형 컵의 귀발생을 나타내는 모식도이다. 도 1(a)에서 나타난 바와 같이 압연 방향으로부터 45도 방위에서 컵높이가 최대(Peak)를 나타내는 경우에는 90도 간격으로 산이 형성되면 전체적으로 4개의 귀(Ear)가 발생하고 있음을 알 수 있다.

반면, 압연 방향으로부터 60도 방위에서 최대(Peak) 높이를 나타내는 도 1(b)의 경우에는 60도 간격으로 최대(Peak)를 나타내면 6개의 산이 생겨 전체적인 귀발생율을 낮출 수 있다.

일반적으로 컵의 귀(Ear)는 0도와 90도를 기준으로 산을 발생하다가 압하율이 증가함에 따라 0도와 60도, 그리고 45도로 컵의 최대(Peak)부가 전이되며, 이와 같은 현상은 반복적으로 일어난다. 또한, 이와 같은 컵 성형시의 귀발생 현상은 면내이방성 및 집합조직의 성분과도 밀접한 관계를 가지는 것으로 알려져 있다.

종래의 경우 성형성 향상을 위해 저탄소강을 이용하여 상소둔방법으로 제조함으로써 침입형 고용원소를 감소시키는 방법이 적용되었다. 그러나, 이러한 방법의 경우 생산성이 떨어지고 품질 편차가 크게 나타나는 문제점이 있었다.

이와 같은 문제점을 해결하기 위하여 제강공정의 발전에 따라 극저탄소강을 기본으로 탄질화물 형성원소인 Ti 또는 Nb 등의 원소들을 첨가한 소재를 연속소둔 하는 방안이 적극적으로 채택되고 있다. 그러나, 이들 소재의 경우 성형성은 확보되는 반면 면내이방성이 높을 뿐만 아니라 석출물에 기인하여 재결정 온도가 올라감에 따라 소둔 작업성을 떨어뜨리는 문제점이 대두되었다.

본 발명은 상기한 종래의 문제점을 개선하기 위한 것으로, Cr을 첨가한 저탄소 알루미늄 킬드강에서 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비를 제어함으로써 면내이방성과 동시에 컵 성형성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하는데 목적이 있다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.2~0.6%, Si: 0.05% 이하, Cr: 0.01~0.04%, S: 0.02% 이하, Al: 0.03~0.07%, N: 0.003~0.005%를 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5~2.8인 면내이방성이 우수한 냉연강판에 관한 것이다.

또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.2~0.6%, Si: 0.05% 이하, Cr: 0.01~0.04%, S: 0.02% 이하, Al: 0.03~0.07%, N: 0.003~0.005%를 포함하고 나 머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 알루미늄 킬드강을 오스테나이트 단상역에서 균질화 처리하고, Ar₃ 변태점 이상의 마무리압연온도로 열간압연한 후, 상기 열연강판을 600~700℃에서 권취하고, 85~95%의 냉간압하율로 냉간압연한 후, 재결정온도 이상~페라이트 단상역의 온도로 연속소둔을 실시하여 상기 소둔재의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5~2.8인 면내이방성이 우수한 냉연강판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다.

본 발명자들은 저탄소강에서 탄질화물 형성원소인 Ti 또는 Nb 등의 원소를 첨가하면 성형성은 확보되는 반면 면내이방성이 높아지는 문제점을 개선하기 위한 방안을 모색하던 중, 저탄소 Cr첨가강에서 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비를 제어하면 면내이방성과 동시에 성형성을 확보할 수 있다는 연구결과에 기초하여 본 발명을 완성한 것이다.

또한, 본 발명의 냉연강판은 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비를 1.5~2.8로 하는데 특징이 있다. 이러한 집합조직비를 얻기 위한 하나의 방법으로는, 저탄소강에서 Cr을 첨가하고 N의 성분을 제어한 강의 제조방법에서 권취온도, 냉간압하율 및 소둔온도 등을 제어하는 것이다.

또한, 본 발명의 강은 재결정 온도를 올리는 Ti, Nb 등의 첨가를 배제하기 때문에 소둔온도가 낮아지는 바, 소둔 작업성을 개선할 수 있다. 먼저 본 발명의 강성분의 조성범위를 설명한다.

C: 0.02~0.06%가 바람직하다.

상기 C는 본 발명에서 목표로 하는 강도 및 재질의 안정적인 확보를 위해서 0.02% 이상 첨가하며, 0.06%를 초과하면 최종 제품의 연성이 떨어지고 시효를 일으켜 가공 결함을 유발하는 요인으로 작용할 뿐만 아니라 강 제조단계에서 면세로 균열과 같은 결함이 발생할 가능성이 높으므로 상기 C의 함량은 0.02~0.06%로 제한하는 것이 바람직하다.

Mn: 0.2~0.6%가 바람직하다.

상기 Mn은 고용 강화 원소로서, 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보하고 적열 취성을 방지하기 위해서 0.2% 이상 첨가가 필요하다. 그러나, 0.6%를 초과하는 경우 소입성을 증가시켜 재질이 불안정할 뿐만 아니라 미소-편석(micro-segregation)을 일으켜 성형성을 나쁘게 하는 요인이 되므로 상기 Mn의 함량은 0.2~0.6%로 제한하는 것이 바람직하다.

Si: 0.05% 이하가 바람직하다.

상기 Si은 산소 등과 결합하여 강판의 표면에 산화층을 형성하여 도금성을 나쁘게 하고 내식성을 떨어뜨리는 요인으로 작용하므로 상기 Si의 함량은 0.05% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

Cr: 0.01~0.04%가 바람직하다.

상기 Cr은 고용강화, 결정립 미세화에 의한 집합조직 제어 및 제품의 재질 확보를 위해 첨가되는 원소로서, 이와 같은 효과를 확보하기 위해서는 0.01% 이상을 첨가한다. 반면에 0.04%를 초과하는 경우 고가의 Cr 첨가량 과다로 인한 제조원가의 상승을 초래할 뿐만 아니라 강의 소둔 온도도 상승시키는 문제점이 있으므로 상기 Cr 함량은 0.01~0.04%로 제한하는 것이 바람직하다.

S: 0.02% 이하가 바람직하다.

상기 S은 일부가 강 중 망간과 결합하여 망간-설파이드계 석출물을 형성하므로 황이 과다 첨가되는 경우 이들 석출물의 크기가 조대화되어 재질이 연화됨에 따라 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보하기 곤란하므로 상기 S 함량은 0.02% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

Al: 0.03~0.07%가 바람직하다.

상기 Al은 알루미늄-킬드(Al-killed)강에서 탈산제 및 시효에 의한 재질 열화를 방지할 목적으로 첨가되는 원소로서, 이와 같은 효과를 확보하기 위해서는 최소한 0.03% 이상의 첨가가 필요하다. 반면, 0.07%를 초과하여 첨가되면 탈산 효과 의 포화 및 알루미늄-옥사이드(Al₂O₃)와 같은 표면 개재물이 급증하여 열간 압연재의 표면특성을 악화시키는 문제점이 있으므로 상기 Al 함량은 0.03~0.07%로 제한하는 것이 바람직하다.

N: 0.003~0.005%가 바람직하다.

상기 N는 강 내에 침입하여 강화특성을 나타내는 대표적인 침입형 강화원소로서, 알루미늄 나이트라이드(AlN)의 형성을 통한 재결정 제어 및 소둔 집합조직의 형성을 위해서는 0.003% 이상의 첨가가 필요하다. 반면 0.005%를 초과하는 경우에는 시효성이 급격히 나빠질 뿐만 아니라 강 제조 단계에서 탈질에 따른 부담을 증가시켜 제강작업성이 악화될 수 있으므로 상기 N 함량은 0.003~0.005%로 제한하는 것이 바람직하다.

본 발명은 상기한 성분 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.

이하, I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비에 대하여 설명한다.

본 발명에서 목표로 하는 면내이방성을 확보하기 위해서는 소둔판의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비를 1.5~2.8로 관리하는 것이 중요하다. 상기 소둔판의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5 미만일 경우 성형성에 불리한 (110)성분이 발 달하여 가공성을 열화시키는 문제점이 있을 수 있다. 반면, 상기 소둔판의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 2.8를 초과하는 경우에는 딥 드로잉성의 개선에는 효과적이지만 압연방향과 45도를 이루는 방위의 소성변형비가 증가하여 귀 발생을 유발함으로써 본 발명의 목적 중 하나인 등방적인 특성을 얻기 곤란하여 가공시 귀발생에 의한 소재의 손실 등이 발생하는 문제점이 있을 수 있다. 따라서, 상기 소둔판의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 집합조직비는 1.5~2.8로 제한하는 것이 바람직하다.

이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.

저탄소 Cr첨가강에서 본 발명에 부합되는 집합조직비를 얻기 위한 가장 바람직한 제조방법을 이하에서 구체적으로 설명하는데, 본 발명이 여기에 제한되는 것은 아니다.

먼저, 상기와 같이 조성되는 강 슬라브를 오스테나이트 단상역의 재가열 온도로 균질화 처리한 후 Ar₃ 변태점 이상의 마무리압연온도로 열간 마무리압연을 실시한다.

상기 슬라브 재가열온도는 초기의 오스테나이트 조직을 가능한 한 조대화시킬 수 있는 오스테나이트 단상역으로 제한하는 것이 바람직하다. 한편 상기 마무리 열간압연 온도도 결정립의 성장을 조장하기 위해 Ar₃ 변태점 이상으로 제한하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 열간압연한 다음, 열연강판을 600~700℃에서 권취한다.

상기 권취온도는 본 발명에서 중요하다. 열연 권취 단계는 탄화물 및 알루미늄 질화물(AlN)의 석출이 일어나는 공정으로 이의 최적화를 통해 원하는 재질 및 가공성을 얻을 수 있다. 즉, 상기 권취온도가 600℃ 이하로 낮은 경우에는 저탄소강의 탄화물이 너무 미세화되어 강도 불안정의 요인이 될 뿐만 아니라 목표로 하는 가공성도 확보하기 곤란하다. 반면, 권취온도가 700℃를 넘을 경우 열연판 결정립이 성장하여 목표로 하는 재질을 확보할 수 없을 뿐만 아니라 탄화물의 괴상화가 일어나 가공성을 나쁘게 하는 요인으로 작용할 수 있다. 따라서, 상기 권취온도는 600~700℃로 제한하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 권취한 다음, 산세 후 85~95%의 냉간압하율로 냉간압연한다.

상기 냉간압하율은 본 발명에서 중요하다. 상기 냉간압하율이 85% 미만으로 낮을 경우 재결정온도가 상승할 뿐만 아니라 변형 집합조직의 강도가 낮아져 소둔공정에서 I₍₂₂₂₎의 발달이 조장되어 귀발생 특성이 악화되는 문제점이 있다. 반면 냉간압하율이 95%를 초과할 경우 재결정온도를 낮출 수는 있지만, 높은 냉간압하율 적용에 따른 부하 증가로 압연 작업성 저하 등의 문제점이 있으므로 상기 냉간압하율은 85~95%로 제한하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 86~90%로 관리하는 것이 유리하다.

상기와 같이 냉간압연 후에는 재결정온도 이상~페라이트 단상역의 온도로 연속소둔을 행한다.

재결정 온도 미만에서 작업시 변형립의 잔존에 의해 가공성의 확보가 곤란하며 또한 재질 편차가 심하게 발생하는 문제점이 있다. 반면 페라이트 단상역을 초과하는 고온에서 작업시 결정립 성장 단계로 들어감에 따라 I₍₂₂₂₎방위의 집합조직을 증가시키는데 반하여 I₍₁₁₀₎방위의 집합조직이 급격히 감소하여 목표로 하는 집합조직비를 확보할 수 없음에 따라 면내이방성이 증가하는 문제점이 나타난다. 따라서 상기 연속소둔온도는 재결정온도 이상~페라이트 단상역으로 제한하는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 재결정완료온도+30℃이하로 관리하는 것이 좋다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.

[실시예]

하기 표 1과 같이 조성되는 발명강(A1~A3) 및 비교강(A4~A7)을 이용하여 오스테나이트 단상역에서 재가열하고 Ar₃ 변태점 온도 직상에서 열간 마무리압연을 실시하였다. 열간압연 종료 후 상기 열연판은 20℃/s의 냉각속도로 권취 단계까지 냉각한 후 표 2와 같은 방법으로 냉연강판을 제조하였다. 상기 제조된 냉연강판의 면내이방성(△r값) 및 컵 가공성(귀발생율)을 실험하였으며, 그 결과는 하기 표 2와 같다.

구분	강종	화학성분(중량%)
구분	강종	C	Mn	Si	P	S	Al	N	Cr
발명강	A1	0.034	0.27	0.01	0.012	0.010	0.036	0.0036	0.02
	A2	0.042	0.32	0.03	0.009	0.011	0.041	0.0049	0.02
	A3	0.055	0.35	0.01	0.010	0.009	0.044	0.0038	0.03
비교강	A4	0.039	0.42	0.01	0.012	0.008	0.048	0.0024	-
	A5	0.072	0.45	0.02	0.009	0.010	0.084	0.0089	0.32
	A6	0.153	0.24	0.02	0.013	0.011	0.057	0.0058	0.07
	A7	0.054	0.81	0.01	0.041	0.035	0.067	0.0034	-

구분	강종	마무리 열연온도 (℃)	권취 온도 (℃)	냉간 압하율 (%)	소둔 온도 (℃)	I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 집합조직비	면내 이방성	컵 가공성	비고
1	A1	895	640	86	500	0.75	×	×	비교강
2	A1	890	640	87	690	1.89	○	○	발명강
3	A1	900	680	89	680	2.56	○	○	발명강
4	A2	890	640	70	780	3.79	×	×	비교강
5	A2	890	640	88	700	2.41	○	○	발명강
6	A3	900	450	86	680	1.24	×	×	비교강
7	A3	900	640	87	680	2.22	○	○	발명강
8	A4	880	640	86	690	4.12	×	×	비교강
9	A4	880	680	86	690	3.65	×	×	비교강
10	A5	880	640	87	690	0.48	×	×	비교강
11	A6	860	680	87	690	0.69	×	×	비교강
12	A7	880	640	89	680	3.74	×	×	비교강
-면내이방성(△r값): ○ ±0.15 미만, × ±0.15 이상 -컵 가공성: ○ 귀발생율 양호, × 귀발생율 불량(가공 균열재 포함)

상기 표 1 및 2에서 나타난 바와 같이 본 발명의 성분범위, 제조방법 및 (222)성분에 대한 (110)성분의 집합조직비 1.5~2.8을 만족하는 발명강(2~3, 5 및 7)의 경우, 면내이방성이 ±0.15 미만으로 감소함에 따라 컵 성형시 귀 발생율도 현저히 억제되는 등 성형성이 우수할 뿐만 아니라 소둔 작업성도 우수한 냉연 강판을 제조할 수 있었다.

그러나, 본 발명의 성분범위를 만족하는 발명강(A1)을 이용하더라도 소둔온도가 본 발명의 제조범위보다 낮은 비교재 1의 경우(재결정온도 이하(500℃)) I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비 0.75로서 본 발명에서 목표로 하는 집합조직비를 확보할 수 없었다. 따라서, 성형성에 불리한 (110) 집합조직의 성분이 발달하여 면내이방성이 증가하고 컵성형 시 파단이 발생하는 문제점이 있었다.

또한, 본 발명의 성분범위를 만족하는 발명강(A2)을 이용하더라도 냉간압하율이 본 발명의 제조범위보다 낮은 비교재 4(냉간압하율 70% 적용)의 경우 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비 3.79로서 본 발명에서 목표로 하는 집합조직비보다 높게 나타났다. 이러한 경우 딥 드로잉된 성형 컵의 높이는 증가하지만 본 발명에서 목표로 하는 면내이방성 및 컵 가공성은 확보할 수 없었다. 또한, 본 발명의 제조방법보다 낮은 냉간압하율을 적용함에 의해 재결정온도가 상승하여 페라이트 단상역 이상의 고온 소둔이 필요하였으며 이에 따라 소둔 작업성이 저하되는 것을 알 수 있다.

또한, 본 발명의 성분범위를 만족하는 발명강(A3)을 이용하더라도 열연 권취온도가 본 발명의 제조범위보다 낮은 비교재 6의 경우 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비 1.24로서 본 발명에서 목표로 하는 집합조직비를 확보할 수 없었다. 이에 따라, 가공시 가공 균열이 발생하여 컵 성형성을 확보할 수 없었다.

한편, 본 발명의 N, Cr 함량 범위보다 낮은 비교강 A4를 이용하여 본 발명의 제조방법으로 제조된 비교강 8 및 9의 경우 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비가 각각 4.12, 3.65로서 본 발명에서 목표로 하는 범위를 확보할 수 없었다. 따라서, 면내이방성이 높아 원하는 컵 가공성을 확보할 수 없었다.

또한 본 발명의 C, N 및 Cr 함량 범위를 초과한 비교강 A5를 이용하여 본 발명의 제조방법으로 제조된 비교강 A5(비교강 10) 및 A6(비교강 11)의 경우 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비가 각각 0.48, 0.69로서 본 발명에서 목표로 하는 범위를 확보할 수 없었다. 따라서, 우수한 면내이방성을 확보할 수 없는 등 전체적으로 가공 결함이 발생하여 가공 용도로 적용하기에 곤란하였다.

또한, C, N 및 Cr의 함량이 본 발명의 범위를 초과하여 근본적으로 소둔온도가 상승하였으며 이에 따라 소둔작업성의 확보가 곤란하였다. 특히, 비교강 11의 경우 연속주조 단계에서 면세로 균열과 같은 결함이 빈번히 발생하여 연주 작업성을 현저히 악화시키는 문제점도 유발하였다.

반면 Mn 함량이 높고 Cr이 첨가되지 않은 비교강 A7을 이용하여 본 발명의 제조방법으로 제조된 비교강 12의 경우 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎집합조직비가 3.74로서 본 발명에서 목표로 하는 범위를 확보할 수 없었다. Cr 등이 첨가되지 않음에 의해 목표로 하는 재질을 확보할 수 없었으며 또한 가공시 시효 결함이 발생하여 성형성이 열화되는 문제점이 있었다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 따르면, 적절한 성분 및 공정 제어에 의한 집합조직의 제어를 통하여 면내이방성을 개선함과 동시에 컵 성형성을 확보할 수 있으므로 성형성이 요구되는 용도, 특히 드로잉 가공성이 요구되는 용도에 적용하면 우수한 귀발생 특성을 나타냄에 따라 소재의 손실을 감소시킬 수 있는 효과가 있다. 뿐만 아니라, 연속소둔 작업이 비교적 저온의 영역에서 이루어지므로 에너지 절감 및 소둔 작업성 개선 효과도 동시에 확보 가능하다.

Claims

중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.2~0.6%, Si: 0.05% 이하, Cr: 0.01~0.04%, S: 0.02% 이하, Al: 0.03~0.07%, N: 0.003~0.005%를 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5~2.8인 면내이방성이 우수한 냉연강판.
중량%로, C: 0.02~0.06%, Mn: 0.2~0.6%, Si: 0.05% 이하, Cr: 0.01~0.04%, S: 0.02% 이하, Al: 0.03~0.07%, N: 0.003~0.005%를 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 알루미늄 킬드강을 오스테나이트 단상역에서 균질화 처리하고, Ar₃ 변태점 이상의 마무리압연온도로 열간압연한 후, 상기 열연강판을 600~700℃에서 권취하고, 85~95%의 냉간압하율로 냉간압연한 후, 재결정온도 이상~페라이트 단상역의 온도로 연속소둔을 실시하여 상기 소둔재의 I₍₂₂₂₎/I₍₁₁₀₎ 성분의 집합조직비가 1.5~2.8인 면내이방성이 우수한 냉연강판의 제조방법.