KR20070068499A - Method for continuous casting of stainless steel - Google Patents

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Abstract

A method for continuous casting of stainless steel is provided to prevent the quality of a casting slab from being deteriorated in the later stage of continuous-continuous casting by controlling the growth of slag bear in a mold in a laser stage of continuous-continuous casting, and improve the surface quality of a continuous cast slab through the application of an optimal submersion depth according to casting width. In a method for continuous casting of a stainless steel by performing continuous-continuous casting n times, the n being a natural number, the method comprises: a casting width determining step(S10) of determining a casting width of the stainless steel; a submersion depth setting step of setting up a submersion depth of a submerged nozzle according to the determined casting width; and a molten steel surface controlling step(S30) of varying a molten steel surface into which the submerged nozzle is submerged. The submersion depth setting step comprises a step(S21) of controlling the submersion depth of the submerged nozzle to 95 to 115 mm when the determined casting width is 1000 to 1100 mm, and a step(S22) of controlling the submersion depth of the submerged nozzle to 110 to 130 mm when the determined casting width is 1100 to 1300 mm.

Description

스테인리스강의 연속주조방법{Method for continuous casting of stainless steel}Method for continuous casting of stainless steel

도 1은 일반적인 연속주조장치의 일부를 나타낸 개략도,1 is a schematic view showing a part of a typical continuous casting device,

도 2는 연연주 진행별 M형 결함 지수를 나타낸 그래프도면이고, 도 3은 몰드 내의 용강 탕면부가 개략적으로 도시된 도면,Figure 2 is a graph showing the M-type defect index according to the progress of the performance, Figure 3 is a schematic view showing the molten steel surface in the mold,

도 3은 몰드 내의 용강 탕면부가 개략적으로 도시된 도면,3 is a schematic illustration of the molten steel in the mold;

도 4는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법을 나타낸 순서도,Figure 4 is a flow chart showing a continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention,

도 5는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법에서의 슬레그 베어 성장제어 모식도,5 is a schematic diagram of slag bear growth control in a continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention;

도 6a 및 도 6b는 각각 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1100~1300 ㎜ 및 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조 시에 침지깊이에 따른 슬래그층 두께의 변화가 도시된 그래프도면, 6a and 6b are respectively shown the change in the slag layer thickness according to the immersion depth during continuous casting with a casting width of 1100 ~ 1300 mm and 1000 ~ 1100 mm of the continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention Graph,

도 7a 및 도 7b는 각각 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1100~1300 ㎜ 및 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조 시에 침지깊이에 따른 표면결함지수를 나타낸 그래프도면,7A and 7B are graphs showing the surface defect index according to the immersion depth during continuous casting with a casting width of 1100 to 1300 mm and 1000 to 1100 mm of the continuous casting method of stainless steel according to the preferred embodiment of the present invention, respectively.

도 8은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에서의 침지깊이에 따른 M형 결함지수를 나타낸 그래프도면,8 is a graph showing the M-type defect index according to the depth of immersion in the case of continuous casting with a casting width of 1000 ~ 1100 mm of the continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention,

도 9는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 연연주 위치에 따른 M형 결함지수를 나타낸 그래프도면.9 is a graph showing the M-type defect index according to the position of the continuous casting of the continuous casting method of stainless steel according to an embodiment of the present invention.

♣ 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 ♣♣ Explanation of symbols for the main parts of the drawing ♣

1... 몰드, 2... 슬래그 베어,1 ... mold, 2 ... slag bear,

7... 탕면, 8... 용강,7 ... Tangtang, 8 ... Molgang,

11... 침지노즐.11 ... Immersion nozzle.

본 발명은 스테인리스강의 연속주조방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는, 연연주 시 주조 폭 별 다른 최적 침지깊이를 적용하고 슬래그 베어 제어를 통하여 오스테나이트계 스테인리스강의 M형 결함 발생을 저감시키도록 하는 스테인리스강의 연속주조방법에 관한 것이다. The present invention relates to a continuous casting method of stainless steel, and more particularly, to apply an optimal immersion depth for each casting width during soft casting and to reduce the occurrence of M-type defects of austenitic stainless steel through slag bear control It relates to a continuous casting method of steel.

일반적으로, 열연 강판에서 산세 후 검출되는 M형 결함은 연주주편의 품질에 따라 크게 좌우되며, 발생한 선상결함은 최종 냉연 강판에서도 선상결함으로 잔류하기 때문에 열연강판에서 검출된 결함은 코일 그라인딩 같은 공정을 통해 이를 제거해야하고, 이로서 제조원가의 상승 및 고급 냉연제품의 용도로는 사용이 제한되는 용도제한 등의 문제점을 초래하게 된다.In general, the M-type defects detected after pickling in hot-rolled steel sheets are highly dependent on the quality of cast steel, and the defects detected in hot-rolled steel sheets are processed by coil grinding because the linear defects generated remain as linear defects in the final cold-rolled steel sheet. This has to be removed, and this leads to problems such as an increase in manufacturing cost and a restriction on the use of which is restricted to use of high-grade cold rolled products.

도 1은 일반적인 연속주조장치의 일부를 나타낸 개략도이다.1 is a schematic view showing a part of a general continuous casting apparatus.

정련과정을 거쳐 래들로부터 턴디쉬(15)에 공급된 용강(8)은, 침지노즐(11)을 통하여 몰드(1) 내로 유입되고 몰드(1)에서 응고되면서 연주주편이 되며, 이때 용강(8)은 몰드 내에서 일정한 높이(10)로 유지된다.The molten steel 8 supplied from the ladle to the tundish 15 through the refining process is introduced into the mold 1 through the immersion nozzle 11 and solidified in the mold 1 to become a cast steel, wherein the molten steel 8 Is maintained at a constant height 10 in the mold.

침지노즐(11)의 침지깊이(12)는 높이(10)에서 침지노즐(11)의 토출구(13) 상단까지의 거리로 정의된다. 토출구(13)를 통하여 몰드(1) 내로 주입되는 용강(8)은 일정한 유동(14)을 이루게 되며, 이 용강(8)의 유동(14)은 최종제품 품질에 결정적인 영향을 끼친다.The immersion depth 12 of the immersion nozzle 11 is defined as the distance from the height 10 to the upper end of the discharge port 13 of the immersion nozzle 11. The molten steel 8 injected into the mold 1 through the discharge port 13 forms a constant flow 14, and the flow 14 of the molten steel 8 has a decisive influence on the final product quality.

도 2는 연연주 진행별 M형 결함 지수를 나타낸 그래프도면이고, 도 3은 몰드 내의 용강 탕면부가 개략적으로 도시된 도면이다.Figure 2 is a graph showing the M-type defect index according to the progress of the performance, Figure 3 is a diagram schematically showing the molten steel in the mold.

도 2에 도시된 바와 같이, 총 11 회의 연연주수가 증가할 경우, 연연주 후반 즉, 7회 이후의 M형 결함 지수가 증가하는 경향을 나타내고 있다. 이러한 연연주 증가에 따른 M형 결함 지수의 증가현상은 몰드에서의 슬래그 베어의 성장과 밀접한 관련이 있다. As shown in FIG. 2, when the total number of 11 consecutive weeks increases, the M-type defect index of the second half of the annual performance, that is, after 7 times, tends to increase. The increase in the M-type defect index with the increase in the performance of the performance is closely related to the growth of the slag bear in the mold.

도 3을 참조하면, 용강(8)은 몰드(1) 내에서 몰드 슬래그층(6), 몰드 파우더 소결층(5) 및 몰드 파우더층(4)에 의하여 대기와의 노출이 차단된다. 몰드(1)의 측벽에는 슬래그 필름(3)이 생성되며, 용강(8) 중 몰드(1)의 측벽과 인접되는 방향에는 응고 셀(9)이 형성되고, 몰드(1)의 일측에는 연속주조가 진행됨과 동시에 주형진동과 연계되어 성장하는 슬래그 베어(2)가 생성된다. 몰드 슬래그층(6)은 슬래그 베어(2)와 응고 셀(9) 사이로 유입되어 응고균일 및 윤활능 향상의 역할을 한다.Referring to FIG. 3, the molten steel 8 is blocked from exposure to the atmosphere by the mold slag layer 6, the mold powder sintering layer 5, and the mold powder layer 4 in the mold 1. A slag film 3 is formed on the sidewall of the mold 1, a solidification cell 9 is formed in a direction adjacent to the sidewall of the mold 1 of the molten steel 8, and continuous casting is formed on one side of the mold 1. At the same time, the slag bear 2 growing in association with the mold vibration is generated. The mold slag layer 6 flows in between the slag bear 2 and the solidification cell 9 and serves to improve the coagulation uniformity and lubricity.

그러나, 연속주조가 진행됨에 따라 슬래그 베어(2)는 몰드(1) 내측으로 지속적인 성장을 하게 되어 슬래그 베어(2)와 응고 셀(9) 사이로 몰드 슬래그(6)의 유입경로가 저해되게 된다. 이러한 몰드 슬래그(6)의 유입부족은 윤활능 저하 및 응고 불균일을 초래하여 연주주편의 표면품질 열화를 발생시킨다.However, as the continuous casting proceeds, the slag bear 2 continues to grow into the mold 1, thereby inhibiting the inflow path of the mold slag 6 between the slag bear 2 and the solidification cell 9. Insufficient inflow of the mold slag 6 causes deterioration of lubrication performance and coagulation unevenness, resulting in deterioration of surface quality of the cast steel.

따라서, 이러한 슬래그 베어(2)의 과다 성장을 방지하기 위하여 치공구를 통하여 제거하는 방법이 있었으나, 이 경우는 응고 셀(9)의 파단으로 브레이크아웃(break-out)이 발생되어 이의 제거가 난해하다는 문제점이 있다.Therefore, in order to prevent the excessive growth of the slag bear 2, there was a method of removing through the tool, in this case, break-out occurs due to the breakage of the coagulation cell (9) is difficult to remove it There is a problem.

한편, M형 결함 저감을 위한 종래의 기술은 연속주조를 통해 생산된 연주주편 제조시 주편을 열간 장입하여 주편 표면의 열충격을 감소시키는 방법, Ca을 첨가하여 열간가공성을 향상시킴으로써 M형 결함을 저감하는 방법, 연속주조시 주형진동 및 2차냉각 조절을 통해 주편 표면품질을 향상시키는 방법 등이 있다. On the other hand, the conventional technique for reducing the M-type defect is a method of reducing the thermal shock on the surface of the cast by hot charging the cast during the production of the casting cast produced through continuous casting, reducing the M-type defect by improving the hot workability by adding Ca To improve the surface quality of cast steel by controlling mold vibration and secondary cooling during continuous casting.

그러나, 이러한 종래의 기술은 제조비용이 증가되거나, 요구되어지는 M형 결함 저감수준에 못 미치는 한계가 있어 실적용에는 많은 제약이 따른다.However, such a conventional technology has a limitation that the manufacturing cost increases or falls short of the required M-type defect reduction level.

따라서, 본 발명은 전술한 종래의 문제점들을 해결하기 위해 안출된 발명으로, 본 발명은 연주공정중 연연주 수가 증가하는 경우 연연주 후반에 몰드에서의 슬래그 베어 성장을 제어함으로써 주편 표면품질 향상을 통해 주편 건전성을 확보하여 연연주 후반 품질 열화를 방지하며, 주조폭에 따른 최적 침지깊이 적용을 통해 연주 주편 표면품질이 향상되도록 하는 스테인리스강의 연속주조방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.Accordingly, the present invention has been made to solve the above-mentioned conventional problems, the present invention is to improve the surface quality of the slab by controlling the slag bear growth in the mold in the latter part of the performance when the performance of the performance increases during the playing process The purpose of this study is to provide continuous casting method of stainless steel to ensure the soundness of cast steel to prevent the quality deterioration in the latter part of the cast, and to improve the surface quality of cast steel by applying the optimum immersion depth according to casting width.

상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명에 따른 스테인리스강의 연속주조방법은, n회(여기서, n은 자연수)의 연연주로 스테인리스강을 연속주조하는 방법에 있어서, 상기 스테인리스강의 주조 폭을 결정하는 주조 폭 결정단계; 상기 결정된 주조 폭에 따라 침지노즐의 침지깊이가 설정되는 침지깊이 설정단계; 및 상기 침지노즐이 침지되는 탕면이 가변되는 탕면 제어단계;를 포함하여 이루어진다.In order to achieve the above object, the continuous casting method of stainless steel according to the present invention, in the method of continuously casting stainless steel with n times (where n is a natural number) soft cast, casting width for determining the casting width of the stainless steel Determination step; Immersion depth setting step of immersion depth of the immersion nozzle is set according to the determined casting width; And a tang surface control step of varying the tang surface on which the immersion nozzle is immersed.

여기서, 상기 침지깊이 설정단계에서 침지노즐의 침지깊이는, 상기 주조 폭 결정단계에서 결정된 주조 폭이 1000~1100 ㎜일 때 95~115 ㎜이고, 1100~1300 ㎜일 때 110~130 ㎜인 것이 바람직하다.Here, the immersion depth of the immersion nozzle in the immersion depth setting step is 95 ~ 115 mm when the casting width determined in the casting width determination step is 1000 ~ 1100 mm, preferably 110 ~ 130 mm when 1100 ~ 1300 mm Do.

또한, 상기 탕면 제어단계는, 탕면이 10~15 ㎜ 하강하도록 이루어지며, 상기 탕면의 하강은 1 ㎜/min. 이하의 속도로 이루어지는 것이 바람직하다.In addition, the water level control step, the water surface is made to fall 10 ~ 15 mm, the lower surface of the water surface is 1 mm / min. It is preferable that it consists of the following speeds.

더욱이, 상기 탕면 제어단계는, x회차(여기서, (n/2)≤x이고, x는 자연수)의 연연주부터 수행되는 것이 바람직하다. Furthermore, it is preferable that the water level control step is performed from a soft run of x times (where (n / 2) ≤ x and x is a natural number).

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법을 설명한다.Hereinafter, a method of continuous casting of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention with reference to the accompanying drawings.

도 4는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법을 나타낸 순서도이다.Figure 4 is a flow chart showing a continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention.

본 발명에 따른 스테인리스강의 연속주조방법은, n회(여기서, n은 자연수)의 연연주로 스테인리스강을 연속주조하는 방법에 있어서, 상기 스테인리스강의 주조 폭을 결정하는 주조 폭 결정단계(S10); 상기 결정된 주조 폭에 따라 침지노즐의 침지깊이가 설정되는 침지깊이 설정단계(S20); 및 상기 침지노즐이 침지되는 탕면이 가변되는 탕면 제어단계(S30);를 포함하여 이루어진다.In the continuous casting method of stainless steel according to the present invention, in the method of continuously casting stainless steel with n times (where n is a natural number) soft cast, the casting width determining step (S10) for determining the casting width of the stainless steel; Immersion depth setting step (S20) in which the immersion depth of the immersion nozzle is set according to the determined casting width; And a water level controlling step (S30) in which the water surface on which the immersion nozzle is immersed is variable.

여기서, 상기 침지깊이 설정단계(S20)에서 침지노즐의 침지깊이는, 상기 주조 폭 결정단계(S10)에서 결정된 주조 폭이 1000~1100 ㎜일 때 95~115 ㎜이고(S21), 1100~1300 ㎜일 때 110~130 ㎜인(S22) 것이 바람직하다.Here, the immersion depth of the immersion nozzle in the immersion depth setting step (S20) is 95 ~ 115 mm when the casting width determined in the casting width determination step (S10) is 1000 ~ 1100 mm (S21), 1100 ~ 1300 mm When it is 110-130 mm (S22) is preferable.

도 5는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법에서의 슬레그 베어 성장제어 모식도이다.5 is a schematic diagram of slag bear growth control in a continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention.

M형 결함 저감을 위한 연속주조 시 슬래그 베어(2)의 과다성장을 제어하기 위하여, 연연주 중반에서부터 용강(8)의 탕면(7)을 10~15 ㎜ 하강시켜 연속주조함으로써, 과다성장된 슬래그 베어(2) 하단에서 새로운 슬래그 베어(2')가 성장되도록 유도하여 몰드 슬래그(6)의 원활한 유입을 유도하도록 한다. 연연주 초반의 탕면(7)에서 10~15 ㎜정도 낮출 경우 새로운 탕면(7')에서 주조가 제어되고, 연연주 초반의 슬래그 베어(2)는 그대로 고정된 상태에서 새로운 슬래그 베어(2')가 성장된다. 15 ㎜보다 더욱 탕면(7)을 낮출 경우 몰드(1) 내 응고셀의 두께가 얇아져 응고셀 강도저하에 따른 브레이크아웃(Break-out)을 유발할 가능성이 증가하고, 10 ㎜ 미만으로 탕면(7)을 낮출 경우에는 새로 생성되는 슬래그 베어(2')의 성장이 이전의 슬래그 베어(2)의 성장을 조력하게 되기 때문에, 탕면(7)은 10~15 ㎜ 정도 낮추는 것이 바람직하다.In order to control the overgrowth of the slag bear 2 during continuous casting for M-type defect reduction, the overgrown slag is continuously cast by lowering the hot water surface 7 of the molten steel 8 by 10 to 15 mm from the middle of the soft casting. At the bottom of the bear 2, a new slag bear 2 ′ is induced to grow so as to induce a smooth inflow of the mold slag 6. When the lower surface of the performance is lowered by about 10 to 15 mm, casting is controlled at the new surface (7 '), and the slag bear (2) at the beginning of the performance is left as it is and the new slag bear (2') is fixed. Is grown. When the bath surface 7 is lowered more than 15 mm, the thickness of the solidification cell in the mold 1 becomes thin, which increases the possibility of causing break-out due to the decrease in the strength of the solidification cell, and the water level 7 below 10 mm. In the case of lowering, since the growth of the newly generated slag bear 2 'assists the growth of the previous slag bear 2, it is preferable to lower the bath surface 7 by about 10 to 15 mm.

이 경우 탕면(7)을 변경하는 방법은, 탕면(7) 제어가 탕면 감지센서(미도시) 의 신호를 받아 스토퍼 또는 슬라이딩 게이트(미도시)를 조절하면서 이루어지기 때문에 급격한 탕면 변경(7에서 7'로)은 급격한 스토퍼 또는 슬라이딩 게이트의 이동을 초래하게 되어 탕면(7)이 급격하게 흔들려 주편의 표면품질을 열화시킬 수 있으며, 심각하게는 주조중단까지 초래하게 될 수 있다. 이에 따라 본 발명에서는 탕면변경속도를 1 ㎜/min 이하의 완만한 속도로 하여 용강의 탕면변동을 최소화하고 원활한 주조성을 확보하고자 하였다.In this case, the method of changing the water level 7 is a sudden water level change (7 to 7) since the control of the water level 7 is performed while controlling a stopper or a sliding gate (not shown) in response to a signal of a water level detection sensor (not shown). 'Ro' may cause a sudden stopper or sliding gate movement, and the hot water surface 7 may suddenly shake to deteriorate the surface quality of the cast steel, and may seriously cause a break in casting. Accordingly, the present invention is to minimize the fluctuation of the surface of the molten steel to ensure a smooth castability by setting the speed of the surface of the molten steel to a gentle speed of 1 mm / min or less.

도 6a 및 도 6b는 각각 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1100~1300 ㎜ 및 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조 시에 침지깊이에 따른 슬래그층 두께의 변화가 도시된 그래프도면이고, 도 7a 및 도 7b는 각각 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1100~1300 ㎜ 및 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조 시에 침지깊이에 따른 표면결함지수를 나타낸 그래프도면이다.6a and 6b are respectively shown the change in the slag layer thickness according to the immersion depth during continuous casting with a casting width of 1100 ~ 1300 mm and 1000 ~ 1100 mm of the continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention 7A and 7B are graphs showing surface defect index according to immersion depth during continuous casting with casting widths of 1100 to 1300 mm and 1000 to 1100 mm in the continuous casting method of stainless steel according to the preferred embodiment of the present invention, respectively. The graph is shown.

도 6a에 도시된 바와 같이, 1100~1300 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우, 75 ㎜의 낮은 침지깊이에서는 슬래그층이 두꺼워짐을 알 수 있다. 그러나, 75 ㎜ 이하의 낮은 침지깊이에서는 와류에 의한 슬래그 혼입현상이 나타나며 침지깊이가 증가할수록 슬래그층의 두께는 증가한다. As shown in FIG. 6A, in the case of continuous casting with a casting width of 1100 to 1300 mm, it can be seen that the slag layer becomes thick at a low immersion depth of 75 mm. However, at low immersion depths of 75 mm or less, slag mixing due to vortices appears, and the thickness of the slag layer increases as the immersion depth increases.

또한, 침지깊이가 135 ㎜ 이상일 시에 또한 슬래그층이 두꺼워짐을 알 수 있다. 그러나, 주편의 표면품질에는 윤활능 확보를 위한 슬래그 층의 두께 확보 뿐만 아니라 탕면 온도확보 또한 중요하므로 너무 깊은 침지깊이는 악영향을 초래할 수 있다. In addition, it can be seen that the slag layer also becomes thick when the immersion depth is 135 mm or more. However, the surface quality of the cast steel is not only secure the thickness of the slag layer to ensure the lubricity, but also the temperature of the bath surface is important, so too deep immersion depth may cause adverse effects.

도 6b에 도시된 바와 같이, 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에도, 75 ㎜로 낮은 침지깊이에서 얇은 슬래그층이 관찰되었으며, 95 ㎜ 부근의 침지깊이에서 가장 두터운 슬래그층을 얻을 수 있고, 침지깊이가 증가할수록 슬래그층이 얇아지는 현상이 관찰되었다. As shown in FIG. 6B, even in the case of continuous casting with a casting width of 1000 to 1100 mm, a thin slag layer was observed at a immersion depth as low as 75 mm, and the thickest slag layer was obtained at an immersion depth near 95 mm. As the immersion depth increased, the slag layer became thinner.

도 7a 및 도 7b를 참조하면, 1100~1300 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에서는 침지깊이가 깊을수록 양호한 품질이 나타남을 알 수 있으며, 1000~1100㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에서는 침지깊이가 얕을수록 양호한 품질이 나타남을 알 수 있다.7A and 7B, in the case of continuous casting with a casting width of 1100 to 1300 mm, it can be seen that the deeper the immersion depth, the better quality appears. In the case of continuous casting with a casting width of 1000 to 1100 mm, the immersion is performed. The shallower the depth, the better the quality.

도 8은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에서의 침지깊이에 따른 M형 결함지수를 나타낸 그래프도면이다.8 is a graph showing the M-type defect index according to the depth of immersion in the case of continuous casting with a casting width of 1000 ~ 1100 mm of the continuous casting method of stainless steel according to a preferred embodiment of the present invention.

95~140 ㎜의 침지깊이와 M형 결함지수와의 관계를 일 회에 걸쳐 실험하는 것이 불가능하여, 시험 1 및 시험 2의 2 회에 걸쳐 수행하였다.Since the relationship between the immersion depth of 95-140 mm and the M-type defect index cannot be tested once, it was carried out twice in the test 1 and the test 2.

도 8에서와 같이, 1000~1100 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에, 120 ㎜이상에서 M형 결함지수가 최고이며, 구간좌우로 감소 또는 증가할수록 결함이 감소된다. 또한 침지깊이의 증가보다는 감소시에 M형 결함지수 감소폭이 크게 나타남을 알 수 있다. As shown in FIG. 8, in the case of continuous casting with a casting width of 1000 to 1100 mm, the M-type defect index is the highest at 120 mm or more, and the defect is reduced as the section is reduced or increased. Also, it can be seen that the M-type defect index decreases significantly when decreasing rather than increasing the immersion depth.

이러한 일련의 결과를 조합함에 따라 본 발명에서는, 주조 폭에 따른 최적의 침지노즐의 침지깊이를 1000~1100㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에는 95~115 ㎜이고, 1100~1300 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에는 110~130 ㎜로 설정하 였다.According to the combination of these results, in the present invention, in the case of continuous casting of the optimum immersion nozzle according to the casting width to a casting width of 1000 to 1100 mm, it is 95 to 115 mm and a casting width of 1100 to 1300 mm. In the case of continuous casting, the temperature was set to 110 to 130 mm.

즉, 1000~1100㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에는 95~115 ㎜의 침지깊이로, 그리고 1100~1300 ㎜의 주조 폭으로 연속주조하는 경우에는 110~130 ㎜의 침지깊이로 주조한 뒤, 연연주 후반에서 탕면의 높이를 10~15 ㎜ 하강시키는 것이 바람직하다.That is, after continuous casting at a casting width of 1000 to 1100 mm, casting at a depth of immersion of 95 to 115 mm, and casting at a depth of 110 to 130 mm for continuous casting at a casting width of 1100 to 1300 mm, It is preferable to lower the height of the hot water surface by 10-15 mm in the latter half of the performance.

연연주 후반에서 탕면의 높이를 하강시킴으로서 얻을 수 있는 효과를 도 9를 참조하여 설명한다.An effect obtained by lowering the height of the bath surface in the second half of the performance performance will be described with reference to FIG. 9.

도 9는 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 스테인리스강의 연속주조방법의 연연주 위치에 따른 M형 결함지수를 나타낸 그래프도면이다.9 is a graph showing the M-type defect index according to the position of the continuous casting of the continuous casting method of stainless steel according to an embodiment of the present invention.

도 9를 참조하면, 10 회의 연연주 시에 중간 회차 이후에 M형 결함지수가 증가되므로, 6회차 이후부터의 연연주 시에 탕면을 하강시킴으로서 슬래그 베어의 성장을 제어하여 연속주조하였다. 본 발명의 바람직한 실시예에 따라, 종래의 도 2에서와 같은 M형 결함이 증가경향이 관찰되지 않고 양호한 품질의 연주주편을 얻을 수 있음을 알 수 있다.Referring to FIG. 9, since the M-type defect index was increased after the middle round at the time of 10 consecutive performances, the casting of the slag bear was continuously controlled by lowering the surface of the slag during the performances after the sixth cycle. According to a preferred embodiment of the present invention, it can be seen that the M-type defects as in the conventional FIG. 2 can obtain a cast cast of good quality without any tendency to increase.

따라서, 본 발명에서는 수 회의 연연주 공정 시에, 중간 회차 이후부터 탕면을 하강시키도록 한다.Therefore, in the present invention, the hot water floor is lowered after the middle round during several stages of the performance stage.

본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며, 그 제한을 위한 것이 아님을 주지해야 한다. 또한, 본 발명의 기술분야에서 당업자는 본 발명의 기술 사상의 범위 내 에서 다양한 실시예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.Although the technical spirit of the present invention has been described in detail according to the above-described preferred embodiment, it should be noted that the above-described embodiment is for the purpose of description and not of limitation. In addition, those skilled in the art will understand that various embodiments are possible within the scope of the technical idea of the present invention.

이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 의한 스테인리스강의 연속주조방법에 의하여, 연속주조 공정중 주조폭별 최적 침지깊이 조건 적용과 연연주 중반이후 슬래그 베어 성장을 제어함으로써 M형 결함이 저감되는 표면품질이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 연주주편을 제조할 수 있는 효과가 있다.As described above, according to the continuous casting method of the stainless steel according to the present invention, the surface quality that the M-type defects are reduced by controlling the slag bear growth after the middle of the continuous casting and the application of the optimum immersion depth conditions for each casting width in the continuous casting process There is an effect that can produce an excellent austenitic stainless steel cast.

Claims (4)

n회(여기서, n은 자연수)의 연연주로 스테인리스강을 연속주조하는 방법에 있어서, In the method of continuously casting stainless steel in n times (where n is a natural number) of the soft cast, 상기 스테인리스강의 주조 폭을 결정하는 주조 폭 결정단계;A casting width determining step of determining a casting width of the stainless steel; 상기 결정된 주조 폭에 따라 침지노즐의 침지깊이가 설정되는 침지깊이 설정단계; 및Immersion depth setting step of immersion depth of the immersion nozzle is set according to the determined casting width; And 상기 침지노즐이 침지되는 탕면이 가변되는 탕면 제어단계;A water level control step of varying a water level at which the immersion nozzle is immersed; 를 포함하여 이루어지는 스테인리스강의 연속주조방법.Continuous casting method of stainless steel comprising a. 제1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 침지깊이 설정단계에서 침지노즐의 침지깊이는, Immersion depth of the immersion nozzle in the immersion depth setting step, 상기 주조 폭 결정단계에서 결정된 주조 폭이 1000~1100 ㎜일 때 95~115 ㎜이고, 1100~1300 ㎜일 때 110~130 ㎜인 스테인리스강의 연속주조방법.Continuous casting method of stainless steel is 95 ~ 115 mm when the casting width determined in the casting width determining step is 1000 ~ 1100 mm, 110 ~ 130 mm when 1100 ~ 1300 mm. 제1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 탕면 제어단계는, 탕면이 10~15 ㎜ 하강하도록 이루어지며, 상기 탕면의 하강은 1 ㎜/min. 이하의 속도로 이루어지는 스테인리스강의 연속주조방법.The water level control step, the water surface is made to fall 10 ~ 15 mm, the lower surface of the water surface is 1 mm / min. Continuous casting method of stainless steel at the following speeds. 제1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 탕면 제어단계는, x회차(여기서, (n/2)≤x이고, x는 자연수)의 연연주부터 수행되는 스테인리스강의 연속주조방법.The hot water level control step is a continuous casting method of stainless steel that is performed from a soft cast of x times (where (n / 2) ≤ x and x is a natural number).
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