KR20070018416A - 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법 - Google Patents

자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20070018416A
KR20070018416A KR1020050073097A KR20050073097A KR20070018416A KR 20070018416 A KR20070018416 A KR 20070018416A KR 1020050073097 A KR1020050073097 A KR 1020050073097A KR 20050073097 A KR20050073097 A KR 20050073097A KR 20070018416 A KR20070018416 A KR 20070018416A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
weight
steel sheet
high strength
body parts
strength steel
Prior art date
Application number
KR1020050073097A
Other languages
English (en)
Inventor
윤경일
Original Assignee
현대자동차주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대자동차주식회사 filed Critical 현대자동차주식회사
Priority to KR1020050073097A priority Critical patent/KR20070018416A/ko
Publication of KR20070018416A publication Critical patent/KR20070018416A/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 강의 기지조직이 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트의 상으로 이루어진 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및; 이러한 강판 조성물을 전로에서 용해시키고 연속주조한 후, 1100∼1300 ℃에서 열간압연을 실시한 다음, 급냉 후 600∼900 ℃에서 권취하여 이루어지는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판의 제조방법을 제공하고자 한 것이다.
차체부품용, TWIP형, 초고강도 강판, 망간

Description

자동차 차체부품용 ＴＷＩＰ형 초고강도 강판 및 그 제조방법{TWinning Induced Plasticity type ultra-high strength steel sheets and process of manufacturing the same}
본 발명은 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 강의 기지조직이 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트의 상으로 이루어지며, 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 알루미늄(Al), 몰리브덴(Mo), 인(P) 및 황(S)의 함량을 적절히 조절함으로써, 소재의 기계적 물성치를 크게 향상시켜 자동차 차체부품에 적용시킬 경우 10% 이상의 경량화는 물론 원가 절감의 효과도 제공할 수 있도록 한 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
통상적으로 자동차 샤시부품용 소재로 널리 적용되고 있는 강판은 인장강도 38∼45 kgf/㎟, 항복강도 27∼35 kgf/㎟, 신율 25∼35% 정도의 물성을 가지는 강판이 주를 이루고 있으며, 최근에 들어 인장강도 60∼65 kgf/㎟, 항복강도 45∼50 kgf/㎟, 신율 18∼23% 정도의 이상 조직형(Dual Phase Type) 강판이 일부 사용되고 있으나, 부품의 프레스 성형시 터짐 및 주름 등의 연신율 부족 등으로 인하여 발생되는 제반 문제와 요구되는 부품 강성의 측면을 고려하여 두께를 크게 하여 사용하고 있는 단점이 있다.
그리고, 상기 강판의 경우 조성 및 함량으로 탄소(C) 0.07∼0.09 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 0.4∼0.65 중량%, 인(P) 0.010∼0.015 중량%, 황(S) 0.002∼0.004 중량%, 잔량의 철(Fe)을 포함하거나, 또는 탄소(C) 0.05∼0.20 중량%, 실리콘(Si) 0.10∼0.50 중량%, 망간(Mn) 1.00∼2.00 중량%, 티타늄(Ti) 0.12∼0.15 중량%, 바나듐(V) 0.05∼0.15 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼0.002 중량%, 잔량의 철(Fe)을 포함하는 것을 채택하고 있다.
그러나, 상기와 같은 조성 및 함량의 결과로 얻어진 강판의 기계적 물성치는 소재 자체 강도의 한계로 인하여 자동차용으로 적용할 경우, 부품 강성 측면에서 볼 때 차체 경량화를 위하여 더 이상 두께를 감소시킬 수가 없으며, 연신율 부족으로 프레스 성형시 성형성이 부족한 문제점이 있다.
즉, 상기 강판 소재의 물성치로는 차체부품의 강성 향상 및 경량화를 이룰 수 없으며, 차량 경량화 요구에 대응할 수 없는 한계가 있다.
따라서, 강판의 강도를 획기적으로 증가시키면서도, 성형시에 충분한 연신율을 가짐으로서, 자동차 부품의 경량화를 극대화 할 수 있는 새로운 초고강도 강판에 대한 개발의 필요성이 절실히 대두되고 있는 실정에 있다.
이에, 본 발명은 상기와 같은 종래의 강판이 갖는 낮은 기계적 물성치로 인한 제반 문제점을 해결하기 위하여 발명한 것으로서, 강판 내의 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn)의 함량을 적절히 조절하고, 특히 망간(Mn)과 알루미늄(Al) 성분을 잘 조화시킴으로써, 성형성의 획기적인 개선과 함께 기타 기계적 물성치를 향상시켜 좋은 성형성과 높은 수준의 강도를 가지는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및 그 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일구현예는 자동차 차체부품용 강판에 있어서, 탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 강의 기지조직이 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트의 상으로 이루어진 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판을 제공한다.
특히, 상기 마르텐사이트 및 페라이트 조직과 잔류 오스테나이트 조직이 동시에 공존하는 강의 기지 조직내에 Twip 현상이 발생된 것을 특징으로 한다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 구현예는 자동차 차체부품용 강판의 제조방법에 있어서, 탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼ 0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어 진 강판 조성물을 전로에서 용해시키고 연속주조한 후, 1100∼1300 ℃에서 열간압연을 실시한 다음, 급냉 후 600∼900 ℃에서 권취하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판의 제조방법을 제공한다.
바람직하게는, 상기 급냉과정은 750∼850 ℃에서 냉각을 시작하여 60℃/sec 이상의 속도로 진행되는 것을 특징으로 한다.
이하, 본 발명을 보다 구체적으로 설명하면 다음과 같다.
본 발명은 자동차 차체부품용 TWIP형(TWinning Induced Plasticity) 초고강도 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 자동차 차체부품에 사용하기 위한 새로운 강판재를 제조하기 위하여, 종래 강판 조성의 화학성분들의 함량을 적절히 조절하는 동시에, 강의 기지조직이 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트상의 조직내에서 TWIP 현상이 일어나게 함으로써, 소재의 기계적 물성치와 소재 연신율을 크게 향상시켜 자동차 차체부품에 적용시킬 경우, 초고강도 임에도 불구하고 우수한 프레스 성형성을 갖도록 한 점에 주안점이 있는 것이다.
이에, 본 발명에 따른 자동차 차체부품용 초고강도 강판은, 그 조성 및 함량으로서 탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼ 25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼ 0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 것이며, 강의 기지조직이 마르텐사이트(Martensite) 및 페라이트(Ferrite), 잔류 오스테나이트(Austenite)상으로 이루어진다.
이러한 본 발명의 강판 조성에서 고인성 및 고강도를 위하여 TWIP 현상을 이 용고자 망간의 함량을 높인 점에 특징이 있다.
이러한 강판의 성분 조성에 대한 수치 한정 이유를 설명하면 다음과 같다.
1) 탄소(C) 0.15∼0.30 중량%
본 발명에 따른 강판의 조성에 있어서, 탄소(C)는 소재에 강도를 부여하기 위하여 첨가되는 것으로, 그 함량과 제조방법에 따라 소재 조직 내부에서 고용탄소가 되기도 하고, 탄소와 결합하려는 성질이 아주 높은 원소들과 결합하여 탄화물을 형성하게 된다.
본 발명에서는 상기 탄소를 0.15∼0.30 중량%로 사용하며, 이때 탄소 사용량이 0.15 중량%보다 적으면 강도가 떨어지는 문제가 있고, 상기 0.30 중량%를 초과하게 되면 용접성이 열화되는 문제가 생기므로 바람직하지 않다.
따라서, 탄소의 함량을 0.15∼0.30 중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
2) 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%
실리콘(Si)은 치환형 고용체 원소로서, 0.01∼0.03 중량%로 소량만을 첨가하는데, 이는 소재를 용해온도 이상까지 가열한 후 급냉시키는 경우, 고용체 조직상태를 그대로 상온까지 유지 지속시켜서 소재의 강도를 향상시키게 된다.
이때, 함량이 0.01 중량% 미만이면 고용효과가 떨어져 강도 향상이 적어지게 되고, 0.030 중량%를 초과하면 용접시에 많은 결함을 유발시키므로, 실리콘의 함량은 0.01∼0.03 중량%로 정한다.
3) 망간(Mn) 15∼ 25 중량%
본 발명에 따른 강판은 종래의 소재와는 달리 망간(Mn)의 함량을 15∼25 중 량%로 매우 높게 첨가함으로써, 소재의 기계적 물성치 향상, 특히 강도 향상을 도모할 뿐만 아니라 50%에 가까운 연신율을 나타낼 수 있다.
한편, 본 발명에 따른 강판에서는 금속조직 내에 마르텐사이트(Martensite)상과 페라이트(Ferrite)상이 동시에 공존하도록 함으로써, 강도가 뛰어난 마르텐사이트(Martensite)상과 자체 강도가 낮은 페라이트(Ferrite)상 그리고 성형 가공 공정시에 변태되는 잔류오스테나이트가 소재를 강화시키는 메카니즘을 이루게 된다.
재료가 어떤 응력을 받아 변형이 시작되게 되면, 금속조직 내부에서는 전위(dislocation)가 이동하게 되는데, 이때 카본 석출물들이 이러한 전위들의 이동시에 전위의 진행방향에 존재하여 걸림돌 역할을 하게 되어, 결과적으로 전위의 이동을 어렵게 만들어 조직의 강도를 향상시키게 되는 것이다.
금속조직 내에 존재하는 전위들이 외부의 적은 응력으로도 쉽게 이동할 수 있다면 그 소재는 강도가 약한 것이나, 외부의 응력에 대하여 전위의 이동이 어려울수록 재료의 강도는 높아지게 된다.
따라서, 소재 내의 망간은 조직의 매트릭스 내에 들어가 치환형 고용체로 자리잡음으로 인해 강판의 강도를 증가시키는 효과가 있는 바, 이에 본 발명은 망간을 15∼25 중량%로 첨가하며, 이때 그 함량이 15 중량% 미만이면 강도 향상의 효과가 적어지게 되고, 25 중량%를 초과하게 되면 연속주조시 슬라브 압연시 균열이 심하게 발생하여 생산성을 저하시키는 결과를 초래하게 되므로 신중한 관리가 필요하다.
4) 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%
상기 알루미늄(Al)은 강력한 탈산제로서 실온이하의 넓은 온도범위에서 오스테나이트를 안정시켜 인성의 열화를 개선시키며 또한 강도를 상승시키는 효과가 있는 원소로서, 1.2중량% 이하에서는 함유 효과가 없고 3.0중량%를 넘으면 취화하기 때문에 알루미늄의 함량은 1.2∼3.0 중량%로 한정하는 것이 바람직하다.
5) 인(P) 0.020 중량% 이하
인은 강 중에 존재시 성형성을 저하시키고 입계에 석출하여 연성취성 천이온도를 높여 충돌강도를 떨어뜨리므로, 되도록 낮게 관리하는 것이 좋으며 바람직하게는 0.020 중량% 이하로 제한하는 것이 좋다.
6) 황(S) 0.01중량% 이하
황(S)은 강의 제조시 불가피하게 함유되는 원소로서, 강 중에 존재시 취성을 일으키므로, 인과 마찬가지로 낮게 관리되는 것이 바람직하므로 황의 함량을 0.01% 이하로 제한하는 것이 좋다.
상기 성분들 외에 기타 불가피한 불순물과 함께 나머지 성분은 철(Fe)로 이루어진다.
이와 같은 조성으로 본 발명의 초고강도 강판을 제조하는 방법을 설명하면 다음과 같다.
본 발명의 TWIP형 초고강도 강판의 제조방법은 상기와 같은 조성 및 함량을 갖는 강판 조성물을 전로에서 용해시키고 연속주조한 후, 1100∼1300 ℃에서 열간압연을 실시하여 오스테나이트 조직을 만들고, 이 상태에서 급냉하여 마르텐사이트 조직으로 만든 후, 600∼900 ℃에서 권취하는 단계를 달성된다.
특히, 상기 급냉과정에서 750∼850 ℃에서 냉각을 시작하여 60℃/sec 이상의 속도로 냉각시킬 경우, 오스테나이트 조직을 마르텐사이트 조직으로 변환시키는데 매우 효율적이다.
이때, 상기 열간 압연온도가 1100 ℃ 미만에서는 롤 힘(roll force)이 증대되어 생산비가 상승하고, 롤의 마모가 크며, 녹의 제거가 힘들게 되어 강판 표면의 품질이 저하되고, 또한, 1300 ℃를 초과하는 경우에는 강판이 죽(mush state)상태가 되어 압연시 두께 제어와 형상 고정이 안되어 파단의 위험이 있게 된다.
이하, 본 발명을 실시예에 의하여 더욱 상세히 설명하고자 한다.
하기 실시예는 오로지 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 이들 실시예에 의하여 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
실시예
하기 표 1에 나타낸 바와 같이, 탄소 0.22 중량%, 실리콘 0.018 중량%, 망간 18.8 중량%, 알루미늄 2.7 중량%, 인 0.01 중량%, 황 0.002중량%, 잔량의 철 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 본 발명에 따른 강판 조성물을 전로에서 용해시킨 뒤 연속 주조한 후, 1200 ℃에서 열간압연을 실시하여 오스테나이트 조직으로 만들고, 이 상태에서 급냉하여 마르텐사이트 조직으로 만든 다음, 750 ℃에서 권취하여 강판 시편을 제조하였다.
비교예
하기 표 1에 나타낸 바와 같이, 탄소 0.12 중량%, 실리콘 0.13 중량%, 망간 1.4 중량%, 티타늄 0.14중량%, 바나듐 0.07중량%, 인 0.012 중량%, 황 0.002중량%, 잔량의 철 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 기존의 강판 조성물을 통상의 제조 방법에 의거 전로에서 용해시키고 연속주조한 후 열간압연 및 냉각하여 시편으로 제작하였다.
Figure 112005044000119-PAT00001
시험예
실시예 및 비교예에 따른 강판에 대하여 기계적 성질로서, 인장강도, 항복강도, 신율을 아래와 같이 측정하였다.
즉, 강판의 소재 평가의 경우, 시험편 규격 및 방법은 KS 규격에 따랐으며, 제조된 강판으로 KS 5호의 인장 시험편을 만들고, 25톤 즈빅(ZWICK 25TON) 만능 인장시험기를 사용하여 인장속도 YP(항복강도)까지 5 mm/min, 파단까지 20 mm/min으로 시험하여 나온 값을 취하였으며, 그 결과는 다음의 표 2에 기재된 바와 같다.
Figure 112005044000119-PAT00002
위의 표 2에서 보는 바와 같이, 인장강도는 약 30%, 항복강도는 50% 증가하였으며, 신율은 20%이상 증가하는 결과를 보였는 바, 이러한 결과에 의거 차량 차체부품용 재질로 사용할 경우 차량의 내구안전성 향상은 물론, 소재 두께를 감소시킬 수 있을 것으로 보이며, 차량 경량화 효과도 커져 연비 향상에도 크게 기여할 것으로 판단된다.
또한, 본 발명에 따른 강판의 경우, 인장강도 80 kgf/㎟ 이상이고, 항복강도가 65 kgf/㎟ 이상으로서, 초고강도를 나타내어 기계적 물성이 매우 우수하며, 연신율 또한 52%로서 자동차의 차체부품에 사용하면 부품 강성도 향상되고, 결국 차체 경량화도 이룰 수 있어 경제적인 효과를 얻을 수 있게 된다.
이상에서 본 바와 같이, 본 발명에 따른 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판 및 그 제조방법에 의하면, 강판 내의 탄소(C), 실리콘(Si), 고함량의 망간(Mn)을 적절히 조절함으로써, 성형성의 월등한 향상과 기계적 성질을 향상시켜 높은 프레스 성형성과 높은 수준의 강도를 가지는 초고강도 강판을 제조할 수 있다.
특히, 이러한 초고강도 강판을 자동차의 차체부품용 소재로 적용하는 경우 부품의 두께를 감소시키면서도 강성 및 피로내구성을 만족시킬 수 있고, 또한 차량의 경량화를 이룰 수 있게 된다.

Claims (4)

  1. 자동차 차체부품용 강판에 있어서,
    탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 강의 기지조직이 페라이트, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트의 상으로 이루어진 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판.
  2. 청구항 1에 있어서, 상기 마르텐사이트 및 페라이트 조직과 잔류 오스테나이트 조직이 동시에 공존하는 강의 기지 조직내에 Twip 현상이 발생된 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판.
  3. 자동차 차체부품용 강판의 제조방법에 있어서,
    탄소(C) 0.15∼0.30 중량%, 실리콘(Si) 0.01∼0.03 중량%, 망간(Mn) 15∼25 중량%, 알루미늄(Al) 1.2∼3.0 중량%, 인(P) 0.020 중량% 이하, 황(S) 0.001∼ 0.002 중량%, 잔량의 철(Fe) 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강판 조성물을 전로에서 용해시키고 연속주조한 후, 1100∼1300 ℃에서 열간압연을 실시한 다음, 급냉 후 600∼900 ℃에서 권취하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판의 제조방법.
  4. 청구항 3에 있어서, 상기 급냉과정은 750∼850 ℃에서 냉각을 시작하여 60℃/sec 이상의 속도로 진행되는 것을 특징으로 하는 자동차 차체부품용 TWIP형 초고강도 강판의 제조방법.
KR1020050073097A 2005-08-10 2005-08-10 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법 KR20070018416A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020050073097A KR20070018416A (ko) 2005-08-10 2005-08-10 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020050073097A KR20070018416A (ko) 2005-08-10 2005-08-10 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20070018416A true KR20070018416A (ko) 2007-02-14

Family

ID=43651834

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050073097A KR20070018416A (ko) 2005-08-10 2005-08-10 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20070018416A (ko)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101020546B1 (ko) * 2008-07-18 2011-03-09 현대자동차주식회사 초고강도 ｔｗｉｐ 강판 및 그 제조방법
KR101113666B1 (ko) * 2008-08-13 2012-02-14 기아자동차주식회사 초고강도 트윕 강판 및 그 제조방법
KR101530173B1 (ko) * 2013-05-31 2015-06-19 주식회사화신 프런트 크로스 멤버
WO2015099455A1 (ko) 2013-12-25 2015-07-02 주식회사 포스코 액체금속취화에 의한 크랙 저항성이 우수한 용융아연도금강판
CN105665576A (zh) * 2016-01-25 2016-06-15 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 一种钢材成形方法及其成形构件
CN114561584A (zh) * 2022-03-01 2022-05-31 浙江工贸职业技术学院 一种高屈服强度与高延伸率的钢材的制备方法及钢材

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101020546B1 (ko) * 2008-07-18 2011-03-09 현대자동차주식회사 초고강도 ｔｗｉｐ 강판 및 그 제조방법
KR101113666B1 (ko) * 2008-08-13 2012-02-14 기아자동차주식회사 초고강도 트윕 강판 및 그 제조방법
KR101530173B1 (ko) * 2013-05-31 2015-06-19 주식회사화신 프런트 크로스 멤버
WO2015099455A1 (ko) 2013-12-25 2015-07-02 주식회사 포스코 액체금속취화에 의한 크랙 저항성이 우수한 용융아연도금강판
EP3088557A4 (en) * 2013-12-25 2017-03-22 Posco Hot dip galvanized steel sheet having excellent resistance to cracking due to liquid metal embrittlement
CN105665576A (zh) * 2016-01-25 2016-06-15 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 一种钢材成形方法及其成形构件
CN105665576B (zh) * 2016-01-25 2018-02-02 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 一种钢材成形方法及其成形构件
CN114561584A (zh) * 2022-03-01 2022-05-31 浙江工贸职业技术学院 一种高屈服强度与高延伸率的钢材的制备方法及钢材
CN114561584B (zh) * 2022-03-01 2022-07-29 浙江工贸职业技术学院 一种高屈服强度与高延伸率的钢材的制备方法及钢材

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101540507B1 (ko) 연성 및 내지연 파괴 특성이 우수한 초고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR102102005B1 (ko) 열간압연 강 스트립 제조 방법 및 상기 제조 방법에 의해 제조된 강 스트립
KR101344537B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR20220005572A (ko) 냉간압연된 마르텐사이트계 강 시트 및 그 제조 방법
KR20210047334A (ko) 열연 강판 및 그 제조 방법
US8652273B2 (en) High tensile steel for deep drawing and manufacturing method thereof and high-pressure container produced thereof
KR20070018416A (ko) 자동차 차체부품용 ｔｗｉｐ형 초고강도 강판 및 그제조방법
KR101344672B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101185320B1 (ko) 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
US20220186335A1 (en) Ultra-high strength steel sheet having excellent shear workability and method for manufacturing same
KR20130046967A (ko) 내마모성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR101455466B1 (ko) 열연강판 및 그 제조 방법
KR20100118238A (ko) 고강도 및 고연성을 갖는 고망간 질소 함유 강판 및 그 제조방법
KR100716342B1 (ko) 마르텐사이트형 초고강도 냉연강판 조성물 및 이의 제조방법
KR101368547B1 (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조 방법
KR20140042101A (ko) 형강 및 그 제조 방법
KR101412247B1 (ko) 초고강도 강판 제조 방법
KR101505292B1 (ko) 고강도 강재 및 그 제조 방법
KR101449137B1 (ko) 용접성 및 하이드로포밍 가공성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20230016218A (ko) 열처리 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR101546140B1 (ko) 강재 제조 방법
KR100622720B1 (ko) 자동차 샤시부품용 이상형 초고강도 강판 및 그 제조방법
KR101989236B1 (ko) 전단 특성이 우수한 열연강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판
KR101938077B1 (ko) 전단 특성이 우수한 열연강판 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판
KR101536422B1 (ko) 굽힘성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Withdrawal due to no request for examination