KR20060125898A - Corrosion-resistant steel excellent in toughness of base metal and weld and process for producing the same - Google Patents
Corrosion-resistant steel excellent in toughness of base metal and weld and process for producing the same Download PDFInfo
- Publication number
- KR20060125898A KR20060125898A KR1020067018823A KR20067018823A KR20060125898A KR 20060125898 A KR20060125898 A KR 20060125898A KR 1020067018823 A KR1020067018823 A KR 1020067018823A KR 20067018823 A KR20067018823 A KR 20067018823A KR 20060125898 A KR20060125898 A KR 20060125898A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- toughness
- corrosion
- steel
- less
- resistant steel
- Prior art date
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010953 base metal Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 50
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 50
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 13
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 64
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 64
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 9
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 6
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 6
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 4
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 208000034189 Sclerosis Diseases 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 용접성이 우수한 내식강 및 그 제조 방법에 관한 것이고, 더 상세하게는, 결로 부식 환경하 혹은 실내 환경하에서 사용되는 각종 용기, 진공 용기, 저온 열교환기 및 욕실 부재 등, 대기 중 부식 환경하에서 사용되는 교량, 지지 기둥, 터널 보강재, 건축 내외장재, 지붕재 및 건구(建具) 등, 콘크리트 부식 환경하에서 사용되는 각종 철근 구조물 및 지지 기둥 등, 해수 부식 환경하에서 사용되는 선박, 교량, 항, 널말뚝 및 해양 구조물 등, 다양한 부식 환경하에 있어서 다양한 형태로 사용되는 내식강 및 그 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a corrosion resistant steel excellent in weldability and a method of manufacturing the same, and more particularly, in a corrosive environment in the atmosphere, such as various vessels, vacuum containers, low temperature heat exchangers and bathroom members used in the condensation corrosion environment or indoor environment Ships, bridges, harbors, board piles and marine vessels used in seawater corrosion environments, such as bridges, supporting columns, tunnel reinforcement, interior and exterior materials, roofing materials and building structures, etc. The present invention relates to a corrosion resistant steel used in various forms under various corrosive environments such as a structure and a manufacturing method thereof.
고온 습윤 부식 환경, 결로 부식 환경, 대기 부식 환경, 수돗물 부식 환경, 토양 부식 환경, 콘크리트 부식 환경 및 해수 부식 환경 등의 다양한 부식 환경하에서 사용되는 강에는 어떠한 방식 대책을 채용하는 일이 많다. 최근, 신뢰성의 향상, 제조ㆍ시공 공정의 간소화, 유지 보수 자유화, 자원 절약 등의 관점으로부터, 강소지의 내식성 향상을 목적으로 한 Cr 함유 강이나 스테인레스강의 사용이 증대하고 있다. 그러나, 종래의 기술에서는, 내식성의 향상은 소재 비용의 상승을 초래하고, 경제성의 관점으로부터 현실적인 대책으로는 되지 않는 경우가 많고, 또한 오스테나이트계의 경우에는 강도도 낮기 때문에 적용 용도가 제한되는 경우도 있다. Many anticorrosive measures are often employed for steels used in various corrosive environments such as high temperature, wet corrosive environment, condensation corrosion environment, atmospheric corrosion environment, tap water corrosion environment, soil corrosion environment, concrete corrosion environment and seawater corrosion environment. In recent years, the use of Cr-containing steel or stainless steel for the purpose of improving the corrosion resistance of steel sheets has been increasing from the viewpoints of improving reliability, simplifying manufacturing and construction processes, liberalizing maintenance, and saving resources. However, in the prior art, the improvement of corrosion resistance results in an increase in material cost, which is often not a realistic countermeasure from an economic point of view, and in the case of an austenitic system, the strength is also low, so that the application is limited. There is also.
상기한 예로 볼 수 있는 바와 같이, 일반적으로 Cr을 어느 정도 함유하는 강에서는 부식 환경이 엄격해지면 국부 부식이 발생하기 쉽고, 이것에 대한 수단으로서 부식에 대한 저항을 향상시키기 위해서는 Cr 또는 Mo의 함유량을 더 증가시키는 것이 매우 일반적인 기술적 수단이다. As can be seen from the above examples, in general, steels containing a certain amount of Cr are likely to cause local corrosion when the corrosion environment is severe, and as a means for improving the resistance to corrosion, the content of Cr or Mo is increased. Increasing further is a very common technical means.
최근, 일본 특허 공개 평5-279791호 공보, 일본 특허 공개 평6-179949호 공보, 일본 특허 공개 평6-179950호 공보, 일본 특허 공개 평6-179951호 공보, 일본 특허 공개 평6-212256호 공보, 일본 특허 공개 평6-212257호 공보, 일본 특허 공개 평7-3388호 공보 및 일본 특허 공개 평11-350082 등에 있어서, 내식성의 향상 또는 내식성 및 가공성의 향상을 목적으로 한 Cr 외에 Al을 첨가한 강이 제안되고 있다. 이들 강은, 내식성의 향상 또는 내식성 및 가공성의 향상에는 어느 정도 유효하다고 인정되지만, 모재 및 용접 열 영향부의 인성이 떨어지고, 이것이 용접 구조물로의 적용시 큰 방해가 되고 있다. Recently, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 5-279791, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 6-179949, Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-179950, Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-179951, Japanese Patent Laid-Open No. 6-212256 In Unexamined-Japanese-Patent No. 6-212257, Unexamined-Japanese-Patent No. 7-3388, 11-350082, etc., Al is added in addition to Cr for the purpose of improving corrosion resistance or corrosion resistance and workability. A river is proposed. Although these steels are recognized to be effective to some extent for the improvement of corrosion resistance or the improvement of corrosion resistance and workability, the toughness of the base material and the weld heat affected zone is inferior, which is a major obstacle in application to welded structures.
본 발명은 이러한 현상에 비추어, 결로 부식 환경, 대기 부식 환경, 수돗물 부식 환경 및 해수 부식 환경 등의 다양한 부식 환경하에 있어서의 부식 저항이 크고, 또한 용접 열 영향부의 인성이 우수한 저비용의 내식강을 제공하는 것을 목적으로 하고 있다. In view of this phenomenon, the present invention provides a low cost corrosion resistant steel having a high corrosion resistance under various corrosion environments such as a condensation corrosion environment, an atmospheric corrosion environment, a tap water corrosion environment, and a seawater corrosion environment, and excellent in toughness of a weld heat affected zone. It is aimed at.
본 발명자들은 상기한 목적을 달성하기 위해, 결로 부식 환경, 대기 부식 환경, 수돗물 부식 환경, 콘크리트 부식 환경 및 해수 부식 환경 등의 다양한 부식 환경하에 있어서 우수한 내식성을 갖는 강을 개발하기 위해 다양한 관점으로부터 검토를 행하였다. 우선, 우수한 용접부 인성과 동시에 상기한 부식 환경하에 있어서의 내식성을 향상시키는 수단에 대해 다양하게 검토한 결과, Cr을 3 내지 11 ％ 함유하는 강에, Al을 0.1 내지 2 ％ 첨가한 강이 상술한 많은 부식 환경하에서 매우 우수한 내식성을 나타내는 것을 발견하였다. 그러나, 이러한 강에서는 페라이트 상변태 영역이 넓고, 예를 들어 용접시에 1200 ℃ 이상으로 가열되면 거칠고 큰 페라이트가 생성하고, 이로 인해 인성이 크게 저하하고, 또한 용접 후에 깨어짐 등이 발생할 우려가 있다. 그래서, 본 발명자들은 더 많은 실험을 거듭한 결과, 용접시의 거칠고 큰 페라이트 상변태의 발생 형태를, 합금 원소의 첨가량을 이용하여 나타내는 하기의 파라미터(Tp)로부터 상정할 수 있는 것을 발견하였다. 이 파라미터(Tp)는 페라이트 생성 원소(Cr, Al) 및 페라이트상의 생성을 억제하는 오스테나이트 생성 원소(예를 들어, Mn, Ni 등)의 함유량을 이용하여 나타낸다. 그리고, 본 발명자들은 이 파라미터(Tp)의 값이 소정치 이상이 되는 경우에, 고온 영역에서의 페라이트의 생성이 억제되는 것을 발견하였다. In order to achieve the above object, the present inventors have examined from various viewpoints to develop steel having excellent corrosion resistance under various corrosion environments such as condensation corrosion environment, atmospheric corrosion environment, tap water corrosion environment, concrete corrosion environment and seawater corrosion environment. Was performed. First, as a result of various studies on the excellent weldability and the means for improving the corrosion resistance under the above-mentioned corrosive environment, the steel containing 0.1 to 2% of Al added to the steel containing 3 to 11% of Cr was described above. It has been found to exhibit very good corrosion resistance under many corrosive environments. However, in such steels, the ferrite phase transformation region is wide, for example, when heated to 1200 ° C. or more during welding, rough and large ferrite is formed, which greatly reduces toughness and may cause cracking after welding. Therefore, as a result of further experiments, the present inventors found that the generation mode of the coarse and large ferrite phase transformation during welding can be estimated from the following parameter Tp indicated by the addition amount of the alloying element. This parameter Tp is represented using the content of the ferrite generating elements (Cr, Al) and the austenitic generating elements (for example, Mn, Ni, etc.) which suppress the formation of the ferrite phase. And the present inventors found out that generation of ferrite in a high temperature range is suppressed when the value of this parameter Tp becomes more than predetermined value.
한편, 상술한 바와 같은 소정의 오스테나이트 생성 원소를 첨가해 가면, 용접부의 거칠고 큰 페라이트상의 발생은 방지할 수 있지만, 다량의 합금 첨가는 모재 압연 후의 냉각 과정에서 인성이 낮은 저온 변태 생성상의 형성을 촉진하고, 그것에 의해 모재의 인성이 저하하는 경향이 있다. 그래서, 본 발명자들은 그러한 취화(脆化)를 방지하기 위해 예의 검토를 거듭한 결과, 압연 후의 모재의 인성을 확보하는 것이 가능한 합금 원소의 함유량을 규정하기 위한 파라미터(Tc)를 정의하고, 이 파라미터(Tc)의 값이 소정치 이상인 경우에 바람직한 인성을 확보할 수 있는 것을 발견하였다. On the other hand, if a predetermined austenite generating element as described above is added, the formation of a rough and large ferrite phase in the welded portion can be prevented, but the addition of a large amount of alloy prevents the formation of a low toughness low-temperature transformation product phase in the cooling process after rolling the base metal. There exists a tendency to accelerate | stimulate and the toughness of a base material falls by this. Therefore, the present inventors have made diligent studies to prevent such embrittlement, and as a result, the parameter Tc for defining the content of the alloying element which can ensure the toughness of the base metal after rolling is defined, and this parameter When the value of (Tc) is more than predetermined value, it discovered that favorable toughness can be ensured.
본 발명의 골자는, 다음과 같다. The main point of this invention is as follows.
(1) 중량 ％로, (1) in weight percent,
C : 0.2 ％ 이하, C: 0.2% or less,
Si : 0.01 내지 2.0 ％, Si: 0.01 to 2.0%,
Mn : 0.1 내지 4 ％ 이하, Mn: 0.1 to 4% or less,
P : 0.03 ％ 이하, P: 0.03% or less,
S : 0.01 ％ 이하, S: 0.01% or less,
Cr : 3 내지 11 ％, Cr: 3-11%,
Al : 0.1 내지 2 ％ 및 Al: 0.1-2% and
N : 0.02 ％를 함유하고, N: contains 0.02%,
Cr, Al, C, Mn, Cu 및 Ni의 함유량을 각각 ％Cr, ％Al, ％C, ％Mn, ％Cu 및 ％Ni로 하였을 때, 다음 식으로 나타나는 Tp 및 Tc의 값이 각각 1150 이상 및 600 이상이 되는 것을 특징으로 하는 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강. When the contents of Cr, Al, C, Mn, Cu, and Ni are% Cr,% Al,% C,% Mn,% Cu, and% Ni, respectively, the values of Tp and Tc represented by the following formulas are 1150 or more and Corrosion-resistant steel excellent in the toughness of the base material and the weld portion, characterized in that it is 600 or more.
Tp ＝ 1601 － (34 ％Cr ＋ 287 ％Al) ＋ (500 ％C ＋ 33 ％Mn ＋ 60 ％Cu ＋ 107 ％Ni) Tp = 1601-(34% Cr + 287% Al) + (500% C + 33% Mn + 60% Cu + 107% Ni)
Tc ＝ 910 ＋ 80 ％Al － (300 ％C ＋ 80 ％Mn ＋ 15 ％Cr ＋ 55 ％Ni)Tc = 910 + 80% Al-(300% C + 80% Mn + 15% Cr + 55% Ni)
(2) 중량 ％로, (2) in weight percent,
Cu : 0.1 내지 4 ％, Cu: 0.1 to 4%,
Ni : 0.1 내지 4 ％, Ni: 0.1 to 4%,
Mo : 0.01 내지 1 ％, Mo: 0.01 to 1%,
V : 0.01 내지 0.1 ％, V: 0.01% to 0.1%,
Nb : 0.005 내지 0.050 ％, Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti : 0.005 내지 0.03 ％, Ti: 0.005% to 0.03%
Ca : 0.0005 내지 0.05 ％, Ca: 0.0005 to 0.05%,
Mg : 0.0005 내지 0.05 ％ 및Mg: 0.0005-0.05% and
REM : 0.001 내지 0.1 ％로 이루어지는 군으로부터 선택된 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 청구항 1에 기재된 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강. REM: Corrosion-resistant steel excellent in the toughness of the base material and weld part of Claim 1 containing 1 type (s) or 2 or more types chosen from the group which consists of 0.001 to 0.1%.
(3) 중량 ％로, (3) in weight percent,
C : 0.2 ％ 이하, C: 0.2% or less,
Si : 0.01 내지 2.0 ％, Si: 0.01 to 2.0%,
Mn : 0.1 내지 4 ％ 이하, Mn: 0.1 to 4% or less,
P : 0.03 ％ 이하, P: 0.03% or less,
S : 0.01 ％ 이하, S: 0.01% or less,
Cr : 3 내지 11 ％, Cr: 3-11%,
Al : 0.1 내지 2 ％ 및 Al: 0.1-2% and
N : 0.02 ％를 함유하고, N: contains 0.02%,
Cr, Al, C, Mn, Cu 및 Ni의 함유량을 각각 ％Cr, ％Al, ％C, ％Mn, ％Cu 및 ％Ni로 하였을 때, 다음 식으로 나타나는 Tp 및 Tc의 값이 각각 1150 이상 및 600 이상이 되는 강괴를 가열하는 공정과, When the contents of Cr, Al, C, Mn, Cu, and Ni are% Cr,% Al,% C,% Mn,% Cu, and% Ni, respectively, the values of Tp and Tc represented by the following formulas are 1150 or more and The process of heating the ingot becoming 600 or more,
상기 강괴를 열간 압연함으로써 강판을 형성하는 공정과, Forming a steel sheet by hot rolling the ingot;
상기 강판을 공냉하는 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강의 제조 방법. It has a process of air-cooling the said steel plate, The manufacturing method of the corrosion resistant steel excellent in the toughness of a base material and a weld part.
Tp ＝ 1601 － (34 ％Cr ＋ 287 ％Al) ＋ (500 ％C ＋ 33 ％Mn ＋ 60 ％Cu ＋ 107 ％Ni) Tp = 1601-(34% Cr + 287% Al) + (500% C + 33% Mn + 60% Cu + 107% Ni)
Tc ＝ 910 ＋ 80 ％Al － (300 ％C ＋ 80 ％Mn ＋ 15 ％Cr ＋ 55 ％Ni)Tc = 910 + 80% Al-(300% C + 80% Mn + 15% Cr + 55% Ni)
(4) 상기 강괴는 중량 ％로, (4) the ingot is in weight percent,
Cu : 0.1 내지 4 ％, Cu: 0.1 to 4%,
Ni : 0.1 내지 4 ％, Ni: 0.1 to 4%,
Mo : 0.01 내지 1 ％, Mo: 0.01 to 1%,
V : 0.01 내지 0.1 ％, V: 0.01% to 0.1%,
Nb : 0.005 내지 0.050 ％, Nb: 0.005 to 0.050%,
Ti : 0.005 내지 0.03 ％, Ti: 0.005% to 0.03%
Ca : 0.0005 내지 0.05 ％, Ca: 0.0005 to 0.05%,
Mg : 0.0005 내지 0.05 ％ 및Mg: 0.0005-0.05% and
REM : 0.001 내지 0.1 ％로 이루어지는 군으로부터 선택된 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 청구항 3에 기재된 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강의 제조 방법. REM: The manufacturing method of the corrosion resistant steel excellent in the toughness of the base material and weld part of Claim 3 containing 1 type or 2 or more types chosen from the group which consists of 0.001 to 0.1%.
(5) 상기 강판을 공냉하는 공정 후에, 상기 강판을 AC1 변태점 이하의 온도에서 템퍼링하는 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 청구항 3에 기재된 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강의 제조 방법. (5) A method of producing a corrosion resistant steel excellent in the toughness of the base metal and the welded portion according to claim 3, comprising a step of tempering the steel sheet at a temperature below the A C1 transformation point after the step of air cooling the steel sheet.
(6) 상기 강판을 공냉하는 공정 후에, 상기 강판을 AC1 변태점 이하의 온도에서 템퍼링하는 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 청구항 4에 기재된 모재 및 용접부의 인성이 우수한 내식강의 제조 방법. (6) After the process of air-cooling the steel sheet, the steel sheet is A C1 It has a process tempering at the temperature below transformation point, The manufacturing method of the corrosion resistant steel excellent in the toughness of the base material and weld part of Claim 4 characterized by the above-mentioned.
도1은 Tp값(A4 변태점의 계산값)과 실측된 변태점과의 관계 및 Tp값과 δ 페라이트의 유무의 관계를 나타내는 그래프이다. 1 is a graph showing the relationship between the Tp value (calculated value of the A 4 transformation point) and the measured transformation point and the relationship between the Tp value and the presence or absence of δ ferrite.
도2는 Tc값과 모재의 인성(vE_5)과의 관계를 나타내는 그래프이다. Figure 2 is a graph showing the relationship between the toughness (vE_ 5) of the base material and the Tc value.
이하, 본 발명에 관한 내식강의 구성 원소 및 그 함유량 등에 대해 설명한다. Hereinafter, the structural element of the corrosion resistant steel which concerns on this invention, its content, etc. are demonstrated.
C : C은 강도를 개선하는 원소이지만, 일정 이상의 첨가는 모재 및 용접 열 영향부의 인성의 저하를 초래한다. 따라서, C의 함유량의 상한을 0.2 ％로 한다. C: C is an element that improves the strength, but the addition of a certain amount leads to a decrease in the toughness of the base metal and the weld heat affected zone. Therefore, the upper limit of content of C is made into 0.2%.
Si : Si는 Cr을 2 ％ 이상 함유하는 강에 탈산제 및 강화 원소로서 첨가하는 것이 유효하지만, 함유량이 0.01 ％ 미만에서는 그 탈산 효과가 충분하지는 않고, 2.0 ％를 넘어 함유하면 그 효과는 포화하고 있는 데다가, 오히려 용접 열 영향부의 인성을 저하시킨다. 따라서, Si 함유량의 범위를 0.01 ％ 이상 2.0 ％ 이하로 한정한다. Si: It is effective to add Si as a deoxidizer and a reinforcing element to steel containing 2% or more of Cr. However, if the content is less than 0.01%, the deoxidation effect is not sufficient. If the content exceeds 2.0%, the effect is saturated. In addition, the toughness of the weld heat affected zone is lowered. Therefore, the range of Si content is limited to 0.01% or more and 2.0% or less.
Cr : Cr은 Al과 마찬가지로 내식성을 확보하기 위해 첨가되지만, 그 첨가량이 3 ％ 이상에서 효과를 갖고, 11 ％를 넘어 함유시켜도 비용을 증가시킬 뿐만 아니라, 역시 모재 및 용접 열 영향부의 인성을 손상시킨다. 따라서, Cr의 함유량의 상한은 11 ％로 한다. Cr: Cr, like Al, is added to secure corrosion resistance, but the added amount is effective at 3% or more, and the addition of more than 11% not only increases the cost, but also damages the toughness of the base metal and the weld heat affected zone. . Therefore, the upper limit of content of Cr is made into 11%.
Al : Al은 본 발명에 있어서 내식성을 확보하기 위해 Cr과 함께 중요한 원소이며, Al의 함유량은 내식성을 확보하는 관점으로부터 0.1 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 2 ％를 넘어 Al을 첨가하면 페라이트 상변태의 온도 범위가 매우 넓어진다. 따라서, Al의 함유량은 0.1 ％ 이상 2 ％ 이하로 한정한다. Al: Al is an important element together with Cr in order to ensure corrosion resistance in this invention, and it is necessary to make content of Al into 0.1% or more from a viewpoint of ensuring corrosion resistance. On the other hand, when Al is added over 2%, the temperature range of ferrite phase transformation becomes very wide. Therefore, content of Al is limited to 0.1% or more and 2% or less.
Mn : Mn은 본 발명에 있어서는, 주로 강도의 개선과 오스테나이트 생성 원소로서 작용하고, 내식성의 관점으로부터 첨가되고 있는 Cr 및 Al에 의해 조장되는 거칠고 큰 페라이트의 형성을 억제하기 위해 첨가된다. 즉, Cr 및 Al은 주지와 같이 페라이트 생성 원소이고, 이들이 다량으로 첨가되면 응고로부터 실온에 이르기까지 변태를 경유하지 않고 페라이트 단상 조직이 되어, 모재뿐만 아니라 용접 열 영향부에 있어서도 현저하게 인성이 저하하는 경우가 있다. 그래서, 본 발명자들은 내식성을 손상시키지 않고 모재 및 용접 열 영향부의 인성의 개선을 목적으로서 계통적으로 실험을 행한 결과, Mn의 첨가에 의해 그것을 회피할 수 있는 것을 발견하였다. 그 구체적인 제약 조건은 후에 서술하지만, 그것에 따르면, Mn은 0.1 ％ 이상 첨가하는 것이 필요하지만, 4 ％를 넘는 첨가에서는 경화성이 상승하기 때문에 4 ％ 이하의 첨가로 한다. Mn: In the present invention, Mn mainly serves as an improvement in strength and an austenite generating element, and is added to suppress the formation of coarse and large ferrite promoted by Cr and Al added from the viewpoint of corrosion resistance. That is, Cr and Al are ferrite generating elements as well known, and when they are added in a large amount, they become ferrite single-phase structures without transformation from solidification to room temperature, and not only the base metal but also the weld heat affected zone notably reduce toughness. There is a case. Therefore, the present inventors conducted systematic experiments for the purpose of improving the toughness of the base metal and the weld heat affected zone without impairing the corrosion resistance, and found that it can be avoided by the addition of Mn. Although the specific constraint condition is described later, according to it, although Mn needs to add 0.1% or more, since addition property exceeds 4%, since sclerosis | hardenability rises, it is made into 4% or less addition.
N : N은 강판에 다량으로 첨가되면 모재 및 용접 열 영향부의 인성을 저하시키므로 적은 쪽이 바람직하고, 상한의 함유량은, 0.02 ％로 한다. When N: N is added to a steel plate in large quantity, since the toughness of a base material and a weld heat affected zone is reduced, the less one is preferable, and an upper limit content shall be 0.02%.
P : P은 다량으로 존재하면 인성을 저하시키므로 적은 쪽이 바람직하고, 상한의 함유량은 0.03 ％로 한다. 불가피적으로 혼입하는 함유량을 가능한 한 적게 하는 것이 좋다. If P: P is present in a large amount, the toughness is lowered, so the smaller one is preferable, and the upper limit content is made 0.03%. Inevitably, the content to be mixed is as small as possible.
S : S도 다량으로 존재하면 내공식성을 저하시키므로 적은 쪽이 바람직하고, 상한의 함유량은 0.01 ％로 한다. S도 P와 같이 불가피적인 혼입량을 가능한 한 적게 하는 것이 좋다. S: When S is also present in a large amount, the pitting resistance is lowered, so the lesser one is preferable, and the upper limit content is 0.01%. It is better to reduce the amount of inevitable mixing as S as possible.
또한, 본 발명에서는 이하의 원소를 선택하여 첨가할 수 있다. In the present invention, the following elements can be selected and added.
Cu, Ni : Cu 및 Ni은 모두 강도를 개선하는 동시에 페라이트 생성을 억제하는 효과를 갖는다. 또한, 특히 Ni은 모재 및 용접 열 영향부의 인성을 개선하는 효과를 갖는다. 이들의 효과를 얻기 위해서는 Cu 및 Ni 중 어느 하나에 있어서도 0.1 ％ 이상의 첨가를 필요로 하지만, 모두 4 ％를 넘어 첨가되면 켄칭성을 증가시켜 취화가 생긴다. 따라서, Cu 및 Ni의 함유량은 모두 0.1 내지 4 ％로 한다. Cu, Ni: Cu and Ni all have the effect of improving the strength and suppressing ferrite production. In addition, Ni in particular has an effect of improving the toughness of the base metal and the weld heat affected zone. In order to obtain these effects, addition of 0.1% or more in either of Cu and Ni is required, but when both are added in excess of 4%, the hardenability is increased by increasing the hardenability. Therefore, content of Cu and Ni is made into 0.1 to 4% in all.
Mo : Mo은 Cr 및 Al이 첨가된 강에 있어서, 0.01 ％ 이상 첨가되면, 모재의 인성을 손상시키지 않고 공식(孔食)의 발생과 성장을 억제하는 효과가 인정되지만, 1.0 ％를 넘어 첨가해도 효과가 포화할 뿐만 아니라 인성을 저하시킨다. 따라서, Mo의 함유량은 0.01 ％ 내지 1.0 ％로 한다. Mo: In the steel to which Cr and Al are added, when Mo: 0.01% or more is added, the effect of suppressing the generation and growth of the formula without impairing the toughness of the base metal is recognized. Not only is the effect saturated, but also the toughness is lowered. Therefore, content of Mo is made into 0.01%-1.0%.
Nb : Nb는 내식성을 손상시키지 않고 강도 및 인성을 개선하는 원소이고, 그 효과는 0.005 ％부터 인정되지만, 0.05 ％를 넘으면 용접 열 영향부의 인성 저하가 현저해진다. 따라서, Nb의 함유량은 0.005 ％ 내지 0.05 ％로 한다. Nb: Nb is an element which improves the strength and toughness without impairing the corrosion resistance. The effect is recognized from 0.005%, but when it exceeds 0.05%, the drop in toughness of the weld heat affected zone becomes remarkable. Therefore, content of Nb is made into 0.005%-0.05%.
V : V은 Nb와 마찬가지로 내식성을 손상시키지 않고 강도를 개선하는 원소이고, 0.01 ％ 이상에서 효과가 인정되지만, 다량의 첨가는 주지와 같이 인성을 저해한다. 따라서, V 함유량의 상한을 0.1 ％로 한다. V: V, like Nb, is an element which improves the strength without compromising corrosion resistance, and the effect is recognized at 0.01% or more, but a large amount of addition impairs toughness as well. Therefore, the upper limit of V content is made into 0.1%.
Ti : Ti은 질화물의 생성을 통해 고온에서의 결정 입경의 미세화에 기여하는 원소이고, 내식성을 손상시키지 않고, 특히 용접 열 영향부의 인성을 향상할 수 있다. 결정 입경의 미세화 및 인성의 향상은 모두 0.005 ％ 이상부터 인정되지만, 0.03 ％를 넘는 첨가에서는 탄화물이 다량으로 석출되기 때문에 모재 및 용접 열 영향부의 인성을 바꾸어 저해한다. 따라서, 그 범위를 0.005 ％ 내지 0.03 ％ 이하로 한다. Ti: Ti is an element that contributes to the refinement of the crystal grain size at high temperature through the formation of nitride, and can improve the toughness of the weld heat affected zone, in particular, without impairing the corrosion resistance. Although refinement | miniaturization of a crystal grain size and improvement of toughness are all recognized from 0.005% or more, since addition of more than 0.03% precipitates a large amount of carbides, it alters and inhibits the toughness of a base material and a welding heat affected part. Therefore, the range is made into 0.005%-0.03% or less.
Ca, Mg : Ca 및 Mg은 Cr 및 Al을 함유하는 강에 있어서 내식성을 개선할 수 있는 원소이다. 현재의 그 기구에는 불명확한 점이 많지만, 모두 5 ppm 이상에서 내식성의 향상이 인정되지만, 500 ppm을 넘어 첨가하면 내식성 향상 효과가 포화할 뿐만 아니라 인성이 저하하는 경향이 명백하게 되어 있다. 따라서, 이들의 함유량을 5 ppm 이상 500 ppm 이하로 한정한다. Ca, Mg: Ca and Mg are elements that can improve corrosion resistance in steels containing Cr and Al. Although there are many unclear points in the present mechanism, the corrosion resistance improvement is recognized at all 5 ppm or more, but when it exceeds 500 ppm, it becomes clear that the corrosion resistance improvement effect not only saturates but a toughness tends to fall. Therefore, these contents are limited to 5 ppm or more and 500 ppm or less.
REM : 또한, 본 발명에서는 희토류 원소(REM)를 적절하게 첨가해도 그 내식성을 손상시키지 않고 모재 및 용접부의 특성을 개선하는 것이 가능하다. 그 첨가량은 0.001 ％ 이상을 필요로 하지만, 다량의 첨가는 인성 등을 저해하므로 그 상 한을 0.1 ％로 한다. REM: In addition, in the present invention, even if the rare earth element (REM) is appropriately added, it is possible to improve the characteristics of the base metal and the welded portion without impairing its corrosion resistance. Although the addition amount requires 0.001% or more, since the addition of a large amount inhibits toughness etc., the upper limit is made into 0.1%.
또한 본 발명에서는, 본 발명의 주목적의 하나인 용접부의 인성의 향상을 도모하기 위해, 수식 (1)에서 나타내는 파라미터(Tp)를 도입한다. Moreover, in this invention, in order to improve the toughness of the weld part which is one of the main objectives of this invention, the parameter Tp shown by Formula (1) is introduce | transduced.
[수식 1][Equation 1]
Tp ＝ 1601 － (34 ％Cr ＋ 287 ％Al) ＋ (500 ％C ＋ 33 ％Mn ＋ 60 ％Cu ＋ 107 ％Ni) Tp = 1601-(34% Cr + 287% Al) + (500% C + 33% Mn + 60% Cu + 107% Ni)
여기서, ％Cr, ％Al, ％C, ％Mn, ％Cu 및 ％Ni은 각각 Cr, Al, C, Mn, Cu 및 Ni의 함유량(질량 ％)을 나타낸다. Here,% Cr,% Al,% C,% Mn,% Cu and% Ni represent content (mass%) of Cr, Al, C, Mn, Cu, and Ni, respectively.
도1에 0.015 ％C-0.15 ％Si의 강(P, S 및 N에 대해서는 본 발명 범위 내)을 기초로 하여, Mn, Cr 및 Al 경우에 의해 Cu 및/또는 Ni를 첨가한 소재에 용접 사이클을 부여하고, 그때의 측정된 변태점과 거칠고 큰 페라이트의 생성 거동을 관찰한 결과를 나타낸다. 도1에 도시한 바와 같이, 횡축에 나타내는 파라미터(Tp)의 값이 1150 이상이 되면 거칠고 큰 페라이트상의 생성이 억제되는 것을 알 수 있다. Based on the steel of 0.015% C-0.15% Si (in the present invention for P, S and N) in Fig. 1, the welding cycle is performed on a material to which Cu and / or Ni is added in the case of Mn, Cr and Al. The results of observing the resulting transformation point and the formation behavior of the coarse and large ferrite are shown. As shown in Fig. 1, it can be seen that when the value of the parameter Tp indicated on the horizontal axis becomes 1150 or more, generation of a coarse and large ferrite phase is suppressed.
또한, 본 발명자들은 모재의 인성을 확보하는 목적으로 합금 원소의 함유량과 인성의 관계를 조사한 결과, 수식 (2)에서 나타내는 파라미터(Tc)를 기초로 하여 모재의 인성을 평가할 수 있는 것을 발견하였다. Further, the inventors of the present invention have investigated the relationship between the content of the alloying element and the toughness in order to secure the toughness of the base material, and found that the toughness of the base material can be evaluated based on the parameter Tc shown in Equation (2).
[수식 2][Formula 2]
Tc ＝ 910 ＋ 80 ％Al － (300 ％C ＋ 80 ％Mn ＋ 15 ％Cr ＋ 55 ％Ni)Tc = 910 + 80% Al-(300% C + 80% Mn + 15% Cr + 55% Ni)
도2에 0.02 내지 0.05 ％C-0.25 ％Si의 강을 기초로 하여, Mn : 1.50 내지 3.72 ％, Cr : 5.1 내지 10.3 ％ 및 Al : 0.8 내지 1.5 ％가 첨가된 강에 대해, 판 두께가 20 ㎜인 강판을 열간 압연으로 제조한 후, 판 두께가 그 1/4(5 ㎜)인 부분으로부터 긴 방향으로 시험편을 채취하고, 인성을 측정한 결과를 파라미터(Tc)의 값과 함께 나타낸다. 도2에 도시한 바와 같이, -5 ℃에서의 흡수 에너지(vE_5)가 100 J 이상의 양호한 값을 나타내는 파라미터(Tc)의 범위는 600 이상이다. 따라서, 본 발명에서는 그 하한을 600으로 하고 있다. Based on the steel of 0.02 to 0.05% C-0.25% Si in Fig. 2, the plate thickness is 20 for steel to which Mn: 1.50 to 3.72%, Cr: 5.1 to 10.3% and Al: 0.8 to 1.5% are added. After manufacturing the steel plate of mm by hot rolling, a test piece is taken in the long direction from the part whose plate | board thickness is 1/4 (5 mm), and the result of having measured toughness is shown with the value of parameter Tc. 2, the range of energy absorption parameter (Tc) (vE_ 5) represents a more preferred value of 100 J at -5 ℃ not less than 600. Therefore, in the present invention, the lower limit thereof is set to 600.
또한, 본 발명에 관한 내식강에 대해서는, 예를 들어 조괴 분괴법, 연속 주조법 또는 그 외의 방법으로 강괴를 제조할 수 있다. 또한, 강괴를 제조한 후에, 열간 압연 또는 열간 단조 등의 가공에 의해 강판으로 해도 좋고, 무결절성관 등의 강관 또는 형강 등의 사용자의 의도에 따른 임의의 형상으로 열간 가공해도 좋다. 열간 가공 후에는, 예를 들어 공냉한다. 또한, 강도를 조정하기 위해, Ac1 변태점 이하의 온도에서 템퍼링을 행해도 본 발명의 효과를 방해하지 않는다. In addition, about the corrosion resistant steel which concerns on this invention, a steel ingot can be manufactured by the coarse mass method, the continuous casting method, or another method, for example. In addition, after manufacturing a steel ingot, it may be made into a steel plate by processing, such as hot rolling or hot forging, and may hot-work to arbitrary shapes according to the user's intention, such as steel pipes, such as a tubeless tube, or a shaped steel. After hot working, it is air cooled, for example. Also, to adjust the intensity, A c1 Tempering at a temperature below the transformation point does not interfere with the effects of the present invention.
또한, 본 발명에 관한 내식강은, 예를 들어 고온 습윤 부식 환경, 결로 부식 환경, 대기 부식 환경, 수돗물 부식 환경, 토양 부식 환경, 콘크리트 부식 환경 및 해수 부식 환경 및 이들이 복합된 부식 환경 등의 다양한 부식 환경에 적용할 수 있다. In addition, the corrosion-resistant steel according to the present invention is a variety of, for example, high temperature wet corrosion environment, condensation corrosion environment, atmospheric corrosion environment, tap water corrosion environment, soil corrosion environment, concrete corrosion environment and seawater corrosion environment, and a combination of these Applicable to corrosive environments.
(실시예)(Example)
표 1에 나타내는 성분의 강을 용제한 후, 판 두께가 15 ㎜인 강판이 되도록 열간 압연을 행하고, 일부의 것에 대해서는 템퍼링 처리를 실시하고, 하기의 시험을 실시하였다. After melt | dissolving the steel of the component shown in Table 1, hot rolling was performed so that the plate | board thickness might be set to 15 mm, and the one part was tempered and the following test was done.
(1) 용접 열 영향부의 인성 평가 시험 (1) Toughness test of weld heat affected zone
시험편은 모두 판 두께 중심부-길이 방향으로부터 채취하였다. All the test pieces were taken from the plate | board thickness center-length direction.
모재의 인성의 평가 : -5 ℃에서 샤르피 시험을 행하고, 흡수 에너지에 의해 평가하였다. Evaluation of the toughness of the base material : Charpy test was performed at -5 ° C and evaluated by absorbed energy.
용접 열 영향부의 인성의 평가 : 용접 열 영향부의 용접 열사이클 후의 충격 시험을 실시하였다. 이때, 최고 가열 온도는 1400 ℃로 하고, 냉각 속도는 15 ℃/s로 하였다. 또한, 모재에 대해서도 충격 시험을 실시하였다. 그리고, 각각의 천이 온도를 구하고, ΔvTrs ＝ ([모재의 천이 온도] - [열사이클 후의 천이 온도])를 구하였다. Evaluation of toughness of the welding heat affected zone: Impact test was carried out after the welding heat affected zone of the weld heat cycle. At this time, the maximum heating temperature was 1400 degreeC, and the cooling rate was 15 degreeC / s. Moreover, the impact test was done also about the base material. And each transition temperature was calculated | required and (DELTA) vTrs = ([transition temperature of a base material-[transition temperature after heat cycle]) was calculated | required.
(2) 부식 시험 (2) corrosion test
시험 강판으로부터 절삭에 의해 두께가 5 ㎜인 부식 시험을 채취하고, 일부 Zn계 도포 장착(도포 장착 두께 : 15 내지 25 ㎛)을 실시한 후, 이하의 조건으로 시험을 실시하였다. The corrosion test of thickness 5mm was extract | collected from the test steel plate, and after performing some Zn type application | coating mounting (coating mounting thickness: 15-25 micrometers), it tested on the following conditions.
실내 환경 : 냉난방 설치의 실내에서 무도포 장착으로 100일간의 폭로 시험을 실시하였다. Indoor environment : 100 days of exposure tests were carried out with no coating in indoors with air conditioning.
습윤 환경 : -20 ℃로 2시간 유지한 후, 습도가 95 ％, 온도가 25 ℃인 환경으로 4시간 유지하는 것을 13000회 반복하였다. 모두 녹 스폿의 크기를 평점으로 하여 나타낸다. Wet environment : After holding for 2 hours at -20 ° C, holding for 4 hours in an environment of 95% humidity and 25 ° C was repeated 13000 times. In all, the size of the rust spot is expressed as a rating.
염해 환경 : 해안 비말대에 시험편을 17개월간 폭로하였다. Salt Sea Environment : The specimens were exposed for 17 months in a coastal droplet.
표 2에 이들의 시험의 결과를 나타낸다. 부호 A 내지 K의 강은 모두 본 발 명 범위 내의 것이고, 모재의 인성은 모두 100 J 이상, 용접 열 영향부의 인성은, ΔvTrs의 평가에서 -15 ℃이상의 범위이고 인성의 저하가 적었다. 또한, 내식성에 대해서도, 일부에 2 ㎜ 이하의 경미한 발청이 관찰되었을 뿐이고, 모두 양호한 특성을 나타내고 있었다. Table 2 shows the results of these tests. All of the steels A to K are within the scope of the present invention. The toughness of the base metal is 100 J or more and the toughness of the weld heat affected zone is in the range of -15 ° C. or more in the evaluation of ΔvTrs, and the decrease in the toughness is small. Moreover, also about corrosion resistance, only slight rust of 2 mm or less was observed in some, and all showed favorable characteristics.
이에 대해, 부호 L 내지 U의 강은 모두 본 발명 범위로부터 벗어난 비교예에 관한 강이다. 즉, 부호 L, M 및 N의 강은 본 발명 범위에 대해 각각 C, Si 및 Mn의 함유량이 상한으로부터 벗어난 것이고, 모두 내식성은 거의 양호하지만 모재의 인성의 저하가 현저하였다. 또한, 부호 L의 강은 용접 열 영향부의 인성(ΔvTrs)이 -40 ℃로 저하가 컸다. 또한, 부호 O 및 P의 강은 내식성 향상에 관한 원소인 Cr 및 Al의 첨가량이 하한으로부터 벗어난 것이고, 내식성의 저하가 현저하였다. 부호 Q의 강은 Al 함유량이 상한을 넘고 있는 것이고, 내식성은 양호하였지만 모재의 인성이 저하하고 있었다. 부호 R의 강은 Ni가 상한치를 넘어 첨가된 예이고, 역시 내식성은 양호하였지만 모재의 인성이 낮았다. 또한, 부호 S, T 및 U의 강은 모두 각 원소의 함유량은 본 발명 범위 내에 있지만, 파라미터(Tp) 및/또는 파라미터(Tc)의 값이 본 발명 범위로부터 일탈하고 있다. 즉, 부호 S의 강은 파라미터(Tp)의 값만이 본 발명 범위로부터 일탈하고 있는 예이고, 용접 열 영향부의 인성이 -55 ℃로 저하하고 있었다. 부호 T의 강은 파라미터(Tc)의 값이 본 발명 범위로부터 일탈하고 있는 것이고, 모재의 인성이 83 J로 낮았다. 마지막으로, 부호 U의 강은 파라미터(Tp) 및 파라미터(Tc)의 양자가 본 발명 범위로부터 일탈하고 있는 것이고, 모재 및 용접 열 영향부의 인성이 모두 낮았다. On the other hand, the steel of L thru | or U is the steel which concerns on the comparative example all out of the range of this invention. That is, the steels of the symbols L, M, and N were each deviated from the upper limit of the contents of C, Si, and Mn in the range of the present invention, and the corrosion resistance was almost good, but the deterioration of the toughness of the base material was remarkable. Moreover, the steel of code | symbol L had a big fall in the toughness ((DELTA) vTrs) of a weld heat affected zone to -40 degreeC. In addition, the steel of code | symbols O and P had the addition amount of Cr and Al which are elements regarding the improvement of corrosion resistance deviate | deviated from the lower limit, and the fall of corrosion resistance was remarkable. In the steel of the symbol Q, the Al content exceeded the upper limit, and the corrosion resistance was good, but the toughness of the base material was lowered. The steel of symbol R is an example in which Ni is added beyond the upper limit, and also has good corrosion resistance but low toughness of the base metal. In addition, in the steels of the symbols S, T and U, the content of each element is within the scope of the present invention, but the values of the parameter Tp and / or the parameter Tc deviate from the scope of the present invention. That is, the steel of the code | symbol S is an example in which only the value of the parameter Tp deviated from the range of this invention, and the toughness of the weld heat affected part fell to -55 degreeC. In the steel of the symbol T, the value of the parameter Tc deviated from the scope of the present invention, and the toughness of the base metal was low at 83J. Finally, the steel of the symbol U is that both the parameter Tp and the parameter Tc deviate from the scope of the present invention, and both the toughness of the base metal and the weld heat affected zone are low.
[표 1]TABLE 1
[표 2]TABLE 2
본 발명에 따르면, 결로 부식 환경을 비롯하여 실내 환경, 대기 부식 환경, 해수 부식 환경 등의 다양한 부식 환경하에 있어서 내식성이 우수할 뿐만 아니라, 용접 구조물에 있어서 중요한 용접 열 영향부의 인성이 우수하는 강을 저비용으로 제공할 수 있고, 산업의 발전에 공헌하는 부분이 매우 크다. According to the present invention, the steel is excellent in corrosion resistance under various corrosion environments such as indoor environment, atmospheric corrosion environment, seawater corrosion environment, as well as condensation corrosion environment, and also excellent in toughness of important welding heat affected zone in welding structures. It can provide, and contributes to the development of the industry is very large.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004072438A JP4441295B2 (en) | 2004-03-15 | 2004-03-15 | Manufacturing method of high strength steel for welding and high strength steel for welding with excellent corrosion resistance and machinability |
| JPJP-P-2004-00072438 | 2004-03-15 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20060125898A true KR20060125898A (en) | 2006-12-06 |
| KR100831115B1 KR100831115B1 (en) | 2008-05-20 |
Family
ID=34975601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020067018823A KR100831115B1 (en) | 2004-03-15 | 2004-05-12 | Corrosion-resistant steel excellent in toughness of base metal and weld and process for producing the same |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20080274008A1 (en) |
| EP (1) | EP1734142A4 (en) |
| JP (1) | JP4441295B2 (en) |
| KR (1) | KR100831115B1 (en) |
| CN (1) | CN100562597C (en) |
| CA (1) | CA2559843C (en) |
| WO (1) | WO2005087964A1 (en) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4644316B2 (en) * | 2009-03-30 | 2011-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | Natural gas-fired or liquefied petroleum gas-fired plant Chimney / flue corrosion resistant steel |
| US20130202908A1 (en) * | 2012-02-08 | 2013-08-08 | Grzegorz Jan Kusinski | Equipment for use in corrosive environments and methods for forming thereof |
| JP5974678B2 (en) * | 2012-06-29 | 2016-08-23 | 新日鐵住金株式会社 | Steel member and method for manufacturing steel member |
| CN102994915B (en) * | 2012-11-20 | 2015-09-02 | 江苏高博智融科技有限公司 | A kind of corrosion-resistant stainless steel metal |
| CN103849820B (en) * | 2014-03-19 | 2017-01-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | The rolling mill practice of high-strength corrosion-resisting Li-adding Al alloy muscle |
| CN103834871B (en) * | 2014-03-19 | 2017-01-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 500MPa-level corrosion-resistant Cr-contained reinforcing steel bar and rolling process thereof |
| JP6405910B2 (en) * | 2014-11-10 | 2018-10-17 | 新日鐵住金株式会社 | Corrosion resistant steel |
| JP6107892B2 (en) * | 2015-06-29 | 2017-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | Steel member and method for manufacturing steel member |
| RU2625510C1 (en) * | 2016-11-17 | 2017-07-14 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method of producing high-strength corrosion-resistant hot-rolled steel |
| JP6992499B2 (en) * | 2017-12-26 | 2022-01-13 | 日本製鉄株式会社 | Steel material |
| CN111349847B (en) * | 2018-12-24 | 2022-03-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | Seawater corrosion resistant steel and manufacturing method thereof |
| CN110551945B (en) * | 2019-10-10 | 2020-04-14 | 阳春新钢铁有限责任公司 | Optimization method of hot-rolled plain steel bar production process |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2689207B2 (en) * | 1992-02-07 | 1997-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | Steel for internal combustion engine exhaust system with excellent wet corrosion resistance |
| EP0674015A1 (en) * | 1992-12-11 | 1995-09-27 | Nippon Steel Corporation | Steel of high corrosion resistance and high processability |
| JP2689208B2 (en) * | 1992-12-11 | 1997-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | Steel for internal combustion engine exhaust systems with excellent wet corrosion resistance and workability |
| JP3265022B2 (en) * | 1993-01-11 | 2002-03-11 | 新日本製鐵株式会社 | Method for producing steel and steel pipe with excellent corrosion resistance |
| JPH073388A (en) * | 1993-06-18 | 1995-01-06 | Nippon Steel Corp | Steel excellent in corrosion resistance |
| JP3928200B2 (en) * | 1997-02-27 | 2007-06-13 | 住友金属工業株式会社 | Ferritic heat resistant steel with excellent high temperature weld crack resistance and toughness in heat affected zone |
| JP2002363704A (en) * | 2001-06-12 | 2002-12-18 | Nippon Steel Corp | Corrosion resistant steel having excellent toughness in base material and heat affected zone |
| JP2004162121A (en) * | 2002-11-13 | 2004-06-10 | Nippon Steel Corp | High strength non-heat treated steel sheet with excellent weld heat affected zone toughness/corrosion resistance |
| JP3845366B2 (en) * | 2002-11-13 | 2006-11-15 | 新日本製鐵株式会社 | Corrosion resistant steel with excellent weld heat affected zone toughness |
-
2004
- 2004-03-15 JP JP2004072438A patent/JP4441295B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-05-12 CA CA2559843A patent/CA2559843C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-05-12 WO PCT/JP2004/006663 patent/WO2005087964A1/en active Application Filing
- 2004-05-12 KR KR1020067018823A patent/KR100831115B1/en active IP Right Grant
- 2004-05-12 CN CNB2004800424588A patent/CN100562597C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-12 EP EP04732471A patent/EP1734142A4/en not_active Withdrawn
- 2004-05-12 US US10/592,836 patent/US20080274008A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2559843C (en) | 2011-10-11 |
| CN100562597C (en) | 2009-11-25 |
| KR100831115B1 (en) | 2008-05-20 |
| CN1926256A (en) | 2007-03-07 |
| EP1734142A4 (en) | 2007-04-25 |
| CA2559843A1 (en) | 2005-09-22 |
| WO2005087964A1 (en) | 2005-09-22 |
| US20080274008A1 (en) | 2008-11-06 |
| EP1734142A1 (en) | 2006-12-20 |
| JP4441295B2 (en) | 2010-03-31 |
| JP2005256135A (en) | 2005-09-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100628360B1 (en) | Hot-rolled steel strip for high strength electric resistance welding pipe | |
| KR101120764B1 (en) | Stainless steel excellent in corrosion resistance | |
| JP4203143B2 (en) | Corrosion-resistant steel and anti-corrosion well pipe with excellent carbon dioxide corrosion resistance | |
| EP2770076B1 (en) | Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material | |
| KR100831115B1 (en) | Corrosion-resistant steel excellent in toughness of base metal and weld and process for producing the same | |
| KR101241932B1 (en) | Hot-rolled shape steel for crude oil tanks and process for manufacturing the same | |
| KR20150067771A (en) | Structural steel material having excellent atmospheric corrosion resistance | |
| US20190126408A1 (en) | Welding Structure Member | |
| KR20200102489A (en) | Ferritic stainless steel with excellent salt and corrosion resistance | |
| JP4190993B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet with improved crevice corrosion resistance | |
| KR960014949B1 (en) | High chromium and high phosphosus ferritic stainless steel excellent in weatherproofness and rustproofness | |
| JP3845366B2 (en) | Corrosion resistant steel with excellent weld heat affected zone toughness | |
| CN115522137B (en) | Ocean atmospheric corrosion resistant steel and manufacturing method thereof | |
| JP4317517B2 (en) | High corrosion resistance hot rolled steel sheet with excellent workability and weld heat affected zone toughness and its manufacturing method | |
| JP2002363704A (en) | Corrosion resistant steel having excellent toughness in base material and heat affected zone | |
| WO1999066093A1 (en) | Weatherable steel material | |
| EP0570985B1 (en) | Iron-chromium alloy with high corrosion resistance | |
| JP4465066B2 (en) | Welding materials for ferrite and austenitic duplex stainless steels | |
| JPH06172935A (en) | High cr-p-added ferritic stainless steel excellent in weather resistance and rusting resistance | |
| JP3846218B2 (en) | Structural steel with excellent weather resistance | |
| JPH08134593A (en) | High strength austenitic alloy excellent in seawater corrosion resistance and hydrogen sulfide corrosion resistance | |
| JP2004162121A (en) | High strength non-heat treated steel sheet with excellent weld heat affected zone toughness/corrosion resistance | |
| JP2000290754A (en) | High corrosion resistance clad steel and chimney for coal fired power plant | |
| JP2000309857A (en) | Stainless steel | |
| JP5089103B2 (en) | Stainless steel with excellent corrosion resistance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20130502 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20140418 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20150416 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160418 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170421 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20180502 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190429 Year of fee payment: 12 |