KR20060120275A - Denture attachment and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 영구자석에 의한 자기(磁氣) 흡인력을 이용하여 의치(義齒)를 보호하고 지지하는 어태치먼트(attachment) 및 그의 제조 방법에 관한 것이다. BACKGROUND OF THE
일본 특개평4-227253호에는, 도 24 및 도 25에 나타낸 바와 같이, 내부에 영구자석(402)을 가짐과 더불어 의치 바닥(420)에 매립되는 의치 어태치먼트(400)와, 치조(齒槽)(421)에 매설된 근면판(根面板)(422)에 설치되는 연자성(軟磁性) 키퍼(keeper)(423)를 구비하고, 영구자석(402)과 키퍼(423)와의 자기 흡인력에 의해 근면판(422)에 보호 지지되는 의치(430)가 개시되어 있다. 의치 어태치먼트(400)는, 연자성 스테인리스 강제의 컵 모양 요크(yoke)(401)의 개구부에 연자성 스테인리스 강제의 시일(seal) 원판(圓板)(414)과 비자성 스테인리스 강제의 시일 링(seal ring)(415)이 동심으로 배치되고, 시일 원판(414)과 시일 링(415) 사이 및 시일 링(415)과 컵 모양 요크(401) 사이가 전둘레 용접(全周溶接)되어 영구자석(402)이 밀봉된 구조를 가진다. 의치 어태치먼트(400)는, 인체에 대해 무해할 것, 장기간 화학적으로 안정적일 것, 흡착력이 클 것 등의 요구를 만족할 수가 있다. In Japanese Patent Laid-Open No. 4-227253, as shown in Figs. 24 and 25, a
도 25에 나타낸 자기(磁氣) 어태치먼트(400)에는, 이와 같은 구조 때문에, 용접 전의 상태에서, 컵 모양 요크(401)와 시일 링(415)의 사이에 가공 치수의 불균형에 의해 약간의 틈새가 있다. 컵 모양 요크(401)와 시일 링(415)의 용접에서는, 양자의 용융 금속이 혼합되어 틈새가 메워진다. 그러나 자기 어태치먼트(400)에서는, 이러한 틈새를 한 방향으로 차례로 용융 금속으로 메워지도록 둘레(周回) 용접을 행하기 때문에, 시일 링(415)은 용융 금속이 냉각될 때에 인장되고, 용접부가 수축함과 동시에 미용접부의 틈새가 확대되며, 그 때문에 시일 원판(414)이 크게 기울어지는 문제가 있다는 것을 알 수 있었다. 둘레 용접 중에 시일 원판(414)이 기울어지면, 시일 원판(414)과 컵 모양 요크(401)의 틈새가 확대될 뿐만 아니라 미용접부가 들떠서, 양자간에 단차가 생긴다. 그 결과, 용융의 범위 및 깊이 등이 일정하지 않은 용접부가 형성된다. 이것에 의해 용접 강도가 약해지고, 밀봉성이 불충분해지며, 제조 수율이 저하된다. In the
일본 특개평11-137576호에는, 도 26에 나타낸 구조의 의치 어태치먼트가 개시되어 있다. 도 26의 의치 어태치먼트(500)는, 자석체(502)와, 자석체(502)를 수납하는 오목부를 가지는 연자성 컵 모양 요크(501)와, 자석체(502)를 봉입하도록 컵 모양 요크(501)의 개구부에 끼워 맞추어진 시일(seal) 판(513)으로 이루어지고, 시일 판(513)은 연자성 판형 요크(514)와, 그의 외주에 클래드(clad) 접합되는 비자성 시일 링(seal ring)(515)으로 이루어지고, 판형 요크(514)와 비자성 시일 링(515)과 컵 모양 요크(501) 사이는 적어도 그의 표면 쪽이 일체로 용접되어 있다. Japanese Patent Laid-Open No. 11-137576 discloses a denture attachment having the structure shown in FIG. 26. The
도 26에 나타낸 자기 어태치먼트(500)에서는, 시일 판(503)이 컵 모양 요크(501)의 개구부에 압입(壓入)되어 있고, 둘레 용접중에 시일 판(503)이 기울어질 염려는 없으나, 수mm 정도의 직경의 의치 어태치먼트(500) 조립 시에 컵 모양 요크(501)의 개구부에 판형 요크(504)를 완전하게 수평으로 압입하기는 어렵고, 통상적으로는 압입된 판형 요크(504)가 다소 기울어진 채 컵 모양 요크(501)에 용접되게 된다. 그 결과, 역시 용융의 범위 및 깊이 등이 일정하지 않은 용접부가 형성된다는 문제가 생긴다. 게다가, 작은 컵 모양 요크(501) 안에 역시 작은 판형 요크(504)를 압입하는 작업은 정밀한 제어가 필요하고, 자동화가 어려울 뿐만 아니라, 번거롭기 때문에 생산성이 낮다. In the
따라서 본 발명의 목적은, 컵 모양 요크의 오목부가 우수한 용접 품질로 밀봉되고, 자기 흡착력(磁氣吸着力)이 높고, 내식성이 양호한 의치 어태치먼트를 제공하는 것에 있다. Accordingly, an object of the present invention is to provide a denture attachment in which the concave portion of the cup-shaped yoke is sealed with excellent welding quality, high magnetic attraction force, and good corrosion resistance.
본 발명의 또 하나의 목적은, 이러한 의치 어태치먼트를 높은 제조 수율로 제조하는 방법을 제공하는 것에 있다. Another object of the present invention is to provide a method for producing such a denture attachment with a high production yield.
본 발명의 제1실시예에 의한 의치 어태치먼트는, 영구자석과, 상기 영구자석을 수납하는 오목부를 가지는 내식성 연자성 재료로 이루어지는 컵 모양 요크와, 상기 컵 모양 요크의 오목부의 개구부에 끼워지는 시일 판을 구비하고, 상기 시일 판은 내식성 연자성 재료로 이루어지는 판형 요크와, 상기 판형 요크의 외주에 배치되는 내식성 비자성 재료로 이루어지는 시일 링으로 이루어지고, 적어도 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부를 고정하는 복수개소의 스폿 용접부와, 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부 및 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 덮도록 형성되는 적어도 1개의 전둘레 용접부에 의해 상기 시일 판이 상기 컵 모양 요크에 접합되어 상기 영구자석이 밀봉되는 것을 특징으로 한다. The denture attachment according to the first embodiment of the present invention comprises a cup yoke made of a corrosion resistant soft magnetic material having a permanent magnet and a recess for accommodating the permanent magnet, and a seal plate fitted into an opening of the recess of the cup yoke. And the seal plate comprises a plate-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material, and a seal ring made of a corrosion-resistant nonmagnetic material disposed on an outer circumference of the plate-shaped yoke, and at least a coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring. The cup plate yoke is formed by a plurality of spot welding portions to be fixed, at least one front circumferential weld portion formed to cover a coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, and a coupling portion of the seal ring and the plate-shaped yoke. It is bonded to the characterized in that the permanent magnet is sealed.
본 발명의 바람직한 실시예에 따른 자기 어태치먼트는, 영구자석과, 상기 영구자석을 수납함과 더불어 개구단 부근이 확경(擴徑)된(직경이 커진) 오목부를 가지는 내식성 연자성 재료로 이루어지는 컵 모양 요크와, 상기 컵 모양 요크의 상기 확경부(擴徑部)에 끼워지는 시일 판을 구비하고, 상기 시일 판은 내식성 연자성 재료로 이루어지는 판형 요크와, 상기 판형 요크의 외주에 배치되는 내식성 비자성 재료로 이루어지는 시일 링으로 이루어지고, 적어도 상기 컵 모양 요크의 상기 확경부와 상기 시일 링의 결합부를 고정하는 복수개소의 스폿 용접부와, 상기 컵 모양 요크의 상기 확경부와 상기 시일 링의 결합부 및 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 덮도록 형성되는 적어도 1개의 전둘레 용접부에 의해, 상기 시일 판이 상기 컵 모양 요크에 접합되고, 그에 따라 상기 확경부와 영구자석 사이에 자기 갭(magnetic gap)을 형성한 상태로 상기 영구자석이 밀봉유지되어 있다. 실용상 상기 확경부와 상기 오목부의 단차는 20 ~ 200㎛ 인 것이 바람직하다. The magnetic attachment according to the preferred embodiment of the present invention is a cup-shaped yoke made of a permanent magnet and a corrosion-resistant soft magnetic material having the permanent magnet and having a concave portion having an enlarged diameter (larger diameter) near the opening end. And a seal plate fitted to the enlarged diameter portion of the cup-shaped yoke, wherein the seal plate is a plate-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material, and a corrosion-resistant nonmagnetic material disposed on an outer circumference of the plate-shaped yoke. And a plurality of spot welding portions for fixing at least the enlarged diameter portion of the cup-shaped yoke and the engaging portion of the seal ring, the expanded diameter portion of the cup-shaped yoke, and the engaging portion of the seal ring; The seal plate is connected to the cup-shaped yoke by at least one front circumferential weld which is formed to cover the engagement portion of the seal ring and the plate-shaped yoke. The permanent magnet is sealed and held in a state in which a magnetic gap is formed between the enlarged diameter portion and the permanent magnet. It is preferable that the step of the said enlarged diameter part and the said recessed part is 20-200 micrometers practically.
본 발명의 다른 실시예에 따른 의치 어태치먼트는, 영구자석과, 상기 영구자석을 수납하는 오목부를 가지는 내식성 연자성 재료로 이루어지는 컵 모양 요크와, 상기 컵 모양 요크의 오목부의 개구부에 끼워지는 시일 판을 구비하고, 상기 시일 판은 내식성 연자성 재료로 이루어지는 판형 요크와, 상기 판형 요크의 외주에 배치되는 내식성 비자성 재료로 이루어지는 시일 링으로 이루어지고, 적어도 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부 및 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 덮도록 형성되는 적어도 1개의 전둘레 용접부에 의해 상기 시일 판이 상기 컵 모양 요크에 접합되고, 그에 따라 상기 영구자석이 밀봉 유지됨과 더불어, 상기 컵 모양 요크의 상기 개구단 부근의 영역은 실질적인 폭은 변함이 없이 축경(縮徑)하고(직경이 줄어들어) 있는 것을 특징으로 한다. The denture attachment according to another embodiment of the present invention includes a cup-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material having a permanent magnet and a recess for accommodating the permanent magnet, and a seal plate fitted into an opening of the recess of the cup-shaped yoke. And the seal plate comprises a plate-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material, and a seal ring made of a corrosion-resistant nonmagnetic material disposed on an outer circumference of the plate-shaped yoke, and at least a coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring; The seal plate is joined to the cup-shaped yoke by at least one front circumferential weld formed to cover the coupling portion of the seal ring and the plate-shaped yoke, thereby keeping the permanent magnet sealed and the The area near the open end is reduced (reduced in diameter) without changing its actual width. And that is characterized.
본 발명의 또 다른 실시예에 의한 자기 어태치먼트는, 영구자석과, 상기 영구자석을 수납함과 더불어 개구단 부근이 확경된 오목부를 가지는 내식성 연자성 재료로 이루어지는 컵 모양 요크와, 상기 컵 모양 요크의 상기 확경부에 끼워지는 시일 판을 구비하고, 상기 시일 판은 내식성 연자성 재료로 이루어지는 판형 요크와, 상기 판형 요크의 외주에 배치되는 내식성 비자성 재료로 이루어지는 시일 링으로 이루어지고, 상기 컵 모양 요크의 상기 확경부와 상기 시일 링의 결합부 및 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 덮도록 형성되는 적어도 1개의 전둘레 용접부에 의해, 상기 시일 판이 상기 컵 모양 요크에 접합되고, 그에 따라 상기 확경부와 영구자석 사이에 자기 갭을 형성한 상태로 상기 영구자석이 밀봉 유지됨과 더불어, 상기 컵 모양 요크의 상기 개구단 부근의 영역은 실질적인 폭은 변함이 없이 축경하고 있는 것을 특징으로 한다. 실용상 상기 확경부와 상기 오목부의 단차는 20 ~ 200㎛ 임이 바람직하다. The magnetic attachment according to another embodiment of the present invention is a cup-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material having a permanent magnet, a concave portion having an enlarged diameter near an opening end thereof, and the cup-shaped yoke. A seal plate fitted to the enlarged diameter portion, wherein the seal plate comprises a plate yoke made of a corrosion resistant soft magnetic material, and a seal ring made of a corrosion resistant nonmagnetic material disposed on an outer circumference of the plate yoke. The seal plate is joined to the cup-shaped yoke by at least one front circumferential weld which is formed to cover the engaging portion of the enlarged diameter portion and the seal ring and the engaging portion of the seal ring and the plate-shaped yoke, and thus the enlarged diameter portion The permanent magnet is kept sealed while the magnetic gap is formed between the permanent magnet and the permanent magnet. Said open end region in the vicinity of the substantial width is characterized in that the shaft diameter without change. In practice, the step between the enlarged diameter portion and the concave portion is preferably 20 to 200 µm.
상기 스폿 용접부는, (a) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부만, 또는 (b) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부의 양쪽에 형성되는 것이 바람직하다. 상기 스폿 용접부는 대략 등간격인 것이 바람직하다. The spot welding portion may be formed at both (a) a coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, or (b) a coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, and a coupling portion of the seal ring and the plate-shaped yoke. It is preferably formed. Preferably, the spot welds are at substantially equal intervals.
상기 전둘레 용접부는, (a) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부를 전둘레에 결쳐서 덮도록 형성되는 제1용접부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 전둘레에 걸쳐서 덮도록 형성되는 제2용접부로 이루어지거나, (b) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 전둘레에 걸쳐서 덮는 일체적 용접부인 것이 바람직하다. The front circumferential welding part may include (a) a first welding part formed to cover the coupling part of the cup-shaped yoke and the seal ring at the entire circumference, and to cover the coupling part of the seal ring and the plate-shaped yoke over the entire circumference. It is preferable that it consists of a 2nd welding part formed, or (b) the integral welding part which covers the coupling part of the said cup-shaped yoke and the said seal ring, and the engagement part of the said seal ring and the said plate-shaped yoke all over.
상기 시일 판 및 상기 컵 모양 요크의 표면은 전둘레 용접 후에 평면 가공되는 것이 바람직하다. It is preferable that the surface of the said seal plate and the said cup-shaped yoke is planar-processed after full-circle welding.
본 발명의 의치 어태치먼트의 제조 방법은, 내식성 연자성 재료로 이루어지는 컵 모양 요크의 오목부에 영구자석을 수납하고, 내식성 연자성 재료의 판형 요크와 그의 외주에 배치한 내식성 비자성 재료의 시일 링으로 이루어지는 시일 판을 상기 컵 모양 요크의 개구부에 끼워넣고, 적어도 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부를 복수개소에서 스폿 용접하고, 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부 및 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 덮도록 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 판을 전둘레 용접하는 것을 특징으로 한다. The manufacturing method of the denture attachment of the present invention comprises a permanent magnet in a concave portion of a cup-shaped yoke made of a corrosion-resistant soft magnetic material, and a plate-shaped yoke of a corrosion-resistant soft magnetic material and a seal ring of a corrosion-resistant nonmagnetic material disposed on its outer periphery. A seal plate formed in the opening of the cup-shaped yoke, spot-welded at least a portion of the coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, the coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, the seal ring and the The cup-shaped yoke and the seal plate are welded all around to cover the coupling portion of the plate-shaped yoke.
(a) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부만을 고정하거나, (b) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 한 번에 고정하도록, 상기 스폿 용접을 복수개소에 행하는 것이 바람직하다. (a) fixing only the coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, or (b) fixing the coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring, and the coupling portion of the seal ring and the plate-shaped yoke at once, It is preferable to perform the said spot welding in several places.
(a) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부를 전둘레 걸쳐서 덮는 제1용접부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 전둘레에 걸쳐서 덮는 제2용접부를 형성하거나 (b) 상기 컵 모양 요크와 상기 시일 링의 결합부와, 상기 시일 링과 상기 판형 요크의 결합부를 전둘레에 걸쳐서 일체로 덮도록, 상기 전둘레 용접을 행하는 것이 바람직하다. (a) forming a first welding portion covering the coupling portion of the cup-shaped yoke and the seal ring over the entire circumference, and a second welding portion covering the coupling portion of the seal ring and the plate-shaped yoke over the entire circumference (b) the cup-shaped It is preferable to perform the said whole circumferential welding so that the engagement part of a yoke and the said seal ring and the engagement part of the said seal ring and the said plate-shaped yoke may be covered integrally over the whole circumference.
전둘레 용접 후에, 상기 시일 판 및 상기 컵 모양 요크를 평면 가공하는 것이 바람직하다. It is preferable to planar-process the said seal plate and the said cup-shaped yoke after all-round welding.
도 1a는 본 발명의 제1실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 1A is a plan view showing a denture attachment according to a first embodiment of the present invention.
도 1b는 도 1a의 의치 어태치먼트의 전둘레 용접 전의 상태를 나타내는 단면도이다. It is sectional drawing which shows the state before the full circumference welding of the denture attachment of FIG. 1A.
도 1c는 도 1a의 의치 어태치먼트의 전둘레 용접 후의 상태를 나타내는 단면도이다. It is sectional drawing which shows the state after the full circumferential welding of the denture attachment of FIG. 1A.
도 1d는 도 1a의 선A-O-A에 따른 단면도이다(제1실시예의 의치 어태치먼트의 평면 가공 후의 상태를 나타낸다). FIG. 1D is a cross-sectional view taken along the line A-O-A of FIG. 1A (shown after the planar processing of the denture attachment of the first embodiment).
도 2는 도 1a의 의치 어태치먼트를 제조하는 공정을 나타내는 개략도이다(우 측의 각 도면은 좌측 도면의 선A-O-A에 따른 단면을 나타낸다). FIG. 2 is a schematic view showing a step of manufacturing the denture attachment of FIG. 1A (each figure on the right side shows a cross section taken along the line A-O-A of the left figure).
도 3a는 도 1a의 의치 어태치먼트의 용접면에서, 평면 가공 전의 상태를 나타내는 평면도이다. It is a top view which shows the state before planar processing in the welding surface of the denture attachment of FIG. 1A.
도 3b는 도 3a에 있어서의 선A-O-A에 따른 단면도이다. 3B is a cross-sectional view taken along the line A-O-A in FIG. 3A.
도 4a는 본 발명의 제2실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 4A is a plan view illustrating a denture attachment according to a second embodiment of the present invention.
도 4b는 도 4a의 선B-O-B에 따른 단면도이다. 4B is a cross-sectional view taken along the line B-O-B of FIG. 4A.
도 5는 도 4a의 의치 어태치먼트를 제조하는 공정을 나타내는 개략도이다(우측의 각 도면은 좌측 도면의 선B-O-B에 따른 단면을 나타낸다). FIG. 5 is a schematic view showing a step of manufacturing the denture attachment of FIG. 4A (each figure on the right side shows a cross section taken along the line B-O-B in the left figure).
도 6a는 본 발명의 제3실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 6A is a plan view illustrating a denture attachment according to a third embodiment of the present invention.
도 6b는 도 6a의 선C-O-C에 따른 단면도이다. FIG. 6B is a cross-sectional view taken along the line C-O-C of FIG. 6A.
도 7은 도 6a의 의치 어태치먼트를 제조하는 공정을 나타내는 개략도이다(우측의 각 도면은 좌측 도면의 선C-O-C에 따른 단면을 나타낸다). Fig. 7 is a schematic view showing a step of manufacturing the denture attachment of Fig. 6A (each figure on the right side shows a cross section taken along the line C-O-C in the left figure).
도 8a는 본 발명의 제4실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 8A is a plan view illustrating a denture attachment according to a fourth embodiment of the present invention.
도 8b는 도 8a의 선D-O-D에 따른 단면도이다. FIG. 8B is a cross-sectional view taken along the line D-O-D of FIG. 8A.
도 9a는 본 발명의 제5실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 9A is a plan view illustrating a denture attachment according to a fifth embodiment of the present invention.
도 9b는 도 9a의 선E-O-E에 따른 단면도이다. FIG. 9B is a cross-sectional view taken along the line E-O-E of FIG. 9A.
도 10은 본 발명의 제6실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타내는 평면도이다. 10 is a plan view illustrating a denture attachment according to a sixth embodiment of the present invention.
도 11a는 본 발명의 제7실시예에 의한 의치 어태치먼트의 좌측 용접부 부근의 평면 가공 후의 단면을 부분적으로 나타내는 사진이다. Fig. 11A is a photograph partially showing a cross section after planar processing near the left welded portion of the denture attachment according to the seventh embodiment of the present invention.
도 11b는 도 11a의 의치 어태치먼트의 우측 용접부 부근의 평면 가공 후의 단면을 부분적으로 나타내는 사진이다. FIG. 11B is a photograph partially showing a cross section after planar processing in the vicinity of the right welded portion of the denture attachment of FIG. 11A. FIG.
도 12a는 도 11a에 대응하는 선도(線圖)이다. FIG. 12A is a diagram corresponding to FIG. 11A. FIG.
도 12b는 도 11b에 대응하는 선도이다. 12B is a diagram corresponding to FIG. 11B.
도 12c는 도 11a의 의치 어태치먼트의 평면 가공 후의 전체 구조를 나타내는 단면도이다. It is sectional drawing which shows the whole structure after planar processing of the denture attachment of FIG. 11A.
도 13a는 제3실시예의 의치 어태치먼트의 좌측 용접부 부근의 용접한 그대로의 단면을 부분적으로 나타내는 사진이다. Fig. 13A is a photograph partially showing a welded cross section near the left welded portion of the denture attachment of the third embodiment.
도 13b는 제3실시예의 의치 어태치먼트의 우측 용접부 부근의 용접한 그대로의 단면을 부분적으로 나타내는 사진이다. FIG. 13B is a photograph partially showing a welded cross section near the right welded portion of the denture attachment of the third embodiment. FIG.
도 14a는 도 13a에 대응하는 선도이다. 14A is a diagram corresponding to FIG. 13A.
도 14b는 도 13b에 대응하는 선도이다. 14B is a diagram corresponding to FIG. 13B.
도 14c는 도 13a의 의치 어태치먼트의 용접한 그대로의 상태의 전체 구조를 나타내는 단면도이다. It is sectional drawing which shows the whole structure of the welded state of the denture attachment of FIG. 13A.
도 15는 스폿 용접부 없이 컵 모양 요크와 시일 판을 전둘레 용접한 때의 시일 판의 기울어짐을 나타내는 개략 단면도이다. 15 is a schematic cross-sectional view showing the inclination of the seal plate when the cup-shaped yoke and the seal plate are welded all around without a spot weld.
도 16은 컵 모양 요크의 개구부에 시일 판을 압입한 후 컵 모양 요크와 시일 판을 전둘레 용접하여서 이루어지는 의치 어태치먼트를 나타내는 부분 단면 사시도이다. FIG. 16 is a partial cross-sectional perspective view showing a denture attachment formed by press-fitting a seal plate into an opening of a cup yoke and then welding the cup yoke and the seal plate all around. FIG.
도 17은 비교예3의 의치 어태치먼트의 하나의 샘플을 나타내는 평면도이다. 17 is a plan view illustrating one sample of the denture attachment in Comparative Example 3. FIG.
도 18은 비교예3의 의치 어태치먼트의 다른 샘플을 나타내는 평면도이다. 18 is a plan view showing another sample of the denture attachment in Comparative Example 3. FIG.
도 19는 도 18의 영역 A의 확대도이다. FIG. 19 is an enlarged view of area A of FIG. 18.
도 20은 도 19에 대응하는 현미경 사진이다. 20 is a micrograph corresponding to FIG. 19.
도 21은 비교예 5의 의치 어태치먼트의 시일 판의 결합부를 나타내는 현미경 사진이다. It is a microscope picture which shows the coupling part of the seal plate of the denture attachment of the comparative example 5. FIG.
도 22는 도 21의 현미경 사진에 대응하는 개략도이다. 22 is a schematic diagram corresponding to the micrograph of FIG. 21.
도 23은 의치 어태치먼트의 자기 흡인력을 측정하는 장치를 나타내는 개략도이다. It is a schematic diagram which shows the apparatus which measures the magnetic attraction force of a denture attachment.
도 24는 의치 어태치먼트를 구비하는 의치를 치조에 매설된 근면판에 설치된 키퍼에 장착한 상태를 나타내는 개략 단면도이다. It is a schematic sectional drawing which shows the state which attached the denture provided with the denture attachment to the keeper provided in the hard disk embedded in the alveolar.
도 25는 종래의 의치 어태치먼트를 나타내는 개략 단면도이다. 25 is a schematic cross-sectional view showing a conventional denture attachment.
도 26은 종래의 의치 어태치먼트를 나타내는 개략 단면도이다. It is a schematic sectional drawing which shows the conventional denture attachment.
본 발명의 의치 어태치먼트를 첨부 도면을 참조하여 이하에 상세하게 설명하지만, 일(단)단위 자리수의 숫자가 동일한 참조 번호를 가지는 부위는 기본적으로 각 실시예에 공통하는 것이므로, 최초의 실시예의 설명만으로 그치고, 이후의 실시예에서는 상세한 설명을 생략한다. Although the denture attachment of this invention is demonstrated in detail below with reference to an accompanying drawing, the site | part which has the same reference number as the number of single (unit) digits is basically common to each Example, and only the description of the first Example is carried out. In addition, detailed description is abbreviate | omitted in a following Example.
도 1a ~ 도 1d 및 도 2는, 본 발명의 제1실시예에 따른 의치 어태치먼트를 나타낸다. 상기 의치 어태치먼트는, 기본 구조가 도 25의 것과 동일하고, 원형 단면의 오목부가 형성된 연자성(軟磁性) 재료로 이루어지는 컵 모양 요크(yoke)(1)와, 그것에 수납되는 영구자석(2)과, 오목부(1')의 개구부에 끼워 넣어지는 시일(seal) 판(3)으로 이루어진다. 시일 판(3)은, 영구자석(2)을 오목부(1') 안에서 밀봉 상태로 유지함과 동시에, 자기회로(磁氣回路)를 형성하는 부재이고, 연자성 재료로 이루어지는 원형의 판형 요크(4)와, 그의 외주에 장착되는 동일 폭의 비자성(非磁性) 재료로 이루어지는 시일 링(seal ring)(5)으로 구성된다. 또한 컵 모양 요크(1) 및 시일 판(3)의 외형은 원형에 한정되지 않고, 타원형이거나 사각형 등의 다각형이어도 좋다. 1A to 1D and 2 show a denture attachment according to a first embodiment of the present invention. The denture attachment has a cup-shaped
본 발명에서, 상기 컵 모양 요크 및 판형 요크로는 내식성 연자성 스테인리스 강(예를 들면, SUS447J1, SUSXM27, SUS444 등)을 사용하는 것이 바람직하다. 또한 시일 링(5)으로는 내식성 비자성 스테인리스 강(예를 들면 SUS316L)을 사용하는 것이 바람직하다. In the present invention, it is preferable that the cup-shaped yoke and the plate-shaped yoke use a corrosion resistant soft magnetic stainless steel (for example, SUS447J1, SUSXM27, SUS444, etc.). In addition, it is preferable to use corrosion-resistant nonmagnetic stainless steel (for example, SUS316L) as the
의치 어태치먼트의 조립 효율을 높이기 위하여, 시일 판(3)은, 판형 요크(4)가 될 연자성 환봉에 시일 링(5)이 될 비자성 재료의 원통재를 끼워 인발 가공한 것을 소정 두께로 슬라이스(slice; 얇게 절단)하는 것에 의해 형성하는 것이 바람직하다. 슬라이스에 의해 얻어진 시일 판에 환원성 분위기 중에서 600 ~ 800℃에서 0.5 ~ 10시간, 바람직하게는 700 ~ 850℃에서 1 ~ 8시간 열처리를 행하고, 실온까지 냉각한다. 열처리 조건이 600℃ × 0.5시간 미만에서는 판형 요크(4)와 시일 링(5) 사이에 전혀 접합이 일어나지 않고, 또한 880℃ × 0.5시간을 초과하는 열처리에서는 판형 요크(4)와 시일 링(5)의 계면(界面)이 융합하고, 전술한 비교예 3에 나타낸 바와 같이 얻어지는 의치 어태치먼트의 자기(磁氣) 흡인력(吸引力)이 낮다. 상기 열처리에 의해, 판형 요크(4)가 될 원판체(圓板體)와 시일 링(5)이 될 원통재가 약하게(가볍게) 접합된다. 용어 「약한(가벼운) 접합」은, 원판체와 원통재의 접합 계면(界面)에 있어서의 용융부의 면적율이 10% 이하, 특히 5% 이하인 것을 의미한다. 또한, 상기 조건의 열처리를 슬라이스 전에 하여도 좋다. In order to increase the assembling efficiency of the denture attachment, the
시일 판(3)과 컵 모양 요크(1)는 별도로 제조하기 때문에, 필연적으로 결합치수(끼워 맞춤 치수)에 불균형이 생긴다. 그래서 종래의 의치 어태치먼트와 같이 시일 판(3)을 컵 모양 요크(1)에 압입(壓入)하는 대신에, 시일 판(3)의 외경을 컵 모양 요크(1)의 내경보다 다소 작게 설정하면, 시일 판(3)을 컵 모양 요크(1)의 개구부에 용이하게 끼워넣을 수 있으므로 바람직하다. 용접에 의한 밀봉을 확실하게 하기 위하여, 시일 판(3)과 컵 모양 요크(1)의 틈새(x)는 10 ~ 60㎛로 하는 것이 바람직하다. 도 1b에 나타낸 바와 같이, 틈새(x)는, (컵 모양 요크(1)의 내경) - (시일 판(3)의 외경) 이다. Since the
도 1b에 나타낸 바와 같이, 시일 판(3)은, 컵 모양 요크(1)의 오목부(1')에 수납된 영구자석(2)의 상면에 밀착하도록 오목부(1')에 끼워넣어 진다. 그때, 시일 판(3)의 상면은 컵 모양 요크(1)의 상면과 대략 일치한다. 시일 판(3)과 컵 모양 요크(1)는 레이저 또는 전자 빔으로 용접되고, 내부의 영구자석(2)은 요크 내에 밀봉되어 외부와 밀봉유지되어 있다. 용접부는, 시일 판(3)과 컵 모양 요크(1)의 결합부를 덮도록 복수개소로 형성되는 스폿 용접부(6)와, 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)의 결합부 및 시일 링(5)과 판형 요크(4)의 결합부를 덮도록 형성되는 전둘레 용접부(7)로 이루어진다. As shown in FIG. 1B, the
스폿 용접부(6)는, 레이저 광을 점(spot) 형태로 조사하는 것에 의해 용융응고된(용접한) 부분이다. 이때 레이저 광은 다소 이동시켜도 좋다. 제1실시예에서는, 레이저 스폿 지름은 시일 링(5)을 사이에 둔 컵 모양 요크(1) 및 판형 요크(4)의 일부를 커버하고 있다. 그 때문에, 스폿 용접부(6)에 의해, 판형 요크(4)는 컵 모양 요크(1)에 일체로 고정된다. 그러나 이것은 필수 요건은 아니고, 시일 링(5)과 판형 요크(4)가 인발 가공으로 강고하게 고정되어 있는 경우, 적어도 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)의 결합부가 스폿 용접부(6)에 의해 고정되어 있으면 된다. 스폿 용접부(6)는 시일 판(3)의 중심축에 대하여 대략 등간격으로(점대칭으로) 복수개소(예를 들면 2 ~ 8개소) 형성되는 것이 바람직하다. 도시된 예에서는, 스폿 용접부(6)는 4개의 스폿 용접부(6a ~ 6d)로 이루어진다. The spot welding part 6 is a part which was melt-solidified (welded) by irradiating a laser beam in the form of a spot. At this time, the laser light may be moved somewhat. In the first embodiment, the laser spot diameter covers a part of the cup-shaped
본 실시예에서는, 도 1c에 나타낸 바와 같이, 전둘레 용접부(7)가, 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)의 결합부와, 시일 링(5)과 판형 요크(4)의 결합부를 전둘레에 걸쳐서 일체로 덮도록 형성되어 있다. 일체적인 전둘레 용접부(7)는, 시일 링(5)의 폭이 예를 들면 스폿 지름의 1/2 이하처럼 좁은 경우에 적합하다. 이러한 일체적인 전둘레 용접부(7)는, 시일 링(5)을 사이에 두고 컵 모양 요크(1)와 판형 요크(4)에 동시에 레이저 광을 조사하는 것에 의해 형성된다. In the present embodiment, as shown in FIG. 1C, the front
컵 모양 요크(1)는 오목부(1')의 저면 부근으로부터 개구단(開口端) 부근까지 동일한 폭(w)을 가진다. 도 1c에 나타낸 전둘레 용접 후의 의치 어태치먼트에서는, 컵 모양 요크(1)의 오목부(1')의 저면 부근의 외경(Dob)에 대하여 오목부(1')의 개구단 부근의 외경(Dou')이 줄어들고 있다(Dob > Dou'). 또한 도 1d에 나타낸 바와 같이, 평면 가공 후에는, 외경(Dou')은 외경(Dou)으로 된다. The
개구단 부근의 외경이 줄어드는 현상은 다음과 같은 이유에 의해 생기는 것으로 판단된다. 스폿 용접에 의한 임시적인 고정으로 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)을 고정하는 시점에서는 컵 모양 요크(1)의 오목부 개구단 부근의 외경은 축소하지 않는다. 이것은 스폿 용접부(6a ~ 6d)가 용융 후 응고하는 시점에서 용접부에 줄어들려고 하는 힘이 발생하지만, 스폿 용접부(6a ~ 6d)의 체적이 작기 때문에 컵 모양 요크(1)를 끌어들이는 것까지에는 이르지 못하기 때문이다. 전둘레 용접을 개시하면, 용융된 결합부(용접부)는 응고하여 줄어들려고 하기 때문에, 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)을 용접부로 끌어당기는 힘이 작용한다. 이때, 시일 링(5)은, 컵 모양 요크(1)의 용융되지 않은 쪽에 스폿 용접부를 매개로 고정되어 있기 때문에 용접부로 당기더라도 변형되지는 않는다. 한편, 컵 모양 요크(1)는 외주가 고정되어 있지 않기 때문에 용접부로 당겨져 조금씩 변형되어 간다. 레이저 조사의 위치를 둘레 방향으로 움직여 가면서 전둘레 용접을 행해가면, 컵 모양 요크(1)의 개구단 부근은 용접부 쪽으로 조금씩 끌려가고, 전체 둘레를 용접한 단계에서 거의 균일하게 축소하게 된다. 또한, 스폿 용접에 의한 임시적인 고정을 행하지 않고서 전둘레 용접을 행하면, 고정되어 있지 않은 시일 링(5)은 용접부로 강하게 끌려가고 시일 판(3)이 크게 들뜬다. The phenomenon that the outer diameter near the opening end decreases is considered to be caused by the following reason. At the time of fixing the
도 1d에 나타낸 바와 같이, 시일 판(3)과 컵 모양 요크(1)의 용접면은 연마 등에 의해 평면 가공되어 있다. 평면 가공에 의해 용접부의 국부적인 요철은 제거되고, 평활면(9)이 형성된다. 의치 어태치먼트의 평활면(9)은 치조(齒槽)에 매설한 근면판(根面板)과 잘 밀착하기 때문에 자속(磁束)의 혼란이 없다. 그 결과, 본 발명의 의치 어태치먼트를 장착한 의치는 치조에 강고하게 보호 지지된다. As shown in FIG. 1D, the welding surface of the
도 2는 도 1a의 의치 어태치먼트의 제조 공정을 나타낸다. 우선 연자성 컵 모양 요크(1)의 원형 단면의 오목부(1')에 영구자석(2)을 수납하고, 오목부(1')의 개구부에 시일 판(3)을 끼워넣는다. 기울인 누름 부재(3a)의 선단부를 시일 판(3)의 대략 중앙에 대고, 시일 판(3)을 고정한다(공정 (a)). 이 상태에서, 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)의 결합부(1a)와, 시일 링(5)과 판형 요크(4)의 결합부(4a)를 덮도록, 복수개소의 스폿 용접을 6a→6b→6c→6d의 순서로 행한다(공정 (b)). 레이저 조사 장치(3b)를 사용하여, 위와 같이 대각선상의 점 6a→6b→6c→6d의 순서로 스폿 용접하는 것에 의해, 용융 금속이 냉각 응고할 시에 시일 판(3)이 받는 수축력을 작게 함과 더불어 균형을 맞출 수가 있으며, 따라서 종래 기술과 같은 시일 판(3)의 들뜸을 방지할 수가 있다. 얻어진 스폿 용접부(6a ~ 6d)에 의해, 시일 판(3)은 컵 모양 요크(1)에 강고하게 고정된다. FIG. 2 shows a manufacturing process of the denture attachment of FIG. 1A. FIG. First, the
시일 판(3)으로서, 인발 가공으로 판형 요크(4)와 시일 링(5)을 일체화한 후, 열처리 등에 의해 접합부를 융착시킨 것을 사용하는 경우, 스폿 용접은 시일 링(5)과 컵 모양 요크(1)의 결합부(1a)에만 행하여도 된다. In the case of using the
누름 부재(3a)를 제거한 후(공정 (c)), 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5)의 결합부(1a)와, 시일 링(5)과 판형 요크(4)의 결합부(4a)를 덮는 스폿 지름의 레이저 광을 연속적 또는 단속적으로 조사하여 전둘레 용접부(7)를 형성한다(공정 (d)). 시일 판(3)은 컵 모양 요크(1)에 거의 등각격으로 고정되어 있기 때문에, 전둘레 용접할 때 시일 판(3)이 어긋나는 일 없이 안정적인 용접 조건으로 균일한 용접부(7)를 얻을 수가 있다. 용융부 형상, 용융량, 융입 깊이가 전둘레에 걸쳐서 거의 균일한 용접 비이드(bead)에 의해, 컵 모양 요크(1)의 개구부는 완전히 밀봉되고, 영구자석(2)은 외부로부터 기밀(氣密)하게 차단된다. 전둘레 용접용 레이저 광을 스폿 용접용 레이저 광과 동일한 스폿 지름으로 하는 것이 바람직하다. 도 3a는 전둘레 용접 후의 컵 모양 요크(1) 및 시일 판(3)의 표면 상태를 나타내고, 도 3b는 그의 단면을 나타낸다. 이러한 예에서는 스폿 용접부(6a ~ 6d)는 전둘레 용접부(7)에 가려지는데, 부호 7'의 스폿은 전둘레 용접부의 말단이다. After the
용접을 완료한 컵 모양 요크(1)를 평면 연마기에 세팅하고, 컵 모양 요크(1) 및 시일 판(3)의 용접면을 소정의 깊이(δ)로 평면 가공(연마)한다(공정 (e)). 절입 깊이(δ)는, 컵 모양 요크(1)와 시일 판(3)이 동일 높이가 됨과 동시에, 전둘레 용접부(7)의 요철이 남지 않도록, 10㎛ ~ 100㎛ 정도, 바람직하게는 40㎛ ~ 60㎛ 로 하는 것이 좋다. 절입 깊이(δ)가 10㎛ 미만에서는 표면에 요철이 남는다. 한편 절입 깊이(δ)가 100㎛ 를 초과하면 용접부의 체적이 과소하게 되어 용접 강도가 저하된다. 시일 판(3)은 기울어지는 일 없이 컵 모양 요크(1)에 거의 평행하게 용 접되기 때문에, 평면 가공 후에도 용융부 형상, 용융량 및 융입 깊이는 전둘레에 걸쳐서 거의 균일하고, 용융부가 국부적으로 얕아지거나 관통공이 생겨서 밀봉성이 저하되는 일은 없다. After completion of welding, the
용접부의 비자성(非磁性) 상(相)(오스테나이트(austenite) 상)을 안정화함과 동시에, 자기(磁氣) 어태치먼트에 조립한 영구자석의 기계적인 왜곡 등에 의해 열화한 자력을 회복시킬 목적으로, 평면 가공 후에 열처리를 행하는 것이 바람직하다. 이 열처리는, 불활성 가스 분위기 중에서, 600 ~ 1100℃ × 0.5 ~ 10 시간, 바람직하게는 700 ~ 900℃ × 1 ~ 5 시간 가열한 후, 실온까지 냉각하는 조건이 바람직하다. 열처리 조건이 600℃ × 0.5 시간 미만에서는 열처리 효과가 불충분하고, 또한 1100℃ × 10 시간을 초과하면 영구 자석의 결정립(結晶粒)의 조대화(粗大化)나 재소결(再燒結)에 의해 자력이 크게 저하하고, 또한 컵 모양 요크 및 시일 판의 열변형이 무시할 수 없게 된다. 최후에 착자(着磁)하여 본 발명의 의치 어태치먼트가 얻어진다. The purpose of stabilizing the nonmagnetic phase (austenite phase) of the weld and restoring the deteriorated magnetic force due to mechanical distortion of permanent magnets assembled in the magnetic attachment. Therefore, it is preferable to perform heat treatment after planar processing. The heat treatment is preferably performed under an inert gas atmosphere at 600 to 1100 ° C for 0.5 to 10 hours, preferably 700 to 900 ° C for 1 to 5 hours, and then cooled to room temperature. The heat treatment effect is insufficient when the heat treatment condition is less than 600 ° C. × 0.5 hour, and when the heat treatment condition is higher than 1100 ° C. × 10 hours, the magnetic force is increased by coarsening or re-sintering the grains of the permanent magnet. This greatly lowers and the heat deformation of the cup-shaped yoke and the seal plate cannot be ignored. Finally, the denture attachment of the present invention is obtained by magnetizing.
도 1c에 나타낸 바와 같이, 컵 모양 요크(1)와 시일 판(3)의 틈새(x) 때문에, 전둘레 용접한 후, 컵 모양 요크(1)는 내측으로 다소 변형한다. 스폿 용접에 의해 시일 판(3)을 컵 모양 요크(1)에 고정하고, 더 나아가 전둘레 용접을 행하기 때문에 변형은 둘레 방향에서 거의 균일하게 발생한다. 이 변형량(z')은 틈새(x)의 대략 절반이다. 이것은, 컵 모양 요크(1)의 내측으로의 변형량이 직경 방향 양단에서 z'씩이므로, 전체로서는 2z'가 되기 때문이다. 예를 들면, 평면 가공에 의해 시일 판(3)이 약20% 얇아진 경우, 평면 가공 후의 변형량(z)은 z'의 약80%가 된다. 일반적으로 변형량(z)은 10 ~ 40㎛ 정도이다. As shown in FIG. 1C, because of the gap x between the
도 4a 및 도 4b는 본 발명의 제2실시예에 따른 의치 어태치먼트를 나타내고, 도 5는 그의 제조 공정을 나타낸다. 본 실시예에서는, 컵 모양 요크(21)와 시일 링(25)의 제1결합부(21a)를 덮는 스폿 용접부(26e, 26g, 26i, 26k)와, 시일 링(25)과 판형 요크(24)의 제2결합부(24a)를 덮는 스폿 용접부(26f, 26h, 26j, 26l)를 형성함과 동시에, 제1결합부(21a) 및 제2결합부(24a)에 개별적으로 제1전둘레 용접부(27a) 및 제2전둘레 용접부(27b)를 형성한다. 인접하는 스폿 용접부(26e 및 26f, 26g 및 26h, 26i 및 26j, 26k 및 26l)는 중첩되지 않고, 또한 제1전둘레 용접부(27a) 및 제2전둘레 용접부(27b)도 중첩되지 않는다. 제1전둘레 용접부(27a)와 제2전둘레 용접부(27b) 사이에 비자성 시일 링(25)이 노출되어 있기 때문에, 컵 모양 요크(21)와 판형 요크(24) 사이의 자속의 단락을 효과적으로 방지할 수가 있다. 4A and 4B show a denture attachment according to a second embodiment of the present invention, and FIG. 5 shows a manufacturing process thereof. In this embodiment, the
제2실시예의 의치 어태치먼트의 제조 방법은, 스폿 용접부(26e ~ 26l) 및 전둘레 용접부(27a 및 27b)를 개별적으로 형성하는 것 이외에는 제1실시예와 동일하다. The manufacturing method of the denture attachment of the second embodiment is the same as that of the first embodiment except that the
도 6a 및 도 6b는 본 발명의 제3실시예에 따른 의치 어태치먼트를 나타내고, 도 7은 그의 제조 공정을 나타낸다. 본 실시예의 의치 어태치먼트는, 컵 모양 요크(31)와 시일 링(35)의 제1결합부(31a)를 덮는 스폿 용접부(36e, 36g, 36i, 36k)와 시일 링(35)과 판형 요크(34)의 제2결합부(34a)를 덮는 스폿 용접부(36f, 36h, 36j, 36l)를 가짐과 더불어, 제1결합부(31a) 및 제2결합부(34a)에 개별적으로 제1전둘레 용접부(37a) 및 제2전둘레 용접부(37b)를 가지는 점에서는 제2실시예의 것 과 동일하나, 인접하는 스폿 용접부(36e 및 36f, 36g 및 36h, 36i 및 36j, 36k 및 36l)는 충첩되고, 또한 제1전둘레 용접부(37a) 및 제2전둘레 용접부(37b)도 중첩되는 점에서 제2실시예의 것과 상이하다. 예를 들면, 참조 부호 '36m'은 스폿 용접부(36k 및 36l)가 겹치는 부분이고, 참조 부호 '37c'는 제1전둘레 용접부(37a) 및 제2전둘레 용접부(37b)가 중첩되는 부분이다. 도 6a에 점선으로 나타낸 바와 같이, 제1전둘레 용접부(37a)와 제2전둘레 용접부(37b)의 중첩부는 시일 링(35)의 대략 중앙부에 있으나, 컵 모양 요크(31)나 판형 요크(34)의 연자성 재료가 거의 혼입되지 않기 때문에 자기 회로 상 특별히 문제될 것은 없다. 또한 상기 중첩부는 평면 가공에 의해 거의 제거된다. 6A and 6B show a denture attachment according to a third embodiment of the present invention, and FIG. 7 shows a manufacturing process thereof. The denture attachment of the present embodiment includes
도 8a 및 도 8b는 본 발명의 제4실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타낸다. 본 실시예의 의치 어태치먼트는, 컵 모양 요크(41)와 시일 링(45)의 제1결합부와, 시일 링(45)과 판형 요크(44)의 제2결합부를 덮는 스폿 용접부(46a ~ 46d)를 가짐과 더불어, 제1결합부 및 제2결합부에 개별적으로 제1전둘레 용접부(47a) 및 제2전둘레 용접부(47b)를 가진다. 스폿 용접부(46a ~ 46d)는 제1실시예와 동일하게 형성되고, 제1전둘레 용접부(47a) 및 제2전둘레 용접부(47b)는 제3실시예와 동일하게 형성된다. 8A and 8B show a denture attachment according to a fourth embodiment of the present invention. The denture attachment of the present embodiment includes
도 9a 및 도 9b는 본 발명의 제5실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타낸다. 본 실시예의 의치 어태치먼트는, 시일 판(53)의 판형 요크(54)와 시일 링(55) 사이에 Ni 도금층(54b)이 형성되어 있는 것 이외에는 제1실시예의 것과 동일하다. Ni 도금층(54b)을, 예를 들면 15㎛의 두께로 하면, 시일 판(53)은 그만큼 반경 치수를 작게 한다. Ni 도금층(54b)이 시일 판(53)의 연자성 재료와 용융 혼합되면, 비자성 합금으로 바뀌므로, 판형 요크(54)와 컵 모양 요크(51) 사이의 자속의 누설을 효과적으로 방지할 수가 있다. 9A and 9B show a denture attachment according to a fifth embodiment of the present invention. The denture attachment of this embodiment is the same as that of the first embodiment except that the
도 10은 본 발명의 제6실시예에 의한 의치 어태치먼트를 나타낸다. 본 실시예의 의치 어태치먼트는, 확경부(擴徑部)(61c)를 가지는 컵 모양 요크(61)를 구비하는 것을 특징으로 한다. 이것 이외의 점들은 제2실시예의 의치 어태치먼트와 동일하다. 판형 요크(64)와 컵 모양 요크(61) 사이의 자속의 누설을 효과적으로 방지하는 자기 갭(magnetic gap)으로서의 작용을 위하여, 확경부(61c)의 반경 방향 깊이(w - w1)는 20 ~ 200㎛ 정도가 바람직하다. 또한 확경부(61c)의 높이(h)(컵 모양 요크(61)의 상단면과 단차(61d)의 하단부와의 거리)는 200 ~ 400㎛ 정도가 바림직하다. 단차(61d)의 경사각(수평선과의 각도)는 0 ~ 60°가 바람직하다. 도 10의 자기 어태치먼트는, 컵 모양 요크(61)의 오목부의 확경부(61c) 바닥 부근의 외경에 대하여 오목부(61c)의 개구단 부근의 영역의 지름이 줄어들고(축경(縮徑)하고) 있는 것이 외관의 특징이다. 10 shows a denture attachment according to a sixth embodiment of the present invention. The denture attachment of the present embodiment is characterized by having a cup-shaped
본 실시예의 경우, 자속의 누설의 효과적인 방지를 위해서, 시일 링(65)의 안쪽 단부는 영구자석(62)의 측면보다 내측으로 위치하는 것이 바람직하다. 따라서, 시일 링(65)의 두께는 40 ~ 400㎛ 정도가 바람직하다. In the case of this embodiment, in order to effectively prevent the leakage of magnetic flux, the inner end of the
본 발명을 이하의 실시예에 의해 더욱 상세하게 설명하지만, 본 발명은 그것들에 한정되는 것은 아니다. 또한 각 실시예 및 비교예에 있어서, 컵 모양 요크 및 원판형 요크를 내식성 연자성 스테인리스 강(SUS447J1)(포화 자화 Bs: 1.28T)에 의해 형성하고, 시일 링을 내식성 비자성 스테인리스 강(SUS316L)에 의해 형성하며, 원판형 영구자석을 Nd-Fe-B계 이방성 소결 자석(주식회사 NEOMAX제 NMX-48CH, 잔류 자속 밀도 Br: 1.35T, 최대 에너지 적(積)(BH)max: 366kj/m3)에 의해 형성한다. 또한 영구자석의 치수는 외경 2.55mm × 높이 0.4mm이었다. Although this invention is demonstrated further in detail by the following example, this invention is not limited to them. In each of the Examples and Comparative Examples, the cup-shaped yoke and the disc-shaped yoke were formed of corrosion-resistant soft magnetic stainless steel (SUS447J1) (saturated magnetization Bs: 1.28T), and the seal ring was formed of corrosion-resistant nonmagnetic stainless steel (SUS316L). Nd-Fe-B-based anisotropic sintered magnet (NMX-48CH manufactured by NEOMAX Co., Ltd., residual magnetic flux density Br: 1.35T, maximum energy product (BH) max: 366kj / m3) Form by. In addition, the size of the permanent magnet was 2.55mm in diameter x 0.4mm in height.
<실시예1> Example 1
표 1에 나타낸 사이즈의 컵 모양 요크 및 시일 판을 사용한다. 이 시일 판은 원판형 요크용 환봉에 시일 링을 이룰 적절한 원통재를 끼우고, 인발 가공한 것을 두께 0.2mm로 슬라이스 한 후, 환원성 분위기 중에서 800℃에서 열처리하고, 실온까지 냉각한 것이었다. 얻어진 시일 판은 원판형 요크의 외주에 시일 링이 약하게 접합한 것이었다. 도 1b에 나타낸 바와 같이 조립하고, 표 2에 나타낸 바와 같이 직경 2.4mm의 원주(도 1a의 점(O)을 중심으로 한다)를 따라서 90°의 등각도 간격으로 0.5mm 스폿 지름의 레이저 광에 의해 스폿 용접에 의한 임시 고정을 행하고, 이어서 동일 직경 2.4mm의 원주를 따라서 0.5mm 스폿 지름의 레이저 광에 의해 전둘레 용접을 행하였다(도 1c). 도 3b에 나타낸 바와 같이, 용접 직후의 컵 모양 요크(1)는 'z'만큼 개구부의 지름이 축소되어 있다. 이것은, 컵 모양 요크(1)와 시일 판(3)의 틈새(x)를 메우는 방향으로 컵 모양 요크(1)의 개구단 부근의 영역이 변형하기 때문이다. 최후에 0.05mm의 깊이(δ)까지 래핑(lapping) 연마하여, 용접면을 최대표면거칠기(Rmax)가 1㎛ 이하로 되도록 마무리하여 도 1a 및 도 1d에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하였다. 평면 가공 후의 용접부의 깊이는 0.1mm로 균일하였다. 평면 연마 후 800℃의 아르곤 분위기 중에서 1시간 열처리하였다. 컵 모양 요크(1)의 개구부 외경의 축소량은 평면 연마 후에는 z(표 3 중의 값)로 감소하였다(도 1d). 도 1d에 나타낸 바와 같이, 평면 연마 후에 자기 어태치먼트를 착자(着磁)하였다. Cup-shaped yokes and seal plates of the sizes shown in Table 1 are used. The seal plate was fitted with an appropriate cylindrical material for forming a seal ring on a round bar for a disk-shaped yoke, sliced into a thickness of 0.2 mm after being pulled out, and then heat-treated at 800 ° C. in a reducing atmosphere and cooled to room temperature. The obtained seal plate was one in which the seal ring was weakly bonded to the outer circumference of the disc-shaped yoke. Assembled as shown in FIG. 1B, and as shown in Table 2, a laser beam having a 0.5 mm spot diameter at an equiangular interval of 90 degrees along a circumference of 2.4 mm in diameter (centered on point O in FIG. 1A). Temporary fixation by spot welding was performed, followed by full circumferential welding with a laser beam of 0.5 mm spot diameter along the circumference of the same diameter 2.4 mm (FIG. 1C). As shown in FIG. 3B, the diameter of the opening of the cup-shaped
얻어진 의치 어태치먼트에 대하여, 컵 모양 요크(1)와 시일 링(5) 사이의 버어(burr)의 유무, 컵 모양 요크(1)의 외경의 격차 및 감소량(z), 시일 판(3)의 들뜸량(t), 그리고 자기 흡인력을 측정하였다. 측정 결과를 표 3에 나타내었다. With respect to the obtained denture attachment, the presence or absence of a burr between the cup-shaped
자기 흡인력의 측정에는, 도 23에 나타낸 장치를 사용하였다. 이 측정 장치는, 의치 어태치먼트(90)를 고정하는 척(93)과, 척(93)에 어댑터(94)를 매개로 접속하는 디지털 포스 게이지(digital force gauge)(95)와, 디지털 포스 게이지(95)를 움직이는 미동(微動) 장치(96)와, 미동 장치(96)를 지지하는 스탠드(97)와, 키퍼(keeper)(91)를 지지하도록 스탠드(97)에 고정된 지지부재(92)를 구비한다. 척(93)에 고정한 의치 어태치먼트(90)와 지지 부재(92)에 고정한 키퍼(91)를 흡착시킨 상태에서, 미동 장치(96)를 서서히 상승시켜, 의치 어태치먼트(90)가 키퍼(91)로부터 떨어질 때의 디지털 포스 게이지(95)의 값을 읽었다. 또한 10개의 의치 어태치먼트(90)에 대하여 자기 흡인력의 측정을 행하고, 얻어진 값의 평균치를 자기 흡인력으로 하였다. The apparatus shown in FIG. 23 was used for the measurement of magnetic attraction force. The measuring device includes a
<실시예 2 ~ 6><Examples 2 to 6>
표 1에 나타낸 사이즈의 컵 모양 요크 및 시일 판(시일판은 모두 실시예 1과 동일한 원판형 요크의 외주에 시일 링이 약하게 접합된 것이었다)을 사용하고, 도 5에 나타낸 바와 같이 조립하고, 표 2에 나타낸 바와 같이 컵 모양 요크(21)와 시일 링(25)의 결합부를 덮도록 직경 2.6mm의 원주(도 5a의 점(O)을 중심으로 한다)를 따라서 90°의 등각도 간격으로 0.2mm 스폿 지름의 레이저 광에 의해 제1 스폿 용접을 함과 더불어, 시일 링(25)과 판형 요크(24)의 결합부를 덮도록 직경 2.2mm의 원주(도 5a의 점(O)을 중심으로 한다)를 따라서 90°의 등각도 간격으로 0.2mm 스폿 지름의 레이저 광에 의해 제2 스폿 용접을 행하고, 시일 판(23)의 컵 모양 요크(21)에 임시 고정한다. 이어서 제1 스폿 용접의 원주와 동일한 직경 2.6mm의 원주를 따라서 0.2mm의 스폿 지름의 레이저 광에 의해 제1전둘레 용접을 행함과 더불어, 제2 스폿 용접의 원주와 동일한 직경 2.2mm의 원주를 따라서 0.2mm의 스폿 지름의 레이저 광에 의해 제2전둘레 용접을 행하였다(도 5d). 마지막으로 0.05mm의 깊이(δ2)까지 연마하여 용접면을 평탄화하고, 도 4a 및 도 4b에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하였다. 얻어진 의치 어태치먼트에 대하여, 실시예 1과 동일하게 하여, 컵 모양 요크(21)와 시일 링(25) 사이의 버어(burr)의 유무, 컵 모양 요크(21)의 외경의 격차 및 감소량(z), 시일 판(23)의 들뜸량(t), 그리고 자기 흡인력을 측정하였다. 측정 결과를 표 3에 나타내었다. Cup-shaped yoke and seal plate of the size shown in Table 1 (all seal plates were weakly bonded to the outer circumference of the same disk-shaped yoke as in Example 1), were assembled as shown in Fig. 5, the table As shown in Fig. 2, 0.2 at equiangular intervals of 90 ° along a circumference of 2.6 mm in diameter (centering on point O in FIG. 5A) to cover the engagement of the cup-shaped
<실시예 7> <Example 7>
표 2에 나타낸 바와 같이 스폿 용접 및 전둘레 용접용 레이저 광의 스폿 지름을 각각 0.3mm로 한 것 이외에는 실시예 2와 동일하게 하여, 도 6에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하고, 특성을 측정하였다. 측정 결과를 표 3에 나타내었다. As shown in Table 2, the denture attachment shown in FIG. 6 was produced and the characteristic was measured like Example 2 except having made the spot diameter of the spot welding and the laser beam for all-circle welding each 0.3 mm. The measurement results are shown in Table 3.
<실시예 8> <Example 8>
표 2에 나타낸 바와 같이 실시예 7과 동일하게 전둘레 용접을 한 것 이외에는 실시예 1와 동일하게 하여, 도 8에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하고, 특성을 측정하였다. 측정 결과를 표 3에 나타내었다. As shown in Table 2, except that the full circumferential welding was performed in the same manner as in Example 7, the denture attachment shown in FIG. 8 was produced in the same manner as in Example 1, and the characteristics were measured. The measurement results are shown in Table 3.
<실시예 9> Example 9
판형 요크와 시일 링 사이에 두께 15㎛의 Ni 도금층을 형성한 것 이외에는 실시예 1과 동일하게 하여, 도 9에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하고, 특성을 측정하였다. 측정 결과를 표 3에 나타내었다. The denture attachment shown in FIG. 9 was produced in the same manner as in Example 1 except that a Ni plating layer having a thickness of 15 μm was formed between the plate-shaped yoke and the seal ring, and the properties were measured. The measurement results are shown in Table 3.
<실시예 10 ~ 14> <Examples 10 to 14>
표 1에 나타낸 바와 같이, 오목부(61')에 단차(61d)를 가지는 컵 모양 요크를 사용한 것 이외에는 실시예 2 ~ 6과 동일하게 하여, 도 10에 나타낸 의치 어태치먼트를 제작하였다. 용접부 단면의 현미경 사진을 도 11a 및 도 11b에 나타내었다. 도 11a 및 도 11b의 현미경 사진에 대응하는 도 12a 및 도 12b로부터 분명해지는 바와 같이, 컵 모양 요크(71)의 오목부 개구단 부근의 외측면은 수선 U-U (수선 U-U는 영구 자석(72)의 좌단측 윤곽선 또는 우단측 윤곽선 V-V에 평행하다)에 대하여 다소 내측으로 기울어져 있다(직선 T-T). 의치 어태치먼트의 표면을 통과하는 직선 S-S상에서의 수선 U-U와 직선 T-T의 거리(z)는 컵 모양 요크(71)의 외경의 감소량을 표시한다. 각 의치 어태치먼트의 특성의 측정 결과를 표 3에 나타내었다. As shown in Table 1, the denture attachment shown in FIG. 10 was produced in the same manner as in Examples 2 to 6 except that a cup-shaped yoke having a
도 12c에서, 컵 모양 요크(71)의 오목부의 확경부의 바닥 부근(위치 P)에 있어서의 외경(Dob)에 대하여 상기 오목부의 개구단(위치 Q)의 외경(Dou)이 축소되어 있다(Dob > Dou). 또한, 확경부의 바닥 부근(위치 P)로부터 오목부 개구단(위치 Q)에 이르기까지, 컵 모양 요크(71)의 폭(w1)은 변하지 않았다. In Fig. 12C, the outer diameter Do of the opening end (position Q) of the recess is reduced with respect to the outer diameter Do at the bottom of the enlarged portion (position P) of the recess of the cup-shaped yoke 71 ( Dob> Dou). In addition, the width w 1 of the cup-shaped
<실시예 15> <Example 15>
표 2에 나타낸 바와 같이 스폿 용접 및 전둘레 용접용 레이저 광의 스폿 지름을 각각 0.3mm로 한 것 이외에는 실시예 10과 동일하게 하여 의치 어태치먼트를 제작하였다. 용접부 단면의 현미경 사진을 도 13a 및 도 13b에 나타낸다. 또한 도 14a 및 도 14b는 도 13a 및 도 13b의 현미경 사진에 대응하는 선도이고, 도 14c는 의치 어태치먼트 전체의 단면 형상을 나타낸다. 이러한 의치 어태치먼트의 특성의 측정 결과를 표 3에 나타내었다. As shown in Table 2, the denture attachment was produced in the same manner as in Example 10 except that the spot diameters of the laser beam for spot welding and all-round welding were each 0.3 mm. Micrographs of the welded section are shown in FIGS. 13A and 13B. 14A and 14B are diagrams corresponding to the micrographs of FIGS. 13A and 13B, and FIG. 14C shows a cross-sectional shape of the entire denture attachment. Table 3 shows the measurement results of the characteristics of these denture attachments.
<비교예 1> Comparative Example 1
표 1 및 표 2에 나타낸 바와 같이, 실시예 1과 동일하게 컵 모양 요크 및 시 일 판(양자의 틈새는 30㎛)을 사용하여, 스폿 용접을 행하지 않고서 실시예 1과 동일한 전둘레 용접을 행하였는데, 도 15에 나타낸 바와 같이, 시일 판(103)은 완전히 컵 모양 요크(101)보다 위로 들떠서 전둘레 용접을 완료할 수가 없었다(표 3 참조). As shown in Table 1 and Table 2, the same full circumferential welding as in Example 1 was performed without using spot welding, using a cup-shaped yoke and a seal plate (the gap between the two is 30 µm) as in Example 1. As shown in FIG. 15, the
<비교예 2> Comparative Example 2
표 1 및 표 2에 나타낸 바와 같이, 실시예 7과 동일하게 컵 모양 요크 및 시일 판(양자의 틈새는 30㎛)을 사용하여, 스폿 용접을 행하지 않고서 실시예 7과 동일한 전둘레 용접을 행하였는데, 시일 판은 완전히 컵 모양 요크보다 위로 들떠서 전둘레 용접을 완료할 수가 없었다. As shown in Table 1 and Table 2, the same full circumferential welding as in Example 7 was performed without spot welding using a cup-shaped yoke and a seal plate (the gap between the two is 30 µm) as in Example 7. However, the seal plate was fully lifted up above the cup-shaped yoke and was unable to complete the circumference welding.
<비교예 3> Comparative Example 3
표 1 및 표 2에 나타낸 바와 같이, 시일 판의 외경과 컵 모양 요크의 오목부의 내경을 동일하게 하여, 시일 판을 컵 모양 요크의 오목부에 압입한 것 이외에는 실시예 1과 동일하게 하여 의치 어태치먼트를 제작하였다. 시일 판의 압입은 번거로운 작업이었다. 얻어진 의치 어태치먼트는, 도 16에 나타낸 바와 같이, 컵 모양 요크(201)과 시일 링(205) 사이에 버어(201b)를 가지고, 또한 컵 모양 요크(201)는 외측으로 약간 변형되어 있다. 그 변형 방향은 본 발명의 의치 어태치먼트의 경우와 반대 방향이므로, 변형량(z)(외주(201R)의 반경 - 외주(201r)의 반경)을 마이너스(-)로 표시한다. 201R는 전둘레 용접 후의 외주를 나타내고, 201r은 압입 후 용 접 전의 외주를 나타낸다. 의치 어태치먼트의 특성의 측정 결과를 표 3에 나타내었다. As shown in Table 1 and Table 2, the denture attachment was carried out in the same manner as in Example 1 except that the outer diameter of the seal plate and the inner diameter of the recess of the cup yoke were the same, and the seal plate was press-fitted into the recess of the cup yoke. Was produced. Indentation of the seal plate was troublesome. As shown in FIG. 16, the obtained denture attachment has a
도 16에 나타낸 바와 같이, 전둘레 용접에 의해 컵 모양 요크(201)의 단부면(端面)의 외주가 201r로부터 201R로 확장되고, 컵 모양 요크(201)의 단부면의 면적은 SR[= Sr ×α(α는 정수, α>1)]으로 증대한다. 영구자석(202)으로부터 발생하는 자속은 변화하지 않으므로, 컵 모양 요크(201)의 단부면의 면적과 그곳으로부터 나오는 자속과의 관계는, B × Sr = B' × SR (B 및 Sr는 면적 확장 전의 자속 밀도 및 단부면의 면적이고, B' 및 SR는 면적 확장 후의 자속 밀도 및 단부면의 면적이다.)에 의해 표시된다. 따라서, B' = B /α이다. 자기 흡인력은, 자속이 통과하는 면적과 자속 밀도의 2제곱의 적(積)에 비례하므로, 확장 후의 자기 흡인력(F')과 확장전의 자기 흡인력(F)의 비는, (SR × B'2)/(Sr × B2) = B'/B = 1/α가 된다. 이와 같이, 압입에 의해 컵 모양 요크(201)의 외주가 확장되면, 자기 흡인력은 저하한다. As shown in FIG. 16, the outer periphery of the end surface of the cup-shaped
이것에 대하여, 각 실시예의 자기 어태치먼트에서는 어느 것이나, 컵 모양 요크의 단부면의 면적(S)(= Sm×Bm/Bs)는 최적으로 이루어지도록(< Sr < SR) 설계된다. Bs는 컵 모양 요크의 포화 자화, Bm은 영구자석의 잔류 자속 밀도, Sm은 영구자석의 단면적이다. 또한, 상기 요크 단부면의 면적이 S보다 작아지면 자속의 통과가 나빠지므로(국소적인 자기 포화가 일어나므로), 자속 누출이 현저해지고, 자기 흡인력이 크게 저하된다. 본 발명에서는 컵 모양 요크의 외주가 수축한 경우에 최적의 S가 얻어지도록 설계하고 있으므로, 자기 흡인력은 증가한다. 표 3에 나타낸 비교예 5의 자기 흡인력의 측정 결과는 실시예 1의 것보다 분명히 낮았다. On the other hand, would either In each embodiment a magnetic attachment, the end surface of the cup-shaped yoke area (S) (= Sm × Bm / Bs) is designed to occur at best (<S r <S R) . Bs is the saturation magnetization of the cup-shaped yoke, Bm is the residual magnetic flux density of the permanent magnet, and Sm is the cross-sectional area of the permanent magnet. In addition, when the area of the yoke end surface is smaller than S, the passage of magnetic flux worsens (because local magnetic saturation occurs), so that magnetic flux leakage becomes remarkable, and magnetic attraction force is greatly reduced. In the present invention, since the optimum S is obtained when the outer periphery of the cup-shaped yoke shrinks, the magnetic attraction force increases. The measurement result of the magnetic attraction force of Comparative Example 5 shown in Table 3 was clearly lower than that of Example 1.
도 17은, 시일 판을 컵 모양 요크(201)에 압입할 때, 컵 모양 요크(201)와 시일 링(205)의 결합부의 한쪽에 틈새가 생기는 모습을 보여준다. 컵 모양 요크(201)의 내경과 시일 판의 외경은 같기 때문에, 시일 판의 외주의 일단을 컵 모양 요크(201)의 개구부에 넣으면, 필연적으로 시일 판의 외주의 타단은 컵 모양 요크(201)의 개구 테두리 부분에 걸린다. 이 상태에서 시일 판을 컵 모양 요크(201)의 개구부 안으로 압입하면, 결합부에서 컵 모양 요크(201) 및 시일 판 중 적어도 어느 한쪽이 깍여서 버어가 생김과 더불어, 결합부 중의 버어를 가지는 부분에는 틈새가 생긴다. 도 17에 나타낸 샘플에서는, 판형 요크(204)와 시일 링(205)은 강고하게 고착되어 있기 때문에, 그의 결합부에는 틈새는 생기지 않았다. FIG. 17 shows a gap in one side of the engaging portion of the cup-shaped
도 18은, 판형 요크(304)와 시일 링(305)이 강고하게 고착되지 않은 시일 판을 컵 모양 요크(301)에 압입할 때, 컵 모양 요크(301)와 시일 링(305)의 결합부, 그리고 판형 요크(304)와 시일 링(305)의 결합부에 각각 한쪽으로 치우친 틈새가 생기는 모습을 보여준다. 도 19는 도 18의 부분 'A'의 확대도 이고, 도 20은 그 부분의 현미경 사진이다. 도 19 및 도 20으로부터 분명한 바와 같이, 컵 모양 요크(301)와 시일 링(305)의 결합부에는 버어(305b)가 잔류하고 있다. FIG. 18 shows an engagement portion of the cup-shaped
도 21은 도 22의 샘플의 결합부 부근을 나타내는 현미경 사진이고, 도 22는 그에 대응하는 개략도이다. 압입하기 전의 시일 링(305)은 단면이 장방형 모양이므 로, 시일 링(305)의 외단부가 깍인 것을 알 수 있다. 시일 링(305)의 모서리 부분과 컵 모양 요크(301) 사이에 버어(301b, 305b)가 인지되었다. FIG. 21 is a micrograph showing the vicinity of the junction of the sample of FIG. 22, and FIG. 22 is a schematic diagram corresponding thereto. Since the
<비교예 4><Comparative Example 4>
표 1 및 표 2에 나타낸 바와 같이 시일 판의 외경과 컵 모양 요크의 오목부의 내경을 동일하게 하고, 시일 판을 컵 모양 요크의 오목부에 압입한 것 이외에는 실시예 7과 동일하게 하여, 의치 어태치먼트를 제작하였다. 시일 판의 압입은 번거로운 작업이었다. 얻어진 의치 어태치먼트의 특성의 측정 결과를 표 3에 나타내었다. 표 3에 나타낸 비교예 4의 자기 흡인력의 측정 결과는 실시예 1의 것보다 분명히 낮았다. As shown in Table 1 and Table 2, the denture attachment was performed in the same manner as in Example 7 except that the outer diameter of the seal plate and the inner diameter of the recess of the cup-shaped yoke were the same, and the seal plate was press-fitted into the recess of the cup-shaped yoke. Was produced. Indentation of the seal plate was troublesome. Table 3 shows the measurement results of the characteristics of the obtained denture attachments. The measurement result of the magnetic attraction force of Comparative Example 4 shown in Table 3 was clearly lower than that of Example 1.
<비교예 5>Comparative Example 5
표 1 및 표 2에 나타낸 바와 같이 판형 요크와 시일 링 사이에 두께 15㎛의 Ni 도금층을 형성한 것 이외에는 비교예 5와 동일하게 하여 의치 어태치먼트를 제작하고 특성을 측정하였다. 결과를 표 3에 나타내었다. 표 3에 나타낸 비교예 5의 자기 흡인력의 측정 결과는 실시예 1의 것보다 분명히 낮았다. 또한 시일 판의 압입은 번거로운 작업이었다. As shown in Table 1 and Table 2, the denture attachment was produced in the same manner as in Comparative Example 5 except that a Ni plating layer having a thickness of 15 µm was formed between the plate-shaped yoke and the seal ring, and the properties were measured. The results are shown in Table 3. The measurement result of the magnetic attraction force of Comparative Example 5 shown in Table 3 was clearly lower than that of Example 1. In addition, indentation of the seal board was troublesome.
<비교예 6> Comparative Example 6
표 1 ~ 표 3에 나타낸 바와 같이 컵 모양 요크와 시일 판의 틈새(x)를 70㎛ 로 한 것 이외에는 실시예 1과 동일하게 하여 의치 어태치먼트를 제작하고, 특성을 측정하였다. 표 3에 나타낸 비교예 6의 자기 흡인력의 측정 결과는 실시예 1의 것보다 분명히 낮았다. 결과를 표 3에 나타내었다. 또한 시일 판의 압입은 번거로운 작업이었다. 또한 표면 연마 후에 용접에 의한 함몰(움푹 들어간 부분)이 잔류하여 평활한 면이 얻어지지 않고, 실용적으로 사용할 수가 없었다. As shown in Tables 1-3, the denture attachment was produced like Example 1 except having set the clearance (x) of the cup-shaped yoke and seal board to 70 micrometers, and the characteristic was measured. The measurement result of the magnetic attraction force of Comparative Example 6 shown in Table 3 was clearly lower than that of Example 1. The results are shown in Table 3. In addition, indentation of the seal board was troublesome. Further, after the surface polishing, depressions (dents) due to welding remained, so that a smooth surface was not obtained and could not be used practically.
주: (1) 외경×높이Note: (1) Outer diameter x height
(2) 내경×깊이 (2) inner diameter x depth
(3) Ni 도금층 (3) Ni plating layer
(4) 외경×내경×높이 (4) Outer diameter X inner diameter X height
(5) 두께 15㎛의 Ni 도금층을 원판형 요크의 외주에 형성함(Ni 도금층을 포함하는 판형 요크의 외경은 2.17㎛이다). (5) A Ni plating layer having a thickness of 15 µm was formed on the outer circumference of the disk-shaped yoke (the outer diameter of the plate-shaped yoke including the Ni plating layer was 2.17 µm).
(6) 판형 요크의 외주에 두께 15㎛의 Ni 도금층만 형성함(Ni 도금층을 포함하는 판형 요크의 외경은 2.20㎛이다). (6) Only Ni plating layer having a thickness of 15 µm was formed on the outer circumference of the plate-shaped yoke (the outer diameter of the plate-shaped yoke including the Ni plating layer is 2.20 µm).
(7) 도 10과 동일하게, 개구단으로부터 깊이 0.30mm 까지 확경부(내경: 2.75mm)가 있고, 깊이 0.30mm ~ 0.38mm까지 경사진 단차를 가지며, 그에 따라 깊은 부분에서는 내경이 2.60mm이었다. (7) Similarly to Fig. 10, there was an enlarged diameter portion (inner diameter: 2.75 mm) from the open end to a depth of 0.30 mm, and a stepped angle inclined from 0.30 mm to 0.38 mm, whereby the inner diameter was 2.60 mm at the deep portion. .
주: (1) 컵 모양 요크의 외경이 증대한 경우는 마이너스(-)로 한다. Note: (1) When the outer diameter of the cup-shaped yoke is increased, it is to be minus (-).
실시예 1 및 실시예 8, 및 비교예 1 및 비교예 3의 의치 어태치먼트의 내식성을 측정하기 위하여, 각 샘플을 37℃의 5% 식염수 중에 3일간 침지 후, 용접부의 녹 발생 상황을 육안 관찰함과 더불어, 자석이 부식되는가 아닌가를 확인하기 위하여 식염수를 분석하였다. 결과를 표 4에 나타내었다. In order to measure the corrosion resistance of the denture attachments of Examples 1 and 8, and Comparative Examples 1 and 3, each sample was immersed in 5% saline at 37 ° C. for 3 days, and then visually observed the rust occurrence of the weld zone. In addition, the saline solution was analyzed to see if the magnet was corroded. The results are shown in Table 4.
상기 결과에 의해, 전둘레 용접을 행하기 전에 스폿 용접을 행한 실시예 1 및 실시예 8의 의치 어태치먼트에서는, 식염수가 컵 모양 요크의 오목부에 침입하지 않았음에 비해, 스폿 용접을 행하지 않고 전둘레 용접을 한 비교예 1 및 비교예 3의 의치 어태치먼트에서는 식염수가 컵 모양 요크의 오목부에 침입한 것이 분명하다. According to the above results, in the denture attachments of Examples 1 and 8 where spot welding was performed before the full circumferential welding, the saline solution did not penetrate into the concave portion of the cup-shaped yoke, but did not perform spot welding. In the denture attachments of Comparative Example 1 and Comparative Example 3 subjected to circumferential welding, it is evident that the saline solution penetrated the concave portion of the cup-shaped yoke.
본 발명에 의하면, 시일 판을 컵 모양 요크의 오목부의 개구부에 헐겁게 끼워넣고, 스폿 용접에 의해 시일 판과 컵 모양 요크를 임시 고정한 후에 전둘레 용접을 행하므로, 시일 판은 표면이 기울어지지 않고 컵 모양 요크 표면과 거의 평행하게 용접되고, 컵 모양 요크와 시일 판의 용접부는, 용용부 형상, 용용량, 융입 깊이가 전둘레에 걸쳐서 거의 균일한 안정된 품질을 이룬다. 따라서, 용접면을 평면 가공한 후에 용접부가 국부적으로 얕아지거나 관통공이 생겨서 밀봉성이 저하하는 일은 없다. 그 때문에, 본 발명의 의치 어태치먼트는 컵 모양 요크의 개구단 부근의 영역이 축경한 외관을 나타내고, 자기 흡착력이 높고, 내식성이 양호하여 내구성이 좋고, 염가로 소형화 및 박형화할 수가 있다. According to the present invention, the seal plate is loosely inserted into the opening of the concave portion of the cup-shaped yoke, and after the temporary fixation of the seal plate and the cup-shaped yoke by spot welding, all the welding is performed, so that the surface of the seal plate is not tilted. The welded portion of the cup-shaped yoke and the seal plate is welded almost in parallel with the surface of the shape yoke, and the welded shape, the capacity, and the depth of fusing are almost uniform and stable. Therefore, after planar processing of a weld surface, a weld part will not be locally shallow or a penetration hole will arise and sealing property will not fall. Therefore, the denture attachment of the present invention exhibits a reduced diameter of the area near the open end of the cup-shaped yoke, has a high magnetic attraction force, good corrosion resistance, good durability, and can be miniaturized and thinned at low cost.
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