KR20060055454A

KR20060055454A - 비철 금속 추출용 수지 및 추출 방법

Info

Publication number: KR20060055454A
Application number: KR1020057021340A
Authority: KR
Inventors: 니콜라이 존토프
Original assignee: 클린 텍 피티와이 리미티드
Priority date: 2003-05-09
Filing date: 2004-05-07
Publication date: 2006-05-23
Also published as: US20070041884A1; CN1805793A; CO5680467A2; RU2005138321A; CA2525272A1; EP1628767A1; BRPI0410165A; JP2006526491A; EP1628767A4; WO2004098775A1; AU2003902237A0; OA13162A

Abstract

광석, 정광, 반제품, 및/또는 용액과 같은 원료로부터 이온교환 수지에 의해 비철 금속(니켈, 코발트, 구리 등)을 직접 회수하는 방법이 제공된다. 금속을 용해하기 위해 무기산으로 비철 광석 또는 정광을 침출시킨다. 얻어지는 침출 슬러리의 pH는 석회석, 수산화나트륨 등의 몇 가지 알칼리성 물질을 이용하여 1.0∼5.0으로 조절된다. 이온교환 수지를 사용하여 이 침출 슬러리로부터 비철 금속이 흡착되는데, 상기 이온교환 수지는 비철 금속을 선택적으로 흡착시키며, 일반식 (1)의 구조를 갖는다:

(1)

상기 식에서, N : M : P : R의 비는 3∼4 : 64∼70 : 25∼30 : 2∼2.5의 범위이다. 흡착된 수지는 사용이 끝난 침출 슬러리로부터 분리된다. 사용된 흡착제는 산성 용액 또는 탄산 암모니아-암모늄 용액으로 스트리핑된다. 스트리핑된 수지는 로딩 사이클에 반송된다. 비철 금속은 몇 가지 공지된 공정에 의해 용출액으로부터 실질적으로 순수한 상태로 회수될 수 있다. 금속이 제거된 슬러리는 폐액 처리되거나 폐기 처리된다.

비철 금속, 이온교환 수지, 용출액, 침출 슬러리, 습식추출

Description

비철 금속 추출용 수지 및 추출 방법{A RESIN AND PROCESS FOR EXTRACTING NON-FERROUS METALS}

본 발명은 광석, 정광(concentrate), 반제품(semiproduct), 용액, 펄프 및 슬러리를 포함하는 원료로부터 비철 금속을 추출하기 위한 이온교환 수지 및 습식제련 공정(hydrometallurgical process)에 관한 것이다. 본 발명의 이온교환 수지 및 방법은, 제한되지는 않지만, 니켈, 코발트 및 구리를 포함하는 비철 금속을 추출하는 데 이용할 수 있다.

이온교환 수지를 이용하여 광석 및 농축액으로부터 비철 금속을 추출하는 습식제련 공정은 일반적으로 무기산 용액으로 고가의 금속을 침출하여 침출 슬러리를 형성하는 침출 단계(leaching step)를 포함한다. 상기 슬러리는 이어서 고체상과 맑은 모액상이 배출되는 고액 분리기에 공급된다. 계속해서, 금속 회수 단계에서 액상을 이온교환 수지와 접촉시킨다. 지금까지 고액 분리 단계는 고체상이 매우 미세한 크기 분포를 갖는 것에 따른 다수의 이유로 문제가 있는 것으로 밝혀졌다. 이러한 특징은 고가의 금속으로부터 불순물을 선택적으로 분리하는 문제와 함께 추출 공정에 비용과 복잡성을 더한다.

침출 슬러리의 미세함과 거동으로 인해 종래의 여과 기술은 고액 분리 단계 에 부적합하다.

미세 입자를 다루기 위해 개발된 고액 분리기의 한 형태는 향류 데칸테이션(CCD) 순환로(circuit)이다. CCD 순환로는 보통 6∼9개의 증점제의 열을 포함하며, 그 각각은 금속 손실을 최소화하고 맑은 농후한 침출 액상을 제조하기 위해 50m를 넘는 직경을 가진다. 그러나, CCD 순환로의 사용 시 난점은 처리되는 침출 슬러리의 침강 특성이 불량할 경우에 낮은 회수율이 얻어질 수 있다는 점이다.

또 다른 문제점은 CCD 순환로의 비교적 높은 투자비와 가동비이다. 가동비는 CCD 레이크(rake) 메커니즘의 전력 소비, CCD 증점제에 첨가되는 물과 응집제 소비를 포함한다. 응집제 소비는 흔히 추출되는 고체의 1톤당 200g 내지 800g 이상이 되고, 플랜트 가동비 전체의 10%에 달할 수 있다.

이러한 단점을 해소하려는 시도에서, 산화물 광석 침출 슬러리로부터 니켈과 코발트를 추출하기 위한 개선된 방법이 미국특허 제6,350,420호에 기재되어 있다. 상기 미국특허는 니켈 함유 및/또는 코발트 함유 산화물 광석, 펄프 또는 슬러리로부터 이온교환 수지에 의해 니켈과 코발트를 직접 추출하는 공정을 개시한다.

구체적으로, 상기 방법은 무기산을 이용하여 니켈 함유 광석으로부터 고가의 금속을 침출시켜, 니켈, 코발트 및 구리, 철, 크롬, 마그네슘, 망간 등의 불순물의 혼합물을 함유하는 농후한 침출 슬러리를 형성하는 단계를 포함한다. 농후한 침출 슬러리는 이온교환 수지와 접촉함으로써, 흡착 추출 단계에서 상기 슬러리로부터 니켈과 코발트를 선택적으로 로딩한다. 상기 흡착/추출 단계 이전 또는 도중에, 슬러리의 pH는 중화제의 첨가에 의해 조절될 수 있다.

상기 미국특허에 기재된 방법의 이점은 고가의 금속이 맑은 농후 침출 용액이 아닌 침출 슬러리로부터 추출되기 때문에 종래의 추출 공정의 고액 분리 단계의 난점을 회피할 수 있다는 점이다.

상기 미국특허에 기재된 이온교환 수지는 2-피콜릴아민, 비스-(2-피콜릴)-아민, N-메틸-2-피콜릴아민, N-(2-하이드록시에틸)-2-피콜릴아민, N-(2-하이드록시프로필)-2-피콜릴아민 및 이들의 혼합물로 이루어지는 군으로부터 선택되는 작용기를 함유한다.

수지는 스크리닝에 의해 침출 잔류 슬러리로부터 분리된다. 흡착된 수지(loaded resin)는 산성 용액(0.5∼5M) 또는 암모니아성 용액을 이용하여 스트리핑된다. 탈착 후, 수지는 로딩 사이클에 반송된다. 금속이 제거된 슬러리는 폐기처리된다.

아래의 표는 상기 미국특허에 기재된 방법에 따른 침출액(leachate) 및 용출액(eluate) 중의 니켈 농도를 제공한다.

[표: 니켈 농도(g/L)]

예	1	2	3
침출액	4.19	11.0	5.59
용출액	2.83	1.38	5.08

본 발명에 따르면, 광석, 정광, 반제품, 용액, 펄프 및 슬러리를 포함하는 원료로부터 비철 금속을 습식추출(hydro-extracting)하는 데 적합한 이온교환 수지로서, 하기 구조를 가진 이온교환 수지가 제공된다:

상기 식에서, N : M : P : R의 비는 3∼4 : 64∼70 : 25∼30 : 2∼2.5의 범위 내이고, X⁺는 양이온을 나타낸다.

또한 본 발명에 따르면, 광석, 정광, 반제품, 용액, 펄프 및 슬러리를 포함하는 원료로부터 비철 금속을 습식추출하는 데 적합한 이온교환 수지로서, 하기 구조를 가진 이온교환 수지가 제공된다:

상기 식에서, N : M : P : R의 비는 3∼4 : 64∼70 : 25∼30 : 2∼2.5의 범위 내이다.

따라서, N : M : P : R의 비가, 배타적인 것은 아니지만,

i) 3 : 70 : 25 : 2 또는

ii) 4 : 64 : 30 : 2

중 어느 하나일 수 있다는 것은 본 발명의 범위에 포함된다.

또한 본 발명에 따르면, 액체로부터 비철 금속을 습식추출하는 방법으로서, 전술한 수지의 구조를 가진 수지 표면에 상기 액체로부터의 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 단계를 포함하는 방법이 제공된다.

상기 액체는 테일링(tailing) 용액과 같은 처리 플랜트에서 형성된 용액을 포함하는 임의의 형태일 수 있다. 그러나, 상기 액체가 광석, 정광 또는 임의의 다른 제품이나 반제품으로부터 형성된 농후 슬러리의 액상인 것이 바람직하다.

본 발명의 수지 및 방법이 제공하는 이점은, 침출 슬러리로부터 맑은 침출 액상을 형성하기 위해 고체상과 액상을 분리하지 않고 슬러리로부터 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 데에 상기 수지를 사용할 수 있다는 점이다.

상기 비철 금속은 납, 구리 등일 수 있지만, 상기 비철 금속은 니켈이나 코발트, 또는 이들 금속을 함유하는 무기물인 것이 바람직하다. 또한 상기 원료는 산화물, 황화물 또는 산화물-황화물(oxide-sulphide material)일 수 있다.

수지 표면에 비철 금속을 선택적으로 흡착시키기 위해 원료를 수지와 접촉시키는 단계는 수지의 안정 온도인 약 100℃ 이하의 임의의 적합한 온도에서 수행되는 것이 바람직하다.

본 발명의 방법은, 비철 금속을 용해하여 농후한 슬러리를 형성하기 위해 무기산이나 암모니아성 용액으로 원료를 침출시키는 단계를 포함하는 것이 바람직하다. 상기 무기산은 황산, 염화수소산, 질산 및 이들의 혼합물일 수 있다. 상기 침출 단계는 고압 침출법, 교반 침출법, 히프 침출법(heat leaching), 대기압 침출법, 바이오-산화(bio-oxidation) 침출법, 또는 이들 기법의 조합을 포함하는 임의의 공지된 기법을 이용하여 수행될 수 있다.

원료가 비철 금속 함유 산화물인 경우에, 상기 침출 단계는 고압 침출법, 교반 침출법, 히프 침출법 또는 대기압 침출법 중 어느 하나의 기법으로 수행되는 것이 바람직하다.

원료가 황화물 또는 비철 금속을 함유하는 혼합형 황화물-산화물인 경우에, 상기 침출 단계는 온화한 온도와 압력 하의 산화 또는 바이오-산화 침출법으로 수행되는 것이 바람직하다.

본 발명의 방법은 흡착 공정의 최적화를 위해 이온교환 수지와 접촉시키기 이전 또는 접촉시키는 동안에 알칼리성 물질을 첨가함으로써 농후 침출 슬러리의 pH를 조절하는 단계를 포함하는 것이 바람직하다. 슬러리의 pH는 1.0 내지 5.0 범위인 것이 바람직하다.

침출 슬러리의 pH가 3.5∼4.5 범위인 것이 더욱 바람직하다.

상기 알칼리성 물질은 석회석, 석회, 알칼리 수산화물, 알칼리 탄산염, 알칼리 중탄산염, 알칼리토류 산화물, 알칼리토류 수산화물, 알칼리토류 탄산염, 알칼리토류 중탄산염, 또는 이들의 혼합물 중 어느 하나일 수 있다.

수지가 비철 금속으로 흡착되고 나면, 수지를 슬러리의 잔류물로부터 분리하기 위해 상기 수지를 물로 세척한 다음 스트리핑할 수 있다. 본 발명의 방법은, 용출액을 형성하기 위해 처리가 끝난 침출 슬러리로부터 수지가 분리된 후, 산성 용액 또는 암모니아성 용액을 사용하여 비철 금속이 흡착된 수지를 스트리핑하는 단계를 포함하는 것이 바람직하다. 비철 금속 또는 그 화합물은 공지된 방법에 의해 용출액으로부터 회수된다.

스트리핑제가 산일 경우, 상기 산은 황산, 염화수소산, 또는 질산 중 어느 하나일 수 있다.

스트리핑제가 산일 때, 상기 산의 농도는 0.5M∼5.0M 범위인 것이 바람직하다.

스트리핑제가 암모니아성 용액일 경우, 상기 용액은 15∼25%의 암모니아 및 15∼25%의 이산화탄소를 함유하는 것이 바람직하다.

수지에서 비철 금속이 스트리핑된 다음에는 수지를 세척하고, 비철 금속을 수지 표면에 선택적으로 흡착시키는 단계로 수지를 반송함으로써 수지를 비철 금속으로 재흡착시킬 수 있다.

본 발명은 광석, 정광, 반제품, 용액, 펄프 및 슬러리로부터 비철 금속을 회수하기 위한 전반적 스킴 및 처리 플랜트를 혁신하는 잠재력을 가진다. 일반적으로, 본 발명은 종래의 CCD 순환로를 펄프 내 수지(resin-in-pulp) 공정으로 대체하는 것을 가능하게 한다. 또한, 본 발명은 다음과 같은 이점을 얻을 수 있는 성질 및 순도의 용출액을 제조하는 데 이용할 수 있다.

1. 하류의 처리 요건이 크게 단순화된다.

2. 복잡한 재순환 회로에 대한 필요성을 배제할 수 있다.

3. 본 발명이 제공하는 총 추출률은 완전히 최적화한 종래의(CCD 기반) 처리 스킴을 이용하여 얻어지는 것과 적어도 상응하고, 가능하게는 능가한다.

4. 얻어지는 용출액에서의 니켈 농도는 40g/L 이상에 달할 수 있다. 이 용액은 전해추출(electrowinning), 수소 환원법 등과 같이 잘 알려진 공정을 이용한 비철 금속의 직접 정련에 적합하다.

5. 자본 집중도가 현저히 감소된다.

6. 가동비가 낮아진다.

이하의 비제한적 실시예를 참조하여 본 발명의 구현예를 설명한다. 각 실시예는 본 발명에 따른 이온교환 수지를 사용하여 수행되었다.

실시예 1

본 실시예는 니켈/코발트 제조 플랜트의 테일링 용액의 형태로 되어 있는 테스트 용액으로부터 니켈과 코발트를 추출하는 공정을 수반하였다.

본 실시예는 전술한 수지에 따른 이온교환 수지를 함유하는 700ml 유리제 고정상 칼럼(fixed-bed column)에서 실행되었다. 테스트 용액은, 칼럼의 저부에서 포집하기 위해 수지 위에서 하향하여 작은 폭포를 이루도록 칼럼의 상부에 펌핑하여 주입했다. 상기 용액을 칼럼의 상부에 원하는 속도로 펌핑하기 위해 연동식 펌프(peristaltic pump)를 사용했고, 칼럼 저부의 밸브를 이용하여 빈액(barren solution)이 칼럼으로부터 배출되는 속도를 제어했다.

테스트 용액은 시간당 3∼5 vol/vol 또는 2.1∼3.5L로 40시간 동안 칼럼 상부에 펌핑되었고, 약 5.5의 pH를 가졌다. 칼럼의 저부로부터 배출되는 빈액 중 니켈 농도는 소정의 값을 초과할 때까지 60분마다 모니터했으며, 상기 소정의 값은 테스트 용액 중 농도를 기준으로 200ppm으로 결정했다. 미리 설정된 값에 도달했을 때, 흡착 추출 단계는 완결되었다.

흡착 단계 후, 수지를 분석한 바, 수지의 3/4(즉, 총 700ml로부터 510ml)이 완전히 포화되었음을 나타냈다.

이어서, 수지를 물로 세정하고, 동일한 칼럼에서 8% 황산 용액을 시간당 0.5 vol/vol 또는 250ml의 속도로 흘려내림으로써 탈착 단계를 더 진행시켰다. 탈착 단계는 6시간 동안 실행되고 1.5L의 산이 소비되었으며, 칼럼의 저면으로부터 배출하여 용출액을 얻었다.

테스트 용액, 빈액 및 용출액의 조성을 아래의 표 1에 제시한다.

[표 1] 금속 원소 (단위: ppm)

표 1에 제시된 조성은 유입되는 니켈 및 코발트의 98%가 테스트 용액으로부 터 제거되었음을 나타낸다. 용출액 중의 니켈 농도는 매우 높아서, 17g/L의 니켈 및 0.5g/L의 코발트에 달했다. 수지 로딩 용량(loading capacity)은 24.7g/L의 니켈 및 0.76g/L의 코발트에 달했다.

잠재적 불순물의 농도는 극소량이었으므로 그 영향은 무시할 정도이다.

실시예 2

본 실시예는 고압 라테라이트(laterite) 침출 슬러리로부터 니켈과 코발트를 추출하는 공정을 수반하였다.

침출 슬러리는 티타늄 고압용기에서 220∼230℃의 온도 하에 황산 용액을 사용하여 제조했다. 농후한 침출 슬러리의 pH는 약 0.8이었고, 비중은 약 1.48, 고체 농도는 약 29.4 w/w %였다.

농후한 침출 슬러리의 pH는 추출 단계 수시간 전에 석회석 펄프를 첨가하여 조절했다. 중화 후의 슬러리는 약 4.5의 pH 및 약 36.0 w/w %의 고체 농도를 가졌다.

다음으로, 금속 추출의 제1 단계는 10개의 반응기가 직렬로 연결된 흡착 순환로에 용액을 공급하는 것이었다. 각 반응기는 붕규산염 유리로 만들어졌고, 전술한 수지에 따른 약 100ml의 이온교환 수지를 수용한 스테인리스 망으로 된 바스켓을 내부에 구비했다. 슬러리는 1번 반응기로부터 10번 반응기까지 반응기를 통해 도입되었고, 이 때 수지가 채워진 바스켓은 10번 반응기로부터 1번 반응기까지 슬러리의 유동 방향에 대해 역류 상태로 전달되었다.

새 농후한 침출 슬러리는, 탈착 순환로 전체에 걸쳐 슬러리의 속도를 결정한 시간당 약 0.6L의 유속으로 연동식 펌프에 의해 1번 반응기에 펌핑 주입되었다. 슬러리는 약 60℃의 온도로 유지되었고, 공기 교반에 의해 반응기 내에서 혼합되었다.

상기 공정 전체에 걸쳐, 1번 반응기로부터 바스켓을 주기적으로 제거하고, 완전 흡착된 수지를 수도물로 세척하여 탈착 칼럼에 넣었다. 2번 반응기에서 꺼낸 바스켓은 1번 반응기로 옮기고 모든 나머지 바스켓은 슬러리의 유동 방향으로 선행 반응기로 이동시켰다. 새 수지를 수용한 바스켓은 10번 반응기에 넣었다.

1번 반응기에서 꺼낸 바스켓과 수지를 탈착 단계에서 처리했는데, 이 탈착 단계는 12% 염화수소산 용액을 시간당 0.5 vol/vol 또는 350ml의 속도로, 흡착된 수지로 채워진 700ml 탈착용 고정상 칼럼을 통과시키는 공정을 포함했다.

테스트 용액, 빈액 및 용출액의 조성을 아래의 표 2에 제시한다.

[표 2] 원소의 농도(단위: ppm)

(LP는 액상을 나타냄)

(SP는 고체상을 나타냄)

실시예 2의 결과는 다음과 같은 바람직한 결론을 갖는다:

(i) 공급 슬러리의 액상으로부터 사실상 완전한 니켈 및 코발트의 추출, 즉 99.9% 이하의 추출률이 달성되었음;

(ii) 목표 금속에 대한 높은 수지 로딩, 즉 니켈에 대해 45g/L 이하;

(iii) 용출액에서의 니켈과 코발트의 높은 농도, 즉 46g/L의 니켈 및 1.21g/L의 코발트; 및

(iv) 낮은 불순물 레벨.

실시예 3

본 실시예는 구리 세정 용액으로부터 구리를 추출하는 공정을 수반했다. 구리 추출 이전에 세정 용액 중 구리의 농도는 50∼80ppm 범위였다.

흡착 단계는 이온교환 수지로 채워진 4L 유리로 된 이동상(moving-bed) 칼럼에서 실행되었다. 상기 세정 용액은 칼럼의 저부에 공급되었고, 시간당 약 20L의 속도로 상부로부터 배출되었다.

수지는 용액에 대해 향류 상태로 이동하여 칼럼의 상부에 공급되고 2시간마다 100ml 배치로 저면으로부터 제거되었다.

배출 용액 중 구리의 농도는 0.02ppm 미만이었다. 수지 로딩 용량은 세정 용액 중 구리의 농도에 따라 20∼32g/L의 구리에 달했다.

탈착 공정은 흡착된 수지를 10% 황산 용액에 접촉시킴으로써 실행되었다. 용출액 중 구리의 농도는 20∼32g/L에 달했다.

본 실시예에 따라 제조된 용출액은 구리 전기도금조용으로 적합한 공급액이라고 사료된다.

본 발명의 기술 분야의 숙련자는 본 발명의 사상과 범위를 벗어나지 않고 이상과 같이 설명한 실시예에 대해 여러 가지 변형 및 변경을 가할 수 있음을 이해할 것이다.

Claims

광석, 정광(concentrate), 반제품(semiproduct), 용액, 펄프 및 슬러리 등을 포함하는 원료로부터 비철 금속을 습식추출(hydro-extracting)하는 데 적합한 이온교환 수지로서, 하기 구조를 가진 이온교환 수지:

상기 식에서, N : M : P : R의 비는 3∼4 : 64∼70 : 25∼30 : 2∼2.5의 범위 내이고, X⁺는 양이온을 나타냄.
광석, 정광, 반제품, 용액, 펄프 및 슬러리 등을 포함하는 원료로부터 비철 금속을 습식추출하는 데 적합한 이온교환 수지로서, 하기 구조를 가진 이온교환 수지:

상기 식에서, N : M : P : R의 비는 3∼4 : 64∼70 : 25∼30 : 2∼2.5의 범위 내임.
제1항 또는 제2항에 있어서,

N : M : P : R의 비가 3 : 70 : 25 : 2인 것을 특징으로 하는 이온교환 수지.
제1항 또는 제2항에 있어서,

N : M : P : R의 비가 4 : 64 : 30 : 2인 것을 특징으로 하는 이온교환 수지.
니켈, 코발트, 구리, 또는 이들 금속을 함유하는 무기물을 추출하는 공정에 이용하는 것을 특징으로 하는, 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 따른 이온교환 수지의 용도.
액체로부터 비철 금속을 습식추출하는 방법으로서,

제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 따른 수지의 표면에 상기 액체로부터의 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 단계를 포함하는 방법.
제6항에 있어서,

상기 액체는 액상의 농후한 침출 슬러리이고, 상기 수지는 실질적으로 고체/액체를 분리하는 예비처리 단계 없이 상기 슬러리로부터 직접 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 데에 사용되는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제6항 또는 제7항에 있어서,

상기 비철 금속이 니켈, 코발트, 구리, 또는 이들 금속을 함유하는 무기물인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제6항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,

상기 수지 표면에 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 단계가 상기 수지의 안정 온도 이하의 온도에서 수행되는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제9항에 있어서,

상기 수지 표면에 비철 금속이 흡착되는 온도가 100℃ 이상인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제6항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,

농후한 슬러리를 형성하기 위해, 무기산이나 암모니아성 용액으로 고체 원료로부터 비철 금속을 침출시키는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제11항에 있어서,

상기 원료가 비철 금속을 함유한 산화물이고, 상기 침출 단계가 고온 침출, 교반 침출, 히프 침출(heap leaching) 또는 대기압 침출 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제11항에 있어서,

상기 원료가 비철 금속을 함유하는 황화물 또는 혼합형 황화물-산화물(sulphide-oxide)인 경우에, 상기 침출 단계는 온화한 온도 및 온화한 압력 하의 산화 또는 바이오-산화(bio-oxidation) 침출인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제11항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,

상기 흡착 공정의 최적화를 위해, 상기 수지 표면에 비철 금속을 선택적으로 흡착시키기 이전 또는 흡착시키는 동안에 알칼리성 물질을 첨가함으로써 농후한 침출 슬러리의 pH를 조절하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제11항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서,

상기 침출 슬러리의 pH를 3.5∼4.5 범위로 조절하는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제14항에 있어서,

상기 알칼리성 물질이, 석회석, 석회, 알칼리 수산화물, 알칼리 탄산염, 알칼리 중탄산염, 알칼리토류 산화물, 알칼리토류 수산화물, 알칼리토류 탄산염, 알칼리토류 중탄산염, 또는 이들의 혼합물 중 어느 하나 또는 조합인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제6항 내지 제16항 중 어느 한 항에 있어서,

고가인 금속의 용출액(eluate)을 형성하기 위해, 산성 용액 또는 암모니아성 용액을 사용하여 비철 금속이 흡착된 수지를 스트리핑하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제17항에 있어서,

상기 스트리핑용 물질이 산일 때, 상기 산의 농도가 0.5M∼5.0M 범위인 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제17항에 있어서,

상기 스트리핑용 물질이 암모니아성 용액일 때, 상기 암모니아성 용액은 15∼25%의 암모니아 및 15∼25%의 이산화탄소를 함유하는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제17항 내지 제19항 중 어느 한 항에 있어서,

비철 금속이 스트리핑된 상기 수지는 비철 금속을 선택적으로 흡착시키는 단계에서 재사용되는 것을 특징으로 하는 비철 금속의 습식추출 방법.
제17항 내지 제20항 중 어느 한 항의 방법에 따라 제조된 용출액.