KR20060045341A

KR20060045341A - Scroll compressor

Info

Publication number: KR20060045341A
Application number: KR1020050022993A
Authority: KR
Inventors: 요시미 와따나베; 가즈히꼬 고또
Original assignee: 아이신세이끼가부시끼가이샤; 산덴 가부시키가이샤
Priority date: 2004-03-22
Filing date: 2005-03-21
Publication date: 2006-05-17
Also published as: CN1673542A; JP2005273453A; KR100589554B1

Abstract

본 발명은 스크롤 압축기의 랩의 선단부의 강도를 증대시키는 동시에, 과압축에 의한 동력 손실을 적게 하는 것이다. The present invention increases the strength of the tip of the wrap compressor scroll and reduces the power loss due to overcompression.

경판(11, 21)의 내면에 스파이럴형의 랩(13, 23)을 각각 세워 설치한 고정 스크롤(10)과 가동 스크롤(20)을 접합하고, 양 랩 사이에 용적이 변화되는 압축실(P1, P2)을 형성하고, 각 외주면(13a)의 스파이럴의 권취 개시점(A)은 각 내주면(13b)의 시일 봉쇄 위치 부근이 되는 스파이럴의 권취 개시점(C)을 넘으면 내주면으로부터 떨어져 양 압축실이 중앙실(P3)에 연통되도록 한다. 각 랩은 중심측 선단부의 두께를 크게 하고, 또한 적어도 한 쪽의 경판의 중앙실과 접촉하는 내면에 외주면의 권취 개시점이 내주면의 권취 개시점 부근을 넘으면 중앙실을 양 압축실(P1, P2) 중 적어도 어느 한 쪽에 연통하는 스폿 페이싱부(15, 25)를 형성한다.Compression chamber P1 in which the volume changes between the two wraps by joining the fixed scroll 10 and the movable scroll 20 on which the spiral wraps 13 and 23 are mounted, respectively, on the inner surfaces of the hard plates 11 and 21. , P2), and the spiral winding starting point A of each outer peripheral surface 13a is separated from the inner peripheral surface when it exceeds the winding starting point C of the spiral which becomes the seal blocking position of each inner peripheral surface 13b. It communicates with this central chamber P3. Each lap increases the thickness of the central side tip portion, and if the winding start point of the outer circumference exceeds the vicinity of the winding start point of the inner circumference on the inner surface that is in contact with the central chamber of at least one of the hard plates, the central thread is in both compression chambers P1 and P2. Spot facing portions 15 and 25 communicating with at least either side are formed.

경판, 랩, 스크롤, 스폿 페이싱부, 중앙실, 압축실 Plate, wrap, scroll, spot facing, central thread, compression chamber

Description

Scroll Compressor {SCROLL COMPRESSOR}

도1은 본 발명에 의한 스크롤 압축기의 제1 실시 형태의 중앙부의 정면 단면도. 1 is a front sectional view of a central portion of a first embodiment of a scroll compressor according to the present invention.

도2는 도1의 2-2 단면도. 2 is a cross-sectional view taken along line 2-2 of FIG.

도3은 가동 스크롤이 선회한 상태에 있어서의 도1과 같은 정면 단면도. 3 is a front sectional view similar to FIG. 1 in a state where the movable scroll is turned;

도4는 스크롤의 중심부 형상을 도시하는 정면도. 4 is a front view showing the central shape of the scroll;

도5는 제1 실시 형태의 변형예를 나타내는 횡단면도. Fig. 5 is a cross sectional view showing a modification of the first embodiment.

도6은 도5에 나타내는 변형예의 중앙부 및 그 주변의 정면 단면도. 6 is a front sectional view of a central portion and its periphery of the modification shown in FIG. 5;

도7은 본 발명에 의한 스크롤 압축기의 제2 실시 형태의 중앙부의 정면 단면도.7 is a front sectional view of a central portion of a second embodiment of a scroll compressor according to the present invention.

도8은 제2 실시 형태의 변형예의 중앙부 및 그 주변의 정면 단면도. 8 is a front sectional view of a central portion and its periphery of a modification of the second embodiment;

도9는 본 발명에 의한 스크롤 압축기의 제3 실시 형태의 중앙부의 정면 단면도.9 is a front sectional view of a central portion of a third embodiment of a scroll compressor according to the present invention.

도10은 가동 스크롤의 회전각에 대한 압축실과 중앙실 사이의 연통 면적의 변화 특성을 나타내는 도면. Fig. 10 is a diagram showing the change characteristic of the communication area between the compression chamber and the central chamber with respect to the rotation angle of the movable scroll.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명><Explanation of symbols for the main parts of the drawings>

10 : 고정 스크롤10: fixed scroll

11 : 고정측 경판11: fixed side plate

13 : 고정측 랩13: fixed side wrap

13a, 23a : 외주면13a, 23a: outer circumference

13b, 23b : 내주면13b, 23b: inner circumference

13d, 23d : 활형의 오목면(오목 원호면)13d, 23d: bow-shaped concave surface (concave arc surface)

15, 25, 15A, 25A, 15B, 25B : 스폿 페이싱부15, 25, 15A, 25A, 15B, 25B: Spot facing unit

16 : 토출 구멍16: discharge hole

20 : 가동 스크롤20: movable scroll

21 : 가동측 경판21: movable side plate

23 : 가동측 랩23: movable side wrap

P1, P2 : 압축실P1, P2: compression chamber

P3 : 중앙실P3: Central Room

A, C : 권취 개시점A, C: winding start point

[문헌 1] 일본 특허 공개 2000-120565호 공보[Document 1] Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-120565

본 발명은 스크롤 압축기, 특히 과압축에 의한 동력 손실을 적게 한 스크롤 압축기에 관한 것이다. The present invention relates to scroll compressors, in particular scroll compressors with low power loss due to overcompression.

이와 같은 과압축에 의한 동력 손실을 적게 한 스크롤 압축기로서는, 일본 특허 공개 2000-120565호 공보(문헌 1)에 개시된 기술이 있다. 이는 중앙에 토출 구멍을 갖는 경판에 인벌류트 곡선으로 이루어지는 스파이럴형의 랩을 세워 설치한 고정 스크롤과, 이 고정 스크롤을 마주 보는 경판에 인벌류트 곡선으로 이루어지는 스파이럴형의 랩을 세워 설치한 선회 스크롤을 맞물리게 하고, 복수개로 이루어지는 한 쌍의 압축실을 구성하여 이루어지는 스크롤 압축기이고, 각 스크롤 랩의 권취 개시 부분은 랩 선단부가 외측 인벌류트 곡선의 권취 개시점에 원활하게 접속하는 외원호와, 내측 인벌류트의 권취 개시점에 불연속으로 접속하는 내원호로 형성되고, 외원호의 중심점은 외측 인벌류트 곡선의 권취 개시점을 통과하는 기초원의 접선 상에 마련하는 한편, 외원호와 내원호의 접점은 외원호의 중심점과 내원호의 중심점을 연결하는 직선 상에 마련한 구성으로 되어 있다. 이와 같은 구성에 따르면, 토출 직후의 가스 통로를 확대하고, 토출 저항에 의한 압축기 입력의 증대를 저감시겨 압축기 효율을 향상시킬 수 있다는 효과를 얻을 수 있다.As a scroll compressor which reduced the power loss by such overcompression, there exists the technique disclosed by Unexamined-Japanese-Patent No. 2000-120565 (document 1). This is a fixed scroll with a spiral wrap made up of involute curves on a hard plate with a discharge hole in the center, and a rotating scroll with a spiral wrap made up of involute curves on a hard plate facing the fixed scroll. A scroll compressor comprising a pair of compression chambers engaged with each other, wherein the winding start portion of each scroll lap includes an outer arc and a inner involute in which the lap tip is smoothly connected to the winding start point of the outer involute curve; The center point of the outer arc is formed on the tangent of the base circle passing through the winding start point of the outer involute curve, while the contact point of the outer arc and the inner circle is It is a structure provided on the straight line which connects the center point and the center point of a circular arc. According to such a configuration, it is possible to enlarge the gas passage immediately after the discharge, reduce the increase in the compressor input due to the discharge resistance, thereby improving the compressor efficiency.

문헌 1의 도7에 도시하는 이전의 종래 기술의 스크롤에서는, 랩의 내측 인벌류트는 내원호가 마련되지 않고 선단부의 외원호까지 연장되어 접속되어 있고, 한 쪽 랩의 외측 인벌류트와 다른 쪽의 내측 인벌류트의 각 접촉 위치는 가동 스크롤의 선회에 수반하여 선단부측으로 이동하여 각 압축실의 용적이 감소된다. 그리고, 각 압축실의 압축비가 정격 운전 시에 소정의 출력 압력을 얻을 수 있는 값이 되기 직전에 한 쪽 랩의 외측 인벌류트의 접촉 위치가 권취 개시점에 도달하는 동 시에 다른 쪽 랩의 내측 인벌류트의 접촉 위치가 시일 봉쇄 위치에 도달하고, 한 쪽 랩의 외측 인벌류트의 권취 개시점이 시일 봉쇄 위치를 넘어 그보다도 중심측으로 이동하면, 이 권취 개시점은 내측 인벌류트로부터 떨어져 양 랩의 중심부에 형성되어 토출 구멍이 마련된 중앙실에 양 압축실이 연통되도록 각 부의 치수 관계는 설정되어 있다. 선회 스크롤 랩의 선회 각도에 대한 이 권취 개시점이 멀어지는 속도는 작고, 따라서 토출 개시 직후에 있어서의 각 압축실과 중앙실 사이의 가스 통로의 연통 면적이 충분하지 않으므로, 압축실 내의 가스가 과압축되어 동력 손실이 생긴다. 또한, 한 쪽 랩의 외측 인벌류트의 권취 개시점이 시일 봉쇄 위치를 넘은 후 선회 스크롤이 상당한 각도를 더 회전하면, 토출 구멍의 일부가 한 쪽의 압축실로 개구되고 그 압축실이 직접 토출 구멍에 연통되게 된다. 이 연통은 한 쪽의 압축실에 대해서 밖에 행해지지 않고, 또한 도10의 파선 d로 나타낸 바와 같이, 개구 개시 각도가 지연되고, 연통 면적의 증가의 비율도 작다. In the prior art scroll shown in Fig. 7 of Document 1, the inner involute of the lap is connected to the outer involute of the tip without being provided with an inner arc, and is connected to the outer involute of one of the laps. Each contact position of the involute moves toward the tip side with the turning of the movable scroll to reduce the volume of each compression chamber. And just before the compression ratio of each compression chamber becomes a value which can obtain a predetermined output pressure at the rated operation, the contact position of the outer involute of one lap reaches the start point of winding while the inside of the other lap is reached. If the contact position of the involute reaches the seal containment position and the winding start point of the outer involute of one wrap moves beyond the seal containment position to the center side, the winding start point is separated from the inner involute and centered on both wraps. The dimensional relationship of each part is set so that both compression chambers may communicate with the center chamber which was formed in this, and the discharge hole was provided. The speed at which this winding start point moves away from the swing angle of the swing scroll wrap is small, and therefore, the communication area of the gas passages between the compression chambers and the central chamber immediately after the discharge start is not sufficient, so that the gas in the compression chamber is overcompressed and powered Loss occurs. In addition, if the turning scroll further rotates a considerable angle after the winding start point of the outer involute of one wrap exceeds the seal closure position, a part of the discharge hole is opened to one compression chamber and the compression chamber directly communicates with the discharge hole. Will be. This communication is performed only for one compression chamber, and as shown by the broken line d in FIG. 10, the opening start angle is delayed, and the rate of increase in the communication area is also small.

이에 대해 문헌 1에서는 랩의 내측 인벌류트의 권취 개시점에 불연속으로 접속하는 내원호를 마련하고, 이 내원호는 권취 개시점으로부터 더 기초원을 향하는 내측 인벌류트의 연장 부분보다도 외측에 위치하고 있으므로, 선회 스크롤이 선회하여 외측 인벌류트 곡선의 권취 개시점이 내측 인벌류트의 시일 봉쇄 위치 부근인 권취 개시점을 넘은 상태에서는, 외측 인벌류트 곡선의 권취 개시점과 내측 인벌류트의 내원호 사이의 간극은 내원호를 마련하지 않은 그 이전의 종래 기술에 비해 커지고, 이에 의해 상술한 효과를 얻을 수 있는 것이다. 그러나 상술한 문헌 1의 기술에서는, 토출 개시 후의 가스 통로 면적을 충분히 확보하여 과압축을 충분히 방지하기 위해서는 랩의 중심측 선단부의 두께를 내측 인벌류트의 권취 개시점 바로 앞의 랩의 두께에 비해 매우 작게 할 필요가 있으므로, 내구성을 고려한 경우, 이 중심측 선단부의 강도가 부족하여 상대측이 되는 스크롤과의 미끄럼 이동이나 압축 가스 등에 의한 힘에 의해 손상이 생길 우려가 증대된다. In contrast, Document 1 provides a circular arc discontinuously connected to the winding start point of the inner involute of the lap, and the circular arc is located outside the extension portion of the inner involute further toward the base circle from the winding start point. In the state where the turning scroll turns and the winding start point of the outer involute curve exceeds the winding start point near the seal closure position of the inner involute, the gap between the winding start point of the outer involute curve and the inner arc of the inner involute is Compared with the prior art which did not provide an arc, it is larger, and the above-mentioned effect can be obtained. However, in the above-described technique of Document 1, in order to sufficiently secure the gas passage area after the start of discharge and sufficiently prevent overcompression, the thickness of the center end of the lap is very small compared to the thickness of the lap immediately before the start point of winding of the inner involute. Since durability is taken into consideration, the strength of the central tip end is insufficient, and there is an increased risk of damage due to sliding by the scroll on the other side, force by compressed gas, or the like.

본 발명은 랩의 선단부 중 적어도 일부의 두께를 종래보다 크게 하여 랩의 선단부의 강도를 증대시키는 동시에, 스크롤 경판의 중앙이 되는 내면에 스폿 페이싱부를 병설함으로써 스크롤 랩의 선단부의 손상을 방지하고, 게다가 과압축에 의한 동력 손실을 적게 하는 것을 목적으로 한다. The present invention increases the strength of the front end of the wrap by increasing the thickness of at least a portion of the front end of the wrap, and also prevents damage of the front end of the scroll wrap by providing a spot facing part on the inner surface of the scroll deck. It aims to reduce the power loss due to overcompression.

이로 인해, 본 발명에 의한 스크롤 압축기는 고정측 경판의 내면에 스파이럴형의 고정측 랩을 세워 설치한 고정 스크롤과, 가동측 경판의 내면에 스파이럴형의 가동측 랩을 세워 설치한 가동 스크롤을 양 랩의 한 쪽 외주면이 다른 쪽 내주면에 접촉하도록 접합시키고 이 양 랩 사이에 고정 스크롤에 대한 가동 스크롤의 선회에 수반하여 용적이 점차 감소되면서 중심측으로 이동하는 적어도 한 쌍의 압축실을 형성하고, 선회가 진행되어 각 외주면의 스파이럴 권취 개시점이 각 내주면의 시일 봉쇄 위치 부근을 넘으면 상기 권취 시점이 내주면으로부터 떨어져 양 압축실이 양 랩의 중심부에 형성된 중앙실에 연통되고, 이 중앙실에 토출 구멍을 연통하여 이루어지는 스크롤 압축기에 있어서, 각 랩의 각 내주면은 시일 봉쇄 위치인 내주면의 권취 개시점보다도 중심측이 되는 선단부 중 적어도 일부를 이것과 접촉하는 랩의 외주면의 권취 개시점과 간섭하지 않는 범위에 있어서, 내주면의 본래의 스파이럴 형 선보다도 내측으로 인입하는 활형의 오목면으로서 각 랩의 중심측이 되는 선단부 중 적어도 일부의 두께를 시일 봉쇄 위치 부근보다도 전방측이 되는 상기 랩의 두께보다도 크게 하고, 또한 양 스크롤 중 적어도 한 쪽의 경판의 중앙실과 접촉하는 내면에는 선회가 진행되어 외주면의 권취 개시점이 내주면의 권취 개시점 부근을 넘으면 중앙실을 양 압축실 중 적어도 어느 한 쪽에 연통하는 스폿 페이싱부를 형성한 것을 특징으로 하는 것이다. For this reason, the scroll compressor according to the present invention is provided with both a fixed scroll provided with a spiral type fixed side wrap on the inner surface of the fixed side plate, and a movable scroll provided with a spiral type movable side wrap installed on the inner surface of the movable side plate. One outer circumferential surface of the lap is joined so as to contact the other inner circumferential surface and between the two laps forms at least one pair of compression chambers which move to the center side with the volume gradually decreasing with the turning of the movable scroll relative to the fixed scroll, When the spiral winding start point of each outer circumferential surface passes beyond the seal closing position of each inner circumferential surface, the winding point is separated from the inner circumferential surface and both compression chambers communicate with the central chamber formed at the center of both wraps, and the discharge hole is opened in the central chamber. In the scroll compressor, the inner peripheral surface of each wrap is the starting point of the winding of the inner peripheral surface of the seal blocking position The center of each wrap as a bow-shaped concave surface drawn inward from the original spiral line of the inner circumference in a range that does not interfere with at least a portion of the tip of the inner circumference of the outer circumference of the lap in contact with it. The thickness of at least a portion of the tip portion to be the side is larger than the thickness of the wrap to be the front side than the vicinity of the seal closure position, and the inner surface that contacts the central chamber of the hard plate of at least one of the scrolls is rotated to wind up the outer peripheral surface. When the starting point exceeds the winding start point of the inner circumferential surface, a spot facing portion is formed in which the central chamber communicates with at least one of the two compression chambers.

전항에 기재된 스크롤 압축기에 있어서, 적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 원형이고 토출 구멍 부근으로부터 그 경판에 세워 설치된 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 편심시켜 형성하는 것이 바람직하다. The scroll compressor according to the preceding claim, wherein the spot facing portion formed on at least one of the hard plates is eccentric toward the seal blocking position of the inner circumferential surface of the wrap provided on the hard plate from the vicinity of the discharge hole and circular in shape from the pivoting axis direction of the movable scroll. It is preferable to form.

전전항에 기재된 스크롤 압축기에 있어서, 적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 타원형이고 토출 구멍 부근으로부터 그 경판에 세워 설치된 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 연장되도록 형성하는 것이 바람직하다. In the scroll compressor according to the preceding claim, the spot facing portion formed on at least one of the hard plates extends toward the seal block position of the inner circumferential surface of the wrap provided on the hard plate from the vicinity of the discharge hole and is elliptical from the pivoting axis direction of the movable scroll. It is preferable to form it.

청구항 1에 기재된 스크롤 압축기에 있어서, 적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 토출 구멍 부근을 사북부로 하는 부채형이고 그 경판에 세워 설치된 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 연장되도록 형성하는 것이 바람직하다. The scroll compressor according to claim 1, wherein the spot facing portion formed on at least one of the hard plates is a fan-shaped fan having a discharge portion near the discharge hole as viewed from the pivoting axis direction of the movable scroll, and is sealed off on the inner circumferential surface of the wrap provided on the hard plate. It is preferable to form so as to extend toward the position direction.

우선 도1 내지 도4에 의해 본 발명에 의한 스크롤 압축기의 제1 실시 형태의 설명을 한다. 주로 도1 및 도2에 도시한 바와 같이, 본 실시 형태의 스크롤 압축 기는 고정측 경판(11) 및 그 내면에 스파이럴형의 고정측 랩(13)을 세워 설치한 고정 스크롤(10)과, 가동측 경판(21) 및 그 내면에 스파이럴형의 가동측 랩(23)을 세워 설치한 가동 스크롤(20)로 이루어지는 것이고, 가동 스크롤(20)은 그 가동측 경판(21)의 내면의 외주부가 고정측 경판(11)의 외주부에 설치 고정한 측주위벽(12)의 상단부면에 미끄럼 이동 가능하게 접촉되고(도5에 나타내는 변형예 참조), 고정 스크롤(10)에 대해 자전하지 않고 선회하도록 조립 부착되어 있다. 이 양 스크롤(10, 20)은 고정측 랩(13)의 외주면(13a)과 가동측 랩(23)의 내주면(23b)이 복수 부분에서 서로 접촉되어 그것들 사이에 복수의 제1 압축실(P1)을 형성하는 동시에, 가동측 랩(23)의 외주면(23a)과 고정측 랩(13)의 내주면(13b)이 복수 부분에서 서로 접촉되고 그것들 사이에 복수의 제2 압축실(P2)을 형성하도록 접합되어 있다. 이 양 압축실(P1, P2)은 고정 스크롤(10)에 대한 가동 스크롤(20)의 선회에 수반하여 용적이 점차 감소되면서 중심측으로 이동하고, 그 내부에 갇히게 된 가스를 압축하도록 되어 있다. 1 to 4, a description will be given of a first embodiment of a scroll compressor according to the present invention. Mainly as shown in Figs. 1 and 2, the scroll compressor of the present embodiment is movable with a fixed scroll 10 having a fixed side wrap plate 11 and a spiral fixed side wrap 13 installed on its inner surface. It consists of the movable scroll 20 which installed the side plate 21 and the spiral type movable side wrap 23 on the inner surface, and the movable scroll 20 has the outer peripheral part of the inner surface of the movable side plate 21 fixed. It is slidably contacted with the upper end surface of the side circumferential wall 12 attached and fixed to the outer peripheral part of the side plate 11 (refer to the modified example shown in FIG. 5), and it is assembled so that it may turn without rotating about the fixed scroll 10. It is. In both scrolls 10 and 20, the outer circumferential surface 13a of the fixed side wrap 13 and the inner circumferential surface 23b of the movable side wrap 23 are in contact with each other in a plurality of portions, and a plurality of first compression chambers P1 therebetween. ), The outer circumferential surface 23a of the movable side wrap 23 and the inner circumferential surface 13b of the fixed side wrap 13 are in contact with each other in a plurality of portions, and a plurality of second compression chambers P2 are formed therebetween. It is bonded so that. Both compression chambers P1 and P2 move to the center side with the volume gradually decreasing with the turning of the movable scroll 20 with respect to the fixed scroll 10, and compress the gas trapped inside.

양 경판(11, 21)의 사이가 되는 양 랩(13, 23)의 중심부에는 중앙실(P3)이 형성되고, 이 중앙실(P3)과 접촉하는 각 경판(11, 21)의 내면에는 원형의 스폿 페이싱부(15, 25)가 형성되어 있다. 고정 스크롤(10)에는 이 스폿 페이싱부(15)를 거쳐서 중앙실(P3)에 연통되는 원형의 토출 구멍(16)이 가동 스크롤(20)의 선회 축선 방향으로 관통하여 형성되고, 토출 구멍(16)의 출구측에는 가스의 유출은 허용하지만 유입은 저지되는 리드 밸브(17)가 설치되어 있다. The central chamber P3 is formed in the center of both wraps 13 and 23 between the two plates 11 and 21, and the inner surface of each of the plates 11 and 21 in contact with the central chamber P3 has a circular shape. Spot facing portions 15 and 25 are formed. In the fixed scroll 10, a circular discharge hole 16 communicating with the central chamber P3 via this spot facing unit 15 penetrates in the pivoting axis direction of the movable scroll 20, and the discharge hole 16 is formed. A reed valve 17 is provided on the outlet side of the c) to allow outflow of gas, but to prevent inflow.

다음에 도4에 의해 각 랩(13, 23)의 형상의 설명을 한다. 이하에 있어서는 고정측 랩(13)의 형상에 대해 설명하지만, 대칭형 스크롤의 경우에는, 양 랩(13, 23)의 형상은 동일하다. 고정측 랩(13)의 외주면(13a) 및 내주면(13b)은 기초원(G)을 공통으로 하는 인벌류트 곡선의 일부로 이루어지는 것이다. 고정측 랩(13)의 외주면(13a)의 인벌류트 곡선은 권취 개시점(A)으로부터 개시되고, 이점쇄선(H1)은 생략된 인벌류트 곡선의 기초원(G)에 도달하는 연장 부분을 나타내고 있다. 고정측 랩(13)의 최선단부는 권취 개시점(A)을 통과하는 기초원(G)의 접선 상의 점(O2)을 중심으로 하는 반경(R2)의 볼록 원호면(활형의 볼록면)(13c)이다. 고정측 랩(13)의 내주면(13b)은 인벌류트 곡선부와 오목 원호면(13d)으로 이루어지고, 인벌류트 곡선부는 권취 개시점(C)으로부터 개시되고, 이점쇄선(H2)은 생략된 인벌류트 곡선의 기초원(G)에 도달하는 연장 부분을 나타내고 있다. 내주면(13b)의 권취 개시점(C)보다도 중심측이 되는 부분은 점(O1)을 중심으로 하는 반경(R1)의 오목 원호면(활형의 오목면)(13d)이고, 그 선단부는 오목 원호면(13d)과 볼록 원호면(13c)에 접촉하는 직선부(13e)에 의해 볼록 원호면(13c)에 연결되어 있다. 본 실시 형태의 오목 원호면(13d)은 권취 개시점(C)으로부터 내주면(13b)의 인벌류트 곡선의 연장부(H2)의 외측으로 나온 후, 점(D)에 있어서 이 연장부(H2)와 교차하여 그 내측으로 인입하는 형상이다. 오목 원호면(13d)이 연장부(H2)의 내측으로 인입한 고정측 랩(13)의 선단부의 두께는, 부호 I로 나타낸 바와 같이 권취 개시점(C)보다도 전방측(중심측과 반대측)이 되는 고정측 랩(13)의 두께보다도 커진다. 본 제1 실시 형태에 있어서의 각 랩(13, 23)의 내주면(13b, 23b)의 권취 개시점(C)은 전술한 시일 봉쇄 위치 부근이 되도록 설정되어 있다. Next, the shape of each wrap 13 and 23 is demonstrated with reference to FIG. Hereinafter, although the shape of the fixed side wrap 13 is demonstrated, in the case of a symmetrical scroll, the shape of both wraps 13 and 23 is the same. The outer circumferential surface 13a and the inner circumferential surface 13b of the fixed side wrap 13 consist of a part of an involute curve having the basic circle G in common. The involute curve of the outer circumferential surface 13a of the fixed side wrap 13 starts from the winding start point A, and the double-dotted chain line H1 represents an extension portion reaching the base circle G of the omitted involute curve. have. The uppermost end of the fixed side wrap 13 is a convex circular arc surface (a bowed convex surface) having a radius R2 centered on a point O2 on the tangent of the base circle G passing through the winding start point A ( 13c). The inner circumferential surface 13b of the fixed side wrap 13 is composed of an involute curve portion and a concave arc surface 13d, the involute curve portion is started from the winding start point C, and the double-dot chain line H2 is omitted. The extension part which reaches | attains the base circle G of a lute curve is shown. The portion of the inner circumferential surface 13b which is the center side of the winding start point C is a concave circular arc surface (a bow-shaped concave surface) 13d having a radius R1 centering on the point O1, and the tip end thereof is a concave circle. It is connected to the convex arc surface 13c by the linear part 13e which contacts the arc surface 13d and the convex arc surface 13c. The concave circular arc surface 13d of this embodiment exits the extension part H2 of the involute curve of the inner peripheral surface 13b from the winding start point C, and is this extension part H2 at the point D. FIG. It is a shape that crosses with and pulls into the inside. The thickness of the tip portion of the fixed side wrap 13 into which the concave arc surface 13d has entered the inside of the extension portion H2 is the front side (the opposite side to the center side) than the winding start point C, as indicated by reference numeral I. FIG. It becomes larger than the thickness of the fixed side wrap 13 which becomes. The winding start points C of the inner circumferential surfaces 13b and 23b of the respective wraps 13 and 23 in the first embodiment are set to be in the vicinity of the seal blocking position described above.

고정측 경판(11)의 스폿 페이싱부(15)는 중앙실(P3)과 접촉하는 내면에 설치되고, 가동 스크롤(20)의 선회 축선 방향으로부터 보아 원형이고, 토출 구멍(16)을 둘러싸고 또한 고정측 경판(11)의 고정측 랩(13)의 내주면(13b)의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 편심시켜 형성되고, 깊이는 일정하다. 가동측 경판(21)에 형성하는 스폿 페이싱부(25)는 토출 구멍(16)이 없는 점을 제외하고, 가동측 랩(23)에 대한 위치 관계는 스폿 페이싱부(15)와 동일하다. 이 스폿 페이싱부(15, 25)는, 도1에 도시한 바와 같이 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근에 위치하고 있는 상태에서는 각 압축실(P1, P2)에 연통되어 있지 않지만, 도2 및 도3에 도시한 바와 같이 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근을 넘어 각 내측 원호부(23d, 13d)의 범위 내로 들어가면 각 압축실(P1, P2)에 연통되고, 이 스폿 페이싱부(15, 25)를 거쳐서 각 압축실(P1, P2)을 중앙실(P3)에 연통하도록 되어 있다. 제1 및 제2 압축실(P1, P2)로부터 토출 구멍(16)으로의 연통은 랩(13, 23)의 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)과 내주면(23b, 13b)의 내측 원호부(23d, 13d) 사이의 간극(d)을 경유하여 이루어지는 것과, 상술한 스폿 페이싱부(15, 25)를 거쳐서 이루어지는 것이 있지만, 이 후자에 의한 양 압축실(P1, P2)로부터 토출 구멍(16)으로의 연통은 도10의 실선 a의 특성에 나타낸 바와 같이, 상술한 문헌 1의 기술에 있어서의 파선(d)의 특성에 비해 빠른 회전각에서 개시되고, 그 연통 면적의 증가의 비율도 크고, 게다가 제1 압축실(P1) 및 제2 압축실(P2)의 양쪽이 스폿 페이싱부(15, 25)에 연통되므로, 문헌 1의 기술의 경우에 비해 양 압축실(P1, P2)과 토출 구멍(16) 사이의 연통 면적은 매우 큰 것이 된다. The spot facing portion 15 of the fixed side plate 11 is provided on the inner surface in contact with the central chamber P3 and is circular when viewed from the pivot axis direction of the movable scroll 20, and surrounds and fixes the discharge hole 16. It is formed to be eccentric toward the seal blocking position direction of the inner circumferential surface 13b of the fixed side wrap 13 of the side plate 11, and the depth is constant. The spot facing portion 25 formed on the movable side plate 21 has the same positional relationship to the spot facing portion 15, except that there is no discharge hole 16. As shown in Fig. 1, the spot facing portions 15 and 25 have winding start points A of the outer peripheral surfaces 13a and 23a of the wraps 13 and 23, respectively. In the state located near the winding start point C of 23b, 13b, although not communicating with each compression chamber P1, P2, each outer peripheral surface of the wrap 13, 23 as shown in FIG. When the winding starting point A of (13a, 23a) goes beyond the winding starting point C of each inner peripheral surface 23b, 13b of the lap 23, 13, and enters in the range of each inner circular arc part 23d, 13d, The compression chambers P1 and P2 are communicated with each other, and the compression chambers P1 and P2 are communicated with the central chamber P3 via the spot facing portions 15 and 25. Communication from the first and second compression chambers P1 and P2 to the discharge holes 16 is performed by the winding start points A and the inner circumferential surfaces 23b and 13b of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the wraps 13 and 23. Although it is made via the clearance gap d between inner arc part 23d, 13d, and the above-mentioned spot facing parts 15 and 25, it discharges from both compression chambers P1 and P2 by this latter. Communication to the hole 16 is initiated at a faster rotation angle than the characteristic of the broken line d in the technique of Document 1 described above, as indicated by the characteristic of the solid line a in FIG. Since the ratio is also large, and both of the first compression chamber P1 and the second compression chamber P2 communicate with the spot facing portions 15 and 25, both compression chambers P1 and P2 as compared to the case of the technique of Document 1 ) And the communication area between the discharge holes 16 is very large.

상술한 바와 같이 구성한 본 제1 실시 형태에서는 고정 스크롤(10)에 대한 가동 스크롤(20)의 선회에 수반하여 용적이 점차 감소되고, 그 내부에 갇히게 된 가스를 압축하는 압축실(P1, P2)은, 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근에 도달하여 소정의 출력 압력이 되기 직전까지는, 도1에 도시한 바와 같이 중앙실(P3)에 연통되지 않지만, 권취 개시점(A)이 권취 개시점(C) 부근에 도달하여 소정의 출력 압력이 된 이후에는, 도2 및 도3에 도시한 바와 같이, 우선 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 내주면(23b, 13b)의 내측 원호부(23d, 13d)로부터 떨어져 각 압축실(P1 내지 P2)이 중앙실(P3)에 연통되고, 계속해서 스폿 페이싱부(15, 25)가 압축실(P1, P2)에 연통되어 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적이 증대된다.In the first embodiment configured as described above, the compression chambers P1 and P2 compress the gas trapped therein by decreasing in volume with the rotation of the movable scroll 20 with respect to the fixed scroll 10. The winding starting point A of each outer peripheral surface 13a, 23a of the laps 13 and 23 reaches the winding starting point C of each inner peripheral surface 23b and 13b of the laps 23 and 13, and predetermined | prescribed Until immediately before the output pressure of the coil, as shown in Fig. 1, the main chamber P3 is not in communication with each other. However, after the winding start point A reaches the winding start point C and reaches a predetermined output pressure, 2 and 3, first, the winding starting points A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a are separated from the inner arc portions 23d and 13d of the inner circumferential surfaces 23b and 13b, respectively. P2) is in communication with the central chamber P3, and the spot facing portions 15, 25 are in communication with the compression chambers P1, P2 to communicate the area between the compression chambers P1, P2 and the central chamber P3. This It is about.

이와 같은 제1 실시 형태에 따르면, 각 랩(13, 23)의 선단부의 두께는 권취 개시점(C)보다도 전방측이 되는 각 랩(13, 23)의 두께보다도 커지기 때문에, 내구성을 고려한 경우라도 랩(13, 23)의 선단부가 강도면에서 부족하지 않고, 상대측이 되는 스크롤(10, 20)과의 미끄럼 이동이나 압축 가스 등에 의한 힘에 의해 손상이 생길 우려는 없어진다. 또한 이와 같이 하면, 한 쪽의 랩(13)(23)의 외주면(13a)(23a)의 권취 개시점(A)이 다른 쪽의 랩(23)(13)의 내주면(23b)(13b)의 시일 봉쇄 위치를 넘은 상태에서는 문헌 1의 기술에 비해 외주면(13a)(23a)의 권취 개시점(A)과 내주면(23b)(13b)의 내측 원호부(23d)(13d) 사이의 간극(d)이 감소된다. 그러나, 본 제1 실시 형태에서는, 상술한 바와 같은 스폿 페이싱부(15, 25)가 압축실(P1, P2)에 연통되어 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적이 증대된다. 따라서 각 스크롤(10, 20)의 랩(13, 23)의 선단부에 강도 부족에 의한 손상이 생길 우려는 없어지고, 게다가 과압축에 의한 스크롤 압축기의 동력 손실을 적게 할 수 있다. According to such 1st Embodiment, since the thickness of the front-end | tip part of each wrap 13, 23 becomes larger than the thickness of each wrap 13, 23 which becomes a front side rather than the winding start point C, even if durability is considered The tip portions of the laps 13 and 23 are not short in strength, and there is no fear of damage due to sliding by the scrolls 10 and 20 on the other side, or force by compressed gas. In this case, the winding starting point A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of one of the laps 13 and 23 is different from that of the inner circumferential surfaces 23b and 13b of the other laps 23 and 13. In the state beyond the seal blocking position, the gap d between the winding starting point A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a and the inner arc portions 23d and 13d of the inner circumferential surfaces 23b and 13b as compared to the technique of Document 1 ) Is reduced. However, in the first embodiment, the spot facing portions 15 and 25 as described above communicate with the compression chambers P1 and P2 so that the communication area between the compression chambers P1 and P2 and the central chamber P3 is reduced. Is increased. Therefore, there is no fear that damage due to insufficient strength will occur at the front end portions of the wraps 13 and 23 of the scrolls 10 and 20, and the power loss of the scroll compressor due to overcompression can be reduced.

도5 및 도6에 나타내는 변형예에서는 서로 접촉되는 한 쪽 스크롤(10)(20)의 경판(11)(21)의 내면과, 다른 쪽 스크롤(21)(20)의 랩(23)(13)의 정상면과의 사이의 마모를 방지하기 위해, 각 경판(11, 21)의 내면의 랩(13, 23)을 제외한 부분에는 박판(예를 들어 두께 0.3 ㎜의 철판)으로 이루어지는 스파이럴형의 마모 방지판(18, 28)이 밀착되어 있다. 5 and 6, the inner surfaces of the hard plates 11 and 21 of one scroll 10 and 20 and the wraps 23 and 13 of the other scrolls 21 and 20 that are in contact with each other. In order to prevent abrasion between the top surface of the), spiral wear of thin plates (for example, steel plates having a thickness of 0.3 mm) is formed at portions except the wraps 13 and 23 of the inner surfaces of the hard plates 11 and 21. The prevention plates 18 and 28 are in close contact with each other.

본 변형예에서, 각 마모 방지판(18, 28)과 각 경판(11, 21)의 내면과의 사이에는, 도5에 도시한 바와 같이 마모 방지판(18, 28)의 판두께(e)에 상당하는 단차가 생긴다. 또한 도6에 도시하는 정면 단면도와 같이, 이 마모 방지판(18, 28)은 스폿 페이싱부(15)에 걸리지 않도록 할 필요가 있고, 그 중심측의 선단부(18a)는 젖혀짐을 방지하기 위해 날카롭게 할 수 없고, 반경이 상당히 큰 원호 형상으로 할 필요가 있다. 따라서 가동측 랩(23)의 외주면(23a)의 권취 개시점(A)이 고정측 랩(13)의 외주면(13a)의 권취 개시점(C)에 도달한 도시한 상태에서는 마모 방지판(18)의 원호 형상의 선단부(18a)의 근본부 부근으로부터 권취 개시점(C) 부근에 걸치는 부호 α1로 나타내는 범위에서는 고정 스크롤(10)의 고정측 경판(11)의 내면과 가동 스크롤(20)의 가동측 랩(23)의 정상면과의 사이에 마모 방지판(18)의 판두 께에 상당하는 간극(e)이 생기고, 이 간극(e)에 의해 제2 압축실(P2)과 중앙실(P3)은 연통된다. 이 간극(e)은 가동측 랩(23)의 외주면(23a)의 권취 개시점(A)이 고정측 랩(13)의 외주면(13a)의 권취 개시점(C)에 도달하고 제2 압축실(P2)이 소정의 출력 압력에 도달하기 전에 제2 압축실(P2)과 중앙실(P3)을 연통하므로, 소정의 출력 압력이 되어 있는 중앙실(P3) 내의 가스가 제2 압축실(P2) 내로 누설된다. 마찬가지로, 중앙실(P3) 내의 가스는 제1 압축실(P1) 내로도 누설된다. 이 누설된 가스는 압축실(P1, P2)에 의해 재압축되므로 스크롤 압축기의 효율이 저하되게 되는 문제가 있다. In the present modification, between the wear protection plates 18 and 28 and the inner surfaces of the hard plates 11 and 21, the plate thickness e of the wear protection plates 18 and 28 as shown in FIG. There is a step equivalent to. In addition, as shown in the front cross-sectional view shown in FIG. 6, it is necessary to prevent the wear preventing plates 18 and 28 from being caught by the spot facing portion 15, and the tip portion 18a on the center side thereof is sharply prevented from being flipped over. It is impossible to do this, and it is necessary to make it circular arc shape with a considerably large radius. Therefore, in the state which shown the winding start point A of the outer peripheral surface 23a of the movable side wrap 23 reaching the winding starting point C of the outer peripheral surface 13a of the fixed side wrap 13, the abrasion prevention plate 18 The inner surface of the fixed side plate 11 of the fixed scroll 10 and the movable scroll 20 in the range indicated by the symbol α1 extending from the vicinity of the root portion of the arc shaped tip portion 18a in the vicinity of the winding start point C. A gap e corresponding to the thickness of the wear preventing plate 18 is formed between the top surface of the movable side wrap 23, and the gap e causes the second compression chamber P2 and the center chamber P3. ) Is communicated. This gap e has a winding start point A of the outer circumferential surface 23a of the movable side wrap 23 reaching the winding start point C of the outer circumferential surface 13a of the fixed side wrap 13 and the second compression chamber. Since P2 communicates with the 2nd compression chamber P2 and the central chamber P3 before P2 reaches | attains predetermined output pressure, the gas in the central chamber P3 which becomes predetermined output pressure is the 2nd compression chamber P2. ) Leaks into. Similarly, the gas in the central chamber P3 leaks into the first compression chamber P1 as well. Since the leaked gas is recompressed by the compression chambers P1 and P2, there is a problem that the efficiency of the scroll compressor is lowered.

이 문제는 도7에 나타내는 제2 실시 형태에 의해 저감된다. 본 제2 실시 형태에서는, 고정측 경판(11)의 중앙실(P3)과 접촉하는 내면에 설치되는 스폿 페이싱부(15A)는 가동 스크롤(20)의 선회 축선 방향으로부터 보아 타원형이고, 그 양측은 토출 구멍(16)의 외주에 접촉하여 고정측 경판(11)의 고정측 랩(13)의 내주면(13b)의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 평행하게 연장되고, 선단부의 원호는 시일 봉쇄 위치의 약간 내측에 위치하고 있다. 가동측 경판(21)에 형성하는 스폿 페이싱부(25A)는 토출 구멍(16)이 없는 점을 제외하고, 가동측 랩(23)에 대한 위치 관계는 스폿 페이싱부(15A)와 동일하다. 스폿 페이싱부(15A, 25A)를 제외한 제2 실시 형태의 구조는 제1 실시 형태와 동일하다. 스폿 페이싱부(15A, 25A)는, 도7에 도시한 바와 같이 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근에 위치하고 있는 상태에서는 각 압축실(P1, P2)에 연통되어 있지 않지만, 제1 실시 형태와 마찬가지로 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근을 넘어 각 내측 원호부(23d, 13d)의 범위 내로 들어가면 각 압축실(P1, P2)에 연통되고, 이 스폿 페이싱부(15A, 25A)를 거쳐서 각 압축실(P1, P2)을 중앙실(P3)에 연통하도록 되어 있다. 이와 같은 제2 실시 형태의 스폿 페이싱부(15A, 25A)를 거쳐서 이루어지는 양 압축실(P1, P2)로부터 토출 구멍(16)에의 연통 면적은, 도10의 일점쇄선(b)으로 나타낸 바와 같이 실선 a로 나타내는 제1 실시 형태의 경우보다는 작아지지만, 파선(d)으로 나타내는 문헌 1의 기술의 경우보다는 커진다. This problem is reduced by the second embodiment shown in FIG. In this 2nd Embodiment, the spot facing part 15A provided in the inner surface which contact | connects the central chamber P3 of the fixed side hard plate 11 is elliptical when it sees from the pivot axis direction of the movable scroll 20, and both sides are In contact with the outer circumference of the discharge hole 16 extends in parallel toward the seal blocking position direction of the inner circumferential surface 13b of the fixed side wrap 13 of the fixed side plate 11, the arc of the tip portion is slightly inside the seal blocking position. Located in The position of the spot facing portion 25A formed on the movable side plate 21 is the same as that of the spot facing portion 15A, except that there is no discharge hole 16. The structure of 2nd Embodiment except the spot facing parts 15A and 25A is the same as that of 1st Embodiment. As shown in Fig. 7, the spot facing portions 15A and 25A have winding start points A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the laps 13 and 23, respectively, of the inner circumferential surfaces 23b of the laps 23 and 13, respectively. Is not in communication with each of the compression chambers P1 and P2 in the state located near the winding start point C of 13b), but the outer peripheral surfaces 13a and 23a of the wraps 13 and 23 are similar to those of the first embodiment. When the winding start point A of the cross section passes the vicinity of the winding start point C of each of the inner circumferential surfaces 23b and 13b of the wraps 23 and 13 and falls within the range of the respective inner arc portions 23d and 13d, the respective compression chambers P1 And P2), and the compression chambers P1 and P2 are connected to the central chamber P3 via the spot facing portions 15A and 25A. The communication area from the two compression chambers P1 and P2 formed through the spot facing portions 15A and 25A of the second embodiment to the discharge hole 16 is indicated by a solid dashed line b in FIG. 10. Although it becomes smaller than the case of the 1st embodiment shown by a, it becomes larger than the case of the technique of the document 1 shown by the broken line d.

도8은 본 제2 실시 형태에 있어서, 마모 방지판(18A)[마모 방지판(28A)은 도시 생략]을 설치한 변형예의 정면 단면도를 도시한다. 본 변형예에서도 제1 실시 형태의 경우와 마찬가지로 고정 스크롤(10)의 고정측 경판(11)의 내면과 가동 스크롤(20)의 가동측 랩(23)의 정상면과의 사이에 마모 방지판(18)의 판두께에 상당하는 간극(e)이 생기고, 이 간극(e)에 의해 제2 압축실(P2)과 중앙실(P3)은 연통된다. 그러나 제2 실시 형태의 스폿 페이싱부(15A)는 제1 실시 형태의 스폿 페이싱부(15)에 비해 폭이 좁기 때문에, 마모 방지판(18A)의 선단부(18Aa)는 제1 실시 형태의 경우보다도 고정측 랩(13)의 내주면(13b)의 권취 개시점(C)에 접근한다. 따라서 가동측 랩(23)의 외주면(23a)의 권취 개시점(A)이 고정측 랩(13)의 외주면(13a)의 권취 개시점(C)에 도달한 도시한 상태에서는 마모 방지판(18)의 원호 형상의 선단부(18a)의 근본부 부근으로부터 권취 개시점(C) 부근에 걸치는 부호 α2로 나타내는 범위는 제1 실시 형태에 있어서의 부호 α1로 나타내는 범위보다도 좁아 지므로, 중앙실(P3)로부터 제1 및 제2 압축실(P1, P2)로 누설되는 가스의 양은 제1 실시 형태의 경우보다는 적어진다. 따라서 제2 실시 형태에 따르면, 이와 같은 가스 누설에 의해 스크롤 압축기의 효과가 저하되게 되는 문제는 저감된다. Fig. 8 shows a front sectional view of a modification in which the wear prevention plate 18A (the wear prevention plate 28A is not shown) is provided in the second embodiment. Also in this modified example, the wear prevention board 18 is carried out between the inner surface of the fixed side hard plate 11 of the fixed scroll 10, and the top surface of the movable side wrap 23 of the movable scroll 20 similarly to the case of 1st Embodiment. A gap e corresponding to the thickness of the plate is generated, and the second compression chamber P2 and the center chamber P3 communicate with each other by the gap e. However, since the spot facing portion 15A of the second embodiment has a smaller width than the spot facing portion 15 of the first embodiment, the tip portion 18Aa of the wear preventing plate 18A has a smaller width than that of the first embodiment. The winding starting point C of the inner peripheral surface 13b of the fixed side wrap 13 is approached. Therefore, in the state which shown the winding start point A of the outer peripheral surface 23a of the movable side wrap 23 reaching the winding starting point C of the outer peripheral surface 13a of the fixed side wrap 13, the abrasion prevention plate 18 Since the range indicated by the symbol α2 from the vicinity of the root portion of the arc-shaped tip portion 18a near the winding start point C is narrower than the range indicated by the symbol α1 in the first embodiment, the center chamber P3 The amount of gas leaking from the first and second compression chambers P1 and P2 to the first and second compression chambers becomes smaller than that in the first embodiment. Therefore, according to the second embodiment, the problem that the effect of the scroll compressor is lowered due to such gas leakage is reduced.

다음에 도9에 나타내는 제3 실시 형태의 설명을 한다. 본 제3 실시 형태에서는, 고정측 경판(11)의 중앙실(P3)과 접촉하는 내면에 설치되는 스폿 페이싱부(15B)는 가동 스크롤(20)의 선회 축선 방향으로부터 보아 토출 구멍(16) 부근을 사북부로 하는 부채형이고, 고정측 경판(11)에 세워 설치된 고정측 랩(13)의 내주면(13b)의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 연장되도록 형성되어 있다. 가동측 경판(21)에 형성하는 스폿 페이싱부(25B)는 토출 구멍(16)이 없는 점을 제외하고, 가동측 랩(23)에 대한 위치 관계는 스폿 페이싱부(15B)와 동일하다. 스폿 페이싱부(15B, 25B)를 제외하고, 제3 실시 형태의 구조는 제1 및 제2 실시 형태와 동일하다. 스폿 페이싱부(15B, 25B)는, 도9에 도시한 바와 같이 랩(13, 23)의 각 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)이 랩(23, 13)의 각 내주면(23b, 13b)의 권취 개시점(C) 부근에 위치하고 있는 상태에서는 각 압축실(P1, P2)에 연통되어 있지 않지만, 한 쪽의 스크롤(10)(20)에 형성된 부채형의 스폿 페이싱부(15B)(25B)의 시일 봉쇄측이 되는 큰 원호 형상의 외주부는 다른 쪽의 스크롤(20)(10)의 랩(23)(13)의 선단부의 외주면(23a)(13a)에 거의 따르게 된다. 따라서 이 위치를 넘어 가동 스크롤(20)이 선회하면 양 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 개구의 길이가 급격히 증대되므로, 스폿 페이싱부(15B, 25B)를 경유한 양 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적은, 도10의 이점 쇄선으로 나타낸 바와 같이 급격히 증대된다. Next, the third embodiment shown in FIG. 9 will be described. In the third embodiment, the spot facing portion 15B provided on the inner surface in contact with the central chamber P3 of the fixed side plate 11 is located near the discharge hole 16 when viewed from the pivot axis direction of the movable scroll 20. It is fan-shaped, and it is formed so that it may extend toward the seal blocking position direction of the inner peripheral surface 13b of the fixed side wrap 13 provided upright on the fixed side plate 11. The position of the spot facing portion 25B formed on the movable side plate 21 is the same as that of the spot facing portion 15B except that there is no discharge hole 16. Except for the spot facing portions 15B and 25B, the structure of the third embodiment is the same as that of the first and second embodiments. In the spot facing portions 15B and 25B, as shown in Fig. 9, the winding starting points A of the outer peripheral surfaces 13a and 23a of the laps 13 and 23 are each inner circumferential surface 23b of the laps 23 and 13. Is located in the vicinity of the winding start point C of 13b), but is not in communication with each of the compression chambers P1 and P2, but is a fan-shaped spot facing portion 15B formed in one scroll 10 or 20. The large circular arc-shaped outer circumferential portion, which becomes the seal blocking side of the 25B, substantially follows the outer circumferential surfaces 23a and 13a of the tip portion of the wraps 23 and 13 of the other scrolls 20 and 10. Therefore, if the movable scroll 20 is rotated beyond this position, the length of the opening between the compression chambers P1 and P2 and the central chamber P3 is rapidly increased, so that the compression amount via the spot facing portions 15B and 25B is increased. The communication area between the yarns P1, P2 and the central chamber P3 is rapidly increased as indicated by the dashed-dotted line in FIG.

전술한 바와 같이, 제1 및 제2 압축실(P1, P2)로부터 토출 구멍(16)으로의 연통은 랩(13, 23)의 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)과 내주면(23b, 13b)의 내측 원호부(23d, 13d) 사이의 간극(d)을 경유하여 이루어지는 것과, 상술한 스폿 페이싱부(15, 25)를 거쳐서 이루어지는 것이 있지만, 상술한 각 실시 형태에서는 랩(13, 23)의 내주면(13b, 23b)의 오목 원호면(13d, 23d)은 권취 개시점(C)으로부터 내주면(13b)의 인벌류트 곡선의 연장부(H2)의 외측으로 나오고, 점(D)에 있어서 이 연장부(H2)와 교차하여 그 내측으로 인입하는 형상으로 하고 있고, 시일 봉쇄 위치를 통과한 직후의 양 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적의 증대에는 이 오목 원호면(13d, 23d)이 내주면(13b, 23b)의 인벌류트 곡선의 연장부(H2)의 외측으로 나가는 것에 수반하는 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)과 내주면(23b, 13b)의 내측 원호부(23d, 13d) 사이의 간극(d)의 증대가 어느 정도 공헌하고 있다. 게다가 본 제3 실시 형태에 따르면, 스폿 페이싱부(15B, 25B)를 경유한 양 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적은 급격히 증대되므로, 각 랩(13, 23)의 각 내주면(13b, 23b)인 인벌류트 곡선의 권취 개시점(C)보다도 중심측이 되는 선단부를 이것과 접촉하는 랩(13, 23)의 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)과 간섭하지 않는 범위에 있어서, 인벌류트 곡선의 연장 부분보다도 내측으로 인입하는 활형의 오목면(13d, 23d)으로 해도 양 압축실(P1, P2)과 중앙실(P3) 사이의 연통 면적을 충분히 확보하여 과압축에 의한 동력 손실을 충분히 저하시킬 수 있다. 이와 같이 하면 각 랩(13, 23)의 선단부의 두께를 충분히 크게 하여 강도를 확보할 수도 있다. As described above, the communication from the first and second compression chambers P1 and P2 to the discharge hole 16 is achieved by the winding starting point A and the inner circumferential surface A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the wraps 13 and 23 ( Although it is made via the clearance gap d between the inner circular arc parts 23d and 13d of 23b and 13b, and the thing through the above-mentioned spot facing parts 15 and 25, in each embodiment mentioned above, the wrap 13 is carried out. The concave circular arc surfaces 13d and 23d of the inner circumferential surfaces 13b and 23b of the inner and outer circumferential surfaces 13b and 23b emerge from the winding start point C to the outside of the extension portion H2 of the involute curve of the inner circumferential surface 13b and the point D In order to increase the communication area between the compression chambers P1 and P2 and the central chamber P3 immediately after passing through the seal blocking position, the shape is drawn inwardly across the extension portion H2. Winding starting point A of the outer peripheral surfaces 13a and 23a accompanying this recessed circular arc surface 13d, 23d going outward of the extension part H2 of the involute curve of the inner peripheral surfaces 13b, 23b, and Major surface increase of the gap (d) between the inner side arc portion (23d, 13d) of (23b, 13b) that are to some extent a contribution. In addition, according to the third embodiment, since the communication area between the compression chambers P1 and P2 and the central chamber P3 via the spot facing portions 15B and 25B is rapidly increased, the respective wraps 13 and 23 Winding start points A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the laps 13 and 23 which contact the tip end portion of the involute curve as the inner side of each of the inner circumferential surfaces 13b and 23b. In the range which does not interfere with, the communication area between both compression chambers P1 and P2 and center chamber P3 is sufficient even if it is the bow-shaped recessed surfaces 13d and 23d which lead inward rather than the extension part of an involute curve. It can ensure the power loss by overcompression sufficiently. In this way, the thickness of the tip portions of the respective wraps 13 and 23 can be sufficiently large to ensure strength.

상술한 각 실시 형태에서는 한 쌍의 랩(13, 23) 및 한 쌍의 스폿 페이싱부(15A, 25A ; 15B, 25B)를 동일 형상으로 하여 점대칭으로 배치하고 있다. 그러나, 본 발명은 반드시 이와 같이 할 필요는 없고, 한 쌍의 랩(13, 23)의 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)의 위치 또는 내주면(13b, 23b)의 권취 개시점(C)을 어긋나게 하고, 한 쌍의 스폿 페이싱부(15, 25)(15A, 25A ; 15B, 25B)의 형상을 다소 변경하고, 또한 각 쌍을 이루는 것의 배치를 점대칭의 위치로부터 다소 어긋나도록 해도 좋다. 그와 같이 하면 각 압축실(P1, P2)로의 흡입, 랩(13, 23)의 외주면(13a, 23a)의 권취 개시점(A)과 내주면(23b, 13b)의 내측 원호부(23d, 13d) 사이의 간극(d) 또는 각 스폿 페이싱부(15, 25)(15A, 25A ; 15B, 25B)를 거쳐서 이루어지는 각 압축실(P1, P2)과 토출 구멍(16) 사이의 연통 타이밍을 어긋나게 함으로써, 각 압축실(P1, P2)의 압력 피크 위치를 어긋나게 하여 과압축 저감 효과를 한층 높일 수 있다. In each of the above-described embodiments, the pair of wraps 13 and 23 and the pair of spot facing portions 15A, 25A; 15B and 25B have the same shape and are arranged in point symmetry. However, the present invention does not necessarily need to be thus performed, and the position of the winding start point A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the pair of wraps 13 and 23 or the winding start point of the inner circumferential surfaces 13b and 23b ( C) may be shifted, the shape of the pair of spot facing portions 15, 25 (15A, 25A; 15B, 25B) may be changed somewhat, and the arrangement of each pair may be slightly shifted from the position of point symmetry. . By doing so, suction to each of the compression chambers P1 and P2, and the inner arc portions 23d and 13d of the winding starting point A of the outer circumferential surfaces 13a and 23a of the wraps 13 and 23 and the inner circumferential surfaces 23b and 13b. By shifting the communication timing between each of the compression chambers P1 and P2 and the discharge holes 16 through the gap d between each of the spaces d or each of the spot facing portions 15 and 25 (15A, 25A; 15B, 25B). The pressure peak positions of the respective compression chambers P1 and P2 are shifted so that the effect of reducing the overcompression can be further enhanced.

또한, 상술한 각 실시 형태에서는 각 스폿 페이싱부(15, 25)(15A, 25A ; 15B, 25B)는 고정측 경판(11)과 가동측 경판(21)에 각각 설치한 예를 나타내었지만, 문제가 되는 동력 손실이 적은 경우에는 양 경판(11, 21) 중 어느 한 쪽에 스폿 페이싱부를 설치하도록 하여 실시해도 좋다. In addition, although each spot facing part 15 and 25 (15A, 25A; 15B, 25B) was shown in the above-mentioned each embodiment in the fixed side plate 11 and the movable side plate 21, respectively, the problem was shown. When there is little power loss, you may implement so that the spot facing part may be provided in either of the both plates 11 and 21. FIG.

청구항 1의 발명에 따르면, 각 랩의 각 내주면은 시일 봉쇄 위치인 내주면의 권취 개시점보다도 중심측이 되는 선단부 중 적어도 일부를 이것과 접촉하는 랩의 외주면의 권취 개시점과 간섭하지 않는 범위에 있어서, 내주면의 본래의 스파이럴 형 선보다도 내측으로 인입하는 활형의 오목면으로서 각 랩의 중심측이 되는 선단부 중 적어도 일부의 두께를 시일 봉쇄 위치 부근보다도 전방측이 되는 상기 랩의 두께보다도 크게 하였으므로, 내구성을 고려한 경우라도 랩의 선단부가 강도 부족이 되는 일은 없고, 상대측이 되는 스크롤과의 미끄럼 이동이나 압축 가스 등에 의한 힘에 의해 손상이 생길 우려는 없어진다. 또한 이와 같이 하면, 한 쪽의 랩의 외주면의 권취 개시점이 다른 쪽 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치를 넘은 상태에서는 문헌 1의 기술에 비해 외주면의 권취 개시점과 활형의 오목면 사이의 간극이 감소되지만, 이 청구항 1의 발명에서는 상기에다가 양 스크롤 중 적어도 한 쪽 경판의 중앙실과 접촉하는 내면에는 선회가 진행되어 외주면의 권취 개시점이 내주면의 권취 개시점 부근을 넘으면 중앙실을 양 압축실 중 적어도 어느 한 쪽에 연통하는 스폿 페이싱부를 형성하였으므로, 한 쪽 랩의 외주면의 권취 개시점이 내주면의 권취 개시점 부근을 넘은 상태에서는 이 스폿 페이싱부에 의해 양 압축실 중 적어도 어느 한 쪽이, 토출 구멍이 연통된 중앙실에 연통되어 압축실과 중앙실 사이의 연통 면적을 충분히 크게 할 수 있다. 이에 의해 랩의 선단부에 강도 부족에 의한 손상이 생길 우려는 없어지고, 게다가 과압축에 의한 스크롤 압축기의 동력 손실을 적게 할 수 있다. According to the invention of claim 1, each inner circumferential surface of each wrap is in a range that does not interfere with the winding start point of the outer circumferential surface of the lap in contact with at least part of the tip portion which is the center side from the winding start point of the inner circumferential surface that is the seal blocking position. Since the thickness of at least a part of the leading end portion serving as the center side of each lap is larger than the thickness of the lap facing forward than the seal closing position, the durability is a bow-shaped concave surface drawn inward from the original spiral line of the inner circumferential surface. Even if this is considered, the tip of the lap does not have a lack of strength, and there is no fear of damage caused by the sliding movement of the scroll on the other side, the force by the compressed gas, or the like. In this case, the gap between the winding start point of the outer circumferential surface and the bow-shaped concave surface is reduced as compared to the technique of Document 1 in the state where the winding start point of the outer circumferential surface of one lap is beyond the seal closure position of the inner circumferential surface of the other lap. In the invention of claim 1, in the above, the pivoting is performed on the inner surface of the scroll which is in contact with the central chamber of at least one of the hard plates, and the central chamber is moved to at least one of the two compression chambers when the winding start point of the outer circumferential surface exceeds the winding start point of the inner circumferential surface. Since a spot facing portion communicating with the side is formed, at least one of the compression chambers is communicated with the discharge hole by the spot facing portion in a state where the winding start point of the outer circumferential surface of one lap has passed over the winding start point of the inner circumferential surface. It is communicated with a thread and can enlarge the communication area between a compression chamber and a central chamber enough. As a result, there is no fear of damage caused by insufficient strength at the tip of the lap, and power loss of the scroll compressor due to overcompression can be reduced.

적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 원형이고 토출 구멍 부근으로부터 그 경판에 세워 설치된 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 편심시켜 형성한 청구항 2의 발명에 따르면, 스폿 페이싱부의 가공이 쉽기 때문에 제조 비용을 저감시킬 수 있다. According to the invention of claim 2, the spot facing portion formed on at least one of the hard plates is eccentric toward the seal blocking position of the inner circumferential surface of the wrap installed upright on the hard plate from the vicinity of the discharge hole, as viewed from the pivoting axis direction of the movable scroll. Since the spot facing portion is easy to process, the manufacturing cost can be reduced.

적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 타원형이고 토출 구멍 부근으로부터 그 경판에 세워 설치된 랩 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 연장되도록 형성한 청구항 3의 발명에 따르면, 타원형의 스폿 페이싱부는 원형의 스폿 페이싱부에 비해 면적이 작아지므로, 스크롤 경판의 중앙 부근 내면에 부착하는 부재에 대한 영향을 적게 할 수 있다. According to the invention of claim 3, the spot facing portion formed on at least one of the hard plates is formed to be elliptical from the direction of the pivot axis of the movable scroll and to extend from the vicinity of the discharge hole toward the seal blocking position direction of the inner circumferential surface of the wrap that is erected on the hard plate. Since the elliptical spot facing portion is smaller in area than the circular spot facing portion, the influence on the member attached to the inner surface near the center of the scroll deck can be reduced.

적어도 한 쪽의 경판에 형성되는 스폿 페이싱부는 가동 스크롤의 선회 축선 방향으로부터 보아 토출 구멍 부근을 사북부로 하는 부채형이고 그 경판에 세워 설치된 랩의 내주면의 시일 봉쇄 위치 방향을 향해 연장되도록 형성한 청구항 4의 발명에 따르면, 한 쪽 스크롤의 랩의 내주면의 권취 개시점 부근에 다른 쪽 스크롤의 랩의 외주면의 권취 개시점이 위치하고 있는 상태에 있어서는, 한 쪽 스크롤에 형성된 부채형의 스폿 페이싱부의 시일 봉쇄측이 되는 큰 원호 형상의 외주부는 다른 쪽 스크롤 랩의 선단부의 외주면에 거의 따르게 되므로, 이 위치를 넘어 가동 스크롤이 선회하면 스폿 페이싱부를 경유한 압축실과 중앙실 사이의 연통 면적은 급격히 증대된다. 따라서 랩의 선단부의 강도를 높이기 위해 그 선단부의 두께를 크게 한 경우라도 과압축에 의한 스크롤 압축기의 동력 손실을 적게 할 수 있다. The spot facing portion formed on at least one of the hard plates is a fan-shaped fan with a discharge portion near the discharge hole as viewed from the pivoting axis direction of the movable scroll, and is formed to extend toward the seal block position of the inner circumferential surface of the wrap installed on the hard plate. According to the invention of 4, in the state where the winding start point of the outer circumferential surface of the lap of the other scroll is located near the winding start point of the inner circumferential surface of the lap of one scroll, the seal blocking side of the fan-shaped spot facing portion formed on the one scroll Since the large arc-shaped outer circumferential portion substantially follows the outer circumferential surface of the distal end portion of the other scroll wrap, when the movable scroll is rotated beyond this position, the communication area between the compression chamber and the central chamber via the spot facing portion is rapidly increased. Therefore, even if the thickness of the tip is increased to increase the strength of the tip of the lap, power loss of the scroll compressor due to overcompression can be reduced.

Claims

The fixed scroll with the spiral type fixed side lap mounted on the inner surface of the fixed side plate, and the movable scroll with the spiral type movable side lap installed on the inner surface of the movable side plate, the outer peripheral surface of one of the two wraps At least one pair of compression chambers joined to contact the inner circumferential surface of and moving between the two wraps to move toward the center with the volume gradually decreasing with the turning of the movable scroll relative to the fixed scroll; When the starting point of spiral winding of each outer circumferential surface exceeds the vicinity of the seal closure position of each inner circumferential surface, the starting point of winding is separated from the inner circumferential surface so that both compression chambers communicate with the central chamber formed at the center of both laps, and the discharge hole in the central chamber. Wherein the inner peripheral surface of each wrap is the seal closure position. At least a part of the tip portion which becomes the center side from the winding start point of the inner circumferential surface is pulled inward from the original spiral line of the inner circumferential surface in a range that does not interfere with the winding start point of the outer circumferential surface of the lap in contact with it. The thickness of at least a portion of the tip portion serving as the center side of the respective wraps as the bow-shaped concave surface is made larger than the thickness of the wraps to be forward than the vicinity of the seal closure position, and at least one of the hard plates of the scrolls. The spot facing portion communicating with at least one of the compression chambers is formed on an inner surface of the inner circumferential surface in contact with the central chamber, when the turning start proceeds and the winding start point of the outer circumferential surface exceeds a winding start point of the inner circumferential surface. Scroll compressor.

2. The seal blocking position direction of the inner circumferential surface of the wrap provided on the hard plate from the vicinity of the discharge hole, wherein the spot facing portion formed in at least one of the hard plates is circular in the axial direction of the movable scroll. Scroll compressor, characterized in that formed toward the eccentric.

2. The seal blocking position direction of the inner circumferential surface of the wrap formed in the at least one of the hard plates, wherein the spot facing portion is elliptical when viewed from the pivoting axis direction of the movable scroll and is installed on the hard plates from near the discharge hole. Scroll compressor, characterized in that formed to extend toward.

2. The spot facing portion formed on at least one of said hard plates is a fan-shaped part having a north-western part near the discharge hole as viewed from the pivoting axis direction of the movable scroll, and is formed on the inner circumferential surface of the wrap provided on the hard plates. And a scroll compressor which extends toward the seal block position.