KR20050088431A - 유체의 조건을 실시간으로 감시하는 방법 - Google Patents

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Abstract

환형으로 이격된 전극을 구비한 관형 프로브는 ATF에 잠기며, 비교적 높은 주파수 및 낮은 주파수에서 교류 전압으로 연속하여 여기된다. 전류는 양 주파수 및 계산된 임피던스의 차분으로 측정되며, 차분 임피던스는 온도와, 알려진 유체 조건에 대한 임피던스 차분 대비 TAN, ΔOX 및 MIN의 값에 대한 룩업 테이블로부터 결정되는 ASTM D-669에 대한 TAN, ASTM E-168(ΔOX)에 대한 델타 산화, 및 ASTM D-5483에 대한 HPDSC 유도 시간 중의 하나의 대응하는 값에 대해 보상된다. 그 후, 잔존내용년수(RUL)는 TAN, ΔOX 또는 MIN의 결정된 현재 값으로부터 계산될 수도 있다. 온도 보상 임피던스 차분 ΔZTC가 6.5×105옴(Ohms)에 도달할 때, ATF는 그 사용년수의 한도에 도달한 것으로 간주된다.

Description

유체의 조건을 실시간으로 감시하는 방법{REAL-TIME MONITORING OF AUTOMATIC TRANSMISSION FLUID CONDITION}
본 발명은 감시될 유체의 화학적 조건을 실시간으로 나타내는 전기 신호를 제공하는 센서를 이용하는 유체 조건 감시에 관한 것이다. 이러한 유형의 센서는 임피던스 분광 기술(impedance spectroscopy techniques)을 채용하는 것으로 알려져 있으며, 이러한 센서의 예는, 2001년 8월 21일에 등록된 바우어(Bauer) 등의 미국 특허 제 6,278,281호에, 한 쌍의 이격된 전극이 전극 표면에서 전기 화학적 상호작용을 결정하기 위한 비교적 낮은 주파수와 유체의 벌크 임피던스(bulk impedance)를 결정하기 위한 비교적 높은 주파수에서 연속으로 여기되는 것으로 도시되고 설명되어 있다. 전류는 양측의 여기 주파수에서 측정되며, 각각의 전류 측정을 위해 계산된 임피던스 및 계산된 임피던스 차분은 화학적 분석에 의해 결정된 바와 같은 유체의 알려진 조건에 대해 결정된 임피던스를 비교하여 유체 조건을 결정할 수 있게 한다.
전력 전송 시의 유체 조건을 감시하고 연소 엔진(combustion engines)에서 윤활유(lubricating oil)를 실시간 감시하기 위한 이러한 디바이스를 사용하는 것이 제안되고 있다. 엔진에 대한 이러한 센서 애플리케이션의 다른 예는, 2002년 4월 23일에 등록된 맥기니(McGinnis) 등의 미국 특허 제 6,377,052호에, 이격된 전극이 엔진 크랭크케이스(engine crankcase)에 삽입된 계량봉(dipstick)을 나선형으로 감고 있는 것으로 도시되고 설명되어 있다.
임피던스 분광학(impedance spectroscopy)을 채용하는 전술한 유형의 디바이스는, 예를 들어, 2002년 8월 13일에 등록된 한센(Hansen) 등의 미국 특허 제 6,433,560호에 설명된 것과 같은, 서로 맞물린 평면 어레이 전극을 채용하는 유형의 전극 배열이나, 전술한 나선형 배열 또는 동심의 방사상 이격 관형 전극(concentric radially spaced tubular electrodes)을 이용할 수도 있다.
전술한 바우어(Bauer) 등의 특허는, 도 15에서, 새로운 조건 및 많지 않은 이송 거리 서비스(vehicle miles in service) 후의 자동 전송 유체에 대해 전술한 높은 주파수 및 낮은 주파수에서 결정되는 임피던스를 설명한다.
그러나, 실질적인 이송 서비스 조건은, 이송 동작의 유형과 이러한 동작 동안의 부하(loading) 및 환경에 의존하기 때문에, 유체의 실질적인 화학적 특성에 근거하여 유체 조건의 실시간 지표(indication)를 이송 서비스 기간 내내 제공할 수 있는 센서를 제공하고, 유체의 전류 조건에 근거하여 추정된 잔존내용년수(remaining useful life: RUL)의 양 또는 백분율을 나타내는 것이 줄곧 희망되어 왔다.
도 1은 유체 충진 전송 케이싱(fluid filled transmission casing)에 배치된 본 발명의 센서에 대한 도시적 블록도이다.
도 2는 TAN에 근거하여 RUL을 결정하기 위한 시스템 동작의 블록 흐름도이다.
도 3은 도 2와 유사한 MIN에 대한 흐름도이다.
도 4는 도 2와 유사한 ΔOX에 대한 블록도이다.
도 5는 본 발명의 프로브에 대한 투시도이다.
도 6은 TAN의 함수로서 차분 임피던스 값을 도시한 그래프이다.
도 7은 ΔOX의 함수로서 차분 임피던스 값을 도시한 도 6과 유사한 그래프이다.
도 8은 MIN의 함수로서 차분 임피던스 값을 도시한 그래프이다.
도 9는 온도에 따른 ΔZ 값의 변화에 대한 그래프이다.
본 발명은 감시되는 유체의 화학적 조건을 나타내는 연속 변화 전기 신호를 실시간으로 생성하기 위한 기술을 제공하고, 알려진 화학적 조건의 유체 샘플을 조사하는 센서에 근거를 둔 알고리즘을 채용하여 유체의 전류 조건에 근거를 둔 잔존내용년수(RUL)의 지표를 제공하기 위한 실시간 전기 신호를 비교용 데이터베이스에 제공한다.
본 발명은, 차분 임피던스 기술을 기반으로, 자동 전송 유체, 특히, 용해성 탈왁스된 파라핀유(solvent dewaxed paraffinic oil)를 포함하는 유형의 유체의 RUL을 실시간으로 결정하기 위한 알고리즘을 제공한다. 본 발명은 전극 표면상에서 유체 분포(dispersion)를 개선하기 위한 동심으로 배치된 방사상 이격 환형 전극으로서 바람직하게 구성된 한 쌍의 이격 전극을 채용한다. 본 발명은 유체의 화학적 분석으로부터 도출된 3개의 파라미터, 즉, ASTM D-664에 대한 총 산가(total acid number: TAN), ASTM e-168에 대한 델타 산화(detal Oxidation)(ΔOX), 및 ASTM D-5483에 대한 HPDSC 유도 시간(MIN) 중에서 임의의 것을 이용한다.
도 1 및 도 5를 참조하면, 본 발명의 센서는 일반적으로 참조부호(10)로 표시되고, 자동 전송 하우징 또는 케이싱(14)에 포함된 ATF로 표기되는 유체에 잠기며 일반적으로 참조부호(12)로 표시되는 프로브 어셈블리를 포함한다. 본 발명은 특히 필수 성분으로서 용해성 탈왁스된 대량의 파라핀유(solvent dewaxed heavy paraffinic oil)를 갖는 유형의 ATF와 사용될 수 있다.
센서(12)는, 예를 들어, 서로 맞물린 평면 어레이 또는 나선형으로 구성된 전극 쌍과 같이 본 분야에 알려진 임의의 것을 포함할 수도 있으나, 현재 바람직한 실례에서, 프로브(12)는 종단 캡(20, 22)에 의해 근접하게 이격된 동심형 배열 또는 포개진(nested) 배열로 유지되는 한 쌍의 동심으로 배치된 방사상 이격 관형 또는 환형 전극(16, 18)을 포함한다. 내부 관형 전극(16)은 축 방향으로 연장되고 헤더(22)에 형성된 유극 슬롯(clearance slot)(26)을 통해 외부로 연장된 접속 단자(24)를 구비하고, 유사하게, 외부 전극(18)은 캡(22)에 형성된 슬롯(30)을 통해 외부로 연장된 접속 단자(28)를 구비한다.
참조번호(32)로 표시되는 온도 센서는 서미스터(thermistor) 디바이스를 포함할 수도 있으며 그 감지 소자가 케이싱(14) 내의 ATF에 노출되도록 배치된다.
내부 전극 단자(24)는 라인(34)을 따라 접속되어 드라이버(36)로부터 여기 신호를 수신한다. 커넥터 단자(28)는 라인(36)을 따라 전류 센서(40)에 접속된다.
본 발명의 현재 바람직한 실례에서, 프로브(12)는 약 6mm의 직경 및 약 38mm의 길이를 갖는 내부 전극(18)에 대해 약 0.15mm의 간격을 두어 방사형으로 이격된 동심 전극(16, 18)을 갖는다. 그러나, 그 밖의 직경 및 길이가 채용되어 전극들 사이에 노출된 거의 동일한 표면적을 제공할 수도 있다는 것이 이해될 것이다. 현재 바람직한 실례에서, 전극(16, 18)은 스테인리스 스틸로 형성되지만, ATF와 호환가능한 다른 전극 물질이 사용될 수도 있다. 본 실례에서, 본 발명이 용해성 탈왁스된 대량 파라핀유를 포함하는 ATF와 사용하는 것이 특히 적합하다고 밝혀졌으나, 본 발명은 다른 유형의 ATF와 사용될 수도 있다.
도 1을 다시 참조하면, 여기 드라이버(36)는, 라인(48)을 따라 여기 드라이버(36)에도 전력을 공급하는 12볼트 DC 전원(46)과 같은 온-보드 이송 전원(on-board vehicle supply)에 의해 전력을 공급받는 발진기(44)로부터 라인(42)을 따라 입력을 수신한다. 마이크로컴퓨터(50)는 전원(46)에 의해 라인(52)을 따라 전력을 공급받으며, 마이크로컴퓨터는 전류 센서(40)로부터 라인(54)을 따라 입력을 수신하며 센서(32)로부터 라인(56)을 따라 온도 입력을 수신하고, 라인(58)을 따라 알람 또는 판독 디바이스(60)에 출력을 제공한다.
본 발명의 현재 실례에서, 발진기(44)는 약 0.1헤르츠(100밀리헤르츠)보다 크지 않은 주파수의 저주파 교류전압과, 약 7.5헤르츠보다 작지 않은 주파수에서 비교적 높은 주파수의 교류 전압을 제공한다.
마이크로컴퓨터(50)는 ATF의 실습용 화학적 노화(laboratory chemical aging)로부터 얻어진 데이터에 기반을 둔 룩업 테이블로 프로그래밍되어, 연속 간격으로 차분 임피던스를 결정하고 있다. 유체 샘플은 3개의 알려진 테스트 파라미터, 즉, ASTM D-664에 대한 총 산가(TAN), ASTM E168에 대한 델타 산화(ΔOX) 및 ASTM D-5483에 대한 HPDSC 유도 시간(MIN) 중의 임의의 하나를 결정하도록 테스트되었다. 그 후, 도 6 내지 도 8에 각각 디스플레이된 바와 같이 파라미터 및 곡선 각각에 대한 데이터가 도시된다. 그래프는 Southwest Research Institute, San Antonio, Texas procedure BJ110-4에 대한 알루미늄 비커 산화 테스트(Aluminum Beaker Oxidation Test: ABOT) 및 실제 로드 서비스 시에 이송수단으로부터 유출된 일부 ATF 유체와 같은 실습용 산화 노화 테스트에 의해 응력이 가해진 ATF로 생각되는 데이터 지점을 포함한다. 데이터가 선형 근사화될 수도 있고, ΔZTC의 밸브에 대한 각각의 화학적 파라미터를 계산하는 데 사용되는 슬로프에 대한 알고리즘이 그래프 상에 도시되는 것은 도 6 내지 도 8로부터 주지될 것이다.
도 2를 참조하면, 시스템 회로의 동작은 전반적으로 참조번호(62)로 표기되며, 단계(64)에서 사용자가 시작하자마자, 시스템은 단계(68)로 진행한다. 단계(68)에서, 시스템은 유체 온도 Tf가 희망 한도 TMIN, TMAX 내에 있는지에 대해 질의하고, 대답이 부정적이라면 시스템은 중단(abort) 또는 정지(stop)한다. 그러나, 단계(68)에서의 결정이 긍정적이라면, 시스템은 단계(70)로 진행하여 프로브(32)를 비교적 높은 주파수에서 교류 전압으로 여기시키고 전류 IHI를 측정한다. 그 후, 시스템은 단계(72)로 진행하고, 측정된 전류 IHI로부터 임피던스 ZHI를 계산하여 저장한다.
그 후, 시스템은 프로브(32)를 비교적 낮은 주파수 교류 전압으로 여기시켜 전류 ILO를 측정하고, 단계(76)로 진행하여 측정된 전류 ILO로부터 임피던스 ZLO를 계산 및 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(78)로 진행하고, 로부터 를 감산하여 벡터 를 계산함으로써 벡터 결과 를 산출한다. 그 후, 시스템은 단계(80)로 진행하여 ΔZT의 절대 값을 계산하고, 단계(82)로 진행하여 온도 대비 ΔZTC의 값에 대한 룩업 테이블로부터 온도 보상 임피던스 차분 ΔZTC를 결정하는데, 테이블은 온도 보정 곡선으로부터 데이터 지점을 취하여 컴파일된다. 이러한 온도 보상에 관한 전형적인 곡선이 도 9에 도시된다.
3개 플롯의 구성조직(family), 즉, 상측 그래프:
하측 그래프:
상측 그래프와 하측 그래프 사이에 중간 삽입됨으로써 플롯된 중간 그래프:
가 도 9에 표현되어 있음을 알 것이다. 3개의 그래프의 형상 및 인터셉트(intercepts)는 유사하여, ΔZTC가 계산될 수도 있는 영역을 제공한다는 것이 주지될 것이다.
그 후, 시스템은 단계(82)에서 결정된 값을 단계(84)에서 로 저장하며, 단계(86)에서의 약 10초보다 많지 않은 적절한 시간 지연 후, 시스템은 단계(88)로 진행하여, 단계(70) 내지 단계(82)를 반복하고 단계(90)에서 그 결과를 로 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(92)로 진행하여 로부터 을 감산하여 ΔΔZ로 표기되는 ΔZ의 변화를 계산하고, 단계(94)로 진행하여 ΔΔZ가 포지티브인지에 대해 질의한다.
단계(94)에서의 결정이 긍정적이면, 시스템은 단계(98)로 진행하여, 도 6으로부터의 다음 알고리즘을 기반으로 ΔZTC 대비 TAN의 값에 대한 룩업 테이블로부터 TAN을 계산한다.
그러나, 단계(94)에서의 결정이 부정적이면, 시스템은 단계(96)로 진행하여 단계(70) 내지 단계(94)를 반복한다.
단계(98)의 임의의 것을 완료한 후, 시스템은 단계(100)로 진행하여 결정된 값을 TAN1로서 저장하고, 대략 한 시간보다 적지 않은 시간 지연 ΔT에 대한 단계(102)를 진행한다. 그 후, 시스템은 단계(104)로 진행하여, 단계(70) 내지 단계(102)를 반복하고 단계(106)에서 그 결과를 TAN2로 저장한다. 그 후, 시스템은 단계(108)로 진행하여, TAN2로부터 TAN1을 감산하고 그 차분을 ΔT로 나눔으로써 감쇠율 ψ를 계산한다. 그 후, 시스템은 단계(110)로 진행하여 저장 값 TANEOL을 회수한 후, 단계(112)로 진행하여 TAN2로부터 TANEOL을 감산하고 그 차분을 ψ로 나눔으로써 시간당 잔존내용년수(RUL)를 계산한다. 그 후, 시스템은 단계(114)에서 RUL의 계산 값을 디스플레이한다.
도 3을 참조하면, ASTM D-5483에 대한 파라미터 HPDSC 유도 시간(MIN)으로부터 RUL을 결정하기 위한 흐름도가 도시되는데, 시스템은, 단계(116)에서 시작하자마자, 단계(118)에서 센서(32)로부터 유체 온도를 판독한다. 그 후, 시스템은 단계(120)로 진행하여 단계(118)에서 판독된 온도 Tf가 한도 TMIN, TMAX 사이에 있는지를 질문하고, 그 결정이 부정적이면, 시스템은 중지 또는 정지한다. 그러나, 단계(120)에서의 결정이 긍정적이면, 시스템은 단계(122)로 진행하여 비교적 높은 주파수 교류 전압에서 프로브를 여기시키고 전류 IHI를 측정한다. 그 후, 시스템은 단계(124)로 진행하여, 단계(122)에서 측정된 전류로부터 게산되는 임피던스 ZHI를 계산하여 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(126)로 진행하여, 비교적 낮은 주파수 교류 전압에서 프로브를 여기시키고 전류 ILO를 측정한다. 그 후, 시스템은 단계(128)로 진행하여, 단계(126)에서 측정된 전류로부터 임피던스 ZLO를 계산하여 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(130)로 진행하여 로부터 를 감산하여 벡터 차분 을 계산하고, 단계(132)로 진행하여 절대값 ΔZT를 결정한다.
그 후, 시스템은 단계(134)로 진행하여 온도 대비 ΔZT에 대한 룩업 테이블로부터 ΔZTC를 결정하는데, 룩업 테이블은 도 9에 도시한 것과 같은 곡선으로부터 얻어진 데이터 지점으로부터 결정되며, 곡선은 알려진 조건의 유체 샘플에 대한 온도와 차분 임피던스의 변화를 식별한다. 과정은 단계(82)에서와 동일하다.
그 후, 시스템은 단계(136)로 진행하여 단계(134)에서 계산된 값 을 저장하고, 대략 10초보다 많지 않은 시간 지연에 대한 단계(138)를 진행한다. 그 후, 시스템은 단계(140)로 진행하여, 단계(122) 내지 단계(134)를 반복하고 단계(142)에서 계산된 값 를 저장한다.
그 후, 시스템은 로부터 을 감산하여 ΔΔZ로 표기되는 ΔZTC의 변화를 계산한다. 그 후, 시스템은 단계(146)로 진행하여 ΔΔZ가 포지티브인지를 질문하고, 대답이 긍정적이면, 시스템은 단계(148)로 진행하여 단계(122) 내지 단계(146)를 반복한다. 그러나, 단계(146)에서의 결정이 부정적이면, 시스템은 단계(150)로 진행하여 ΔZTC가 3.4E+05 이상인지를 질문한다. 단계(150)에서의 질문이 긍정적으로 대답된다면, 시스템은 단계(152)로 진행하고, 다음의 알고리즘을 이용하여 도 8의 그래프로부터 컴파일된 ΔZTC 대비 MIN의 값에 대한 룩업 테이블로부터 MIN을 결정한다.
그러나, 단계(150)에서의 결정이 부정적이면, 시스템은 단계(154)로 진행하고, 다음의 알고리즘을 이용하여 도 8의 그래프로부터 컴파일된 MIN 대비 ΔZTC의 값에 대한 룩업 테이블로부터 MIN을 결정한다.
단계(152) 또는 단계(154) 중의 하나를 완료하자마자, 시스템은 단계(156)로 진행하여 결정된 MIN 값을 MIN1로 저장하고, 약 한 시간보다 적지 않은 시간 지연 ΔT에 대한 단계(158)를 진행한 후, 단계(160)로 진행하여 단계(122) 내지 단계(154)를 반복한다. 그 후, 단계(160)에서 결정된 MIN의 값은 단계(162)에서 MIN2로 저장되고, 시스템은 단계(164)로 진행하여 MIN2로부터 MIN1을 감산하고 그 차분을 ΔT로 나눔으로써 결정된 ψ에 의해 감쇠율(rate of decay)을 계산한다.
그 후, 시스템은 단계(168)로 진행하여 MINEOL의 저장 값을 얻으며, 단계(170)로 진행하여 MIN2로부터 MINEOL을 감산하고 그 차분을 단계(164)에서 결정된 바와 같은 ψ로 나눔으로써 잔존내용년수 RUL을 계산한다. 그 후, 시스템은 단계(172)에서 계산된 RUL 값을 디스플레이한다.
도 4를 참조하면, ASTM E-168에 대한 파라미터 델타 산화(ΔOX)로부터 RUL을 결정하기 위한 흐름도가 도시되는데, 시스템은, 단계(174)에서 사용자가 시작하자마자, 단계(176)에서 유체 온도를 판독한 후, 단계(178)로 진행하여 온도 Tf가 한도 TMIN, TMAX 내에 있는지를 결정한다. 단계(178)에서의 결정이 부정적이면, 시스템은 중지하거나 정지한다. 그러나, 단계(178)에서의 결정이 긍정적이면, 시스템은 단계(180)로 진행하여 비교적 높은 주파수 교류 전압으로 프로브(32)를 여기시키고, 그 결과로서 생성된 전류 IHI를 측정한다. 그 후, 시스템은 단계(182)로 진행하여, 측정된 전류로부터 임피던스 ZHI를 계산하고 그 계산 값을 저장한다. 그 후, 시스템은 단계(184)로 진행하여, 비교적 낮은 주파수 교류 전압으로 프로브(12)를 여기시켜 그 결과로서 생성된 전류 ILO를 측정하고, 단계(186)로 진행하여 측정된 전류 ILO로부터 임피던스 ZLO를 계산 및 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(190)로 진행하여, 로부터 를 감산함으로써 임피던스 벡터 차분 을 계산한 후, 단계(192)에서 계산된 차분의 절대 값 ΔZT을 결정한다.
그 후, 시스템은 단계(194)로 진행하여, 도 9에 도시한 바와 같은 곡선으로부터 얻어진 데이터 지점으로부터 컴파일된 온도 보상 값 ΔZTC를 온도 대비 ΔZTC의 값에 대한 룩업 테이블로부터 결정하며, 그 후, 시스템은 단계(196)로 진행하여 계산된 값을 로 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(198)로 진행하여 대략 10초보다 많지 않은 시간 지연을 제공한 후, 단계(200)로 진행하여 단계(180) 내지 단계(194)를 반복하고 단계(202)에서 계산 값을 로서 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(204)에서 로부터 을 감산하여 차분 임피던스 ΔZ의 변화 ΔΔZ를 계산하고, 단계(206)로 진행하여 ΔΔZ가 포지티브인지를 질문한다. 단계(206)에서의 질의에 대한 대답이 부정적이면, 시스템은 단계(208)로 진행하여 단계(180) 내지 단계(204)를 반복한다. 단계(206)에서의 질의가 긍정적으로 대답되면, 시스템은 단계(210)로 진행하여 ΔZTC가 3.40E+05이하인지를 질문한다. 단계(210)에서의 결정이 긍정적이면, 시스템은 단계(212)로 진행하고 다음의 알고리즘을 이용하여 도 7의 그래프로부터 컴파일된 ΔZTC 대비 ΔOX의 값을 룩업 테이블로부터 결정한다.
시스템이 단계(210)에서 부정적으로 대답되면, 시스템은 단계(214)로 진행하고, 다음의 알고리즘을 이용하여 도 7의 그래프에 기반하여 ΔZTC 대비 ΔOX의 값에 대한 룩업 테이블로부터 ΔOX를 결정한다.
동작(214, 212) 중의 하나를 완료한 후, 시스템은 단계(216)로 진행하여 그 결과를 ΔOX1로 저장하고, 단계(218)에서 대fir 한 시간보다 적지 않은 시간 지연을 실행한다. 그 후, 시스템은 단계(220)에서 단계(180) 내지 단계(214)를 반복하여 단계(224)에서 그 결과를 ΔOX2로 저장한다.
그 후, 시스템은 단계(226)로 진행하여, ΔOX2로부터 ΔOX1을 감산하고 그 결과를 ΔT로 나눔으로써 ΔOX 값의 차분 ψ를 계산한다. 그 후, 시스템은 단계(228)로 진행하여 ΔOXEOL의 저장 값을 회수하고, 단계(230)로 진행하여 OX2로부터 ΔOXEOL을 감산하고 그 결과를 계산된 ψ 값으로 나눔으로써 잔존내용년수(RUL)를 계산하며, 단계(232)로 진행하여 RUL의 값을 디스플레이한다.
TAN, ΔOX 또는 MIN 중의 어떤 것이 계산되는지와 상관없이, ΔZTC가 6.5×105 이상으로 측정되면, ATF 유체는 그 사용년수의 한도에 다다른 것으로 간주된다.
본 발명이 예시된 실시예에 대해 설명되고 있으나, 본 발명이 개량 및 변경될 수 있고 다음의 청구범위에 의해서만 제한된다는 것이 이해될 것이다.

Claims (10)

  1. 자동 전송 시에, 유체의 조건을 실시간으로 감시하는 방법에 있어서,
    (a) 전송 시에 상기 유체에 한 쌍의 이격 전극(16, 18)을 배치하는 단계와,
    (b) 상기 전극 중의 한 전극(16)을, 임피던스 변화를 통한 전극 표면에서의 전기화학적 상호작용의 효과를 측정하기 위해 제 1의 비교적 낮은 주파수 교류 전압으로 연속으로 여기시키고, 대량 유체 임피던스의 효과를 측정하기 위해 제 2의 비교적 높은 주파수에서 여기시키는 단계(70, 122, 180)와,
    (c) 상기 제 1 및 제 2 주파수에서 상기 전극 중의 다른 전극(16)의 전류를 측정하여 상기 주파수에서 임피던스의 차분 ΔZ를 계산하고, 온도 함수로서 ΔZ의 알려진 관계로부터 임피던스 차분 ΔZTC의 온도 보상 값을 결정하는 단계와,
    (d) ΔZTC의 값에 대한 룩업 테이블로부터 (i) ASTM D-664 TAN, (ii) ASTM E168 산화, 및 (iii) ASTM D-5483 HPDSC 유도 시간으로 구성된 그룹으로부터 선택된 파라미터를 (i), (ii) 및 (iii) 중의 하나에 대한 함수로서 결정하는 단계(98, 152, 154, 212, 214)와,
    (e) 상기 TAN, 산화 및 HPDSC 시간 중의 하나가 소정 한도에 도달할 때 상기 유체에 대한 수명(EOL) 한도 지표를 제공하는 단계(112, 170, 230)를 포함하는
    방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    한 쌍의 전극을 배치하는 상기 단계는 한 쌍의 동심 실린더를 배치하는 것을 포함하는
    방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    한 쌍의 전극을 제공하는 상기 단계는 약 0.15mm의 반경 거리와 약 6mm의 내부 전극 직경 및 약 38mm의 길이를 갖는 한 쌍의 동심 실린더형 전극을 제공하는 것을 포함하고,
    EOL 지표를 제공하는 상기 단계는 ΔZTC≥6.5×05옴(Ohms)일 때 지표를 제공하는 것을 포함하는
    방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 전극 중의 하나를 여기시키는 상기 단계는 100밀리헤르츠(.100Hz)보다 높지 않은 제 1 주파수에서 여기하는 것과, 10헤르츠보다 작지 않은 제 2 주파수에서 여기하는 것을 포함하는
    방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    임피던스의 차이를 계산하는 상기 단계는 임피던스의 절대값의 차이를 계산하는 것을 포함하는
    방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 임피던스 차이를 계산하는 상기 단계는 상기 제 1 및 제 2 주파수에서 측정된 전류의 위상 변이 각도로부터 리액턴스(reactance)를 계산하는 것을 포함하는
    방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    EOL을 제공하는 상기 단계는 ΔZTC에 비례하는 전기 신호를 제공하는 것을 포함하는
    방법.
  8. 자동 전송 시에 용해성 탈왁스된 대량의 파라핀유 기반 유체(solvent dewaxed heavy paraffinic oil based fluid)의 조건을 실시간으로 감시하는 방법에 있어서,
    (a) 전송 시에 상기 유체에 한 쌍의 이격 전극(16, 18)을 배치하는 단계와,
    (b) 상기 전극 중의 한 전극(18)을, 임피던스 변화를 통한 전극 표면에서의 전기화학적 상호작용의 효과를 측정하기 위해 제 1의 비교적 낮은 주파수 교류 전압으로 연속으로 여기시키고, 대량 유체 임피던스의 효과를 측정하기 위해 제 2의 비교적 높은 주파수에서 여기시키는 단계와,
    (c) 상기 제 1 및 제 2 주파수에서 상기 전극 중의 다른 전극(16)의 전류를 측정하여 상기 주파수에서 임피던스 차분 ΔZ를 계산하고, 온도 함수로서 ΔZ의 알려진 관계로부터 임피던스 차분 ΔZTC의 온도 보상 값을 결정하는 단계와,
    (d) ΔZTC의 값에 대한 룩업 테이블로부터 (i) ASTM D-664 TAN, (ii) ASTM E168 산화, 및 (iii) ASTM D-5483 HPDSC 유도 시간으로 구성된 그룹으로부터 선택된 파라미터를 (i), (ii) 및 (iii) 중의 하나에 대한 함수로서 결정하는 단계(112, 170, 230)와,
    (e) 상기 조건, 즉, 상기 TAN 3.5, 산화 30 및 HPDSC<7.5분 중의 하나가 발생할 때 상기 유체에 대한 수명(EOL) 한도 지표를 제공하는 단계를 포함하는
    방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    한 쌍의 전극을 배치하는 상기 단계는 제 1 및 제 2 관형 부재를 동심형 배열로 방사형으로 이격시키는 것을 포함하는
    방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    방사형으로 이격시키는 상기 단계는 상기 제 1 및 제 2 전극을 약 0.15mm 정도로 이격시키는 것을 포함하는 방법.
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