KR200314095Y1 - 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치 - Google Patents

연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치 Download PDF

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KR200314095Y1
KR200314095Y1 KR20-2003-0006666U KR20030006666U KR200314095Y1 KR 200314095 Y1 KR200314095 Y1 KR 200314095Y1 KR 20030006666 U KR20030006666 U KR 20030006666U KR 200314095 Y1 KR200314095 Y1 KR 200314095Y1
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이희자
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지재성
김성호
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Abstract

본 고안은 인 및 질소제거 장치인 혐기조 및 무산소조를 각각 1개씩 설치하고, 유기물 제거 및 질소 산화조인 폭기조는 2개로 구분하여 교대로 운전되도록 함으로써 유입수의 연속유입, 처리수의 간헐배출을 효과적으로 수행할 수 있고, 연속유입 및 간헐배출 과정에서 슬러지는 혐기조로 반송시킴으로써 시스템 전체의 질소 및 인의 제거를 극대화시킬 수 있는 하ㆍ폐수 처리장치를 제공하기 위한 것이다.
또한, 본 고안은 처리수의 배출방법을 사이폰을 이용한 고정식 디켄터를 사용하는 것에 의해 종래의 암식 디켄터보다 시설이 간단하고 SS제거효율을 높일 수 있는 효과가 있다.

Description

연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치{Device for continuous feeding and intermittent discharge in sewage and wastewater treatment plant}
본 고안은 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치에 관한 것이다. 더욱상세하게, 본 고안은 하ㆍ폐수의 생물학적 처리방법에 있어서 유기물뿐 만 아니라 질소 및 인등의 영양염류 성분도 동시에 제거가 가능하고, 종래의 소규모 생물학적 하ㆍ폐수처리방법 중 회분식 처리방법이 유입수의 간헐유입 및 처리수의 간헐배출방식에 의하여 일일 처리량에 한계가 있었으나, 본 고안은 연속유입 및 간헐배출방식을 사용함으로써 대규모 처리용량에도 적용이 가능한 하ㆍ폐수처리장치에 관한 것이다.
종래의 회분식 처리방법의 처리시설은 주로 균등조, 생물학적 처리반응조로 구성되어 있다. 균등조는 일일 발생되는 폐수를 저장하는 기능을 하고, 생물학적 처리반응조에서는 상기 균등조에 저장된 폐수를 처리할 양만큼 유입하고 폭기, 침전과정을 거친 후 배출하며, 배출이 끝난 후에는 다시 폐수를 유입하여 처리, 배출하는 과정을 반복하는 간헐유입, 간헐배출방식으로 폐수를 처리한다.
하지만, 위와 같은 간헐유입, 간헐배출의 회분식 처리방법은 폐수 발생이 불 균일한 농ㆍ어촌의 소규모 처리에서만 가능할 뿐 대규모 발생지역에서는 적용이 불가능한 것으로 알려져 있다.
이에 따라, 최근에는 중ㆍ대규모 처리시설에도 적용하기 위한 방안으로 처리방법을 연속유입, 간헐배출방식으로 전환하고 있다. 즉, 연속유입, 간헐배출방식으로는 생물학적 처리반응조 내에 여러 개의 칸막이를 설치하고, 유입구로부터 반응조의 길이에 따라 오염물질 제거량이 증가하는 플럭흐름(plug flow)형태로 반응기를 설계하여 반응조 말단에서 최종처리하고, 최종처리수는 유입유량에 밀려서 수위가 상승되면 디켄터(decanter)에 의해 배출하는 기술이 알려져 있다(미국특허 제4,663,044호, 제 4,693,821호 및 제 4,891,128호). 또 하나의 방법으로는 생물학적 처리반응조를 완전혼합(complete-mix reactor)흐름방식으로 설계하고, 유입수를 반응조 바닥에 포설된 유공관을 통해서 주입하여 상향류 식으로 이동되도록 하고, 처리수는 유입유량에 밀려서 상부로 이송되도록 한 후 디켄터에 의해서 처리수를 방류하는 기술이 소개되어 있다(한국 특허 제 242,042호, 간헐방류식 장기폭기공정을 이용한 폐수처리방법 ).
하지만, 플럭흐름형태의 반응조에 의한 유입수의 연속유입 및 유공관에 의한 상향류 식으로의 유입수의 유입은 처리수에 유입수가 혼합될 우려가 있다. 그리고, 처리수의 방류는 기계장치에 의해 움직이는 이동이 가능한 암(arm)식 또는 커튼 월(curtain wall)식 디켄터에 의존하고 있는 바, 이 디켄터는 장치가 복잡하고, 가격이 비싼 문제점을 갖고 있다.
또한, 유기물 제거 및 인, 질소 등의 영양염류 제거반응이 하나의 반응조에서 이루어지게 되므로 인 및 질소의 제거효율이 낮은 단점도 있다.
더구나, 단일 반응조의 운영으로 장치의 고장이나 기타 비상시에는 대처할 방안이 없는 문제점이 있다.
본 고안은 종래의 연속유입 및 간헐배출식 생물학적 처리반응조의 문제점을 해결하기 위한 것으로 혐기조, 무산소조를 폭기조와 별도로 설치하여 질소 및 인의 제거효율을 높이고, 폭기조는 2대를 설치하여 교대로 운전하도록 하여 유입수와 처리수의 혼합 및 기타 비상시에 대한 방안을 고려하였으며, 방류수의 배출은 수두차에 의한 사이폰 원리를 이용한 고정식 디켄터를 사용함으로써 종래 디켄터에 의한 복잡한 배출방법을 개선하고자 하는데 그 목적이 있는 것이다.
도 1은 본 고안에 따른 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치의 개략도이다.
도 2는 도 1의 배출장치의 개략적인 사시도이다.
도 3은 도 2의 측면도이다.
11 : 유입수 12,13 : 폭기조
14, 15 : 반송 슬러지 16 : 혐기조
17,25 : 교반기 18 : 무산소조
19, 20 : 밸브 28, 29 : 반송 펌프
30 : 배출장치 31 : 유입 부재
32 : 유입구 33 : 밸브
34 : 배출관 35 : 배출구
본 고안은 유기물 및 질소, 인의 성분을 함유하는 하ㆍ폐수 유입수가 연속해서 유입되는 혐기조와, 해당 혐기조와 연결되어 있는 인의 흡수와 질소를 추가로 제거하는 무산소조, 해당 무산소조를 통과한 유출수에 공기를 공급하여 생물학적으로 처리한 후 슬러지는 침전시키고 최종 처리수는 간헐적으로 배출하는 과정을 반복하는 폭기조로 이루어진 하ㆍ폐수 처리장치로서, 그 개선점은 상기 유입수 및 폭기조로부터 반송되는 슬러지가 연속적으로 유입되어 완전혼합 후 처리될 수 있도록 배치된 혐기조와 무산소조; 상기 혐기조 및 무산소조와는 별개로 설치되어 있고, 이들을 통과한 유입수 및 반송 슬러지는 폭기조로의 유입을 조절하는 밸브수단에 의해 폭기조로 유입된 후 각각의 폭기조에서 폭기작용과 침전작용이 교대로 일어나면서, 처리수는 간헐적으로 배출하도록 된 2개의 폭기조로 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.
본 고안에 따른 장치에서 상기 혐기조 및 무산소조에는 상기 폭기조로부터의 슬러지가 반송되어 유입될 수 있는 수단이 각각 설치되어 있으며, 상기 무산소조에는 상기 혐기조 및 무산소조를 거친 유입수 및 반송 슬러지가 번갈아 유입될 수 있도록 조절하는 밸브 수단이 설치되어 있다.
또한, 본 고안에 의하면, 상기 폭기조에는 사이폰 원리에 의해 처리수를 배출할 수 있는 간단한 구조의 고정식 배출 장치가 설치되어 있으며, 상기 고정식 배출장치는 처리수가 유입되는 유입구가 하부면을 따라서 형성되어 있는 타원형의 유입 부재와 상기 유입 부재에 유입된 처리수를 외부로 배출하게 되는 배출관이 일체로 구성되어 있다. 그리고, 상기 배출관은 그의 배출 선단에 있는 배출구의 위치가 상기 유입 부재의 유입구의 레벨 보다 낮게 설정되어 있는 것을 특징으로 한다.
이하 본 고안을 첨부 도면에 의거하여 더욱 상세히 설명하기로 한다.
본 고안에서 첨부 도면 중 도 1은 본 고안에 따른 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치를 개략적으로 나타낸 것이고, 도 2는 사이폰의 원리를 이용한 본 고안에 따른 배출장치를 확대하여 나타낸 사시도 이며, 도 3은 도 2의 측면도이다.
도 1에 도시한 바와 같이, 본 고안에 따른 하ㆍ폐수 처리장치는 유기물 및 질소, 인의 성분이 함유된 하ㆍ폐수 유입수(11)가 폭기조(12, 13)에서 반송되어 오는 슬러지(14, 15)와 혼합되어 혐기조(16)로 유입되면 혐기조(16)에서 교반기(17)에 의해 유입수(11)와 반송 슬러지(14, 15)의 완전 혼합이 일어나게 되면서 유입수(11)에 함유된 탄소원을 이용하여 미생물 세포 내의 인 방출 및 반송 슬러지 액에 함유된 질산성 질소 성분은 질소가스로 환원되어 제거된다.
위와 같이 혐기조(16)를 거친 유입수(11)와 반송슬러지(14,15)는 도 1에서 점선으로 나타낸 화살표 방향으로 흘러서 무산소조(18)로 보내지고, 이 무산소조(18)에서는 상기 혐기조(16)에서 방출된 인의 흡수가 어느 정도 일어나고 동시에 질소의 제거가 더욱 극대화 되게 된다.
무산소조(18)에서 반응이 끝난 유입수(11) 및 반송슬러지(14,15)는무산소조(18)에 설치된 제 1폭기조 솔레노이드 밸브(19)를 통해서 화살표 방향으로 흘러서 A 반응과정을 수행하는 제 1폭기조(12)로 유입되고, 해당 제 1폭기조(12)에서는 공기의 공급이 일어나면서 유입수에 함유된 유기물의 산화, 유입수에 함유된 질소성분의 질산화, 혐기조에서 방출한 인의 양보다 더 많은 인을 흡수하는 인의 과잉흡수가 일어나게 된다. 제 1폭기조(12)에서 공기공급이 끝난 후에는 처리수와 슬러지가 고액 분리되는 침전과정이 이루어지고 침전이 끝난 후 처리수는 사이폰의 원리에 의해 배출 장치(30)를 통해서 배출된다.
예컨대, 본 고안의 방법을 제 1폭기조(12)에서의 A 반응 과정과 제 2폭기조(13)에서의 B 반응 과정으로 구분하여 설명하면, 도 1에 예시한 바와 같이, 혐기조(16) 및 무산소조(18)는 각각 1개씩으로 되어 있기 때문에 A, B 과정에 공동으로 사용되고, 폭기조(12,13)는 2개로 되어 있기 때문에 A, B 반응 이 별개로 진행되게 된다. 즉 다음 표 1에서 보는 바와 같이 시간에 따라서 A 및 B 반응 진행 과정이 다르게 된다.
표 1
A반응과정 과정 혐기 무산소 폭기 침전 배출 총 소요시간360분
시간 60분 60분 120분 60분 60분
B반응과정 과정 폭기 침전 배출 혐기 무산소 총 소요시간360분
시간 120분 60분 60분 60분 60분
따라서, A 반응 과정에서 유입수(11) 및 반송슬러지(14,15)가 혐기조(16)를 거쳐서 무산소조(18)에서 반응이 완료되면, B 반응 과정에서는 이미 혐기조(16) 및 무산소조(18)를 거쳐가서 제 2폭기조(13)에 유입된 유입수(11) 및 반송슬러지(14,15)의 폭기가 완료된 상태가 되고, A 반응과정에서 폭기가 완료되면 B 반응과정의 제 2폭기조(13)에서는 침전 및 배출이 완료된 상태가 된다. 다시 A 반응과정 제 1폭기조(12)에서 침전이 시작되면, B 반응과정에서는 유입수(11) 및 반송슬러지(14,15)는 혐기조(16)에 유입되게 된다.
결국, 혐기조(16) 및 무산소조(18)는 각각 1개씩 설치되어 공동으로 사용되고, 제 1 및 제 2폭기조(12,13)는 별도로 사용함으로써 유입수(11)는 혐기조(16)를 거쳐서 무산소조(18), 제 1 및 제 2폭기조(12,13)로 연속유입이 가능하고, 폭기, 침전 및 배출이 일어나는 제 1 및 제 2폭기조(12,13)는 교대로 간헐배출이 가능하게 된다.
본 고안에 의하면, 도 1에 나타낸 바와 같이, 상기 무산소조(18)에는 유입 솔레노이드 밸브가 2개가 설치되어 있는 바, A 반응 과정을 위해서는 무산소조(18)의 왼쪽에 위치한 제 1폭기조 유입 솔레노이드 밸브(19)가 열려 무산소조(18)를 거친 유입수 및 반송 슬러지가 제 1폭기조(12)로 유입되는 반면에, B 반응 과정에서는 이미 혐기 및 무산소 과정을 통과한 유입수 및 반송 슬러지가 제 2폭기조(13)에 유입되어 반응이 진행되고 있으므로 오른쪽에 위치하는 제 2폭기조 유입 솔레노이드 밸브(20)는 잠겨져 있게 된다.
결국, 폭기조에서의 교대 반응의 진행은 무산소조(18)에 설치된 솔레노이드 밸브(19,20)의 교대 작용에 달려 있으며, 폭기조(12,13)에서의 폭기 및 침전 후 처리수는 수두차를 이용하는 사이폰 원리에 의해서 배출 장치(30)를 통해서 배출이 이루어지게 된다.
이에 따라, 본 고안에 의하면, 혐기조(16) 및 무산소조(18)에의 슬러지 보충과 슬러지로부터의 인의 방출 그리고 폭기조에서 질산화된 질산성 질소의 탈질을 위하여 수행되는 폭기조에서 혐기조로의 슬러지 반송은 A, B 각 반응과정에서 폭기가 종료되는 시점까지 계속 수행되어 혐기조(16)로의 슬러지 반송은 연속적으로 이루어지게 된다.
그리고, 혐기조(16) 및 무산소조(18)는 각각 1개씩 설치되어 있고, 폭기조(12, 13)는 2개가 설치되어 폭기과정을 교대로 함으로써 배출은 간헐적으로 이루어지고, 유입은 연속적으로 이루어질 수 있다. 그리고 폭기조(12, 13)를 교대로 사용함으로써 기계장치의 고장 또는 기타 비상상황에서도 대처할 수 있는 여유가 있게 된다.
도 1에서, 미설명부호 25는 무산소조(18) 내에 설치되어 있는 교반기이고, 부호 28과 29는 각각 제 1폭기조 슬러지 반송 펌프와 제 2폭기조 슬러지 반송 펌프이다.
첨부 도면 중 도 2는 본 고안에 따른 사이폰의 원리를 이용한 배출장치(30)의 사시도를 나타낸 것으로써, 배출수의 유입 부재(31)는 폭기과정 종료 후 침전과정에서 이 장치 표면에 슬러지가 쌓이는 것을 방지하기 위하여 타원형으로 하고, 타원형 하부면을 따라 형성되어 있는 유입구(32)의 크기는 동일하게 그리고 일정한 간격으로 원형으로 뚫어서 유량이 한쪽으로 편중되어 침전된 슬러지가 빨려 올라오는 것을 방지하도록 되어 있다.
통상, 구멍의 개수는 하나의 구멍에서 통과 유속이 20 내지 40m/일 되게 설계하여 결정하는 것이 바람직하다. 폭기조에서 유입 부재(31)의 위치는 유입구(32)가 뚫린 부분과 슬러지 침전 후의 슬러지 계면과의 높이는 약 1m 정도의 간격을 두며, 유입구(32)로부터 상부의 수층 높이도 약 1m 정도가 되도록 하여 수두는 약 1m 정도가 되게 하는 것이 적당하다. 침전과정 종료 후 배출관의 집수관 밸브(33)가 열리면서 수두차에 의해 유입구(32)를 통과한 처리수는 배출관(34)과 그의 선단에 있는 배출구(35)를 통과하여 외부로 배출된다. 여기서, 배출구(35)의 위치는 도 3에 나타낸 바와 같이 유입구(32)의 레벨 보다 낮게 배치하는 것이 바람직하다.
결과적으로, 침전과정이 끝난 후 집수관 밸브(33)가 열리면서 수두차에 의해 처리수는 배출되고, 배출되는 수위는 유입구(32)가 위치한 수위까지가 된다. 본 고안에서는 위와 같은 사이폰 원리의 고정식 디켄터에 의해 처리수를 간단하게 배출할 수 있기 때문에 종래의 암식, 커튼식의 복잡한 구조의 디켄터가 필요 없게 된다.
이하 본 고안을 실시예에 의거하여 더욱 상세히 설명하면 다음과 같다.
실시예
유입수로 하수처리장에 유입되는 실제하수를 사용하여 일일 처리용량 10톤/일 규모의 플랜트를 약 6개월 동안 연속유입, 간헐배출방식으로 운전하였다. 운전조건은 혐기조 및 무산소조의 수리학적 체류시간은 각각 1시간이었고, 각 폭기조의 수리학적 체류시간은 유입유량 기준으로 각각 8시간이었다. 그리고 각 반응조에서의 미생물 농도는 약 4,500mg/L 이었고, 폭기조에서의 F/M(food/microorganism, 먹이/미생물량)비는 0.1 kg BOD/kg MLSSㆍd 이었다. 침전시간은 1시간, 사이폰을 통한 배출시간도 1시간이었다. 폭기조에서 혐기조로의 슬러지 내부반송은 유입유량의 4배로 하였다.
다음 표 2는 6개월 간 운전한 유입하수 및 처리수의 성상을 평균하여 나타낸 실험 결과이고, 다음 표 3은 각 단위공정에서의 유기물 및 인, 질소의 거동을 나타낸 측정자료이다.
COD 및 BOD 등의 처리수질은 20mg/L 이하이고, 제거효율은 90%이상이었으며, TKN의 처리수질은 2mg/L로 질산화 효율은 95%를 나타내어 유기물의 제거 및 질소 성분의 산화가 완전히 이루어짐을 알 수 있었다. 그리고 산화된 질소 성분은 탈질 기능을 수행하는 무산소조, 인의 방출기능을 수행하는 혐기조의 역할이 원활히 수행되어 총 질소 및 총 인의 제거효율은 각각 75%, 94%의 처리효율을 나타내었다. 또한 배출수의 SS농도는 5mg/L을 나타내어 사이폰 원리를 이용한 본 고안의 처리수 배출장치가 적절히 수행됨을 알 수 있었다.
다음 표 3은 본 고안의 생물학적 처리 단위장치의 역할을 알아보기 위하여 유기물, 질소, 인등의 거동을 구체적으로 측정하여 나타낸 것이다. 혐기조에서는 미생물 세포내의 인이 방출되어 유입수 농도보다 높으나 폭기과정에서는 미생물이 인을 과잉 흡수하여 배출수에서는 매우 낮은 농도로 유지됨을 보여주고 있다. 질산성 질소의 경우 폭기조에서 질소 성분이 산화되어 매우 높은 농도의 질산성 질소농도가 유지되어야 하나 무산소조에서 환원되어 시스템 전체적으로는 매우 낮음을 보여주고 있다.
또한 혐기 및 무산소, 폭기과정의 적정 진행유무를 판단하는 산화-환원전위차 값에 있어서 혐기조 및 무산소조는 음의 값을 나타내어 인 및 질소 제거를 위한 적정환경인 환원상태를 나타내고, 폭기조는 유기물 및 질소 성분의 산화를 위한 적정 환경인 양의 값을 나타내었다.
표 2(단위: mg/L)
항목 COD BOD SS TKN NO3-N T-N T-P
유입수 350 168 120 39 1 40 8
처리수 20 12 5 2 8 10 0.5
처리효율(%) 94 93 96 95 - 75 94
COD : 화학적 산소요구량(chemical oxygen demands)
BOD : 생물학적 산소요구량(biological oxygen demands)
SS : 부유물질(suspended solids)
TKN : 총 킬달질소(total kjedahl nitrogen : 유기질소 + 암모니아성 질소)
NO3-N : 질산성 질소(nitrate nitrogen)
T-N : 총 질소(total nitrogen : TKN + 질산성 질소)
T-P : 총 인 (total phosphorus : SS함유 인 + 용해성 인)
표 3
항목 유입수 혐기조 무산소조 폭기조 침전 배출
SCOD(mg/L) 180 95 60 10 8 8
S-P(mg/L) 5 22 13 0.3 0.3 0.3
NO3-N(mg/L) 0.1 5 3 8 6 6
ORP(mv) -300 -150 -50 +250 +230 +230
SCOD : 용해성 COD(soluble COD)
S-P : 용해성 인(soluble phosphate)
ORP : 산화-환원 전위차(oxidation-reduction potential)
비교예
본 고안 장치와의 성능 비교를 위하여 비교공정으로는 한국특허 제 242,042호 (간헐방류식 장기폭기공정을 이용한 폐수처리방법 )를 본 고안의 실시예와 일일 처리용량은 동일하게 10톤/일로 하고 운전방법은 연속유입, 간헐배출방법으로 하였으며, 본 고안의 실험장치와 병렬로 설치하여 수행하였다.
비교예의 실험장치는 혐기, 무산소, 폭기, 침전 과정이 하나의 반응조에서 이루어지고, 유입수의 유입방법은 반응조 하부에 포설한 유공관을 통해서 실시하였으며, 처리수의 배출은 암식 디켄터를 이용하였다. 반응조에서의 총 수리학적 체류시간 및 미생물 농도, F/M비 등 일체의 실험조건은 실시예와 동일하게 하였다. 그 결과를 다음 표 4에 나타내었다.
표 4(단위 : mg/L)
항목 COD BOD SS TKN NO3-N T-N T-P
유입수 350 168 120 39 1 40 8
처리수 25 15 15 8 12 20 2.5
처리효율(%) 93 91 88 79 - 50 69
표 4에 의하면, COD, BOD 등의 유기물 제거효율은 본 고안의 실시예에서 수행한 결과보다 다소 낮았으나, TKN의 질산화 효율, 질소 및 인의 등의 제거효율은 매우 낮았다.
이는 처리수가 유공관에 의해 상향류 식으로 유입되는 유량에 밀려서 수위가 상승되기 때문에 처리수에 유입수가 혼합되고, 인의 제거와 탈질 반응이 뚜렷한 구분 없이 혼재되어 하나의 반응조에서 일어나기 때문이다. 그리고 SS 제거효율에 있어서도 비교예의 디켄터는 기계적인 작동에 의해 암을 이동식으로 운전하기 때문에 수표면이 교란되어 침전된 슬러지의 부상이 일어났기 때문이다. 반면에 본 고안의실시예에서는 고정식으로 운전하여 수위의 감소만 있지 교란이 일어나지 않기 때문에 SS의 유실이 적었다.
본 고안에서와 같이 폐수 처리장치 구성에 있어서, 인 및 질소제거 장치인 혐기조 및 무산소조를 각각 1개씩 설치하고, 유기물 제거 및 질소 산화조인 폭기조는 2개로 구분하여 교대로 운전되도록 함으로써 유입수의 연속유입, 처리수의 간헐배출을 효과적으로 수행할 수 있고, 연속유입 및 간헐배출 과정에서 슬러지는 혐기조로 반송시킴으로써 시스템 전체의 질소 및 인의 제거를 극대화시킬 수 있다. 그리고, 처리수의 배출방법을 사이폰을 이용한 고정식 디켄터를 사용하는 것에 의해 종래의 암식 디켄터보다 시설이 간단하고 SS제거효율을 높일 수 있는 효과가 있다.

Claims (5)

  1. 유기물 및 질소, 인의 성분을 함유하는 하ㆍ폐수 유입수가 연속해서 유입되는 혐기조와, 해당 혐기조와 연결되어 있는 인의 흡수와 질소를 추가로 제거하는 무산소조, 해당 무산소조를 통과한 유출수에 공기를 공급하여 생물학적으로 처리한 후 슬러지는 침전시키고 최종 처리수는 간헐적으로 배출하는 과정을 반복하는 폭기조로 이루어진 하ㆍ폐수 처리장치에 있어서,
    상기 유입수(11) 및 폭기조(12,13)로부터 반송되는 슬러지(14,15)가 연속적으로 유입되어 완전혼합 후 처리될 수 있도록 배치된 혐기조(16)와 무산소조(18);
    상기 혐기조(16) 및 무산소조(18)와는 별개로 설치되어 있고, 이들 혐기조와 무산소조를 거친 유입수(11) 및 반송 슬러지(14,15)는 폭기조로의 유입을 조절하는 밸브수단(19,20)에 의해 폭기조로 유입된 후 각각의 폭기조에서 폭기작용과 침전작용이 교대로 일어나면서 처리수는 간헐적으로 배출하도록 된 2개의 폭기조(13)로 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 혐기조(16) 및 무산소조(18)에는 상기 폭기조(12,13)로부터의 슬러지가 반송되어 유입될 수 있는 수단이 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치.
  3. 제 1항에 있어서, 상기 폭기조(12,13)에는 사이폰 원리에 의해 처리수를 배출할 수 있는 간단한 구조의 고정식 배출 수단(30)이 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치.
  4. 제 3항에 있어서, 상기 고정식 배출수단(30)은 처리수가 유입되는 유입구(32)가 하부면을 따라서 형성되어 있는 타원형의 유입 부재(31)와 상기 유입 부재(31)에 유입된 처리수를 외부로 배출하게 되는 배출관(34)이 일체로 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치.
  5. 제 4항에 있어서, 상기 배출관(34)은 그의 배출 선단에 있는 배출구(35)의 위치가 상기 유입 부재(31)의 유입구(32)의 레벨 보다 낮게 설정되어 있는 것을 특징으로 하는 연속유입 및 간헐배출식 하ㆍ폐수 처리장치.
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