KR20020089709A - Pellet ore charging method for improvement peculiarity of passing gas and molten iron in blast furnace - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 고로 내부 가스의 흐름을 효과적으로 제어하여 통기성을 개선과 함과 동시에 고로 내부의 반경방향별로 염기도를 효과적으로 제어하여 통액성도 향상시킬 수 있도록 한 고로내 통기성 및 통액성 개선을 위한 펠렛광석 장입방법에 관한 것이다.The present invention effectively controls the flow of gas in the blast furnace to improve the breathability and at the same time pellets ore for improving the breathability and fluidity in the blast furnace to effectively control the basicity by radial direction inside the blast furnace It is about a method.
일반적인 벨레스(BELL-LESS)고로에서의 연,원료 장입방법은 도 1 및 도 2의 도시와 같이, 연,원료저장조(10-1~8,20-1~8,20-A~H)로부터 불출된 코크스 및 소결광이 입도선별기(1-1A, 1-1B)를 통하여 1차로 분급(SCREEN)되는 바, 대립(大粒)광석은 10~ 30mm 크기로 분급되어 사용되고, 코크스의 경우에는 30mm 이상의 크기로 분급되어 고로(1-18)에 장입된다.In the general BELL-LESS Blast Furnace, raw material charging method, as shown in Fig. 1 and 2, soft, raw material storage tank (10-1 ~ 8, 20-1 ~ 8, 20-A ~ H) The coke and sintered ore from the first stage is classified through the particle size sorter (1-1A, 1-1B), and the opposing ore is classified and used in the size of 10 to 30 mm, and in the case of coke, 30 mm or more. It is classified in size and charged to the blast furnace (1-18).
종래에는 고로(1-18)에서 요구하는 철광석 및 연료의 설정값을 평량하는 평량과정을 거쳐 평량된 연,원료를 고로(1-18)에 장입하기 위하여 장입용 대형벨트컨베이어(1-10)를 통해 이송한 후 노정부의 장입물 호퍼(1-12,1-13)로 수입하여 대기한 상태에서 고로(1-18) 내부의 철광석이 환원반응을 통해 장입물이 강하하여 장입기준선(1-17)에 도달하게 되면 장입개시 신호가 발생하게 되어 코크스 1차지(charge), 대립소결광 1차지, 소립소결광 1차지의 순서로 연속적으로 장입하게 된다.Conventionally, a large belt conveyor (1-10) for charging in order to charge the fuel and raw materials weighed into the blast furnace (1-18) through a basis weighing process for weighing the set values of iron ore and fuel required by the blast furnace (1-18). After transporting through the imports into the hoppers (1-12,1-13) of the labor administration and waiting, the iron ore inside the blast furnace (1-18) descends through the reduction reaction, and the loading baseline (1- When it reaches 17), the charging start signal is generated, and it is continuously charged in the order of the coke 1 charge, the allied sintered ore, and the small sintered ore.
또한, 고로 내부의 중심가스(2-1) 증가와 노심 코크스(Deadman Coke) 부위의 입도를 크게하여 노심 통액성을 개선하고 또한, 통기성을 개선하게 하는 코크스 중심장입을 코크스, 대립소결광 장입완료 후 중심장입용 코크스를 매 차지 또는 2차지에 1회씩 약3~5톤의 코크스를 고로중심부에 장입하게 된다.In addition, after increasing the core gas (2-1) in the blast furnace and increasing the particle size of the dead coke (Deadman Coke) area to improve core fluidity, and also to improve the air permeability of the coke, after filling the coke and alleles About 3 to 5 tons of coke is charged to the center of the blast furnace once every charge or two charges.
이때, 장입패턴은 소결광의 경우 소결공장에서 분광석을 용융과 확산의 과정을 거쳐 소결광을 제조한 후에 냉각과 파쇄공정을 거쳐 약12~30mm 크기로 입도선별하여 고로의 소결광저장조(10-1~8)에 저장하고 있다가 소결광 저장조 하단의 입도분급기(1-1B~1I)에서 재스크린하여 12mm 이상의 소결광은 대립광석으로 장입하고, 10mm 이하의 소결광은 소립으로 분류하여 소립소결광저장조(1-9)에 2차로 다시 저장한 후 5mm 이상을 다시 선별하고, 대립소결광과 별도로 구분하여 벽측에 흐르는 가스 제어를 위해 입도별로 구분하여 고로 벽측에 장입하게 된다.In this case, in the case of the sintered ore, the sintered ore storage tank of the blast furnace is manufactured by sintering ore in the sintering plant through the process of melting and diffusing the sintered ore, and then cooling and crushing the particles to size of about 12-30mm. 8) After re-screening in the particle size classifier (1-1B ~ 1I) at the bottom of the sintered ore storage tank, the sintered ore of 12 mm or more is charged as an allied ore, and the sintered ore of 10 mm or less is classified as small particles. After re-storing in 9), the screen is re-selected for 5mm or more, and is separated from the allied sintered light and charged to the blast furnace wall by dividing by particle size for gas flow to the wall.
고로 사용 원료로서 분철광석의 경우 분철광석의 입도가 과도하게 작을경우에는 소결광을 제조하기 어렵기 때문에 소결광을 제조할 때 분광석 최소 0.125mm 이하의 입도가 20％이하로 유지되어져야 하는 입도규격제한 범위가 발생하게 된다.As a raw material for blast furnace ore, it is difficult to produce sintered ore when the particle size of the iron ore is too small. Therefore, when the sintered ore is manufactured, the particle size of the spectroscopic ore should be maintained at 20% or less. Range will occur.
최근에는 정립광을 생산하기 위한 괴광석 생산수급 및 소결광을 생산하기 위한 분광석의 수급현황이 점진적으로 줄어들고 있어 부득이하게 소결광을 제조할수 없는 극미분광의 발생이 늘어나고 극 미분광을 원료로 하는 펠렛광석(PELLET ORE) 사용비가 점진적으로 증가되어질수 밖에 없는 실정이다.In recent years, the supply and demand of lump ore to produce grain ore and the supply and demand of spectral ore to produce sintered ore have been gradually reduced, which inevitably leads to the occurrence of ultra-fine spectroscopy that cannot produce sintered ore and pellet ore using raw micro-spectrum as raw material. (PELLET ORE) The cost of use is inevitably increased.
따라서, 펠렛광석의 사용량이 증가하면 할수록 펠렛광석의 입도형태 특성상 펠렛광석은 구의형태를 보이고 있기 때문에 고로에 장입시에 고로 안쪽으로 굴러들어가서 유입되어 지는 현상이 증가할 수밖에 없는 상황이 자주발생한다.Therefore, as the amount of pellet ore increases, the pellet ore is spherical due to the particle size of the pellet ore. Therefore, when the pellet ore is charged into the blast furnace, the inflow into the blast furnace tends to increase.
이는, 펠렛광석이 노중심으로 유입되면 고로 내측으로 흐르는 중심가스(2-1)가 억제되어 고로 내부로 흐르는 가스가 벽측으로 흐르게 되고, 주변가스가 증가되어 고로 노체 벽면의 연와손상이 가속화되어 고로 장수명화에 많은 악영향을 미치게할 뿐만 아니라 노내가스를 효율적으로 이용할 수 없어 고로 조업시 연료비 상승과 풍압상승에 의한 풍량확보 불가로 생산성 저하 등을 초래하게 된다.When the pellet ore flows into the furnace center, the central gas (2-1) flowing into the blast furnace is suppressed and the gas flowing into the blast furnace flows to the wall side, and the surrounding gas is increased to accelerate the duct furnace damage on the blast furnace furnace wall. Not only does it adversely affect long life, but it also makes it impossible to use the gas inside the furnace efficiently, resulting in a decrease in productivity due to an increase in fuel costs and inability to secure air volume due to wind pressure rise.
또한, 펠렛광석의 경우에는 용선을 생산한 후 부가적으로 발생한 슬래그중에 석회석 성분인 CaO와 규석성분인 SiO2성분의 구성비인 염기도가 0.5~1.0％를 유지하고 있기 때문에 펠렛광석이 안쪽으로 지나치게 유입량이 많아지면 고로 내부 슬래그의 염기도 저하에 의한 용융물의 유동성 저하와 함께 통액성이 함께 나빠지는 문제점을 나타내게 된다.In addition, in the case of pellet ore, pellet ore is excessively inflowed because the basicity, which is the composition ratio of CaO, which is a limestone component, and SiO 2, which is a silica component, is maintained in the slag generated after the molten iron is produced. When the amount increases, the fluidity decreases along with the fluidity decrease of the melt due to the lowering of the basicity of the blast furnace internal slag.
본 발명은 상술한 바와 같은 문제점을 감안하여 이를 해결하고자 창출한 것으로, 펠렛광석의 사용량 증가시에 고로 중심부로 펠렛광석 유입량 증가에 따른 중심가스의 억제와 함께 주변가스의 증가로 노체열부하 증가 및 그에 따른 노체 연와마모, 통기성 악화 및 통기 장애, 펠렛광석이 국부적으로 증가함에 따른 국부적인 염기도 저하로 인한 용융물의 통액성 불량 등의 문제점 해결하여 고로의 수명을 연장할 수 있도록 한 고로내 통기성 및 통액성 개선을 위한 펠렛광석 장입방법을 제공함에 그 목적이 있다.The present invention was created in view of the above-described problems, and when the amount of pellet ore is increased, the furnace heat load is increased due to the increase of the ambient gas and the suppression of the central gas due to the increase in the amount of pellet ore into the blast furnace. Aeration and fluid permeability in the blast furnace to extend the life of the blast furnace by solving the problems such as wear and tear of the old body, deterioration of breathability and breathing disorder, and poor liquidity of the melt due to the local basic degradation of the pellet ore locally The purpose is to provide a pellet ore charging method for improvement.
본 발명의 상기한 목적은 대립소결광 저장조중 1조, 4조, 6조, 8조에는 펠렛광석이 지정 입조되도록 하고, 나머지 저장조인 2조, 3조, 5조, 7조에는 소결광석이 지정 입조되도록 하는 단계와; 상기 입조된 펠렛광석과 소결광을 입도별로 분급및 평량하여 입도 10~30mm까지의 대립펠렛광석을 포함한 대립소결광은 대립소결광 중계조 1측에 저장하고, 나머지 대립소결광은 대립광석 중계조 2측에 각각 저장하는 단계와: 상기 단계에서 대립으로 분급된 펠렛광석 및 소결광을 제외한 입도 10mm 이하의 소립펠렛광석과 소립소결광은 소립소결광 저장조로 보낸 후 그 하부의 입도분급기에서 다시 입도별로 분급하는 단계와; 소립펠렛광석은 노벽측으로 소립소결광과 함께 장입되게 하여 고로 내부로 장입후 융점의 차이로 펠렛광석이 용융시에 소결광과 펠렛광석의 엉킴현상으로 인한 통기장애 요인을 제거하는 단계와; 상기 단계와 유사하게 대립광석을 고로 내에 장입시 우선적으로 펠렛광석이 벽측으로 장입되게 하여 고로 안쪽으로 펠렛광석이 유입되지 않토록 하고 반경방향으로 골고루 분포할 수 있도록 하여 통액성 불량을 방지하는 단계로 이루어진 고로내 통기성 및 통액성 개선을 위한 펠렛광석 장입방법을 제공함에 의해 달성된다.In the above object of the present invention, the pelletized ore is designated and granulated in one set, four sets, six sets, and eight sets of the sintered ore storage tanks, and the sintered ores are designated in the two sets 3, 5 sets, and 7 sets of the remaining storage tanks. Allowing it to be bathed; The granulated pellet ore and the sintered ore are classified and weighed by particle size, and allele sintered ore including allel pellet ore up to particle size of 10-30 mm is stored in one side of the allele sintered light, and the remaining allied sintered light is each in the side of the two ore medium. And storing the small-sized pellet ore and the small sintered ore having a particle size of 10 mm or less except for the pellet ore and the sintered ore classified in the above step, and then classifying the grains by particle size in the lower sized classifier. Allowing the small pellet ore to be charged together with the small sintered ore into the furnace wall to remove the air-blocking factor due to entanglement of the sintered or pellet ore at the time of melting the pellet ore due to the difference in melting point after charging into the blast furnace; Similarly to the above step, when the opposing ore is charged into the blast furnace, the pellet ore is first charged to the wall side to prevent the pellet ore from flowing into the blast furnace and evenly distributed in the radial direction to prevent poor fluidity. By providing a pellet ore charging method for improving in-blast furnace breathability and liquid permeability.
도 1은 펠렛광석 분할장입에 따른 연,원료의 평량 및 배출과정을 보인 개략적인 공정도,1 is a schematic process diagram showing the basis weight and discharge process of lead, raw materials according to the split ore pellet loading;
도 2는 펠렛광석 분할장입에 따른 고로 내부의 상황을 보인 개략적인 공정도,Figure 2 is a schematic process diagram showing the situation inside the blast furnace according to the pellet ore split charging,
도 3은 슬래그의 염기도 변화에 따른 점도변화를 나타낸 그래프,3 is a graph showing the viscosity change according to the basicity of the slag,
도 4는 펠렛광석의 분할장입 전,후의 노내 통기도 변화를 보인 그래프.Figure 4 is a graph showing the change in ventilation in the furnace before and after the split charging of pellet ore.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *Explanation of symbols on the main parts of the drawings
1-1A : 코크스 입도선별기1-1B~1I : 대립광석 입도분급기1-1A: Coke particle size separator 1-1B ~ 1I: Opposite ore size classifier
1-5A : 대립펠렛광석1-5B : 대립소결광1-5A: Allel pellet ore 1-5B: Allel sintered ore
1-8 : 소립소결광1-18 : 고로1-8: small sintered ore 1-18: blast furnace
1-23 : 소립펠렛광석2-7 : 소결광석1-23: Small pellet ore 2-7: Sintered ore
2-8,2-9 : 펠렛광석2-8,2-9: Pellet Ore
이하에서는, 첨부도면을 참조하여 본 발명의 장입방법을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described in more detail the charging method of the present invention.
도 1 내지 도 2를 참조하면, 펠렛(PELLET)광석의 입도별 장입을 위해 부원료 저장조(20-A~H)중 1개조를 지정하여 저장하고 분급 과정없이 골내부로 장입되던 펠렛광석을 그 사용량이 15% 이상 증가함에 따라 소결광석의 저장조 중에서 소결광과 함께 평량이 용이하도록 원료공장으로부터 소결광저장조 1조(20-1), 4조(20-4), 6조(20-6), 8조(20-8)에 지정입조시켜 대기토록 한다.1 to 2, the amount of pellet ore that was charged into the bone without the classification process by designating and storing one set of secondary raw material storage tank (20-A ~ H) for charging by size of the pellet (PELLET) ore As the increase of more than 15%, 1 trillion (20-1), 4 trillion (20-4), 6 trillion (20-6), 8 trillion sintered ore storage tanks from the raw material factory to facilitate the basis weight together with the sintered ore in the sintered ore storage tank. (20-8) is designated and waited for.
즉, 펠렛광석 사용을 위해 기존에 사용하던 소경광저장조 4개를 펠렛광석만을 전용 입조시킬 수 있도록 지정하여 입조하게 된다.In other words, the four small diameter ore storage tanks previously used for the use of pellet ores are designated and granulated so that only pellet ore can be granulated.
상기 4개의 저장조 1조, 4조, 6조, 8조로 입조된 펠렛광석은 저장조 하단에 설치된 입도선별기(1-1B,1E,1F,1I)에서 분급되어 입도 10~30mm와, 5~10mm의 두 종류로 분류되고, 소결광저장조 2조, 3조, 5조, 7조(20-2,3,5,8)에 저장된 나머지 소결광도 각 저장조 하단에 설치된 입도선별기(1-1C,1D,1G,1H)에서 분급되어 입도 10~30mm와, 5~10mm의 두 종류로 각각 분류되며 입도 10~30mm 까지의 대립펠렛광석(1-5A)과 입도 10~30mm 까지의 대립소결광(1-5B)은 대립광석저장조 1측(1-5)과 2측(1-6)(1-9)에 저장된다.Pellet ore granulated into one, four, six, and eight tanks of the four storage tanks are classified in particle size sorters (1-1B, 1E, 1F, 1I) installed at the bottom of the storage tank and have a particle size of 10-30 mm and 5-10 mm. Particle sorter (1-1C, 1D, 1G), which is classified into two types and installed in 2 tanks, 3 tanks, 5 tanks, and 7 tanks (20-2, 3, 5, 8) of the remaining sintered light storage tanks 1H) are classified into two types, particle size 10 ~ 30mm and 5 ~ 10mm, allele pellets (1-5A) up to 10 ~ 30mm and alleles (1-5B) up to 10 ~ 30mm Are stored in the opposing ore reservoir 1 side (1-5) and 2 side (1-6) (1-9).
이때, 대립광석 중계조 1측(1-5) 하단에는 대립펠렛광석(1-5A)이 위치하도록 하고, 대립광석 중계조 2측(1-6)에는 펠렛광석이 섞이지 않은 대립소결광(1-5B)이 저장되도록 하여 대립광석의 장입순서가 되면 대립광석 중계조에서 광석을 불출하여 각각 장입벨트(1-10)를 타고 첫번째로 불출 되어진 대립광석 중계조 1측(1-5)의 펠렛광석(1-5A)이 장입벨트(1-10)의 상단에 우선 불출되도록 하여 노정호퍼(1-12, 1-13) 둘 중의 하나에 입조되면서 대립펠렛광석(1-5A)은 노정호퍼(1-12) 맨하단에 먼저 위치하게 된다.At this time, the opposing pellet ore (1-5A) is located at the bottom of the opposing ore relay tank 1 side (1-5) and the opposing sintered ore (1-6) is not mixed with the pellet ore (1--6). 5B) is stored so that when the loading order of the opposing ore is discharged, the ore is discharged from the opposing ore intermediate bath and the pellet ore on the first side of the opposing ore intermediate tank (1-5), which is discharged first through the charging belt (1-10), respectively. (1-5A) is discharged to the top of the charging belt (1-10) first, so that it is placed in one of the top hoppers (1-12, 1-13) while the opposing pellet ore (1-5A) is the top hopper (1). -12) It is located at the bottom first.
다음에, 두번째로 불출되어진 대립소결광(1-5B)은 노정호퍼(1-12) 하부의 대립펠렛광석(1-5A)의 상단에 위치되어져 노정호퍼(1-12)에서 균압과정을 거쳐 고로 내부로 장입된다.Next, the second discharged sintered ore (1-5B) is located at the top of the allele pellet ore (1-5A) below the top hopper (1-12) and is subjected to equalization in the top hopper (1-12). It is charged inside.
대립펠렛광석(1-5A)의 경우 고로에 장입시 노정호퍼 맨 하단부에 위치하고 있기 때문에 처음 장입되어지는 위치가 노벽측으로 장입되도록 구성하여 광석장입시 펠렛광석이 벽측으로 유도되게 된다.Since the opposing pellet ore (1-5A) is located at the bottom of the top hopper when charging into the blast furnace, the first loading position is configured to be charged to the furnace wall side so that the pellet ore is guided to the wall side when the ore is loaded.
또한, 분급된 5~10mm 까지의 소립펠렛광석(1-23)과 소립소결광(1-8)은 소립소결광저장조(1-9)에 구분저장 되었다가 소립소결광 중계조(1-7)에서의 평량요구량 만큼 배출하게 되며, 이때 소립펠렛광석(1-23)과 소립소결광(1-8)은 혼합된 상태로 소립소결광 중계조(1-7)로 보내져 고로 내부로 장입되게 된다.In addition, the sorted small pellet ores (1-23) and small sintered ores (1-8) up to 5-10 mm were stored and stored in the small sintered mineral storage tank (1-9) and then in the small sintered ore intermediate tank (1-7). As the basis weight requirements are discharged, small pellet ore (1-23) and small sintered ore (1-8) is sent to the small sintered ore relay (1-7) in a mixed state to be charged into the blast furnace.
이와 같은 방법으로 고로 내부로 장입된 장입물은 도 2의 우측 하단에 표시된 형태로 코크스층(3-4), 대립소결광층(3-3), 소립소결광층(3-2)으로 구분되어 각각의 층상을 유지하면서 강하되게 된다.The charge charged into the blast furnace in this manner is divided into a coke layer (3-4), an allergic sintered layer (3-3), a small sintered sintered layer (3-2) in the form shown in the lower right of FIG. It will fall while maintaining the layer of.
이때, 대립소결광층(3-3)의 벽측부에는 10~30mm까지의 대립펠렛광석(1-5A)이 포함되어 있고, 소립소결광층(3-2)에는 5~10mm까지의 소립펠렛광석(1-23)이 골고루 포함되어 있게 된다.At this time, the opposing pellet ore (1-5A) up to 10 to 30 mm is included in the wall side of the allied sintered light layer (3-3), and the small pellet ore (up to 5 to 10 mm) is included in the small sintered ore layer (3-2). 1-23) evenly contained.
종래 소립소결광(1-8)만을 고로 벽측에 장입하게 되었을 경우 펠렛광석대비 염기도(펠렛광석의 염기도: 0.2~1.20, 소결광의 염기도: 1.7~1.8)차이에 따른 슬래그 융점이 상승되고, 광석 자체의 융점(펠렛광석: 1,100~1,200℃, 소결광: 1300℃전후)차이에 의해 소립소결광(1-8)의 사용비 증대시에는 고로 하부에서의 통기성 및 통액성 불량으로 인한 노체하부의 불활성화 경향이 있었으나, 본 발명에서는 소립펠렛광석(1-23)과 소립소결광(1-8)을 벽측에 혼합하여 장입하므로써 염기도 저하에 의한 슬래그의 융점 저하로 노체하부 불활성화현상에 대한 해소가 가능하게 되었다.When only the conventional small sintered ore (1-8) is charged to the blast furnace wall side, the slag melting point is increased according to the difference of basicity of pellet ore (basicity of pellet ore: 0.2 ~ 1.20, basicity of sintered ore: 1.7 ~ 1.8), Due to the difference in melting point (pellet ore: 1,100 ~ 1,200 ℃, sintered ore: 1300 ℃), the inactivation tendency of the lower part of the furnace due to air permeability and poor fluidity at the bottom of the blast furnace is increased. However, in the present invention, by mixing and charging the pellet pellet ore (1-23) and the small sintered ore (1-8) on the wall side, the melting point of the slag due to the lowering of the basicity is reduced, thereby eliminating the inactivation phenomenon of the lower body.
한편, 상기 소립펠렛광석(1-23)과 소립소결광(1-8)을 5~10mm로 분급하는 과정에서 발생된 5mm이하의 분소결광석과 분펠렛광석은 소결공장으로 되돌려 보내지도록 함이 바람직한 바, 통상적으로 5~10％ 가량의 5mm 이하 분펠렛광석이 발생되어 고로 내부로 장입되던 것을 원천적으로 차단할 수 있게 된다.On the other hand, it is preferable that the granular sintered ore and powder pellet ore of 5 mm or less generated in the process of classifying the small pellet ore (1-23) and the small sintered ore (1-8) into 5 to 10 mm are returned to the sintering plant. Bar, usually 5 ~ 10% of the powder pellet ore of less than 5mm is generated to be able to block the original loading into the blast furnace.
도 3은 용선온도 1370~1530℃ 및 슬래그중 Al2O312 ~ 15％ 범위에서 각각의 염기도에 따른 점도를 나타낸 것으로 이를 참조하면, 각각의 성분에서 염기도가 1.21 전후의 범위에서 점도가 가장 낮게 유지되는 것을 확인할 수 있고, 또한 슬래그 염기도가 1이하 또는 1.3 이상에서는 점도가 급상승하는 것을 확인할 수 있다.Figure 3 shows the viscosity according to each basicity in the molten iron temperature 1370 ~ 1530 ℃ and Al 2 O 3 12 ~ 15% of the slag, referring to this, the basicity in each component has the lowest viscosity in the range of around 1.21 It can confirm that it is hold | maintained, and also the viscosity rises rapidly in slag basicity below 1 or 1.3.
따라서, 상기에서 언급한 바와 같이 펠렛광석의 경우 염기도가 0.5~1.0％이고 소결광의 경우 염기도가 1.7~1.8을 보여주고 있기 때문에 각각의 성분이 단독으로 존재할 경우 점도가 급상승하여 슬래그의 유동성이 급격히 악화되어지는 결과를 보여준다.Therefore, as mentioned above, the basicity of the pellet ore is 0.5 to 1.0% and the basicity of the sintered ore is 1.7 to 1.8. Therefore, when each component is present alone, the viscosity rises rapidly and the fluidity of the slag is rapidly deteriorated. Show the result.
본 발명의 장입방법에 따르면 도 4에 도시된 바와 같이, 펠렛광을 분할장입하기 전의 통기상태(7-1)를 보면 펠렛광의 사용비가 적음에도 불구하고 노내 통기성(K)이 높게 나타나는 현상을 알 수 있고, 분할장입 후의 노내 통기성(7-2) 변화를 보여주고 있는 경우를 보면 펠렛의 사용비가 증가하였으나 노내 통기성(K)은 펠렛분할 장입전에 비교하여 낮게 유지됨을 알 수 있다.According to the charging method of the present invention, as shown in FIG. 4, when the ventilation state 7-1 before splitting the pellet light is found, the phenomenon of the in-vehicle ventilation K is high despite the low use ratio of the pellet light. In the case of the change in the furnace breathability (7-2) after the split charging, it can be seen that the use ratio of the pellet was increased, but the breathability in the furnace (K) was kept lower than before the pellet split charging.
이상에서 상세히 설명한 바와 같이, 본 발명의 펠렛광석 장입방법은 다음과 같은 효과를 제공한다.As described in detail above, the pellet ore charging method of the present invention provides the following effects.
첫째, 펠렛광석을 다량(15%이상) 사용시에 고로 중심부로의 펠렛광석이 유입되는 것을 방지하고 중심가스의 억제에 따른 고로 통기성 악화방지 및 송풍량 확보를 통한 생산성 증대 및 조업의 안정성을 확보하는 장점을 제공한다.Firstly, when the pellet ore is used in large quantities (more than 15%), it prevents the inflow of pellet ore into the center of the blast furnace and prevents the blast furnace deterioration due to the suppression of the central gas and increases the productivity by securing the air flow, thereby securing the stability of the operation. To provide.
둘째, 펠렛광석의 입도별 분급을 통한 고로 내부로의 분광석 유입방지를 통해 고로 내부의 통기성 개선과 더블어 주변가스의 효율적인 제어를 동시에 유지할수 있게 되는 장점이 있다.Second, it is possible to maintain the air permeability of the blast furnace and to effectively control the ambient gas at the same time by preventing the inflow of spectral ore into the blast furnace through the classification of the pellet ore by particle size.
세째, 고로 펠렛광석의 중심부 유입방지를 통해 펠렛광석의 반경방향에서의 분포 균일화 및 펠렛광석과 소결광의 용융특성 차이에 의한 엉킴을 방지하여 통기성 개선효과와 함께 반경방향에서의 염기도를 균일화시키는 장점이 있다.Third, the uniformity of distribution in the radial direction of the pellet ore and prevention of entanglement due to the difference in melting characteristics of the pellet ore and the sintered ore by preventing the inflow of the center of the blast furnace pellet ore have the advantage of improving the breathability and uniformity in the basicity in the radial direction. have.
네째, 용선의 통액성과 슬래그 통액성을 개선하여 국부적인 통액성 불량에 따른 출선재 배출 불량을 방지하는 효과를 제공한다.Fourth, it improves the liquidity and slag liquidity of the molten iron provides an effect of preventing the discharge of the starting material due to the poor local liquidity.
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