KR200195271Y1 - 제지 건조 시스템 - Google Patents

Abstract

본 고안은 종이를 제조하는 제지 공정에서 사용하는 제지 건조 시스템에 관한 것이다. 본 고안에 따른 제지 건조 시스템은 스팀을 이용하여 습지필을 건조시키기 위한 건조 드럼과, 건조 드럼에서 필요한 스팀을 공급하기 위한 제 1 공급 라인과, 습지필을 건조시키면서 발생되는 건조 드럼 내부의 응축수 및 저압의 스팀을 외부로 배출하기 위한 싸이폰 튜브와, 싸이폰 튜브로부터 배출된 응축수 및 스팀을 분리하기 위한 분리 탱크와, 제 1 공급 라인상에 설치되고 고압의 스팀을 이용하여 분리 탱크의 저압 스팀을 건조 드럼 내부로 재 공급하기 위한 컴프레서와, 건조 드럼으로 유입되는 스팀과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 차압에 따라 분리 탱크에서 컴프레서로 재 공급되는 저압 스팀의 공급을 제어하는 제 1 제어 수단과, 분리 탱크의 응축수 수위에 따라 응축수의 배수를 제어하기 위한 제 2 제어 수단을 구비한다.

Description

제지 건조 시스템{A PAPER MACHINE DRAINAGE SYSTEM}

본 고안은 종이를 제조하는 제지 공정에서 사용하는 제지 건조 시스템에 관한 것이다.

제지 공정에 있어서, 건조 공정은 초지기 전체에서 부피, 중량, 면적면에서 가장 큰 부분으로, 최신형의 초지기에서 채택되고 있는 5피트(1,524mm)직경, 1인치 두께, 9M 정도 길이인 드라이어 실린더 하나의 중량이 8TON에 이르므로 장치산업이라고 하는 제지공정 중에서도 드라이어부는 실로 엄청난 설비인 것이다.

프레스를 통과해 나온 습지 필은 통상적인 프레스의 경우 53~60%, 슈 프레스(Shoe Press)의 경우라도 52~50% 정도의 수분을 함유하고 있으며 더 이상은 기계적인 작업에 의해서 제거되지 않는다. 건조공정은 이 수분과 사이즈 프레스에서 첨가되는 수분을 열에너지를 이용해 가열, 증발시켜 지필로부터 제거해 최종 제품 수분까지 도달시키는 것을 주목적으로 하며, 이때 지필의 CD방향에 수분함량의 균일성을 유지해야만 한다.

이때, 지필의 가열은 통상적인 멀티 실린더 방식의 드라이어라면 드라이어 실린더 내부로 스팀을 공급해 드라이어 실린더 표면온도를 상승시켜 이루어지는데, 초지기 전체에서 사용하는 스팀의 약 70~90%를 사용하며 실린더, 캔버스 구동에 사용되는 전기에너지, 급기가열에 사용되는 스팀등을 포함하면 초지기 전체 사용에너지의 약 절반이 건조공정에서 소비된다.

초지속도, 평량이 증가하게 되면 드라이어 수는 증가되어야 한다. 반대로 건조가 원활하게 이루어지지 않을 때 초지속도 상승의 제한요인이 되는 경우가 많다. 따라서 점점 고속 초지화 되어가는 현 추세를 고려하면 건조공정의 이론 및 최적운전 조건을 이해하고 실제 작업을 최적화 해서 품질, 생산성, 에너지 효율을 개선해야 할 필요성이 커지고 있다.

따라서 드라이어 각 부분의 기본적인 기능을 충분히 이해하고 조절요소를 파악하여 적정한 범위에서 조직이 이루어지고 있는가를 확인해야할 필요가 있다.

도 1은 일반적인 제지 공정에서 사용하고 있는 계단식 방식의 제지 건조 시스템의 개략도이다. 계단식 방식(cascade method)은 보편적이며 스팀 단가가 매우 중요한 곳에서 사용된다. 도 1에서와 같이, 초지기의 제지 건조 시스템은 저압군(200a), 중압군(200b), 고압군(200c) 등으로 3~4개의 스팀군으로 나누어지고 들어오는 헤더(header)와 나오는 헤더로 나누어 구성되어 있다. 각 군별로 건조기의 싸이폰(미도시됨)에서 나온 미응축 스팀과 응축수가 분리탱크(230)에서 분리되어 진다. 이 분리된 미응축 스팀은 이보다 낮은 압력으로 필요로 하는 다음 스팀 군으로 공급되면서 드라이어의 입. 출구간에 차압이 형성된다. 마지막 단계에서 일반적으로는 진공 응축기나 저압 스팀이 필요한 공정으로 전송된다. 대기로 방출은 최종 단계이다.

이러한 시스템(200)은 미응축 스팀을 유용하게 사용하고, 건조부의 높은 압력을 습지쪽 드라이어의 낮은 압력인 저압군으로 진행되는 방식이다. 단계 배출율(cascading ratio)은 모든 미응축 스팀이 다음 건조단계에서 초지기의 지필로 조절 가능하게, 응축되도록 설계되어야 한다. 그렇지 않으면 낭비 없이 차압 조절이 불가능하다.

그러나 이러한 단순 계단식 시스템은 조절의 유연성이 적다. 계단 하위 단계의 압력은 응축수가 적절하게 배기 되도록 선행 단계의 필요한 차압에 의해 부여된다. 압력이나 건조상태 변경은 메인 건조부에서만 가능하며, 다른 건조부에서의 독립적 조절은 불가능하다. 계단식의 모든 건조기는 이 압력의 변화에 종속된다. 결국, 건조율에서 미세 변경은 매우 힘들다. 이것은 단계 사이의 차압의 유지를 위해 필요한 초지기의 건조기 수에 제한이 있다.

그리고, 미응축 스팀(blow through steam)과 응축수를 분리하기 위한 분리 탱크(230)에서는 확실한 수위 조절이 매우 중요하다. 이를 위해 분리 탱크(230)의 응축수 수위를 확인해야 하는데, 기존에는 엔지니어가 분리 탱크(230)에 설치된 확인창을 통해 수위를 수시로 확인하는 방법이 사용되어 왔다. 그러나, 일정 기간이 지나면, 확인 창에 이물질(물때)이 달라 붙어버려 응축수 수위 확인에 어려움이 발생되었고, 이를 해소하기 위해서는 분리 탱크(230)의 확인창을 수시로 청소해주는 불편함을 감수해야만 했다.

본 고안은 이와 같은 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 그 목적은 건조 드럼의 응축수를 최대한 배출시키고, 미응축 스팀을 재 사용함으로써, 생산성 및 에너지 효율을 개선할 수 있는 새로운 형태의 제지 건조 시스템을 제공하는데 있다.

도 1은 종래 제지 건조 시스템의 구성도;

도 2는 본 고안의 실시예에 의한 제지 건조 시스템의 구성도;

도 3은 싸이폰 튜브가 설치된 건조 드럼의 일부분을 보여주는 도면;

도 4는 싸이폰 튜브의 기울기가 건조 드럼의 회전속도에 따라 변경되는 것을 보여주는 도면;

도 5는 도 2에 설치된 써모 컴프레서를 설명하기 위한 도면이다.

*도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명

12 : 제 1 공급 라인 14 : 제 2 공급 라인

16 : 순환라인 18 : 배기 라인

20 : 써모 컴프레서 30 : 건조 드럼

40 : 싸이폰 튜브 50 : 분리 탱크

62 : 제 1 밸브 64 : 제 1 콘트롤러

72 : 마그네틱 레벨 표시기 74 : 제 2 밸브

76 : 제 2 콘트롤러 78 : 배수 라인

82 : 제 3 밸브 84 : 제 3 콘트롤러

상술한 목적을 달성하기 위한 본 고안의 특징에 의하면, 제지 건조 시스템에 있어서: 스팀을 이용하여 습지필을 건조시키기 위한 건조 드럼과; 상기 건조 드럼에서 필요한 스팀을 공급하기 위한 제 1 공급 라인과; 습지필을 건조시키면서 발생되는 상기 건조 드럼 내부의 응축수 및 저압의 스팀을 외부로 배출하기 위한 싸이폰 튜브와; 상기 싸이폰 튜브로부터 배출된 응축수 및 스팀을 분리하기 위한 분리 탱크와; 상기 제 1 공급 라인상에 설치되고 고압의 스팀을 이용하여 상기 분리 탱크의 저압 스팀을 건조 드럼 내부로 재 공급하기 위한 컴프레서와; 건조 드럼으로 유입되는 스팀과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 차압에 따라 상기 분리 탱크에서 상기 컴프레서로 재 공급되는 저압 스팀의 공급을 제어하는 제 1 제어 수단과; 상기 분리 탱크의 응축수 수위에 따라 응축수의 배수를 제어하기 위한 제 2 제어 수단을 포함한다.

이와 같은 본 고안에서 상기 건조 드럼으로 스팀을 공급하기 위한 제 2 공급 라인을 더 포함하되, 상기 제 2 공급 라인을 통해 상기 건조 드럼으로 공급되는 스팀은 건조 드럼에서 필요로 하는 실제사용압력을 가지며, 상기 제 1 공급 라인을 통해 공급되는 스팀이 부족한 경우에만 그 공급이 이루어질 수 있다.

이와 같은 본 고안에서 상기 컴프레서를 통해 상기 건조 드럼으로 공급되는 스팀은 상기 건조 드럼 내부에서 필요한 실제사용압력보다 높은 압력을 갖을 수 있다.

이와 같은 본 고안에서 제 1 제어수단은 상기 건조 드럼으로 유입되는 스팀의 압과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 압을 측정하는 압력 센서와, 상기 분리 탱크에서 상기 컴프레서로 저압 스팀을 재 공급하기 위한 라인상에 연결되고 외부의 진공 시스템으로 연결되는 배기 라인상에 설치되는 밸브 및 상기 압력 센서에 의해 측정된 차압에 따라 상기 밸브를 제어하는 제 1 콘트롤러를 구비할 수 있다. 그리고, 상기 제 2 제어 수단은 상기 분리 탱크에서 응축수의 수위를 감지하기 위한 마그네틱 레벨 표시기와, 분리 탱크로부터 집수 탱크로 응축수가 배수되는 라인상에 설치되는 밸브 및, 상기 표시기의 시그널에 따라 상기 밸브를 제어하는 콘트롤러를 구비할 수 있다.

이하 본 고안의 실시예를 첨부도면 도 2 내지 도 5에 의거하여 상세히 설명한다. 동일한 구성요소에 대해서는 동일한 참조번호를 병기한다.

도 2는 본 고안의 실시예에 의한 제지 건조 시스템의 구성을 설명하기 위한 도면이다. 도 3은 싸이폰 튜브가 설치된 건조 드럼의 일부분을 보여주는 도면이다. 도 4는 싸이폰 튜브의 기울기가 건조 드럼의 회전속도에 따라 변경되는 것을 보여주는 도면이다. 도 5는 도 2에 설치된 써모컴프레서를 설명하기 위한 도면이다.

도 2를 참조하면, 본 고안에 따른 제지 건조 시스템은 건조 드럼(30), 제 1 공급 라인(12), 제 2 공급 라인(14), 싸이폰 튜브(syphons tube;40), 분리 탱크(separator tank;50), 써모 컴프레서(20;thermo compressor), 제 1 제어 수단 및 제 2 제어 수단으로 크게 이루어진다.

상기 건조 드럼(30)은 실제로 습지필과 접촉하여 열을 전달하는 역할을 하는데 주로 주철로 만들어진다. 상기 건조 드럼(30)의 표면은 종이 표면 품질상에 절대적인 영향을 미치므로 매끈하게 처리(예, 크롬 도금 처리)하는 것이 바람직하다. 상기 건조 드럼(30)은 열원인 스팀의 최종 활용처라는 관점에서 에너지 효율이 가장 좋게 관리되어야 하며, 이를 위해서는 내부 응축수(condensate)의 원활한 배출, 미응축 스팀의 배출 최적화 등에 의해 효율 향상이 가능하다.

도 3을 참조하면, 상기 건조 드럼(30) 내부에는 상기 제 1 공급 라인(12)을 통해 스팀이 유입되어 드럼 표면에 열을 전달하게 되는데, 드럼 표면은 습지필(젖은 종이)에 열을 전달하여 습지필의 수분을 증발시키게 한다. 만족스런 종이를 제조하기 위해서는 건조 드럼(30)이 종이에 열을 효율적으로 전달해야하며, 만족스럽고 경제적인 작업을 이루기 위해서는 드럼 내부에서 생성되는 응축수를 제거해야한 한다. 상기 습지필을 건조시키면서 발생되는 상기 건조 드럼(30) 내부의 응축수와 미응축 스팀은 싸이폰 튜브(40)를 통해 외부로 배출된다.

본 고안에 따른 시스템에서 싸이폰 튜브(40)은 다음과 같은 조건을 만족하도록 사이즈를 구하는 것이 바람직하다.

예) 응축 수량(condensing load) = 240.0 KG/HR

재증기(blow thru)= 32.7KG/HR

총 스팀량(total load) = 272.7 KG/HR

압력 = 4.8 BAR

차압(differential oressure) = .2BAR

선속(speed)= 200M/M

응축수 출구 실제 유속(V)= 581M/M

유속(FLOW;F)(KG/HR) = 재증기+ 응축수량 계산에 10%

비체적(SPECIFIC VOLUME;SV)(M³/KG)

사이폰 튜브의 내부 단면적(IA)(mm) 의 공정 조건을 갖는 건조 시스템에서 먼저, 응축수 출구 실제 유속을 구하는 공식에 의하여 싸이폰 튜브의 내부 단면적을 구한다. V=F(KG/HR)*SV(M3/KG)*16667/IA 공식을 사용하여,

581=35.7*0.336*16667/IA

IA=344(mm)

싸이폰 튜브의 내부 단면적을 구하고, 그 단면적을 가지고 파이프 스케줄 표에 대입하면, 원하는 싸이폰 튜브의 사이즈를 얻을 수 있다.

또한, 응축수를 적절하게 배출하기 위해서는 상기 싸이폰 튜브(40)의 팁(42)과 드럼(30) 내면과의 간격이 매우 중요하다. 간격은 1.4mm-9mm 사이에서 정하게 되는데, 이때, 그 유격을 정함에 있어 건조 드럼(30)의 회전 속도에 따라 조절하는 것이 바람직하다. 예컨대, 드럼 속도가 빠르면 유격이 좁아지고, 느리면 유격이 넓어져야 한다.

한편, 상기 싸이폰 튜브(40)는 상기 건조 드럼(30)의 회전속도에 따라 회전 방향으로 기울기를 갖도록 설치되는 것이 바람직하다. 도 4에 도시된 바와 같이, 건조 드럼(30)의 회전 속도가 100m/min 이하의 저속인 경우(a) 대부분의 응축수는 드럼 하단부에 웅덩이처럼 모이기 때문에(본드 현상;pond) 싸이폰 튜브(40)는 수직으로 설치되며, 건조 드럼 속도가 100m/min일 경우(b), 싸이폰 튜브(40)의 기울기는 3도, 건조 드럼의 속도가 100-200m/min 이상으로 증가할 경우 싸이폰 튜브의 기울기도 3-10도 이상으로 기울어지고, 건조 드럼 속도가 300m/min인 경우(c) 싸이폰 튜브는 13도 기울기를 갖도록 설치된다.

상술한 바와 같은 조건을 만족하도록 건조 드럼(30) 내부에 싸이폰 튜브(40)를 설치하여, 상기 건조 드럼(30) 내부에 응축수양을 최소화시킬 수 있다.

이와 같이 본 고안은 드럼 표면으로의 열 전달 효율을 향상시키고, 건조 드럼을 회전시키는데 필요 이상의 전력이 소모되는 것을 방지하여 전력 효율을 높이는 이점이 있다.

한편, 상기 제 1 공급(12) 라인상에 설치되는 써모 컴프레서(20)는 어떤 중간 압력에서 혼합물의 배기와 낮은 압력에서 스팀공급을 위해 고압의 스팀을 사용하는 장치이다. 본 고안에 따른 제지 건조 시스템(100)은 드라이어 스팀군의 기능이 독립적이며 운전을 자유롭게 할 수 있고 대기압 이상 또는 대기압 이하에서 조절할 수 있도록 설계되었다.

본 고안에서 사용되는 써모 컴프레서(20)는 변하는 오리피스(orifice)라 불리는 자동 조절형 스핀들을 구비한 타입을 사용하는 것이 바람직하다. 이 스핀들 타입의 써모 컴프레서(20)는 공급 이동 스팀의 최대 운동 에너지가 저속에서도 활용되기 때문에 매우 효과적이다. 상기 써모 컴프레서(20)는 도 3에서 보인 같이 몸체(22), 확산기(24), 노즐(25), 스핀들(26), 포지셔너를 가진 실리더(27)로 구성된다. 이 것의 작용을 개략적으로 살펴보면, 제 1 공급 라인으로부터 공급되는 작동 스팀(S1)은 노즐(25)부의 입구에서 압력 에너지가 운동에너지로 전환되는 흡입 챔버로 확산된다. 작동 스팀(S1)은 고속으로 이동되며, 흡입 챔버를 통과한 유동성의 작동 스팀은 낮은 압력의 재순환 스팀(S3)과 혼입된다. 작동 스팀(S1)의 운동성은 재순환 스팀(S3)으로 전달되고, 중간 속도로 혼합된 스팀은 혼합 속도가 배기시 운동 에너지가 압력 에너지로 변환되면서 감속하는 확산기(24)로 이동된다.

이와 같은 써모 컴프레서(20)는 모든 건조 시스템에 최대압력을 공급할 수 있다. 그 결과로 최대 생산성과 독립된 각 스팀군의 조절이 가능하다. 건조 능력이 수요치를 초과할 때는 모든 건조기에서 최소압력운전이 가능하다. 이것은 수요와 건조 시스템(100)의 차단 주기를 감소시킬 수 있다. 뿐만 아니라, 작은 건조군의 독립적 조절이 가능하며, 최적속도와 양호한 수분 조절이 가능하다. 재순환 스팀(S3)은 열 교환기나 대기로의 스팀 배기를 감소시킬 수 있다. 차압의 유동으로 미응축 조절의 보다 나은 안전성을 기대할 수 있다.

이와 같이, 본 고안은 건조 드럼(30)으로부터 배출되는 스팀을 작동 스팀(S1)과 함께 다시 활용함으로써 스팀 생성에 필요한 에너지(유류,가스)를 10-20% 절약할 수 있다.

상기 제 1 제어수단은 압력 센서와, 제 1 밸브(62) 그리고 제 1 콘트롤러(64)를 갖는다. 상기 압력 센서는 상기 건조 드럼(30)의 입구와 출구에 각각 설치되어 상기 건조 드럼(30)으로 유입되는 스팀의 압과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 압을 측정한다. 상기 제 1 콘트롤러(64)는 상기 압력 센서에 의해 측정된 차압에 따라 상기 제 1 밸브(62)를 제어한다. 상기 제 1 밸브(62)는 배기 라인(18)상에 설치되며, 이 배기 라인(18)은 상기 분리 탱크(50)에서 상기 써모 컴프레서(20)로 재순환 스팀(S3)을 재 공급하기 위한 순환 라인(16)상에 연결된다.

상기 제 2 제어 수단은 마그네틱 레벨 표시기(72)와, 제 2 밸브(74) 그리고 제 2 콘트롤러(76)를 구비한다. 상기 마그네틱 레벨 표시기(72)는 상기 분리 탱크(50)에서 응축수의 수위를 검출하고 이를 표시하여 작업자가 쉽게 육안으로 상기 분리 탱크(50)의 수위를 확인할 수 있도록 하였다. 상기 제 2 밸브(74)는 분리 탱크(50)로부터 집수 탱크(미도시됨)로 응축수가 배수되는 배수 라인(78)상에 설치된다. 상기 제 2 콘트롤러(76)는 상기 마그네틱 레벨 표시기(72)의 시그널에 따라 상기 제 2 밸브(74)를 제어한다.

한편, 상기 제 1 공급 라인(12)을 통해 상기 건조 드럼(30)으로 공급되는 스팀(S1)은 상기 제 2 공급 라인(14)을 통해 공급되는 스팀(S2)보다 높은 압력을 갖는 것이 바람직하다. 예컨대, 상기 제 1 공급 라인(12)의 스팀(S1)은 상기 건조 드럼(30)에서 필요로 하는 실제사용압력보다 높다. 상기 제 2 공급 라인(14)의 스팀(S2)은 상기 건조 드럼(30)에서 필요로 하는 실제사용압력을 가지며, 상기 제 1 공급 라인(12)을 통해 공급되는 스팀(S1)이 부족한 경우에만 그 공급이 이루어진다. 이를 위해 본 고안은 상기 건조 드럼(30)의 압력을 측정하는 센서와, 그 압력에 따라 제 2 공급 라인(14)상에 설치된 제 3 밸브(82)와 상기 써모 컴프레서(20)를 제어하는 제 3 콘트롤러(84)를 구비한다.

이상에서, 본 고안에 따른 제지 건조 시스템의 구성 및 작용을 상기한 설명 및 도면에 따라 도시하였지만 이는 예를 들어 설명한 것에 불과하며 본 고안의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 변화 및 변경이 가능함은 물론이다.

이와 같은 본 고안을 적용하면, 건조 드럼의 응축수를 최대한 배출시킴으로써 드럼 표면으로의 열 전달 효율을 향상시키고, 건조 드럼을 회전시키는데 필요한 전력을 절감시킬 수 있는 효과가 있다. 뿐만 아니라, 미응축 스팀을 재 사용함으로써, 생산성 및 에너지 효율을 개선할 수 있는 효과가 있다.

Claims (6)

1. 제지 건조 시스템에 있어서:

   스팀을 이용하여 습지필을 건조시키기 위한 건조 드럼과;

   상기 건조 드럼에서 필요한 스팀을 공급하기 위한 제 1 공급 라인과;

   습지필을 건조시키면서 발생되는 상기 건조 드럼 내부의 응축수 및 저압의 스팀을 외부로 배출하기 위한 싸이폰 튜브와;

   상기 싸이폰 튜브로부터 배출된 응축수 및 스팀을 분리하기 위한 분리 탱크와;

   상기 제 1 공급 라인상에 설치되고 고압의 스팀을 이용하여 상기 분리 탱크의 저압 스팀을 건조 드럼 내부로 재 공급하기 위한 컴프레서와;

   건조 드럼으로 유입되는 스팀과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 차압에 따라 상기 분리 탱크에서 상기 컴프레서로 재 공급되는 저압 스팀의 공급을 제어하는 제 1 제어 수단과;

   상기 분리 탱크의 응축수 수위에 따라 응축수의 배수를 제어하기 위한 제 2 제어 수단을 포함하는 제지 건조 시스템.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 건조 드럼으로 스팀을 공급하기 위한 제 2 공급 라인을 더 포함하되, 상기 제 2 공급 라인을 통해 상기 건조 드럼으로 공급되는 스팀은 건조 드럼에서 필요로 하는 실제사용압력을 가지며, 상기 제 1 공급 라인을 통해 공급되는 스팀이 부족한 경우에만 그 공급이 이루어지는 것을 특징으로 하는 제지 건조 시스템.
3. 제 1 항에 있어서,

   상기 컴프레서를 통해 상기 건조 드럼으로 공급되는 스팀은 상기 건조 드럼 내부에서 필요한 실제사용압력보다 높은 압력을 갖고 있는 것을 특징으로 하는 제지 건조 시스템.
4. 제 1 항에 있어서,

   제 1 제어수단은 상기 건조 드럼으로 유입되는 스팀의 압과 건조 드럼으로부터 배출되는 스팀의 압을 측정하는 압력 센서와, 상기 분리 탱크에서 상기 컴프레서로 저압 스팀을 재 공급하기 위한 라인상에 연결되고 외부의 진공 시스템으로 연결되는 배기 라인상에 설치되는 밸브 및 상기 압력 센서에 의해 측정된 차압에 따라 상기 밸브를 제어하는 제 1 콘트롤러를 구비하며,

   상기 제 2 제어 수단은 상기 분리 탱크에서 응축수의 수위를 감지하기 위한 마그네틱 레벨 표시기와, 분리 탱크로부터 집수 탱크로 응축수가 배수되는 라인상에 설치되는 밸브 및, 상기 표시기의 시그널에 따라 상기 밸브를 제어하는 콘트롤러를 구비하는 것을 특징으로 하는 제지 건조 시스템.
5. 제 1 항에 있어서,

   상기 싸이폰 튜브는

   싸이폰 내부 단면적(mm)= 유량(KG/HR)*비체적(M3/KG)*16667/응축수출구 실제 유속(M/M)

   의 공식을 이용하여 싸이폰 튜브의 내부 단면적을 구한 후, 그 내부 단면적에 만족하는 싸이폰 사이즈를 사용하는 것을 특징으로 하는 제지 건조 시스템.
6. 제 1 항에 있어서,

   상기 싸이폰 튜브는 상기 드럼의 회전속도에 따라 회전 방향으로 기울기를 갖도록 설치되되, 상기 드럼의 회전속도가 100-300m/min 인 경우 싸이폰 튜브는 3-13도의 기울기를 갖는 것을 특징으로 하는 제지 건조 시스템.