KR20010056228A - 패턴냉각에 의한 고강도 압력용기용 열연강판의 제조방법 - Google Patents

패턴냉각에 의한 고강도 압력용기용 열연강판의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 압력용기용 열연강판의 제조방법에 관한 것으로, 패턴냉각과 저온권취를 이용함으로써, 기존 50kg/㎟급의 성분계를 가지면서도 55kg/㎟ 이상의 높은 인장강도 및 우수한 성형성을 갖는 압력용기용 열연강재의 제조방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.
본 발명은 중량%로, C: 0.15~0.20%, Si: 0.20~0.60%, Mn: 1.4~1.6%, P: 0.025% 이하, S: 0.010% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 열연강재를 열간압연한 후, 680~720℃의 중간공냉온도까지 급냉시킨 다음, 이 중간공냉온도에서 서냉한 후, 450~550℃의 권취온도까지 급냉시키는 방식의 패턴냉각을 실시하는 것을 특징으로 하는 압력용기용 열연강판의 제조방법을 기술적 요지로 한다.

Description

패턴냉각에 의한 고강도 압력용기용 열연강판의 제조방법{A METHOD FOR MANUFACTURING HIGH STRENGTH HOT ROLLED STEEL SHEET FOR PRESSURE VESSEL USING PATTERN COOLING}
본 발명은 압력용기용 열연강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 열연강재를 패턴냉각 및 저온권취하여 고강도 및 고성형성을 갖는 압력용기용 열연강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.
패턴냉각 기술은 열간압연후 권취까지 냉각대(ROT, Run Out Table)에서 주행하는 동안에 소재의 재질을 향상시키기 위하여 일부 사용되었던 기술이다. 패턴냉각 방법 중 전반에 급냉을 시키고, 중반에는 서냉을 한 다음 후반에 다시 급냉을 하여 권취온도를 맞추는 방안의 전후단 냉각패턴을 성형성이 향상된 강재를 제조하기 위해 이용하고 있는데, 여기에서도 패턴냉각이라고 하는 것은 전후단 냉각패턴을 말하는 것이다. 전후단 패턴냉각은 일본의 KSC에서 듀얼 페이즈(dual phase)강을 제조하는데 있어, 페라이트가 활발하게 형성되는 온도까지 급냉시킨 후, 그 온도영역에서 가급적 많은 시간을 유지함에 의해 C농축을 유효하게 시키고, 따라서 최종조직이 페라이트(ferrite)와 마르텐사이트(martensite)로 구성되도록 활용된 것이 최초의 예이다(철과 강. Vol.63 (1982), No.9, p.1297~1305). 또한, 일본의 NSC에서는 패턴냉각 기술을 이용하여 TRIP(TRansformation Induced Plasticity: 즉 변태유기소성)강을 제조하는데 활용하여, 즉, 1.5% Si이 함유된 고Si강을 이용하여 잔류 오스테나이트를 강중에 많이 함유시킨 강재를 제조한 바 있다(CAMP-ISIJ. 4 (1991). p.783). 또한, 일본의 Kobe에서는 2.0% Si이 함유된 고Si강을 이용하여 패턴냉각을 적용하여 잔류 오스테나이트가이 함유된 변태유기소성강을 제조한 것을 보고하고 있다(CAMP-ISIJ, 8 (1995), p.564). 이와 같이, 패턴냉각은 주로 Si이 많이 함유된 듀얼 페이즈강이나 트립(TRIP)강을 제조하는데 있어 짧은 냉각시간중 변태조직을 유효하게 제어하기 위하여 많이 활용되어 왔다.
자동차 멤버(member)용으로 사용되는 C-Mn강재를 이용하여 패턴냉각을 적용하여 성형성을 향상시킨 예도 보고되어 있는데, 고베(Kobe)에서는 Si을 첨가하지 않은 Al-killed강에서 0.15%C-1.3%Mn의 성분을 갖는 강재를 사용하여 패턴냉각을 활용함으로써 성형성을 향상시키고, 55kg/㎟의 인장강도를 가지도록 제조조건을 설정한 바 있다(고베제강기술(神戶製綱技報), Vol.36 (1986), No.3, p.43~46).
본 발명은 고강도 압력용기용 열연강재의 제조방법에 있어서, 적절하게 제어된 패턴냉각과 저온권취를 적용함으로써, 기존 50kg/㎟급의 성분계를 가지면서도 55kg/㎟ 이상의 높은 인장강도 및 우수한 성형성을 갖는 압력용기용 열연강재를 제조하는 방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.
도1은 미량합금원소 첨가강에서 20kg급 압력용기 가공결과를 나타내는 사진.
도2는 패턴냉각제어재의 강도-연성을 나타내는 그래프.
본 발명은 고강도 압력용기용 열연강재의 제조방법에 있어서,
중량%로, C: 0.15~0.20%, Si: 0.20~0.60%, Mn: 1.4~1.6%, P: 0.025% 이하, S: 0.010% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 열연강재를 열간압연한 후, 680~720℃의 중간공냉온도까지 급냉시킨 다음, 이 중간공냉온도에서 서냉시킨 후, 450~550℃의 권취온도까지 급냉시키는 방식의 패턴냉각을 실시하는 것을 특징으로 하는 패턴냉각에 의한 고강도 압력용기용 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
먼저, 상기 성분범위의 한정이유에 대해서 설명한다.
상기 C는 강의 강도를 증가시키는 가장 기본적인 원소로, 0.15% 미만으로 첨가될 경우, 적정한 냉각제어를 행하더라도 요구되는 강도를 얻을 수 없다. 그러나, 너무 많은 양을 첨가하는 경우 용접성이 크게 저하되므로 그 상한은 0.20%로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 Si은 강의 탈산을 위하여 일반적으로 첨가되는 원소로, 고온에서 페라이트 형성을 도와주므로 냉각제어를 위해서는 필수적으로 첨가해야 한다. 그러나, 그 양이 많은 경우 붉은형 스케일의 형성 등 표면을 열화시키는 원인이 되고, 또한 0.6% 이상 첨가하는 경우 듀얼 페이즈(dual phase)강과 같이 제2상에 탄소량을 크게 증가시켜 냉각제어후 마르텐사이트가 형성되므로, 그 상한은 0.6%로 한정하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는 냉각제어의 효과를 극대화시키면서 제2상이 마르텐사이트가 발생되지 않도록 Si량을 0.20~0.60%로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 Mn은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 오스테나이트를 안정화시켜서 강의 소입성을 증가시키는 원소이나, 과도하게 첨가될 경우 비금속개재물의 양을 증가시키고 편석도를 증가시켜 불리하다. 반면, 첨가량이 너무 적으면 요구하는 강도를 얻기가 어려우므로, 본 발명에 있어서 상기 Mn의 함량은 1.4~1.6%로 설정하는 것이 바람직하다.
상기 P은 페라이트의 형성을 조장하는 원소로, 강의 강도를 해치지 않고 연성을 증가시킬 수 있으나, 일반적인 강재의 제조시 편석이 극심하여 중심 편석형성 등으로 인한 재질의 열화을 유발한다. 한편, 상기 S는 MnS로 대표되는 비금속 개재물을 형성하여 강의 가공성을 크게 열화시키는데, 이 비금속 개재물은 압연중 깊게 연신되므로 가공중 크랙발생 등의 치명적인 결함을 발생시키기 쉽다. 따라서, P,S는 가능한 한 낮게 관리하는 것이 바람직하다.
Nb과 같은 미량합금원소는 미량첨가하여도 강의 강도 향상에 크게 기여하기 때문에 다른 합금원소의 양을 크게 절감할 수 있다. 그러나, 미량합금원소를 첨가할 경우 열간압연중 석출물을 형성하여 압연온도를 낮추고 판내 이방성을 크게 하여 딥 드로잉(deep drawing)시 귀발생을 크게하므로 실수율을 저하시킨다. 이와 같은 이유로, 본 발명에서는 미량합금원소의 첨가를 배제하는 것이 바람직하다.
다음으로, 제조조건의 한정이유에 대하여 설명한다.
상기와 같이 조성된 열연강재에 있어서, 고강도 및 고성형성을 동시에 얻기 위해서는, 열간압연후 수냉에 의해 중간공냉온도까지 급냉한 다음 서냉을 실시하고 이어서 수냉에 의한 급냉을 실시함으로써, 권취온도를 맞추는 것이 매우 중요하다.
상기 중간공냉온도는 너무 높거나 너무 낮게 되면, 고온에서 적정양의 페라이트를 형성하는데 불리하고, 이후 냉각중 저온변태조직의 양을 증가시킨다. 따라서, 중간공냉온도는 페라이트가 빠르게 형성되는 680~720℃로 유지하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 권취온도는 생성되는 제2상의 경도를 결정하는 온도로, 너무 낮은 경우 제2상의 경도가 너무 높아져 소재의 강도가 상승하게 되고, 이에 따라 연성은 저하된다. 반면, 권취온도가 너무 높은 경우에는, 적정 강도를 얻기가 어려워지기 때문에, 본 발명에 있어서, 권취온도는 450~550℃로 설정하는 것이 바람직하다.
한편, 압력용기용으로 사용되는 강재는, 방향별 인장강도가 모두 55kg/㎟ 이상의 고강도를 갖아야 하고, 딥 드로잉 가공에 견디기 위해서는 방향별 연신율이 최소한 20% 이상되어야 하는데, 본 발명에 의하면 이를 얻을 수 있다. 또한, 강도 및 연성의 면내차이로 평가되는 판내 이방성은 작아야 하는데, 그 이유는 판내 이방성이 크면 도1에 나타난 바와 같이, 실기 딥 드로잉 가공시 귀발생이 매우 커서 수요가 실수율이 저하되기 때문이다.
이하, 본 발명을 실시예를 통하여 상세히 설명한다.
(실시예)
50kg/㎟급의 강종(a~c) 및 55kg/㎟급의 미량합금원소 첨가형 강종(d)의 화학성분을 하기 표1에 나타내고, 이들을 사용하여 하기 표2의 냉각제어 조건에 따라 냉각제어를 실시한 다음, 이들에 대한 재질특성을 조사하고, 그 결과를 하기 표2에 나타내었다.
강종 C Si Mn P S Nb
a 0.14 0.20 1.38 0.015 0.008 －
b 0.17 0.25 1.45 0.018 0.009 －
c 0.18 0.20 1.40 0.018 0.008 －
d 0.07 0.25 1.47 0.015 0.009 0.038
강종 CM CT L C D DelTS DelEI
TS EI TS EI TS EI
비교재1 강종a 700 590 53.0 31.0 52.9 25.0 54.5 30.0 1.6 6.0
비교재2 700 570 56.0 27.0 53.8 25.0 53.2 27.0 2.8 2.0
비교재3 680 540 54.1 29.0 54.0 26.0 53.6 26.0 0.5 3.0
비교재4 690 530 54.1 31.0 54.7 26.0 54.8 30.0 0.7 5.0
비교재5 710 530 54.8 30.0 54.9 28.0 55.4 28.0 0.6 2.0
비교재6 710 550 54.6 28.0 57.3 24.3 54.8 27.0 2.7 3.7
비교재7 강종b 700 420 72.8 15.0 79.6 16.0 78.1 17.0 6.8 2.0
발명재1 700 450 67.5 23.0 67.2 22.0 65.2 21.0 2.3 2.0
비교재8 660 450 65.3 23.0 65.7 21.0 63.7 28.0 2.0 7.0
발명재2 680 470 60.0 28.0 60.4 25.6 59.7 28.0 0.7 2.4
비교재9 740 480 60.4 28.0 60.9 24.0 59.5 26.0 1.4 4.0
발명재3 710 550 58.3 27.5 60.2 26.9 59.7 28.7 1.9 1.8
비교재10 강종c 700 280 83.7 14.0 86.2 15.0 78.7 17.0 7.5 3.0
비교재11 720 330 73.7 20.0 76.0 17.0 78.2 17.0 4.5 3.0
비교재12 680 320 74.7 16.0 74.1 13.0 67.3 19.0 7.4 6.0
비교재13 680 350 67.2 24.0 67.5 19.0 66.6 25.0 0.9 6.0
비교재14 690 430 64.5 24.0 64.9 21.0 64.4 26.0 0.5 5.0
비교재15 690 380 68.9 21.0 66.4 17.0 65.7 26.0 3.2 9.0
비교재16 강종d 700 580 57.8 23.3 60.2 22.0 56.5 26.8 3.7 4.8
비교재17 710 530 59.5 22.2 62.3 21.3 68.0 25.4 8.5 4.1
* TS : 인장강도, EI : 연신율Del TS : 방향별 인장강도의 최대치와 최소치의 차이Del EI : 방향별 연신율의 최대치와 최소치의 차이CM : 중간공냉온도, CT : 권취온도L : 압연방향, C : 압연직각방향, D : 압연방향과 45。 방향
상기 표2에 나타난 바와 같이, 미량합금원소를 첨가한 강종(d)로 제조된 비교재(16),(17)의 경우, 냉각제어 조건에 따라 우수한 강도-연성을 보이고 있으나, Del TS 및 Del EI값이 각각 3kg/㎟과 3%를 초과하여 판내 이방성이 비교적 큰 것을 알 수 있다.
미량합금원소 Nb이 함유되지 않은 C-Mn 강재로 제조된 시편의 경우에는, 열간압연중 석출물이 생성되지 않아서 판내 이방성이 비교적 적게 될 것이 예상되므로, 이들 강종에 대해서는 냉각제어를 넓은 범위로 변경하여 실시하였다. 그 후,전체 강종에 대한 패턴냉각 적용후 강도-연성의 관계를 도2에 나타내었다. 그 결과, 강도-연성이 목표치를 상회하고 판내 이방성도 적은 강종은 중간공냉온도(CM)와 권취온도(CT)를 적정한 범위내에서 제어한 발명재인 것을 알 수 있었다. 즉, 목표로 하는 재질을 얻기 위해서 CM은 680~720℃의 범위, CT는 450~550℃의 범위내에서 제어하는 것이 바람직한 것이다.
비교재(3)~(6)은 본 발명의 냉각제어조건을 만족시키고 있으나, 강도가 목표로 하는 55kg/㎟을 만족시키지 못하고 있는데, 그 이유는 사용된 강종이 본 발명의 조성범위에서 벗어나기 때문이다.
또한, 비교재(1),(2)는 강도가 낮은 것을 알 수 있는데, 그 이유는 이들의 조성이 본 발명에서 바람직한 범위를 만족시키지 못하고 CT도 높기 때문이다.
한편, 본 발명에서 바람직한 성분계를 만족시키나 CM이 높은 비교재(8),(9)는, 고온에서 적정한 페라이트가 형성되지 못해 저온변태조직양이 많아져서 판내 이방성이 큰 반면, CM이 낮은 비교재(7)의 경우는 고온에서 적정한 페라이트양을 형성시키기 어려워 저온변태조직양이 늘어나게 되므로 판내 이방성이 크다. 따라서, 적정한 CM의 유지는 냉각제어에 있어 매우 중요한 파라미터임을 알 수 있다.
그러나, CM이 적정한 비교재(10)~(15)는, CT가 낮아 저온변태조직이 많이 포함되어 있으므로 판내 이방성이 커져서, 딥 드로잉으로 가공되는 압력용기용으로 사용될 수 없다.
상술한 바와 같이, 본 발명에 의하면 고강도 압력용기용 열연강판을 저강도재와 같은 성분계를 사용하여 제조할 수 있어서 고강도화되어도 기존의 용접성을 유지할 수 있고, 또한 기존의 고강도화 강재에 비해 미량합금원소의 첨가를 배제하여 판내 이방성을 줄일 수 있으므로 귀발생거동을 줄여 실수율을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.

Claims (1)

  1. 중량%로, C: 0.15~0.20%, Si: 0.20~0.60%, Mn: 1.4~1.6%, P: 0.025% 이하, S: 0.010% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 열연강재를 열간압연한 후, 680~720℃의 중간공냉온도까지 급냉시킨 후, 이 중간공냉온도에서 서냉시킨다음, 450~550℃의 권취온도까지 급냉시키는 방식의 패턴냉각을 실시하는 것을 특징으로 하는 패턴냉각에 의한 고강도 압력용기용 열연강판의 제조방법.
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6067620A (ja) * 1983-09-21 1985-04-18 Kobe Steel Ltd 鋼板の製造方法
KR950018571A (ko) * 1993-12-24 1995-07-22 조말수 가공성이 우수한 압력용기용 열간압연강판의 제조방법
KR19990039203A (ko) * 1997-11-11 1999-06-05 이구택 고장력 열연강판의 제조방법
KR19990042034A (ko) * 1997-11-25 1999-06-15 이구택 내수소유기응력부식균열성이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법
KR100268841B1 (ko) * 1996-12-23 2000-10-16 이구택 Erw강관용 열연강판의 제조방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6067620A (ja) * 1983-09-21 1985-04-18 Kobe Steel Ltd 鋼板の製造方法
KR950018571A (ko) * 1993-12-24 1995-07-22 조말수 가공성이 우수한 압력용기용 열간압연강판의 제조방법
KR100268841B1 (ko) * 1996-12-23 2000-10-16 이구택 Erw강관용 열연강판의 제조방법
KR19990039203A (ko) * 1997-11-11 1999-06-05 이구택 고장력 열연강판의 제조방법
KR19990042034A (ko) * 1997-11-25 1999-06-15 이구택 내수소유기응력부식균열성이 우수한 고강도 열연강판의 제조방법

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