KR19990008156A - 정전분리용 방법 및 장치 - Google Patents

Abstract

입자의 혼합분리용 벨트타입 역전류 분리장치는 전도성 입자를 포함하고, 전압기울기 어셈블리는 복수의 유전체 엘리먼트로 내부에 배치되어 있는 복수의 전도성 엘리먼트를 포함한다. 이 복수의 전도성 엘리먼트는 전극분리장치의 고전위전극 사이의 전압분배용 전압분배회로의 각각의 노드에 연결되고, 전위를 참조하게 된다. 복수의 전도성 엘리먼트와 전압분배회로에서 조합되어지는 유전체 엘리먼트는 분리장치인 전도성 입자의 존재로 인한 본 스파크로 인해 최대전위의 흡수전도성 엘리먼트를 전압 전위 사이에서 한정지어진다. 분리장치의 하나의 예에 의하면, 전압기울기 어셈블리는 전도성과 비전도성 엘리먼트를 보유하는 압출성형된 플라스틱과 알루미나의 피이스는 항구성 전압기울기 표면에 공급되어지는 전도성 엘리먼트 사이에 배치되어진다.

Description

정전분리용 방법 및 장치

석탄연소의 비산화장치는 보일러 연소 존을 통과하는 동안에 연소되지 않은 석탄입자로부터 탄소잔류물을 종종 포함하게 된다. 최근에, 연소되지 않은 탄소잔류물은 NOx 배출의 감소되는 수단을 보유하는 보일러 작용을 변화시키므로서 크게 악화되게 된다. 하나의 전위에 사용하는 그러한 비산화는 포촐라닉 첨가물인 콘크리트를 사용한다. 콘크리트 반응물인 비산화는 시멘트로 결합된 산물로 자유롭게 한정되어지고 양생된 콘크리트는 부가적인 힘으로 생산되어진다. 또한 향상된 콘크리트 성질은 낮은 물함량을 포함하고, 수화작용의 낮은 열로 저비용으로 쉽게 유동가능하고 낮게 허용가능하다. 그러나, 연소되지 않은 탄소잔류물인 비산화 석탄연소로부터 유도되어온 그러한 콘크리트 적용의 비산화의 재이용에 필요하지 않다. 비산화로 연소되지 않은 탄소는 비산화 콘크리트의 사용에 유익하게 크게 한정지어진다.

석탄은 꽤 양호한 절연체로, 석탄 열분해로부터 유도되어진 양호한 컨덕터이고, 고유저항이 1Ω/㎝ 이하이다. 비산화된 탄소원자는 열분해되고 부분적으로 연소되어진 석탄의 입자로 유도되어 왔다. 열분해되고 부분적으로 연소되는 동안, 휘발성은 석탄을 방출하여 잔류물 석탄 입자가 매우 낮은 크기의 밀도로 꽤 다공성이 있다. 전형적으로 비산화인 탄소는 7 내지 12% 범위로, 대부분이 15%이상이다. ASTM C-618 가공품용 비산화에 따라 콘크리트용 포촐란이 연소 손실(LOI)의 6%이하로 셀에 사용된다. 이 가공품은 연소가 섭씨 750으로 탄소를 연소시키기 때문에 측정가능하다. 많은 엔지니어링 프로젝트는 비산화용 가공품으로 심지어 ASTM 가공품보다 강하고, 예를 들면 큰 시빌 엔지니어링 프로젝트는 보스톤에서 보스톤 하보 센트럴 아터리 프로젝트가 3%LOI 이하이다.

부가적으로, 연료밸브를 가지는 연소되지 않은 탄소와, 보일러가 생산적으로 연소하여 제1구간이 산화 발생한다. 연료가 필요함에 따라 이 탄소의 효과적인 사용은 대류튜브의 침식과 정존 석출기를 오버로딩하는 것을 피하는 것이 가능하게 집중되어진다.

비산화용 탄소는 비전도성 물질인 전도성 특별물질의 예이다. 그러한 혼합물의 전도성은 전도성 위상의 접속성에 의존한다. 도 1의 여과원리를 참조하면, 각각의 전도성 입자의 정합으로 감소되는 혼합물 장치의 고유저항(전도성의 인버스)과, 특정한 값을 초과하는 정합일 때, 전도성 물질의 작은 체적으로 증가되어지는 혼합물의 고유저항이 감소된다. 이 전도성 물질의 발생량의 체적은 약 37%이다. 이 레벨이하의 다른 하나의 표면으로부터 연속적으로 교락되어지는 입자 사이에서 부적합하게 접속되어진다. 상기한 이 레벨은 다른 하나의 표면으로부터 연속적으로 교락되어 충분하게 흡수되는 입자인 것이다. 이 고유저항(전도성)용 여과의 발단은 1966년 5월 642-646페이지에서 체적 236의 AIME의 기계협회의 회보에서 J.Girland에 의해서 잘 설명하여 나타내고 있다. 또한 전도성 물질의 체적 37%의 여과원리는 각각의 많은 시스템으로 완전한 기하학적인 조건으로 유도되어 왔다.

석탄유도된 비산화탄소는 무기산화물질보다 낮은 비증력을 보유한다. 이 감소되는 높은 비체적으로 밀도를 측정하고, 비산화용 탄소의 산출량의 중량이 약 10중량%로 체적이 37%이다. 이 비산화탄소의 분리장치로 대체로 다른 본 탄소의 여과원리의 중량이 10%이다. 비록 벨트타입의 정전분리장치는 전도성 입자의 분리용 전위가 공급된다. 미국특허 제4,839,032호와 제4,874,507호에 나타난 바와 같이, 입자의 유도혼합된 마찰전기의 정전분리장치에 적용되어진다. 이 분리장치의 형태에 있어서, 쉽게 분리되어지는 모든 물질은 마찰전기 정전분리장치에 적용되어지고, 전도성 물질을 포함하게 된다. 분리장치의 이 형태에 있어서, 대체로 모든 물질은 마찰전기 접촉 차징(charging) 성질을 보유하여 분리되어지고, 컨덕터를 포함하게 된다. 이 정전 역전류 벨트타입의 분리장치는 실험되어지고, 절연체는 입자의 유도혼합으로 분리되어진다.

본 발명은 역전류벨트타입 정전분리공정과 장치를 향상시킨 것에 관한 것이다. 또한 본 발명은 정전분리에 사용되는 전압기울기 어셈블리에 관한 것이다.

상기한 본 발명의 목적과 필요성에 의해 다음에 나타날 실시예에서와 같이 도면을 참조하여 설명한다.

도 1은, 종래기술에 관한 특별한 물질의 저항/체적(%)의 그래프.

도 2는, 본 기술에 관한 분리장치 입자의 개략도.

도 3은, 본 발명의 전압기울기 어셈블리의 절단도.

도 4는, 본 발명의 전압하락회로의 실시예를 나타내는 개략도.

도 5는, 본 발명의 전압하락회로의 또 다른 실시예를 나타내는 개략도.

도 6은, 도 5의 전압분배 실시예에 의해 다양하게 사용되어지는 전류전압비선칭 곡선을 나타내는 그래프.

도 7A 및 도 7B는, 본 발명의 하나의 실시예에 따른 코-압출성형된 전압기울기 어셈블리의 도면으로 도 7A는 상면도이고 도 7B는 하면도이다.

도 8은, 도 7A와 도 7B의 코-압출성형된 전압기울기 어셈블리의 뒷면에 연결되어 커넥터를 보유하는 도 4와 도 5의 전압하락회로의 프린트회로기판 하우징의 절단도.

주성분인 전도성 입자는 분리가능하고, 전도성 입자의 분리는 실험용으로 사용되어지는 것을 나타내며, 역전류 벨트타입 분리장치가 오랜시간동안 화학적으로 사용가능함에 따라서, 미국특허 제4,839,032호와 제4,874,507호에 나타나 있으며, 전도성 물질을 포함하는 혼합물은 분리장치내의 다른 전위지역과 전도성 침전물의 사이에 설립하기 위한 문제인 것이다.

도 2는 역전류 벨트타입 분리장치(100)의 하나의 실시예를 나타내는 것으로서, 미국특허 제4,839,032호와 제4,874,507호에 나타나 있으며, 반대방향으로 이동되어 흡수되어지는 경향의 마찰전기의 충전된 입자로 이동시키는 강한 전계를 이용하게 된다. 전계는 벨트세그먼트(8A,8B) 내지 2개의 병렬전극(9,10)으로 조성되어지고 입자이동의 흐름에 있다. 입자를 포함하는 지지체 전극은, 2개의 전극 사이에 기계적으로 접속되어질 필요가 있고, 그들 길이 선단에 따라 직각을 이루는 전극(9,10)과 벨트세그먼트(8A,8B)에 따른다. 전도성 탄소의 입자영역에 있어서, 전극(9,10)과 전극의 단락회로의 사이에 본연적인 전도성 교락에 의한 것이다. 전극(9,10)의 단락회로는 전계의 감소로 인한 것과 전체 분해인 분리장치(100)와 분리공정에 의한 것이다.

일반적으로, 고전압의 더욱 파워풀한 자원을 단순하게 사용하는 하나의 방법은 로컬 단락회로 효과로 인해 전계분해 오프셋의 고흐름능력을 가진다. 그러나, 몇몇 출원인은 실행하지 못했다. 예를 들면, 평방 1㎜의 섹션을 가로지르는 탄소절연층은 저항이 약 100Ω/㎝이다. 1㎝의 갭(5)과 전극(9,10)의 사이에 전압 10㎸에 적용되어지고, 평방 1㎜의 탄소는 전도성 100A이고 전력㎿으로 방산된다. 이것은 내성을 가지고 있지 않다. 상기한 문제를 해결하기 위한 하나의 접근방법은 전극(9,10) 부위로 종결되어지고 비전도성 물질의 영역을 대신해서 벨트에 의해 전멸시킨다. 증가되어지는 길이에 접근하는 것으로는 전도성 길이의 폼으로, 전도성 길이 조성물과 같이 감소되는 것이다. 그러나, 전극의 영역은 분리용 전계가 아니고, 분리장치는 전기적으로 감소되어진다. 또한, 분리장치의 선단에 따른 접근문제는 분리되지 않은 벨트이동물질을 이끄는 전계의 분리부재에 의한 것이다. 이 분리되지 않은 물질은 2개의 분리된 생산물과 분리장치의 효율을 감소시켜서 오염된다. 또한, 심지어 전도성 패스는 거칠고, 전도성 입자의 오염물은 전도성 절연층에 설립되어지고, 심지어 갭으로 파손시켜 유전체 표면의 추적과 침식을 이끌어내게 된다.

도 2에 따르면 분리장치(100)는 벨트세그먼트(8A,8B)를 이동시켜 작동시키고, 유동체 상태로 특별한 물질을 전송한다. 어떤 유동체에서는, 특별한 물질이동이 필요하게 된다. 분리장치(예를 들면 전극(9,10)의 세로면, 공급점(3)과 한계점(4,7))의 선단에 따라서 표면에서 움직이지 않는다. 기계적인 제도에 의존하는 유동체를 발생시켜서, 약간의 얇은 두께의 경계선을 정체시킨다. 경계선 절연층인 전도성 입자의 집합은, 표면전도와 충격은 전도성 입자로 발생되는 문제를 막는다.

몇몇의 효과는 처리량을 감소시키는 현상에 의해 부분적으로 완화된다. 이 물질의 인식량은 실질적으로 2개의 고체위상과 3개의 위상시스템은 전도성의 하나로, 공기는 뛰어난 절연체이다. 공기의 집중을 증가시킴에 따라서, 고체물질의 체적요소를 감소시키는 것은 분리장치가 컨덕터의 체적을 감소시키게 되는 것이다. 이 전도성 입자는 문제의 요소가 아니고, 분리장치의 능력을 감소시키게 한다. 또한, 입자는 전도성 절연층의 비이동표면에 여전히 설치되어 있으며 절연층은 조성되어진다. 이 행동은 더욱 중요한 것중의 하나로 자기자신의 전도성을 집중시킴에 따라서 비산화탄소로 되는 것이다.

미국특허 제4,839,032호와 제4,874,507호는 벨트세그먼트(8A,8B)의 이동과 유전체베리어(6)의 사용을 나타낸다. 이 베리어는 분리장치의 선단에 따라서 전도성 패스의 길이를 증가시키고 전극(9,10)의 단락출력으로 형성되어진다. 그러나, 이 베리어는 필드를 막음으로써 입자의 모션을 하나의 반대스트림 또한, 몇몇의 효과로 본 발명의 분리장치와 또, 오랜시간의 베리어시이트로 충분하지가 않다.

부가적으로, 입자물질은 가요성의 베리어(6)에 사용되어지고, 레지스트의 버퍼팅과 벨트(8A,8B)의 파손없이 이동하게 된다. 이 가요성을 배제하여 사용하는 물질은 요업물질의 사용과 저모듈 유전체물질에 따라 폴리머물질을 사용하게 된다. 그러나, 폴리머물질은 대체로 소프트하고, 또한, 스파크가 발생하여, 폴리머물질은 비교적 저온에 잘 견디고, 또한, 스파크뿐만 아니라 요업물질이 가능한 침식이 존재하지 않는다. 미국특허 제4,839,032호와 제4,874,507호에 나타난 바와 같이 베리어는 분리장치(100)에 따라서 강요되어지고, 반대전극(9,10)의 사이에 유전체를 따라 전계를 설립할 때까지 충전이동되어진다. 이것의 스파크의 유전체는, 대체로 충전되고 에너지가 저장되어지며 반대면에서 유전체층은 스파크를 나타내고, 폴리머물질의 침식과 충격을 생략하여 나타내어진다.

도 2의 분리장치(100)의 또다른 문제는 직류전계로 인한 스파크 손상을 제외시키지 않고 패스를 증가시킴에 따라서, 심지어 평균전계가 많이 아래로 파손되어진다. 전기스파크 발생때, 스파크채널은 고전도성을 발휘한다. 전도성 물질은, 동전위 표면에 스파크가 생긴다. 하나의 전극의 스파크 상태에 의하면, 외부표면을 증식시키고, 스파크가 종료되는 동안에, 스파크채널은 전극에 따른 동전위이다. 이 전계의 스파크의 팁은 전극과 로컬지역에 즉시 스파크의 리딩팁을 제외하게 된다. 따라서, 전계와 스파크의 팁으로 일렬로 정렬시킨다. 이 강한 전계와 전계 기울기인 스파크의 팁으로 일렬로 정렬시키고, 또한 스파크와 충격을 일으키게 된다. 스파크가 발생할 때, 일반적으로 고에너지플라스마의 로컬지역에 폴리머물질이 에러로 나타나고, 결과적으로 탄소조성물은 충격을 받게 된다. 이 탄소는 완전한 전도성으로 또한 파손을 일으키게 된다.

따라서, 벨트타입 분리장치의 발생으로 인한 전도성 입자는 문제가 많고, 전도성 물질의 분리장치에 따라서 사용되어지는 방법은 생략되어지고 산업적인 처리의 발생으로 오랜시간동안 완벽하게 만족되어지지 않는다.

이 본 발명의 목적은 고주파수로 전도성 입자를 발생시키는 역전류 벨트타입의 분리장치에 관한 것이다.

또한 본 발명의 또 다른 목적은 수동성 시스템에 공급되어지는 것으로 작은유지보수가 요구되어지고 오랜시간이 걸리게 된다.

본 발명의 또 다른 목적은, 전도성 물질의 고집중의 분리장치에 따른 방법 및 장치에 관한 것이다.

또한, 본 발명의 목적인 전도성 입자로 인한 감세없이 고효율의 전도성 물질의 분리장치에 따른 방법 및 장치에 관한 것이다.

본 발명에 따르면, 혼합입자의 다른 요소의 전기적인 분리용 방법은 전도성 입자인 분리쳄버를 포함하고, 전압기울기 어셈블리에 의해 전극경계선이 존재하는 표면에 직면함에 따른 전도성 요소는 전압하락회로의 각각의 노드에 접속되어 있어서 최대전위가 다른 한계에 의해 2개의 흡수전도성 요소를 보유하게 된다. 부가적인 방법은 분리장치쳄버 내의 물질을 포함하는 방법으로 전계와 직면한 표면 사이에서 영향을 받게 되고 기계적으로 통신망 충전과 같은 이동요소와 충전의 사인에 따라서, 각각 전계에 직면하게 된다. 또한, 분리장치의 쳄버로부터 최대입자의 요소로 이동을 분리하는 것을 제거하여 포함하는 방법이다.

이 배열로 인해, 전도성 표면의 효과와 전도성 입자의 수집으로 인한 충격으로 인해서 분리장치의 정체된 지역의 감소에 따른 역전류 벨트타입의 분리장치는 고처리량을 발생시켜서 고주파수와 고처리량 용량을 발생시키는 전도성 물질의 고접속에 의해서 분리되어 사용되어진다.

본 발명에 따른 혼합입자의 정전분리용 장치에 따라 전도성 입자를 포함하고, 분리용 쳄버는 적어도 한쌍의 전극을 보유하며, 적어도 트랜스포트 벨트는 동시에 에지테이트에 따라 한쌍의 지지체 사이에 나타나고 혼합입자의 트랜스포트 사이의 한쌍의 전극은 적어도 2개의 스트림과, 전압기울기 어셈블리는 전압분배회로의 각각의 노드에 접속되며, 한계최대전위는 어떤 2개의 흡수전도성 요소의 사이에 차이가 있다.

표면전도성과 전도성 입자의 충격의 배열에 관해서 분리장치 기울기의 범위를 수집함에 따라서 역전류 벨트타입 분리장치는 고처리량으로 발생되는 고효율과 혼합전도성 물질의 고집중으로 분리되어 사용되어진다.

본 발명의 실시예에 있어서, 전압기울기 어셈블리는 압출성형된 플라스틱혼합물로부터 조성되어지고 전도성과 비전도성 플라스틱의 범위를 포함하며 또한 비전도성 유전체 요소를 포함한다. 이 압출성형한 플라스틱조성물은 적어도 하나의 프린트회로기판과 전압분배회로의 하우징과 연결되어 있다. 역전류 벨트타입 분리장치는 적은 유지보수를 필요로 하고 이동벨트의 상호작용으로 마모되는 것을 방지한다.

고전압 직류(DC)장치인 기압에 있어서, 스파크의 조성물은 2개의 표준이 된다. 이 센스의 스파크는 이 센스의 스파크 전극의 사태에 지정되어 있는 전류를 증가시키는 전위와 분자의 이온화 효과에 의해 충분한 에너지전극을 촉진시키게 된다. 전류의 전위의 증가에 있어서, 열온도의 이온화가 전형적으로, 보고 들을 수 있는 채널이다.

제1표준은 전계 또는 전압기울기에 충분한 자유전극비의 에너지에 공급되어지고 더 높은 비율로 가스의 손상에너지 전극보다 높다. 에너지 증가에 따른 전극은 더욱 이온화되어 에너지를 증가시키게 된다. 제2표준은 전위가 다른 고전위와 저전위의 사이에서 어떤 특정한 값을 초과시켜야만 한다. 이 표준값은 가스조성물의 기능으로, 약관 초과되어지고, 전극의 특별한 2개의 전극손상 특징을 작업기능에 있어서 전극의 전계손상 특성을 가지게 된다. 액체의 파손특징과 고체는 전형적인 것으로 전계손상이 더 높아지고 전계는 공급에너지의 더 높은 비율로 더 높은 에너지화 특성을 필요로 하게 된다.

도 2의 분리장치(100)를 참조하면 갭(5)과 전도체(9,10)는 커지고, 한계표준은 파손되며, 전계는 상기한 바와 같이 한계값으로 된다. 이 30㎸/㎝의 결과값으로 공기의 힘이 파손되어진다. 갭(5)은 매우 작은 한계표준으로 되고, 전위가 다른 초과된 가스의 스파크전위로 된다. 이 최소 스파크전위 행동은 Paschen에 의해 알려졌고, Paschen's 법칙에 규정되어 있다. 공기에 있어서, 최소 스파크전위는 327볼트가 발생하는 갭의 약 7.5마이크론의 기압을 가진다. 본 자계는 440㎸/㎝이다.

벨트타입의 분리장치의 전극의 경향에 있어서, 예를 들면 도 1의 전극(9,10)은 최대전위가 다른 제어에 의해 스파크오버와 단락출력이 발생하고 최대전계는 고체표면의 분리장치 내에 특별하게 전도성 패스와 전도성 입자를 생성하게 된다. 본 발명에 따르면, 전위가 다른 최대전계의 영역에는 전도성 요소를 공급하게 되고, 비교적 비전도성 물질 사이에 나타나는 전극(9,10)과 전기적인 연결의 전도성 요소의 전압분배 어셈블리에 따라서 최대전위가 다르게 제어되며 흡수 전도성 요소로 다르게 나타나게 된다.

도 3에 의하면 전압기울기 어셈블리를 나타내는 것으로, 본 발명의 실시예에 따르면 분리장치(100)의 전극(9,10) 사이의 최대전위에 따라 제어되면서 공급되어진다. 컨덕터와 유전체 요소의 각각의 수에 관계하여 단순히 나타난 바와 같이 그것들은 배열되어지고 그것은 지지되며 형태와 크기에 따라 본 발명에 의해서 커버되어 다수로 변조되어지며 고용되어지는 것이다.

전압기울기 어셈블리(300)는 유전체 요소(20∼28)와 컨덕터요소(11∼18)에 의해 형성되는 컨프런팅 페이스(302)를 보유한다. 컨프런팅 페이스(302)는 이동벨트(8A,8B)에 직면하여 있고, 표면(91) 사이에 나타나는 고전위와 저전위표면(90) 사이에 나타나는 실시예는 접지되어 연결되어 있다.

전도성 요소(90, 11∼18과 91)는 커넥션(30∼39)을 통하여 연결되고 각각 전압분배회로에 연결된다. 유전체 요소(20∼28)는 절연기계 지지체(40)에 의해 지지되고 공중합 포팅 접착제(19)는 기계적으로 접착제 어셈블리와 함께 전기적인 전압기울기 어셈블리(300)의 실 후부페이스(304)에 다른 기계적인 지지체에 연결되어 있다(미도시). 이 컨덕터요소(11∼18)는 커넥션(30∼39)을 통하여 예를 들면, 도 4와 도 5에서와 같이 전압하락회로에 연결된다. 실질적으로, 커넥션(30)은 노드(130)에 연결되고, 커넥션(31)은 노드(131)에 연결되며, 커넥션(32)은 노드(132)에, 커넥션(33)은 노드(133)에 연결되는 것으로 도 4와 도 5에 나타나 있다.

도 4를 참조하면, 도 4는 전압하락회로(400)의 실시예를 나타내는 개략도이고 복수의 레지스터(50∼58)를 포함한다. 이 레지스터(50∼58)는 고전위로 표면(91) 사이에 나타난 바와 같이 직렬로 연결되어 있고, 회로에 연결된 노드(139)와 참조 전위의 표면(90)에 연결되어 있으며, 노드(130)의 회로에 연결되어 있다. 레지스터 요소(50∼58) 생산물 연속전압 하락은 표면(91)과 표면(90)에 연결되어 있다. 전압분배회로(400)의 실시예에 의하면 레지스터(50∼58)는 동등한 값으로 고전압전위 표면(91)은 각각의 레지스터(50∼58)에 따라서 동등하게 분배된다. 전압기울기 어셈블리(300)의 연속전압하락 노드(131∼138)는 각각 전도성 요소(31∼38)에 연결되고 표면(91)으로부터 표면(90)까지 점진적으로 변화하고 어떤 전도성 요소의 사이의 스파크용 경향으로 감소하게 된다.

전압하락의 본 형태는 다른 고전압에 적용되어 사용되어지며, 다른 고전압요소 사이에 감소되는 스파크에 최대전계의 한계를 Van Graf 제너레이터에 따라 한계지어진다. 그런 전압기울기 장치는 전형적으로 레지스터에 사용되어지고 전압하락과 고전압분배로 제어되어 생산되어지고 작은 전압단계의 수 내에서 고전압으로 분배된다. 또한, 고전압전동용 교류시스템인 자기절연체는 자주 사용되어진다. 이 절연체는 전형적으로 물결모양의 표면과 전기용량 하락 매카니즘을 통하여 접지되는 고전압으로부터 전압에 분배되어진다. 그러나, 전기용량 하락 매카니즘은 DC전압의 효과가 없다. DC전압분배용 장치는 고임피던스임에 따라서, 상기한 일반 개방된 조건에 있다. 이 비선칭 전압전류 특성은 활성화되어 있고, 예를 들면, 비선칭 요소에 따라 배리스터 또는 제너다이오드에 특정지어진다.

도 5는 전압하락회로(500)의 개략도이고, 또 다른 본 발명의 실시예에 따르면, 복수의 다양한 배리스터를 사용하게 된다. 배리스터(71∼79)와 배리스터(171∼179)는 비선칭 전류-전압 곡선으로 상기한 턴-온 전압성질을 대체로 보유하게 된다. 도 5에 따르면 배리스터 요소(71∼79)의 제1체인은 각각 직렬로 레지스터 요소(61∼69)에 배치되어 있다. 부가적으로, 배리스터 요소(171∼179)의 제2체인은 레지스터요소(161∼169)에 직렬로 각각 내부에 배치되어 있다. 부가적으로, 제2체인은 제1체인과 병렬로 배치되어 있다. 레지스터(61∼69)와 레지스터(161∼169)는 배리스터로 완전하며 노드(130,139)의 사이에 회로를 따라 흐르게 된다.

배리스터 요소는 전압전류 관계로 지수함수 전압을 보유하고, 배리스터의 전류흐름은 배리스터 요소에 따라 전압이 민감하게 반응하게 된다. 부가적으로, 각각의 배리스터 요소는 약간 다르다. 또한, 배리스터 증가의 온도에 따라서, 전압 또한 증가하게 된다. 따라서, 전압분배회로(500)의 실시예의 가능한 불충분 모드는 다른 다양한 결과로 더욱 전류가 배리스터 장치와 실질적 장치에 의해서 진행되어진다. 따라서, 본 발명의 열온도는 복수의 배리스터(71∼79)와 배리스터(171∼179), 레지스터(61∼69)와 레지스터(161∼169)는 배리스터-레지스터의 개시점에 사용되어지며 동시에 작동되어 조합되어진다.

본 발명에 따른 전압분배회로의 하나의 실시예에 의하면, 배리스터 SK20680은, Siemens Co에 의해 형성되어진 요소(71∼79)와 요소(171∼179)에 사용되어진다. 이 배리스터는 하나의 와트로 발산하여 비교되어진다. 따라서, 레지스터(61∼69)는 100,000Ω의 저항을 선택하여 하나의 전류의 밀리암페어의 전압하락의 각각의 레지스터에 따라서 전압이 1000으로 하락한다. 이 부가적인 각각의 레지스터의 존재에 의해 회로(500)의 개시점이 안정되게 된다. 다양한 요소의 복수의 체인은 유지보수의 적당한 개시로 회로(500)의 수행용량의 전류에 병렬로 연결되어 증가되어진다.

도 5의 전압하락회로의 전압은 배리스터(71∼79)와 배리스터(171∼179)에 의해 배리스터의 개시점에 연결되어진다. 전압클램핑회로의 배리스터 타입은 배리스터는 비-제너다이오드 시스템에 반대로 비-지향성 요소로 인해 적용되어진다. 따라서, 배리스터(71∼79)와 배리스터(171∼179)는 어떤 2개의 컨덕터(11∼18)의 사이에 한계전위가 다르게 나타난다(도 3). 또한, 배리스터는 전형적으로 쳄버와 더욱 강화된 장치는 고전력개시와 전압분배회로에 사용되어지는 조건에 의해서 전압비를 보유하게 된다.

비선칭 수동요소의 사용에 따라 배리스터는 몇몇의 부가적인 이득으로 공급되어진다. 예를 들면, 배리스터에 따른 전압하락은 클램핑전압보다 더 낮고, 전류는 매우 작다. 도 6은 전형적으로 V-I특성의 S20K680용 메탈 옥시드배리스터로 680Vrms의 평균개시전압이다. 도 5의 전압분배회로의 하나의 필요성에 의하면 전압하락 체인의 내부에 위치하게 된다. 따라서, 전체 체인에 따른 전압은 공급전압과 한쌍의 흡수 전도성 요소(11∼18)에 따른 배리스터 클램핑 전압에 한계지어진다. 어떤 한쌍의 흡수컨덕터(11∼18)는 동적인 값으로 다른 요소의 직렬 패스의 전도성에 의존한다. 따라서 한쌍의 흡수컨덕터는 부분적으로 전도성 절연층의 몇몇의 전류의 마이크로앰프에 따르면, 전압의 한쌍의 컨덕터는 하락하고, 전류를 통한 전도성 절연층은 어떤 배리스터에 의해 한계지어진다.

본 발명의 전압기울기 어셈블리의 흡수 전도성 요소의 사이의 최대전위는 다르게 나타나고, 몇몇의 이득에 공급된다. 예를 들면, 분리장치의 전도성 패스의 선단의 전계 기울기(예를 들면 분리장치의 길이선단)는 입자에 영향을 주는 전계의 입자로 절연의 힘이 감소된다. 이 피어럴 체인으로부터 입자의 집합인 원인으로 힘이 되는 경향이 있다. 피어럴 체인은 입자인 것으로 전도성과 접합원인 입자와 함께 유전체 체인으로 된다. 유전체로 되는 것으로 모든 갭인 체인은 전위하락으로 적어도 공기의 스파크전위로부터 327 또는 갭의 7.5마이크론의 갭으로 되어진다. 따라서, 강한 전계는 이동입자와 이 갭으로 교락되어진다. 동일하게 강한 전계는 접속지역에 증가되고 흡수입자 사이의 레지스턴스에 접속되어진다.

예를 들면, 본 발명의 하나의 실시예에 의하면, 비산화로부터 탄소의 분리장치를 기초로 하고, 전압기울기 어셈블리의 전도성 요소 사이의 최대전압이 생략되어지고, 약 700볼트는 전극 사이의 전계의 단락 효과로 지지되어진다. 최소전압의 최초스파크(327)는 갭이 7.5마이크론일 때 필요로 한다. 따라서 최대전압이 700볼트로 생략되어지고, 2개의 그러한 갭은 2개의 컨덕터 사이의 가능한한 충격요소에 따른 것이다.

따라서, 도 4 내지 도 5에 나타난 회로의 전압감소에 의해서, 전압기울기 어셈블리(300)의 조건은, 한계전위차와 전계의 갭인 전계기울기의 정전분리장치(100)의 직면표면(9,10)에 사용되어진다(도 2). 분리장치(100)의 세로선단지역의 전계는 선단표면에 접하게 된다. 또한, 한계전계의 에어갭과 피얼변화효과의 감소를 위한 고유전체상수의 물질을 이용하고 에어갭 내의 전계는 여전히 감소하고, 어떤 유전체 상수의 유전체에 의해 둘러싸여진 저전위 컨덕터 배열에 있어서, 컨덕터의 배전과 유전체는 전계로 둘러싸여진 동일한 효과를 보유한다.

본 관점에 있어서, 컨덕터와 절연체의 구성은 중요하다. 분리장치의 병렬기하학 인터페이스와 고전극 사이에 동일하게 스파크와 기계적인 지지체 구조에 의해 파손되어진다. 따라서, 도 2는 전극(9,10)의 세로선단을 예로 들면, 전극(9,10)의 선단과 공급점(3)의 흡수초과점(4,7)의 공급은 전극의 솔트를 통하여 어떤 차지(charge)를 두고 전극(9,12)의 방전부분에 공급된다.

또한, 전극 표면의 다른 선단의 손상경향은 물질의 의존과 분리로 분리장치의 농축으로 개발되어진다. 비산화인 경우의 저탄소 선단은 전형적으로 3% 작고, 스파크와 단락의 경향도 적다. 탄소선단의 탄소는 50%탄소를 초과하게 되고, 단락의 경향은 매우 높다. 분리장치(100)의 선단에 따라서, 낮은 값으로부터 높은 값까지 연속적으로 변화한다.

따라서, 장치에 의존하는 것은 적용되어 한계를 초과시키지 않고, 분리장치인 다른 선단에서 다른 구성으로 단순한 분리장치의 구조로 매우 높은 레벨로 요구되어지지는 않는다.

본 발명은 전도성 입자를 포함하는 많은 최대 분리장치에 유용하게 사용된다. 탄소의 전도성 입자의 비산화를 포함하는 그러한 물질을 예로 들면, 금속입자를 포함하는 급속종료운영으로부터의 압박토막, 슬랙을 포함하는 금속과 고온야금운영으로부터의 드로스와, 흑연광석, 금속황화물 광석, 슬랙을 포함하는 실리콘, 석탄은 숯과 금속황화물의 입자를 포함하고, 자기전도성, 폐산물을 포함하는 탄소, 광물질 모래와 실리콘 탄화물을 포함한다.

또한, 구조물의 재료의 선택은 중요하다. 절연체 재료는 고유전체물질이고, 양호한 전기적인 충격저항으로, 흡수저항과 분리장치에 적합하게 된다. 공작물 물질의 하나의 예로서는 고순도 고밀도의 다결정 알루미나로 배열되어 있다. 이 물질은 매우 두껍고, 매우 흡수저항이 커서, 매우 양호한 절연체로 고온으로 급격하게 변화하여 이용된다. 그러나, 다른 세라믹 물질은 첨정석, 석영, 사파이어, 자기류 유리 등에 사용되어지고, 또한, 고유전체 불변물질은 그러한 바륨 티탄산염을 포함한다. 공중합물질의 적용에 의하면 사용되어지는 상기한 스파크는 스파크손상없이 제안되어진다. 또한, 레지스턴트 공중합 물질은 그러한 과격한 고분자 중량 폴리에틸렌, 우레탄, 또는 PTFE는 흡수되어 사용되어지고 안전하지는 않다.

이것의 컨덕터물질의 선택은 더욱 광범위해졌다. 이 전류이동 능력의 필요성은 매우 낮고, 그러한 물질은 양호한 컨덕터로 필요한 물질이 아니다. 또한, 전도성 물질의 손상은 절연체 물질에 포위되어 있고, 예를 들면, 단단한 알루미나로 포위되어 있다. 컨덕터는 금속의 선택으로, 또한 전도성 플라스틱으로 선택되어진다. 사용가능한 시스템의 두 형태는 모두 잘 작용되어진다.

도 7A와 도 7B를 참조하면, 본 발명에 따른 전압기울기 어셈블리(276)의 하나의 실시예에 의하면, 절연체 플라스틱물질(274)과 절연체 혼합물 피이스(276)로 코-압출성형되어 있다. 혼합물 피이스(276)는 압출성형되어 저비용이고 예를 들면, 절연체 알루미나 피이스(278)는 흡수절연체 플라스틱 피이스(272) 사이를 대신해서 항구성 전 표면(290)에 공급되어 본 발명의 전기적인 충격을 견디게 된다.

프린트회로기판(PCB)(80)의 복수 커넥터(82)를 보유하는 전압분배회로의 하우징은 도 8을 참조한다. 전압분배회로보드(80)는 접근하고 있고, 커넥터(82), 압출성형한 피이스의 뒷면(92), 분리장치의 오염된 환경으로부터 요소를 보호하는 적당한 유전체 캡슐에 들어가 있는 것 같지 않은 완전한 어셈블리로 간략화한다.

전압기울기 어셈블리는 경험적으로, 스파크와 충격전압손상을 막는 효과로 풀-사이즈 벨트타입의 운영분리장치의 비산화로부터 개시되어진다. 이 요소의 분리장치의 혼합은 중량의 탄소 50%의 초과량의 고탄소 스트림의 생산물을 오랜시간동안 사용하게 된다. 이 고체적 분류 전도성 물질과, 이 집중의 분리장치인 이 전압기울기 어셈블리 피이스(76)의 부재는 매우 급격하게 단락출력된다.

본 발명의 몇몇의 특별한 실시예에 의하면, 다양한 변경과 변조는 본 기술에 있어서 쉽게 향상되지 않는다. 이러한 변경, 변조 및 향상은 이 발각된 부분의 경향에 있어서, 본 발명의 정신과 범위 내에서 이루어지는 경향이 있다. 따라서, 상기한 설명은 단지 하나의 예에 의해서 다음의 청구범위에 동등하게 한정되어진다.

Claims (23)

1. 분리장치 쳄버 내의 혼합허용이 가능한 분리장치 쳄버는 상기한 적어도 하나의 전극으로 교류전도성 엘리먼트와 유전체 엘리먼트를 포함하는 적어도 하나의 전압기울기 어셈블리에 의해 결속되어 있고, 상기한 각각의 전도성 엘리먼트는 어느 2개의 전도성 엘리먼트 사이의 최대 전위차로 한계지어짐에 따라 전압하락회로의 각각의 노드에 연결되며,

   상기한 분리장치 쳄버의 직표면 사이의 전계를 향상시키고,

   그들 차지의 표시에 따른 상기한 전계방향의 상기한 다른 요소를 분리하며,

   적어도 2개의 스트림에서 네트 차지와 같은 기계적인 이동요소와 가까운 다른 상기한 전계를 각각 가로지르고, 적어도 2개의 스트림은 통신병렬전계로, 적어도 하나의 상기한 전계를 가로지르는 상기한 스트림 진행에 따른 상기한 전계의 연속적인 행동의 효용으로 상기한 각각의 스트림의 상기한 다른 요소의 적어도 하나의 트랜스퍼부분에 따라서 상기한 분리장치 쳄버로부터의 요소가 제거분리되는 단계로 이루어지는 분리장치 쳄버의 전도성 입자를 포함하는 혼합입자의 다른 요소의 정전분리용 방법.
2. 제1항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 배리스터를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
3. 제1항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 레지스터를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
4. 제1항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 비선칭 전압-전류 엘리먼트를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
5. 제1항에 있어서, 상기한 분리되어진 혼합요소가 비산화를 포함하는 탄소의 종류와 분쇄되어지는 석탄인 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
6. 제1항에 있어서, 상기한 유전체 엘리먼트는 알루미나를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
7. 제1항에 있어서, 상기한 각각의 전압기울기 어셈블리는 플라스틱의 전도성과 비전도성 부분을 포함하는 압출성형된 플라스틱 조성물 피이스를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
8. 제7항에 있어서, 상기한 각각의 전압기울기 어셈블리는 복수의 유전체 피이스를 포함하고, 또한 알루미나를 포함하며, 전도성 부분의 사이에 나타나는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
9. 제7항에 있어서, 상기한 전압기울기 어셈블리는 적어도 하나의 전압하락회로의 회로기판 하우징을 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
10. 제1항에 있어서, 상기한 어느 2개의 전도성 엘리먼트 사이의 최대 전압전위차는 약 10,000볼트 이하로 한정지어지는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
11. 제1항에 있어서, 상기한 분리장치 쳄버는 상기한 분리장치 쳄버의 세로면과 분리장치 쳄버 선단의 롤러에 의해 지지되어 있는 메시벨트를 포함하고 메시벨트는 복수의 전압기울기 어셈블리에 의해 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
12. 제11항에 있어서, 상기한 분리장치 쳄버의 선단은 복수의 전압기울기 어셈블리에 의해 결속되어 있는 것을 특징으로 하는 정전분리용 방법.
13. 복수의 전극과,

    적어도 2개의 지지체에 따라서 동일하게 복수의 전극과 적어도 2개의 동일하지 않은 네트 차지의 스트림 사이에서 교란 이송되는 혼합입자를 지지하는 적어도 하나의 트랜스포트 벨트와,

    교류전도성과 유전체 엘리먼트를 포함하는 전압기울기 어셈블리 및,

    상기한 각각의 전도성 엘리먼트는 어느 2개의 전도성 엘리먼트 사이의 최대 전위차 한계의 전압분배회로의 노드에 전기적으로 연결되어 이루어지는 분리장치 쳄버인 전도성 입자를 포함하는 혼합입자의 마찰전기 정전분리용 분리장치 쳄버.
14. 제13항에 있어서, 상기한 전압분배 어셈블리는 플라스틱의 전도성과 비전도성 부분과 유전체 엘리먼트의 비전도성 부분으로 이루어진 압출성형된 플라스틱 혼합물을 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
15. 제14항에 있어서, 상기한 전압분배 어셈블리는 또한 전압분배회로의 적어도 하나의 회로기판 하우징을 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
16. 제14항에 있어서, 상기한 비전도성 유전체 엘리먼트는 알루미나, 사파이어, 콜더리트(cordeurite), 뮬리트(mullite), 자기류, 유리, 초고분자량 폴리에틸렌, PTFE, 폴리에스테르의 종류로부터 선택되어지는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
17. 제13항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 배리스터를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
18. 제13항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 레지스터를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
19. 제13항에 있어서, 상기한 전압하락회로는 복수의 비선칭 전압-전류 엘리먼트를 포함하는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
20. 제13항에 있어서, 상기한 분리되어진 혼합요소는 비산화되고 분쇄되어진 석탄을 포함하는 탄소의 종류로부터 선택되어 분리되어지는 혼합요소의 정전분리용 장치.
21. 제13항에 있어서, 상기한 최대전압전위차 사이의 어느 2개의 전도성 엘리먼트는 약 10,000볼트 이하로 한정지어지는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
22. 제13항에 있어서, 상기한 분리장치 쳄버는 또한 분리장치 쳄버의 선단 롤러에 의해 지지되는 메시벨트와 상기한 분리장치 쳄버의 세로면과 메시벨트는 전압기울기 어셈블리에 의해 결속되어 있는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.
23. 제13항에 있어서, 상기한 분리장치 쳄버의 선단은 또한 전압기울기 어셈블리에 의해 결속되어 있는 것을 특징으로 하는 정전분리용 장치.