KR102503724B1 - Method for fully replacing nozzle - Google Patents

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KR102503724B1
KR102503724B1 KR1020220184160A KR20220184160A KR102503724B1 KR 102503724 B1 KR102503724 B1 KR 102503724B1 KR 1020220184160 A KR1020220184160 A KR 1020220184160A KR 20220184160 A KR20220184160 A KR 20220184160A KR 102503724 B1 KR102503724 B1 KR 102503724B1
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김영주
장용훈
최형일
강민규
이동민
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Abstract

The present invention provides a method for replacing a whole nozzle, capable of entirely replacing an existing nozzle and an existing welding unit. According to an embodiment of the present invention, the method for replacing a whole nozzle includes: a detection step of detecting occurrence of a defect in the existing welding unit connecting a structure and the existing nozzle; a foreign substance prevention member installation step of installing a foreign substance prevention member in the structure to cover a lower end of the existing nozzle and the lower end of the existing welding unit; a first replacement through hole processing step of firstly processing a through hole for replacement on the existing nozzle by completely removing the existing nozzle; a first welding unit and second welding unit forming step of forming a first welding unit and a second welding unit on the lower circumference of the through hole for replacement; a sacrificial plug installation step of installing a sacrificial plug in the through hole for replacement; a third welding unit and fourth welding unit forming step of forming a third welding unit and a fourth welding unit on the upper circumference of the through hole for replacement; a second replacement through hole processing step of secondly processing the through hole for replacement by removing the sacrificial plug; a replacement nozzle insertion step of inserting a nozzle for replacement into the through hole for replacement; and a J-groove welding unit forming step of forming a J-groove welding unit between the fourth welding unit and the nozzle for replacement.

Description

노즐 전체교체방법{METHOD FOR FULLY REPLACING NOZZLE}How to replace the entire nozzle {METHOD FOR FULLY REPLACING NOZZLE}

본 발명은 구조물 및 기존 노즐을 결합하는 기존 용접부에서 붕산수의 유입에 의한 결함이 발생될 때, 기존 노즐 및 기존 용접부를 전체적으로 교체함으로써 붕산수가 누출됨을 확실하게 방지할 수 있는 노즐 전체교체방법에 관한 것이다. The present invention relates to a nozzle replacement method that can reliably prevent leakage of boric acid water by completely replacing the existing nozzle and the existing welding part when a defect occurs due to the inflow of boric acid water in the existing welding part connecting the structure and the existing nozzle. .

원자력 발전소 주기기 내에서 각종 장비들을 서로 결합시키는 용접부는 원자력 발전소의 운전년수가 증가함에 따라 응력부식균열(Primary Water Stress Corrosion Cracking, PWSCC)에 의해 결함이 발생하게 되며, 결함이 발생하면 적절히 정비를 해야 한다. 원자력 발전소 1차 계통은 대부분이 고방사선 구역이기 때문에 자동정비장치를 이용하여 정비를 수행하며, 각 형상 및 주변 공간 제약으로 인해 특화된 장비를 개발하여 정비 및 용접 보수를 수행하게 된다.As the number of years of operation of a nuclear power plant increases, defects occur in the welding part that connects various equipment within the main equipment of a nuclear power plant due to Primary Water Stress Corrosion Cracking (PWSCC). Should be. Since most of the primary system of a nuclear power plant is a high-radiation zone, maintenance is performed using an automatic maintenance device, and maintenance and welding repair are performed by developing specialized equipment due to each shape and space constraints.

소구경 노즐이 용접을 통해 구조물(압력용기, 배관 등)의 관통홀에 고정된다. 구조물은 저탄소강(SA508)으로 이루어지고, 소구경 노즐은 인코넬합금(Alloy690)으로 이루어지며, 구조물과 소구경 노즐 사이의 틈새로 붕산수가 누출되지 않도록 내측 이종금속용접부가 구조물과 소구경 노즐 사이에 형성되고, 내측 이종금속용접부는 구조물의 내면과 인접한다. A small-diameter nozzle is fixed to a through-hole of a structure (pressure vessel, pipe, etc.) by welding. The structure is made of low carbon steel (SA508), the small diameter nozzle is made of Inconel alloy (Alloy690), and the inner dissimilar metal welding part is installed between the structure and the small diameter nozzle so that boric acid water does not leak through the gap between the structure and the small diameter nozzle. formed, and the inner dissimilar metal weld is adjacent to the inner surface of the structure.

내측 이종금속용접부가 인코넬합금(Alloy600)으로 용접되는 경우 장시간 가동 중에 원전에서 인장응력(용접 잔류응력, 운전응력 등), 냉각재 수질환경, 온도 등과 같은 복합적인 요인으로 인해 내측 이종금속용접부 내에서 일차수 응력부식균열(primary water stress corrosion cracking)이 발생하고, 이로 인해 붕산수가 일차수 응력부식균열을 통해 누출된다. When the inner dissimilar metal weld is welded with Inconel alloy (Alloy600), the primary difference in the inner dissimilar metal weld is due to complex factors such as tensile stress (residual welding stress, operating stress, etc.), coolant water quality environment, temperature, etc. Primary water stress corrosion cracking occurs, and boric acid water leaks through primary water stress corrosion cracking.

또한, 내측 이종금속용접부의 손상 발생 시 발전정지로 인한 경제적 손실뿐만 아니라, 원전 운영에 대한 대국민 신뢰도를 저하시키므로 잠재적인 손상 부위에 대한 선제적인 예방정비 차원으로 노즐을 부분적으로 또는 전체적으로 교체될 필요가 있다. In addition, when damage to the inner dissimilar metal weld occurs, not only economic loss due to power generation stoppage, but also public trust in nuclear power plant operation is lowered, so it is necessary to partially or entirely replace the nozzle as a preemptive preventive maintenance for the potential damage area. there is.

한편, 기존의 노즐 부분교체방법은, 소구경 노즐의 절반정도를 제거하고 구조물의 외면에 일차수응력부식균열에 대한 저항성이 우수한 인코넬합금(Alloy690)으로 이루어진 용접PAD를 부착한 후, 신규 노즐을 삽입한 후 신규 노즐과 용접PAD 사이에 외측 이종금속용접부를 형성하고, 외측 이종금속용접부는 J-그루브 용접부이다. On the other hand, in the existing nozzle part replacement method, after removing about half of the small-diameter nozzle and attaching a welding PAD made of Inconel alloy (Alloy690), which has excellent resistance to primary water stress corrosion cracking, to the outer surface of the structure, a new nozzle is installed. After insertion, an outer dissimilar metal weld is formed between the new nozzle and the welding PAD, and the outer dissimilar metal weld is a J-groove weld.

기존의 노즐 부분교체방법은, 구조물의 외면에 부착된 용접PAD는 일종의 덧살 용접과 유사하므로 비파괴검사 요건에 따라 초음파투과탐상검사(UT)가 요구되며, 용접 PAD와 신규 노즐 간 용접은 부분용입 용접이므로, 비파괴검사 요건에 따라 침투탐상검사(PT) 또는 자분탐상검사(MT)가 요구된다. 비파괴검사 수행이 가능하도록 소구경 노즐의 직경 대비 약 7~10배의 큰 폭을 가진 과대한 용접PAD가 필요하며, 이러한 용접PAD의 형성과정에서 수백회의 반복 다층용접을 추가로 수행해야 하므로 부분 노즐 교체 정비시간의 과대한 증가와 그로 인한 방사선 피폭량 증가, 반복된 용접열 투입에 의한 용접부 품질 저하, 원전 압력용기 및 배관의 손상 등의 문제가 발생할 수 있다. In the existing nozzle part replacement method, since the welding PAD attached to the outer surface of the structure is similar to a kind of reinforcement welding, ultrasonic penetrating inspection (UT) is required according to the non-destructive inspection requirements, and the welding between the welding PAD and the new nozzle is a partial penetration welding Therefore, Penetrant Inspection (PT) or Magnetic Particle Inspection (MT) is required according to the nondestructive inspection requirements. In order to perform non-destructive testing, an excessive welding PAD with a width 7 to 10 times larger than the diameter of the small-diameter nozzle is required. Problems such as an excessive increase in replacement maintenance time and consequently an increase in radiation exposure, deterioration in weld quality due to repeated welding heat input, and damage to nuclear power plant pressure vessels and piping may occur.

기존의 노즐 부분교체방법은, 가공툴을 이용하여 기존 노즐의 절반 또는 일부를 제거하는 단계에서 새로운 관통홀이 만들어지고, 새로운 관통홀의 내면과 신규 노즐의 외면 사이의 틈새가 정해져 있지 않으므로 내측 이종금속용접부에서 일차수응력부식균열이 발생하는 경우, 붕산수가 새로운 관통홀의 내면과 신규 노즐의 외면 사이의 틈새로 유입되어 구조물의 부식을 촉진하게 되므로 외부로 붕산수가 유출될 위험이 여전히 있다. In the existing nozzle part replacement method, a new through hole is created in the step of removing half or part of the existing nozzle using a processing tool, and the gap between the inner surface of the new through hole and the outer surface of the new nozzle is not fixed, so the inner dissimilar metal When primary water stress corrosion cracking occurs in the weld, there is still a risk of boric acid leaking out because boric acid flows into the gap between the inner surface of the new through-hole and the outer surface of the new nozzle to promote corrosion of the structure.

또한, 기존의 노즐 전체교체방법은 기존 노즐을 제거한 후에 구조물의 관통홀 내에 클래딩용접부를 형성하고, 신규 노즐을 구조물의 관통홀에 삽입하며, 새로운 노즐의 상단에 상부 실링용접을 실행하고, 신규 노즐의 하단에 하부실링용접을 실행하도록 이루어진다. In addition, in the existing nozzle replacement method, after removing the existing nozzle, forming a cladding weld in the through-hole of the structure, inserting a new nozzle into the through-hole of the structure, performing upper sealing welding on the top of the new nozzle, and performing a new nozzle. It is made to perform a lower sealing welding at the bottom of.

하지만, 기존의 노즐 전체교체방법은 용착된 클래딩용접부의 직하는 용접입열의 급속한 냉각으로 인해 조대화된 마르텐사이트와 같은 취약 조직이 형성되며, 이로 인해 파괴인성과 같은 기계적 물성치가 저하되고, 또한 용접 수축으로 인해 구조물에서 균열이 생성 및 성장되는 단점이 있었다. 또한, 하부실링용접 시에 실링용접부의 용접수축응력으로 인해 내측 이종금속용접부에서 균열이 생성 및 성장하는 단점이 있었다. However, in the conventional nozzle replacement method, brittle structures such as coarsened martensite are formed due to rapid cooling of welding heat input directly under the welded cladding weld, which lowers mechanical properties such as fracture toughness and also welds. The shrinkage caused the creation and growth of cracks in the structure. In addition, there is a disadvantage in that cracks are generated and grown in the inner dissimilar metal welding part due to the welding shrinkage stress of the sealing welding part during the lower sealing welding.

특히, 기존의 노즐 부분교체방법 또는 기존의 노즐 전체교체방법은, 구조물에 용착된 용접비드의 직하가 용접 입열의 급속한 냉각에 의하여 열영향부에서 조대화된 마르텐사이트와 같은 취약한 조직이 형성되며, 이로 인하여 파괴인성과 같은 기계적 물성치의 저하하게 되고, 이에 따라 취약한 조직이 나타나지 않는 건전한 용접부를 얻기 위해서 모든 용접된 기기 또는 기기의 부품은 최종 용접후 열처리를 요구한다. 그러나, 원전 압력용기, 배관 등과 같은 구조물의 내부에 물이 채워져 있고, 용접후 열처리시 정비원의 방사선 피폭량이 증가하므로, 현실적으로 용접후 열처리를 적용하는 것이 현실적으로 어려울 수 있다.In particular, in the existing nozzle partial replacement method or the existing nozzle entire replacement method, a weak structure such as coarsened martensite is formed in the heat-affected zone by rapid cooling of welding heat input directly below the weld bead deposited on the structure, As a result, mechanical properties such as fracture toughness are lowered, and accordingly, in order to obtain a sound welded part in which a weak structure does not appear, all welded devices or parts of devices require heat treatment after final welding. However, since water is filled inside structures such as nuclear power plant pressure vessels and pipes, and radiation exposure of maintenance personnel increases during post-weld heat treatment, it may be practically difficult to apply post-weld heat treatment in reality.

이 배경기술 부분에 기재된 사항은 발명의 배경에 대한 이해를 증진하기 위하여 작성된 것으로서, 이 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 이미 알려진 종래 기술이 아닌 사항을 포함할 수 있다.Matters described in this background art section are prepared to enhance understanding of the background of the invention, and may include matters that are not prior art already known to those skilled in the art to which this technique belongs.

본 발명은 상기와 같은 점을 고려하여 안출한 것으로, 구조물 및 기존 노즐을 결합하는 기존 용접부에서 결함(일차수 응력부식균열 등)이 발생될 때, 기존 노즐 및 기존 용접부를 전체적으로 교체하는 노즐 전체교체방법을 제공하는 데 그 목적이 있다. The present invention has been devised in consideration of the above points, and when a defect (first order stress corrosion cracking, etc.) occurs in the existing weld that combines the structure and the existing nozzle, the entire nozzle replacement that replaces the existing nozzle and the existing weld as a whole Its purpose is to provide a method.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법은, 구조물 및 기존 노즐을 결합하는 기존 용접부에서 결함 발생을 검출하는 검출단계; 기존 노즐의 하단 및 기존 용접부의 하단를 커버하도록 이물질방지부재를 상기 구조물의 내부에 설치하는 이물질방지부재 설치단계; 기존 노즐을 완전히 제거함으로써 교체용 관통홀을 상기 구조물에 1차적으로 가공하는 1차 교체용 관통홀 가공단계; 상기 교체용 관통홀의 하부 둘레에 제1용접부 및 제2용접부를 형성하는 제1용접부 및 제2용접부 형성단계; 희생플러그를 상기 교체용 관통홀에 설치하는 희생플러그 설치단계; 상기 교체용 관통홀의 상부 둘레에 제3용접부 및 제4용접부를 형성하는 제3용접부 및 제4용접부 형성단계; 상기 희생플러그를 제거함으로써 교체용 관통홀을 2차적으로 가공하는 2차 교체용 관통홀 가공단계; 교체용 노즐을 상기 교체용 관통홀에 삽입하는 교체용 노즐삽입단계; 및 J-그루브 용접부를 상기 제4용접부 및 상기 교체용 노즐 사이에 형성하는 J-그루브 용접부 형성단계;를 포함할 수 있다. A method for replacing the entire nozzle according to an embodiment of the present invention for achieving the above object includes a detection step of detecting a defect in an existing welded portion combining a structure and an existing nozzle; A foreign matter prevention member installation step of installing a foreign matter prevention member inside the structure to cover the lower end of the existing nozzle and the lower end of the existing welded part; A first replacement through-hole processing step of firstly processing a replacement through-hole in the structure by completely removing the existing nozzle; forming a first welding part and a second welding part forming a first welding part and a second welding part around the lower circumference of the replacement through-hole; a sacrificial plug installation step of installing a sacrificial plug into the replacement through-hole; a third welding part and a fourth welding part forming step of forming a third welding part and a fourth welding part around an upper circumference of the replacement through hole; a second replacement through-hole processing step of secondarily processing a replacement through-hole by removing the sacrificial plug; a replacement nozzle insertion step of inserting a replacement nozzle into the replacement through-hole; and a J-groove weld forming step of forming a J-groove weld between the fourth weld and the replacement nozzle.

본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법은, 상기 1차 교체용 관통홀 가공단계 이후에, 상기 교체용 관통홀의 상부 둘레와 인접한 구조물의 일부를 절삭함으로써 제1홈을 상기 교체용 관통홀의 상부 둘레에 형성하는 제1홈 가공단계; 및 상기 기존 용접부를 완전히 제거함으로써 제2홈을 상기 교체용 관통홀의 하부 둘레에 가공하는 제2홈 가공단계;를 더 포함할 수 있다. In the method for replacing the entire nozzle according to an embodiment of the present invention, after the first replacement through-hole processing step, a portion of a structure adjacent to the upper circumference of the replacement through-hole is cut to form a first groove on the upper portion of the replacement through-hole. A first groove processing step formed around the periphery; and a second groove processing step of processing a second groove around the lower circumference of the replacement through hole by completely removing the existing welded portion.

상기 제1용접부 및 상기 제2용접부 형성단계는, 상기 제1용접부를 상기 제2홈에 형성하는 제1용접부 형성단계; 및 상기 제2용접부를 상기 제2홈 내에서 상기 제1용접부에 적층하는 제2용접부 형성단계;를 포함할 수 있다. The first welding part and the second welding part forming step may include a first welding part forming step of forming the first welding part in the second groove; and a second welding part forming step of laminating the second welding part to the first welding part in the second groove.

상기 제1용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제2홈의 표면을 따라 균일한 두께로 형성되고, 상기 제2용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제1용접부의 저면에 적층되도록 형성될 수 있다. The first weld portion may be formed to have a uniform thickness along the surface of the second groove through a temper bead welding technique, and the second weld portion may be formed to be laminated on a bottom surface of the first weld portion through a temper bead welding technique. .

상기 제3용접부 및 상기 제4용접부 형성단계는, 제3용접부를 상기 제1홈에 형성하는 제3용접부 형성단계; 및 제4용접부를 상기 제1홈 내에서 상기 제3용접부에 적층하는 제4용접부 형성단계;를 포함할 수 있다. The third welding part and the fourth welding part forming step may include a third welding part forming step of forming a third welding part in the first groove; and a fourth weld forming step of laminating a fourth weld to the third weld in the first groove.

상기 제1홈은 상기 구조물의 외면과 평행한 평탄면과, 상기 평탄면에 경사지게 연결된 경사면을 가지고, 상기 제3용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제1홈의 평탄면 및 경사면을 따라 균일한 두께로 형성되며, 상기 제4용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제3용접부의 상면에 적층되도록 형성될 수 있다. The first groove has a flat surface parallel to the outer surface of the structure and an inclined surface connected at an angle to the flat surface, and the third weld portion is uniform along the flat surface and the inclined surface of the first groove through a temper bead welding technique. thickness, and the fourth weld portion may be formed to be laminated on the upper surface of the third weld portion through a temper bead welding technique.

본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법은, 상기 제3용접부 및 제4용접부 형성단계 이후에, 제3홈을 상기 제4용접부에 형성하는 제3홈 가공단계;를 더 포함할 수 있다. The entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention may further include a third groove processing step of forming a third groove on the fourth weld portion after the step of forming the third weld portion and the fourth weld portion.

상기 J-그루브 용접부는 부분용입용접기술 의해 상기 제3홈 내에 형성될 수 있다. The J-groove weld may be formed in the third groove by a partial penetration welding technique.

상기 제3홈은 상기 구조물의 외면과 평행한 평탄면과, 상기 평탄면에 경사지게 연결된 경사면을 가질 수 있다. The third groove may have a flat surface parallel to the outer surface of the structure and an inclined surface inclinedly connected to the flat surface.

상기 희생플러그의 하부는 상기 교체용 관통홀 내에 완전히 삽입되고, 상기 희생플러그의 상부는 원추기둥형상일 수 있다. A lower portion of the sacrificial plug may be completely inserted into the replacement through-hole, and an upper portion of the sacrificial plug may have a conical column shape.

상기 희생플러그는 인코넬합금재질로 이루어질 수 있다. The sacrificial plug may be made of an Inconel alloy material.

상기 교체용 노즐의 외경에 따라 상기 교체용 관통홀의 내경 및 상기 교체용 노즐의 외경 사이의 틈새는 설정된 최소틈새를 유지하도록 구성되고, 상기 최소틈새는 붕산수의 농도가 부식을 유발하는 농도 이하로 낮아지도록 설정된 틈새일 수 있다. The gap between the inner diameter of the replacement through-hole and the outer diameter of the replacement nozzle according to the outer diameter of the replacement nozzle is configured to maintain a set minimum gap, and the minimum gap is lower than the concentration of boric acid water that causes corrosion. It may be a gap set to

상기 제1용접부의 용접재료, 상기 제2용접부의 용접재료, 상기 제3용접부의 용접재료, 상기 제4용접부의 용접재료, 상기 J-그루브 용접부의 용접재료는 인코넬합금일 수 있다. The welding material of the first welding part, the welding material of the second welding part, the welding material of the third welding part, the welding material of the fourth welding part, and the welding material of the J-groove welding part may be an Inconel alloy.

본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법은, 상기 J-그루브 용접부 형성단계 이전에, 상기 제4용접부와 근접한 구조물의 외면에서 제3용접부의 용접결함, 제4용접부의 용접결함, 제3용접부 및 구조물 사이의 경계면에서의 용접결함, 구조물의 결함을 검출하기 위한 비파괴검사를 1차적으로 실시하는 1차 비파괴검사단계를 더 포함할 수 있다. In the nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention, prior to the J-groove weld forming step, a welding defect of the third weld on the outer surface of a structure adjacent to the fourth weld, a welding defect of the fourth weld, and a third weld. and a primary non-destructive inspection step of primarily performing a non-destructive inspection to detect welding defects and structural defects at interfaces between structures.

본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법은, 상기 J-그루브 용접부 형성단계 이후에, 상기 J-그루브 용접부의 용접결함, 상기 제4용접부와 근접한 구조물의 외면에서 제3용접부의 용접결함, 제4용접부의 용접결함, 제3용접부 및 구조물 사이의 경계면에서의 용접결함, 구조물의 결함을 검출하기 위한 비파괴검사를 2차적으로 실시하는 2차 비파괴검사단계를 더 포함할 수 있다. In the method for replacing the entire nozzle according to an embodiment of the present invention, after the J-groove weld forming step, the J-groove weld has a welding defect, a third weld on the outer surface of the structure adjacent to the fourth weld, and a third weld. A secondary non-destructive inspection step of secondarily performing a non-destructive inspection to detect welding defects of the fourth weld, weld defects at the interface between the third weld and the structure, and defects of the structure may be further included.

본 발명에 의하면, 구조물 및 기존 노즐을 결합하는 기존 용접부에서 붕산수의 유입에 의한 결함(일차수 응력부식 균열)이 발생될 때, 기존 노즐, 및 기존 용접부를 전체적으로 교체함으로써 붕산수가 누출됨을 확실하게 방지할 수 있다. According to the present invention, when a defect (primary stress corrosion cracking) due to the inflow of boric acid occurs in the existing weld that combines the structure and the existing nozzle, the existing nozzle and the existing weld are completely replaced to prevent boric acid from leaking can do.

특히, 구조물의 내부와 인접한 결함을 가진 기존 용접부를 완전히 제거한 후에 제1용접부 및 제2용접부가 구조물의 내측에서 템퍼비드 용접기법에 의해 형성됨으로써 구조물의 내측에서 모재육성부가 형성될 수 있고, 이를 통해 결함의 생성 및 성장을 미연에 차단할 수 있다. In particular, after completely removing the existing welds with defects adjacent to the inside of the structure, the first weld and the second weld are formed by the temper bead welding technique on the inside of the structure, so that the parent material growth part can be formed on the inside of the structure, through which Generation and growth of defects can be prevented in advance.

또한, 기존의 용접PAD 등과 같은 별도의 보강물을 적용하지 않고, 제1용접부, 제2용접부, 제3용접부, 및 제4용접부가 템퍼비드 용접기법에 의해 형성됨으로써 최종 용접후 열처리를 생략할 수 있고, 치밀한 조직의 용접부를 형성할 수 있다. In addition, the first weld, the second weld, the third weld, and the fourth weld are formed by the temper bead welding technique without applying a separate reinforcement such as the existing welding PAD, so that heat treatment after final welding can be omitted. and can form a welded part of a dense structure.

특히, 구조물의 내부와 인접한 결함을 가진 기존 용접부를 완전히 제거한 후에 제1용접부 및 제2용접부가 구조물의 내측에서 템퍼비드 용접기법에 의해 형성됨으로써 구조물의 내측에서 모재육성부가 형성될 수 있고, 이를 통해 결함의 생성 및 성장을 미연에 차단할 수 있다. In particular, after completely removing the existing welds with defects adjacent to the inside of the structure, the first weld and the second weld are formed by the temper bead welding technique on the inside of the structure, so that the parent material growth part can be formed on the inside of the structure, through which Generation and growth of defects can be prevented in advance.

또한, 제1용접부, 제2용접부, 제3용접부, 및 제4용접부가 템퍼비드 용접기법에 의해 형성됨으로써 치밀한 조직의 용접부를 형성할 수 있고, 최종 용접후 열처리를 생략할 수 있으므로 용접후 열처리 수행 시 발생하는 정비원의 방사선 피폭량을 감소시킬 수 있다. In addition, since the first weld, the second weld, the third weld, and the fourth weld are formed by the temper bead welding technique, a weld with a dense structure can be formed, and heat treatment after final welding can be omitted, so heat treatment is performed after welding It is possible to reduce the amount of radiation exposure of maintenance personnel that occurs during operation.

본 발명에 따르면, 기존의 노즐 전체교체방법에 적용된 클래딩용접 단계 및 실링용접 단계가 생략되므로 기계적 물성치 저하 및 모재부, 용접부 균열의 생성 및 성장을 방지할 수 있다. According to the present invention, since the cladding welding step and the sealing welding step applied to the existing nozzle replacement method are omitted, it is possible to prevent the deterioration of mechanical properties and the generation and growth of cracks in the base metal part and welded part.

본 발명에 따르면, 부분용입용접 기술기준에 의거하여 제3홈이 제4용접부에 가공되고 J-그루브 용접부가 제3홈에 부분용입용접되도록 이루어짐에 따라 제4용접부의 직경(또는 폭)은 교체용 노즐의 직경 대비 대략 2~3배로 이루어질 수 있다. 즉, 본 발명은 J-그루브 용접부가 제4용접부의 제3홈에 부분용입용접됨에 따라 기존의 노즐 교체방법에 따른 용접PAD의 형성공정에 비해 간소화될 수 있고, 이에 교체작업시간이 단축되고, 방사선 피복량이 감소되며, 반복된 용접열 투입의 감소에 의해 용접부의 품질을 향상하고, 저하, 구조물의 손상을 감소시킬 수 있는 장점이 있다. According to the present invention, the diameter (or width) of the fourth weld is replaced as the third groove is processed into the fourth weld and the J-groove weld is partially welded to the third groove based on the partial penetration welding technical standards. It may be made about 2 to 3 times the diameter of the nozzle. That is, in the present invention, as the J-groove weld is partially welded to the third groove of the fourth weld, it can be simplified compared to the welding PAD formation process according to the existing nozzle replacement method, thereby shortening the replacement work time, There is an advantage in that the amount of radiation coverage is reduced and the quality of the welded part is improved by reducing the repeated welding heat input, and the degradation and damage of the structure can be reduced.

본 발명에 따르면, 교체용 노즐의 직경에 따라 교체용 관통홀의 내경 및 교체용 노즐의 외경 사이의 틈새는 설정된 최소틈새를 유지하도록 구성될 수 있다. 특히, 최소틈새는 붕산수의 농도가 부식을 유발하는 농도 이하로 낮아지도록 설정된 틈새일 수 있고, 이를 통해 붕산수가 교체용 관통홀 및 교체용 노즐의 사이의 틈새로 유입되더라도 부식을 유발하는 농도 이하가 되므로 부식에 대한 영향이 없게 할 수 있다.According to the present invention, the clearance between the inner diameter of the replacement through-hole and the outer diameter of the replacement nozzle may be configured to maintain a set minimum clearance according to the diameter of the replacement nozzle. In particular, the minimum gap may be a gap set so that the concentration of boric acid water is lowered below the concentration that causes corrosion, and through this, even if boric acid water flows into the gap between the replacement through-hole and the replacement nozzle, the concentration is lower than the concentration that causes corrosion. Therefore, it is possible to have no effect on corrosion.

도 1은 기존 노즐이 기존 용접부를 통해 구조물의 기존 관통홀에 고정된 것을 도시한 도면으로, 결함이 기존 용접부에 형성된 것을 나타낸다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 이물질방지부재 설치단계를 도시한 도면이다.
도 3은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 1차 교체용 관통홀 가공단계를 도시한 도면이다.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제1홈 가공단계를 도시한 도면이다.
도 5는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제2홈 가공단계를 도시한 도면이다.
도 6은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제1용접부 형성단계를 도시한 도면이다.
도 7은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제2용접부 형성단계를 도시한 도면이다.
도 8은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 희생플러그 설치단계를 도시한 도면이다.
도 9는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제3용접부 형성단계를 도시한 도면이다.
도 10은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제4용접부 형성단계를 도시한 도면이다.
도 11은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 2차 교체용 관통홀 가공단계를 도시한 도면이다.
도 12는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 1차 비파괴검사단계를 도시한 도면이다.
도 13은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 제3홈 가공단계를 도시한 도면이다.
도 14는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 교체용 노즐 삽입단계를 도시한 도면이다.
도 15는 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 J-그루브 용접부 형성단계를 도시한 도면이다.
도 16은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 2차 비파괴검사단계를 도시한 도면이다.
도 17은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법에 의한 교체용 노즐 및 용접부들의 교체가 완료된 것을 도시한 도면이다.
도 18은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법을 도시한 공정도이다.1 is a view showing that an existing nozzle is fixed to an existing through hole of a structure through an existing weld, and indicates that a defect is formed in the existing weld.
2 is a view showing a step of installing a foreign matter prevention member of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a view showing the primary replacement through-hole processing step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
4 is a view showing a first groove processing step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
5 is a view showing a second groove processing step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
6 is a view showing a first welding part forming step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
7 is a view showing a second welding part forming step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
8 is a view showing a sacrificial plug installation step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
9 is a view showing a third welding part forming step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
10 is a view showing a fourth welding part forming step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
FIG. 11 is a view showing a through-hole processing step for secondary replacement in the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
12 is a diagram showing the first non-destructive inspection step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
13 is a view showing a third groove machining step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
14 is a view showing a replacement nozzle inserting step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
15 is a view showing a J-groove welding part forming step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
16 is a view showing the second non-destructive inspection step of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
17 is a view showing that replacement nozzles and welds are completely replaced by the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.
18 is a process chart showing a method for replacing the entire nozzle according to an embodiment of the present invention.

이하, 본 발명의 일부 실시예들을 예시적인 도면을 통해 상세하게 설명한다. 각 도면의 구성요소들에 참조부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호를 가지도록 하고 있음에 유의해야 한다. 또한, 본 발명의 실시예를 설명함에 있어, 관련된 공지 구성 또는 기능에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 실시예에 대한 이해를 방해한다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, some embodiments of the present invention will be described in detail through exemplary drawings. In adding reference numerals to components of each drawing, it should be noted that the same components have the same numerals as much as possible even if they are displayed on different drawings. In addition, in describing an embodiment of the present invention, if it is determined that a detailed description of a related known configuration or function hinders understanding of the embodiment of the present invention, the detailed description will be omitted.

본 발명의 실시예의 구성 요소를 설명하는 데 있어서, 제 1, 제 2, A, B, (a), (b) 등의 용어를 사용할 수 있다. 이러한 용어는 그 구성 요소를 다른 구성 요소와 구별하기 위한 것일 뿐, 그 용어에 의해 해당 구성 요소의 본질이나 차례 또는 순서 등이 한정되지 않는다. 또한, 다르게 정의되지 않는 한, 기술적이거나 과학적인 용어를 포함해서 여기서 사용되는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 일반적으로 이해되는 것과 동일한 의미를 가진다. 일반적으로 사용되는 사전에 정의되어 있는 것과 같은 용어들은 관련 기술의 문맥상 가지는 의미와 일치하는 의미를 가진 것으로 해석되어야 하며, 본 출원에서 명백하게 정의하지 않는 한, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않는다.In describing the components of the embodiment of the present invention, terms such as first, second, A, B, (a), and (b) may be used. These terms are only used to distinguish the component from other components, and the nature, order, or order of the corresponding component is not limited by the term. In addition, unless defined otherwise, all terms used herein, including technical or scientific terms, have the same meaning as commonly understood by a person of ordinary skill in the art to which the present invention belongs. Terms such as those defined in commonly used dictionaries should be interpreted as having a meaning consistent with the meaning in the context of the related art, and unless explicitly defined in the present application, they should not be interpreted in an ideal or excessively formal meaning. don't

도 1 내지 도 17은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법의 구체적인 단계를 도시하고, 도 18은 본 발명의 실시예에 따른 노즐 전체교체방법을 개략적이고 전체적으로 도시한 공정도이다. 1 to 17 show specific steps of the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention, and FIG. 18 is a process diagram schematically and generally showing the entire nozzle replacement method according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 기존(旣存) 노즐(11)이 구조물(10)의 기존 관통홀(15)을 관통하고, 기존 노즐(11)은 기존 용접부(12)를 통해 구조물(10)의 기존 관통홀(15)에 고정되어 있다. 구조물(10)은 원전 압력용기(원자로, 증기발생기, 가압기 등), 배관 등과 같은 원자력 발전소의 구조컴포넌트일 수 있다. 구조물(10)은 그 내부공간을 한정하는 내면과, 외부공간과 면하는 외면을 가질 수 있다. 구조물(10)은 저탄소강(SA508)재질로 이루어질 수 있고, 기존 노즐(11)은 인코넬합금(Alloy690) 재질로 이루어질 수 있으며, 기존 용접부(12)는 Alloy600, Alloy82, Alloy182 등과 같은 인코넬합금일 수 있다. 기존 용접부(12)는 구조물(10) 및 기존 노즐(11)과 다른 금속재질이고 구조물(10)의 내면에 인접하므로 '내측 이종금속용접부'로 지칭될 수도 있다. 다양한 인장응력(용접 잔류응력, 운전응력 등)과 원자로 냉각재 수질환경, 온도 등과 같은 복합적인 요인으로 인하여 기존 용접부(12)의 내부에는 일차수 응력부식균열(13)(primary water stress corrosion cracking)이 형성될 수 있다. 붕산수(14)가 기존 용접부(12)의 내부에 형성된 일차수 응력부식균열(13)을 타고 기존 노즐(11) 및 기존 관통홀(15) 사이의 틈새를 통해 누출될 수 있다. 이를 통해 붕산수(14)가 기존 노즐(11) 및 기존 관통홀(15) 사이의 틈새를 통해 누출됨에 따라 기존 용접부(12)에서 결함(균열) 발생을 검출할 수 있다(도 18의 S1 참조). Referring to FIG. 1, an existing nozzle 11 penetrates an existing through hole 15 of a structure 10, and the existing nozzle 11 passes through an existing welded portion 12 of the structure 10. It is fixed to the through hole (15). The structure 10 may be a structural component of a nuclear power plant, such as a nuclear power plant pressure vessel (reactor, steam generator, pressurizer, etc.), piping, and the like. The structure 10 may have an inner surface defining the inner space and an outer surface facing the outer space. The structure 10 may be made of a low carbon steel (SA508) material, the existing nozzle 11 may be made of an Inconel alloy (Alloy690) material, and the existing welded portion 12 may be an Inconel alloy such as Alloy600, Alloy82, and Alloy182. there is. Since the existing welded part 12 is made of a different metal from the structure 10 and the existing nozzle 11 and is adjacent to the inner surface of the structure 10, it may also be referred to as an 'inner dissimilar metal welded part'. Primary water stress corrosion cracking 13 (primary water stress corrosion cracking) occurs inside the existing weld 12 due to complex factors such as various tensile stresses (welding residual stress, operating stress, etc.), reactor coolant water quality environment, and temperature. can be formed Boric acid water 14 may leak through the gap between the existing nozzle 11 and the existing through hole 15 riding the primary stress corrosion crack 13 formed inside the existing welded part 12. Through this, as the boric acid water 14 leaks through the gap between the existing nozzle 11 and the existing through hole 15, it is possible to detect the occurrence of defects (cracks) in the existing welded portion 12 (see S1 in FIG. 18). .

도 2를 참조하면, 이물질방지부재(20)가 기존 노즐(11)의 하단 및 기존 용접부(12)의 하단을 커버하도록 구조물(10)의 내부에 설치될 수 있다(도 18의 S2 참조). 이물질방지부재(20)는 구조물(10)의 내면에 임시적으로 장착될 수 있고, 이물질방지부재(20)는 기존 노즐(11)의 하단 및 기존 용접부(12)의 하단을 커버하도록 충분한 면적을 가질 수 있고, 이물질방지부재(20)는 기존 노즐(11)의 하단 및 기존 용접부(12)의 하단을 향해 개방된 홈을 가질 수 있다. 이에 이물질방지부재(20)는 이물질이 구조물(10)의 내부로 유입됨을 방지할 수 있다. Referring to FIG. 2 , the foreign matter prevention member 20 may be installed inside the structure 10 to cover the lower end of the existing nozzle 11 and the lower end of the existing welded part 12 (see S2 in FIG. 18 ). The foreign matter prevention member 20 may be temporarily mounted on the inner surface of the structure 10, and the foreign matter prevention member 20 has a sufficient area to cover the lower end of the existing nozzle 11 and the lower end of the existing welded part 12. The foreign matter prevention member 20 may have a groove open toward the lower end of the existing nozzle 11 and the lower end of the existing welded part 12 . Accordingly, the foreign matter prevention member 20 may prevent foreign matter from being introduced into the structure 10 .

도 3을 참조하면, 가공툴(35)이 기존 노즐(11) 및 그에 인접한 구조물(10)의 일부를 절삭함으로써 도 4와 같이 기존 노즐(11)이 완전히 제거되고, 교체용 관통홀(21)이 구조물(10)에 1차적으로 형성될 수 있다(도 18의 S3 참조). 교체용 관통홀(21)은 기존 노즐(11)을 교체용 노즐(61)로 완전히 대체하기 위하여 형성되는 새로운 관통홀을 의미한다. 교체용 관통홀(21)의 내경(d2)은 기존 관통홀(15)의 내경(d1) 보다 상대적으로 클 수 있다. Referring to FIG. 3, the existing nozzle 11 is completely removed as shown in FIG. 4 by cutting the existing nozzle 11 and a part of the structure 10 adjacent to the existing nozzle 11 by the processing tool 35, and replacing the through hole 21 It may be primarily formed on the structure 10 (see S3 in FIG. 18). The replacement through-hole 21 means a new through-hole formed to completely replace the existing nozzle 11 with the replacement nozzle 61 . The inner diameter d2 of the replacement through hole 21 may be relatively larger than the inner diameter d1 of the existing through hole 15 .

도 4를 참조하면, 교체용 관통홀(21)이 형성된 이후에 그루브 가공툴(미도시)이 교체용 관통홀(21)의 상측 둘레와 인접한 구조물(10)의 일부를 절삭함으로써 제1홈(22)은 그루브 가공툴(미도시)에 의해 교체용 관통홀(21)의 상부 둘레에 가공될 수 있다(도 18의 S4 참조). 제1홈(22)이 구조물(10)에서 교체용 관통홀(21)의 상부 둘레에 형성될 수 있고, 이에 교체용 관통홀(21)의 상부는 제1홈(22)과 소통할 수 있다. 제1홈(22)은 구조물(10)의 외면과 인접하므로 '외측 홈'으로 지칭될 수 있다. 제1홈(22)은 구조물(10)의 외면과 평행한 평탄면(23)과, 평탄면(23)으로부터 경사지게 연장된 경사면(24)을 가질 수 있다. 제1홈(22)이 평탄면(23) 및 경사면(24)을 가짐으로써 후행하는 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)는 보다 용이하게 형성될 수 있다. Referring to FIG. 4 , after the replacement through hole 21 is formed, a groove processing tool (not shown) cuts a portion of the structure 10 adjacent to the upper circumference of the replacement through hole 21 to form a first groove ( 22) may be processed around the upper circumference of the replacement through hole 21 by a groove processing tool (not shown) (see S4 in FIG. 18). A first groove 22 may be formed around the upper portion of the replacement through hole 21 in the structure 10, and thus the upper portion of the replacement through hole 21 may communicate with the first groove 22. . Since the first groove 22 is adjacent to the outer surface of the structure 10, it may be referred to as an 'external groove'. The first groove 22 may have a flat surface 23 parallel to the outer surface of the structure 10 and an inclined surface 24 inclinedly extending from the flat surface 23 . Since the first groove 22 has the flat surface 23 and the inclined surface 24, the third welded portion 31 and the fourth welded portion 33 that follow can be formed more easily.

도 5를 참조하면, 제1홈(22)이 형성된 이후에 그루브 가공툴(미도시)에 의해 기존 용접부(12)를 절삭함으로써 일차수 응력부식균열(13)을 가진 기존 용접부(12)가 완전히 제거될 수 있고, 기존 용접부(12)가 제거됨에 따라 제2홈(27)은 교체용 관통홀(21)의 하부 둘레에 형성될 수 있다(도 18의 S5 참조). 이에 제2홈(27)은 구조물(10)의 내면과 인접한 부분에 위치할 수 있고, 제2홈(27)의 표면은 기존 용접부(12)의 형상에 대응하도록 곡률지게 형성될 수 있다. Referring to FIG. 5, after the first groove 22 is formed, the existing weld 12 having the primary stress corrosion cracking 13 is completely repaired by cutting the existing weld 12 with a groove processing tool (not shown). It can be removed, and as the existing welded part 12 is removed, the second groove 27 can be formed on the lower circumference of the replacement through hole 21 (see S5 in FIG. 18). Accordingly, the second groove 27 may be positioned adjacent to the inner surface of the structure 10, and the surface of the second groove 27 may be formed to be curved to correspond to the shape of the existing welded portion 12.

도 6을 참조하면, 제1용접부(28)가 템퍼비드 용접기법(temper bead welding)을 통해 제2홈(27)을 따라 균일한 두께(29)로 형성될 수 있다(도 18의 S6 참조). 후행단계에서 형성된 제2용접부(30)의 용접 시에 발생한 용접열이 제1용접부(28)를 지나 구조물(압력용기, 배관 등)의 미세 조직에 영향이 없도록 제1용접부(28)의 두께(29)는 3.2mm 이상으로 이루어짐이 바람직하다. 제1용접부(28)의 템퍼비드 용접기법은 여러개의 비드층을 적층하는 다층 비드용접 시에, 같은 비드층 내에서 비드를 반복적으로 겹침(Overlap)으로써 템퍼링 효과를 구현할 수 있고, 또한 비드가 연속적으로 적층될 때 상부의 비드층에서 발생한 입열이 하부의 비드층을 통과하여 열영향부(HAZ)의 취약한 미세조직에 전달되도록 함으로써 템퍼링 효과를 부여할 수 있다. 이와 같이, 제1용접부(28)가 템퍼비드 용접기법에 의해 제2홈(27)에 적층됨으로써 제1용접부(28)에 대한 용접후 열처리가 생략될 수 있다. Referring to FIG. 6 , the first welded portion 28 may be formed with a uniform thickness 29 along the second groove 27 through temper bead welding (see S6 in FIG. 18). . Thickness ( 29) is preferably made of 3.2 mm or more. The tempering bead welding technique of the first welded portion 28 can implement a tempering effect by repeatedly overlapping beads within the same bead layer during multi-layer bead welding that laminates several bead layers, and the beads are continuously When stacked, the tempering effect can be imparted by allowing the heat input generated in the upper bead layer to pass through the lower bead layer and to be transferred to the weak microstructure of the heat affected zone (HAZ). As such, since the first welded portion 28 is laminated to the second groove 27 by the temper bead welding technique, post-welding heat treatment for the first welded portion 28 can be omitted.

구체적인 실시예에 따르면, 제1용접부(28)의 템퍼비드 용접기법은 원격 자동 or 기계 가스텅스텐아크용접(GTAW)에 의해 구현됨으로써 방사선 피폭 방지, 입열량/비드배치/비드크기/형상 등이 정밀하게 제어될 수 있다. 제1용접부(28)의 용접재료는 Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152 등과 같은 인코넬합금일 수 있고, 최대 층간온도는 180℃ 이하로 유지되며, 용접입열량은 45kJ/inch 이하로 유지되고, 탬퍼비드가 완료되는 시점의 3층 다층 용접부 높이는 최소 3.2mm 이상이며, 템퍼비드 1층 끝단과 2층 끝단 간 이격거리는 1.58~4.78mm 이내일 수 있다. 또한, 자동 GTAW 템퍼비드 용접은 최소 예열온도 50℉에서 실행될 수 있다. According to a specific embodiment, the temper bead welding technique of the first welding part 28 is implemented by remote automatic or mechanical gas tungsten arc welding (GTAW), so that radiation exposure prevention, heat input / bead arrangement / bead size / shape, etc. can be controlled appropriately. The welding material of the first welding part 28 may be an Inconel alloy such as Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152, the maximum interlayer temperature is maintained at 180 ° C or less, and the welding heat input is maintained at 45 kJ / inch or less , the height of the multi-layer welded part on the third layer at the time of completion of the tamper bead is at least 3.2 mm, and the separation distance between the end of the first layer and the end of the second layer of the temper bead may be within 1.58 to 4.78 mm. Additionally, automatic GTAW temper bead welding can be performed at a minimum preheat temperature of 50°F.

도 7을 참조하면, 제2용접부(30)가 템퍼비드 용접기법을 통해 제2홈(27) 내에서 제1용접부(28)의 저면에 적층되도록 형성될 수 있다(도 18의 S7 참조). 특히, 제2용접부(30)는 구조물(10)의 내면과 동일평면을 유지하도록 교체용 관통홀(21)을 제외한 나머지 제2홈(27)에 채워지도록 육성될 수 있다. 제2용접부(30)의 템퍼비드 용접기법은 여러개의 비드층을 적층하는 다층 비드용접 시에, 같은 비드층 내에서 비드를 반복적으로 겹침(Overlap)으로써 템퍼링 효과를 구현할 수 있고, 또한 비드가 연속적으로 적층될 때 상부의 비드층에서 발생한 입열이 하부의 비드층을 통과하여 열영향부(HAZ)의 취약한 미세조직에 전달되도록 함으로써 템퍼링 효과를 부여할 수 있다. 이와 같이, 제2용접부(30)가 템퍼비드 용접기법에 의해 제1용접부(28)의 저면에 적층됨으로써 제2용접부(30)에 대한 용접후 열처리가 생략될 수 있다. Referring to FIG. 7 , the second welded portion 30 may be formed to be laminated on the lower surface of the first welded portion 28 in the second groove 27 through a temper bead welding technique (see S7 in FIG. 18 ). In particular, the second weld portion 30 may be grown to fill the second groove 27 excluding the replacement through hole 21 so as to maintain the same plane as the inner surface of the structure 10 . The tempering bead welding technique of the second welded portion 30 can implement a tempering effect by repeatedly overlapping beads within the same bead layer during multi-layer bead welding that laminates several bead layers, and the beads are continuously When stacked, the tempering effect can be imparted by allowing the heat input generated in the upper bead layer to pass through the lower bead layer and to be transferred to the weak microstructure of the heat affected zone (HAZ). As such, since the second welded portion 30 is laminated on the lower surface of the first welded portion 28 by the temper bead welding technique, post-welding heat treatment for the second welded portion 30 can be omitted.

구체적인 실시예에 따르면, 제2용접부(30)의 템퍼비드 용접기법은 원격 자동 or 기계 가스텅스텐아크용접(GTAW)에 의해 구현됨으로써 방사선 피폭 방지, 입열량/비드배치/비드크기/형상 등이 정밀하게 제어될 수 있다. 제2용접부(30)의 용접재료는 Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152 등과 같은 인코넬합금일 수 있고, 최대 층간온도는 180℃ 이하로 유지되며, 용접입열량은 45kJ/inch 이하로 유지되고, 탬퍼비드가 완료되는 시점의 3층 다층 용접부 높이는 최소 3.2mm 이상이며, 템퍼비드 1층 끝단과 2층 끝단 간 이격거리는 1.58~4.78mm 이내일 수 있다. 또한, 자동 GTAW 템퍼비드 용접은 최소 예열온도 50℉에서 실행될 수 있다. According to a specific embodiment, the temper bead welding technique of the second welding part 30 is implemented by remote automatic or mechanical gas tungsten arc welding (GTAW), so that radiation exposure prevention, heat input / bead arrangement / bead size / shape, etc. can be controlled appropriately. The welding material of the second welding portion 30 may be an Inconel alloy such as Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152, the maximum interlayer temperature is maintained at 180 ° C or less, and the welding heat input is maintained at 45 kJ / inch or less , the height of the multi-layer welded part on the third layer at the time of completion of the tamper bead is at least 3.2 mm, and the separation distance between the end of the first layer and the end of the second layer of the temper bead may be within 1.58 to 4.78 mm. Additionally, automatic GTAW temper bead welding can be performed at a minimum preheat temperature of 50°F.

이와 같이, 제1용접부(28) 및 제2용접부(30)가 내측 홈에 해당하는 제2홈(27) 내에서 채워져 적층됨으로써 제1용접부(28) 및 제2용접부(30)는 결함을 가진 기존 용접부(12)를 완전히 대체할 수 있고, 제1용접부(28) 및 제2용접부(30)는 구조물(10)의 제2홈(27) 내에서 모재육성부를 형성할 수 있고, 이를 통해 결함의 생성 및 성장을 미연에 차단할 수 있다. In this way, the first welded portion 28 and the second welded portion 30 are filled and stacked in the second groove 27 corresponding to the inner groove, so that the first welded portion 28 and the second welded portion 30 have defects. It can completely replace the existing welding part 12, and the first welding part 28 and the second welding part 30 can form the base material growing part in the second groove 27 of the structure 10, and through this, the defect The generation and growth of can be blocked in advance.

도 8을 참조하면, 희생플러그(25)가 교체용 관통홀(21)에 설치될 수 있고(도 18의 S8 참조), 희생플러그(25)는 후행하는 용접 이후에 제거될 예정인 희생 부품이다. 희생플러그(25)는 교체용 관통홀(21)의 내부에 삽입될 수 있고, 희생플러그(25)의 하부는 교체용 관통홀(21)의 내부에 완전히 삽입될 수 있으며, 희생플러그(25)의 상부의 일부는 제1홈(22)의 위로 돌출할 수 있다. 희생플러그(25)의 상부는 상단을 향해 갈수록 그 직경이 점차 감소하는 원추기둥 형상일 수 있다. 희생플러그(25)의 상부가 제1홈(22)의 중심에 위치할 수 있으므로 후행하는 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)의 용접수행면적이 상대적으로 감소될 수 있고, 이를 통해 그 교체비용을 상대적으로 줄일 수 있다. 일 실시예에 따르면, 일차수응력부식균열을 방지하도록 Ally690 재질 등과 같은 인코넬합금으로 이루어질 수 있다. Referring to FIG. 8 , a sacrificial plug 25 may be installed in the through hole 21 for replacement (see S8 in FIG. 18 ), and the sacrificial plug 25 is a sacrificial part to be removed after subsequent welding. The sacrificial plug 25 may be inserted into the replacement through-hole 21, the lower part of the sacrificial plug 25 may be completely inserted into the replacement through-hole 21, and the sacrificial plug 25 A part of the upper part of may protrude above the first groove 22 . An upper portion of the sacrificial plug 25 may have a conical column shape whose diameter gradually decreases toward the upper end. Since the upper part of the sacrificial plug 25 can be located at the center of the first groove 22, the welding area of the third welding part 31 and the fourth welding part 33 that follow can be relatively reduced. The replacement cost can be relatively reduced. According to one embodiment, it may be made of an Inconel alloy such as Ally690 to prevent primary water stress corrosion cracking.

도 9를 참조하면, 제3용접부(31)가 템퍼비드 용접기법(temper bead welding)을 통해 제1홈(22)의 평탄면(23) 및 경사면(24)을 따라 균일한 두께(32)로 형성될 수 있다(도 18의 S9 참조). 후행하는 제4용접부(33)의 용접 시에 발생한 용접열이 제3용접부(31)를 지나 구조물(압력용기, 배관 등)의 미세 조직에 영향이 없도록 제3용접부(31)의 두께(32)는 3.2mm 이상으로 이루어짐이 바람직하다. 제3용접부(31)의 템퍼비드 용접기법은 여러개의 비드층을 적층하는 다층 비드용접 시에, 같은 비드층 내에서 비드를 반복적으로 겹침(Overlap)으로써 템퍼링 효과를 구현할 수 있고, 또한 비드가 연속적으로 적층될 때 상부의 비드층에서 발생한 입열이 하부의 비드층을 통과하여 열영향부(HAZ)의 취약한 미세조직에 전달되도록 함으로써 템퍼링 효과를 부여할 수 있다. 이와 같이, 제3용접부(31)가 템퍼비드 용접기법에 의해 제1홈(22)에 적층됨으로써 제3용접부(31)에 대한 용접후 열처리가 생략될 수 있다. Referring to FIG. 9, the third welded part 31 has a uniform thickness 32 along the flat surface 23 and the inclined surface 24 of the first groove 22 through temper bead welding. may be formed (see S9 in FIG. 18). The thickness 32 of the third weld 31 so that the welding heat generated during welding of the subsequent fourth weld 33 passes through the third weld 31 and does not affect the microstructure of the structure (pressure vessel, pipe, etc.) Is preferably made of 3.2mm or more. The tempering bead welding technique of the third welding part 31 can implement a tempering effect by repeatedly overlapping beads within the same bead layer during multi-layer bead welding that laminates several bead layers, and the beads are continuously When stacked, the tempering effect can be imparted by allowing the heat input generated in the upper bead layer to pass through the lower bead layer and to be transferred to the weak microstructure of the heat affected zone (HAZ). As such, since the third weld portion 31 is laminated to the first groove 22 by the temper bead welding technique, post-welding heat treatment for the third weld portion 31 can be omitted.

구체적인 실시예에 따르면, 제3용접부(31)의 템퍼비드 용접기법은 원격 자동 or 기계 가스텅스텐아크용접(GTAW)에 의해 구현됨으로써 방사선 피폭 방지, 입열량/비드배치/비드크기/형상 등이 정밀하게 제어될 수 있다. 제3용접부(31)의 용접재료는 Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152 등과 같은 인코넬합금일 수 있고, 최대 층간온도는 180℃ 이하로 유지되며, 용접입열량은 45kJ/inch 이하로 유지되고, 탬퍼비드가 완료되는 시점의 3층 다층 용접부 높이는 최소 3.2mm 이상이며, 템퍼비드 1층 끝단과 2층 끝단 간 이격거리는 1.58~4.78mm 이내일 수 있다. 또한, 자동 GTAW 템퍼비드 용접은 최소 예열온도 50℉에서 실행될 수 있다. According to a specific embodiment, the temper bead welding technique of the third welding part 31 is implemented by remote automatic or mechanical gas tungsten arc welding (GTAW), so that radiation exposure prevention, heat input / bead arrangement / bead size / shape, etc. are precise can be controlled appropriately. The welding material of the third welding portion 31 may be an Inconel alloy such as Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152, the maximum interlayer temperature is maintained at 180 ° C or less, and the welding heat input is maintained at 45 kJ / inch or less , the height of the multi-layer welded part on the third layer at the time of completion of the tamper bead is at least 3.2 mm, and the separation distance between the end of the first layer and the end of the second layer of the temper bead may be within 1.58 to 4.78 mm. Additionally, automatic GTAW temper bead welding can be performed at a minimum preheat temperature of 50°F.

도 10을 참조하면, 제4용접부(33)가 템퍼비드 용접기법을 통해 제3용접부(31)의 상면에 적층되도록 형성될 수 있다(도 18의 S10 참조). 특히, 제4용접부(33)는 구조물(10)의 외면과 동일평면을 유지하도록 제1홈(22) 내에 채워지도록 형성될 수 있다. 제4용접부(33)의 템퍼비드 용접기법은 여러개의 비드층을 적층하는 다층 비드용접 시에, 같은 비드층 내에서 비드를 반복적으로 겹침(Overlap)으로써 템퍼링 효과를 구현할 수 있고, 또한 비드가 연속적으로 적층될 때 상부의 비드층에서 발생한 입열이 하부의 비드층을 통과하여 열영향부(HAZ)의 취약한 미세조직에 전달되도록 함으로써 템퍼링 효과를 부여할 수 있다. 이와 같이, 제4용접부(33)가 템퍼비드 용접기법에 의해 제3용접부(31)의 상면에 적층됨으로써 제4용접부(33)에 대한 용접후 열처리가 생략될 수 있다. Referring to FIG. 10 , a fourth weld portion 33 may be formed to be laminated on the upper surface of the third weld portion 31 through a temper bead welding technique (see S10 in FIG. 18 ). In particular, the fourth weld portion 33 may be formed to be filled in the first groove 22 so as to maintain the same plane as the outer surface of the structure 10 . The tempering bead welding technique of the fourth welding part 33 can implement a tempering effect by repeatedly overlapping beads within the same bead layer during multi-layer bead welding that laminates several bead layers, and the beads are continuously When stacked, the tempering effect can be imparted by allowing the heat input generated in the upper bead layer to pass through the lower bead layer and to be transferred to the weak microstructure of the heat affected zone (HAZ). As such, since the fourth welded portion 33 is laminated on the upper surface of the third welded portion 31 by the temper bead welding technique, post-welding heat treatment for the fourth welded portion 33 can be omitted.

구체적인 실시예에 따르면, 제4용접부(33)의 템퍼비드 용접기법은 원격 자동 or 기계 가스텅스텐아크용접(GTAW)에 의해 구현됨으로써 방사선 피폭 방지, 입열량/비드배치/비드크기/형상 등이 정밀하게 제어될 수 있다. 제4용접부(33)의 용접재료는 Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152 등과 같은 인코넬합금일 수 있고, 최대 층간온도는 180℃ 이하로 유지되며, 용접입열량은 45kJ/inch 이하로 유지되고, 탬퍼비드가 완료되는 시점의 3층 다층 용접부 높이는 최소 3.2mm 이상이며, 템퍼비드 1층 끝단과 2층 끝단 간 이격거리는 1.58~4.78mm 이내일 수 있다. 또한, 자동 GTAW 템퍼비드 용접은 최소 예열온도 50℉에서 실행될 수 있다. According to a specific embodiment, the temper bead welding technique of the fourth welding part 33 is implemented by remote automatic or mechanical gas tungsten arc welding (GTAW), so that radiation exposure prevention, heat input / bead arrangement / bead size / shape, etc. are precise can be controlled appropriately. The welding material of the fourth weld 33 may be an Inconel alloy such as Alloy690, Alloy 52M, Alloy 52, Alloy 152, the maximum interlayer temperature is maintained at 180 ° C or less, and the welding heat input is maintained at 45 kJ / inch or less , the height of the multi-layer welded part on the third layer at the time of completion of the tamper bead is at least 3.2 mm, and the separation distance between the end of the first layer and the end of the second layer of the temper bead may be within 1.58 to 4.78 mm. Additionally, automatic GTAW temper bead welding can be performed at a minimum preheat temperature of 50°F.

이와 같이, 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)가 제1홈(22) 내에서 채워져 적층됨으로써 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)는 제1홈(22)에서 육성될 수 있다. In this way, the third welded portion 31 and the fourth welded portion 33 are filled and stacked in the first groove 22, so that the third welded portion 31 and the fourth welded portion 33 are grown in the first groove 22. It can be.

도 11을 참조하면, 가공툴(35)이 희생플러그(25), 제3용접부(31)의 중심부 및 제4용접부(33)의 중심부를 절삭함으로써 희생플러그(25), 제3용접부(31)의 일부, 제4용접부(33)의 중심부가 제거될 수 있고, 이를 통해, 도 12와 같이 교체용 관통홀(21)이 2차적으로 가공될 수 있다(도 18의 S11 참조). 이에 따라, 희생플러그(25)가 완전히 제거될 수 있고, 교체용 관통홀(21)은 제3용접부(31)의 중심부 및 제4용접부(33)의 중심부를 완전히 관통할 수 있다. Referring to FIG. 11 , the sacrificial plug 25 and the third weld 31 are formed by cutting the central portion of the sacrificial plug 25 and the third weld 31 and the center of the fourth weld 33 by the machining tool 35 . A portion of the center portion of the fourth welded portion 33 may be removed, and through this, the replacement through hole 21 may be secondarily processed as shown in FIG. 12 (see S11 in FIG. 18). Accordingly, the sacrificial plug 25 can be completely removed, and the through hole 21 for replacement can completely penetrate the central portion of the third welded portion 31 and the central portion of the fourth welded portion 33 .

도 12를 참조하면, 제4용접부(33)와 근접한 구조물(10)의 외면에서 제3용접부(31)의 용접결함, 제4용접부(33)의 용접결함, 제3용접부(31) 및 구조물(10) 사이의 경계면(34)에서의 용접결함, 구조물(10)의 결함 등을 검출하기 위한 비파괴검사를 1차적으로 실시한다(도 18의 S12 참조). 비파괴검사는 초음파 탐상검사기(43), 자분탐상 검사기(44), 침투탐상 검사기(45) 중에서 적어도 하나에 의해 실행될 수 있다. 비파괴검사는 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)를 포함한 비파괴 검사영역(41)에 대해 실행될 수 있고, 비파괴 검사영역(41) 이외의 영역은 미검사영역(42)에 해당될 수 있다. 제3용접부(31), 제4용접부(33), 구조물(10)에 대한 건전성 평가를 위한 비파괴검사는 수소유기균열 등을 고려하여 용접 종료 이후에 48시간 이후에 실행됨이 바람직하다. 12, the welding defect of the third weld 31 on the outer surface of the structure 10 adjacent to the fourth weld 33, the welding defect of the fourth weld 33, the third weld 31 and the structure ( 10) First, a non-destructive test is performed to detect welding defects, defects in the structure 10, and the like at the interface 34 between them (see S12 in FIG. 18). Non-destructive testing may be performed by at least one of an ultrasonic inspection machine 43, a magnetic particle inspection machine 44, and a penetrant inspection machine 45. The non-destructive test may be performed on the non-destructive test area 41 including the third weld 31 and the fourth weld 33, and areas other than the non-destructive test area 41 may correspond to the untested area 42. there is. Non-destructive testing for soundness evaluation of the third weld 31, the fourth weld 33, and the structure 10 is preferably performed 48 hours after the end of welding in consideration of hydrogen induced cracking.

도 13을 참조하면, 제3홈(51)이 그루브 가공툴(미도시)에 의해 제4용접부(33)에서 일정한 깊이(55) 및 일정한 폭(56)을 가지도록 가공될 수 있다(도 18의 S13 참조). 제3홈(51)은 구조물(10)의 교체용 관통홀(21)의 상부 둘레에 형성될 수 있다. 후행하는 J-그루브 용접부(71)는 제3홈(51)에 부분용입용접기술에 의해 형성되는 구성인 점에서, 제3홈(51)은 ASME Sec.III 부분용입용접 기술기준에 따라 그 형상이 결정될 수 있다. 제3홈(51)의 깊이(55) 및 폭(56)은 교체용 노즐(61)의 두께(54)의 최소 0.75배 이상일 수 있다. 제3홈(51)은 구조물(10)의 외면과 평행한 평탄면(52)과, 평탄면(52)에 경사지게 연결된 경사면(53)을 가질 수 있다. 제3홈(51)이 평탄면(52) 및 경사면(53)을 가짐에 따라 후행하는 J-그루브 용접부(71)가 보다 용이하게 형성될 수 있다. Referring to FIG. 13, a third groove 51 may be processed to have a predetermined depth 55 and a predetermined width 56 at the fourth welded portion 33 by a groove processing tool (not shown) (FIG. 18). see S13 in ). The third groove 51 may be formed on the upper circumference of the replacement through hole 21 of the structure 10 . Since the following J-groove welding part 71 is formed by partial penetration welding technology in the third groove 51, the third groove 51 has its shape according to ASME Sec.III partial penetration welding technology standard. this can be determined. The depth 55 and width 56 of the third groove 51 may be at least 0.75 times the thickness 54 of the replacement nozzle 61 . The third groove 51 may have a flat surface 52 parallel to the outer surface of the structure 10 and an inclined surface 53 inclinedly connected to the flat surface 52 . As the third groove 51 has the flat surface 52 and the inclined surface 53, the following J-groove welding part 71 can be more easily formed.

도 14를 참조하면, 이물질방지부재(20)가 제거된 후에 교체용 노즐(61)이 교체용 관통홀(21)에 삽입될 수 있다(도 18의 S14 참조). 교체용 노즐(61)이 교체용 관통홀(21)에 완전히 삽입됨에 따라 교체용 노즐(61)의 하단은 교체용 관통홀(21)의 하단까지 정렬될 수 있다.Referring to FIG. 14 , after the foreign matter prevention member 20 is removed, the replacement nozzle 61 may be inserted into the replacement through-hole 21 (see S14 in FIG. 18 ). As the replacement nozzle 61 is completely inserted into the replacement through-hole 21, the lower end of the replacement nozzle 61 may be aligned with the lower end of the replacement through-hole 21.

교체용 노즐(61)의 외경(d3)에 따라 교체용 관통홀(21)의 내경(d2) 및 교체용 노즐(61)의 외경(d3) 사이의 틈새는 설정된 최소틈새를 유지하도록 구성될 수 있다. 특히, 최소틈새는 붕산수의 농도가 부식을 유발하는 농도 이하로 낮아지도록 설정된 틈새일 수 있고, 이를 통해 붕산수가 교체용 관통홀(21) 및 교체용 노즐(61) 사이의 틈새로 유입되더라도 부식을 유발하는 농도 이하가 되므로 부식에 대한 영향이 없게 할 수 있다. 예컨대, 교체용 관통홀(21)의 내경(d2)이 25mm이하일 때, 교체용 관통홀(21)의 내경(d2) 및 교체용 노즐(61)의 외경(d3) 사이의 틈새는 0.25mm이하를 유지하도록 구성될 수 있다. 교체용 관통홀(21)의 내경(d2)이 25mm를 초과하고 100mm이하일 때, 교체용 관통홀(21)의 내경(d2) 및 교체용 노즐(61)의 외경(d3) 사이의 틈새는 0.5mm이하를 유지하도록 구성될 수 있다. 교체용 관통홀(21)의 내경(d2)이 100mm를 초과할 때, 교체용 관통홀(21)의 내경(d2) 및 교체용 노즐(61)의 외경(d3) 사이의 틈새는 0.75mm이하를 유지하도록 구성될 수 있다. Depending on the outer diameter d3 of the replacement nozzle 61, the gap between the inner diameter d2 of the replacement through-hole 21 and the outer diameter d3 of the replacement nozzle 61 may be configured to maintain the set minimum gap. there is. In particular, the minimum gap may be a gap set so that the concentration of boric acid water is lowered below the concentration that causes corrosion, and through this, even if boric acid water flows into the gap between the replacement through-hole 21 and the replacement nozzle 61, corrosion is prevented. It is less than the concentration that causes corrosion, so there is no effect on corrosion. For example, when the inner diameter d2 of the replacement through-hole 21 is 25 mm or less, the clearance between the inner diameter d2 of the replacement through-hole 21 and the outer diameter d3 of the replacement nozzle 61 is 0.25 mm or less. It can be configured to hold. When the inner diameter d2 of the replacement through hole 21 exceeds 25 mm and is less than or equal to 100 mm, the clearance between the inner diameter d2 of the replacement through hole 21 and the outer diameter d3 of the replacement nozzle 61 is 0.5 It can be configured to stay below mm. When the inner diameter d2 of the replacement through hole 21 exceeds 100 mm, the clearance between the inner diameter d2 of the replacement through hole 21 and the outer diameter d3 of the replacement nozzle 61 is 0.75 mm or less. It can be configured to hold.

이에 따라, 기존의 노즐 전체교체방법의 클래딩 용접, 상측 실링용접, 하측 실링용접 등을 생략할 수 있으므로 그 제조비용이 절약될 수 있다. Accordingly, since cladding welding, upper sealing welding, lower sealing welding, etc. of the existing nozzle replacement method can be omitted, the manufacturing cost can be saved.

도 15를 참조하면, J-그루브 용접부(71)가 자동 또는 수동 GTAW에 의해 교체용 노즐(61) 및 제4용접부(33) 사이의 제3홈(51) 내에서 부분용입용접 기술에 의해 형성될 수 있다(도 15의 S15 참조). J-그루브 용접부(71)의 깊이(72)와 폭(73)은 교체용 노즐(61)의 두께(54)의 최소 0.75배 이상이고, J-그루브 용접부(71)의 전체 높이(74)는 교체용 노즐(61)의 두께(54)의 최소 1.4배 이상일 수 있다. J-Groove 용접부(71)는 일차수응력부식균열 발생을 방지하기 위해서 Alloy690, Alloy 52M, Alloy52, Alloy152 등과 같은 인코넬합금재질로 이루어질 수 있다. Referring to FIG. 15, a J-groove weld 71 is formed by partial penetration welding technology in the third groove 51 between the replacement nozzle 61 and the fourth weld 33 by automatic or manual GTAW. It can be (see S15 in FIG. 15). The depth 72 and width 73 of the J-groove weld 71 are at least 0.75 times the thickness 54 of the replacement nozzle 61, and the total height 74 of the J-groove weld 71 is It may be at least 1.4 times the thickness 54 of the replacement nozzle 61. The J-Groove welded portion 71 may be made of an Inconel alloy material such as Alloy690, Alloy 52M, Alloy52, or Alloy152 to prevent occurrence of primary water stress corrosion cracking.

일 예에 따르면, J-그루브 용접부(71)는 방사선 피폭을 방지하고 입열량, 비드 배치, 비드 크기 및 형상 등을 정밀하게 제어하는 것이 가능한 원격제어 자동 GTAW 용접장비에 의해 형성될 수 있다. According to one example, the J-groove welded portion 71 may be formed by remotely controlled automatic GTAW welding equipment capable of preventing radiation exposure and precisely controlling heat input, bead arrangement, bead size and shape, and the like.

다른 예에 따르면, J-그루부 용접부(71)는 수동 GTAW 용접장비에 의해 형성될 수도 있다. According to another example, the J-groove weld 71 may be formed by manual GTAW welding equipment.

상술한 바와 같이, 부분용입용접 기술기준에 의거하여 제3홈(51)이 제4용접부(33)에 가공되고 J-그루브 용접부(71)가 제3홈(51)에 부분용입용접되도록 이루어짐에 따라 제4용접부(33)의 직경(또는 폭)은 교체용 노즐(61)의 직경 대비 대략 2~3배로 이루어질 수 있다. 즉, 본 발명은 J-그루브 용접부(71)가 제4용접부(33)의 제3홈(51)에 부분용입용접됨에 따라 기존의 노즐 교체방법에 따른 용접PAD의 형성공정에 비해 간소화될 수 있고, 용접부의 품질저하, 구조물의 손상 등을 미연에 방지할 수 있다.As described above, based on the partial penetration welding technical standard, the third groove 51 is processed into the fourth weld 33 and the J-groove weld 71 is partially welded to the third groove 51. Accordingly, the diameter (or width) of the fourth welded portion 33 may be approximately 2 to 3 times larger than the diameter of the replacement nozzle 61 . That is, according to the present invention, as the J-groove welding part 71 is partially welded to the third groove 51 of the fourth welding part 33, it can be simplified compared to the welding PAD forming process according to the existing nozzle replacement method, , quality deterioration of welded parts and damage to structures can be prevented in advance.

도 16을 참조하면, 제4용접부(33)와 근접한 구조물(10)의 외면에서 J-그루브 용접부(71)의 용접결함, 제3용접부(31)의 용접결함, 제4용접부(33)의 용접결함, 제4용접부(33) 및 구조물(10) 사이의 경계면(34)에서의 용접결함, 구조물(10)의 결함 등을 검출하기 위한 비파괴검사를 2차적으로 실시한다(도 18의 S16 참조). 비파괴검사는 초음파 탐상검사기(43), 자분탐상 검사기(44), 침투탐상 검사기(45) 중에서 적어도 하나에 의해 실행될 수 있다. 비파괴검사는 J-그루브 용접부(71), 제3용접부(31) 및 제4용접부(33)를 포함한 비파괴 검사영역(41)에 대해 실행될 수 있고, 비파괴 검사영역(41) 이외의 영역은 미검사영역(42)에 해당될 수 있다. 제3용접부(31), 제4용접부(33), 구조물(10)에 대한 건전성 평가를 위한 비파괴검사는 수소유기균열 등을 고려하여 용접 종료 이후에 48시간 이후에 실행됨이 바람직하다. 16, the welding defect of the J-groove weld 71, the welding defect of the third weld 31, the welding of the fourth weld 33 on the outer surface of the structure 10 adjacent to the fourth weld 33 Secondary non-destructive testing is performed to detect defects, welding defects at the interface 34 between the fourth weld 33 and the structure 10, and defects in the structure 10 (see S16 in FIG. 18). . Non-destructive testing may be performed by at least one of an ultrasonic inspection machine 43, a magnetic particle inspection machine 44, and a penetrant inspection machine 45. The non-destructive inspection may be performed on the non-destructive inspection area 41 including the J-groove weld 71, the third weld 31 and the fourth weld 33, and areas other than the non-destructive inspection area 41 are not inspected. It may correspond to area 42 . Non-destructive testing for soundness evaluation of the third weld 31, the fourth weld 33, and the structure 10 is preferably performed 48 hours after the end of welding in consideration of hydrogen induced cracking.

도 17을 참조하면, 교체용 노즐(61)이 제1용접부(28), 제2용접부(30), 제3용접부(31), 제4용접부(33), 및 J-그루브 용접부(71)를 통해 구조물(10)의 교체용 관통홀(15)에 견고하게 결합됨으로써 노즐의 전체적인 교체가 완료될 수 있고, 이에 의해, 붕산수가 외부로 누출됨이 방지될 수 있다. Referring to FIG. 17, the replacement nozzle 61 connects the first welding part 28, the second welding part 30, the third welding part 31, the fourth welding part 33, and the J-groove welding part 71. By being firmly coupled to the through-hole 15 for replacement of the structure 10 through the nozzle, the overall replacement of the nozzle can be completed, whereby boric acid water can be prevented from leaking to the outside.

이상의 설명은 본 발명의 기술 사상을 예시적으로 설명한 것에 불과한 것으로서, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. The above description is merely an example of the technical idea of the present invention, and various modifications and variations can be made to those skilled in the art without departing from the essential characteristics of the present invention.

따라서, 본 발명에 개시된 실시예들은 본 발명의 기술 사상을 한정하기 위한 것이 아니라 설명하기 위한 것이고, 이러한 실시예에 의하여 본 발명의 기술 사상의 범위가 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 보호 범위는 아래의 청구범위에 의하여 해석되어야 하며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술 사상은 본 발명의 권리범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.Therefore, the embodiments disclosed in the present invention are not intended to limit the technical idea of the present invention, but to explain, and the scope of the technical idea of the present invention is not limited by these embodiments. The protection scope of the present invention should be construed according to the claims below, and all technical ideas within the equivalent range should be construed as being included in the scope of the present invention.

10: 구조물 11: 기존 노즐
12: 기존 용접부 13: 일차수 응력부식균열
14: 붕산수 15: 기존 관통홀
20: 이물질방지부재 21: 교체용 관통홀
22: 제1홈 23: 평탄면
24: 경사면 25: 희생플러그
27: 제2홈 28: 제1용접부
30: 제2용접부 31: 제3용접부
33: 제4용접부 35: 가공툴
41: 비파괴 검사영역 42: 미검사영역
51: 제3홈 52: 평탄면
53: 경사면 61: 교체용 노즐
71: J-그루브 용접부10: structure 11: conventional nozzle
12: Existing weld 13: Primary stress corrosion cracking
14: boric acid water 15: existing through hole
20: Foreign matter prevention member 21: Through-hole for replacement
22: first groove 23: flat surface
24: slope 25: sacrificial plug
27: second groove 28: first weld
30: second welding part 31: third welding part
33: fourth welding part 35: processing tool
41: non-destructive inspection area 42: untested area
51: third groove 52: flat surface
53: inclined surface 61: replacement nozzle
71: J-groove weld

Claims (15)

구조물 및 기존 노즐을 결합하는 기존 용접부에서 결함 발생을 검출하는 검출단계;
기존 노즐의 하단 및 기존 용접부의 하단을 커버하도록 이물질방지부재를 상기 구조물의 내부에 설치하는 이물질방지부재 설치단계;
기존 노즐을 완전히 제거함으로써 교체용 관통홀을 상기 구조물에 1차적으로 가공하는 1차 교체용 관통홀 가공단계;
상기 교체용 관통홀의 하부 둘레에 제1용접부 및 제2용접부를 형성하는 제1용접부 및 제2용접부 형성단계;
희생플러그를 상기 교체용 관통홀에 설치하는 희생플러그 설치단계;
상기 교체용 관통홀의 상부 둘레에 제3용접부 및 제4용접부를 형성하는 제3용접부 및 제4용접부 형성단계;
상기 희생플러그를 제거함으로써 교체용 관통홀을 2차적으로 가공하는 2차 교체용 관통홀 가공단계;
교체용 노즐을 상기 교체용 관통홀에 삽입하는 교체용 노즐삽입단계; 및
J-그루브 용접부를 상기 제4용접부 및 상기 교체용 노즐 사이에 형성하는 J-그루브 용접부 형성단계;를 포함하는 노즐 전체교체방법.
A detection step of detecting the occurrence of a defect in an existing weld that combines a structure and an existing nozzle;
A foreign matter prevention member installation step of installing a foreign matter prevention member inside the structure to cover the lower end of the existing nozzle and the lower end of the existing welded part;
A first replacement through-hole processing step of firstly processing a replacement through-hole in the structure by completely removing the existing nozzle;
forming a first welding part and a second welding part forming a first welding part and a second welding part around the lower circumference of the replacement through-hole;
a sacrificial plug installation step of installing a sacrificial plug into the replacement through-hole;
a third welding part and a fourth welding part forming step of forming a third welding part and a fourth welding part around an upper circumference of the replacement through hole;
a second replacement through-hole processing step of secondarily processing a replacement through-hole by removing the sacrificial plug;
a replacement nozzle insertion step of inserting a replacement nozzle into the replacement through-hole; and
A nozzle replacement method including a J-groove weld forming step of forming a J-groove weld between the fourth weld and the replacement nozzle.
 청구항 1에 있어서,
상기 1차 교체용 관통홀 가공단계 이후에,
상기 교체용 관통홀의 상부 둘레와 인접한 구조물의 일부를 절삭함으로써 제1홈을 상기 교체용 관통홀의 상부 둘레에 형성하는 제1홈 가공단계; 및
상기 기존 용접부를 완전히 제거함으로써 제2홈을 상기 교체용 관통홀의 하부 둘레에 가공하는 제2홈 가공단계;를 더 포함하는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
After the first replacement through-hole processing step,
a first groove processing step of forming a first groove on an upper circumference of the replacement through hole by cutting a portion of a structure adjacent to an upper circumference of the replacement through hole; and
A second groove processing step of processing a second groove around the lower circumference of the replacement through hole by completely removing the existing welded portion;
 청구항 2에 있어서,
상기 제1용접부 및 상기 제2용접부 형성단계는,
상기 제1용접부를 상기 제2홈에 형성하는 제1용접부 형성단계; 및
상기 제2용접부를 상기 제2홈 내에서 상기 제1용접부에 적층하는 제2용접부 형성단계;를 포함하는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 2,
The first welding part and the second welding part forming step,
a first welding part forming step of forming the first welding part in the second groove; and
and forming a second weld portion by laminating the second weld portion to the first weld portion within the second groove.
 청구항 3에 있어서,
상기 제1용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제2홈의 표면을 따라 균일한 두께로 형성되고,
상기 제2용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제1용접부의 저면에 적층되도록 형성된 노즐 전체교체방법.
The method of claim 3,
The first weld portion is formed with a uniform thickness along the surface of the second groove through a temper bead welding technique,
The second welding part is formed to be laminated on the bottom surface of the first welding part through the temper bead welding technique.
 청구항 2에 있어서,
상기 제3용접부 및 상기 제4용접부 형성단계는,
제3용접부를 상기 제1홈에 형성하는 제3용접부 형성단계; 및
제4용접부를 상기 제1홈 내에서 상기 제3용접부에 적층하는 제4용접부 형성단계;를 포함하는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 2,
The third welding part and the fourth welding part forming step,
a third welding part forming step of forming a third welding part in the first groove; and
A method for replacing a nozzle as a whole, comprising: forming a fourth weld portion by laminating a fourth weld portion on the third weld portion within the first groove.
 청구항 5에 있어서,
상기 제1홈은 상기 구조물의 외면과 평행한 평탄면과, 상기 평탄면에 경사지게 연결된 경사면을 가지고,
상기 제3용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제1홈의 평탄면 및 경사면을 따라 균일한 두께로 형성되고,
상기 제4용접부는 템퍼비드 용접기법을 통해 상기 제3용접부의 상면에 적층되도록 형성되는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 5,
The first groove has a flat surface parallel to the outer surface of the structure and an inclined surface inclinedly connected to the flat surface,
The third weld portion is formed with a uniform thickness along the flat surface and the inclined surface of the first groove through a temper bead welding technique,
The entire nozzle replacement method wherein the fourth weld is formed to be laminated on the upper surface of the third weld through a temper bead welding technique.
 청구항 1에 있어서,
상기 제3용접부 및 제4용접부 형성단계 이후에,
제3홈을 상기 제4용접부에 형성하는 제3홈 가공단계;를 더 포함하는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
After the step of forming the third and fourth welds,
The entire nozzle replacement method further comprising a third groove processing step of forming a third groove on the fourth welded portion.
 청구항 7에 있어서,
상기 J-그루브 용접부는 부분용입용접기술 의해 상기 제3홈 내에 형성되는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 7,
The J-groove welding part is formed in the third groove by partial penetration welding technology.
 청구항 7에 있어서,
상기 제3홈은 상기 구조물의 외면과 평행한 평탄면과, 상기 평탄면에 경사지게 연결된 경사면을 가지는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 7,
The third groove has a flat surface parallel to the outer surface of the structure and an inclined surface inclinedly connected to the flat surface.
 청구항 1에 있어서,
상기 희생플러그의 하부는 상기 교체용 관통홀 내에 완전히 삽입되고, 상기 희생플러그의 상부는 원추기둥형상인 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
The lower part of the sacrificial plug is completely inserted into the replacement through-hole, and the upper part of the sacrificial plug has a conical column shape.
 청구항 1에 있어서,
상기 희생플러그는 인코넬합금재질로 이루어진 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
The sacrificial plug is a complete nozzle replacement method made of an Inconel alloy material.
 청구항 1에 있어서,
상기 교체용 노즐의 외경에 따라 상기 교체용 관통홀의 내경 및 상기 교체용 노즐의 외경 사이의 틈새는 설정된 최소틈새를 유지하도록 구성되고,
상기 최소틈새는 붕산수의 농도가 부식을 유발하는 농도 이하로 낮아지도록 설정된 틈새인 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
A gap between the inner diameter of the replacement through-hole and the outer diameter of the replacement nozzle is configured to maintain a set minimum gap according to the outer diameter of the replacement nozzle,
The minimum gap is a gap set so that the concentration of boric acid water is lowered below the concentration that causes corrosion.
 청구항 1에 있어서,
상기 제1용접부의 용접재료, 상기 제2용접부의 용접재료, 상기 제3용접부의 용접재료, 상기 제4용접부의 용접재료, 상기 J-그루브 용접부의 용접재료는 인코넬합금인 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
The welding material of the first welding part, the welding material of the second welding part, the welding material of the third welding part, the welding material of the fourth welding part, and the welding material of the J-groove welding part are Inconel alloys.
 청구항 1에 있어서,
상기 J-그루브 용접부 형성단계 이전에, 상기 제4용접부와 근접한 구조물의 외면에서 제3용접부의 용접결함, 제4용접부의 용접결함, 제3용접부 및 구조물 사이의 경계면에서의 용접결함, 구조물의 결함을 검출하기 위한 비파괴검사를 1차적으로 실시하는 1차 비파괴검사단계를 더 포함하는 노즐 전체교체방법.
The method of claim 1,
Prior to the J-groove weld forming step, welding defects of the third weld on the outer surface of the structure adjacent to the fourth weld, welding defects of the fourth weld, welding defects at the interface between the third weld and the structure, and structural defects. The entire nozzle replacement method further comprising a first non-destructive inspection step of firstly performing a non-destructive inspection to detect the.
 청구항 1에 있어서,
상기 J-그루브 용접부 형성단계 이후에, 상기 J-그루브 용접부의 용접결함, 상기 제4용접부와 근접한 구조물의 외면에서 제3용접부의 용접결함, 제4용접부의 용접결함, 제3용접부 및 구조물 사이의 경계면에서의 용접결함, 구조물의 결함을 검출하기 위한 비파괴검사를 2차적으로 실시하는 2차 비파괴검사단계를 더 포함하는 노즐 전체교체방법. The method of claim 1,
After the J-groove weld forming step, a welding defect of the J-groove weld, a welding defect of a third weld on the outer surface of a structure adjacent to the fourth weld, a welding defect of the fourth weld, and a gap between the third weld and the structure. A method for replacing the entire nozzle further comprising a secondary non-destructive inspection step of secondarily performing a non-destructive inspection to detect welding defects and structural defects at the interface.
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