KR102430390B1 - Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate - Google Patents

Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate Download PDF

Info

Publication number
KR102430390B1
KR102430390B1 KR1020207017647A KR20207017647A KR102430390B1 KR 102430390 B1 KR102430390 B1 KR 102430390B1 KR 1020207017647 A KR1020207017647 A KR 1020207017647A KR 20207017647 A KR20207017647 A KR 20207017647A KR 102430390 B1 KR102430390 B1 KR 102430390B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
cooling
spray nozzle
spray
steel plate
steel sheet
Prior art date
Application number
KR1020207017647A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20200085880A (en
Inventor
사토시 우에오카
유타 다무라
유스케 노지마
타이키 미야노
켄 미우라
Original Assignee
제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 filed Critical 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Publication of KR20200085880A publication Critical patent/KR20200085880A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR102430390B1 publication Critical patent/KR102430390B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C21D1/60—Aqueous agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C21D9/5735—Details
    • C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B21B2001/386—Plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B21B37/76—Cooling control on the run-out table
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)

Abstract

구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 2.5 이하로 하고, 구속 롤 사이에 복수의 냉각 헤더를 배치하고, 각 냉각 헤더는 2개 이상의 냉각수 공급 계통 중 어느 것에 접속되고, 각 냉각수 공급 계통은 급수의 온 오프 및 유량 제어가 독립적으로 가능한 조정 밸브를 갖고, 각 냉각 헤더는 강판폭 방향으로 복수의 냉각 스프레이 노즐을 갖고, 강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 냉각수 공급 계통의 냉각 헤더에 접속됨과 함께, 강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는 최소 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수가 분사 가능하고, 각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사하도록 조정 밸브를 이용하여 제어하는 제어 기구를 구비한, 후강판의 냉각 장치.The ratio P/D of the constraint roll pitch (P) to the constraint roll diameter (D) is 2.5 or less, a plurality of cooling headers are disposed between the constraint rolls, and each cooling header is connected to any of two or more cooling water supply systems Each cooling water supply system has a control valve capable of independently controlling on/off and flow rate of water supply, each cooling header has a plurality of cooling spray nozzles in the sheet width direction, and cooling spray nozzles adjacent to each other in the sheet width direction are While being connected to the cooling headers of different cooling water supply systems, the flow densities of the cooling water sprayed from the cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel sheet width direction are mutually different flow densities, and for the same injection pressure, the cooling water of the maximum flow density From the cooling spray nozzle that sprays, cooling water with a flow density three times or more from the cooling spray nozzle that sprays the cooling water of the minimum flow density can be sprayed, and each cooling water supply system is individually selected to spray the cooling water from the cooling spray nozzle A cooling device for a thick steel plate comprising a control mechanism for controlling using a valve.

Description

후강판의 냉각 장치 및 냉각 방법 그리고 후강판의 제조 설비 및 제조 방법Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate

본 발명은, 후강판의 제조 라인에서, 열간 압연 후의 제어 냉각 혹은 열간 압연 후에 실온까지 냉각된 강판을 재가열 퀀칭으로 냉각하는 경우에, 형상을 제어하면서 냉각 속도를 종래보다도 폭넓은 범위에서 조정하는 것을 가능하게 하는 냉각 장치 및 냉각 방법에 관한 것이다. 또한, 본 발명은, 이 냉각 장치를 이용한 후강판의 제조 설비 및 이 냉각 방법을 이용한 후강판의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a control cooling after hot rolling or cooling by reheat quenching of a steel sheet cooled to room temperature after hot rolling in a steel sheet manufacturing line by controlling the shape and adjusting the cooling rate in a wider range than before. It relates to a cooling device and a cooling method that make it possible. Moreover, this invention relates to the manufacturing equipment of the thick steel plate using this cooling device, and the manufacturing method of the thick steel plate using this cooling method.

특히 후강판(간단히 강판이라고 칭하는 경우도 있음)의 제조에 있어서는, 강판에 요구되는 기계적 성질, 특히 강도와 인성을 확보할 필요가 있다. 이를 달성하기 위해, 압연 후의 고온의 후강판을 그대로 냉각하거나, 일단 실온까지 공냉하고, 오프라인에서 재가열·퀀칭하거나 하는 작업이 행해진다. 이 냉각 작업에서는, 강판에 요구되는 재질상의 특성, 특히 고강도화의 점에서 빠른 냉각 속도로 냉각하는 경우가 많다.In particular, in the manufacture of a thick steel plate (sometimes simply referred to as a steel plate), it is necessary to secure the mechanical properties required for the steel plate, particularly strength and toughness. In order to achieve this, the operation of cooling the high-temperature thick steel sheet after rolling as it is, or once air-cooling to room temperature, and reheating and quenching offline is performed. In this cooling operation, in many cases, cooling is performed at a high cooling rate from the viewpoint of material properties required of the steel sheet, in particular, high strength.

한편, 최근의 재질 제어의 고도화에 의해, 고강도화의 요구뿐만 아니라 연질인 변태 조직과 경질인 변태 조직을 복합하는 요구가 증가해 왔다. 예를 들면, 냉각의 초기 혹은 후기에 비교적 냉각 속도가 느린 조건으로 함으로써, 페라이트＋베이나이트나 페라이트＋마르텐사이트와 같은 복합 조직을 얻는 수법이다. 이 복합 조직화에 의해, 예를 들면 인장 강도에 대한 항복 강도의 비인 항복비를 낮게 할 수 있고, 내진성이 우수한 강판 등을 제조할 수 있을 가능성이 있다.On the other hand, with the advancement of material control in recent years, not only the demand for high strength but also the demand for compounding a soft metamorphic structure and a hard metamorphic structure has increased. For example, it is a method of obtaining a composite structure such as ferrite + bainite or ferrite + martensite by setting the cooling rate to a relatively slow condition in the initial stage or late stage of cooling. By this composite structure, for example, the yield ratio, which is the ratio of the yield strength to the tensile strength, can be made low, and there is a possibility that a steel sheet excellent in earthquake resistance or the like can be manufactured.

종래, 이러한 복합 조직화를 후강판에서 실현하기 위해서는, 재가열 퀀칭을 복수회 실시하는 다단 열처리가 행해져 왔지만, 공정 절약화의 점에서, 1회의 퀀칭 시에 임의의 타이밍으로 냉각 속도를 변화시키는 것이 가능한 냉각 기술이 요구되고 있다. 특히 페라이트 생성을 촉진하려면, 매우 느린 냉각 속도(예를 들면, 2∼20℃/s 정도)로 장시간에 걸쳐 냉각할 필요가 있다. 이 때문에, 일반적인 온라인의 제어 냉각 장치나 열처리 시의 퀀칭 장치의 냉각 속도(판두께 20㎜에서 대체로 30∼60℃/s 정도)에 비해 매우 느린 냉각 속도로 조정하는 것이 요구되고 있다.Conventionally, in order to realize such a complex structure in a thick steel sheet, a multi-stage heat treatment in which reheating and quenching is performed a plurality of times has been performed. technology is required. In particular, in order to promote the formation of ferrite, it is necessary to cool it over a long period of time at a very slow cooling rate (eg, about 2 to 20°C/s). For this reason, compared with the cooling rate of a general on-line controlled cooling apparatus or a quenching apparatus at the time of heat processing (about 30-60 degreeC/s at a plate|board thickness of 20 mm, about 30-60 degreeC/s), it is calculated|required to adjust the cooling rate very slow.

후강판의 냉각 중에 임의의 타이밍으로 냉각 속도를 변경하는 기술로서, 이하와 같은 특허문헌이 있다.As a technique for changing a cooling rate at an arbitrary timing during cooling of a thick steel plate, there are the following patent documents.

특허문헌 1에는, 하면의 냉각 헤더에 관하여, 수조와 수조 내에 설치된 스프레이 노즐을 배치하여, 수조의 액면 높이를 변경함으로써 냉각 능력을 광범위하게 변경하는 기술이 개시되어 있다. 특허문헌 1에서는, 냉각 능력을 높게 하는 경우는, 수조의 액면을 높게 하여 노즐 선단을 수몰(immerse)시켜, 스프레이의 냉각수에 더하여 수조 내의 물을 스프레이수(spray water)로 수반(entrain)시킴으로써, 스프레이 노즐의 분사 유량보다도 많은 수량(amount of water)을 강판에 피수(被水; expose)시킬 수 있다. 또한, 냉각 능력을 낮게 하는 경우는 수조의 액면 높이를 낮게 하여, 스프레이 노즐 선단을 수몰시키지 않도록 하고, 앞서 서술한 수반류(entrained water flow)를 발생시키지 않음으로써 적은 수량을 강판에 피수시킬 수 있다. 한편, 이러한 기술에서는 테이블 롤 사이에 수조를 배치할 필요가 있기 때문에, 냉각이 강판의 하면에 한정되어, 상면의 냉각에 사용할 수 없다. 또한, 후판의 퀀칭 장치와 같이 테이블 롤 간격이 좁은 설비에서는, 어차피 수조를 롤 사이에 설치할 수 없다.Patent Document 1 discloses a technique for broadly changing the cooling capacity by arranging a water tank and a spray nozzle installed in the water tank, and changing the liquid level of the water tank with respect to the cooling header on the lower surface. In Patent Document 1, when the cooling capacity is increased, the liquid level of the water tank is raised to immerse the tip of the nozzle, and in addition to the cooling water of the spray, the water in the water tank is entrained with spray water, It is possible to expose the steel sheet to an amount of water larger than the spray flow rate of the spray nozzle. In addition, when the cooling capacity is lowered, the liquid level of the water tank is lowered so that the tip of the spray nozzle is not submerged, and a small amount of water can be poured onto the steel sheet by not generating the entrained water flow described above. . On the other hand, in this technique, since it is necessary to arrange|position a water tank between table rolls, cooling is limited to the lower surface of a steel plate, and cannot be used for cooling of an upper surface. In addition, in a facility with a narrow table roll interval, such as a quenching device for a thick plate, a water tank cannot be installed between the rolls anyway.

특허문헌 2는, 폭 방향으로 복수 부착된 노즐에 대해서 서로 이웃하는 노즐을 독립한 계통으로부터 급수하여, 유량을 낮게 하는 경우는 그 한쪽만을 분사함으로써 유량을 조정하는 기술이다. 한편, 이러한 기술에서도 유량의 조정 여유분은 최대의 냉각 속도에 대하여 50％ 정도의 조정밖에 할 수 없다.Patent Document 2 is a technique of adjusting the flow rate by spraying only one of the nozzles adjacent to each other in the width direction from an independent system and supplying water from an independent system. On the other hand, even with this technique, the adjustment margin for flow rate can only be adjusted to about 50% of the maximum cooling rate.

그래서 특허문헌 3에는, 상기의 점을 개선하기 위해, 유량의 특성이 상이한 봉 형상 냉각수 노즐을 구비한 급냉각 장치와 완냉각 장치를 전후에 배치하고, 하나의 냉각 에어리어에서 급냉각 장치와 완냉각 장치를 전환하여 분사함으로써, 넓은 범위에서 냉각 속도를 조정하는 기술이 기재되어 있다.Therefore, in Patent Document 3, in order to improve the above points, a rapid cooling device and a slow cooling device provided with rod-shaped cooling water nozzles having different flow characteristics are arranged before and after, and the rapid cooling device and the slow cooling device are provided in one cooling area. A technique for adjusting the cooling rate over a wide range by switching the device and spraying has been described.

일본공개특허공보 소59-47010호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 59-47010 일본공개특허공보 2014-124634호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2014-124634 일본공개특허공보 2011-167759호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2011-167759

후강판의 냉각, 특히 오프라인의 열처리에서는 강판을 롤로 구속하면서 통과하여 냉각하는, 소위 롤러 ??치(roller quenching)가 채용되는 경우가 많다. 이 형식은, 강판을 롤로 구속하면서 냉각하기 때문에 냉각 후의 강판의 평탄도가 양호하고, 그 후의 형상 교정 처리를 적게 할 수 있는 점에서, 널리 사용되고 있다. 한편으로, 롤러 ??치는 냉각 형상을 양호와 하기 위해, 비교적 큰 지름의 롤을 사용하고, 좁은 롤 피치로 강판을 구속하는 점에서, 롤 사이에 설치하는 냉각 장치를 위해 넓은 스페이스를 확보할 수 없다. 이 때문에, 특허문헌 3의 기술을 롤러 ??치 타입의 냉각 장치에 적용하는 것은 어렵다.In the cooling of a thick steel plate, especially in off-line heat treatment, so-called roller quenching, in which the steel plate is cooled while being constrained by a roll, is often employed. This type is widely used since the steel sheet is cooled while restraining the steel sheet with a roll, so that the flatness of the steel sheet after cooling is good and subsequent shape correction processing can be reduced. On the other hand, in order to obtain a good cooling shape for the roller interlocks, a relatively large diameter roll is used, and a wide space can be secured for the cooling device installed between the rolls because the steel sheet is constrained by a narrow roll pitch. none. For this reason, it is difficult to apply the technique of patent document 3 to the roller mounted type cooling apparatus.

그래서, 본 발명은 상기와 같은 사정을 감안하여 이루어진 것으로서, 후강판의 냉각에 있어서, 형상을 제어하면서 냉각 수량을 넓은 범위에서 조정함으로써 넓은 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있음과 함께, 특히 후강판 구속용의 롤 사이에 냉각 장치를 설치하는 롤러 ??치 타입의 냉각 장치에 있어서, 좁은 냉각 스페이스에 대하여 유효한 냉각 장치 및 냉각 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 발명은, 이 냉각 장치를 이용한 후강판의 제조 설비 및 이 냉각 방법을 이용한 후강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.Therefore, the present invention has been made in view of the above circumstances, and in cooling the thick steel plate, the cooling rate can be adjusted in a wide range by adjusting the cooling amount in a wide range while controlling the shape, and in particular, restraining the thick steel plate It is an object of the roller mounted type cooling apparatus in which the cooling apparatus is provided between rolls of a dragon, and to provide the cooling apparatus and cooling method effective with respect to a narrow cooling space. Another object of the present invention is to provide an equipment for manufacturing a thick steel sheet using this cooling device and a method for manufacturing a thick steel sheet using this cooling method.

본 발명자들은 예의 검토한 결과, 구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 소정의 범위로 함으로써 강판의 형상을 제어함과 함께, 유량 밀도가 상이한 냉각 스프레이 노즐을 이용함으로써 넓은 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있는 것을 발견했다.As a result of earnest examination, the present inventors use cooling spray nozzles with different flow densities while controlling the shape of the steel sheet by making the ratio P/D of the constraining roll pitch P and the constraining roll diameter D within a predetermined range. It has been found that the cooling rate can be adjusted over a wide range.

본 발명의 요지는, 이하와 같다.The gist of the present invention is as follows.

[1] 강판 반송 방향으로 구속 롤을 복수 설치하고, 각 구속 롤 사이에 복수의 냉각 헤더를 배치한 냉각 장치에 있어서,[1] A cooling device in which a plurality of constraint rolls are provided in a steel sheet conveying direction, and a plurality of cooling headers are disposed between each constraint roll,

구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 2.5 이하로 하고,The ratio P/D of the constraint roll pitch (P) to the constraint roll diameter (D) is 2.5 or less,

각각의 냉각 헤더는, 2개 이상의 냉각수 공급 계통 중 어느 것에 접속되고,Each cooling header is connected to any of two or more cooling water supply systems,

각 냉각수 공급 계통에는 급수의 온 오프 및 유량 제어가 독립적으로 가능하도록 조정 밸브가 부착되어 있고,Each cooling water supply system is equipped with a control valve to independently enable on/off and flow control of the water supply.

각 냉각 헤더에는, 강판폭 방향으로 복수의 냉각 스프레이 노즐이 부착되어 있고,A plurality of cooling spray nozzles are attached to each cooling header in the steel sheet width direction,

강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 냉각수 공급 계통의 냉각 헤더에 접속됨과 함께,The cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel plate width direction are connected to the cooling headers of different cooling water supply systems,

강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는, 최소의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수를 분사 가능하고,The flow densities of the cooling water sprayed from adjacent cooling spray nozzles in the steel sheet width direction are set to different flow densities, and from the cooling spray nozzles that spray the cooling water of the maximum flow density with respect to the same injection pressure, the minimum flow density It is possible to spray cooling water with a flow density of 3 times or more from the cooling spray nozzle that sprays the cooling water of

각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사하도록 조정 밸브를 이용하여 제어하는 제어 기구A control mechanism that selects each cooling water supply system individually and controls it using a control valve to spray cooling water from a cooling spray nozzle.

를 구비하는 후강판의 냉각 장치.A cooling device for a thick steel plate comprising a.

[2] 각 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리는, 구속 롤 중심축 높이에 대하여 ±50㎜ 이하의 범위의 위치가 되도록 설치되어 이루어지는 [1]에 기재된 후강판의 냉각 장치.[2] The cooling device for a thick steel plate according to [1], wherein the distance from the tip of each cooling spray nozzle to the steel plate is within a range of ±50 mm or less with respect to the height of the central axis of the constraint roll.

[3] 각 냉각 스프레이 노즐은, 플랫 스프레이 노즐, 풀 콘 스프레이 노즐, 각(角) 분사 스프레이 노즐(square spray nozzle), 타원 분사 스프레이 노즐(elliptical spray nozzle) 중 어느 1종 이상이고, 각 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수가 분사될 때의 냉각수의 분사 각도는 60∼120˚의 범위인 [1] 또는 [2]에 기재된 후강판의 냉각 장치.[3] Each cooling spray nozzle is any one or more of a flat spray nozzle, a full cone spray nozzle, a square spray nozzle, and an elliptical spray nozzle, and each cooling spray The cooling device for a thick steel plate according to [1] or [2], wherein the spray angle of the coolant when the coolant is sprayed from the nozzle is in the range of 60 to 120 degrees.

[4] 강판 반송 방향으로 구속 롤을 복수 설치하고, 각 구속 롤 사이에 복수의 냉각 헤더를 배치한 냉각 장치를 이용하는 후강판의 냉각 방법에 있어서,[4] A method for cooling a thick steel sheet using a cooling device in which a plurality of constraint rolls are provided in a steel sheet conveying direction and a plurality of cooling headers are disposed between each constraint roll,

구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 2.5 이하로 하고,The ratio P/D of the constraint roll pitch (P) to the constraint roll diameter (D) is 2.5 or less,

각각의 냉각 헤더는, 2개 이상의 냉각수 공급 계통 중 어느 것에 접속되고,Each cooling header is connected to any of two or more cooling water supply systems,

각 냉각수 공급 계통에는 급수의 온 오프 및 유량 제어가 독립적으로 가능하도록 조정 밸브가 부착되어 있고,Each cooling water supply system is equipped with a control valve to independently enable on/off and flow control of the water supply.

각 냉각 헤더에는, 강판폭 방향으로 복수의 냉각 스프레이 노즐이 부착되어 있고,A plurality of cooling spray nozzles are attached to each cooling header in the steel sheet width direction,

강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 냉각수 공급 계통의 냉각 헤더에 접속됨과 함께,The cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel plate width direction are connected to the cooling headers of different cooling water supply systems,

강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는, 최소의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수를 분사 가능하고,The flow densities of the cooling water sprayed from adjacent cooling spray nozzles in the steel sheet width direction are set to different flow densities, and from the cooling spray nozzles that spray the cooling water of the maximum flow density with respect to the same injection pressure, the minimum flow density It is possible to spray cooling water with a flow density of 3 times or more from the cooling spray nozzle that sprays the cooling water of

각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사하도록 조정 밸브를 이용하여 제어하는Each cooling water supply system is individually selected and controlled using a control valve to spray coolant from the cooling spray nozzles.

후강판의 냉각 방법.Cooling method of thick steel plate.

[5] 각 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리는, 구속 롤 중심축 높이에 대하여, ±50㎜ 이하의 범위의 위치가 되도록 설치되어 이루어지는 [4]에 기재된 후강판의 냉각 방법.[5] The method for cooling a thick steel plate according to [4], wherein the distance from the tip of each cooling spray nozzle to the steel plate is in a range of ±50 mm or less with respect to the height of the central axis of the constraint roll.

[6] 각 냉각 스프레이 노즐은, 플랫 스프레이 노즐, 풀 콘 스프레이 노즐, 각 분사 스프레이 노즐, 타원 분사 스프레이 노즐 중 어느 1종 이상이고, 각 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수가 분사될 때의 냉각수의 분사 각도는 60∼120˚의 범위인 [4] 또는 [5]에 기재된 후강판의 냉각 방법.[6] Each cooling spray nozzle is any one or more of a flat spray nozzle, a full cone spray nozzle, each spray nozzle, and an elliptical spray nozzle, and the injection angle of the coolant when the coolant is sprayed from each cooling spray nozzle is The method for cooling a thick steel sheet according to [4] or [5], which is in the range of 60 to 120°.

[7] [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 냉각 장치를 구비한 후강판의 제조 설비. [7] Equipment for manufacturing a thick steel sheet provided with the cooling device according to any one of [1] to [3].

[8] [4] 내지 [6] 중 어느 하나에 기재된 냉각 방법으로 냉각하는 공정을 갖는 후강판의 제조 방법.[8] A method for manufacturing a thick steel sheet comprising a step of cooling by the cooling method according to any one of [4] to [6].

본 발명에 의하면, 후강판의 냉각에 있어서, 형상을 제어하면서 넓은 범위에서 냉각 속도의 조정을 가능하게 하고, 여러 가지 강도를 갖는 후강판의 제조가 가능해진다. 또한, 특히 반송 방향으로 좁은 피치로 설치된 구속 롤 사이에 냉각 장치를 설치하는 바와 같은, 좁은 냉각 스페이스에 대하여 유효한 기술이다.ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, in cooling of a thick steel plate, it is possible to adjust a cooling rate in a wide range while controlling a shape, and it becomes possible to manufacture a thick steel plate which has various intensity|strength. Moreover, it is a technique effective with respect to a narrow cooling space, especially providing a cooling device between the constraining rolls provided with narrow pitch in a conveyance direction.

도 1은, 본 발명의 냉각 장치를 이용한 후강판의 오프라인 열처리 설비의 개략도이다.
도 2는, 본 발명의 냉각 장치의 일 실시 형태를 나타내는 개략도이다.
도 3은, 본 발명의 냉각 스프레이 노즐과 구속 롤의 위치 관계를 설명하는 도면이다.
도 4는, 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수(분무수)의 분사 각도를 나타내는 도면이다.
도 5는, 본 발명의 냉각 장치를 위에서 본 개략도이고, 도 5(a)는 냉각 헤더의 구성을 나타내는 도면, 도 5(b) 및 도 5(c)는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 분무수의 모습을 나타내는 도면이다.
도 6은, 냉각 헤더의 계통을 다수화(4계통화)한 경우의, 냉각 헤더와 냉각 스프레이 노즐의 배치를 나타내는 도면이다.
도 7은, 2계통의 냉각 헤더로부터 냉각수를 분사하는 경우에 있어서의, 소유량 냉각 스프레이 노즐의 분무수가 후강판에 충돌하는 모습을 위에서 본 도면이고, 도 7(a)는 플랫 스프레이 노즐을 이용한 경우, 도 7(b)는 오벌 스프레이 노즐을 이용한 경우, 도 7(c)는 풀 콘 스프레이 노즐을 이용한 경우, 도 7(d)는 각 분사 스프레이 노즐을 이용한 경우이다.
도 8은, 대유량 냉각 스프레이 노즐과 소유량 냉각 스프레이 노즐에 대해서, 노즐 피치를 상이한 것으로 한 경우의 개략도이고, 도 8(a)는 냉각 헤더의 구성을 나타내는 도면, 도 8(b)는 대유량 냉각 스프레이 노즐의 분무수의 모습을 나타내는 도면, 도 8(c)는 소유량 냉각 스프레이 노즐의 분무수의 모습을 나타내는 도면이다.
도 9는, 본 발명의 냉각 장치를 이용한 후강판의 냉각 처리 설비의 개략도이다.
도 10은, 대유량 냉각 스프레이 노즐과 소유량 냉각 스프레이 노즐에 있어서의, 분사 압력과 유량 밀도의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 11은, 강판을 냉각했을 때의, 판두께 방향 중심에 있어서 800℃에서 400℃에 도달할 때까지의 냉각 속도와 유량 밀도의 관계를 나타내는 그래프이다.1 is a schematic diagram of an offline heat treatment facility for a thick steel sheet using the cooling device of the present invention.
Fig. 2 is a schematic diagram showing an embodiment of the cooling device of the present invention.
It is a figure explaining the positional relationship of the cooling spray nozzle of this invention, and a restraining roll.
4 : is a figure which shows the injection angle of the cooling water (spray water) injected from a cooling spray nozzle.
Fig. 5 is a schematic view of the cooling device of the present invention from above, Fig. 5 (a) is a view showing the configuration of a cooling header, and Figs. 5 (b) and 5 (c) are the spray water sprayed from the cooling spray nozzle. It is a drawing showing the appearance.
6 : is a figure which shows arrangement|positioning of a cooling header and a cooling spray nozzle at the time of pluralizing (four systems) of cooling headers.
7 is a view from above of a state in which spray water of a low flow cooling spray nozzle collides with a thick steel plate in the case of spraying cooling water from two cooling headers, and FIG. 7(a) is a case in which a flat spray nozzle is used , Fig. 7 (b) is a case in which an oval spray nozzle is used, Fig. 7 (c) is a case in which a full cone spray nozzle is used, and Fig. 7 (d) is a case in which each injection spray nozzle is used.
Fig. 8 is a schematic diagram of a case where nozzle pitches are different for a large flow rate cooling spray nozzle and a low flow rate cooling spray nozzle, Fig. 8 (a) is a diagram showing the configuration of a cooling header, and Fig. 8 (b) is a large flow rate The figure which shows the mode of the spray water of a cooling spray nozzle, FIG.8(c) is a figure which shows the mode of the spray water of a low flow rate cooling spray nozzle.
9 is a schematic diagram of a cooling treatment facility for a thick steel sheet using the cooling device of the present invention.
10 is a graph showing the relationship between the injection pressure and the flow density in the large flow rate cooling spray nozzle and the low flow rate cooling spray nozzle.
11 is a graph showing the relationship between the cooling rate and the flow density from 800°C to 400°C in the center of the sheet thickness direction when the steel sheet is cooled.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Form for implementing the invention)

본 발명의 실시 형태를 도면에 기초하여 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Embodiment of this invention is described based on drawing.

도 1은, 본 발명의 냉각 장치에 대해서, 후강판의 오프라인 열처리에 적용한 경우를 설명하는 도면이다. 후강판(S)은 미리 압연 설비로 소정의 두께(예를 들면 40㎜) 및 폭(예를 들면 2500㎜)으로 가공되어 있고, 본 열처리 라인에 반송되어, 그 후 가열로(1)에서 소정의 온도(예를 들면 920℃)까지 가열된 후, 가열로(1)의 출측에 설치되어 있는 냉각 장치(2)에서 냉각된다. 냉각 장치(2)는, 후강판(S)을 반송하는 테이블 롤(3)과, 후강판(S)을 구속하는 구속 롤(4)과, 후강판(S)의 상하면에 형성되는 냉각 헤더(5)로 구성되어 있다.1 is a view for explaining a case where the cooling device of the present invention is applied to an off-line heat treatment of a thick steel sheet. The thick steel plate S is pre-processed to a predetermined thickness (for example, 40 mm) and width (for example, 2500 mm) with a rolling facility, is transferred to the main heat treatment line, and thereafter in the heating furnace 1 After being heated to a temperature (for example, 920° C.) of The cooling device 2 includes a table roll 3 for conveying the thick steel plate S, a constraining roll 4 for restraining the thick steel plate S, and cooling headers formed on upper and lower surfaces of the thick steel plate S. 5) consists of

본 발명의 일 실시 형태인 냉각 장치(2)에 대해서, 상세를 도 2에 나타낸다. 도 2에 나타내는 바와 같이, 후강판(S)을 반송하는 테이블 롤(3)과 후강판(S)을 구속하는 구속 롤(4)이 각각 다수 있고, 구속 롤(4) 사이의 상면 및 하면(테이블 롤(3) 사이)에는 대유량 냉각 헤더(51) 및 소유량 냉각 헤더(52)가 복수 설치된다. 각각의 냉각 헤더에서는, 냉각 헤더에 공급되는 냉각수의 유량을 유량계(6)에 의해 측정하고, 측정한 결과에 기초하여 소정의 유량으로 조정 가능하도록 유량 조정 밸브(7)를 설치하고 있다. 또한, 유량 조정 밸브(7)는 제어 기구(도시하지 않음)에 접속되어 있고, 개별적으로 냉각수의 온 오프(급수/차단)를 설정할 수 있도록 되어 있다. 또한, 각 냉각 헤더에는 냉각 스프레이 노즐(53)(54)이 복수 부착되어 있다. 냉각 스프레이 노즐(53)(54)에 대해서는 후술에서 상세를 설명한다.About the cooling apparatus 2 which is one Embodiment of this invention, the detail is shown in FIG. As shown in FIG. 2 , there are a plurality of table rolls 3 for conveying the thick steel plate S and a constraining roll 4 for restraining the thick steel plate S, respectively, and the upper and lower surfaces between the restraining rolls 4 ( A plurality of large flow rate cooling headers 51 and low flow rate cooling headers 52 are provided between the table rolls 3). In each cooling header, the flow rate meter 6 measures the flow rate of the cooling water supplied to the cooling header, and a flow rate control valve 7 is provided so that it can be adjusted to a predetermined flow rate based on the measurement result. In addition, the flow control valve 7 is connected to a control mechanism (not shown), and it is possible to set ON/OFF (water supply/interruption) of cooling water individually. In addition, a plurality of cooling spray nozzles 53 and 54 are attached to each cooling header. The cooling spray nozzles 53 and 54 will be described in detail later.

이하, 후강판 상면에 있어서의 냉각 헤더(냉각 스프레이 노즐)와 구속 롤(4)의 위치 관계에 대해서 설명한다. 또한, 테이블 롤(3)과 구속 롤(4)의 피치는 동일하다. 따라서, 후강판 하면에 있어서의 냉각 헤더(냉각 스프레이 노즐)와 테이블 롤(3)의 위치 관계에 대해서도 후강판 상면에 있어서의 냉각 헤더(냉각 스프레이 노즐)와 구속 롤(4)의 위치 관계와 동일하다.Hereinafter, the positional relationship between the cooling header (cooling spray nozzle) and the constraining roll 4 on the upper surface of the thick steel plate will be described. In addition, the pitch of the table roll 3 and the restraint roll 4 is the same. Therefore, the positional relationship between the cooling header (cooling spray nozzle) and the table roll 3 on the lower surface of the steel plate is the same as the positional relationship between the cooling header (cooling spray nozzle) and the constraining roll 4 on the upper surface of the steel plate. do.

도 3은, 본 발명의 냉각 스프레이 노즐과 구속 롤의 위치 관계를 설명하는 도면이다. 본 발명에서는, 후강판으로의 적용을 주로 생각하고 있고, 후강판의 냉각 시에 발생하는 면 외 변형을 방지하는 것이 중요한 과제가 된다. 그래서, 면 외 변형을 방지하는 관점에서, 구속 롤(4)과 테이블 롤(3)로 후강판(S)을 구속하면서 냉각하는 방식으로 한다. 그때, 구속 롤(4)의 반송 방향에 대한 설치 피치(구속 롤 피치(P))는, 가능한 한 좁은 쪽이, 강판의 면 외 변형을 방지하는 관점에서 유리하다. 또한 구속 롤(4)은, 적절히 면 외 변형을 방지하는 관점에서, 큰 하중을 가해도 구속 롤(4)의 휨을 작게 하기 위해, 가능한 한 구속 롤 지름(D)은 큰 쪽이 바람직하다. 한편, 구속 롤(4)의 구속 롤 피치(P)를 좁게 배치할수록, 롤 사이 갭(G)이 좁아지는 점에서, 냉각 장치(2)를 설치하기 위한 스페이스는 작아진다. 이 때문에, 특히 특허문헌 3에 기재되어 있는 바와 같은, 큰 냉각 헤더를 필요로 하는 노즐에서는 본 발명과 같은 냉각 장치의 설치가 불가능하다. 또한, 균일 냉각의 관점에서 구속 롤(4)과 후강판(S)의 접촉점 근방까지 냉각하기 위해, 냉각 스프레이 노즐(53)(혹은 냉각 스프레이 노즐(54))을 측면에서 보았을 때의 분무 길이(L)는, 롤 사이 갭(G)보다도 넓게 하여 구속 롤(4)의 아래의 영역까지 냉각수가 후강판(S)에 피수하는 것이 바람직하다. 이러한 관점에서도, 스프레이 냉각과 같은 넓은 범위로 냉각수를 분무할 수 있는 방식이 적합하다.3 : is a figure explaining the positional relationship of the cooling spray nozzle of this invention, and a restraining roll. In the present invention, application to a thick steel plate is mainly considered, and it is an important task to prevent out-of-plane deformation occurring during cooling of the thick steel plate. Therefore, from the viewpoint of preventing out-of-plane deformation, the steel plate S is cooled while restraining the thick steel plate S with the constraining roll 4 and the table roll 3 . In that case, the one where the installation pitch (constraint roll pitch P) with respect to the conveyance direction of the restraining roll 4 is as narrow as possible is advantageous from a viewpoint of preventing out-of-plane deformation of a steel plate. In addition, from the viewpoint of appropriately preventing out-of-plane deformation, the constraining roll 4 preferably has a larger constraint roll diameter D as much as possible in order to reduce the curvature of the constraining roll 4 even when a large load is applied. On the other hand, since the gap G between rolls becomes narrow, so that the restraint roll pitch P of the restraint roll 4 is arrange|positioned narrowly, the space for providing the cooling device 2 becomes small. For this reason, especially in the nozzle which requires a large cooling header as described in patent document 3, installation of the cooling apparatus like this invention is impossible. In addition, in order to cool to the vicinity of the contact point between the constraining roll 4 and the thick steel plate S from the viewpoint of uniform cooling, the spray length when the cooling spray nozzle 53 (or the cooling spray nozzle 54) is viewed from the side ( It is preferable that L) is made wider than the gap G between the rolls, and the cooling water is supplied to the thick steel plate S up to the region below the constraint roll 4 . Also from this point of view, a method capable of spraying cooling water in a wide range, such as spray cooling, is suitable.

이들에 입각하여 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 강판의 형상 제어의 관점에서, 구속 롤(4)의 구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D는, 2.5 이하의 범위로 한다. 또한, P/D가 1.0일 때는, 구속 롤 피치와 구속 롤 지름이 동일하게 되어, 전후하는 구속 롤 사이에는 극간이 없고, 냉각 스프레이 노즐을 설치할 수 없다. 그 때문에, P/D는 1.0 초과가 바람직하고, 또한, 전후하는 구속 롤의 극간(P－D)은 적어도 50㎜ 이상은 확보할 수 있도록 한다. 그 때문에, 조업 상의 점에서, P/D는 1.17 이상으로 하는 것이 더욱 적합하다. 또한, P/D는, 형상 제어의 점에서 가능한 한 작은 쪽이 좋기 때문에, 바람직하게는 P/D를 2.0 이하로 한다.Based on these, as a result of intensive studies by the present inventors, the ratio P/D of the constraint roll pitch P and the constraint roll diameter D of the constraint roll 4 is in the range of 2.5 or less from the viewpoint of shape control of the steel sheet. do it with Moreover, when P/D is 1.0, the constraint roll pitch and the constraint roll diameter become the same, there is no gap between the constraint rolls back and forth, and a cooling spray nozzle cannot be provided. Therefore, P/D is preferably more than 1.0, and the gap (P-D) between the front and rear constraint rolls can be secured at least 50 mm or more. Therefore, it is more suitable that P/D shall be 1.17 or more from an operational point of view. In addition, since P/D is preferably as small as possible from the viewpoint of shape control, P/D is preferably set to 2.0 or less.

또한, 테이블 롤(3)의 롤 지름과 구속 롤 지름(D)은 반드시 동일한 지름일 필요는 없다. 후강판 상하면에서 테이블 롤(3)의 롤 지름과 구속 롤 지름(D)이 동일한 경우도 상이한 경우도, 전술한 바와 같이 비율 P/D가 2.5 이하를 충족하면 좋다. 또한, 후강판 하면에 있어서의 테이블 롤(3)의 롤 피치와 테이블 롤 지름에 대해서도, 비율이 2.5 이하를 충족하면 좋다.In addition, the roll diameter of the table roll 3 and the constraint roll diameter D do not necessarily need to be the same diameter. Even when the roll diameter of the table roll 3 and the constraint roll diameter D are the same or different in the upper and lower surfaces of the thick steel plate, the ratio P/D may satisfy 2.5 or less as described above. In addition, the ratio of the roll pitch and the table roll diameter of the table roll 3 on the lower surface of the thick steel sheet should just satisfy 2.5 or less.

또한, 각 구속 롤(4) 사이에 있어서, 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 반송 방향의 분무 길이(L)는, 가능한 한 구속 롤 피치(P)에 가까운 쪽이, 구속 롤(4) 사이의 비냉각부가 적어져, 효율적인 냉각이 가능하다. 이 때문에, 적어도 분무 길이(L)는, 롤 사이 갭(G)보다도 크게 하는 것이 바람직하다. 한편, 분무 길이(L)를 길게 하기 위해서는, 도 4에 나타내는 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 분사 각도(θ)를 크게 할 필요가 있다. 그 때에 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 분사 각도(θ)를 지나치게 크게 하거나, 또한, 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 노즐 중심축이 구속 롤(4) 사이의 중앙 위치로부터 반송 방향(도면 상의 좌우의 방향)으로 어긋난 상태로 냉각 스프레이 노즐(53)(54)이 설치되면, 냉각 스프레이 노즐(53)(54)로부터의 분무수(55)(56)는 후강판(S)에 충돌하기 전에 구속 롤(4)에 충돌하여, 후강판(S)을 효율적으로 냉각할 수 없을 가능성이 있다. 그 때문에, 적절한 분사 각도(θ)를 선정함과 함께, 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 노즐 중심축은, 구속 롤(4) 사이의 중앙 위치로부터 반송 방향(도면 상의 좌우의 방향)에 대하여 ±10㎜ 이내에 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 노즐 중심축을 배치하는 것이 바람직하고, 구속 롤(4) 사이의 거의 중앙 위치가 가장 바람직하다.In addition, between each constraining roll 4 WHEREIN: As for the spray length L of the conveyance direction of the cooling spray nozzle 53 (54), the one close|similar to the constraining roll pitch P as much as possible is the constraint roll 4 The non-cooling part between them decreases, and efficient cooling is possible. For this reason, it is preferable to make the spray length L larger than the gap G between rolls at least. On the other hand, in order to lengthen the spraying length L, it is necessary to enlarge the spraying angle (theta) of the cooling spray nozzle 53 (54) shown in FIG. In that case, the injection angle θ of the cooling spray nozzles 53 and 54 is made too large, or the nozzle central axis of the cooling spray nozzles 53 and 54 moves from the central position between the constraining rolls 4 to the conveying direction. When the cooling spray nozzles 53 and 54 are installed in a state shifted to the left and right in the drawing, the spray water 55 and 56 from the cooling spray nozzles 53 and 54 is directed to the thick steel plate S. It collides with the constraining roll 4 before colliding, and there is a possibility that the thick steel plate S cannot be cooled efficiently. Therefore, while selecting an appropriate injection angle θ, the nozzle central axis of the cooling spray nozzles 53 and 54 is from the central position between the constraining rolls 4 to the conveying direction (the left and right directions on the drawing). It is preferable to dispose the nozzle central axis of the cooling spray nozzles 53 and 54 within ±10 mm, and the near-central position between the constraining rolls 4 is most preferred.

다음으로, 냉각 장치(2)의 냉각 헤더에 대해서 설명한다. 도 5(a)는 본 발명의 냉각 장치(2)를 위에서 본 개략도이고, 냉각 헤더의 구성을 설명하는 도면이다. 대유량 냉각 헤더(51)에는, 강판폭 방향으로 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)이 복수 부착되어 있다. 한편으로, 소유량 냉각 헤더(52)에는, 강판폭 방향으로 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)이 복수 부착되어 있다.Next, the cooling header of the cooling device 2 will be described. Fig. 5 (a) is a schematic diagram of the cooling device 2 of the present invention viewed from above, and is a diagram for explaining the configuration of a cooling header. A plurality of large flow rate cooling spray nozzles 53 are attached to the large flow rate cooling header 51 in the steel sheet width direction. On the other hand, a plurality of low flow cooling spray nozzles 54 are attached to the low flow cooling header 52 in the steel sheet width direction.

본 발명에 있어서, 냉각 스프레이 노즐은, 단위 면적 및 단위 시간당의 유량이 상이한 냉각 스프레이 노즐이 배치되도록 한다. 또한, 여기에서 말하는 단위 면적 및 단위 시간당이란, 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐의 간격(P')의 범위로 분사되는 냉각수의 유량으로 한다. 이 단위 면적 및 단위 시간당의 유량을 이후, 유량 밀도(단위: L/(min·㎡))라고 칭한다.In the present invention, in the cooling spray nozzle, cooling spray nozzles having different flow rates per unit area and per unit time are arranged. In addition, let it be the flow volume of the cooling water sprayed in the range of the space|interval P' of the cooling spray nozzles adjacent to each other with unit area and per unit time here. The flow rate per unit area and unit time is hereinafter referred to as flow density (unit: L/(min·m 2 )).

즉, 도 5(a)에 나타내는 바와 같이, 대유량 냉각 헤더(51)에는 큰 유량 밀도의 냉각 스프레이 노즐을 부착함과 함께, 소유량 냉각 헤더(52)에는 작은 유량 밀도의 냉각 스프레이 노즐을 부착함으로써, 폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 계통의 냉각 헤더에 접속된다.That is, as shown in Fig. 5(a) , a cooling spray nozzle having a large flow density is attached to the large flow rate cooling header 51 and a cooling spray nozzle having a small flow density is attached to the low flow rate cooling header 52 . , the cooling spray nozzles adjacent to each other in the width direction are respectively connected to cooling headers of different systems.

또한, 본 발명에서는, 유량 밀도가 상이한 냉각 스프레이 노즐이 폭 방향으로 서로 이웃하도록 배치된다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53) 및 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)은, 후강판(S)의 폭 방향으로 일렬로 소정의 피치로 배치되면 좋다.Further, in the present invention, cooling spray nozzles having different flow densities are arranged so as to be adjacent to each other in the width direction. The large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54 may be arranged in a line in the width direction of the thick steel plate S at a predetermined pitch.

본 발명에서는, 강판의 냉각 속도를 빠르게 하는 경우는, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로부터 냉각수가 분사되지 않도록, 유량 조정 밸브(7)에 의해 소유량 냉각 헤더(52)로의 급수를 차단하고, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로부터 냉각수가 분사되도록 한다. 한편으로, 냉각 속도를 느리게 하는 경우는, 유량 조정 밸브(7)에 의해 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로부터 냉각수가 분사되지 않도록, 유량 조정 밸브(7)에 의해 대유량 냉각 헤더(51)로의 급수를 차단하고, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로부터 냉각수를 분사한다. 즉, 본 발명에서는 각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각수를 분사함으로써 넓은 범위에서 유량 조정이 가능해져, 넓은 범위에서 냉각 속도를 조정하는 것이 가능해진다.In the present invention, when the cooling rate of the steel sheet is increased, the water supply to the low flow rate cooling header 52 is cut off by the flow control valve 7 so that the cooling water is not sprayed from the low flow rate cooling spray nozzle 54, and the high flow rate Cooling water is sprayed from the cooling spray nozzle (53). On the other hand, in the case of slowing the cooling rate, the flow rate control valve 7 sends the cooling water to the large flow rate cooling header 51 so that the cooling water is not sprayed from the large flow rate cooling spray nozzle 53 by the flow rate control valve 7 . The water supply is cut off, and the cooling water is sprayed from the low flow cooling spray nozzle 54 . That is, in the present invention, by individually selecting each cooling water supply system and spraying the cooling water, it becomes possible to adjust the flow rate in a wide range, and it becomes possible to adjust the cooling rate in a wide range.

일반적으로, 어느 특성을 갖는 노즐을 선정하여, 그 노즐로부터 냉각수를 분사한 경우, 냉각수의 유량은 분사 압력의 0.5승에 비례하기 때문에, 분사 압력을 내려도 유량의 변화가 적고, 냉각 속도를 크게 변화시키는 것이 상당히 어렵다. 일반적으로는, 냉각 속도는 유량 밀도의 약 0.7승에 비례한다고 되어 있다. 따라서, 냉각 속도는, 분사 압력의 약 0.35승에 비례한다.In general, when a nozzle having a certain characteristic is selected and cooling water is injected from the nozzle, the flow rate of the cooling water is proportional to the 0.5th power of the injection pressure. It is quite difficult to do. Generally, it is said that a cooling rate is proportional to about 0.7 power of a flow density. Accordingly, the cooling rate is proportional to the approximately 0.35 power of the injection pressure.

이 점에서, 예를 들면 냉각 속도를 절반 정도로 하는 경우에는, 분사 압력을 1/7 정도까지 낮게 할 필요가 있다. 일반적인 유량 조정 밸브에서는, 분사 압력을 정격의 약 10∼100％의 범위까지는 조정할 수 있기 때문에, 냉각 능력은 기껏해야 약 50∼100％의 조정이 실질적으로 한계가 된다. 또한, 분사 유량은 분사 압력의 0.5승에 비례하기 때문에, 상기에서 설명한 바와 같이 분사 압력을 약 10∼100％의 범위에서 조정 가능하다고 생각하면, 분사 유량은, 31.6∼100％의 범위에서의 조정이 한계이다. 그 때문에, 본 발명에서는 구속 롤(4) 사이에, 유량 밀도가 상이한 냉각 스프레이 노즐을 배치함으로써, 넓은 범위의 냉각 속도의 조정을 가능하게 한다.In this regard, for example, when the cooling rate is reduced to about half, it is necessary to lower the injection pressure to about 1/7. In a general flow control valve, since the injection pressure can be adjusted within a range of about 10 to 100% of the rated value, adjustment of about 50 to 100% of the cooling capacity is practically limited at most. In addition, since the injection flow rate is proportional to the 0.5th power of the injection pressure, assuming that the injection pressure can be adjusted in the range of about 10 to 100% as described above, the injection flow rate is adjusted in the range of 31.6 to 100%. This is the limit. Therefore, in this invention, adjustment of the cooling rate of a wide range is made possible by arrange|positioning the cooling spray nozzle from which the flow density differs between the constraining rolls 4 .

본 발명에 있어서, 강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는, 최소의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수를 분사 가능하게 한다. 도 5(a)에 있어서, 피치(P')의 간격으로 배치되는 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도는, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)에 비해, 동일한 분사 압력에 대하여 적어도 3배 이상의 유량 밀도가 된다.In the present invention, the flow densities of the cooling water sprayed from the adjacent cooling spray nozzles in the steel sheet width direction are set to different flow densities, and from the cooling spray nozzles which spray the cooling water of the maximum flow density with respect to the same injection pressure, , it makes it possible to spray coolant with a flow density of three times or more from a cooling spray nozzle that sprays coolant with a minimum flow density. In Fig. 5(a) , the flow density of the large flow rate cooling spray nozzles 53 arranged at intervals of the pitch P' is at least 3 times higher than that of the low flow rate cooling spray nozzles 54 for the same injection pressure. flow density.

다음으로, 2계통의 냉각 헤더로부터 냉각수를 분사하는 경우를 예로, 구체적인 냉각 스프레이 노즐의 선택 방법에 대해서 설명한다.Next, a specific method of selecting a cooling spray nozzle will be described by taking the case of spraying cooling water from two cooling headers as an example.

대유량 냉각 스프레이 노즐(53)과 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 강판폭 방향의 노즐 피치를 동일하게 하여, 압력 0.4㎫로 냉각수를 분사한 경우, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도를 1500L/(min·㎡), 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도를 500L/(min·㎡)로 선택한다. 이러한 구성으로, 추가로 유량 조정 밸브(7)를 사용하여 유량 제어함으로써, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도는 500L/(min·㎡)(정격의 1/3), 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도는 167L/(min·㎡)(정격의 1/3)까지 조정이 가능해진다. 그 때문에, 유량 제어와 냉각 스프레이 노즐의 전환에 의해, 대유량 냉각 스프레이 노즐의 최대 유량 밀도 1500L/(min·㎡)로부터 소유량 냉각 스프레이 노즐의 최소 유량 밀도 167L/(min·㎡)까지 연속적으로 유량의 조정이 가능해진다. 또한, 강판의 제조에 있어서, 상기에서 설명한 바와 같이 대유량 냉각 스프레이와 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)에 있어서의 유량 밀도가 연속적으로 변화하는 바와 같은 조정이 불필요한 경우는, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 최대 유량 밀도는 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 최소 유량 밀도와 동일한 유량 밀도일 필요는 없고, 예를 들면, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 최대 유량 밀도를 1500L/(min·㎡), 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 최대 유량 밀도를 50L/(min·㎡)와 같은 선택을 해도 상관없다.When the nozzle pitch in the steel plate width direction of the large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54 is the same, and cooling water is sprayed at a pressure of 0.4 MPa, the flow density of the large flow rate cooling spray nozzle 53 is 1500 L/(min·m 2 ), the flow density of the low flow rate cooling spray nozzle 54 is selected as 500 L/(min·m 2 ). With this configuration, by controlling the flow rate using the flow control valve 7 further, the flow density of the large flow rate cooling spray nozzle 53 is 500 L/(min·m 2 ) (1/3 of the rating), and the low flow rate cooling spray nozzle The flow density of (54) can be adjusted up to 167 L/(min·m 2 ) (1/3 of the rating). Therefore, the flow rate continuously from the maximum flow density of 1500 L/(min·m2) of the high flow rate cooling spray nozzle to the minimum flow rate density of 167L/(min·m2) of the low flow rate cooling spray nozzle by switching the flow rate control and the cooling spray nozzle. can be adjusted. In addition, in the manufacture of a steel sheet, as described above, when adjustment is unnecessary such that the flow densities in the large flow rate cooling spray and the low flow rate cooling spray nozzle 54 change continuously, the low flow rate cooling spray nozzle 54 is used. The maximum flow density of is not necessarily the same flow density as the minimum flow density of the large flow cooling spray nozzle 53, for example, the maximum flow density of the large flow cooling spray nozzle 53 is 1500 L/(min·m 2 ) , the maximum flow density of the low flow rate cooling spray nozzle 54 may be selected such as 50 L/(min·m 2 ).

이와 같이, 유량 조정 밸브(7)에 의해 1계통의 냉각 헤더를 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사함으로써, 연속적으로 넓은 범위의 분무 수량의 조정을 가능하게 한다.In this way, by selecting one cooling header by the flow control valve 7 and injecting cooling water from the cooling spray nozzle, it is possible to continuously adjust the spray quantity in a wide range.

또한, 본 발명에서는 유량 밀도가 상이한 냉각 스프레이 노즐을 서로 이웃하도록 배치하여, 그 한쪽만 분사하기 위해, 그 배치는 예를 들면 도 5(b), 도 5(c)와 같이 부채형으로 분무시키는 플랫 스프레이 형상의 예로 설명하면, 도 5(b)의 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로부터 분사되는 분무수(55)의 폭 단부가, 서로 이웃하는 분무수(55)와 거의 동일 위치가 되는 바와 같은 분사 각도(θ)(도 4 참조) 및 비틀림 각도(α)(도 5(c) 참조)를 갖게 함으로써, 강판이 통과 냉각했을 때에, 강판측으로부터 보아 폭 방향에 걸쳐, 냉각수가 강판과 충돌하지 않는 부분을 발생시키는 일 없이, 균일하게 강판을 냉각할 수 있다.In addition, in the present invention, the cooling spray nozzles having different flow densities are arranged adjacent to each other, and in order to spray only one of them, the arrangement is, for example, in a fan shape as shown in FIGS. 5(b) and 5(c). Described as an example of a flat spray shape, the width end of the spray water 55 sprayed from the large-flow cooling spray nozzle 53 of FIG. By having the same injection angle θ (refer to FIG. 4) and torsion angle α (refer to FIG. 5(c)), the cooling water collides with the steel sheet across the width direction as viewed from the steel sheet side when the steel sheet passes and cools. A steel plate can be cooled uniformly, without generating a part which does not do it.

또한, 도 5(c)의 경우도 동일하게, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로부터 분사되는 분무수(56)의 폭 단부가, 서로 이웃하는 분무수(56)와 거의 동일 위치가 되는 바와 같은 분사 각도(θ)(도 4 참조) 및 비틀림 각도(α)(도 5(c) 참조)를 갖게 함으로써, 강판이 통과 냉각했을 때에, 강판측으로부터 보아 폭 방향에 걸쳐, 냉각수가 강판에 충돌하지 않는 부분을 발생시키는 일 없이, 균일하게 강판을 냉각할 수 있다.In addition, similarly in the case of FIG.5(c), the spraying in which the width edge part of the spraying water 56 sprayed from the low flow rate cooling spray nozzle 54 becomes substantially the same position as the spraying water 56 adjacent to each other. By having the angle θ (see Fig. 4) and the twist angle α (see Fig. 5(c)), the cooling water does not collide with the steel sheet across the width direction as viewed from the steel sheet side when the steel sheet passes and cools. A steel plate can be cooled uniformly, without generating a part.

냉각 스프레이 노즐(대유량 냉각 스프레이 노즐(53) 혹은 소유량 냉각 스프레이 노즐(54))의 분사 각도(θ)로서는, 좁은 구속 롤(4) 사이에 냉각 스프레이 노즐을 설치하고, 분무한 냉각수가 구속 롤(4)에 충돌하지 않고, 강판이 피수하는 것이 바람직하기 때문에, 가능한 한 넓은 각도로 살포할 수 있는 것이 좋다. 본 발명에서는, 냉각 스프레이 노즐의 분사 각도(θ)(도 4 참조)는, 적어도 60∼120˚가 적합하다. 분사 각도(θ)가 60˚ 미만인 경우는, 넓은 면적에 걸쳐 냉각수가 살포되지 않기 때문에, 냉각수의 비충돌부에 의한 온도 불균일이 우려된다. 한편, 분사 각도가 120˚보다도 큰 경우는, 분무수의 강판까지의 비거리에 대해서, 노즐 바로 아래까지의 비거리와 그 이외의 장소까지의 비거리로 크게 변화하는 점에서, 냉각의 균일성의 확보가 곤란해지기 때문이다.As the spray angle θ of the cooling spray nozzle (large flow rate cooling spray nozzle 53 or low flow rate cooling spray nozzle 54), a cooling spray nozzle is installed between narrow constraining rolls 4, and the sprayed cooling water is sprayed onto the constraint roll. Since it is preferable that a steel plate avoids water without colliding with (4), it is good that it can spread|spread at an angle as wide as possible. In the present invention, the spray angle θ of the cooling spray nozzle (see FIG. 4 ) is preferably at least 60 to 120°. When the injection angle θ is less than 60°, since the cooling water is not sprayed over a large area, there is a concern about temperature non-uniformity due to the non-collision part of the cooling water. On the other hand, when the spraying angle is larger than 120°, it is difficult to ensure uniformity of cooling because the flying distance of sprayed water to the steel plate varies greatly with the flying distance to just below the nozzle and the flying distance to other places. because it's done

또한, 도 3을 이용하여, 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리(노즐 높이(H))에 대해서 설명한다. 냉각 스프레이 노즐(대유량 냉각 스프레이 노즐(53) 혹은 소유량 냉각 스프레이 노즐(54))과 후강판(S)의 거리는, 구속 롤(4)과 분무수의 충돌의 점에서 생각하면, 냉각 스프레이 노즐 선단이 강판에 가까울수록, 넓은 분사 각도(θ)로 분사해도, 냉각수는 구속 롤(4)에 충돌하기 어렵다. 특히, 구속 롤(4) 사이의 극간이 가장 좁아지는 구속 롤 지름(D)의 절반보다도, 냉각 스프레이 노즐과 후강판(S)의 거리가 큰 경우는, 구속 롤(4) 사이의 최소 극간부에서 냉각 스프레이 노즐로부터의 분무수가 구속 롤(4)에 충돌하기 쉽다. 그 때문에, 가능한 한 냉각 스프레이 노즐과 후강판(S)의 거리는, 구속 롤 지름(D)의 절반(반지름) 근방보다도 낮은 위치가 바람직하다. 한편, 냉각 스프레이 노즐 선단과 후강판(S)의 거리가 가까운 경우는, 넓은 각도로 분무수를 분사하지 않으면 안 되고, 상기에 나타낸 분사 각도(θ)가 120˚를 초과할 위험이 있다. 또한, 통판 중의 강판 선단부와 냉각 스프레이 노즐 선단이 충돌할 위험성도 있다. 양자의 점에서 실용을 생각하면 후강판을 냉각할 때에는, 각 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리(H)는, 스프레이 노즐에 대하여 강판 반송 방향의 상류측 및 하류측의 구속 롤의 중심축에서 강판까지의 거리인, 구속 롤 중심축 높이에 대하여 ±50㎜ 이내에 스프레이 노즐의 선단을 설치하는 것이 적합하다.In addition, the distance (nozzle height H) from the front-end|tip of a cooling spray nozzle to a steel plate is demonstrated using FIG. When the distance between the cooling spray nozzle (large flow rate cooling spray nozzle 53 or low flow rate cooling spray nozzle 54) and the thick steel plate S is considered from the point of collision between the constraining roll 4 and the spray water, the tip of the cooling spray nozzle The closer to this steel plate, the more difficult it is for the cooling water to collide with the constraining roll 4 even if it is sprayed at a wider spray angle θ. In particular, when the distance between the cooling spray nozzle and the thick steel plate S is greater than half of the constraint roll diameter D at which the gap between the constraining rolls 4 is narrowest, the minimum gap between the constraining rolls 4 is greater. At this time, the spray water from the cooling spray nozzle tends to impinge on the constraining roll 4 . Therefore, the distance between the cooling spray nozzle and the thick steel plate S is preferably at a position lower than the half (radius) vicinity of the constraint roll diameter D as much as possible. On the other hand, when the distance between the tip of the cooling spray nozzle and the thick steel plate S is close, spray water must be sprayed at a wide angle, and there is a risk that the spray angle θ shown above exceeds 120°. Moreover, there also exists a risk that the front-end|tip part of the steel plate in a sheet-feeding and the front-end|tip of a cooling spray nozzle collide. Considering practical use from both points, when cooling a thick steel plate, the distance H from the tip of each cooling spray nozzle to the steel plate is the central axis of the constraint rolls on the upstream and downstream sides in the steel plate conveying direction with respect to the spray nozzle. It is suitable to install the tip of the spray nozzle within ±50 mm with respect to the height of the central axis of the constraint roll, which is the distance from to the steel plate.

전술에서는, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)과 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 2계통의 유량 밀도에서 냉각 속도를 조정하는 예에 대해서 설명했지만, 2개 이상의 계통이면 본 발명을 적용할 수 있다. 예를 들면, 도 6과 같이 냉각 헤더의 계통을 다수화(4계통화)하여 더욱 넓은 범위로 냉각 속도를 조정할 수도 있다.In the above, although the example which adjusts the cooling rate with the flow density of the two systems|system|groups of the large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54 was demonstrated, if it is two or more systems, this invention is applicable. For example, it is also possible to adjust the cooling rate in a wider range by multiplying the cooling header systems (four systems) as shown in FIG. 6 .

도 6에서는, 강판폭 방향으로 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)이 복수 부착되어 있는 대유량 냉각 헤더(51)와, 강판폭 방향으로 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)이 복수 부착되어 있는 소유량 냉각 헤더(52) 외에, 중유량 냉각 헤더(57, 58)가 배치되어 있다. 중유량 냉각 헤더(57, 58)에는 각각 강판폭 방향으로 중유량 냉각 스프레이 노즐(59, 60)이 복수 부착되어 있다.In Fig. 6, a large flow cooling header 51 to which a plurality of large flow rate cooling spray nozzles 53 are attached in the steel sheet width direction, and a low flow rate cooling header to which a plurality of low flow rate cooling spray nozzles 54 are attached in the steel sheet width direction ( In addition to 52), heavy flow cooling headers 57 and 58 are arranged. A plurality of heavy flow cooling spray nozzles 59 and 60 are attached to the heavy flow cooling headers 57 and 58 in the steel sheet width direction, respectively.

도 6의 경우에 있어서의 구체적인 냉각 스프레이 노즐의 선택 방법으로서는, 각 냉각 스프레이 노즐의 폭 방향의 노즐 피치를 동일하게 하여, 압력 0.4㎫로 분무한다고 한 경우, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도를 1500L/(min·㎡), 중유량 냉각 스프레이 노즐(59)의 유량 밀도를 150L/(min·㎡), 중유량 냉각 스프레이 노즐(60)의 유량 밀도를 40L/(min·㎡), 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도를 10L/(min·㎡)와 같이 선택을 한다. 이와 같이 함으로써, 가장 큰 유량 밀도의 냉각 스프레이 노즐과, 가장 작은 유량 밀도의 냉각 스프레이 노즐에 있어서, 동일한 분사 압력에 대하여 적어도 3배 이상의 유량 밀도의 차를 형성하게 된다. 이러한 구성으로, 추가로 유량 조정 밸브(7)를 사용하여 유량 제어함으로써, 연속적으로 넓은 범위의 냉각 속도의 조정을 가능하게 한다.As a specific method of selecting a cooling spray nozzle in the case of FIG. 6 , when it is assumed that the nozzle pitch in the width direction of each cooling spray nozzle is made the same and spraying is performed at a pressure of 0.4 MPa, the flow rate of the large flow rate cooling spray nozzle 53 The density is 1500L/(min·m2), the flow density of the medium flow cooling spray nozzle 59 is 150L/(min·m2), the flow density of the medium flow rate cooling spray nozzle 60 is 40L/(min·m2), The flow density of the low flow rate cooling spray nozzle 54 is selected such as 10 L/(min·m 2 ). In this way, in the cooling spray nozzle of the largest flow density and the cooling spray nozzle of the smallest flow density, a difference in flow density of at least three times or more is formed with respect to the same injection pressure. With this configuration, by controlling the flow rate using the flow control valve 7 further, it is possible to continuously adjust the cooling rate in a wide range.

본 발명에 있어서, 각 냉각 스프레이 노즐은, 플랫 스프레이 노즐, 풀 콘 스프레이 노즐, 각 분사 스프레이 노즐, 타원 분사 스프레이 노즐 중 어느 1종 이상인 것이 바람직하다.In this invention, it is preferable that each cooling spray nozzle is any 1 type or more of a flat spray nozzle, a full cone spray nozzle, each spray nozzle, and an elliptical spray nozzle.

또한, 각 냉각 스프레이 노즐의 분사 각도는, 스프레이 분사수를 측면에서 보았을 때에, 각 방향으로 가장 분사 각도가 넓어지는 각도를 의미한다. 도 7은, 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 분무수(55)(56)가 후강판에 충돌하는 모습을 위에서 본 도면이다. 도 7(a)는 거의 부채꼴형으로 분사되고, 충돌면은 얇은 두께(20㎜ 정도)로 광폭을 갖는 플랫 스프레이 노즐, 도 7(b)는 충돌면이 타원형이 되는 오벌 스프레이 노즐의 예이다. 플랫 스프레이 노즐이나 오벌 스프레이 노즐과 같이 냉각수의 충돌면이 타원 형상인 경우, 도 7(a), 도 7(b)에 나타내는 바와 같이, 충돌면의 장축 방향으로 확대되는 각도가 가장 넓은 각도로 되기 때문에, 이 각도를 분사 각도로 하면 좋다. 또한, 도 7(c)와 같이 충돌면이 원 형상의 풀 콘 스프레이 노즐에서는, 측면도에 있어서 어느 방향에서 보아도 분사 각도는 동일해진다. 도 7(d)와 같이 충돌면이 직사각형(정방형이나 장방형)이 되는 각 분사 스프레이 노즐 등은, 충돌면의 대각 방향으로 확대되는 각도가 가장 넓은 각도가 되기 때문에, 이 각도를 분사 각도로 하면 좋다.In addition, the spray angle of each cooling spray nozzle means the angle at which the spray angle widens most in each direction, when spraying water is seen from the side. 7 : is the figure which looked at the mode that the spray water 55 (56) of the cooling spray nozzle 53 (54) collides with the steel plate from above. Fig. 7(a) is an example of a flat spray nozzle spraying in a substantially sectoral shape, and the impact surface has a thin thickness (about 20 mm) and a wide width, and FIG. When the impact surface of the coolant has an elliptical shape like a flat spray nozzle or an oval spray nozzle, as shown in Figs. Therefore, what is necessary is just to make this angle into an injection angle. Moreover, in the full cone spray nozzle whose collision surface is circular like FIG.7(c), in a side view, even if it sees from any direction, the injection angle becomes the same. As in Fig. 7(d), for each injection spray nozzle or the like whose collision surface is rectangular (square or rectangular), the angle extending in the diagonal direction of the collision surface becomes the widest angle, so this angle may be used as the injection angle .

또한, 도 8에 나타내는 바와 같이, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)과 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 폭 방향의 노즐의 부착 피치에 대해서, 상이한 노즐 피치로 해도 좋다. 도 8(a)는, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 폭 방향의 부착 피치에 대하여 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 부착 피치를 2배로 한 경우의 냉각 헤더의 구성을 나타내는 도면, 도 8(b)는 대유량 스프레이 노즐(53)의 분무수의 모습을 나타내는 도면, 도 8(c)는 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 분무수의 모습을 나타내는 도면이다. 또한, 도 8(b), 도 8(c)에 있어서, 어느 스프레이 노즐도 플랫 스프레이 노즐을 이용한 경우이다. 예를 들면, 유량 밀도가 3배보다도 커지는 예로서, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도가 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도의 4배인 경우, 압력 0.4㎫로 분무하면, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 최대 유량 밀도는 1500L/(min·㎡), 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 최소 유량 밀도는, 375L/(min·㎡)와 같이 된다.Moreover, as shown in FIG. 8, it is good also as a different nozzle pitch with respect to the attachment pitch of the nozzle of the width direction of the large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54. Fig. 8(a) is a diagram showing the configuration of a cooling header when the attachment pitch of the low-flow cooling spray nozzles 54 is doubled with respect to the attachment pitch of the large-flow cooling spray nozzles 53 in the width direction, Fig. 8 ( b) is a diagram showing the state of the sprayed water from the large flow rate spray nozzle 53, and FIG. 8(c) is a diagram showing the state of the sprayed water from the low flow rate cooling spray nozzle 54. In addition, in FIG.8(b), FIG.8(c), any spray nozzle is a case where the flat spray nozzle is used. For example, as an example in which the flow density becomes greater than 3 times, when the flow density of the large flow rate cooling spray nozzle 53 is 4 times the flow rate density of the low flow rate cooling spray nozzle 54, when spraying at a pressure of 0.4 MPa, the large flow rate The maximum flow density of the cooling spray nozzle 53 is 1500 L/(min·m2), and the minimum flow density of the low flow cooling spray nozzle 54 is 375 L/(min·m2).

또한, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)과 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)에 대해서는, 상이한 분무 형식으로 해도 상관없다.In addition, about the large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54, it is not cared also as a different spray form.

이상에서는, 후강판의 오프라인 열처리 공정의 예로 설명했지만, 물론 도 9와 같이, 슬래브를 가열로(1)에서 가열한 후에 압연기(8)로 소정의 사이즈로 압연한 후, 본 발명과 같은 구속 롤(4) 사이에 냉각 헤더(5)를 구비한 냉각 장치(2)에서 냉각해도 상관없다. 또한, 압연 직후의 후강판(S)을 원활히 냉각 장치(2)로 반송시키기 위해, 열간 교정기(9)에 의해 강판을 미리 평탄하게 한 후, 냉각 장치(2)에 반송시키는 것이 적합하다.In the above, it has been described as an example of an offline heat treatment process of a thick steel sheet, but, of course, as shown in FIG. 9 , after the slab is heated in the heating furnace 1 and then rolled to a predetermined size with the rolling mill 8, a constraint roll as in the present invention (4) You may cool by the cooling apparatus 2 provided with the cooling header 5 between. In addition, in order to smoothly convey the thick steel plate S immediately after rolling to the cooling apparatus 2, it is suitable to convey the steel sheet to the cooling apparatus 2 after flattening it beforehand with the hot straightener 9.

또한, 본 발명의 냉각 장치는, 판두께 4.0㎜ 이상, 판폭 100㎜ 이상의 후강판에 적합하게 이용할 수 있다.Moreover, the cooling apparatus of this invention can be used suitably for the plate|board thickness of 4.0 mm or more, and the thick steel plate of 100 mm or more of plate|board width.

따라서, 본 발명의 냉각 장치를 구비한 후강판의 제조 설비라면, 후강판의 형상을 제어하면서 냉각 속도를 넓은 범위에서 조정할 수 있기 때문에, 여러 가지 강도를 갖는 후강판을 제조 가능하다. 또한, 본 발명의 냉각 방법에 의하면, 후강판의 형상을 제어하면서 넓은 범위의 냉각 속도로 후강판을 냉각할 수 있기 때문에, 본 발명의 냉각 방법에 의해 후강판을 냉각하는 공정을 구비한 제조 방법이라면, 여러 가지 강도를 갖는 후강판을 제조할 수 있다.Therefore, if the equipment for manufacturing a thick steel sheet provided with the cooling device of the present invention is, the cooling rate can be adjusted in a wide range while controlling the shape of the thick steel sheet, so that it is possible to manufacture a thick steel sheet having various strengths. Further, according to the cooling method of the present invention, the thick steel sheet can be cooled at a cooling rate in a wide range while controlling the shape of the thick steel sheet. If it is, it is possible to manufacture a thick steel plate having various strengths.

실시예 1Example 1

본 발명의 제1 실시예로서, 도 1에 나타내는 후강판의 오프라인 열처리 설비를 이용하여 후강판을 제조했다. 가열로(1)에서 실온 상태의 강판(두께 25㎜, 판폭 3500㎜, 강판 길이 7m)의 강판을 920℃까지 가열한 후에, 가열로(1) 후방 2.5m 위치에 있는 냉각 장치(2)에 있어서 강판 온도가 100℃가 되도록 통판 속도를 조정하여 냉각했다. 냉각 장치(2)의 구성은, 도 2와 동일하고, 테이블 롤(3) 및 구속 롤(4)의 직경은 300㎜, 테이블 롤(3) 및 구속 롤(4)의 롤 피치(P)는 600㎜로 하고, 구속 롤(4) 사이에 냉각 스프레이 노즐(53, 54)을 설치했다(P/D＝2.0). 또한, 냉각 스프레이 노즐(53, 54)과 구속 롤(4)은, 강판 반송 방향에 대하여 15기(냉각 장치(2) 길이 9.0m) 설치했다.As a first embodiment of the present invention, a thick steel plate was manufactured using the off-line heat treatment facility for the thick steel plate shown in FIG. 1 . After heating a steel sheet of a steel sheet (thickness 25 mm, sheet width 3500 mm, steel sheet length 7 m) at room temperature to 920 ° C in the heating furnace 1, the cooling device 2 located at a position 2.5 m behind the heating furnace 1 In this case, the sheet-threading speed was adjusted and cooled so that the steel sheet temperature was 100°C. The structure of the cooling apparatus 2 is the same as that of FIG. 2, the diameter of the table roll 3 and the restraint roll 4 is 300 mm, and the roll pitch P of the table roll 3 and the restraint roll 4 is It was set to 600 mm, and the cooling spray nozzles 53 and 54 were provided between the constraining rolls 4 (P/D=2.0). In addition, 15 cooling spray nozzles 53 and 54 and the restraining roll 4 were provided with respect to the steel plate conveyance direction (cooling apparatus 2 length 9.0m).

또한, 냉각 스프레이 노즐(53, 54)의 배치는 도 3과 동일하고, 냉각 스프레이 노즐과 강판의 거리는 200㎜로 했다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)은 분사 압력 0.4㎫로 150L/min 분사되는 플랫 스프레이 노즐로 했다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 분사 각도(θ)는 100˚, 서로 이웃하는 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 폭 방향 피치(P')는 160㎜, 강판 진행 방향으로 비틀림 각도(α)를 48˚로 했다. 이때, 분사 압력이 0.4㎫일 때의 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도는 1563L/(min·㎡)가 된다. 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)은, 분사 압력 0.4㎫로 40L/min 분사되는 플랫 스프레이 노즐로 했다. 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 분사 각도(θ)는 100˚, 서로 이웃하는 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 폭 방향 피치(P')는 160㎜, 강판 진행 방향으로 비틀림 각도(α)를 48˚로 했다. 이때, 분사 압력이 0.4㎫일 때의 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도는 417L/(min·㎡)가 된다.In addition, arrangement|positioning of the cooling spray nozzles 53 and 54 was the same as that of FIG. 3, and the distance between a cooling spray nozzle and a steel plate was 200 mm. The large flow rate cooling spray nozzle 53 was set as the flat spray nozzle sprayed by 150 L/min at the injection pressure of 0.4 Mpa. The spray angle θ of the large flow rate cooling spray nozzle 53 is 100˚, the width direction pitch P' of the large flow rate cooling spray nozzles 53 adjacent to each other is 160 mm, and the twist angle α in the steel sheet advancing direction. was set to 48°. At this time, the flow density of the large flow rate cooling spray nozzle 53 at the time of injection pressure being 0.4 Mpa becomes 1563 L/(min*m<2>). The low flow rate cooling spray nozzle 54 was a flat spray nozzle sprayed at 40 L/min at an injection pressure of 0.4 MPa. The spray angle θ of the low flow cooling spray nozzle 54 is 100°, the width direction pitch P′ of the adjacent low flow cooling spray nozzles 54 is 160 mm, and the twist angle α in the steel sheet advancing direction is 48 was made with °. At this time, the flow density of the low flow rate cooling spray nozzle 54 when the injection pressure is 0.4 MPa is 417 L/(min·m 2 ).

도 10은, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)과 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)에 있어서의, 분사 압력과 유량 밀도의 관계를 나타내는 그래프이다.10 is a graph showing the relationship between the injection pressure and the flow density in the large flow rate cooling spray nozzle 53 and the low flow rate cooling spray nozzle 54 .

우선, 대유량 냉각 헤더(51)에 통수(water supply)하여, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)에 있어서의 분사 압력을 0.4㎫에서 서서히 저하시킨 결과, 분사 압력이 약 0.04㎫까지는 유량 조정 밸브(7)로 압력 조정할 수 있었지만, 이 보다도 압력을 낮게 하면 유량 조정 밸브(7)의 미묘한 개도의 차이로 압력이 크게 변동했기 때문에, 안정적으로 압력의 조정을 할 수 없었다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 유량 밀도는, 분사 압력 0.4㎫일 때는 1563L/(min·㎡), 분사압 0.04㎫일 때는 494L/(min·㎡)였다.First, water is supplied to the large-flow cooling header 51, and the injection pressure in the large-flow cooling spray nozzle 53 is gradually lowered from 0.4 MPa. 7), but when the pressure was lower than this, the pressure fluctuated greatly due to the subtle difference in the opening degree of the flow control valve 7, so that the pressure could not be adjusted stably. The flow density of the large flow rate cooling spray nozzle 53 was 494 L/(min·m2) when the injection pressure was 0.4 MPa and 1563 L/(min·m 2 ) and the injection pressure was 0.04 MPa.

다음으로, 대유량 냉각 헤더(51)의 통수를 정지하고, 소유량 냉각 헤더(52)의 통수를 행했다. 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)에 있어서의 분사 압력이 0.4㎫일 때의 유량 밀도는 417L/(min·㎡)이고, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)의 하한 수량과 거의 동일한 유량 밀도의 냉각수를 분사할 수 있는 것을 알 수 있다. 또한, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 분사 압력을 0.4㎫로부터 서서히 저하시킨 결과, 분사 압력이 약 0.04㎫까지는 유량 조정 밸브(7)로 압력 조정할 수 있었지만, 이 보다도 압력을 낮게 하면 유량 조정 밸브(7)의 미묘한 개도의 차이로 압력이 크게 변동하여 안정적으로 압력의 조정을 할 수 없었다. 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)의 유량 밀도는, 분사 압력 0.04㎫일 때는 132L/(min·㎡)였다.Next, the water flow of the large flow rate cooling header 51 was stopped, and the water flow of the low flow rate cooling header 52 was performed. When the injection pressure in the low-flow cooling spray nozzle 54 is 0.4 MPa, the flow density is 417 L/(min·m 2 ), and the cooling water having a flow density substantially equal to the lower limit of the large-flow cooling spray nozzle 53 is sprayed. know what you can do In addition, as a result of gradually lowering the injection pressure of the low-flow cooling spray nozzle 54 from 0.4 MPa, the pressure could be adjusted with the flow control valve 7 until the injection pressure was about 0.04 MPa, but if the pressure was lower than this, the flow control valve ( 7), the pressure fluctuated greatly due to the subtle difference in opening degree, and it was not possible to stably adjust the pressure. The flow density of the low flow rate cooling spray nozzle 54 was 132 L/(min·m 2 ) when the injection pressure was 0.04 MPa.

도 10의 결과로부터, 유량 밀도가 상이한 냉각 스프레이 노즐을 이용함으로써, 넓은 범위의 분무 수량을 달성할 수 있는 것을 확인할 수 있었다.From the result of FIG. 10, it has been confirmed that a wide range of spraying quantities can be achieved by using cooling spray nozzles having different flow densities.

다음으로, 강판을 실제로 냉각했을 때의, 판두께 방향 중심에 있어서 800℃에서 400℃에 도달할 때까지의 냉각 속도와 유량 밀도의 관계를 도 11에 나타낸다. 또한, 각 냉각 스프레이 노즐은 도 10의 경우와 동일한 구성으로 했다. 냉각 장치의 입측과 출측에 주사형 방사 온도계(도시하지 않음)를 설치하고 있고, 강판의 표면 온도를 판폭 방향 및 길이 방향에 걸쳐 측정하고 있다. 입측 및 출측의 온도계의 정보를 바탕으로 전열 계산으로 강판의 판두께 방향의 평균 온도를 산출하고, 수냉 중의 냉각 속도를 산출했다. 냉각 속도는 판폭 중앙부 또한 강판 길이 방향 중앙부의 측정 결과를 강판 중심의 냉각 속도로 했다.Next, the relationship between the cooling rate and flow density from 800 degreeC to 400 degreeC in the center of a plate thickness direction when a steel plate is actually cooled is shown in FIG. In addition, each cooling spray nozzle was set as the structure similar to the case of FIG. Scanning radiation thermometers (not shown) are installed on the inlet and outlet sides of the cooling device, and the surface temperature of the steel sheet is measured in the width direction and the length direction. The average temperature in the plate thickness direction of the steel plate was computed by electrothermal calculation based on the information of the thermometer of the inlet side and the outlet side, and the cooling rate during water cooling was computed. As for the cooling rate, the measurement result of the central portion of the plate width and the central portion in the longitudinal direction of the steel plate was taken as the cooling rate of the center of the steel plate.

도 11에 나타내는 바와 같이, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로 냉각함으로써 약 20∼30℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있음과 함께, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로 냉각함으로써 약 7∼20℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있어, 각각의 냉각 스프레이 노즐을 단체로 사용한 경우보다도 넓은 범위에서 냉각 속도의 조정이 가능하다는 것을 알 수 있었다.As shown in FIG. 11, cooling rate can be adjusted in the range of about 20-30 degreeC/s by cooling with the large flow rate cooling spray nozzle 53, and while cooling with the low flow rate cooling spray nozzle 54, about 7 to It turned out that the cooling rate can be adjusted in the range of 20 degreeC/s, and adjustment of the cooling rate is possible in a wider range than the case where each cooling spray nozzle was used individually.

실시예 2Example 2

본 발명의 제2 실시예로서, 제1 실시예와 동일하게, 가열로(1)에서 실온 상태의 강판(두께 25㎜, 판폭 3500㎜, 강판 길이 7m)의 강판을 920℃까지 가열한 후에, 가열로(1) 후방 2.5m 위치에 있는 냉각 장치(2)에 있어서 강판 온도가 100℃가 되도록 통판 속도를 조정하여 냉각했을 때의, 판두께 방향 중심에 있어서 800℃에서 400℃에 도달할 때까지의 냉각 속도와 냉각 후의 강판의 폭 방향의 온도 편차에 대해서 조사했다. 또한, 폭 방향의 온도 편차는, 주사형 방사 온도계를 이용하여 폭 방향으로 20㎜ 피치, 길이 방향으로 100㎜ 피치로 측정하고, 강판 길이 방향 중앙부에 있어서의 값을 폭 방향의 온도 편차로 했다.As a second embodiment of the present invention, in the same manner as in the first embodiment, after heating a steel plate of a room temperature state (thickness 25 mm, plate width 3500 mm, steel plate length 7 m) to 920 ° C in a heating furnace 1, When cooling by adjusting the sheet-threading speed so that the steel sheet temperature becomes 100°C in the cooling device 2 located at a position 2.5 m behind the heating furnace 1, when reaching 800°C to 400°C in the center of the sheet thickness direction The cooling rate up to and the temperature deviation in the width direction of the steel sheet after cooling were investigated. In addition, the temperature deviation in the width direction was measured at a pitch of 20 mm in the width direction and a pitch of 100 mm in the length direction using a scanning radiation thermometer, and the value in the central portion in the longitudinal direction of the steel sheet was taken as the temperature deviation in the width direction.

냉각 장치(2)의 구성은 도 2와 동일하고, 테이블 롤(3) 및 구속 롤(4)의 직경은 표 1에 나타내는 바와 같다. 또한, 대유량 스프레이 노즐(53) 및 소유량 스프레이 노즐(54)은 모두 플랫 스프레이 노즐을 이용하고, 분사 각도(θ), 폭 방향의 피치(P'), 비틀림 각도(α)는 각각 표 1에 나타내는 바와 같이 했다. 또한, 냉각 장치(2) 길이는 9.0m로 하고, 구속 롤(4)과 냉각 스프레이 노즐(53)(54)의 설치수는 표 1에 나타내는 바와 같이 했다.The structure of the cooling apparatus 2 is the same as that of FIG. 2, and the diameter of the table roll 3 and the restraint roll 4 is as showing in Table 1. As shown in FIG. In addition, both the high flow rate spray nozzle 53 and the low flow rate spray nozzle 54 use a flat spray nozzle, and the injection angle (θ), the width direction pitch (P'), and the twist angle (α) are shown in Table 1, respectively. It was done as shown. In addition, the length of the cooling device 2 was 9.0 m, and the number of installation of the constraining roll 4 and the cooling spray nozzles 53 and 54 was as Table 1 showed.

Figure 112020062791326-pct00001
Figure 112020062791326-pct00001

실시예 1 내지 8에 대해서, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로 냉각함으로써 약 20∼30℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있음과 함께, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로 냉각함으로써 약 7∼20℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있었다. 또한, 이때의 판폭 방향의 온도 편차는 모두 15℃ 미만이었다. 후에, 냉각 소재의 강도 등 측정했지만, 품질에는 특별히 문제 없는 레벨이었다.Regarding Examples 1 to 8, the cooling rate can be adjusted in the range of about 20 to 30°C/s by cooling with the large flow rate cooling spray nozzle 53, and about 7 by cooling with the low flow rate cooling spray nozzle 54. The cooling rate could be adjusted in the range of -20°C/s. In addition, all the temperature deviations in the plate width direction at this time were less than 15 degreeC. Afterwards, the strength of the cooling material was measured, but the quality was not particularly problematic.

실시예 9 내지 16에 대해서, 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로 냉각함으로써 약 20∼30℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있음과 함께, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로 냉각함으로써 약 7∼20℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있었다. 또한, 이때의 판폭 방향의 온도 편차는, 20℃ 미만이었다. 온도 편차는, P/D가 2.0일 때보다도 약간 확대하기는 했지만, 후에 냉각 소재의 강도 등 측정하여, 품질에는 특별히 문제 없는 레벨이었다.Regarding Examples 9 to 16, the cooling rate can be adjusted in the range of about 20 to 30°C/s by cooling with the large flow rate cooling spray nozzle 53, and about 7 by cooling with the low flow rate cooling spray nozzle 54. The cooling rate could be adjusted in the range of -20°C/s. In addition, the temperature deviation of the plate width direction at this time was less than 20 degreeC. Although the temperature deviation slightly enlarged compared to the case of P/D of 2.0, the strength of a cooling material was measured later, and it was a level with no problem in particular in quality.

비교예 1 내지 8은, 구속 롤 피치(P)를 실시예 1 내지 8보다도 크게 한 예이다. P/D는 3.0이고, 본 발명의 범위 외이다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로 냉각함으로써 약 20∼30℃/s의 범위에서, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로 냉각함으로써 약 7∼20℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있었다. 한편, 모든 조건에 있어서, 강판이 파형상으로 변형되어 있었다. 냉각 작업 중에, 냉각 장치(2) 입측의 구속 롤(4)을 육안 관찰한 결과, 구속 롤(4)과 강판의 사이에 극간이 있어, 이 극간으로부터 폭 방향의 일부에 냉각수가 누설되어, 강판을 국소적으로 냉각하고 있었기 때문이라고 생각된다. 또한, 냉각 후의 판폭 방향의 온도 편차는, 27∼60℃의 범위에서 불균일하여, 후에 냉각 소재의 강도 등 측정한 결과, 누설수가 올려져 있던 부위의 강판의 경도가 높아지고, 품질상 문제가 있었다.Comparative Examples 1 to 8 are examples in which the constraint roll pitch P is larger than that of Examples 1 to 8. P/D is 3.0, which is outside the scope of the present invention. The cooling rate was able to be adjusted in the range of about 20-30°C/s by cooling with the large flow cooling spray nozzle 53, and in the range of about 7-20°C/s by cooling with the low flow cooling spray nozzle 54. On the other hand, in all conditions, the steel plate was deformed in a corrugated shape. During the cooling operation, as a result of visual observation of the constraint roll 4 on the inlet side of the cooling device 2, there is a gap between the constraint roll 4 and the steel plate, and the cooling water leaks from this gap to a part in the width direction, and the steel plate It is thought that it was because it was cooling it locally. In addition, the temperature deviation in the plate width direction after cooling was non-uniform in the range of 27 to 60° C., and as a result of measuring the strength of the cooling material later, the hardness of the steel plate in the portion where the leakage water was raised increased, and there was a problem in quality.

비교예 9 내지 16은, 본 발명의 실시예 1 내지 8에 대하여, 롤 지름(D)을 작게 한 예이다. P/D는 2.7이고, 본 발명의 범위 외이다. 대유량 냉각 스프레이 노즐(53)로 냉각함으로써 약 20∼30℃/s의 범위에서, 소유량 냉각 스프레이 노즐(54)로 냉각함으로써 약 7∼20℃/s의 범위에서 냉각 속도를 조정할 수 있었다. 한편, 모든 조건에 있어서, 강판이 파형상으로 변형하고 있었다. 냉각 작업 중에, 냉각 장치 침입측의 구속 롤을 육안 관찰한 결과, 구속 롤과 강판의 사이에 극간이 있어, 이 극간으로부터 폭 방향의 일부에 냉각수가 누설되어, 강판을 냉각하고 있었기 때문이라고 생각된다. 또한, 이때의 판폭 방향의 온도 편차는, 35∼60℃의 범위에서 불균일하여, 후에 냉각 소재의 강도 등 측정한 결과, 누설수가 올려져 있던 부위의 강판의 경도가 높아지고, 품질상 문제가 있었다.Comparative Examples 9 to 16 are examples in which the roll diameter (D) was made small with respect to Examples 1 to 8 of the present invention. P/D is 2.7, which is outside the scope of the present invention. The cooling rate was able to be adjusted in the range of about 20-30°C/s by cooling with the large flow cooling spray nozzle 53, and in the range of about 7-20°C/s by cooling with the low flow cooling spray nozzle 54. On the other hand, in all conditions, the steel plate was deform|transforming corrugatedly. During the cooling operation, as a result of visual observation of the constraining rolls on the penetration side of the cooling device, it is believed that there was a gap between the constraining roll and the steel plate, and cooling water leaked from this gap to a part in the width direction to cool the steel plate. . In addition, the temperature deviation in the plate width direction at this time was non-uniform in the range of 35 to 60°C, and as a result of measuring the strength of the cooling material later, the hardness of the steel plate in the portion where the leakage water was raised increased, and there was a problem in quality.

1 : 가열로
2 : 냉각 장치
3 : 테이블 롤
4 : 구속 롤
5 : 냉각 헤더
51 : 대유량 냉각 헤더
52 : 소유량 냉각 헤더
53 : 대유량 냉각 스프레이 노즐
54 : 소유량 냉각 스프레이 노즐
55 : 분무수
56 : 분무수
57 : 중유량 냉각 헤더
58 : 중유량 냉각 헤더
59 : 중유량 냉각 스프레이 노즐
60 : 중유량 냉각 스프레이 노즐
6 : 유량계
7 : 유량 조정 밸브
8 : 압연기
9 : 열간 교정기
S : 후강판
P : 구속 롤 피치
D : 구속 롤 지름
G : 롤 사이 갭
L : 분무 길이
H : 노즐 높이
P' : (폭 방향의) 피치
θ : 분사 각도
α : 비틀림 각도1: heating furnace
2: cooling device
3: Table Roll
4: Constraint Roll
5: Cooling header
51 : high flow cooling header
52 : low flow cooling header
53: large flow cooling spray nozzle
54: low flow cooling spray nozzle
55: spray water
56: spray water
57 : Heavy Flow Cooling Header
58 : Heavy Flow Cooling Header
59: heavy flow cooling spray nozzle
60: heavy flow cooling spray nozzle
6: flow meter
7: flow control valve
8: rolling mill
9: hot straightener
S: thick steel plate
P: constraint roll pitch
D: Constraint roll diameter
G: gap between rolls
L: spray length
H: Nozzle height
P' : pitch (in the width direction)
θ: injection angle
α: twist angle

Claims (10)

강판 반송 방향으로 구속 롤을 복수 설치하고, 각 구속 롤 사이에 복수의 냉각 헤더를 배치한 냉각 장치에 있어서,
구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 2.5 이하로 하고,
각각의 냉각 헤더는, 2개 이상의 냉각수 공급 계통 중 어느 것에 접속되고,
각 냉각수 공급 계통에는 급수의 온 오프 및 유량 제어가 독립적으로 가능하도록 조정 밸브가 부착되어 있고,
각 냉각 헤더에는, 강판폭 방향으로 복수의 냉각 스프레이 노즐이 부착되어 있고,
강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 냉각수 공급 계통의 냉각 헤더에 접속됨과 함께,
강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는, 최소의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수를 분사 가능하고,
각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사하도록 조정 밸브를 이용하여 제어하는 제어 기구
를 구비하는 후강판의 냉각 장치.A cooling device in which a plurality of constraint rolls are provided in the steel sheet conveying direction, and a plurality of cooling headers are disposed between each constraint roll,
The ratio P/D of the constraint roll pitch (P) to the constraint roll diameter (D) is 2.5 or less,
Each cooling header is connected to any of two or more cooling water supply systems,
Each cooling water supply system is equipped with a control valve to independently enable on/off and flow control of the water supply.
A plurality of cooling spray nozzles are attached to each cooling header in the width direction of the steel sheet,
Cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel plate width direction are connected to cooling headers of different cooling water supply systems,
The flow densities of the cooling water sprayed from the cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel sheet width direction are set to different flow densities, and from the cooling spray nozzles that spray the cooling water of the maximum flow density with respect to the same injection pressure, the minimum flow density It is possible to spray coolant with a flow density of 3 times or more from the cooling spray nozzle that sprays the coolant of
A control mechanism that uses a control valve to individually select each cooling water supply system to spray cooling water from a cooling spray nozzle.
A cooling device for a thick steel plate comprising a. 제1항에 있어서,
각 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리는, 구속 롤 중심축 높이에 대하여 ±50㎜ 이하의 범위의 위치가 되도록 설치되어 이루어지는 후강판의 냉각 장치.According to claim 1,
A cooling device for a thick steel plate provided so that the distance from the tip of each cooling spray nozzle to the steel plate is within a range of ±50 mm or less with respect to the height of the central axis of the constraint roll. 제1항 또는 제2항에 있어서,
각 냉각 스프레이 노즐은, 플랫 스프레이 노즐, 풀 콘 스프레이 노즐, 각(角) 분사 스프레이 노즐, 타원 분사 스프레이 노즐 중 어느 1종 이상이고, 각 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수가 분사될 때의 냉각수의 분사 각도는 60∼120˚의 범위인 후강판의 냉각 장치.3. The method of claim 1 or 2,
Each cooling spray nozzle is at least any one of a flat spray nozzle, a full cone spray nozzle, a square spray nozzle, and an elliptical spray nozzle, and the injection angle of the coolant when the coolant is sprayed from each cooling spray nozzle is A cooling device for thick steel plates in the range of 60 to 120˚. 강판 반송 방향으로 구속 롤을 복수 설치하고, 각 구속 롤 사이에 복수의 냉각 헤더를 배치한 냉각 장치를 이용하는 후강판의 냉각 방법에 있어서,
구속 롤 피치(P)와 구속 롤 지름(D)의 비율 P/D를 2.5 이하로 하고,
각각의 냉각 헤더는, 2개 이상의 냉각수 공급 계통 중 어느 것에 접속되고,
각 냉각수 공급 계통에는 급수의 온 오프 및 유량 제어가 독립적으로 가능하도록 조정 밸브가 부착되어 있고,
각 냉각 헤더에는, 강판폭 방향으로 복수의 냉각 스프레이 노즐이 부착되어 있고,
강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐은 각각 상이한 냉각수 공급 계통의 냉각 헤더에 접속됨과 함께,
강판폭 방향으로 서로 이웃하는 냉각 스프레이 노즐로부터 분사되는 냉각수의 유량 밀도는 서로 상이한 유량 밀도로 하고, 동일한 분사 압력에 대하여, 최대의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터는, 최소의 유량 밀도의 냉각수를 분사하는 냉각 스프레이 노즐로부터의 3배 이상의 유량 밀도의 냉각수를 분사 가능하고,
각 냉각수 공급 계통을 개별적으로 선택하여 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수를 분사하도록 조정 밸브를 이용하여 제어하는
후강판의 냉각 방법.A method for cooling a thick steel sheet using a cooling device in which a plurality of constraining rolls are provided in a steel sheet conveying direction and a plurality of cooling headers are disposed between each constraint roll, the method comprising:
The ratio P/D of the constraint roll pitch (P) to the constraint roll diameter (D) is 2.5 or less,
Each cooling header is connected to any of two or more cooling water supply systems,
Each cooling water supply system is equipped with a control valve to independently enable on/off and flow control of the water supply.
A plurality of cooling spray nozzles are attached to each cooling header in the width direction of the steel sheet,
Cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel plate width direction are connected to cooling headers of different cooling water supply systems,
The flow densities of the cooling water sprayed from the cooling spray nozzles adjacent to each other in the steel sheet width direction are set to different flow densities, and from the cooling spray nozzles that spray the cooling water of the maximum flow density with respect to the same injection pressure, the minimum flow density It is possible to spray coolant with a flow density of 3 times or more from the cooling spray nozzle that sprays the coolant of
Each cooling water supply system is individually selected and controlled using a control valve to spray coolant from the cooling spray nozzles.
Cooling method of thick steel plate. 제4항에 있어서,
각 냉각 스프레이 노즐의 선단에서 강판까지의 거리는, 구속 롤 중심축 높이에 대하여, ±50㎜ 이하의 범위의 위치가 되도록 설치되어 이루어지는 후강판의 냉각 방법.5. The method of claim 4,
A method for cooling a thick steel plate in which the distance from the tip of each cooling spray nozzle to the steel plate is within a range of ±50 mm or less with respect to the height of the central axis of the constraining roll. 제4항 또는 제5항에 있어서,
각 냉각 스프레이 노즐은, 플랫 스프레이 노즐, 풀 콘 스프레이 노즐, 각 분사 스프레이 노즐, 타원 분사 스프레이 노즐 중 어느 1종 이상이고, 각 냉각 스프레이 노즐로부터 냉각수가 분사될 때의 냉각수의 분사 각도는 60∼120˚의 범위인 후강판의 냉각 방법.6. The method according to claim 4 or 5,
Each cooling spray nozzle is any one or more of a flat spray nozzle, a full cone spray nozzle, each spray spray nozzle, and an elliptical spray nozzle, and the spray angle of the coolant when the coolant is sprayed from each cooling spray nozzle is 60 to 120 Cooling method of thick steel plate in the range of ˚. 제1항 또는 제2항에 기재된 냉각 장치를 구비한 후강판의 제조 설비. A manufacturing facility for a thick steel sheet provided with the cooling device according to claim 1 or 2. 제3항에 기재된 냉각 장치를 구비한 후강판의 제조 설비.A manufacturing facility for a thick steel sheet provided with the cooling device according to claim 3 . 제4항 또는 제5항에 기재된 냉각 방법으로 냉각하는 공정을 갖는 후강판의 제조 방법.A method for manufacturing a thick steel sheet comprising a step of cooling by the cooling method according to claim 4 or 5. 제6항에 기재된 냉각 방법으로 냉각하는 공정을 갖는 후강판의 제조 방법.
A method for manufacturing a thick steel sheet comprising a step of cooling by the cooling method according to claim 6 .
KR1020207017647A 2017-12-20 2018-12-14 Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate KR102430390B1 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017243319 2017-12-20
JPJP-P-2017-243319 2017-12-20
PCT/JP2018/046067 WO2019124241A1 (en) 2017-12-20 2018-12-14 Cooling device and cooling method for thick steel sheet, and production equipment and production method for thick steel sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20200085880A KR20200085880A (en) 2020-07-15
KR102430390B1 true KR102430390B1 (en) 2022-08-05

Family

ID=66994112

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020207017647A KR102430390B1 (en) 2017-12-20 2018-12-14 Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP3730633A4 (en)
JP (1) JP6569843B1 (en)
KR (1) KR102430390B1 (en)
CN (2) CN111492071A (en)
WO (1) WO2019124241A1 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20220080174A (en) * 2019-11-25 2022-06-14 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Steel plate manufacturing equipment and manufacturing method
CN114592112B (en) * 2022-02-25 2023-03-17 东北大学 Flexible cooling device for tempered steel plate
CN114635017B (en) * 2022-05-19 2022-09-06 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 Spray type heat treatment device and heat treatment method for large metal component

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007301568A (en) 2006-05-08 2007-11-22 Nippon Steel Corp Equipment, method and program for cooling hot steel sheet

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4148673A (en) * 1972-02-29 1979-04-10 United States Steel Corporation Plate quenching method
JPS5337510A (en) * 1976-09-20 1978-04-06 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Steel sheet cooling equipment
JPS5947010A (en) * 1982-09-11 1984-03-16 Kobe Steel Ltd Device for cooling lower surface of steel plate
JPS62130222A (en) * 1985-12-03 1987-06-12 Nippon Steel Corp Method and apparatus for cooling hot steel sheet
JPS642718A (en) * 1987-06-26 1989-01-06 Nippon Steel Corp Cooling method for thick steel plate
JPH10291018A (en) * 1997-04-17 1998-11-04 Nkk Corp Method for cooling high-temperature steel sheet and device for cooling high-temperature steel sheet
JP3867073B2 (en) * 2003-10-17 2007-01-10 新日本製鐵株式会社 Cooling apparatus and cooling method for hot rolled steel sheet
KR100694559B1 (en) * 2006-07-21 2007-03-14 진성중공업 주식회사 The processing apparatus using inducting heating of the part in the steel plate and a method thereof
BRPI0702831A2 (en) * 2007-07-30 2011-03-15 Nippon Steel Corp hot steel plate cooling apparatus, hot steel plate cooling method, and program
JP4678069B1 (en) * 2009-03-30 2011-04-27 Ｊｆｅスチール株式会社 Hot rolled steel sheet cooling device
CN103849734B (en) * 2012-12-06 2015-08-26 宝山钢铁股份有限公司 Based on quenching device flow control methods and the Detection & Controling device thereof of plate shape
JP5825250B2 (en) * 2012-12-25 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 Method and apparatus for cooling hot-rolled steel strip
CN103834792B (en) * 2014-03-26 2015-12-30 东北大学 A kind of steel plate continuous roll type quenching process

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007301568A (en) 2006-05-08 2007-11-22 Nippon Steel Corp Equipment, method and program for cooling hot steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
KR20200085880A (en) 2020-07-15
WO2019124241A1 (en) 2019-06-27
JP6569843B1 (en) 2019-09-04
JPWO2019124241A1 (en) 2019-12-19
CN111492071A (en) 2020-08-04
EP3730633A4 (en) 2020-12-02
EP3730633A1 (en) 2020-10-28
CN115156314A (en) 2022-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102430390B1 (en) Cooling device and cooling method for thick steel plate, and manufacturing equipment and manufacturing method for thick steel plate
KR101162070B1 (en) Cooling device for hot rolled steel sheet
KR101026972B1 (en) Method of cooling hot-rolled steel strip
KR101631044B1 (en) Method and apparatus for cooling hot-rolled steel strip
EP1925373B1 (en) Method of cooling steel sheet
KR100973692B1 (en) Hot rolling facility of steel plate and hot rolling method
EP3705587A1 (en) Facility and method for producing thick steel sheet
KR20080010463A (en) Cooling device for thick steel plate
AU2016381035B2 (en) Process and device for cooling a metal substrate
EP2979769B1 (en) Thick steel plate manufacturing method and manufacturing device
KR101867706B1 (en) Apparatus for cooling
JP4360250B2 (en) Steel plate manufacturing method and manufacturing equipment
EP3825019B1 (en) Cooling device for hot-rolled steel sheet and cooling method of hot-rolled steel sheet
JP4453522B2 (en) Steel plate cooling device and cooling method

Legal Events

Date Code Title Description
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant