KR102312426B1 - 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 - Google Patents

핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR102312426B1
KR102312426B1 KR1020190171802A KR20190171802A KR102312426B1 KR 102312426 B1 KR102312426 B1 KR 102312426B1 KR 1020190171802 A KR1020190171802 A KR 1020190171802A KR 20190171802 A KR20190171802 A KR 20190171802A KR 102312426 B1 KR102312426 B1 KR 102312426B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
hot
hot stamping
less
steel
rolled
Prior art date
Application number
KR1020190171802A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20210080677A (ko
Inventor
유병길
도형협
김제우수
한성경
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020190171802A priority Critical patent/KR102312426B1/ko
Publication of KR20210080677A publication Critical patent/KR20210080677A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102312426B1 publication Critical patent/KR102312426B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명의 일 실시예에 따른 핫 스탬핑 부품은 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 강재를 포함하며, 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 갖는다.

Description

핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법{HOT STAMPING PRODUCT AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
자동차의 충돌 부재용 중요 부품인 B-필러(Pillar)에는 주로 150K급 이상의 열처리강이 사용된다. 이는 측면 충돌시 운전자의 생존공간을 확보하는데 매우 중요한 역할을 하고 있다. 또한 충돌 부재로 사용되는 고인성의 강부재는 측면 충돌 시 운전자의 안전을 위협하는 취성파단 현상이 발생하므로, 취성이 발생하는 B-필러 하단부에 저인성의 강 부재를 연결하여 충돌 흡수 능력을 향상시킨다. 이러한 강 부재를 테일러 웰디드 강재(Taylor Welded Blank, TWB)용 강재라 한다. 상기 TWB용 강재는 열연, 냉연 공정 후 핫 스탬핑(Hot stamping) 등의 열간 프레스 공정을 통하여 제조된다.
본 발명과 관련한 선행기술로는 대한민국 등록특허공보 제0851805호(2008.08.06. 등록, 발명의 명칭 : 충격인성이 우수한 고탄소 강판의 제조 방법)가 개시되어 있다.
본 발명의 일 실시예는, 점용접성이 향상되고 굽힘 성능과 충돌 성능이 우수한 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 핫 스탬핑 부품이 개시된다. 상기 핫 스템핑 부품은 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 강재를 포함하며, 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 갖는다.
상기 핫 스템핑 부품에서, 최종 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트, 베이나이트 및 마르텐사이트로 이루어지는 복합 조직을 가질 수 있다.
상기 핫 스템핑 부품에서, 상기 마르텐사이트의 분율은 90면적% 이상이고, 상기 베이나이트의 분율은 10면적% 이하일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 핫 스탬핑 부품의 제조방법이 개시된다. 상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법은 (a) 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열한 슬라브를 마무리압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 강판을 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 강판을 산세 후 냉간압연하는 단계; (e) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리하는 단계; (f) 상기 소둔 처리된 판재를 도금 처리하는 단계; 및 (g) 상기 도금 처리된 판재를 핫 스탬핑하는 단계;를 포함한다.
상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법에서, 상기 (a) 단계는 1200~1250℃의 온도로 재가열하는 단계를 포함하고, 상기 (b) 단계는 900~950℃의 온도에서 마무리압연하는 단계를 포함하고, 상기 (c) 단계는 상기 강판을 급냉하고 600℃ 이하에서 권취하는 단계를 포함하고, 상기 (d) 단계는 30~50%의 압하율로 냉간압연하는 단계를 포함하고, 상기 (e) 단계는 730~830℃의 온도로 소둔 처리하는 단계를 포함하고, 상기 (f) 단계는 40~100g/m2의 도금량으로 Al-Si 도금 처리하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법에서, 상기 (g) 단계는 6℃/sec 이상의 가열속도로 830~880℃까지 가열하여 핫 스탬핑한 후 30℃/sec 이상의 냉각속도로 360~460℃까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법에서, 상기 (g) 단계 이후, 최종 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트, 베이나이트 및 마르텐사이트로 이루어지는 복합 조직을 가질 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 점용접성이 향상되고 굽힘 성능과 충돌 성능 등의 기계적 물성이 우수한 핫 스탬핑 부품을 획득할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 핫 스탬핑 부품의 제조방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2는 본 발명의 핫 스탬핑 부품의 최종 미세조직을 촬영한 사진이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다. 이때, 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지기술 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.
그리고 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례 등에 따라 달라질 수 있으므로 그 정의는 본 발명을 설명하는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.
자동차의 충돌 부재용 중요 부품인 B-필러(Pillar)에는 주로 150K급 이상의 열처리강이 사용된다. 이는 측면 충돌시 운전자의 생존공간을 확보하는데 매우 중요한 역할을 하고 있다. 충돌 부재로 사용되는 Al-Si 도금 냉연 제품으로 가열, 냉각한 150K급 핫스탬핑 부품은 경량화를 위한 충돌 흡수부, 고강도 두께 감소 시 차체 적용 비율 향상이 가능하다. 자동차용 부품들은 부위별 연결을 위해 점용접 기술을 사용하는데 이는 탄소 증가에 따라 성능(강도)이 감소할 수 있다.
본 발명에서는 핫 스탬핑, 템퍼링(도장 소둔, paint baking) 공정 후 200K 성분계 개발에 대한 것이다. 망간(Mn) 성분을 하향하여 편석대 제어 컨셉을 기반으로 200K급 핫스탬핑 강에 대한 성분을 정하고, 결정립 미세화를 통한 성능 향상을 적용하였다.
핫 스탬핑 부품의 제조방법
본 발명의 일 실시예에 따르는 핫 스탬핑 부품의 제조방법에 관한 것이다. 도 1은 본 발명의 한 구체예에 따른 핫 스탬핑 부품의 제조방법을 나타낸 것이다. 상기 도 1을 참조하면, 상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법은 강 슬라브 재가열 단계(S10), 열간압연단계(S20), 권취 단계(S30), 냉간압연단계(S40), 소둔 단계(S50),도금 단계(S60) 및 핫 스탬핑 단계(S70)를 포함한다.
좀 더 구체적으로, 상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법은 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계(S10); 상기 재가열한 슬라브를 마무리압연하는 단계(S20); 상기 열간압연된 강판을 권취하는 단계(S30); 상기 권취된 강판을 산세 후 냉간압연하는 단계(S40); 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리하는 단계(S50); 상기 소둔 처리된 판재를 도금 처리하는 단계(S60); 및 상기 도금 처리된 판재를 핫 스탬핑하는 단계(S70);를 포함한다.
구체적인 예를 들면, 상기 단계(S10)는 1200~1250℃의 온도로 재가열하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S20)는 900~950℃의 온도에서 마무리압연하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S30)는 상기 강판을 급냉하고 600℃ 이하에서 권취하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S40)는 30~50%의 압하율로 냉간압연하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S50)는 730~830℃의 온도로 소둔 처리하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S60)는 40~100g/m2의 도금량으로 Al-Si 도금 처리하는 단계를 포함하고, 상기 단계(S70)는 6℃/sec 이상의 가열속도로 830~880℃까지 가열하여 핫 스탬핑한 후 30℃/sec 이상의 냉각속도로 360~460℃까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 단계(S70) 이후 구현되는 최종 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트, 베이나이트 및 마르텐사이트로 이루어지는 복합 조직을 가질 수 있다.
이하, 본 발명에 따른 핫 스탬핑 부품의 제조방법을 단계별로 상세히 설명하도록 한다.
(S10) 강 슬라브 재가열 단계
상기 단계는 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 1200~1250℃의 온도로 재가열하는 단계이다.
이하, 상기 강 슬라브에 포함되는 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 상세히 설명하도록 한다.
탄소(C)
상기 탄소(C)는 강의 강도, 경도를 결정하는 주요 원소이며, 핫 스탬핑(또는 열간 프레스) 공정 이후, 강재의 인장강도를 확보하는 목적으로 첨가된다. 또한 소입성 특성을 확보하기 위한 목적으로 첨가된다. 한 구체예에서 상기 탄소는 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.39~0.45 중량%로 포함될 수 있다. 상기 탄소가 0.39 중량% 미만으로 포함되는 경우, 본 발명의 기계적 강도를 달성하기 어려우며, 0.45 중량%를 초과하는 경우, 강재의 인성 저하 문제 또는 강의 취성 제어 문제가 야기될 수 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강판 내 페라이트 안정화 원소로 작용한다. 페라이트를 청정하게 해줌으로써 연성을 향상시키며, 저온역 탄화물 형성을 억제함으로써 오스테나이트 내 탄소 농화도를 향상시키는 기능을 수행할 수 있다. 나아가, 열연, 냉연, 핫 스탬핑 조직 균질화(펄라이트, 망간 편석대 제어) 및 페라이트 미세 분산의 핵심 원소이다. 한 구체예에서 상기 실리콘은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.30~0.60 중량%로 포함될 수 있다. 상기 실리콘이 0.30 중량% 미만으로 포함되는 경우, 상술한 기능을 충분히 발휘하지 못하며, 0.60 중량%를 초과하는 경우, 열연, 냉연 부하가 증가하며 열연 붉은형 스케일이 과다해지고 용접성이 저하될 수 있다.
망간(Mn)
상기 망간(Mn)은 열처리시 소입성 및 강도 증가 목적으로 첨가된다. 한 구체예에서 상기 망간은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.50~1.00 중량% 포함된다. 상기 망간을 0.50 중량% 미만으로 포함시 소입성 미달로 핫스탬핑 후 재질이 미달할 가능성이 높으며, 1.0 중량%를 초과하여 포함시 망간 편석 또는 펄라이트 밴드에 의한 연성 및 인성이 저하될 수 있으며, 불균질 미세조직이 발생할 수 있다.
인(P)
상기 인(P)은 편석이 잘 되는 원소로 강의 인성을 저해하는 원소이다. 한 구체예에서 상기 인(P)은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0 중량% 초과 0.02 중량% 이하로 포함된다. 상기 범위로 포함시 인성 저하를 방지할 수 있다. 상기 인을 0.02 중량%를 초과하여 포함시, 공정중 크랙을 유발하고, 인화철 화합물이 형성되어 인성이 저하될 수 있다.
황(S)
상기 황(S)은 가공성 및 물성을 저해하는 원소이다. 한 구체예에서 상기 황은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0 중량% 초과 0.01 중량% 이하 포함될 수 있다. 상기 황을 0.01 중량%를 초과하여 포함시 열간 가공성을 떨어뜨리고, 거대 개재물 생성에 의해 크랙 등 표면 결함이 발생할 수 있다.
크롬(Cr)
상기 크롬(Cr)은 상기 강재의 소입성 및 강도를 향상시키는 목적으로 첨가된다. 한 구체예에서 상기 크롬은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.2~0.5 중량%로 포함된다. 상기 크롬을 0.2 중량% 미만으로 포함시 크롬 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없으며, 0.5 중량%를 초과하여 포함시 상기 강재의 인성이 저하 및 원가 상승을 유발할 수 있다.
보론(Β)
상기 보론(B)은 마르텐사이트 조직을 확보함으로써, 상기 강재의 소입성 및 강도를 확보하는 목적으로 첨가되며, 오스테나이트 결정립 성장 온도 증가로 결정립 미세화 효과를 가진다. 한 구체예에서 상기 보론은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.0015~0.003 중량%로 포함된다. 상기 보론을 0.0015 중량% 미만으로 포함시 소입성 효과가 부족하며, 0.003 중량%를 초과하여 포함시 입계 취성 발생 위험이 높아지며 연신율 열위 위험성이 증가할 수 있다.
티타늄(Ti)
상기 티타늄(Ti)은 핫 스탬핑 열처리 후 석출물 형성에 의한 소입성 강화 및 재질 상향 목적으로 첨가된다. 또한, 고온에서 Ti(C,N) 등의 석출상을 형성하여, 오스테나이트 결정립 미세화에 효과적으로 기여한다. 한 구체예에서 상기 티타늄은 상기 강 슬라브 전체중량에 대하여 0.015~0.035 중량% 포함된다. 상기 티타늄을 0.015 중량% 미만으로 포함시 첨가 효과가 미미하며, 0.035 중량%를 초과하여 포함시, 연주 불량이 발생하며, 강재의 물성을 확보하기 어렵고, 석출물이 조대화되고 연신율이 저하되며, 강재 표면에 크랙이 발생할 수 있다.
몰리브덴(Mo)
몰리브덴(Mo)은 탄소를 저감시킨 150K급 이상 핫 스탬핑강의 핵심원소로서, 열간압연 및 핫스탬핑 중 석출물의 조대화 억제 및 소입성 증대를 통해 강도 향상에 기여할 수 있다. 몰리브덴(Mo)은 강판 전체 중량의 0.1 중량% 내지 0.3 중량%로 첨가될 수 있다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없고, 0.3 중량%를 초과할 경우, 연신율이 하락하는 위험이 있으며 합금원가의 증가로 경제성이 저하되는 문제를 야기할 수 있다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 마르텐사이트(Martensite) 패캣 크기(Packet size) 감소에 따른 강도 및 인성 증가를 목적으로 첨가된다. 한 구체예에서 상기 니오븀은 상기 강 슬라브 전체 중량에 대하여 0.02 중량% 내지 0.06 중량%로 포함된다. 상기 니오븀을 0.02 중량% 미만으로 포함시 열간압연 및 냉간 압연 공정에서 강재의 결정립 미세화 효과가 미미하고, 0.06 중량%를 초과하여 포함시 제강/연주 슬라브의 크랙 발생 위험이 높으며, 제품 취성 파단 발생 위험이 증가하며, 제강성 조대 석출물이 생성될 수 있으며, 강재 연신율이 저하되고, 원가 측면에서 불리하다.
한 구체예에서 상기 강 슬라브는 슬래브 재가열 온도(Slab Reheating Temperature, SRT): 1,200℃ 내지 1,250℃에서 가열할 수 있다. 상기 강 슬라브 재가열 온도에서, 합금원소 성분의 균질화 효과가 유리하다. 상기 강 슬라브를 1,200℃ 미만에서 재가열시 합금원소 성분(예를 들어, 티타늄, 니오븀, 몰리브덴)의 고용 균질화 효과가 저하되며, 고온일수록 고온 균질화 처리에 유리하나, 1,250℃를 초과하여 재가열시 공정비용이 증가할 수 있다.
(S20) 열간압연 단계
상기 단계는 상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 열간압연은 상기 재가열된 강 슬라브를 마무리 압연온도(FDT): 900℃~950℃ 조건으로 실시할 수 있다. 상기 마무리 압연온도에서 열간압연시 고온일수록 합금원소 성분의 균질화 효과에 유리하며, 상기 강의 강성 및 성형성이 우수할 수 있다.
(S30) 권취 단계
상기 단계는 상기 열간압연된 강판를 권취하여 열연 코일을 제조하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 권취는 권취온도(CT): 600℃ 이하의 조건에서 이루어진다. 더욱 구체적으로, 상기 열간압연된 강판을 600℃ 이하의 권취 온도까지 급냉하여 권취할 수 있다. 상기 권취 온도 조건에서 탄소의 재분배가 용이하게 이루어지며, 충분한 열연 탈탄층 확보 및 열연 코일의 찌그러짐을 방지할 수 있다. 상기 열연 탈탄층이란, 열간압연, 냉각, 권취 단계를 포함하는 열연 공정을 통해, 강재에 생성되는 탈탄층을 의미한다. 상기 열연 탈탄층은 냉연 공정이 완료된 후에도 강재에 잔존할 수 있다. 일 예로서, 냉연, 소둔, 도금 및 핫스탬핑 공정 후에, 강재의 표면에 상기 열연 탈탄층을 잔존시킬 수 있으며, 상기 열연 탈탄층 내에 베이나이트 및 페라이트층이 생성됨으로써, 굽힘 성능이 향상될 수 있다. 상기 향상된 굽힘 성능은 핫스탬핑 제품의 충돌 성능을 향상시킬 수 있다. 상기 권취 온도가 600℃를 초과하면, 이상 결정입자 성장이나 과도한 결정입자 성장으로 성형성 또는 강도 열화가 발생할 수 있다. 열간압연 단계를 거친 후의 조직은 페라이트와 펄라이트를 포함할 수 있다.
(S40) 냉간 압연 단계
상기 단계는 상기 열연코일을 언코일링하고, 냉간 압연하여 냉연 판재를 제조하는 단계이다. 한 구체예에서 상기 열연 코일을 언코일링한 다음, 산세 처리한 후, 냉간 압연할 수 있다. 상기 산세는 열연코일 표면에 형성된 스케일을 제거하기 위한 목적으로 실시할 수 있다. 일 실시예에 있어서, 상기 냉간 압연은 산세 처리된 열연판재를 냉간 압하율 30~50%로 진행할 수 있다. 냉간 압하율이 30% 미만일 경우에는 열연 조직의 변형효과가 작다. 반대로, 냉간 압하율이 50%를 초과하는 경우에는 냉간 압연에 소요되는 비용이 상승할 뿐만 아니라, 드로잉성을 저해하고 강판의 가장자리에 균열의 발생으로 강판이 파단되는 문제를 야기할 수 있으며, 열연 탈탄층 두께 감소로 최종 제품/부품의 탈탄층 잔존 두께가 미미해진다. 상기 냉간 압연 과정에서, 상기 열연 탈탄층의 두께가 감소할 수 있다.
(S50) 소둔 단계
상기 단계는 상기 냉연 판재를 소둔 및 도금 처리 단계이다. 상기 소둔 공정은 730℃~830℃의 공정 온도에서 진행될 수 있다. 한 구체예에서 상기 소둔처리는 수소와 잔부의 질소로 이루어지는 가스 분위기에서 노점 -15℃ 이하로 실시할 수 있다. 상기 소둔 처리는 수소와 잔부의 질소로 이루어지는 가스 분위기에서 실시함으로써, 소둔 공정 중 탈탄의 발생을 방지할 수 있다.
이어서, 소둔 공정이 완료된 판재를 냉각시킬 수 있다. 상기 냉각은 일 예로서, 20~50℃/sec로 냉각 속도로 진행될 수 있다.
(S60) 도금 단계
상기 소둔 공정이 종료된 후에 상기 판재의 도금 공정이 연속적으로 진행될 수 있다. 상기 도금 공정은 상기 판재의 냉각을 중단하고, 상기 판재를 610~710℃의 도금욕에 침지시킴으로써 진행될 수 있다. 일 예로서, 상기 도금 공정은 알루미늄-실리콘(Al-Si) 도금층 형성 공정일 수 있으며, 상기 도금욕은 용융 알루미늄과 용융 실리콘을 포함할 수 있다. 전면 및 후면에 적용되는 도금량은 40~100g/m2일 수 있다. 도금량이 40g/m2 미만일 경우, 후속의 핫 스탬핑 공정 중 모재 산화 및 도금층 열화 현상이 발생할 수 있으며, 도금량이 100g/m2 초과일 경우, 최종 제품, 부품의 탈탄층이 존재하지 않는 현상이 발생할 수 있다. 참고로, 탈탄층이 존재해야 핫 스탬핑 후 마르텐사이트 굽힙 성능과 충돌 성능이 향상도고 수소 취성이 저감되는 효과를 기대할 수 있다.
(S70) 핫스탬핑 단계
핫스탬핑 단계에서는, 상기 도금 처리된 판재를 가열하여 소정 형태의 금형에서 핫 스탬핑 한다. 상기 핫스탬핑하는 공정은, 상기 냉연 판재를 재단하여 블랭크를 형성하고, 이어서, 상기 블랭크를 6℃/s 이상의 속도로 830~880℃로 가열한 후에 프레스 금형을 이용하여 열간 성형하는 과정으로 진행될 수 있다. 핫 스탬핑 공정은 성형 후 30℃/sec 이상의 냉각속도로 360~460℃까지 냉각시키는 단계를 포함할 수 있다. 냉각종료온도인 360~460℃는 Ms(410℃) ± 50℃으로 이해할 수 있다. 핫 스탬핑 공정 후의 최종 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트, 베이나이트 및 마르텐사이트로 이루어지는 복합 조직을 가질 수 있다. 마르텐사이트의 분율은 90면적% 이상이며, 베이나이트의 분율은 10면적% 이하이며, 잔부는 페라이트와 잔류 오스테나이트로 구성될 수 있다.
핫 스탬핑 부품의 제조방법에 의해 제조된 핫 스탬핑 부품
본 발명의 다른 측면은 상기 핫 스탬핑 부품의 제조방법에 의해 제조된 핫 스탬핑 부품에 관한 것이다. 한 구체예에서 상기 핫 스탬핑 부품은 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 강재를 포함하며, 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 가질 수 있다.
본 발명의 핫 스탬핑 부품에서는 망간 함량을 하향함으로써 편석대를 제어하는 개념을 기반으로 200K급 핫 스탬핑 강에 대한 성분을 결정하고, 결정립 미세화를 통한 성능 향상을 구현하였다.
도 2는 본 발명의 핫 스탬핑 부품의 최종 미세조직을 촬영한 사진이다.
도 2를 참조하면, 상기 핫 스탬핑 부품의 최종 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트, 베이나이트 및 마르텐사이트로 이루어지는 복합 조직을 가질 수 있다. 마르텐사이트의 분율은 90면적% 이상이며, 베이나이트의 분율은 10면적% 이하이며, 잔부는 페라이트와 잔류 오스테나이트로 구성될 수 있다. 또한, Mn 중량%를 1.0 미만으로 제어할 경우 밴드구조와 편석대가 형성되지 않을 수 있음을 확인할 수 있다. 만약, 밴드구조와 편석대가 형성될 경우 핫 스탬핑 후 마르텐사이트 굽힘 등의 성능 저하가 발생될 가능성이 높아진다.
실험예
이하 본 발명의 이해를 돕기 위해 바람직한 실험예를 제시한다. 다만, 하기의 실험예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명이 하기의 실험예에 의해 한정되는 것은 아니다.
표 1은 본 발명의 실험예에 따른 조성(단위: 중량%)을 나타낸 것이다.
C Si Mn P S Nb Ti Cr Mo B
실시예1 0.39 0.45 0.80 0.015 0.0030 0.04 0.020 0.40 0.20 0.0020
실시예2 0.43 0.55 0.75 0.013 0.0028 0.05 0.025 0.38 0.28 0.0028
비교예1 0.48 0.50 0.88 0.015 0.0021 0.04 0.030 0.37 0.25 0.0024
비교예2 0.37 0.55 0.88 0.014 0.0022 0.05 0.028 0.37 0.26 0.0019
비교예3 0.41 0.12 0.90 0.013 0.0021 0.05 0.021 0.35 0.25 0.0018
비교예4 0.40 0.45 1.10 0.012 0.0022 0.05 0.025 0.36 0.25 0.0019
비교예5 0.40 0.55 0.85 0.013 0.0026 0.04 0.027 0.55 0.27 0.0023
비교예6 0.41 0.54 0.88 0.013 0.0024 0.04 0.028 0.40 0.35 0.0020
비교예7 0.41 0.58 0.87 0.016 0.0031 0.05 0.020 0.43 0.29 0.0040
비교예8 0.23 0.20 1.20 0.018 0.005 - 0.030 0.20 - 0.0030
표 1을 참조하면, 본 발명의 실시예1 내지 실시예2는, 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)로 조성되는 강재의 조성범위를 만족한다. 이에 반하여, 비교예1 및 비교예2의 조성은 탄소(C): 0.39~0.45%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예3의 조성은 실리콘(Si): 0.30~0.60%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예4의 조성은 망간(Mn) : 0.50~1.00%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예5의 조성은 크롬(Cr): 0.2~0.5%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예6의 조성은 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예7의 조성은 보론(B): 0.0015~0.003%의 범위를 만족하지 못하고, 비교예8의 조성은 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%의 범위를 만족하지 못한다.
표 2는 본 발명의 실험예에 따른 핫 스탬핑 부품에 대하여 핫 스탬핑 후 항복강도(YP), 인장강도(TS), 연신율(El), VDA 굽힙각을 나타낸 것이다.
YP(MPa) TS(MPa) El(%) VDA굽힘각
실시예1 1250 2100 6.3 51
실시예2 1310 2200 5.9 50
비교예1 1450 2500 3.2 35
비교예2 1200 1950 6.3 54
비교예3 1200 1970 6.2 47
비교예4 1280 2150 5.8 40
비교예5 1366 2207 4.5 45
비교예6 1378 2243 4.0 43
비교예7 1299 2175 5.5 45
비교예8 1000 1420 6.3 50
표 2를 참조하면, 표 1의 조성을 가지는 강 슬라브를 1200~1250℃의 온도로 재가열하는 단계; 상기 재가열한 슬라브를 900~950℃의 온도에서 마무리압연하는 단계; 상기 열간압연된 강판을 전단급냉하고 600℃ 이하에서 권취하여 표면에 열연 탈탄층을 생성하는 단계; 상기 권취된 강판을 산세 후 30~50%의 압하율로 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 판재를 730~830℃의 온도로 소둔 처리하는 단계; 상기 소둔 처리된 판재를 40~100g/m2의 도금량으로 Al-Si 도금 처리하는 단계; 상기 도금 처리된 판재를 830~880℃까지 가열하여 핫 스탬핑한 후 360~460℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 제조방법을 동일하게 수행하여 구현한 핫 스탬핑 부품의 항복강도(YP), 인장강도(TS), 연신율(El), VDA 굽힙각을 측정하였다. 즉, 표 2의 비교예들과 실시예들의 핫 스탬핑 부품은 조성만 상이할 뿐 동일한 공정조건을 적용하였다.
본 발명의 실시예1 내지 실시예2는, 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 모두 만족한다.
이에 반하여, 비교예1은 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 만족하지 못하고, 비교예2는 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상을 만족하지 못하며, 비교예3은 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 만족하지 못하며, 비교예4는 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 만족하지 못하며, 비교예5 및 비교예6은 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 만족하지 못하고, 비교예7은 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 만족하지 못하며, 비교예8은 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상을 만족하지 못한다.
상술한 본 발명의 실시예에 의하면, 200K 강종 성분을 편석대 제어, 결정립 미세화 컨셉에 기반을 두어 최적 개발하였고, 핫스탬핑 공정상 안정적인 재질을 확보할 수 있는 생산조건을 수립하였다. 특별히 C, Mn량을 최적화하고 Si 첨가량을 증대하고, Cr과 Mo의 첨가 합계량을 제어하여 성능을 확보하는 발명의 기술적 사상을 구현하였다. 이를 통하여 차체 핫스탬핑 적용 분율 향상 가능성을 기대할 수 있다.
본 발명은 개시된 실시예 뿐만 아니라, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 개시된 실시예로부터 도출할 수 있는 다양한 변형 및 균등한 타 실시예를 포함한다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.

Claims (7)

  1. 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 강재를 포함하며,
    상기 강재는 최종 미세조직이 마르텐사이트 90 면적% 이상, 베이나이트 10 면적% 이하와, 잔부의 페라이트 및 잔류 오스테나이트로 이루어지는 복합 조직을 가지되,
    상기 강재의 표면에는 열연 탈탄층이 형성되고,
    상기 열연 탈탄층 내에는 베이나이트층 및 페라이트층이 생성되며,
    인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 갖는 것을 특징으로 하는,
    핫 스탬핑 부품.
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. (a) 중량%로, 탄소(C): 0.39~0.45%, 실리콘(Si): 0.30~0.60%, 망간(Mn) : 0.50~1.00%, 인(P): 0 초과 0.02% 이하, 황(S): 0 초과 0.01% 이하, 크롬(Cr): 0.2~0.5%, 보론(B): 0.0015~0.003%, 티타늄(Ti): 0.015~0.035%, 몰리브덴(Mo): 0.1~0.3%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06% 및 잔부의 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계;
    (b) 상기 재가열한 슬라브를 마무리압연하는 단계;
    (c) 상기 열간압연된 강판을 권취하는 단계;
    (d) 상기 권취된 강판을 산세 후 냉간압연하는 단계;
    (e) 상기 냉간압연된 판재를 소둔 처리하는 단계;
    (f) 상기 소둔 처리된 판재를 도금 처리하는 단계; 및
    (g) 상기 도금 처리된 판재를 핫 스탬핑하는 단계;를 포함하는, 핫 스탬핑 부품의 제조방법이며,
    상기 (c) 단계는 상기 강판을 급냉하고 600℃ 이하에서 권취하여, 상기 강판 표면에 열연 탈탄층을 형성하는 단계를 포함하고,
    상기 (f) 단계는 상기 소둔처리된 판재를 610~710℃의 도금욕에 침지하여, 40~100g/m2의 도금량으로 Al-Si 도금 처리하는 단계를 포함하되,
    상기 (g) 단계 이후 핫 스탬핑 부품의 최종 미세조직은 마르텐사이트 90 면적% 이상, 베이나이트 10 면적% 이하와, 잔부의 페라이트 및 잔류 오스테나이트로 이루어지는 복합 조직을 가지되,
    상기 열연 탈탄층 내에는 베이나이트층 및 페라이트층이 생성되며,
    상기 핫스탬핑 부품은 인장강도(TS) : 2,000MPa 이상, 항복강도(YS) : 1,200MPa 이상, 연신율(EL) : 5% 이상 및 VDA 굽힘각 : 50° 이상을 갖는 것을 특징으로 하는,
    핫 스탬핑 부품의 제조방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 (a) 단계는 1200~1250℃의 온도로 재가열하는 단계를 포함하고,
    상기 (b) 단계는 900~950℃의 온도에서 마무리압연하는 단계를 포함하고,
    상기 (d) 단계는 30~50%의 압하율로 냉간압연하는 단계를 포함하고,
    상기 (e) 단계는 730~830℃의 온도로 소둔 처리하는 단계를 포함하는,
    핫 스탬핑 부품의 제조방법.
  6. 제 4 항에 있어서,
    상기 (g) 단계는 6℃/sec 이상의 가열속도로 830~880℃까지 가열하여 핫 스탬핑한 후 30℃/sec 이상의 냉각속도로 360~460℃까지 냉각하는 단계를 포함하는,
    핫 스탬핑 부품의 제조방법.
  7. 삭제
KR1020190171802A 2019-12-20 2019-12-20 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법 KR102312426B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020190171802A KR102312426B1 (ko) 2019-12-20 2019-12-20 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020190171802A KR102312426B1 (ko) 2019-12-20 2019-12-20 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20210080677A KR20210080677A (ko) 2021-07-01
KR102312426B1 true KR102312426B1 (ko) 2021-10-13

Family

ID=76860394

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020190171802A KR102312426B1 (ko) 2019-12-20 2019-12-20 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR102312426B1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102608376B1 (ko) * 2021-10-29 2023-11-30 현대제철 주식회사 핫 스탬핑 부품
KR20230166779A (ko) * 2022-05-31 2023-12-07 현대제철 주식회사 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조 방법
KR20230166657A (ko) * 2022-05-31 2023-12-07 현대제철 주식회사 핫스탬핑 부품

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005126733A (ja) 2003-10-21 2005-05-19 Nippon Steel Corp 高温加工性にすぐれた熱間プレス用鋼板及び自動車用部材
JP2014122398A (ja) * 2012-12-21 2014-07-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal 強度と耐水素脆性に優れたホットスタンプ成形体及びホットスタンプ成形体の製造方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012120692A (ja) * 2010-12-08 2012-06-28 Hitachi Aloka Medical Ltd 超音波画像処理装置
KR20180130118A (ko) * 2017-05-29 2018-12-07 현대제철 주식회사 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005126733A (ja) 2003-10-21 2005-05-19 Nippon Steel Corp 高温加工性にすぐれた熱間プレス用鋼板及び自動車用部材
JP2014122398A (ja) * 2012-12-21 2014-07-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal 強度と耐水素脆性に優れたホットスタンプ成形体及びホットスタンプ成形体の製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
JPWO2012120692 A1

Also Published As

Publication number Publication date
KR20210080677A (ko) 2021-07-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102336757B1 (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법
KR102275914B1 (ko) 핫 스탬핑 부품의 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫 스탬핑 부품
EP1512762B1 (en) Method for producing cold rolled steel plate of super high strength
KR102312426B1 (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법
KR100711445B1 (ko) 도금밀착성 및 충격특성이 우수한 열간성형 가공용 합금화용융아연도금강판의 제조방법, 이 강판을 이용한열간성형부품의 제조방법
KR20110119285A (ko) 고강도 냉연강판, 아연도금강판 및 이들의 제조방법
US11655518B2 (en) Steel material for taylor welded blank and method for manufacturing hot-stamped part using same steel
KR20210050806A (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법
KR102089154B1 (ko) 핫 스탬핑 부품 및 그 제조방법
KR20210062887A (ko) 용접성이 우수한 아연도금강판의 제조방법 및 아연도금강판
KR101938092B1 (ko) 핫 스탬핑 부품의 제조방법 및 이에 의해 제조된 핫 스탬핑 부품
US20220205059A1 (en) Cold rolled steel sheet with ultra-high strength, and manufacturing method therefor
KR20210037115A (ko) 핫 스탬핑 부품 및 이의 제조방법
EP2312007A1 (en) High-strength cold-rolled steel sheet excellent in weldability and process for production of same
KR101726139B1 (ko) 연신율 및 충격 인성이 우수한 열간 프레스 부재 및 그 제조방법
KR102470747B1 (ko) 항복비 및 성형성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 고강도 냉연강판
KR20100137196A (ko) 내충돌특성이 우수한 열간성형 가공용 강판 및 그 제조방법과 고강도 자동차용 구조부재 및 그 제조방법
KR20230056822A (ko) 연성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
JP2621744B2 (ja) 超高張力冷延鋼板およびその製造方法
KR101828699B1 (ko) 자동차 부품용 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR101076082B1 (ko) 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20130036752A (ko) 표면품질이 우수한 초고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
KR102510214B1 (ko) 액체금속취성을 방지하는 철-니켈 합금층을 포함한 핫스탬핑 용융아연도금 강재, 핫스탬핑 부품 및 그 제조방법
KR102557845B1 (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR20120063196A (ko) 표면품질이 우수한 초고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant