KR102142174B1 - Plunger of Fuel Injection Pump - Google Patents

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Abstract

본 발명은 선박 엔진에 장착되는 연료분사펌프에 관한 것으로서, 특히 연료분사펌프의 고압화와 고속화가 요구됨에 따른 고착 및 마모를 방지할 수 있는 플런저를 구성한 것이다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은 연료 압축하여 분사하는 연료분사펌프의 내부에서 왕복 운동하며 헬릭스 라인이 형성된 헤드부와 상기 헤드부의 아래로 연장된 스템부와 상기 스템부의 아래로 연장되어 태핏에 연결되는 연장부를 구비한 플런저로서, 스템부의 상단에는 테이퍼가 형성되고 테이퍼의 아래에는 테이퍼의 하단과 간격을 두고 스템부의 원주를 따라 그루브가 형성된 것을 기술적 특징으로 한다.The present invention relates to a fuel injection pump mounted on a ship engine, and in particular, to construct a plunger capable of preventing seizure and abrasion as high pressure and high speed of the fuel injection pump are required.
The present invention for achieving the above object is reciprocating in the fuel injection pump to inject and compress the fuel, and the head portion formed with a helix line and a stem portion extending below the head portion and a tappet extending below the stem portion As a plunger having an extension portion connected to the stem, a taper is formed at the top of the stem portion, and a groove is formed along the circumference of the stem portion at a distance from the bottom of the taper under the taper.

Description

연료분사펌프의 플런저{Plunger of Fuel Injection Pump}Plunger of fuel injection pump

본 발명은 선박 엔진에 장착되는 연료분사펌프에 관한 것으로서, 특히 연료분사펌프의 고압화와 고속화가 요구됨에 따른 고착 및 마모를 방지할 수 있는 플런저를 구성한 것이다.The present invention relates to a fuel injection pump mounted on a marine engine, and in particular, to construct a plunger capable of preventing seizure and abrasion due to high pressure and high speed of the fuel injection pump.

선박의 엔진에는 연료를 공급하기 위해 연료분사펌프가 장착된다.The engine of the ship is equipped with a fuel injection pump to supply fuel.

도면에서, 도 1은 통상적인 연료분사펌프의 개념도이다.In the drawings, FIG. 1 is a conceptual diagram of a conventional fuel injection pump.

연료분사펌프는 연료를 압축하여 압축된 연료를 인젝터로 공급하는 장치로서, 도 1에 도시된 바와 같이 연료분사펌프(10)의 내부에는 왕복운동하는 플런저(20)와 상기 플런저(20)를 감싸는 배럴(30)을 포함하고 있다.The fuel injection pump is a device that compresses fuel and supplies compressed fuel to an injector. As shown in FIG. 1, the fuel injection pump 10 encloses a reciprocating plunger 20 and the plunger 20. It includes a barrel 30.

플런저가 왕복운동하면서 연료를 압축하는 과정에 있어서 배럴의 중심축과 플런저의 중심축이 동축을 이루지 못하고 편심된 상태로 플런저가 왕복 운동할 경우 플런저 및 배럴에 마모가 발생하게 되고, 또한 플런저와 배럴 사이에 마모입자 또는 불순물이 개재될 경우 마모는 더욱 가속되고, 불순물에 의한 고착현상이 발생하게 된다.In the process of compressing fuel while the plunger reciprocates, the central axis of the barrel and the central axis of the plunger do not coaxially, and when the plunger reciprocates in an eccentric state, wear occurs on the plunger and barrel, and also the plunger and barrel When wear particles or impurities are interposed therebetween, wear is accelerated, and adhesion is caused by impurities.

특히, 최근 선박의 연료분사펌프는 고압화와 고속화 추세에 있으며, 이와 같은 추세에 따라 플런저 및 배럴의 마모 또는 고착현상을 더욱 큰 문제점으로 대두되고 있다.In particular, recently, fuel injection pumps of ships are in a trend of increasing pressure and increasing speed, and according to this trend, the wear or fixation phenomenon of the plunger and the barrel has emerged as a bigger problem.

대한민국 공개특허공보 제10-2013-0054583호(2013년05월27일)Republic of Korea Patent Publication No. 10-2013-0054583 (May 27, 2013)

본 발명은 앞에서 설명한 바와 같은 종래 기술의 문제점을 해결하기 위하여 발명된 것으로서, 플런저의 기구적 특성을 개선하여 윤활특성을 향상시킬 수 있게 구성한 연료분사펌프의 플런저를 제공하는 데 그 목적이 있다.The present invention was invented to solve the problems of the prior art as described above, the object of the present invention is to provide a plunger of a fuel injection pump configured to improve the mechanical properties of the plunger and improve the lubricating properties.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은 연료 압축하여 분사하는 연료분사펌프의 내부에서 왕복 운동하며 헬릭스 라인이 형성된 헤드부와 상기 헤드부의 아래로 연장된 스템부와 상기 스템부의 아래로 연장되어 태핏에 연결되는 연장부를 구비한 플런저로서, 스템부의 상단에는 테이퍼가 형성되고 테이퍼의 아래에는 테이퍼의 하단과 간격을 두고 스템부의 원주를 따라 그루브가 형성된 것을 기술적 특징으로 한다.The present invention for achieving the above object is a reciprocating motion inside the fuel injection pump to be injected by compressing the fuel, the head portion formed with a helix line and a stem portion extending below the head portion and a tappet extending below the stem portion As a plunger having an extension portion connected to the stem, a taper is formed at the top of the stem portion, and a groove is formed along the circumference of the stem portion at a distance from the bottom of the taper under the taper.

또한, 본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 테이퍼의 길이(T1)는 플런저의 직경(D1) 대비 35% ~ 55%이며, 테이퍼의 상단 직경(D2)은 플런저의 직경(D1) 대비 96.0% ~ 98.0%이다.In addition, according to a preferred embodiment of the present invention, the length (T1) of the taper is 35% to 55% of the diameter (D1) of the plunger, and the upper diameter (D2) of the taper is 96.0%-of the diameter (D1) of the plunger 98.0%.

또한, 본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 테이퍼(T)의 하단에서 그루브(G)까지의 거리(L1)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 8~12%이며, 그루브(G)의 폭(L2)과 그루브(G)의 깊이(H2)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 4%~10%이다.In addition, according to a preferred embodiment of the present invention, the distance (L1) from the lower end of the taper (T) to the groove (G) is 8 to 12% of the diameter (D1) of the plunger 20, of the groove (G) The width L2 and the depth H2 of the groove G are 4% to 10% compared to the diameter D1 of the plunger 20.

또한, 본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 그루브는 2개 내지 6개로서 스템부의 길이방향으로 그루브 사이에 간격을 두고 형성되며, 그루브와 그루브 사이의 간격(L3)은 그루브(G)의 폭(L2)에 대해 2배 ~ 5배이다.In addition, according to a preferred embodiment of the present invention, the grooves are 2 to 6 grooves formed at intervals between the grooves in the longitudinal direction of the stem portion, and the gap L3 between the groove and the groove is the width of the groove G ( 2 to 5 times for L2).

또한, 본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 그루브는 4개이다.Further, according to a preferred embodiment of the present invention, there are four grooves.

앞서 설명한 바와 같이, 본 발명에 따른 연료분사펌프의 플런저는 플런저의 스템부의 상단에 테이퍼를 형성함으로써, 플런저의 편심에 의해 배럴과 플런저의 사이가 더 가까워진 쪽의 압력이 커지는 쐐기효과(Wedge Effect)에 의해 플런저의 중심축과 배럴의 중심축이 동심을 이루도록 작용하여 윤활특성을 개선할 수 있다.As described above, the plunger of the fuel injection pump according to the present invention forms a taper on the upper end of the stem portion of the plunger, thereby increasing the pressure on the side closer between the barrel and the plunger due to eccentricity of the plunger (Wedge Effect) By acting so that the central axis of the plunger and the central axis of the barrel are concentric, the lubrication characteristics can be improved.

또한, 본 발명에 따른 연료분사펌프의 플런저는 플런저의 스템 상단부에 원주방향으로 복수의 그루브를 형성하여 배럴과 플런저 사이의 압력을 균일화함과 더불어 마모입자들이 그루브 내에 위치하게 됨으로써, 플런저와 배럴의 마모 등을 방지하는 장점이 있다.In addition, the plunger of the fuel injection pump according to the present invention forms a plurality of grooves in the circumferential direction on the upper end of the stem of the plunger, thereby uniformizing the pressure between the barrel and the plunger, and by placing the wear particles in the groove, the plunger and the barrel It has the advantage of preventing abrasion and the like.

도 1은 통상적인 연료분사펌프의 개념도이다.
도 2는 본 발명에 따른 플런저를 나타낸 측면도이고,
도 3은 도 2에 도시된 그루브와 테이퍼의 치수를 나타낸 상세도이며,
도 4는 플런저의 편심에 따른 스퀴즈(squeeze) 효과를 나타낸 개념도이고,
도 5는 본 발명에 따른 플런저와 종래 기술에 따른 플런저의 점도에 대한 유막계수를 수치해석한 그래프이다.1 is a conceptual diagram of a conventional fuel injection pump.
Figure 2 is a side view showing a plunger according to the invention,
Figure 3 is a detailed view showing the dimensions of the groove and taper shown in Figure 2,
4 is a conceptual diagram showing a squeeze effect according to the eccentricity of the plunger,
Figure 5 is a graph of the numerical analysis of the oil film coefficient for the viscosity of the plunger according to the present invention and the prior art.

아래에서는 본 발명에 따른 연료분사펌프의 플런저의 양호한 실시예를 첨부한 도면을 참조로 하여 상세히 설명한다.Hereinafter, a preferred embodiment of the plunger of the fuel injection pump according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

도면에서, 도 1은 통상적인 연료분사펌프의 개념도이다. 그리고 도 2는 본 발명에 따른 플런저를 나타낸 측면도이고, 도 3은 도 2에 도시된 그루브와 테이퍼의 치수를 나타낸 상세도이며, 도 4는 플런저의 편심에 따른 스퀴즈 효과를 나타낸 개념도이고, 도 5는 본 발명에 따른 플런저와 종래 기술에 따른 플런저의 점도에 대한 유막계수를 수치해석한 그래프이다. In the drawings, FIG. 1 is a conceptual diagram of a conventional fuel injection pump. And Figure 2 is a side view showing a plunger according to the invention, Figure 3 is a detailed view showing the dimensions of the groove and taper shown in Figure 2, Figure 4 is a conceptual diagram showing the squeeze effect according to the eccentricity of the plunger, Figure 5 Is a numerical analysis of the oil film coefficient for the viscosity of the plunger according to the present invention and the prior art.

도 1 및 도 2에 도시된 바와 같이, 플런저(20)는 배럴(30)에 형성된 스틸포트(31)와 대응하여 헬릭스 라인(Helix Line)이 형성된 헤드(head)부(20H)와, 헤드부(20H)의 아래에 위치하는 스템(stem)부(20S)와, 태핏(33)으로 연장된 연장부(20L)를 포함한다.1 and 2, the plunger 20 has a head portion 20H and a head portion in which a helix line is formed corresponding to a steel port 31 formed in the barrel 30. It includes a stem portion (20S) located under the (20H), and an extension portion (20L) extended to the tappet (33).

본 발명에 따른 플런저(20)는 스템부(20S)의 상단에 테이퍼(T)가 형성되고, 테이퍼(T)의 아래에 원주방향으로 형성된 복수의 그루브(G)가 스템부(20S)의 길이방향으로 간격을 두고 형성된다.In the plunger 20 according to the present invention, a taper T is formed at an upper end of the stem portion 20S, and a plurality of grooves G formed in a circumferential direction under the taper T have a length of the stem portion 20S. It is formed at intervals in the direction.

스템부(20S)의 상단에 형성된 테이퍼(T)에 있어서, 도 3에 도시된 바와 같이, 테이퍼의 길이(T1)는 플런저의 직경(D1) 대비 35% ~ 55%이며, 테이퍼의 상단 직경(D2)은 플런저의 직경(D1) 대비 96.0% ~ 98.0%이다.In the taper T formed on the top of the stem portion 20S, as shown in FIG. 3, the length T1 of the taper is 35% to 55% of the diameter (D1) of the plunger, and the top diameter of the taper ( D2) is 96.0% to 98.0% of the diameter of the plunger (D1).

여기에서 테이퍼(T)의 길이(T1)가 플런저(20)의 직경(D1) 대비 35%미만일 경우 테이퍼의 길이가 짧아 아래에서 설명하는 쐐기효과(Wedge Effect)가 현저하게 떨어지며, 55%를 초과할 경우 테이퍼의 기울기가 작아 이 또한 쐐기효과(Wedge Effect)가 현저하게 떨어지는 문제점이 있다.Here, if the length (T1) of the taper (T) is less than 35% of the diameter (D1) of the plunger 20, the length of the taper is short, and the wedge effect described below is remarkably dropped, exceeding 55% If the slope of the taper is small, there is also a problem that the wedge effect (Wedge Effect) falls significantly.

또한 테이퍼(T)의 상단 직경(D2)이 플런저의 직경(D1) 대비 96.0%미만이거나 98.0%를 초과할 경우 쐐기효과가 현저하게 떨어진다. 반면에 테이퍼(T)의 상단 직경(D2)은 플런저의 직경(D1) 대비 97%일 때에 테이퍼(T)에 따른 쐐기효과가 최적의 상태가 된다.In addition, when the top diameter (D2) of the taper (T) is less than 96.0% or more than 98.0%, compared to the diameter (D1) of the plunger, the wedge effect is significantly reduced. On the other hand, when the upper diameter D2 of the taper T is 97% compared to the diameter D1 of the plunger, the wedge effect according to the taper T is optimal.

여기에서 쐐기효과란, 플런저(20)의 테이퍼(T)에 의해 배럴(30)과의 사이 간격이 점차 좁아지면서 발생하는 유막 내 발생 압력에 의해 편심된 플런저(20)의 중심축이 배럴(30)의 중심축과 일치하도록 압력이 작용하는 현상으로서, 자기중심조정의 기능을 갖는다. Here, the wedge effect means that the central axis of the plunger 20 eccentric by the pressure generated in the oil film generated as the gap between the barrel 30 gradually decreases due to the taper T of the plunger 20 is the barrel 30 ) Is a phenomenon in which pressure acts to coincide with the central axis, and has the function of self-centering

한편, 도 3 및 도 4에 도시된 바와 같이, 테이퍼(T)의 아래에는 그루브(G)가 형성된다. 그루브(G)는 배럴 내에서 플런저(20)가 편심되어 헤드부(20H)가 배럴(30) 쪽으로 치우쳤을 때에 플런저(20)와 배럴(30) 사이에 스퀴즈 효과(Squeeze Effect)가 발생하여 치우치는 쪽의 압력이 급상승하게 된다(도 4의 (a)). 스템부(20S)의 상단에 형성된 그루브(G)는 플런저(20)의 원주방향으로 형성됨에 따라 어느 한 쪽에 편중된 압력을 그루브(G)를 통해 압력 분포를 완화시키는 효과를 갖는다.Meanwhile, as shown in FIGS. 3 and 4, a groove G is formed under the taper T. The groove G is skewed by the occurrence of a squeeze effect between the plunger 20 and the barrel 30 when the plunger 20 is eccentric in the barrel and the head portion 20H is biased toward the barrel 30. The pressure on the side rises rapidly (Fig. 4 (a)). Groove (G) formed on the top of the stem portion (20S) has the effect of relaxing the pressure distribution through the groove (G) biased pressure on either side as it is formed in the circumferential direction of the plunger (20).

하지만, 도 4의 (b)에 도시된 바와 같이, 테이퍼를 형성하지 않은 플런저에 있어서, 그루브(G)를 스템부(20S)의 상단에 형성할 경우 유막 내 발생 압력이 작아지면서 오히려 윤활특성이 나빠지는 단점이 있다.However, as shown in Fig. 4 (b), in the plunger without a taper, when the groove (G) is formed on the top of the stem portion 20S, the pressure generated in the oil film decreases and the lubrication characteristic is rather reduced. It has the disadvantage of getting worse.

따라서 본 발명에 따른 플런저(20)는 스템부(20S)의 상단에 테이퍼(T)가 형성되고, 테이퍼(T)의 아래에 그루브(G)를 형성한 구조로서, 그루브(G)의 설계변수는 아래와 같다.Therefore, the plunger 20 according to the present invention is a structure in which a taper T is formed on the upper end of the stem portion 20S, and a groove G is formed under the taper T, the design variable of the groove G Is as follows.

도 3에 도시된 바와 같이, 스템부(20S)의 상단에 형성된 테이퍼(T)의 하단에서 첫 번째 그루브(G1)까지의 거리를 'L1'이라 하고, 그루브(G)의 폭을 'L2'라 하며, 그루브(G)와 그루브(G)의 사이 간격을 'L3'이라 하며, 그루브(G)의 깊이를 'H2'라 한다. 그리고 그루브(G)의 개수를 'N'으로 나타낸다.3, the distance from the bottom of the taper T formed on the top of the stem portion 20S to the first groove G1 is referred to as'L1', and the width of the groove G is'L2'. The distance between the groove (G) and the groove (G) is called'L3', and the depth of the groove (G) is called'H2'. And the number of grooves G is represented by'N'.

플런저(20)의 원주방향으로 형성되며 그루브(G)의 개수는 1개에서 6개까지 설정 가능하며, 6개 이상일 경우 그루브(G)에 의한 압력 불균형의 완화 효과 측면에서 차이가 발생하지 않는다.It is formed in the circumferential direction of the plunger 20, the number of grooves (G) can be set from 1 to 6, and if it is more than 6, there is no difference in terms of the effect of alleviating the pressure imbalance by the groove (G).

또한 테이퍼(T)의 하단에서 첫 번째 그루브(G1)까지의 거리인 L1은 플런저(20)의 직경(D1) 대비 8~12%에 해당하는 거리로서, 테이퍼(T)의 하단에서 L1의 거리에 첫 번째 그루브(G1)가 형성되며, 그루브(G)의 폭(L2)과 깊이(H2)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 4%~10%에 해당한다.In addition, the distance from the bottom of the taper (T) to the first groove (G1) L1 is a distance corresponding to 8 to 12% of the diameter (D1) of the plunger 20, the distance of L1 from the bottom of the taper (T) In the first groove (G1) is formed, the width (L2) and depth (H2) of the groove (G) corresponds to 4% to 10% of the diameter (D1) of the plunger (20).

여기에서 L1의 거리가 플런저(20)의 직경 대비 8%미만일 경우 테이퍼(T)와 그루브(G)의 간격이 좁아 그루브(G)에 의해 발생하는 압력 균일화 효과와 테이퍼(T)의 쐐기효과에 의한 자기중심조정의 효과가 떨어지며, 12%를 초과할 경우 압력 균일화와 자기중심조정의 효과가 상호 작용으로 발생하지 않게 되는 문제점이 있다.Here, when the distance of L1 is less than 8% of the diameter of the plunger 20, the gap between the taper (T) and the groove (G) is narrow, so that the pressure equalization effect caused by the groove (G) and the wedge effect of the taper (T) The effect of self-centered adjustment is reduced, and when it exceeds 12%, there is a problem in that pressure equalization and the effect of self-centered adjustment do not occur due to interaction.

또한 그루브(G)의 폭(L2)과 깊이(H2)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 4%미만일 경우 유체의 유동량이 작아 압력 균일화 효과가 떨어지며, 10%를 초과할 경우 유체의 유동량이 많아져 오히려 압력 불균형을 발생하게 된다.In addition, when the width (L2) and the depth (H2) of the groove (G) is less than 4% compared to the diameter (D1) of the plunger 20, the flow rate of the fluid decreases due to a small amount of fluid flow, and when it exceeds 10%, the flow rate of the fluid This increases, rather creating a pressure imbalance.

그리고 복수의 그루브(G)가 형성될 경우, 그루브(G)와 그루브(G) 사이의 간격(L3)은 그루브(G)의 폭(L2)에 대해 2배 ~ 5배의 간격을 유지한다. 그루브(G) 사이의 간격(L3)이 폭에 대해 2배미만일 경우 앞서 설명한 바와 같이 유체의 유동량이 많아져 압력 불균형을 발생시키며, 5배를 초과할 경우 유체의 유동량이 작아져 균일화 효과가 떨어지는 문제점이 발생한다.In addition, when a plurality of grooves G is formed, the spacing L3 between the grooves G and the grooves G maintains an interval of 2 to 5 times the width L2 of the grooves G. When the gap L3 between the grooves G is less than 2 times the width, as described above, the flow amount of the fluid increases, resulting in pressure imbalance, and when it exceeds 5 times, the flow amount of the fluid decreases and the uniformity effect decreases. The problem arises.

이와 같이 구성된 그루브(G)는 1개에서 6개까지 형성되는 것이 바람직하다. 특히, 앞서 설명한 그루브(G)의 설계변수를 적용할 경우 가장 바람직한 그루브(G)의 개수는 4개이다.It is preferable that the grooves G configured as described above are formed from 1 to 6 grooves. In particular, when the above-described design variables of the grooves G are applied, the most preferable number of grooves G is four.

이와 같이 플런저(20)의 스템부(20S) 상단에 테이퍼(T)를 형성하고 테이퍼(T)의 아래에 그루브(G)를 형성함으로써, 테이퍼 구조에 따른 쐐기효과에 의한 플런저(20)의 자기중심조정 기능과 그루브 구조에 의한 압력 균일화 기능을 구현함으로써, 플런저(20)의 편심을 방지하여 마모를 방지할 수 있을 뿐만 아니라, 그루브(G) 안에 마모입자 또는 불순물을 가두어 세물체연삭마모(three body abrasive wear)를 방지할 수 있다.Thus, by forming the taper T on the top of the stem portion 20S of the plunger 20 and forming the groove G under the taper T, the magnetism of the plunger 20 by the wedge effect according to the taper structure By implementing the central adjustment function and the pressure equalization function by the groove structure, not only can the eccentricity of the plunger 20 be prevented, but also the abrasion particles or impurities in the groove (G) are confined to the three-body grinding wear. body abrasive wear).

도 5는 기존 플런저(Present), 그루브만 형성된 플런저(Groove), 테이퍼만 형성된 플런저(Taper) 및 본 발명에 따른 그루브와 테이퍼가 형성된 플런저(Groove + Taper)를 통해 유체 점도에 따른 유막계수를 수치해석한 결과를 나타낸 그래프이다.Figure 5 is a numerical value of the oil film coefficient according to the fluid viscosity through the existing plunger (Present), groove-only plunger (Groove), taper-only plunger (Taper) and groove and taper-shaped plunger (Groove + Taper) according to the present invention It is a graph showing the analyzed results.

여기에서, 유막계수(film parameter)는 최소유막두께와 조도와의 관계를 나타내는 무차원 수로 그 값이 상대적으로 크면 윤활특성이 양호하다는 것을 의미한다.Here, the film parameter is a dimensionless number representing the relationship between the minimum oil film thickness and the roughness, and if the value is relatively large, it means that the lubrication property is good.

도 5에 도시된 바와 같이, 유체 점도에 따라 기존 플런저(Present), 그루브만 형성된 플런저(Groove), 테이퍼만 형성된 플런저(Taper) 그리고 테이퍼와 그루브가 형성된 플런저(Groove + Taper) 순으로 유막계수가 증가함을 확인할 수 있다.As shown in FIG. 5, the oil film coefficient in the order of the existing plunger (Present), groove-only plunger (Groove), taper-only plunger (Taper), and taper and groove-shaped plunger (Groove + Taper) according to the fluid viscosity You can see that it increases.

이와 같이 유막계수가 증가됨에 따라 연료분사펌프(10)의 윤활특성을 향상되며, 또한 테이퍼(T)의 쐐기효과에 의한 자기중심조정 기능 그리고 그루브에 의해 압력을 균일하게 유지할 수 있으므로, 기존에 발생하였던 부적합한 간극에 따른 마모, 이물질 유입에 따른 필터의 손상, 진동을 예방할 수 있으며, 연료분사펌프의 고압화, 고속화에 적합한 설계가 가능하다.As the oil film coefficient increases in this way, the lubrication characteristics of the fuel injection pump 10 are improved, and the self-centering adjustment function by the wedge effect of the taper (T) and the pressure can be maintained uniformly by the groove, so it occurs in the past. It is possible to prevent wear due to inappropriate gaps, damage to the filter and vibration caused by foreign substances, and design suitable for high pressure and high speed of the fuel injection pump.

10 : 연료분사펌프
20 : 플런저
20S : 스템부
30 : 배럴
T : 테이퍼
G1, G : 그루브10: fuel injection pump
20: plunger
20S: Stem
30: barrel
T: Tapered
G1, G: Groove

Claims (5)

연료 압축하여 분사하는 연료분사펌프(10)의 내부에서 왕복 운동하며 헬릭스 라인이 형성된 헤드부(20H)와 상기 헤드부의 아래로 연장된 스템부(20S)와 상기 스템부의 아래로 연장되어 태핏(33)에 연결되는 연장부(20L)를 구비한 플런저로서,
스템부(20S)의 상단에는 테이퍼(T)가 형성되고 테이퍼(T)의 아래에는 테이퍼의 하단과 간격을 두고 스템부(20S)의 원주를 따라 그루브(G1, G)가 형성된 것을 특징으로 하는 연료분사펌프의 플런저.
The head portion 20H formed with a helix line reciprocating in the fuel injection pump 10 injected with fuel compression and the stem portion 20S extending below the head portion and the tappet 33 extending below the stem portion As a plunger having an extension (20L) connected to)
A taper T is formed at the top of the stem portion 20S, and grooves G1 and G are formed along the circumference of the stem portion 20S at a distance from the bottom of the taper under the taper T. Plunger for fuel injection pump.
제1항에 있어서,
테이퍼의 길이(T1)는 플런저의 직경(D1) 대비 35% ~ 55%이며, 테이퍼의 상단 직경(D2)은 플런저의 직경(D1) 대비 96.0% ~ 98.0%인 것을 특징으로 하는 연료분사펌프의 플런저.
According to claim 1,
The length (T1) of the taper is 35% to 55% of the diameter (D1) of the plunger, and the upper diameter (D2) of the taper is 96.0% to 98.0% of the diameter (D1) of the plunger. plunger.
제1항 또는 제2항에 있어서,
테이퍼(T)의 하단에서 그루브(G)까지의 거리(L1)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 8~12%이며, 그루브(G)의 폭(L2)과 그루브(G)의 깊이(H2)는 플런저(20)의 직경(D1) 대비 4%~10%인 것을 특징으로 하는 연료분사펌프의 플런저.
The method according to claim 1 or 2,
The distance L1 from the lower end of the taper T to the groove G is 8 to 12% of the diameter D1 of the plunger 20, and the width L2 of the groove G and the depth of the groove G (H2) is the plunger of the fuel injection pump, characterized in that 4% to 10% of the diameter (D1) of the plunger 20.
제3항에 있어서,
그루브는 2개 내지 6개로서 스템부의 길이방향으로 그루브 사이에 간격을 두고 형성되며, 그루브와 그루브 사이의 간격(L3)은 그루브(G)의 폭(L2)에 대해 2배 ~ 5배인 것을 특징으로 하는 연료분사펌프의 플런저.
According to claim 3,
2 to 6 grooves are formed at intervals between the grooves in the longitudinal direction of the stem, and the gap between the grooves and the grooves (L3) is 2 to 5 times the width (L2) of the groove (G) Plunger for fuel injection pump.
제4항에 있어서,
그루브는 4개인 것을 특징으로 하는 연료분사펌프의 플런저.
According to claim 4,
Plunger of the fuel injection pump, characterized in that the groove is four.
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