KR102099579B1 - Flux cored wire for gas shield arc welding - Google Patents

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Abstract

와이어 전체 질량당, TiO2, Ni, Mo, C, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계, ZrO2, Mn, Al, NaF, B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계, Mg, MgO, NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계, NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량이 소정의 범위임과 함께, TiO2의 함유량을 [TiO2], Al의 함유량을 [Al]로 한 경우, 5.00≤[TiO2]/[Al]≤70.00을 만족시킨다.Total amount of Si equivalent of TiO 2 , Ni, Mo, C, Si and Si oxide per total mass of wire, total of B equivalent of ZrO 2 , Mn, Al, NaF, B and B oxide, Mg, MgO, NaF of other than Na compound Na in terms of amount and K sum of the converted amount of the K compound, F in terms of the amount of a predetermined range of the F compounds other than NaF Im and together, the content of TiO 2 [TiO 2], the amount of Al [Al ], It satisfies 5.00≤ [TiO 2 ] / [Al] ≤70.00.

Description

가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어Flux cored wire for gas shield arc welding

본 발명은 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어에 관한 것이다.The present invention relates to a flux cored wire for gas shielded arc welding.

종래부터, 용접 작업을 고능률로 행하기 위해, 플럭스 코어드 와이어를 이용한 가스 실드 아크 용접이 다양한 분야에서 행해지고 있다.Conventionally, in order to perform welding work with high efficiency, gas shielded arc welding using flux cored wire has been performed in various fields.

예를 들면, 특허문헌 1에서는, 용접에서의 입열량이 30∼50kJ/cm와 같은 대입열 용접에 있어서 양호한 용접 작업성을 유지하고, 입향 상진 용접에서 양호한 비드를 형성하고, 또한 양호한 기계적 성질의 용접 금속을 얻을 수 있는 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어가 개시되어 있다.For example, in Patent Document 1, the heat input amount in welding maintains good welding workability in high heat input welding such as 30 to 50 kJ / cm, forms good beads in vertical upward welding, and has good mechanical properties. A flux-cored wire for gas shielded arc welding, from which a weld metal can be obtained, is disclosed.

그러나, 특허문헌 1에 따른 기술은, Mg를 첨가하는 것이 필수가 되어 있고, 플럭스 코어드 와이어의 내흡습성에 관해서 검토되어 있지 않아, 플럭스 코어드 와이어의 보관 시에 수분이 증가해 버린다.However, in the technique according to Patent Document 1, it is necessary to add Mg, and the moisture absorption resistance of the flux cored wire has not been studied, and moisture increases during storage of the flux cored wire.

플럭스 코어드 와이어의 내흡습성의 개선을 하는 기술에 대해서는, 지금까지도 다양한 기술이 창출되고 있고, 예를 들면, 특허문헌 2에 개시되어 있다.As for the technique for improving the moisture absorption resistance of the flux-cored wire, various techniques have been created so far, and disclosed in Patent Document 2, for example.

일본 특허공개 2015-205304호 공보Japanese Patent Publication 2015-205304 일본 특허공개 2009-255168호 공보Japanese Patent Publication 2009-255168

일반적으로, 용접 금속 중에는 수소가 존재하지만, 그 양이 많아지면, 저온 균열이 발생하기 쉬워진다. 그러나, 종래의 플럭스 코어드 와이어는 보관 시에 흡습해 버려, 용접 금속 중의 수소량이 증가한다는 문제점이 있다. 이는 플럭스 코어드 와이어에 내포되어 있는 플럭스가 공기 중의 수분을 흡습하기 때문이다.Generally, hydrogen is present in the weld metal, but when the amount is increased, low-temperature cracking tends to occur. However, the conventional flux cored wire has a problem in that it absorbs moisture during storage and increases the amount of hydrogen in the weld metal. This is because the flux contained in the flux cored wire absorbs moisture in the air.

특허문헌 1에 따른 기술은, 플럭스 코어드 와이어 중의 원료에 Mg를 첨가하는 것이 필수가 되어 있고, 내흡습성이 뒤떨어져 있다.In the technique according to Patent Document 1, it is necessary to add Mg to the raw material in the flux cored wire, and the moisture absorption resistance is poor.

한편, 특허문헌 2에 따른 기술은, 플럭스 코어드 와이어 중의 수분량을 억제하기 위해서, 강제 외피에 있어서 이음매를 없앨 뿐만 아니라, 플럭스 코어드 와이어를 직경이 10.0mm 이하가 될 때까지 축경시킨 후, 700℃ 이상 1000℃ 이하의 온도에서 소둔시키고 있다.On the other hand, the technique according to Patent Document 2, in order to suppress the amount of moisture in the flux cored wire, as well as removing the seam in the forced outer sheath, the flux cored wire is reduced to a diameter of 10.0 mm or less, 700 Annealing is carried out at a temperature not lower than 1000 ° C and not higher than 1000 ° C.

그러나, 특허문헌 1, 2에 따른 기술에서는, 대입열 용접에서의 용접 작업성, 얻어지는 용접 금속의 기계적 성질, 나아가서는 플럭스 코어드 와이어의 내흡습성에 대하여, 이들을 동시에 양호한 레벨에 도달시키는 것은 곤란하다.However, in the technique according to Patent Documents 1 and 2, it is difficult to reach them at a good level at the same time with respect to the welding workability in high heat input welding, the mechanical properties of the resulting weld metal, and furthermore, the moisture resistance of the flux-cored wire. .

그래서, 본 발명은, 대입열 용접에서의 용접 작업성이 우수함과 함께, 얻어지는 용접 금속의 기계적 성질이 우수하고, 또한 플럭스 코어드 와이어의 내흡습성이 양호한 플럭스 코어드 와이어를 제공하는 것을 과제로 한다.Then, this invention makes it a subject to provide the flux cored wire which is excellent in the welding workability in high heat input welding, and has excellent mechanical properties of the obtained weld metal, and also has good moisture absorption resistance of the flux cored wire. .

즉, 본 발명에 따른 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, TiO2: 4.0질량% 이상 10.0질량% 이하, Ni: 0.2질량% 이상 2.0질량% 이하, Mo: 0.01질량% 이상 0.50질량% 이하, C: 0.01질량% 이상 0.10질량% 이하, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계: 0.20질량% 이상 1.70질량% 이하, ZrO2: 0.1질량% 이상 1.0질량% 이하, Mn: 1.3질량% 이상 3.5질량% 이하, Al: 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하, NaF: 0.05질량% 이상 0.60질량% 이하, B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계: 0.0003질량% 이상 0.0300질량% 이하, Mg: 0.10질량% 미만, MgO: 0.10질량% 미만, NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계: 0.20질량% 이하, NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량: 0.10질량% 이하임과 함께, TiO2의 함유량을 [TiO2], Al의 함유량을 [Al]로 한 경우, 5.00≤[TiO2]/[Al]≤70.00을 만족시키는 구성이다.That is, the flux-cored wire for gas shielded arc welding according to the present invention, TiO 2 : 4.0% by mass or more and 10.0% by mass or less, Ni: 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less, Mo: 0.01% by mass per total mass of the wire 0.50% by mass or less, C: 0.01% by mass or more, 0.10% by mass or less, sum of Si and Si oxides in terms of Si: 0.20% by mass or more and 1.70% by mass or less, ZrO 2 : 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less, Mn : 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less, Al: 0.10% by mass or more and 1.00% by mass or less, NaF: 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less, total of B and B oxides in terms of B conversion: 0.0003% by mass or more and 0.0300% by mass Hereinafter, Mg: less than 0.10% by mass, MgO: less than 0.10% by mass, the sum of Na equivalents of Na compounds other than NaF and K equivalents of K compounds: 0.20% by mass or less, and F equivalents of F compounds other than NaF: with a 0.10% by mass or less of, the content of TiO 2 [TiO 2], when the content of Al in [Al], a configuration satisfying the 5.00≤ [TiO 2] / [Al ] ≤70.00.

이 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어에 의하면, NaF의 함유량을 소정 범위 내로 특정함으로써, 용접 중의 아크의 용적 이행이 안정되고, 아크 안정성을 향상시켜, 대입열 용접에 있어서 우수한 용접 작업성을 실현할 수 있다. 또, Ni 및 Mo를 소정 범위 내로 특정하는 것에 의해, 대입열 용접으로 얻어지는 용접 금속의 기계적 성질이 양호해진다. 게다가, 내흡습성을 열화시키는 Mg 및 MgO를 소정값 미만으로 특정함으로써, 양호한 내흡습성을 얻을 수 있다.According to the flux-cored wire for gas shielded arc welding, by specifying the NaF content within a predetermined range, the volume shift of the arc during welding is stabilized, the arc stability is improved, and excellent welding workability in high heat input welding is realized. You can. Further, by specifying Ni and Mo within a predetermined range, the mechanical properties of the weld metal obtained by high heat input welding are improved. Moreover, by specifying Mg and MgO which deteriorate the moisture absorption resistance to less than a predetermined value, good moisture absorption resistance can be obtained.

또한, 이 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어에 의하면, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값을 소정 범위 내로 특정함으로써, 고전류뿐만 아니라 저전류에서도 용접 작업성이 향상됨과 함께, 용접 금속의 기계적 성질을 보다 향상시킬 수 있다.In addition, according to the flux-cored wire for gas shielded arc welding, by specifying the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] within a predetermined range, the welding workability is improved at low current as well as high current, and welding is also performed. The mechanical properties of the metal can be further improved.

또한, 본 발명에 따른 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, Al2O3: 0.5질량% 이하, Ca: 0.10질량% 이하, Ti: 0.25질량% 이하여도 된다.In addition, the flux-cored wire for gas shielded arc welding according to the present invention may be Al 2 O 3 : 0.5 mass% or less, Ca: 0.10 mass% or less, and Ti: 0.25 mass% or less per total mass of wire.

이 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어에 의하면, Al2O3, Ca, Ti의 함유량을 소정값 이하로 특정함으로써, 용접 작업성을 보다 좋게 함과 함께, 용접 금속의 기계적 성질을 보다 향상시킬 수 있다.According to the flux-cored wire for gas shielded arc welding, by specifying the content of Al 2 O 3 , Ca, and Ti to a predetermined value or less, the welding workability is improved and the mechanical properties of the weld metal are further improved. You can.

본 발명의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어는, 대입열 용접에서의 용접 작업성이 우수함과 함께, 얻어지는 용접 금속의 기계적 성질이 우수하고, 또한 내흡습성이 양호해진다.The flux-cored wire for gas shielded arc welding of the present invention has excellent welding workability in high heat input welding, excellent mechanical properties of the resulting weld metal, and good moisture resistance.

또한, 본 발명의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어는, 용접 전류가 고전류이든 저전류이든 우수한 용접 작업성을 발휘할 수 있고, 용접 자세에 대해서는, 특히 입향 상진 용접에 있어서 우수한 용접 작업성을 발휘할 수 있다.In addition, the flux-cored wire for gas shielded arc welding of the present invention can exhibit excellent welding workability, whether the welding current is high current or low current, and can exhibit excellent welding workability, particularly in vertical upward welding. You can.

이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, a form for carrying out the present invention will be described in detail.

본 실시형태에 따른 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어(이하, 적절히 「와이어」라고 함)는, 가스 실드 아크 용접에 사용하는 와이어로서, 강제 외피 내에 플럭스가 충전된 것이다.The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to the present embodiment (hereinafter referred to as "wire" as appropriate) is a wire used for gas shielded arc welding, in which a flux is filled in the steel sheath.

상세하게는, 본 실시형태에 따른 와이어는, 통 형상을 나타내는 강제 외피와, 그 강제 외피의 내측에 충전되는 플럭스로 이루어진다. 한편, 와이어는 강제 외피에 이음매가 없는 심리스 타입, 강제 외피에 이음매가 있는 심 타입 중 어느 형태여도 된다. 또한, 와이어는 표면(강제 외피의 외측)에 도금 등이 실시되어 있어도, 실시되어 있지 않아도 된다.Specifically, the wire according to the present embodiment is composed of a forced outer shell having a cylindrical shape and a flux filled inside the forced outer shell. On the other hand, the wire may be in any form of a seamless type without a seam in the forced outer sheath or a seam type with a seam in the forced outer shell. Further, the wire may or may not be plated on the surface (outside of the steel sheath).

한편, 본 실시형태에 따른 와이어의 와이어경(직경)은 특별히 한정되지 않지만, 1.2∼2.4mm이면 된다.On the other hand, the wire diameter (diameter) of the wire according to the present embodiment is not particularly limited, but may be 1.2 to 2.4 mm.

그리고, 본 실시형태에 따른 와이어는, 와이어 전체 질량에 대해서 각 성분이 소정의 함유량이 됨과 함께, 일부의 성분의 함유량에 대해서는, 소정의 관계식을 만족시킨다.In addition, in the wire according to the present embodiment, each component has a predetermined content with respect to the total mass of the wire, and a predetermined relational expression is satisfied with respect to the content of some components.

이하, 본 실시형태에 따른 와이어의 각 성분의 함유량을 특정한 이유에 대하여 설명한다.Hereinafter, the reason for specifying the content of each component of the wire according to the present embodiment will be described.

한편, 이하의 설명에 있어서, 예를 들면, 간단히 「Si」라고 나타내는 경우, 「순금속 Si」, 「합금 Si」 중 1종 이상을 의미한다.On the other hand, in the following description, for example, when simply indicating "Si", it means one or more of "pure metal Si" and "alloy Si".

또한, 「산화물」이란, 「단일 산화물」 및 「복합 산화물」 중 1종 이상을 의미한다. 「단일 산화물」이란, 예를 들면, Ti라면 Ti 단독의 산화물(TiO2)을 말하고, 「복합 산화물」이란, 이들 단일 산화물이 복수 종류 집합한 것과, 예를 들면, Ti, Fe, Mn과 같은 복수의 금속 성분을 포함하는 산화물의 쌍방을 말한다.In addition, "oxide" means one or more of "single oxide" and "composite oxide". The term "single oxide" means, for example, Ti alone oxide (TiO 2 ), and "complex oxide" means that a plurality of types of these single oxides are aggregated, such as Ti, Fe, and Mn. It refers to both oxides containing a plurality of metal components.

[TiO2: 4.0질량% 이상 10.0질량% 이하][TiO 2 : 4.0% by mass or more and 10.0% by mass or less]

TiO2는 용접 금속을 지지하는 중요한 역할을 담당하고 있다. 단, TiO2의 함유량이 4.0질량% 미만이면, 대입열 용접 시에 용접 작업성이 열화되어 양호한 비드 형상 및 비드 외관을 확보할 수 없다. 한편, TiO2의 함유량이 10.0질량%를 초과하면, 슬래그 융점이 높아져, 입향 상진 용접에서 위빙을 행한 경우에 슬래그가 일찍 굳는다. 이에 의해, 그의 운봉(運棒)을 따라 용접 금속이 형성되어, 비늘 형상(파목(波目) 형상)의 비드가 되어 버림과 함께, 양호한 비드 형상을 확보할 수 없다.TiO 2 plays an important role in supporting the weld metal. However, when the content of TiO 2 is less than 4.0% by mass, the weld workability is deteriorated during high heat input welding, so that good bead shape and bead appearance cannot be ensured. On the other hand, when the content of TiO 2 exceeds 10.0% by mass, the slag melting point increases, and when the weaving is performed in vertical upward welding, the slag hardens early. As a result, a weld metal is formed along its rolling rod, and becomes a scaly-shaped bead-shaped bead, and a good bead shape cannot be secured.

따라서, TiO2의 함유량은 와이어 전체 질량당 4.0질량% 이상 10.0질량% 이하이다.Therefore, the content of TiO 2 is 4.0% by mass or more and 10.0% by mass or less per total mass of the wire.

한편, TiO2의 함유량은, 대입열 용접 시의 비드 형상을 보다 양호한 것으로 하는 관점에서, 6.0질량% 이상이 바람직하다. 또한, TiO2의 함유량은, 대입열 용접 시의 비드 형상을 보다 양호한 비드 형상 및 비드 외관으로 하는 관점에서, 8.0질량% 이하가 바람직하다.On the other hand, the content of TiO 2 is preferably 6.0% by mass or more from the viewpoint of making the bead shape during high heat input welding more favorable. In addition, the content of TiO 2 is preferably 8.0% by mass or less from the viewpoint of making the bead shape during high heat input welding a better bead shape and bead appearance.

[Ni: 0.2질량% 이상 2.0질량% 이하][Ni: 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less]

Ni는 용접 금속의 기계적 성질을 향상시키는 효과가 있다. 단, Ni의 함유량이 0.2질량% 미만이면, 용접 금속의 인성이 열화된다. 한편, Ni의 함유량이 2.0질량%를 초과하면, 용접 금속은 강도 과다가 된다.Ni has an effect of improving the mechanical properties of the weld metal. However, if the Ni content is less than 0.2% by mass, the toughness of the weld metal deteriorates. On the other hand, when the Ni content exceeds 2.0% by mass, the weld metal becomes excessive in strength.

따라서, Ni의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.2질량% 이상 2.0질량% 이하이다.Therefore, the content of Ni is 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less per total mass of the wire.

한편, 대입열 용접에 있어서의 용접 금속의 인성 및 강도를 모두 보다 양호하게 하기 위해서는, 0.5질량% 이상이 바람직하고, 1.0질량% 미만이 바람직하다.On the other hand, in order to improve both the toughness and the strength of the weld metal in the high heat input welding, 0.5% by mass or more is preferable, and less than 1.0% by mass is preferable.

[Mo: 0.01질량% 이상 0.50질량% 이하][Mo: 0.01 mass% or more and 0.50 mass% or less]

Mo는 용접 금속의 기계적 성질을 향상시키는 효과가 있다. 단, Mo의 함유량이 0.01질량% 미만이면, 대입열 시공 시의 용접 금속의 인장 강도가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, Mo의 함유량이 0.50질량%를 초과하면, 용접 금속은 강도 과다가 된다.Mo has an effect of improving the mechanical properties of the weld metal. However, when the content of Mo is less than 0.01% by mass, the tensile strength of the weld metal during high heat input construction cannot be sufficiently obtained. On the other hand, when the Mo content exceeds 0.50% by mass, the weld metal becomes excessive in strength.

따라서, Mo의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.01질량% 이상 0.50질량% 이하이다. 또한, 바람직하게는 0.10질량% 이상 0.30질량% 이하이다.Therefore, the content of Mo is 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less per total mass of the wire. Moreover, it is preferably 0.10 mass% or more and 0.30 mass% or less.

[C: 0.01질량% 이상 0.10질량% 이하][C: 0.01 mass% or more and 0.10 mass% or less]

C는 용접 금속의 담금질성과 인성을 향상시키는 효과를 발휘하는 성분이다. 단, C의 함유량이 0.01질량% 미만이면, 용접 금속의 담금질성이 부족하여, 용접 금속의 인장 강도가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, C의 함유량이 0.10질량%를 초과하면, 아크의 분사가 강하여, 용접 시에 모재를 아크력으로 파 버리기 때문에, 양호한 비드 형상 및 비드 외관을 확보할 수 없다.C is a component that exerts an effect of improving the hardenability and toughness of the weld metal. However, when the content of C is less than 0.01% by mass, the hardenability of the weld metal is insufficient, and the tensile strength of the weld metal is not sufficiently obtained. On the other hand, when the content of C exceeds 0.10% by mass, arc injection is strong, and the base material is destroyed by arc force during welding, so that a good bead shape and bead appearance cannot be ensured.

따라서, C 함유량은 와이어 전체 질량당 0.01질량% 이상 0.10질량% 이하이다. 또한, 바람직하게는 0.03질량% 이상 0.07질량% 이하이다.Therefore, the C content is 0.01% by mass or more and 0.10% by mass or less per total mass of the wire. Moreover, it is preferably 0.03 mass% or more and 0.07 mass% or less.

[Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계: 0.20질량% 이상 1.70질량% 이하][Total of Si and Si oxide in terms of Si conversion: 0.20% by mass or more and 1.70% by mass or less]

Si는 용접 작업성을 향상시킨다. 단, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계가 0.20질량% 미만이면, 용접 작업성이 열화되어 양호한 비드 형상 및 비드 외관을 확보할 수 없다. 한편, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계가 1.70질량%를 초과하면, 입계 페라이트 석출이 촉진되어, 용접 금속의 인성이 열화된다.Si improves welding workability. However, when the sum total of Si and Si oxides in terms of Si is less than 0.20% by mass, welding workability is deteriorated, and good bead shape and bead appearance cannot be ensured. On the other hand, when the sum total of Si and Si oxide in terms of Si exceeds 1.70% by mass, grain boundary ferrite precipitation is promoted, and the toughness of the weld metal is deteriorated.

따라서, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계는, 와이어 전체 질량당 0.20질량% 이상 1.70질량% 이하이다.Therefore, the sum of Si and Si oxide in terms of Si is 0.20% by mass or more and 1.70% by mass or less per total mass of the wire.

한편, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계는, 보다 양호한 비드 형상 및 비드 외관으로 하는 관점에서, 0.30질량% 이상이 바람직하다. 또한, Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계는, 용접 금속의 인성의 열화를 억제하는 관점에서, 1.40질량% 이하가 바람직하다.On the other hand, the sum of Si and Si oxide in terms of Si is preferably 0.30% by mass or more from the viewpoint of better bead shape and bead appearance. The sum of Si and Si oxide in terms of Si is preferably 1.40% by mass or less from the viewpoint of suppressing the deterioration of the toughness of the weld metal.

상기와 같이, Si, Si 산화물 모두 용접 작업성을 향상시키는 효과를 발휘하지만, 엄밀하게는 작용이 상이하다. 즉, Si는 용접 중에 용접 금속의 점성을 향상시켜, 용접 금속을 처지기 어렵게 한다. 한편, Si 산화물은 슬래그로 용접 금속을 덮어, 용접 금속의 처짐을 방지한다.As described above, Si and Si oxides both exhibit the effect of improving the welding workability, but the action is strictly different. That is, Si improves the viscosity of the weld metal during welding, making it difficult to sag the weld metal. On the other hand, Si oxide covers the weld metal with slag, thereby preventing sagging of the weld metal.

한편, Si, Si 산화물의 각각의 함유량에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 만일 각각의 함유량을 규정하는 경우는 이하와 같다.In addition, although it does not specifically limit about each content of Si and Si oxide, it is as follows when each content is prescribed | regulated.

[Si: 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하][Si: 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less]

Si는 용접 금속의 점성을 향상시켜 용접 금속을 처지기 어렵게 하는 것에 의해, 용접 작업성을 향상시킨다. 단, Si의 함유량이 0.10질량% 미만이면, 용접 금속의 점성이 저하되어, 비드 형상이 열화될 가능성이 있다. 한편, Si의 함유량이 1.00질량%를 초과하면, 오스테나이트립이 조대해져 용접 금속의 인성의 열화를 초래할 가능성이 있다.Si improves the welding workability by improving the viscosity of the weld metal and making it difficult to sag the weld metal. However, if the Si content is less than 0.10% by mass, the viscosity of the weld metal is lowered and there is a possibility that the bead shape is deteriorated. On the other hand, when the Si content exceeds 1.00% by mass, the austenite grains may become coarse, leading to deterioration of the toughness of the weld metal.

따라서, Si의 함유량을 규정하는 경우, 와이어 전체 질량당 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하가 바람직하다.Therefore, when the content of Si is specified, 0.10% by mass or more and 1.00% by mass or less per total mass of the wire is preferable.

한편, Si의 함유량은, 보다 양호한 비드 형상 및 비드 외관으로 하는 관점에서, 0.20질량% 이상이 보다 바람직하다. 또한, Si의 함유량은, 용접 금속의 인성의 열화를 억제하는 관점에서, 0.80질량% 이하가 보다 바람직하다.On the other hand, the content of Si is more preferably 0.20 mass% or more from the viewpoint of better bead shape and bead appearance. In addition, the content of Si is more preferably 0.80% by mass or less from the viewpoint of suppressing the deterioration of the toughness of the weld metal.

[SiO2: 0.20질량% 이상 1.50질량% 이하][SiO 2 : 0.20% by mass or more and 1.50% by mass or less]

SiO2는 슬래그 형성제로서 용접 금속을 지지하는 역할을 담당하고 있다. 단, SiO2 함유량이 0.20질량% 미만이면, 슬래그량이 불충분해져, 비드가 처진 형상이 될 가능성이 있다. 한편, SiO2의 함유량이 1.50질량%를 초과하면, 플럭스의 탈산력이 저하되어 용접 금속의 인성이 열화될 가능성이 있다.SiO 2 is a slag forming agent and plays a role in supporting a weld metal. However, when the SiO 2 content is less than 0.20% by mass, the amount of slag is insufficient, and there is a possibility that the beads are in a sagging shape. On the other hand, when the content of SiO 2 exceeds 1.50% by mass, the deoxidation power of the flux decreases, and there is a possibility that the toughness of the weld metal deteriorates.

따라서, SiO2의 함유량을 규정하는 경우, 와이어 전체 질량당 0.20질량% 이상 1.50질량% 이하가 바람직하다.Therefore, when the content of SiO 2 is specified, 0.20 mass% or more and 1.50 mass% or less per total mass of the wire is preferable.

한편, SiO2의 함유량은, 보다 양호한 비드 형상 및 비드 외관으로 하는 관점에서, 0.40질량% 이상이 보다 바람직하다. 또한, SiO2의 함유량은, 용접 금속의 기계적 성질의 열화를 억제하는 관점에서, 1.30질량% 이하가 보다 바람직하다.On the other hand, the content of SiO 2 is more preferably 0.40% by mass or more from the viewpoint of better bead shape and bead appearance. In addition, the content of SiO 2 is more preferably 1.30% by mass or less from the viewpoint of suppressing deterioration of the mechanical properties of the weld metal.

[ZrO2: 0.1질량% 이상 1.0질량% 이하][ZrO 2 : 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less]

ZrO2는 SiO2와 마찬가지로 슬래그 형성제로서 용접 금속을 지지하는 역할을 담당하고 있다.ZrO 2 , like SiO 2 , is a slag forming agent and plays a role in supporting a weld metal.

단, ZrO2의 함유량이 0.1질량% 미만이면, 슬래그 융점이 낮아져, 비드는 처진 형상이 됨과 함께, 양호한 비드 외관을 확보할 수 없다. 한편, ZrO2의 함유량이 1.0질량%를 초과하면, 슬래그 융점이 지나치게 높아져 볼록형과 같은 비드 형상이 됨과 함께, 양호한 비드 외관을 확보할 수 없다.However, if the content of ZrO 2 is less than 0.1% by mass, the slag melting point becomes low, the beads become saggy, and good bead appearance cannot be ensured. On the other hand, when the content of ZrO 2 exceeds 1.0% by mass, the slag melting point becomes too high to form a bead-like bead shape, and a good bead appearance cannot be ensured.

따라서, ZrO2의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.1질량% 이상 1.0질량% 이하이다.Therefore, the content of ZrO 2 is 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less per total mass of the wire.

한편, ZrO2의 함유량은, 보다 양호한 비드 형상 및 비드 외관으로 하는 관점에서, 0.2질량% 이상이 바람직하다. 또한, ZrO2의 함유량은, 보다 양호한 비드 형상으로 하는 관점에서, 0.6% 미만이 바람직하다.On the other hand, the content of ZrO 2 is preferably 0.2% by mass or more from the viewpoint of better bead shape and bead appearance. In addition, the content of ZrO 2 is preferably less than 0.6% from the viewpoint of a better bead shape.

[Mn: 1.3질량% 이상 3.5질량% 이하][Mn: 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less]

Mn은 용접 금속의 담금질성과 인성을 향상시키는 효과를 발휘하는 성분이다. 단, Mn의 함유량이 1.3질량% 미만이면, 용접 금속의 담금질 부족이 되어, 인성이 충분히 얻어지지 않는다. 한편, Mn의 함유량이 3.5질량%를 초과하면, 용접 금속의 인장 강도가 과다가 되고, 인성 부족이 된다.Mn is a component that exerts an effect of improving the hardenability and toughness of the weld metal. However, when the content of Mn is less than 1.3% by mass, quenching of the weld metal becomes insufficient, and toughness is not sufficiently obtained. On the other hand, when the content of Mn exceeds 3.5% by mass, the tensile strength of the weld metal becomes excessive, resulting in insufficient toughness.

따라서, Mn의 함유량은 와이어 전체 질량당 1.3질량% 이상 3.5질량% 이하이다.Therefore, the content of Mn is 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less per total mass of the wire.

한편, Mn의 함유량은, 용접 금속의 기계적 성질을 보다 양호하게 하는 관점에서, 2.0질량% 이상이 바람직하다. 또한, Mn의 함유량은, 용접 금속의 인성의 열화를 억제하는 관점에서, 3.1질량% 이하가 바람직하다.On the other hand, the content of Mn is preferably 2.0% by mass or more from the viewpoint of making the mechanical properties of the weld metal better. The content of Mn is preferably 3.1% by mass or less from the viewpoint of suppressing the deterioration of the toughness of the weld metal.

Mn원으로서는, Mn 금속 분말, Fe-Mn, Fe-Se-Si-Mn 등의 금속 분말, 합금 분말로 투입하지만, 이들 외, Mn 산화물을 가해도 된다.As the Mn source, metal powders such as Mn metal powder, Fe-Mn, and Fe-Se-Si-Mn and alloy powders are added, but Mn oxide may also be added.

[Al: 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하][Al: 0.10% by mass or more and 1.00% by mass or less]

Al은 강력한 탈산 원소이고, 산소와 친화력이 있는 용접 금속 성분의 수율을 향상시킴으로써 기계적 성질을 향상시키는 역할이 있다. 또한, Al은 탈질 원소로서도 효과가 있어, 용접 금속 중의 N의 수율을 낮춤으로써, 기계적 성질을 향상시키는 효과가 있다. 단, Al의 함유량이 0.10질량% 미만이면, 산소와 친화력이 있는 용접 금속 성분의 수율이 낮고, 탈질 효과도 불충분하여, 인성이 충분히 얻어지지 않는다. 한편, Al의 함유량이 1.00질량%를 초과하면, 용접 금속 성분의 수율이 과대해져 인성이 열화된다.Al is a strong deoxidizing element, and has a role of improving mechanical properties by improving the yield of the weld metal component having affinity with oxygen. In addition, Al is also effective as a denitrification element, and has an effect of improving mechanical properties by lowering the yield of N in the weld metal. However, when the content of Al is less than 0.10% by mass, the yield of the weld metal component having an affinity with oxygen is low, the denitrification effect is also insufficient, and toughness is not sufficiently obtained. On the other hand, when the Al content exceeds 1.00% by mass, the yield of the weld metal component becomes excessive and toughness deteriorates.

따라서, Al의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하이다.Therefore, the content of Al is 0.10% by mass or more and 1.00% by mass or less per total mass of the wire.

한편, Al의 함유량은, 용접 금속의 인성의 열화를 억제하는 관점에서, 0.40질량% 미만이 바람직하다.On the other hand, the Al content is preferably less than 0.40 mass% from the viewpoint of suppressing the deterioration of the toughness of the weld metal.

[NaF: 0.05질량% 이상 0.60질량% 이하][NaF: 0.05 mass% or more and 0.60 mass% or less]

Na는 용접 중에 있어서의 아크의 용적 이행을 안정화시키는 역할이 있지만, 과잉한 Na의 첨가는 와이어의 내흡습성을 열화시킨다. 한편, F는 플럭스 중에 불소 화합물로서 존재하여, 용접 분위기하의 수소 분압을 감소시키고, 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저하시키는 효과가 있지만, 과잉한 F는 용접 시의 흄 발생량을 증가시키고, 또한 저전류 영역에서의 아크의 용적 이행을 열화시킨다.Na has a role of stabilizing the volume transfer of the arc during welding, but the addition of excessive Na degrades the moisture absorption resistance of the wire. On the other hand, F is present as a fluorine compound in the flux, reducing the partial pressure of hydrogen in a welding atmosphere and reducing the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, but excessive F increases the amount of fume generated during welding, and It deteriorates the volume transfer of the arc in the current region.

그러나, NaF이면 용접 중에 있어서의 아크의 용적 이행을 안정화(특히 저전류 영역에 있어서 안정화)시키는 효과를 발휘함과 함께, 불화물에 의한 확산 수소량 저감의 효과를 양립할 수 있다. 단, NaF의 함유량이 0.05질량% 미만이면, 저전류 영역에서의 용접 중에 있어서의 아크의 용적 이행이 불안정해지고, 스패터 발생량이 증가하고, 더욱이 용접 금속의 확산성 수소량이 상승한다. 한편, NaF의 함유량이 0.60질량%를 초과하면, 와이어의 내흡습성이 열화되고, 더욱이 흄 발생량이 증가한다.However, if it is NaF, while exhibiting the effect of stabilizing (especially stabilizing in the low current region) the volume shift of the arc during welding, it is possible to achieve the effect of reducing the amount of diffusion hydrogen by fluoride. However, if the NaF content is less than 0.05% by mass, the volume shift of the arc during welding in the low current region becomes unstable, the amount of spatters increases, and further, the amount of diffusible hydrogen in the weld metal increases. On the other hand, when the NaF content exceeds 0.60% by mass, the moisture absorption resistance of the wire is deteriorated, and further, the amount of fume generated increases.

따라서, NaF의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.05질량% 이상 0.60질량% 이하이다.Therefore, the NaF content is 0.05% by mass or more and 0.60% by mass or less per total mass of the wire.

한편, NaF의 함유량은, 아크의 안정성의 향상, 스패터 발생량의 억제, 확산성 수소량의 억제의 관점에서, 0.15질량% 이상이 바람직하다. 또한, NaF의 함유량은, 내흡습성의 열화의 억제, 흄 발생량의 억제의 관점에서, 0.40질량% 이하가 바람직하다.On the other hand, the NaF content is preferably 0.15% by mass or more from the viewpoints of improving the stability of the arc, suppressing the amount of spatter generation, and suppressing the amount of diffusible hydrogen. In addition, the content of NaF is preferably 0.40% by mass or less from the viewpoint of suppression of deterioration of hygroscopicity and suppression of fume generation.

[B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계: 0.0003질량% 이상 0.0300질량% 이하][Total B conversion amount of B and B oxides: 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less]

B 및 B 산화물(B2O3)은 용접 금속에 B를 첨가하기 위해서 플럭스에 첨가된다. 또한, B는 오스테나이트 입계에 편석함으로써 초석 페라이트의 생성을 억제하는 효과가 있어, 용접 금속의 인성 개선에 유효하다. 단, B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계가 0.0003질량% 미만이면, 대부분의 B가 BN으로서 질화물에 고정화되고, 초석 페라이트의 생성을 억제하는 효과가 없어, 용접 금속의 인성의 향상을 기대할 수 없다. 한편, B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계가 0.0300질량%를 초과하면, 용접 금속의 강도가 현저하게 증가하고, 인성이 저하된다.B and B oxides (B 2 O 3 ) are added to the flux to add B to the weld metal. In addition, B has an effect of suppressing the formation of gemstone ferrite by segregating at the austenite grain boundary, and is effective in improving the toughness of the weld metal. However, when the sum of B and B oxides is less than 0.0003% by mass, most of B is immobilized on nitride as BN, and there is no effect of suppressing the formation of gemstone ferrite. none. On the other hand, when the sum of B and B oxides in terms of the amount of B exceeds 0.0300% by mass, the strength of the weld metal is significantly increased, and the toughness is lowered.

따라서, B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계는 와이어 전체 질량당 0.0003질량% 이상 0.0300질량% 이하이다. 한편, B 산화물만의 함유도 가능하다.Therefore, the sum of the B conversion amounts of B and B oxides is 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less per total mass of the wire. On the other hand, it is also possible to contain only B oxide.

[Mg: 0.10질량% 미만, MgO: 0.10질량% 미만][Mg: less than 0.10 mass%, MgO: less than 0.10 mass%]

Mg 및 MgO는 산화 타이타늄 등의 천연 원료로부터 불순물로서 포함될 가능성이 있는 성분이다. 그리고, Mg의 함유량이 0.10질량% 이상이면, 스패터 발생량이 증가함과 함께, Na와 화합물을 형성함으로써 와이어의 내흡습성이 열화된다. 또한, MgO의 함유량이 0.10질량% 이상이면, 슬래그 점도가 높아짐으로써 비드가 볼록 형상이 됨과 함께 비드 외관의 불량이 발생하고, 또 Mg와 마찬가지의 이유에 의해 와이어의 내흡습성이 열화된다.Mg and MgO are components that may be included as impurities from natural raw materials such as titanium oxide. When the Mg content is 0.10 mass% or more, the spatter generation amount increases, and the moisture absorption resistance of the wire is deteriorated by forming a compound with Na. In addition, when the content of MgO is 0.10 mass% or more, the slag viscosity increases, the bead becomes convex, and a defect in the appearance of the bead occurs, and the moisture absorption resistance of the wire is deteriorated for the same reason as Mg.

따라서, Mg의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.10질량% 미만이고, 0질량%여도 된다. 또한, MgO의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.10질량% 미만이고, 0질량%여도 된다.Therefore, the content of Mg is less than 0.10 mass% per mass of the wire, and may be 0 mass%. In addition, the content of MgO is less than 0.10 mass% per mass of the wire, and may be 0 mass%.

[NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계: 0.20질량% 이하][Total of Na equivalent of Na compound other than NaF and K equivalent of K compound: 0.20% by mass or less]

Na 및 K는 용접 중에 있어서의 아크의 용적 이행을 안정화시키는 효과가 있지만, 이 효과는 NaF가 담당하고 있다. 한편, 과잉한 Na 및 K의 첨가는 와이어의 내흡습성을 열화시킨다. 구체적으로는, NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계가 0.20질량%를 초과하면, 와이어의 내흡습성이 열화됨과 함께, 용접 금속의 확산성 수소량이 증가한다.Na and K have an effect of stabilizing the volume transfer of the arc during welding, but NaF is responsible for this effect. On the other hand, the addition of excess Na and K deteriorates the moisture absorption resistance of the wire. Specifically, when the sum of the Na conversion amount of the Na compound other than NaF and the K conversion amount of the K compound exceeds 0.20% by mass, the moisture absorption resistance of the wire deteriorates and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal increases.

따라서, NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계는 와이어 전체 질량당 0.20질량% 이하이다.Therefore, the sum of the Na conversion amount of the Na compound other than NaF and the K conversion amount of the K compound is 0.20 mass% or less per total mass of the wire.

한편, NaF 이외의 Na 화합물 중의 Na 환산량 및 K 화합물 중의 K 환산량은 어느 한쪽이 0질량%여도 되고, 양쪽이 0질량%여도 된다.On the other hand, either the Na equivalent amount in the Na compound other than NaF and the K equivalent amount in the K compound may be either 0% by mass or both may be 0% by mass.

[NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량: 0.10질량% 이하][F conversion amount of F compound other than NaF: 0.10 mass% or less]

F는 플럭스 중에 불소 화합물로서 존재하고, 용접 분위기하의 수소 분압을 감소시켜, 용접 금속 중의 확산성 수소량을 저하시키는 효과가 있지만, 이 효과는 NaF가 담당하고 있다. 한편, 과잉한 F의 첨가는 용접 중의 흄 발생량을 증가시킨다. 구체적으로는, NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량이 0.10질량%를 초과하면, 흄 발생량이 증가할 뿐만 아니라, 스패터 발생량도 증가하고, 아크 안정성도 열화된다.F exists as a fluorine compound in the flux, and has the effect of reducing the partial pressure of hydrogen in a welding atmosphere and reducing the amount of diffusible hydrogen in the weld metal, but NaF is responsible for this effect. On the other hand, the addition of excess F increases the amount of fume generated during welding. Specifically, when the F conversion amount of F compounds other than NaF exceeds 0.10% by mass, not only does the amount of fumes increase, but the amount of spatters increases, and arc stability deteriorates.

따라서, NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량은 와이어 전체 질량당 0.10질량% 이하이고, 0질량%여도 된다.Therefore, the F conversion amount of F compounds other than NaF is 0.10 mass% or less per total mass of the wire, and may be 0 mass%.

[5.00≤[TiO2]/[Al]≤70.00][5.00≤ [TiO 2 ] / [Al] ≤70.00]

TiO2의 함유량을 [TiO2], Al의 함유량을 [Al]로 한 경우의 [TiO2]/[Al]은 용접 금속의 기계적 성질과 양호한 용접 작업성을 양립시키는 중요한 지표이다. 그리고, 이 식에 의해 산출되는 값을 소정 범위 내로 하는 것에 의해, 고전류뿐만 아니라 저전류에 있어서의 단락 이행 용접에 있어서도 양호한 용접 작업성(특히, 입향 상진 용접)을 유지할 수 있다. 단, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값이 5.00 미만이면, Al의 탈산력 과대에 의한 용접 금속의 인장 강도의 과대와 인성의 열화가 발생하고, 더욱이 입향 상진 용접에서 비드가 처져, 비드 외관의 불량도 발생한다. 한편, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값이 70.00을 초과하면, Al의 탈산력 부족에 의한 용접 금속의 인장 강도와 인성의 열화가 발생한다.The content of TiO 2 [TiO 2], [ TiO 2] / [Al] in the case where the content of Al in [Al] is an important indicator of both the mechanical properties and the good welding workability of the weld metal. And by making the value computed by this formula into a predetermined range, it is possible to maintain good welding workability (particularly, vertical upward welding) in short-circuit transition welding at high current as well as at low current. However, when the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] is less than 5.00, excessive deoxidation of Al causes excessive tensile strength and deterioration of toughness of the weld metal, and furthermore, beads are sagged in vertical upward welding. , Poor appearance of beads also occurs. On the other hand, when the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] exceeds 70.00, deterioration of tensile strength and toughness of the weld metal due to insufficient deoxidation power of Al occurs.

따라서, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값은 5.00 이상 70.00 이하이다.Therefore, the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] is 5.00 or more and 70.00 or less.

한편, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값은, 용접 작업성과 용접 금속의 기계적 성질을 보다 양호한 것으로 하는 관점에서, 7.00 이상이 바람직하고, 14.00 이상이 보다 바람직하다. 또한, [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값은, 용접 금속의 기계적 성질을 보다 양호한 것으로 하는 관점에서, 60.00 이하가 바람직하고, 40.00 이하가 보다 바람직하다.On the other hand, the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] is preferably 7.00 or more, and more preferably 14.00 or more, from the viewpoint of making the welding workability and the mechanical properties of the weld metal better. The value calculated by [TiO 2 ] / [Al] is preferably 60.00 or less, more preferably 40.00 or less, from the viewpoint of making the mechanical properties of the weld metal better.

본 실시형태에 따른 와이어는, 임의 성분으로서, 이하의 성분(Al2O3, Ca, Ti)을 함유하고 있어도 된다.The wire according to the present embodiment may contain the following components (Al 2 O 3 , Ca, Ti) as optional components.

[Al2O3: 0.5질량% 이하][Al 2 O 3 : 0.5 mass% or less]

Al2O3은 슬래그 형성제로서 비드 형성에 필요한 성분이지만, 이 효과는 다른 슬래그 형성제가 담당하고 있다. 그리고, Al2O3의 함유량이 0.5질량%를 초과하면, 아크가 불안정해지고 스패터 발생량이 증가한다.Al 2 O 3 is a slag forming agent, which is a component required for bead formation, but other slag forming agents are responsible for this effect. Then, when the content of Al 2 O 3 exceeds 0.5% by mass, the arc becomes unstable and the amount of spatters increases.

따라서, Al2O3을 와이어에 함유시키는 경우, Al2O3의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.5질량% 이하이다.Therefore, in the case of containing an Al 2 O 3 to the wire, the content of Al 2 O 3 is not more than 0.5% by mass per the total mass of the wire.

[Ca: 0.10질량% 이하][Ca: 0.10% by mass or less]

Ca는 Mg와 마찬가지로 산화 타이타늄 등의 천연 원료로부터 불순물로서 포함될 가능성이 있는 성분이다. 그리고, Ca의 함유량이 0.10질량%를 초과하면, 아크가 불안정해지고 스패터 발생량이 증가한다.Ca, like Mg, is a component that may be included as impurities from natural raw materials such as titanium oxide. Then, when the Ca content exceeds 0.10% by mass, the arc becomes unstable and the amount of spatters increases.

따라서, Ca를 와이어에 함유시키는 경우, Ca의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.10질량% 이하이다.Therefore, when Ca is contained in the wire, the content of Ca is 0.10 mass% or less per mass of the wire.

[Ti: 0.25질량% 이하][Ti: 0.25 mass% or less]

Ti는 용접 금속의 기계적 성질을 향상시키는 성분이다. 단, Ti의 함유량이 0.25질량%를 초과하면, 용접 금속의 현저한 경화를 야기하여, 인성의 열화가 현저해진다. 따라서, Ti를 와이어에 함유시키는 경우, Ti의 함유량은 와이어 전체 질량당 0.25질량% 이하이다.Ti is a component that improves the mechanical properties of the weld metal. However, when the content of Ti exceeds 0.25 mass%, remarkable hardening of the weld metal is caused, and deterioration of toughness becomes remarkable. Therefore, when Ti is contained in the wire, the content of Ti is 0.25% by mass or less per total mass of the wire.

한편, Ti의 함유량은, 용접 금속의 인성의 열화를 억제하는 관점에서, 0.10질량% 이하가 바람직하다.On the other hand, the content of Ti is preferably 0.10 mass% or less from the viewpoint of suppressing the deterioration of the toughness of the weld metal.

[Fe: 75.0질량% 이상 92.0질량% 이하][Fe: 75.0 mass% or more and 92.0 mass% or less]

Fe는 와이어의 주요 성분이다. 용착량이나, 다른 성분 조성의 관계로부터, Fe의 함유량은 와이어 전체 질량당 75.0질량% 이상 92.0질량% 이하인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 80.0질량% 이상 90.0질량% 이하이다.Fe is the main component of the wire. From the relationship of the welding amount and other component composition, the content of Fe is preferably 75.0% by mass or more and 92.0% by mass or less per total mass of the wire, and more preferably 80.0% by mass or more and 90.0% by mass or less.

[잔부: Fe 및 불가피적 불순물][Residue: Fe and inevitable impurities]

본 실시형태에 따른 와이어의 잔부는 상기한 Fe 및 불가피적 불순물이다. 그리고, 상기한 와이어의 성분 외, 플럭스 중에, Cu, Cr을 용접 금속의 추가적인 경화제로서, MnO, FeO, V2O5를 슬래그 형성제로서 소량 함유시킬 수도 있다. 이들 원소는 본 발명의 목적에는 영향을 미치지 않는다.The remainder of the wire according to the present embodiment is the above-mentioned Fe and unavoidable impurities. In addition, in addition to the components of the above-mentioned wire, Cu and Cr may be contained in a small amount as an additional curing agent for the welding metal and MnO, FeO, and V 2 O 5 as a slag forming agent in the flux. These elements do not affect the object of the present invention.

또한, 불가피적 불순물로서, Cu, Cr 등이 각각 0.1질량% 미만, MnO, FeO, V2O5가 각각 0.5질량% 미만 함유되어도 된다. 이들 상한을 초과하면, 강도 과잉이나 용접 작업성의 열화 등을 초래할 우려가 있다. 또한, P, S 등이 각각 0.030질량% 이하 함유되어도 된다. 이들 상한을 초과하면, 고온 균열이나 인성 저하를 초래할 우려가 있다.Further, as inevitable impurities, Cu, Cr, etc. may each contain less than 0.1% by mass, and MnO, FeO, and V 2 O 5 may each contain less than 0.5% by mass. If these upper limits are exceeded, there is a fear of causing excessive strength and deterioration of welding workability. Moreover, P, S, etc. may each contain 0.030 mass% or less. If these upper limits are exceeded, there is a risk of causing high temperature cracking and toughness deterioration.

게다가, 상기한 함유량의 상한치만 규정하고 있는 성분이나 임의 성분에 대해서는, 적극적으로 첨가해도 되지만, 불가피적 불순물로서 포함되어 있어도 된다.Moreover, although it may be actively added to the components or optional components that only specify the upper limit of the above-mentioned content, they may be included as unavoidable impurities.

한편, 전술한 각 원소가 산화물이나 질화물로서 첨가된 경우는, 본 실시형태의 플럭스 코어드 와이어의 잔부에는, O나 N도 포함된다.On the other hand, when each element mentioned above is added as an oxide or nitride, O and N are also contained in the remainder of the flux-cored wire of the present embodiment.

[기타: 플럭스 충전율][Other: Flux charge rate]

본 실시형태에 따른 와이어의 플럭스 충전율(=플럭스 질량/와이어 전체 질량×100)은 특별히 한정되지 않는다. 단, 플럭스 충전율이 10질량% 미만이면, 아크의 안정성이 나빠짐과 함께 스패터 발생량이 증가하여, 용접 작업성이 열화된다. 한편, 플럭스 충전율이 25질량%를 초과하면, 와이어의 단선이 발생하거나, 플럭스의 충전 중에 분말이 넘쳐 떨어지거나 하는 등, 생산성이 현저하게 열화된다.The flux filling rate of the wire according to the present embodiment (= flux mass / wire total mass x 100) is not particularly limited. However, when the flux filling rate is less than 10% by mass, the stability of the arc deteriorates and the amount of spatters increases, resulting in deterioration in welding workability. On the other hand, when the flux filling rate exceeds 25% by mass, productivity of the wire is significantly deteriorated, such as wire breakage or powder overflow during filling of the flux.

따라서, 플럭스 충전율은 10질량% 이상 25질량% 이하가 바람직하다.Therefore, the flux filling rate is preferably 10% by mass or more and 25% by mass or less.

다음으로, 본 실시형태에 따른 와이어의 제조 방법을 설명한다.Next, the manufacturing method of the wire which concerns on this embodiment is demonstrated.

[와이어의 제조 방법][Method of manufacturing wires]

본 실시형태에 따른 와이어의 제조 방법으로서는, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 예를 들면, 이하에 나타내는 방법으로 제조할 수 있다.Although it does not specifically limit as a manufacturing method of the wire which concerns on this embodiment, For example, it can manufacture by the method shown below.

우선, 강제 외피를 구성하는 강대(鋼帶)를 준비하고, 이 강대를 길이 방향으로 보내면서 성형 롤에 의해 성형해서, U자 형상의 오픈 관으로 한다. 다음으로, 소정의 화학 조성이 되도록, 각종 원료를 배합한 플럭스를 강제 외피에 충전하고, 그 후, 단면이 원형이 되도록 가공한다. 그 후, 냉간 가공에 의해 신선하고, 예를 들면 1.2∼2.4mm의 와이어경의 플럭스 코어드 와이어로 한다. 한편, 냉간 가공 도중에 소둔을 실시해도 된다. 또한, 제조의 과정에서 성형한 강제 외피의 조인트를 용접한 이음매가 없는 와이어와, 상기 조인트를 용접하지 않고 극간인 그대로 남기는 와이어 중 어느 구조도 채용할 수 있다.First, a steel strip constituting a forced outer sheath is prepared, and the steel strip is molded by a forming roll while being sent in the longitudinal direction to form an U-shaped open tube. Next, the flux in which various raw materials are blended is filled into a forced outer shell so as to have a predetermined chemical composition, and then processed to have a circular cross section. Subsequently, it is fresh by cold working, and is, for example, a flux-cored wire having a wire diameter of 1.2 to 2.4 mm. On the other hand, annealing may be performed during cold working. In addition, any structure of a seamless wire welded to a joint of a forced outer sheath molded in the process of manufacturing, and a wire that remains intact without welding the joint can be employed.

실시예Example

이하, 본 발명의 실시예 및 비교예를 들어, 본 발명의 효과에 대하여 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the effects of the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples of the present invention.

[각종 시험에 사용하는 와이어의 제조 방법][Method of manufacturing wire used for various tests]

강대를 길이 방향으로 보내면서 성형 롤에 의해 오픈 관으로 성형했다. 다음으로, 표 1, 2의 화학 조성이 되도록 플럭스 중에 금속, 합금, Fe 분말, 각종 원료를 적절히 소정량 첨가했다. 다음으로, 단면이 원형이 되도록 가공한 후, 가공한 와이어에 대해서 냉간 인발 가공을 실시하여 와이어경을 약 1.2mm로 했다.The steel strip was molded into an open tube by a forming roll while sending it in the longitudinal direction. Next, metals, alloys, Fe powders, and various raw materials were appropriately added in a predetermined amount in the flux to achieve the chemical compositions shown in Tables 1 and 2. Next, after processing such that the cross section was circular, cold drawing was performed on the processed wire to make the wire diameter of about 1.2 mm.

이상의 제조 방법에 의해 플럭스 코어드 와이어를 제조했다.The flux cored wire was manufactured by the above manufacturing method.

한편, 표 1, 2에 나타내는 각 성분의 함유량은 와이어 전체 질량당의 함유량이다. 또한, 표 1, 2에 나타내는 「T.Si」는 Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계를 나타내고, 「T.B」는 B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계를 나타내고, 「Na+K」는 NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계를 나타내며, 「F」는 NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량을 나타낸다.In addition, content of each component shown in Tables 1 and 2 is content per mass of wire. In addition, "T.Si" shown in Tables 1 and 2 shows the sum of the Si conversion amount of Si and Si oxide, "TB" shows the sum of B conversion amount of B and B oxide, and "Na + K" The total amount of Na equivalents of Na compounds other than NaF and the K equivalents of K compounds is represented, and "F" represents the F equivalent of F compounds other than NaF.

Figure 112018093386136-pct00001
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Figure 112018093386136-pct00002
Figure 112018093386136-pct00002

[용접 작업성][Welding workability]

(용접 조건)(Welding conditions)

용접 작업성을 확인하기 위해, 실시예 및 비교예의 각 와이어를 이용하여, 표 3에 나타내는 조성의 강판을 모재로 해서, 표 4에 나타내는 조건으로 용접을 행했다.In order to confirm the welding workability, welding was performed under the conditions shown in Table 4, using the steel wires of the compositions shown in Table 3 as base materials using the wires of Examples and Comparative Examples.

한편, 표 3에 나타내는 강판의 성분 조성에 있어서의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다.On the other hand, the balance in the component composition of the steel sheet shown in Table 3 is Fe and unavoidable impurities.

Figure 112018093386136-pct00003
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Figure 112018093386136-pct00004
Figure 112018093386136-pct00004

(아크 안정성)(Arc stability)

아크 안정성에 대해서는, 표 4에 나타내는 〔1〕∼〔3〕의 3종의 용접 조건에 대하여, 각각 수평 필릿·입향 상진의 2종의 자세의 용접을 실시, 즉 합계 6종의 용접 시험을 실시했다. 그리고, 각 용접 조건에 대하여, 2종의 자세에서의 아크가 안정이었던 것을 「○」, 1종의 자세에서의 아크가 안정이면서 1종의 자세에서의 아크가 약간 불안정이었던 것, 또는 2종의 자세에서의 아크가 약간 불안정이었던 것을 「△」, 적어도 1종의 자세에서의 아크가 불안정이었던 것을 「×」로 평가했다.For arc stability, welding was performed in two postures of horizontal fillet and inward and upward, respectively, for three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, that is, a total of six welding tests were performed. did. In addition, for each welding condition, "○" indicates that the arc in two postures was stable, that the arc in one posture was stable and that the arc in one posture was slightly unstable, or two It was evaluated with "△" that the arc in the posture was slightly unstable, and "x" that the arc in at least one posture was unstable.

한편, 아크 안정성에 대해서는, 「○」 또는 「△」를 합격으로 판단하고,「×」를 불합격으로 판단했다.On the other hand, about arc stability, "○" or "△" was judged as a pass, and "x" was judged as a failure.

(비드 형상)(Bead shape)

비드 형상에 대해서는, 표 4에 나타내는 〔1〕∼〔3〕의 3종의 용접 조건에 있어서, 각각 수평 필릿·입향 상진의 2종의 자세의 용접을 실시, 즉 합계 6종의 용접 시험을 실시한 후, 형성한 각 용접부를 관찰하고, 시각적으로 평가했다. 구체적으로는, 6종의 용접 시험에서 얻어진 모든 용접부의 비드 형상이 평활하고 양호했던 것을 「○」, 6종의 용접 시험에서 얻어진 각 용접부 중 1개라도 비드 형상이 볼록 형상이나 처진 형상 등과 같은 불량이었던 것을 「×」로 평가했다.For the bead shape, welding was performed in two postures of horizontal fillet and inward and upward, respectively, in three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, that is, a total of six welding tests were performed. Then, each formed weld was observed and visually evaluated. Specifically, it was found that the bead shape of all the welds obtained in the six welding tests was smooth and good, and that the bead shape, such as a convex shape or sagging shape, was one of the welds obtained in the six welding tests. What was was evaluated as "x".

(비드 외관)(Bead appearance)

비드 외관에 대해서는, 표 4에 나타내는 〔1〕∼〔3〕의 3종의 용접 조건에 있어서, 각각 수평 필릿·입향 상진의 2종의 자세의 용접을 실시, 즉 합계 6종의 용접 시험을 실시한 후, 형성한 각 용접부를 관찰하고, 시각적으로 평가했다. 구체적으로는, 6종의 용접 시험에서 얻어진 모든 용접부의 비드 외관이 파목 형상이 아니라 양호했던 것을 「○」, 6종의 용접 시험에서 얻어진 각 용접부 중 1개라도 비드 외관이 파목 형상이 되어 불량이었던 것을 「×」로 평가했다.For the bead appearance, welding was performed in two postures of horizontal fillet and inward and upward, respectively, in three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, that is, a total of six welding tests were performed. Then, each formed weld was observed and visually evaluated. Specifically, the bead appearance of all the welds obtained in the six welding tests was good, rather than the shred shape. The thing was evaluated as "x".

(스패터 발생량)(Spatter generation amount)

스패터 발생량에 대해서는, 표 4에 나타내는 〔1〕∼〔3〕의 3종의 용접 조건에 있어서, 각각 수평 필릿·입향 상진의 2종의 자세의 용접을 실시, 즉 합계 6종의 용접 시험을 실시한 후, 각 용접 시험 시에 생긴 스패터의 양에 기초하여 정량적으로 평가했다. 구체적으로는, WES2807:2000에 준하여, 스패터를 확보하는 포집 상자를 설치한 환경 내에서 용접을 행했다. 아크 타임은 60초로 하고, 용접 완료 후, 포집 상자의 스패터를 채취하여 중량을 계측하고, 이것을 2회 반복하여, 평균값을 스패터 발생량으로 했다. 6종의 용접 시험에 대하여 모든 스패터의 발생량이 2g/min 미만이었던 것을 「○」, 6종의 용접 시험 중 1개라도 스패터의 발생량이 2g/min 이상이었던 것을 「×」로 평가했다.The spatter generation amount was welded in two postures of horizontal fillet and inclined upward, respectively, in three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, that is, a total of six welding tests. After carrying out, it was quantitatively evaluated based on the amount of spatter generated during each welding test. Specifically, in accordance with WES2807: 2000, welding was performed in an environment in which a collecting box for securing spatter was provided. The arc time was set to 60 seconds, and after welding was completed, the spatter of the collecting box was collected, the weight was measured, and this was repeated twice to make the average value the spatter generation amount. It was evaluated as "○" that the spatter generation amount was less than 2 g / min for the six welding tests, and "x" that spatter generation amount was 2 g / min or more even in one of the six welding tests.

(흄 발생량)(Fume generation amount)

흄 발생량에 대해서는, 표 4에 나타내는 〔1〕∼〔3〕의 3종의 용접 조건에 있어서, 각각 수평 필릿·입향 상진의 2종의 자세의 용접을 실시, 즉 합계 6종의 용접 시험을 실시한 후, 각 용접 시험 시에 생긴 흄의 양에 기초하여 정량적으로 평가했다. 구체적으로는, JIS Z 3930:2013에 준하여, 흄 발생량에 영향을 미치지 않는 환경 내에서 용접을 행했다. 아크 타임은 60초로 하고, 용접 개시와 동시에 여과재와 장착한 샘플러에 의한 흡인을 개시하고, 용접 완료 후, 30초간의 흡인을 행했다. 그리고, 여과재의 흄 포집 전후의 질량차로부터 흄 발생량을 산출하고, 이것을 2회 반복하고, 평균값을 흄 발생량으로 했다. 6종의 용접 시험에 대하여 모든 흄의 발생량이 1.5g/min 미만이었던 것을 「○」, 6종의 용접 시험 중 1개라도 흄의 발생량이 1.5g/min 이상이었던 것을 「×」로 평가했다.For the amount of fume generated, welding was performed in two postures of horizontal fillet and inclined upward, respectively, in three welding conditions of [1] to [3] shown in Table 4, that is, a total of six welding tests were performed. Then, it quantitatively evaluated based on the amount of fume generated at each welding test. Specifically, in accordance with JIS Z 3930: 2013, welding was performed in an environment that does not affect the amount of fume generated. The arc time was set to 60 seconds, and suction was started by the filter medium and the attached sampler at the same time as welding was started, and after completion of welding, suction was performed for 30 seconds. Then, the amount of fume generated was calculated from the mass difference before and after the fume collection of the filter medium, and this was repeated twice, and the average value was used as the amount of fume generated. It was evaluated as "○" that the amount of generated fumes was less than 1.5 g / min for the six welding tests, and "x" that the amount of generated fumes was 1.5 g / min or more even for one of the six welding tests.

[용접 금속의 평가][Evaluation of weld metal]

(용접 조건)(Welding conditions)

용접 금속의 평가를 행하기 위해, 실시예 및 비교예의 각 와이어를 이용하여, 표 5에 나타내는 조성의 강판을 모재로 해서, 표 6에 나타내는 조건으로 용접을 행했다.In order to evaluate the weld metal, welding was performed under the conditions shown in Table 6, using the steel wires of the compositions shown in Table 5 as base materials using the wires of Examples and Comparative Examples.

한편, 표 5에 나타내는 강판의 성분 조성에 있어서의 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다.On the other hand, the balance in the component composition of the steel sheet shown in Table 5 is Fe and unavoidable impurities.

Figure 112018093386136-pct00005
Figure 112018093386136-pct00005

Figure 112018093386136-pct00006
Figure 112018093386136-pct00006

(기계적 성질)(Mechanical properties)

용접 금속의 기계적 성질은 JIS Z 3111:2005에 규정되는 「용착 금속의 인장 및 충격 시험 방법」에 준거한 인장 시험 및 충격 시험에 의해 평가했다.The mechanical properties of the weld metal were evaluated by a tensile test and an impact test in accordance with the "Method for Testing Tension and Impact of a Weld Metal" specified in JIS Z 3111: 2005.

인장 시험편은 용접 금속 중앙에서 판두께 중앙의 위치로부터 채취한 A0호 시험편을 이용했다. 또한, 충격 시험편은 용접 금속 중앙에서 판두께 중앙의 위치로부터 채취한 V 노치 시험편을 이용했다.As the tensile test piece, the A0 test piece taken from the center of the plate thickness at the center of the weld metal was used. In addition, as the impact test piece, a V-notch test piece taken from the center of the plate thickness at the center of the weld metal was used.

인장 강도는 610∼710MPa인 것을 「○」, 590∼790MPa(610∼710MPa인 것은 제외함)을 「△」, 590MPa 미만 또는 790MPa을 초과하는 것을 「×」로 평가했다.Tensile strength was evaluated as "○" for 610 to 710 MPa, and "x" for 590 to 790 MPa (excluding those being 610 to 710 MPa) of "Δ", less than 590 MPa, or greater than 790 MPa.

인성은 -5℃에서의 흡수 에너지가 80J 이상인 것을 「○」, 47J 이상 80J 미만인 것을 「△」, 47J 미만인 것을 「×」로 평가했다.Toughness was evaluated by "(circle)" that the absorption energy at -5 degreeC is 80 J or more, "(triangle | delta)" that 47J or more and less than 80J, and "x" that less than 47J.

한편, 인장 강도와 인성에 대해서는, 「○」 또는 「△」를 합격으로 판단하고,「×」를 불합격으로 판단했다.On the other hand, for tensile strength and toughness, "○" or "△" was judged as a pass, and "x" was judged as a failure.

[내흡습성][Hygroscopicity]

내흡습성의 평가는, 우선, 제조한 와이어를 3cm로 절단한 시료를 3본 준비하고, 110℃×1시간의 시험 전 건조를 실시하고, 30℃×상대습도 80% RH의 분위기에서 24시간 흡습시켰다. 그 후, 와이어를 아르곤 분위기 중에서 750℃의 가열에 의해 발생한 수분량을 계측했다. 흡습 후의 와이어의 수분량이 800ppm 미만인 것을 「○」, 800ppm 이상인 것을 「×」로 평가했다.To evaluate the hygroscopicity, first, three samples prepared by cutting the prepared wire into 3 cm were prepared, dried before testing at 110 ° C for 1 hour, and absorbed for 24 hours in an atmosphere of 30 ° C x 80% RH relative humidity. Ordered. Thereafter, the amount of moisture generated by heating the wire in an argon atmosphere at 750 ° C was measured. The moisture content of the wire after moisture absorption was evaluated as "○" for those having a moisture content of less than 800 ppm and "X" for those having 800 ppm or more.

이상의 각종 시험의 결과를 하기 표 7, 8에 나타낸다.The results of the above various tests are shown in Tables 7 and 8 below.

Figure 112018093386136-pct00007
Figure 112018093386136-pct00007

Figure 112018093386136-pct00008
Figure 112018093386136-pct00008

표 7에 나타내듯이, 본 발명의 발명 특정 사항을 만족하는 와이어 No. J1∼J31을 이용한 No. 1∼31에서는, 대입열 용접에서의 용접 작업성이 우수함과 함께, 얻어진 용접 금속의 기계적 성질이 우수하고, 또한 내흡습성이 양호해졌다.As shown in Table 7, the wire No. which satisfies the invention specific matter of the present invention. No. using J1 to J31 In 1 to 31, the welding workability in high heat input welding was excellent, the mechanical properties of the obtained weld metal were excellent, and the moisture absorption resistance was improved.

한편, 본 발명에 있어서의 대입열 용접이란, 예를 들면, 4.1kJ/mm 이상의 입열의 용접(보다 엄격한 조건으로서는 입열이 5.5kJ/mm 이상인 용접)을 상정하고 있다.On the other hand, the large input heat welding in the present invention assumes, for example, welding with a heat input of 4.1 kJ / mm or more (welding with a heat input of 5.5 kJ / mm or more as a more stringent condition).

한편, 표 8에 나타내듯이, No. 32∼57은, 사용한 와이어 No. H1∼H26이 본 발명의 발명 특정 사항을 만족하지 않았기 때문에, 어느 평가 항목에 있어서 합격의 결과가 얻어지지 않았다. 상세하게는, 이하와 같다.On the other hand, as shown in Table 8, No. 32 to 57 are used wire No. Since H1 to H26 did not satisfy the invention-specific matters of the present invention, no evaluation result was obtained in any evaluation item. It is as follows in detail.

No. 32(와이어 No. H1)는, 와이어의 TiO2의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. In 32 (wire No. H1), the TiO 2 content of the wire exceeded the upper limit, so the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 33(와이어 No. H2)은, 와이어의 TiO2의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. In 33 (wire No. H2), since the content of TiO 2 in the wire was less than the lower limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 34(와이어 No. H3)는, 와이어의 Ni의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인장 강도가 지나치게 상승했다.No. In 34 (wire No. H3), since the Ni content of the wire exceeded the upper limit, the tensile strength was excessively increased.

No. 35(와이어 No. H4)는, 와이어의 Ni의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 35 (wire No. H4), since the Ni content of the wire was less than the lower limit, toughness was lowered.

No. 36(와이어 No. H5)은, 와이어의 Mo의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인장 강도가 지나치게 상승했다.No. In 36 (wire No. H5), the tensile strength was excessively increased because the Mo content of the wire exceeded the upper limit.

No. 37(와이어 No. H6)은, 와이어의 Mo의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 인장 강도가 저하되었다.No. In 37 (wire No. H6), since the Mo content of the wire was less than the lower limit, the tensile strength was lowered.

No. 38(와이어 No. H7)은, 와이어의 C의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. In 38 (wire No. H7), since the content of C in the wire exceeded the upper limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 39(와이어 No. H8)는, 와이어의 C의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 인장 강도가 저하되었다.No. In 39 (wire No. H8), since the content of C in the wire was less than the lower limit, the tensile strength was lowered.

No. 40(와이어 No. H9)은, 와이어의 T.Si의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 40 (wire No. H9), since the content of T.Si in the wire exceeded the upper limit, the toughness was lowered.

No. 41(와이어 No. H10)은, 와이어의 T.Si의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. In 41 (wire No. H10), since the content of T.Si in the wire was less than the lower limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 42(와이어 No. H11)는, 와이어의 ZrO2의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. As for the 42 (wire No. H11), since the content of ZrO 2 in the wire exceeded the upper limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 43(와이어 No. H12)은, 와이어의 ZrO2의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되었다.No. Since the content of ZrO 2 in the wire (Wire No. H12) was less than the lower limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated.

No. 44(와이어 No. H13)는, 와이어의 Mn의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인장 강도가 지나치게 상승하고, 인성이 저하되었다.No. In 44 (wire No. H13), since the Mn content of the wire exceeded the upper limit, the tensile strength was excessively increased, and the toughness was lowered.

No. 45(와이어 No. H14)는, 와이어의 Mn의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 45 (wire No. H14), since the content of Mn in the wire was less than the lower limit, toughness was lowered.

No. 46(와이어 No. H15)은, 와이어의 Al의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 46 (wire No. H15), since the Al content of the wire exceeded the upper limit, the toughness was lowered.

No. 47(와이어 No. H16)은, 와이어의 Al의 함유량이 하한치 미만임과 함께, 와이어의 [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 47 (wire No. H16), since the Al content of the wire was less than the lower limit, the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] of the wire exceeded the upper limit, and the toughness was lowered.

No. 48(와이어 No. H17)은, 와이어의 NaF의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 흄 발생량이 증가하고, 내흡습성이 열화되었다.No. In 48 (wire No. H17), since the NaF content of the wire exceeded the upper limit, the amount of fumes generated increased and the moisture absorption resistance deteriorated.

No. 49(와이어 No. H18)는, 와이어의 NaF의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 아크 안정성이 열화되고, 스패터 발생량이 증가했다.No. In 49 (wire No. H18), since the NaF content of the wire was less than the lower limit, arc stability deteriorated and the amount of spatters increased.

No. 50(와이어 No. H19)은, 와이어의 T.B의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인장 강도가 지나치게 상승하고, 인성이 저하되었다.No. As for 50 (wire No. H19), since the content of T.B of the wire exceeded the upper limit, the tensile strength was excessively increased, and the toughness was lowered.

No. 51(와이어 No. H20)은, 와이어의 T.B의 함유량이 하한치 미만이었기 때문에, 인성이 저하되었다.No. In 51 (wire No. H20), since the content of T.B of the wire was less than the lower limit, the toughness was lowered.

No. 52(와이어 No. H21)는, 와이어의 [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 인장 강도가 저하되고, 인성이 저하되었다.No. In 52 (wire No. H21), since the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] of the wire exceeded the upper limit, the tensile strength was lowered and the toughness was lowered.

No. 53(와이어 No. H22)은, 와이어의 [TiO2]/[Al]에 의해 산출되는 값이 하한치 미만이었기 때문에, 비드 형상, 비드 외관이 열화되고, 게다가 인장 강도가 상승하고, 인성이 저하되었다.No. In 53 (wire No. H22), since the value calculated by [TiO 2 ] / [Al] of the wire was less than the lower limit, the bead shape and the bead appearance deteriorated, and the tensile strength increased and the toughness decreased. .

No. 54(와이어 No. H23)는, 와이어의 Mg의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 스패터 발생량이 증가하고, 내흡습성이 열화되었다.No. 54 (wire No. H23), since the content of Mg in the wire exceeded the upper limit, the amount of spatters increased, and the moisture absorption resistance deteriorated.

No. 55(와이어 No. H24)는, 와이어의 MgO의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 비드 외관이 열화되고, 내흡습성이 열화되었다.No. As for 55 (wire No. H24), since the content of MgO of the wire exceeded the upper limit, the bead appearance deteriorated, and the moisture absorption resistance deteriorated.

No. 56(와이어 No. H25)은, 와이어의 Na+K의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 내흡습성이 열화되었다.No. In 56 (wire No. H25), since the Na + K content of the wire exceeded the upper limit, moisture absorption resistance was deteriorated.

No. 57(와이어 No. H26)은, 와이어의 F의 함유량이 상한치를 초과해 있었기 때문에, 스패터 발생량 및 흄 발생량이 증가했다.No. 57 (wire No. H26), since the content of F in the wire exceeded the upper limit, the amount of spatters and the amount of fumes were increased.

이상, 본 발명에 대하여 실시형태 및 실시예를 나타내어 상세히 설명했지만, 본 발명의 취지는 상기한 내용으로 한정되는 일 없이, 그의 권리범위는 특허청구범위의 기재에 기초하여 넓게 해석해야 한다. 한편, 본 발명의 내용은 상기한 기재에 기초하여 넓게 개변·변경 등 하는 것이 가능하다는 것은 말할 필요도 없다.The present invention has been described in detail with reference to embodiments and examples, but the gist of the present invention is not limited to the above, and the scope of the rights should be interpreted broadly based on the description of the claims. On the other hand, needless to say, the contents of the present invention can be extensively modified and changed based on the above description.

본 출원은 2016년 3월 25일 출원된 일본 특허출원(특원 2016-062574)에 기초하는 것이고, 그 내용은 여기에 참조로서 원용된다.This application is based on the JP Patent application (Japanese Patent Application No. 2016-062574) of an application on March 25, 2016, The content is taken in here as a reference.

본 발명의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어는, 대입열 용접에서의 용접 작업성이 우수하고, 내흡습성 및 용접 금속의 기계적 성질도 양호하며, 특히 입향 상진 용접에 있어서 우수한 용접 작업성을 발휘한다.The flux-cored wire for gas shielded arc welding of the present invention has excellent welding workability in high heat input welding, good moisture absorption and mechanical properties of weld metal, and particularly exhibits excellent welding workability in vertical upward welding. do.

Claims (2)

와이어 전체 질량당,
TiO2: 4.0질량% 이상 10.0질량% 이하,
Ni: 0.2질량% 이상 2.0질량% 이하,
Mo: 0.01질량% 이상 0.50질량% 이하,
C: 0.01질량% 이상 0.10질량% 이하,
Si 및 Si 산화물의 Si 환산량의 합계: 0.20질량% 이상 1.70질량% 이하,
ZrO2: 0.1질량% 이상 1.0질량% 이하,
Mn: 1.3질량% 이상 3.5질량% 이하,
Al: 0.10질량% 이상 1.00질량% 이하,
NaF: 0.05질량% 이상 0.60질량% 이하,
B 및 B 산화물의 B 환산량의 합계: 0.0003질량% 이상 0.0300질량% 이하,
Mg: 0.10질량% 미만,
MgO: 0.10질량% 미만,
NaF 이외의 Na 화합물의 Na 환산량과 K 화합물의 K 환산량의 합계: 0.20질량% 이하,
NaF 이외의 F 화합물의 F 환산량: 0.10질량% 이하
임과 함께,
TiO2의 함유량을 [TiO2], Al의 함유량을 [Al]로 한 경우, 5.00≤[TiO2]/[Al]≤70.00을 만족시키는 것을 특징으로 하는 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어.Per total mass of wire,
TiO 2 : 4.0% by mass or more and 10.0% by mass or less,
Ni: 0.2% by mass or more and 2.0% by mass or less,
Mo: 0.01 mass% or more and 0.50 mass% or less,
C: 0.01 mass% or more and 0.10 mass% or less,
Sum of Si and Si oxide in terms of Si: 0.20% by mass or more and 1.70% by mass or less,
ZrO 2 : 0.1 mass% or more and 1.0 mass% or less,
Mn: 1.3% by mass or more and 3.5% by mass or less,
Al: 0.10 mass% or more and 1.00 mass% or less,
NaF: 0.05 mass% or more and 0.60 mass% or less,
The sum of B and B oxides in terms of B: 0.0003 mass% or more and 0.0300 mass% or less,
Mg: less than 0.10 mass%,
MgO: less than 0.10% by mass,
Sum of Na equivalent of Na compound other than NaF and K equivalent of K compound: 0.20% by mass or less,
The F conversion amount of F compounds other than NaF: 0.10 mass% or less
With im,
The content of TiO 2 [TiO 2], when the content of Al in [Al], 5.00≤ [TiO 2 ] / [Al] for gas shielding, comprising a step of satisfying the ≤70.00 arc welding flux cored wire. 제 1 항에 있어서,
와이어 전체 질량당,
Al2O3: 0.5질량% 이하,
Ca: 0.10질량% 이하,
Ti: 0.25질량% 이하
인 것을 특징으로 하는 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어.According to claim 1,
Per total mass of wire,
Al 2 O 3 : 0.5 mass% or less,
Ca: 0.10 mass% or less,
Ti: 0.25 mass% or less
Flux cored wire for gas shielded arc welding, characterized in that.
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