KR102037347B1 - Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same - Google Patents

Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same Download PDF

Info

Publication number
KR102037347B1
KR102037347B1 KR1020170098776A KR20170098776A KR102037347B1 KR 102037347 B1 KR102037347 B1 KR 102037347B1 KR 1020170098776 A KR1020170098776 A KR 1020170098776A KR 20170098776 A KR20170098776 A KR 20170098776A KR 102037347 B1 KR102037347 B1 KR 102037347B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
mold
support member
mold support
powder
heating
Prior art date
Application number
KR1020170098776A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20190014818A (en
Inventor
장혁재
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020170098776A priority Critical patent/KR102037347B1/en
Publication of KR20190014818A publication Critical patent/KR20190014818A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR102037347B1 publication Critical patent/KR102037347B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F5/006—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product of flat products, e.g. sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/06—Permanent moulds for shaped castings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/12—Both compacting and sintering
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2203/00—Controlling
    • B22F2203/11—Controlling temperature, temperature profile
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2203/00—Controlling
    • B22F2203/13—Controlling pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2302/00—Metal Compound, non-Metallic compound or non-metal composition of the powder or its coating
    • B22F2302/10—Carbide
    • B22F2302/105—Silicium carbide (SiC)

Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 몰드 지지부재의 제조방법은, 탄소원, 바인더 및 기타 불가피하게 포함되는 불순물이 분말 상태로 혼합된 혼합분말을 기 설정된 형상으로 가압 성형하여 성형물을 제공하고, 상기 성형물을 단계적으로 승온시켜 가열함으로써 소결체를 제공하며, 상기 소결체를 냉각하여 몰드 지지부재를 제공한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a mold support member, by molding a mixed powder including a carbon source, a binder, and other inevitable impurities in a powder state to provide a molded article, and forming the molded article. The sintered body is provided by heating in a stepwise manner, and the mold supporting member is cooled by cooling the sintered body.

Description

몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조{Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same}Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same}

본 발명은 몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조에 관한 것으로, 상세하게는 페로실리콘 주조시 냉각능을 효과적으로 향상시킬 수 있는 몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조에 관한 것이다.The present invention relates to a method for manufacturing a mold support member and a mold structure for ferrosilicon casting including a mold support member manufactured according to the present invention, and more particularly, to manufacturing a mold support member that can effectively improve cooling performance during ferrosilicon casting. A method and a mold structure for casting ferrosilicon comprising a mold support member manufactured accordingly.

페로실리콘(ferro silicon)은 철(Fe)과 규소(Si)의 합금을 의미하며, 일반적으로 변압기용 규소강, 규소를 함유하는 내산 합금 및 내산 주철 등의 제조에 첨가제로써 이용된다. 일반적으로 페로실리콘은 전기로에 실리콘 원광(Silicon Ore), 철 스크랩(Scrap), 탄재(Carbon Source) 등을 장입하여 가열함으로써 용융 페로실리콘으로 수득되며, 수득된 페로실리콘은 몰드에서 응고(냉각)된 후 파쇄, 포장 등의 고정을 거쳐 수요자에게 전달될 수 있다.Ferro silicon (ferro silicon) means an alloy of iron (Fe) and silicon (Si), and is generally used as an additive in the production of silicon steel for transformers, acid-resistant alloys containing silicon and acid-resistant cast iron. Generally, ferrosilicon is obtained as molten ferrosilicon by charging silicon ore, iron scrap, carbon source, etc. in an electric furnace, and the obtained ferrosilicon is solidified (cooled) in a mold. It can be delivered to the consumer after fixing, crushing and packing.

대한민국 공개특허공보 제10-2015-0091727호(2015.08.12. 공개)Republic of Korea Patent Publication No. 10-2015-0091727 (August 12, 2015 published)

본 발명의 목적은 페로실리콘 주조시 냉각능을 효과적으로 향상시킬 수 있는 몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조를 제공하는 데 있다.An object of the present invention is to provide a method for producing a mold support member that can effectively improve the cooling ability during ferrosilicon casting, and a mold structure for ferrosilicon casting comprising a mold support member manufactured accordingly.

본 발명의 또 다른 목적들은 다음의 상세한 설명과 도면으로부터 보다 명확해질 것이다.Still other objects of the present invention will become more apparent from the following detailed description and drawings.

본 발명의 일 실시예에 의한 몰드 지지부재의 제조방법은, 탄소원, 바인더 및 기타 불가피하게 포함되는 불순물이 분말 상태로 혼합된 혼합분말을 기 설정된 형상으로 가압 성형하여 성형물을 제공하고, 상기 성형물을 단계적으로 승온시켜 가열함으로써 소결체를 제공하며, 상기 소결체를 냉각하여 몰드 지지부재를 제공한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a mold support member, by molding a mixed powder including a carbon source, a binder, and other inevitable impurities in a powder state to provide a molded article, and forming the molded article. The sintered body is provided by heating in a stepwise manner, and the mold supporting member is cooled by cooling the sintered body.

상기 탄소원은, 탄소(C)분말, 탄화규소(SiC)분말 및 탄소(C)분말과 탄화규소(SiC)분말의 혼합물 중 선택된 어느 하나이며, 상기 혼합분말의 전체 중량 대비 탄소(C) 성분이 80wt% 이상 포함되도록 상기 혼합분말에 혼합될 수 있다.The carbon source is any one selected from carbon (C) powder, silicon carbide (SiC) powder, and a mixture of carbon (C) powder and silicon carbide (SiC) powder, and the carbon (C) component to the total weight of the mixed powder It may be mixed in the mixed powder to include more than 80wt%.

상기 바인더는, 피치코크스 및 모르타르를 포함하며, 상기 혼합분말의 전체 중량 대비 10~15wt% 비율로 상기 혼합분말에 혼합될 수 있다.The binder includes pitch coke and mortar, and may be mixed with the mixed powder at a ratio of 10 to 15 wt% based on the total weight of the mixed powder.

상기 성형물은, 50~90℃의 온도범위로 승온되어 1차 가열되고, 90~400℃의 온도범위로 승온되어 2차 가열되며, 400~500℃의 온도범위로 승온되어 3차 가열될 수 있다.The molded product may be heated to a temperature range of 50 to 90 ° C. and firstly heated, and heated to a temperature range of 90 to 400 ° C. and secondly heated. .

상기 1차 가열은 상기 성형물이 50~90℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행되고, 상기 2차 가열은 상기 성형물이 90~400℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행되며, 상기 3차 가열은 상기 성형물이 400~500℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행될 수 있다.The primary heating is carried out by maintaining the molded product is heated to a temperature range of 50 ~ 90 ℃ 10 ~ 20 minutes, the secondary heating is 10 ~ 20 after the molding is heated to a temperature range of 90 ~ 400 ℃ The third heating may be performed by holding the molded product for 10 to 20 minutes after the molding is heated to a temperature range of 400 to 500 ° C.

상기 몰드 지지부재의 압축강도는 500MPa 이상일 수 있다.The compressive strength of the mold support member may be 500 MPa or more.

상기 몰드 지지부재의 열전도도는 450~500W/m·K일 수 있다.The thermal conductivity of the mold support member may be 450 ~ 500W / mK.

상기 몰드 지지부재 내부의 탄소 원자는 인접한 4개의 탄소 원자와 공유결합하여 사면체의 결정구조를 가지도록 제공될 수 있다.Carbon atoms in the mold support member may be provided to have tetrahedral crystal structures by covalently bonding with four adjacent carbon atoms.

본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조는, 상부가 개방된 주조공간이 형성되어 용융 페로실리콘을 수용 가능한 몰드; 및 상기 몰드의 하부에서 상기 몰드를 지지하도록 배치되는 몰드 지지부재를 포함하되, 상기 몰드 지지부재는 상기 몰드 지지부재 제조방법에 의해 제조된 몰드 지지부재일 수 있다.According to one or more embodiments of the present invention, there is provided a mold structure for ferrosilicon casting, the mold having an open casting space formed thereon to accommodate molten ferrosilicon; And a mold support member disposed below the mold to support the mold, wherein the mold support member may be a mold support member manufactured by the mold support member manufacturing method.

상기 몰드 지지부재의 상부면은 상기 몰드의 하부면의 면적보다 더 큰 면적을 가지도록 제공되며, 상기 몰드는 상기 몰드 지지부재의 상부면 내에 상기 몰드의 하부면이 위치하도록 배치될 수 있다.The upper surface of the mold support member is provided to have an area larger than the area of the lower surface of the mold, and the mold may be disposed such that the lower surface of the mold is located in the upper surface of the mold support member.

도 1은 페로실리콘의 주조 공정에 있어서, 일반적으로 이용되는 페로실리콘 주조용 몰드구조를 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 2의 (a) 및 (c)는 공냉 조건에서의 응고된 페로실리콘의 미세조직을 촬영한 사진이며, 도 2의 (b) 및 (d)는 급냉 조건에서 응고된 페로실리콘의 미세조직을 촬영한 사진이다.
도 3은 Factsage 프로그램을 통해 획득한 페로실리콘의 상변태도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조를 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조에 용융 페로실리콘이 주입된 것을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 몰드 지지부재의 제조방법을 개략적으로 나타낸 플로우차트이다.
도 7은 본 발명의 몰드 지지부재를 형성하는 탄소 성분 결정구조의 일 예를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 8의 (a) 내지 (f)는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조에 의한 용융 페로실리콘의 응고 과정을 시간대별로 촬영한 사진이다.
도 9는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조와 Fe-Si 미분층을 포함하는 몰드구조에서 동일한 응고 시간 경과시 용융 페로실리콘의 응고 정도를 비교한 실험 결과를 사진이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a view schematically showing a mold structure for ferrosilicon casting generally used in the casting process of ferrosilicon.
(A) and (c) of Figure 2 is a photograph of the microstructure of the solidified ferrosilicon in air-cooled conditions, Figure 2 (b) and (d) is a microstructure of the solidified ferrosilicon in the quenching conditions This picture was taken.
3 is a phase transformation diagram of the ferrosilicon obtained through the Factsage program.
4 is a view schematically showing a mold structure for ferro silicon casting according to an embodiment of the present invention.
5 is a view schematically showing that molten ferro silicon is injected into a mold structure for casting ferro silicon according to an embodiment of the present invention.
6 is a flowchart schematically illustrating a method of manufacturing a mold supporting member according to an embodiment of the present invention.
7 is a view schematically showing an example of a carbon component crystal structure forming the mold support member of the present invention.
8 (a) to (f) are photographs taken during the time course of the solidification process of the molten ferro-silicon by the mold structure for ferro-silicon casting according to an embodiment of the present invention.
Figure 9 is a photograph showing the results of experiments comparing the degree of solidification of molten ferrosilicon after the same solidification time in the mold structure comprising a ferro-silicon casting mold structure and a Fe-Si fine layer according to an embodiment of the present invention.

본 발명은 몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조에 관한 것으로, 이하에 첨부된 도면을 이용하여 본 발명의 실시예들을 설명하고자 한다. 본 발명의 실시예들은 여러 가지 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래에서 설명되는 실시예들에 한정되는 것으로 해석되어서는 안된다. 본 실시예들은 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자에게 본 발명을 더욱 상세하게 설명하기 위하여 제공되는 것이다. 따라서, 도면에 나타난 각 요소의 형상은 보다 분명한 설명을 강조하기 위하여 과장될 수 있다. 또한, 이하에 언급되는 연결은 두 개의 구성요소가 직접적으로 연결되는 경우뿐만 아니라, 다른 매개체를 통하여 간접적으로 연결되는 경우도 포함하는 것으로 해석되어야 한다.The present invention relates to a method for manufacturing a mold support member and a mold structure for casting ferrosilicon including a mold support member manufactured according to the present invention. Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. Embodiments of the invention may be modified in various forms, the scope of the invention should not be construed as limited to the embodiments described below. These embodiments are provided to explain in detail the present invention to those skilled in the art. Accordingly, the shape of each element shown in the drawings may be exaggerated to emphasize a more clear description. In addition, the connection mentioned below should be interpreted to include not only the case where two components are directly connected, but also the case where they are indirectly connected through other media.

도 1은 페로실리콘의 주조 공정에 있어서, 일반적으로 이용되는 페로실리콘 주조용 몰드구조를 개략적으로 나타낸 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a view schematically showing a mold structure for ferrosilicon casting generally used in the casting process of ferrosilicon.

도 1에 도시된 바와 같이, 페로실리콘 주조용 몰드구조(100)는 주조공간(17)이 형성된 몰드(15), 몰드(15)의 하부에서 몰드(15)를 지지하도록 구비되는 Fe-Si 미분층(25), Fe-Si 미분층(25)의 하부에서 몰드(15)와 Fe-Si 미분층(25)을 지지하도록 구비되는 몰드 테이블(35)을 구비하는 것이 일반적이다. Fe-Si 미분층(25)은 Fe-Si 미분이 일정한 두께를 가지도록 몰드 테이블(35) 상에 도포됨으로써 형성되며, 약 1,650~1,700℃의 용융 페로실리콘이 주조공간(17)에 주입된 경우, 몰드 테이블(35)로의 열전달을 차단하여 몰드 테이블(35)이 고온의 환경에 노출되어 용손되는 것을 방지하는 역할을 수행한다. Fe-Si 미분층(25)의 두께는 용융 페로실리콘의 주조조건 및 설비환경에 따라 적절히 조절되어 구비될 수 있으나, 일반적으로 100~200mm의 두께로 몰드 테이블(35) 상에 Fe-Si 미분이 도포됨으로써 형성될 수 있다.As shown in FIG. 1, the mold structure 100 for ferrosilicon casting includes a mold 15 having a casting space 17 formed therein, and a Fe—Si fine powder provided to support the mold 15 under the mold 15. It is common to have a mold table 35 which is provided to support the mold 15 and the Fe-Si fine layer 25 at the bottom of the layer 25, the Fe-Si fine layer 25. The Fe-Si fine powder layer 25 is formed by applying the Fe-Si fine powder on the mold table 35 to have a constant thickness, and when molten ferrosilicon at about 1,650 to 1,700 ° C is injected into the casting space 17. By blocking heat transfer to the mold table 35, the mold table 35 may be exposed to a high temperature environment to prevent melting. The thickness of the Fe-Si fine powder layer 25 may be appropriately adjusted according to the casting conditions of the molten ferrosilicon and the facility environment, but in general, the Fe-Si fine powder is formed on the mold table 35 at a thickness of 100 to 200 mm. It can be formed by applying.

Fe-Si 미분층(25)에 의해 몰드 테이블(25)의 용손이 방지될 수는 있으나, Fe-Si 미분층(25) 내에 존재하는 잠열에 의해 주조공간(17) 내에 주입된 용융 페로실리콘의 냉각속도가 충분히 확보되지 않는 문제가 발생될 수 있다. 즉, Fe-Si 미분층(25)은 약 150W/m·K의 열전도도를 가지는바, 즉각적인 열 배출이 이루어지지 않아 페로실리콘의 냉각속도가 충분히 확보되지 않는 문제가 발생할 수 있다. 용융 페로실리콘의 냉각속도가 충분히 확보되지 않는 경우, 완성품인 페로실리콘의 파쇄시 다량의 미분이 발생할 수 있으며, 그에 따라 페로실리콘 제품의 실수율이 떨어지게 될 수 있다.Although the melting of the mold table 25 can be prevented by the Fe-Si fine layer 25, the molten ferrosilicon injected into the casting space 17 by the latent heat present in the Fe-Si fine layer 25 There may be a problem that the cooling rate is not sufficiently secured. That is, the Fe-Si fine powder layer 25 has a thermal conductivity of about 150 W / m · K, which may cause a problem that the cooling rate of the ferrosilicon is not sufficiently secured because the heat is not immediately discharged. If the cooling rate of the molten ferrosilicon is not sufficiently secured, a large amount of fine powder may be generated when the finished ferrosilicon is crushed, and thus the error rate of the ferrosilicon product may be lowered.

도 2의 (a) 및 (c)는 공냉 조건에서의 응고된 페로실리콘의 미세조직을 촬영한 나타낸 사진이며, 도 2의 (b) 및 (d)는 급냉 조건에서 응고된 페로실리콘의 미세조직을 촬영한 사진이다. 구체적으로, 도 2의 (a) 및 (b)는 동일한 조성으로 구비되는 용융 페로실리콘을 각각 공냉 및 급냉 조건에서 냉각한 후의 미세조직을 촬영한 사진이며, 도 2의 (c) 및 (d)는 각각 도 2의 (a) 및 (b)의 붉은 박스로 표시된 부분을 각각 일정 배율로 확대한 사진이다.(A) and (c) of Figure 2 is a photograph showing the microstructure of the coagulated ferrosilicon in the air-cooled conditions, Figure 2 (b) and (d) is a microstructure of the coagulated ferrosilicon in the quenching conditions The picture taken. Specifically, (a) and (b) of Figure 2 is a photograph of the microstructure after cooling the molten ferrosilicon provided with the same composition in the air-cooling and quenching conditions, respectively, (c) and (d) of FIG. Are enlarged photographs of the portions indicated by the red boxes of FIGS. 2A and 2B, respectively, at a predetermined magnification.

도 2의 (a) 내지 (d)에서 상대적으로 어두운 색으로 표시되는 부분은 Si 석출상을 의미한다. 즉, 도 2의 (a) 및 (c)의 공냉조건의 경우, 도 2의 (b) 및 (d)의 급냉조건의 경우에 비해 상대적으로 Si 석출상이 조대하게 성형되며, 도 2의 (b) 및 (d)의 급냉조건의 경우, 도 2의 (a) 및 (c)의 공냉조건의 경우에 비해 상대적으로 Si 석출상이 미세하게 형성됨을 확인할 수 있다. 즉, 공냉조건에서 냉각된 페로실리콘의 경우, 급냉조건에서 냉각된 페로실리콘에 비해 Si 석출상이 조대하게 형성되며, 그에 따라 완성품인 페로실리콘의 파쇄시 크랙(crack)의 발생량이 증가되는 것을 예상할 수 있다.In (a) to (d) of FIG. 2, a portion displayed in a relatively dark color means a Si precipitated image. That is, in the case of the air-cooling conditions of FIGS. 2A and 2C, the Si precipitated phase is coarsely formed in comparison with the quenching conditions of FIGS. 2B and 2D, and FIG. In the case of the quenching conditions of () and (d), it can be seen that the Si precipitated phase is formed relatively fine compared to the case of the air cooling conditions of FIGS. 2A and 2C. That is, in the case of ferrosilicon cooled in the air-cooled condition, Si precipitates are formed coarser than the ferrosilicon cooled in the quenching condition, and thus it is expected to increase the amount of cracks during the crushing of the finished ferrosilicon. Can be.

또한, 도 3은 Factsage 프로그램을 통해 획득한 페로실리콘의 상변태도이며, 이로부터 공냉조건에서 냉각된 페로실리콘의 경우, 급냉조건에서 냉각된 페로실리콘에 비해 크랙 발생량이 증가하는 원인을 찾을 수 있다.In addition, Figure 3 is a phase transformation diagram of the ferrosilicon obtained through the Factsage program, from which the case of the ferrosilicon cooled in the air-cooled conditions, it can be found that the increase in the amount of crack generation compared to the ferrosilicon cooled in the quenching conditions.

도 3에 도시된 바와 같이, 920~960℃ 부근에서는 Fe3Si7로부터 FeSi2로의 상변태가 일어나며, FeSi2상은 약 0.6%의 자체 체적 증가를 유발하여 압축응력에 의해 자체 크랙(crack)을 발생시키는 것으로 알려져 있다. 즉, 페로실리콘의 냉각 과정에 있어서, 920~960℃ 부근의 체류시간이 증가되는 경우, 페로실리콘 내부의 크랙 발생량이 증가됨을 이론적으로 확인할 수 있다. Fe-Si 미분층(25)의 열전도도는 150W/m·K의 수준에 불과한 바, Fe-Si 미분층(25)을 사용하여 용융 페로실리콘의 주조 작업을 수행하는 경우, 용융 페로실리콘의 냉각과정에서 920~960℃ 부근에 장시간 체류됨으로써 다량의 FeSi2상이 형성될 수 있다. 즉, 완성품인 페로실리콘의 파쇄시 미분이 다량 발생하는바, 완성품인 페로실리콘의 실수율이 현격히 저하되는 문제점이 발생할 수 있다. 따라서, 본 발명은 용융 페로실리콘의 냉각속도를 충분히 확보하여 완성품인 페로실리콘의 파쇄시 미분 발생을 적극 억제하여 실수율을 효과적으로 확보할 수 있는 몰드 지지부재의 제조방법 및 그에 따라 제조된 몰드 지지부재를 포함하는 페로실리콘 주조용 몰드구조를 제공하고자 한다.As shown in FIG. 3, a phase transformation from Fe 3 Si 7 to FeSi 2 occurs at around 920 to 960 ° C., and the FeSi 2 phase causes its own volume increase of about 0.6% to generate its own crack due to compressive stress. It is known to make. That is, in the cooling process of ferrosilicon, when the residence time around 920 ~ 960 ℃ is increased, it can be theoretically confirmed that the amount of cracks generated in the ferrosilicon increases. The thermal conductivity of the Fe-Si fine layer 25 is only 150 W / m · K. When the Fe-Si fine layer 25 is used for casting molten ferrosilicon, the molten ferrosilicon is cooled. A large amount of FeSi 2 phase may be formed by staying around 920 to 960 ° C. for a long time in the process. That is, a large amount of fine powder is generated during the crushing of the ferrosilicon as a finished product, a problem may occur that the error rate of the ferrosilicon as a finished product is significantly reduced. Accordingly, the present invention provides a method of manufacturing a mold support member that can secure a cooling rate of the molten ferrosilicon to effectively prevent the occurrence of fine powder during crushing the finished ferrosilicon to ensure a real error rate and the mold support member manufactured accordingly It is to provide a mold structure for ferrosilicon casting comprising.

도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조를 개략적으로 나타낸 도면이며, 도 5는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조에 용융 페로실리콘이 주입된 것을 개략적으로 나타낸 도면이다.4 is a view schematically showing a mold structure for ferrosilicon casting according to an embodiment of the present invention, Figure 5 is a schematic view that molten ferrosilicon is injected into the mold structure for ferrosilicon casting according to an embodiment of the present invention It is a figure shown.

도 4 및 도 5에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조(1)는 상부가 개방된 주조공간(12)을 구비하는 몰드(10), 몰드(10)의 하부에서 몰드(10)를 지지하도록 구비되는 몰드 지지부재(20), 몰드 지지부재(20)의 하부에서 몰드(10)와 몰드 지지부재(20)를 지지하도록 구비되는 몰드 테이블(30)을 포함할 수 있다. 도 4 및 도 5에는 직육면체 형상의 주조공간(12)이 도시되어 있으나, 본 발명의 주조공간(12)의 형상은 반드시 이에 구속되는 것은 아니며, 용융 페로실리콘(5)의 냉각 효율 및 수요자의 요구에 따라 다양한 형상으로 구비될 수 있다.4 and 5, the mold structure 1 for ferrosilicon casting according to an embodiment of the present invention includes a mold 10 and a mold 10 having a casting space 12 having an open upper portion. A mold support member 20 provided to support the mold 10 at a lower portion of the mold table, and a mold table 30 provided to support the mold 10 and the mold support member 20 at a lower portion of the mold support member 20. It may include. 4 and 5, the casting space 12 having a rectangular parallelepiped shape is shown, but the shape of the casting space 12 of the present invention is not necessarily limited thereto, and the cooling efficiency of the molten ferro-silicon 5 and the demand of the consumer It may be provided in various shapes according to.

몰드 지지부재(20)는 탄소원, 바인더 및 기타 불가피하게 포함되는 불순물이 분말 상태로 혼합된 혼합분말의 소결 가공에 의해 제조될 수 있으며, 그 형상은 특별히 제한되지는 않는다. 다만, 용융 페로실리콘(5)의 냉각 효율을 고려하여 몰드 지지부재(20)의 상부면은 몰드(10)의 하부면보다 더 넓은 넓이를 가지도록 제공됨이 바람직하며, 몰드 지지부재(20)와 몰드(10)의 접촉면을 충분히 확보하기 위하여 몰드 지지부재(20)는 몰드(10)의 하부면에 대응하는 상부면을 가지는 플레이트형으로 제공됨이 더욱 바람직하다. 본 발명의 몰드 지지부재(20)에 대해서는 이하의 몰드 지지부재의 제조방법에서 보다 상세히 설명하도록 한다.The mold support member 20 may be manufactured by sintering a mixed powder in which a carbon source, a binder, and other inevitable impurities are mixed in a powder state, and the shape thereof is not particularly limited. However, in consideration of the cooling efficiency of the molten ferrosilicon 5, the upper surface of the mold support member 20 is preferably provided to have a wider area than the lower surface of the mold 10, the mold support member 20 and the mold In order to sufficiently secure the contact surface of 10, the mold support member 20 is more preferably provided in a plate shape having an upper surface corresponding to the lower surface of the mold 10. The mold support member 20 of the present invention will be described in more detail in the following method of manufacturing the mold support member.

도 6은 본 발명의 일 실시예에 의한 몰드 지지부재의 제조방법을 개략적으로 나타낸 플로우차트이다.6 is a flowchart schematically illustrating a method of manufacturing a mold supporting member according to an embodiment of the present invention.

도 6에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 의한 몰드 지지부재의 제조방법은, 탄소원, 바인더 및 기타 불가피하게 포함되는 불순물로 구성되는 혼합분말을 일정한 형상으로 가압하여 성형물(S1)을 제조하고(S100), 성형물(S1)을 단계적으로 승온시켜 가열함으로써 소결체(S2)를 제조하며(S200), 소결체(S2)를 냉각시킴으로써 몰드 지지부재(20)를 제조할 수 있다. 탄소원, 바인더 등은 분말 상태로 제공되어 혼합분말을 형성할 수 있으며, 탄소원은 탄소(C)분말, 탄화규소(SiC)분말 및 탄소(C)분말과 탄화규소(SiC)분말의 혼합물 중 선택된 어느 하나일 수 있다. 비용 및 취급 용이성 등을 고려하여 탄소원은 탄소 전극봉의 제조에 이용되는 탄소분말로 제공될 수 있다.As shown in Figure 6, the method for manufacturing a mold support member according to an embodiment of the present invention, by pressing the mixed powder consisting of a carbon source, a binder and other inevitable impurities in a predetermined shape (S 1 ) (S100), by heating the molding (S 1 ) step by step to produce a sintered body (S 2 ) (S200), by cooling the sintered body (S 2 ) it can be produced a mold support member (20). . The carbon source, the binder, and the like may be provided in a powder form to form a mixed powder, and the carbon source may be any selected from a mixture of carbon (C) powder, silicon carbide (SiC) powder, and carbon (C) powder and silicon carbide (SiC) powder. It can be one. In consideration of cost and ease of handling, the carbon source may be provided as a carbon powder used for manufacturing the carbon electrode.

탄소(C)는 본 발명의 몰드 지지부재(20)의 주요 성분인바, 탄소원은 혼합분말의 전체 중량 대비 탄소(C) 성분이 80wt% 이상이 포함되도록 혼합됨이 몰드 지지부재(20)의 강도 및 열전도도 확보 측면에서 바람직하다. 바인더는 성형물(S1)의 제조시 성형물(S1)의 형상을 유지하기 위하여 투입되는 성분으로, 피치코크스 및 모르타르 등을 포함할 수 있다. 성형물(S1)의 형상 유지를 위해 바인더는 혼합분말의 전체 중량 대비 10wt% 이상 포함됨이 바람직하며, 최종 소성 완료된 몰드 지지부재(20)의 강도 및 열전도도 확보를 위해 15wt% 이하로 제한되어 포함됨이 바람직하다. 바인더가 혼합분말의 전체 중량 대비 15wt%를 초과하여 포함되는 경우, 성형물(S1)의 가열시 몰드 지지부재(20)에 과량의 기공을 형성시키는바, 이들 기공은 몰드 지지부재(20)의 강도 및 열전도도의 열위를 유발시키기 때문이다. Carbon (C) is the main component of the mold support member 20 of the present invention, the carbon source is mixed with the carbon (C) component relative to the total weight of the mixed powder to include more than 80wt% strength of the mold support member 20 And from the viewpoint of securing thermal conductivity. The binder may include a component that is added in order to maintain the shape of the mold (S 1) in the manufacture of a molded article (S 1), pitch coke, and the mortar and the like. In order to maintain the shape of the molding (S 1 ), the binder is preferably contained in an amount of 10 wt% or more relative to the total weight of the mixed powder, and is limited to 15 wt% or less to secure the strength and thermal conductivity of the final supporting mold 20. This is preferred. When the binder contains more than 15wt% of the total weight of the mixed powder, excess pores are formed in the mold support member 20 when the molding S 1 is heated, and these pores are formed in the mold support member 20. This is because it causes a heat inferiority in strength and thermal conductivity.

소결체(S2)의 제조(S200)시 단계적 승온에 의해 성형물(S1)을 가열함으로써 소결체(S2)를 획득할 수 있다. 즉, 소결체(S2)의 제조(S200)에는, 50~90℃의 온도범위로 승온하여 성형물(S1)을 가열하는 1차 가열(S210), 1차 가열(S210)의 종료 후 90~400℃의 온도범위로 승온하여 성형물(S1)을 가열하는 2차 가열(S220) 및 2차 가열(S220)의 종료 후 400~500℃ 온도범위로 승온하여 성형물(S1)을 가열하는 3차 가열(S230)이 수행될 수 있으며, 일련의 가열을 거친 성형물(S1)은 고온에서의 소결 작용에 의해 소결체(S2)로 제공될 수 있다.By heating the mold (S 1) by producing (S200) when stepwise temperature rise of the sintered body (S 2) is able to obtain a sintered body (S 2). That is, in the production (S200) of the sintered compact (S 2 ), the temperature is raised to a temperature range of 50 to 90 ° C. to heat the molded product (S 1 ) (S210), after completion of the primary heating (S210) 90 ~. 3 to heat the molding (S 1 ) by heating to a temperature range of 400 ~ 500 ℃ after the completion of the secondary heating (S220) and the second heating (S220) to heat up the molding (S 1 ) by heating to a temperature range of 400 ℃. Differential heating (S230) may be performed, the molding (S 1 ) after a series of heating may be provided to the sintered body (S 2 ) by the sintering action at a high temperature.

구체적으로, 제1 가열(S210)에서 성형물(S1)은 50~90℃의 온도범위로 승온되어 가열되는바, 성형물(S1) 내에 포함되어 있던 바인더가 휘발 배출됨으로써 성형물(S1)로부터 제거될 수 있다. 제1 가열(S210)에서 성형물(S1)은 50~90℃의 온도범위로 승온되어 약 10~20분간 가열이 유지될 수 있으며, 그에 따라 전체 바인더의 질량 대비 25% 수준의 바인더가 성형물(S1)로부터 제거되어 성형물(S1)의 치밀화가 이루어질 수 있다. 제2 가열(S220)에서 제1 가열(S10)을 거친 성형물(S1)은 90~400℃의 온도범위로 승온되어 가열되는바, 성형물(S1) 내에 포함되는 바인더가 일부 용융되어 성형물(S1)은 액화 상태와 유사하게 거동할 수 있다. 제2 가열(S220)에서 성형물(S1)은 액화 상태와 유사하게 거동하는바, 탄소 원자는 자유롭게 이동하여 재배열 될 수 있다. 200~350℃의 온도범위에서 성형물(S1)의 액화가 가장 활발히 일어나며, 해당 온도범위에서 성형물(S1)의 부피가 증가하는 것을 통해, 탄소 원자의 이동이 활발하게 이루어지고 있음을 확인할 수 있다. 성형물(S1) 내에서 탄소 원자의 활발한 유동 및 열효율 등의 요소를 고려하여 제2 가열(S220)은 약 10~20분간 수행됨이 바람직하다.Specifically, from the first heating (S210) molded article (S 1) is 50 ~ 90 ℃ mold (S 1) being the binder was included in the bar and mold (S 1) to be heated is raised to a temperature range of volatile emissions from Can be removed. In the first heating (S210) the molding (S 1 ) is heated to a temperature range of 50 ~ 90 ℃ can be maintained for about 10 to 20 minutes, accordingly, a binder of 25% of the mass of the total binder is the molding ( S 1 ) may be removed to densify the molding S 1 . Molded product (S 1 ) after the first heating (S10) in the second heating (S220) is heated to a temperature range of 90 ~ 400 ℃ bar, the binder contained in the molding (S 1 ) is partially melted molding ( S 1 ) may behave similarly to the liquefied state. In the second heating (S220), the molding (S 1 ) behaves similarly to the liquefied state, and thus the carbon atoms may be freely moved and rearranged. Liquefaction of the molding (S 1 ) occurs most actively in the temperature range of 200 ~ 350 ℃, and by increasing the volume of the molding (S 1 ) in the temperature range, it can be confirmed that the movement of the carbon atoms is actively made. have. In consideration of factors such as active flow of carbon atoms and thermal efficiency in the molding S 1 , the second heating S220 is preferably performed for about 10 to 20 minutes.

제3 가열(S230)에서 제2 가열(S220)을 거친 성형물(S1)은 400~500℃ 온도범위로 승온되어 가열되는바, 제2 가열(S220)에서 액화된 성형물(S1)은 소결 단계를 거치게 된다. 제3 가열(S230)에서 탄소 원자는 인접하는 4개의 탄소 원자와 공유결합을 형성하며, 그에 따라 제3 가열(S230)을 거친 소결체(S2) 내부의 탄소 원자는 인접한 탄소원자와 사면체의 결정구조를 가지는 탄소 고형체로 제공될 수 있다. 도 7은 본 발명의 소결체(S2)를 형성하는 탄소 성분 결정구조의 일 예를 개략적으로 도시한 도면이다. 소결 완료 및 열효율 등의 요소를 고려하여 제3 가열(S230)은 약 10~20분간 수행됨이 바람직하다.Molded product (S 1 ) after the second heating (S220) in the third heating (S230) is heated to a temperature range of 400 ~ 500 ℃ bar, the molding (S 1 ) liquefied in the second heating (S220) is sintered It goes through the steps. In the third heating (S230), the carbon atom forms a covalent bond with four adjacent carbon atoms, so that the carbon atoms inside the sintered body (S2) subjected to the third heating (S230) are crystal structures of adjacent carbon atoms and tetrahedrons. It may be provided as a carbon solid having a. 7 is a view schematically showing an example of a carbon component crystal structure for forming the sintered compact (S 2 ) of the present invention. In consideration of factors such as sintering completion and thermal efficiency, the third heating (S230) is preferably performed for about 10 to 20 minutes.

위에서 언급한 제1 가열(S210), 제2 가열(S220) 및 제3 가열(S230)의 시간은 예시적인 시간에 불과하며, 성형물(S1)의 성분 함량, 성형물(S1)의 질량 및 부피, 바인더 등의 휘발 배출, 탄소 원자의 공유결합 형성률 등의 요소를 고려하여 적절히 결정될 수 있다.A first heating mentioned above (S210), the second heating (S220), and the mass of the third heating time (S230) is only an example time, molded articles (S 1) matter content, molded articles (S 1) of and It may be appropriately determined in consideration of factors such as volume, volatilization discharge of a binder and the like, and the covalent bond formation rate of carbon atoms.

본 발명의 일 실시예에 의한 제조방법에 의해 제조된 몰드 지지부재(20)는 인접한 4개의 탄소 원자와 공유결합을 형성하여 사면체의 결정구조를 가지는 탄소 고형체로 제공되는바, 일정 수준 이상의 강도 및 열전도도를 효과적으로 확보할 수 있다. 본 발명의 발명자는 본 발명의 일 실시예에 의한 제조방법에 의해 제조된 몰드 지지부재(20)에 대한 압축강도 및 열전도도 측정 실험을 수행하였으며, 실험 결과 본 발명의 일 실시예에 의한 제조방법에 의해 제조된 몰드 지지부재(20)는 500MPa 이상의 압축강도 및 450~500W/m·K의 열전도도를 가지는 것을 확인할 수 있었다. 따라서, 본 발명의 일 실시예에 의한 제조방법에 의해 제조된 몰드 지지부재(20)는 용융 페로실리콘(5)의 주입시 몰드 지지부재(20) 및 몰드 테이블(30)의 파손을 효과적으로 방지 가능한 정도의 강도를 확보할 수 있으며, Fe-Si 미분층(25) 대비하여 몰드 지지부재(20)의 냉각능을 효과적으로 확보할 수 있음을 확인할 수 있다.Mold support member 20 produced by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention is provided as a carbon solid having a tetrahedral crystal structure by forming a covalent bond with four adjacent carbon atoms, the strength and The thermal conductivity can be secured effectively. The inventors of the present invention carried out an experiment to measure the compressive strength and thermal conductivity of the mold support member 20 manufactured by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention, the experimental results the manufacturing method according to an embodiment of the present invention The mold supporting member 20 manufactured by the method was confirmed to have a compressive strength of 500 MPa or more and a thermal conductivity of 450 to 500 W / m · K. Therefore, the mold support member 20 manufactured by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention can effectively prevent damage to the mold support member 20 and the mold table 30 when the molten ferrosilicon is injected. It can be confirmed that the degree of strength can be secured, and the cooling ability of the mold support member 20 can be effectively secured compared to the Fe-Si fine layer 25.

도 8의 (a) 내지 (f)는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조에 의한 용융 페로실리콘의 응고 과정을 시간대별로 촬영한 사진이며, 도 9는 본 발명의 일 실시예에 의한 페로실리콘 주조용 몰드구조와 Fe-Si 미분층을 포함하는 몰드구조에서 동일한 응고 시간 경과시 용융 페로실리콘의 응고 정도를 비교한 실험 결과를 촬영한 사진이다.8 (a) to (f) are photographs taken by time zones of the solidification process of molten ferrosilicon by the mold structure for ferrosilicon casting according to an embodiment of the present invention, Figure 9 is an embodiment of the present invention It is a photograph of the experimental results comparing the degree of solidification of molten ferro-silicon during the same solidification time in the mold structure for ferrosilicon casting and the mold structure including the Fe-Si fine layer.

도 8의 (a) 내지 (f)는 용융 페로실리콘(5)의 주입 후 5분 간격으로 용융 페로실리콘(5)의 상태를 촬영한 사진으로, 도 8의 (a) 내지 (f)에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 의한 주조용 몰드구조(1)에 의한 용융 페로실리콘(5)의 응고시 약 30분 만에 용융 페로실리콘(5)의 응고가 종료되는 것을 확인할 수 있다. 8 (a) to 8 (f) are photographs photographing the state of the molten ferro silicon 5 at intervals of 5 minutes after injection of the molten ferro silicon 5, and are shown in FIGS. 8 (a) to 8 (f). As can be seen, it can be seen that the solidification of the molten ferrosilicon 5 is completed in about 30 minutes during the solidification of the molten ferrosilicon 5 by the casting mold structure 1 according to an embodiment of the present invention. .

특히, 도 9는 동일한 조건하에 용융 페로실리콘(5)의 주입 후 20분이 경과 한 상태를 촬영한 결과로, 도 9를 기준으로, 좌측은 Fe-Si 미분층(25)을 포함하는 몰드구조(100)에 주입되어 냉각되는 용융 페로실리콘, 우측은 본 발명의 일 실시예에 의한 몰드구조(1)에 주입되어 냉각되는 용융 페로실리콘(5)을 촬영한 사진이다. 도 9에 도시된 바와 같이, 동일한 조건하에서 본 발명의 몰드구조(100)에 수용되어 냉각되는 용융 페로실리콘(5)의 경우 Fe-Si 미분층(25)을 포함하는 몰드구조(100)에 수용되어 냉각되는 페로실리콘에 비해 현저히 냉각이 진행된 것을 육안으로 확인할 수 있는바, 본 발명의 일 실시예에 의한 몰드구조(100)에 의해 제조되는 페로실리콘 완성품은 파쇄시 미분 발생이 효과적으로 억제되며, 그에 따라 페로실리콘 완성품의 실수율이 효과적으로 확보됨을 확인할 수 있다.In particular, FIG. 9 is a result of photographing 20 minutes after the injection of the molten ferrosilicon 5 under the same conditions. Based on FIG. 9, the left side of the mold structure including the Fe—Si fine layer 25 ( 100 is a molten ferrosilicon injected into and cooled, the right is a photograph of the molten ferrosilicon 5 injected into the mold structure 1 according to an embodiment of the present invention and cooled. As shown in FIG. 9, in the case of molten ferrosilicon 5 accommodated and cooled in the mold structure 100 of the present invention under the same conditions, the mold structure 100 including the Fe—Si fine layer 25 is accommodated. It can be seen by the naked eye that the cooling proceeded significantly compared to the ferrosilicon to be cooled, the finished ferrosilicon manufactured by the mold structure 100 according to an embodiment of the present invention is effectively suppressed the generation of fine powder when crushing, Accordingly, it can be confirmed that the error rate of the finished ferrosilicon is effectively secured.

이상에서 실시예를 통하여 본 발명을 상세하게 설명하였으나, 이와 다른 형태의 실시예들도 가능하다. 그러므로, 이하에 기재된 청구항들의 기술적 사상과 범위는 실시예들에 한정되지 않는다.The present invention has been described in detail through the embodiments, but other embodiments may be possible. Therefore, the spirit and scope of the claims set forth below are not limited to the embodiments.

1: 페로실리콘 주조용 몰드구조 10: 몰드
20: 몰드 지지부재 30: 몰드 테이블1: Mold structure for ferrosilicon casting 10: Mold
20: mold support member 30: mold table

Claims (10)

탄소원, 바인더 및 기타 불가피하게 포함되는 불순물이 분말 상태로 혼합된 혼합분말을 기 설정된 형상으로 가압 성형하여 성형물을 제공하고,
상기 성형물을 단계적으로 승온시켜 가열함으로써 소결체를 제공하며,
상기 소결체를 냉각하여 몰드 지지부재를 제공하며,
상기 몰드 지지부재 내부의 탄소 원자는 인접한 4개의 탄소 원자와 공유결합하여 사면체의 결정구조를 가지도록 제공되는 몰드 지지부재의 제조방법. Providing a molding by press-molding a mixed powder mixed with a carbon source, a binder, and other unavoidable impurities in a powder state to a predetermined shape,
By heating the molding step by step to provide a sintered body,
Cooling the sintered body to provide a mold support member,
And a carbon atom in the mold support member is covalently bonded to four adjacent carbon atoms so as to have a tetrahedral crystal structure. 제1항에 있어서,
상기 탄소원은,
탄소(C)분말, 탄화규소(SiC)분말 및 탄소(C)분말과 탄화규소(SiC)분말의 혼합물 중 선택된 어느 하나이며,
상기 혼합분말의 전체 중량 대비 탄소(C) 성분이 80wt% 이상 포함되도록 상기 혼합분말에 혼합되는, 몰드 지지부재의 제조방법.The method of claim 1,
The carbon source is,
Any one selected from carbon (C) powder, silicon carbide (SiC) powder and a mixture of carbon (C) powder and silicon carbide (SiC) powder,
Method for producing a mold support member, which is mixed in the mixed powder so that the carbon (C) component relative to the total weight of the mixed powder contains 80wt% or more. 제1항에 있어서,
상기 바인더는,
피치코크스 및 모르타르를 포함하며,
상기 혼합분말의 전체 중량 대비 10~15wt% 비율로 상기 혼합분말에 혼합되는, 몰드 지지부재의 제조방법. The method of claim 1,
The binder,
Including pitch coke and mortar,
Method of manufacturing a mold support member is mixed with the mixed powder in a ratio of 10 to 15wt% relative to the total weight of the mixed powder. 제1항에 있어서,
상기 성형물은,
50~90℃의 온도범위로 승온되어 1차 가열되고,
90~400℃의 온도범위로 승온되어 2차 가열되며,
400~500℃의 온도범위로 승온되어 3차 가열되는, 몰드 지지부재의 제조방법.The method of claim 1,
The molding,
It is heated to a temperature range of 50 ~ 90 ℃ first heating,
It is heated to the temperature range of 90 ~ 400 ℃ secondary heating,
Method of manufacturing a mold supporting member is heated to a temperature range of 400 ~ 500 ℃ tertiary heating. 제4항에 있어서,
상기 1차 가열은 상기 성형물이 50~90℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행되고,
상기 2차 가열은 상기 성형물이 90~400℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행되며,
상기 3차 가열은 상기 성형물이 400~500℃의 온도범위로 승온된 후 10~20분 유지됨으로써 수행되는, 몰드 지지부재의 제조방법. The method of claim 4, wherein
The primary heating is carried out by maintaining the molding 10 to 20 minutes after the temperature is raised to a temperature range of 50 ~ 90 ℃,
The secondary heating is performed by maintaining the molded article 10 ~ 20 minutes after the temperature is raised to a temperature range of 90 ~ 400 ℃,
The tertiary heating is performed by maintaining the molded article 10 ~ 20 minutes after the temperature is raised to a temperature range of 400 ~ 500 ℃, the manufacturing method of the mold support member. 제1항에 있어서,
상기 몰드 지지부재의 압축강도는 500MPa 이상인, 몰드 지지부재의 제조방법.The method of claim 1,
The compressive strength of the mold support member is 500MPa or more, the manufacturing method of the mold support member. 제1항에 있어서,
상기 몰드 지지부재의 열전도도는 450~500W/m·K인, 몰드 지지부재의 제조방법.The method of claim 1,
The thermal conductivity of the mold support member is 450 ~ 500W / mK, the manufacturing method of the mold support member. 삭제delete 상부가 개방된 주조공간이 형성되어 용융 페로실리콘을 수용 가능한 몰드; 및
상기 몰드의 하부에서 상기 몰드를 지지하도록 배치되는 몰드 지지부재를 포함하되,
상기 몰드 지지부재 내부의 탄소 원자는 인접한 4개의 탄소 원자와 공유결합하여 사면체의 결정구조를 가지는 페로실리콘 주조용 몰드구조.A mold having an upper casting space formed therein to accommodate the molten ferrosilicon; And
Include a mold support member disposed to support the mold in the lower portion of the mold,
And a carbon atom in the mold support member is covalently bonded to four adjacent carbon atoms to have a tetrahedral crystal structure. 제9항에 있어서,
상기 몰드 지지부재의 상부면은 상기 몰드의 하부면의 면적보다 더 큰 면적을 가지도록 제공되며,
상기 몰드는 상기 몰드 지지부재의 상부면 내에 상기 몰드의 하부면이 위치하도록 배치되는, 페로실리콘 주조용 몰드구조.The method of claim 9,
The upper surface of the mold support member is provided to have a larger area than the area of the lower surface of the mold,
Wherein the mold is disposed such that a lower surface of the mold is located in an upper surface of the mold support member.
KR1020170098776A 2017-08-04 2017-08-04 Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same KR102037347B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170098776A KR102037347B1 (en) 2017-08-04 2017-08-04 Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170098776A KR102037347B1 (en) 2017-08-04 2017-08-04 Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20190014818A KR20190014818A (en) 2019-02-13
KR102037347B1 true KR102037347B1 (en) 2019-10-28

Family

ID=65366863

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020170098776A KR102037347B1 (en) 2017-08-04 2017-08-04 Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR102037347B1 (en)

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002292449A (en) 2001-03-30 2002-10-08 Kyocera Corp Casting mold for silicon casting and manufacturing method therefor
JP2005289744A (en) 2004-03-31 2005-10-20 Toshiba Corp Method for manufacturing reaction sintered silicon carbide structure

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0804381A1 (en) * 1993-12-08 1997-11-05 Massachusetts Institute Of Technology Casting tooling
KR101587280B1 (en) 2014-02-03 2016-01-20 주식회사 삼정제이피에스 Ferro silicon molding apparatus

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002292449A (en) 2001-03-30 2002-10-08 Kyocera Corp Casting mold for silicon casting and manufacturing method therefor
JP2005289744A (en) 2004-03-31 2005-10-20 Toshiba Corp Method for manufacturing reaction sintered silicon carbide structure

Also Published As

Publication number Publication date
KR20190014818A (en) 2019-02-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10710306B2 (en) Support structures for additive manufacturing techniques
CN102423802B (en) Preparation method of highly-pure cobalt target
CN103994663A (en) Method for prolonging service life of furnace lining of medium-frequency induction furnace
KR102037347B1 (en) Manufacturing method for mold supporting member and mold sutucture for ferro silicon casting including the mold supporting member manufactured by the same
KR20120128643A (en) Crucible for use in a directional solidification furnace
JP2017114736A (en) Slag lumpy article and manufacturing method therefor
CN103740956B (en) The preparation method of silumin
US3233294A (en) Method and apparatus for casting vertically stacked magnet bodies
CN106048355A (en) Preparing method for Nb-Si-based super-high-temperature alloy ingot
JP6722887B2 (en) Dust core of iron-based magnetic material
CN106141190A (en) The manufacture method of chrome molybdenum target
JP7026192B6 (en) Anisotropic bond magnetic powder and its manufacturing method
JP2015020941A (en) Container for silicon casting
JPS635354B2 (en)
US1199429A (en) Process of forming composite ferrous and non-ferrous bodies.
JP3134796B2 (en) Brittle metal casting mold
JP2017020088A (en) Manufacturing method of bar steel for high strength reinforcement bar
EP2532635A1 (en) A method for manufacturing a ceramic product through vacuum vibration pressing
JPH01215902A (en) Manufacture of powder for powder compacting magnetic parts
CN104451207B (en) Technical method for performing vacuum induction melting of 4J36 low-expansion alloy
CN209491875U (en) A kind of thermal balance zirconia-corundum refractory brick sand mold
JP2007191345A (en) Mold for solidifying silicon having parting material
JP2629551B2 (en) Composite mold for superplastic forming and superplastic forming method
WO2021132003A1 (en) Mixture member comprising sic and si, and method for manufacturing same
KR101459095B1 (en) Manufacturing Process of tungsten Briquette

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant