KR101861291B1 - Dynamic vibration reduction type single channel pump and its design method - Google Patents

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KR101861291B1
KR101861291B1 KR1020170000245A KR20170000245A KR101861291B1 KR 101861291 B1 KR101861291 B1 KR 101861291B1 KR 1020170000245 A KR1020170000245 A KR 1020170000245A KR 20170000245 A KR20170000245 A KR 20170000245A KR 101861291 B1 KR101861291 B1 KR 101861291B1
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김진혁
최영석
이경용
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한국생산기술연구원
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Abstract

The present invention relates to a dynamic vibration reduction type single channel pump and a design method thereof and, more specifically, relates to a dynamic vibration reduction type single channel pump, to reduce vibration caused by fluid force while maintaining efficiency; and a design method thereof. According to the present invention, the pump comprises: a volute casing having a flow path space extended in a radial direction to allow fluid to pass therethrough; an impeller coupled to the inside of the volute casing to be able to rotate in order to supply and discharge the fluid; a measurement module to measure a fluid force generated in accordance with a flow of the fluid passing through the inside of the impeller; and a vibration reduction unit to generate energy corresponding to the fluid force in a counter reaction direction of the fluid power. Accordingly, in accordance with a magnitude of the energy generated from the vibration reduction unit, dynamic vibration due to the fluid force is reduced.

Description

동적 진동 저감형 단일유로펌프 및 이의 설계방법{DYNAMIC VIBRATION REDUCTION TYPE SINGLE CHANNEL PUMP AND ITS DESIGN METHOD}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a dynamic vibration reduction type single flow pump and a method of designing the same.

본 발명은 동적 진동 저감형 단일유로펌프 및 이의 설계방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 효율을 유지하면서 유체력에 의해 유발되는 진동을 저감하기 위한 동적 진동 저감형 단일유로펌프 및 이의 설계방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to a dynamic vibration reduction type single flow pump for reducing vibrations caused by a fluid force while maintaining efficiency, and a design method thereof will be.

일반적으로 오폐수 펌프는 하수, 폐수 슬러지 등을 이송하는 펌프로, 여러 산업분야에서 다양하게 사용되고 있다.Generally, a wastewater pump is a pump that transports sewage and wastewater sludge, and is widely used in various industrial fields.

이러한 오폐수 펌프는 일반적인 수중 펌프와 달리 이물질을 포함하는 유체를 이동시켜야 하기 때문에, 유로 막힘 현상(clogging)이 자주 발생한다. 이처럼 유로 막힘 현상은 오폐수 펌프의 양정 효율 등의 성능을 감소시키거나, 오폐수 펌프의 고장 및 파손을 유발할 수 있다. 따라서, 오폐수 펌프는 막힘 현상이 발생하지 않도록 설계하는 것이 중요하다.Since the wastewater pump needs to move the fluid including the foreign matter, unlike a general underwater pump, flow clogging frequently occurs. As described above, the flow path clogging may reduce the performance of the wastewater pump, such as the lift efficiency, or may cause failure or breakage of the wastewater pump. Therefore, it is important to design the wastewater pump so that clogging does not occur.

도 1은 종래의 보르텍스펌프 및 단일유로펌프의 내부를 나타낸 예시도이다.1 is an illustration showing the interior of a conventional vortex pump and a single flow path pump.

도 1의 (a)는 보르텍스(vortex)펌프이다. 상기 보르텍스 펌프는 종래의 복수의 유로를 갖는 임펠러가 적용된 오폐수 펌프의 유로 막힘 현상을 방지하기 위하여 고안된 것으로써, 임펠러 길이를 짧게 하여 유로를 넓게 확보하기 때문에 유로 막힘 현상이 발생하는 것을 방지하였다. 그러나, 상기 보르텍스 펌프는 임펠러의 길이가 짧아지면서 기존 오폐수 펌프에 비해 양정 효율이 30% 정도 밖에 미치지 못하는 문제점이 있다.Figure 1 (a) is a vortex pump. The vortex pump is designed to prevent clogging of a flow path of a wastewater pump to which an impeller having a plurality of flow paths has been applied. The vortex pump prevents the clogging of the flow path by shortening the length of the impeller and ensuring a wide flow path. However, the vortex pump has a problem in that the length of the impeller is shortened and the lift efficiency is only about 30% as compared with the conventional wastewater pump.

도 1의 (b)는 단일유로펌프이다. 상기 단일유로펌프는 임펠러의 내부에 하나의 유로를 형성하고, 임펠러의 회전에 따라 유로가 함께 회전하여 오폐수를 이송하도록 마련된다. 이처럼 마련된 단일유로펌프는 유로 막힘 현상이 발생하지 않으면서도 상기 보르텍스 펌프에 비해 양정효율이 2배 이상 높다는 장점이 있다. 그러나, 상기 단일유로펌프의 임펠러는 일반적인 임펠러와 달리 비대칭구조로 이루어져 있기 때문에, 단일유로펌프를 작동시 유체력의 분포가 일정하지 않아 진동이 크게 발생한다는 문제점이 있다.1 (b) is a single-flow pump. The single flow path pump forms one flow path inside the impeller, and the flow path rotates together with the rotation of the impeller to transfer the wastewater. The single channel pump thus prepared has a merit that the flushing efficiency is more than twice as high as that of the vortex pump without causing clogging of the flow passage. However, since the impeller of the single-flow pump has an asymmetric structure unlike a general impeller, there is a problem that the distribution of the fluid force is not constant when the single-flow pump is operated,

따라서, 상기 단일유로펌프를 사용하기 위해서는 진동을 저감해야만 한다. 일반적으로, 펌프에 발생하는 진동은 정적 진동 및 동적 진동이 있는데, 상기 정적 진동은 상기 단일유로펌프의 임펠러에 더미를 장착하여 무게 중심을 제어하는 방법으로 저감할 수 있다.Therefore, in order to use the single channel pump, the vibration must be reduced. In general, the vibrations generated in the pump include static vibration and dynamic vibration. The static vibration can be reduced by a method of controlling the center of gravity by mounting a dummy on the impeller of the single flow path pump.

그러나, 동적 진동은 유체의 흐름에 의해 발생하는 유체력에 의해 유발되는 진동으로써, 동적 진동을 저감하기 위해서는 단일유로펌프의 크기에 따라 유체의 흐름을 해석하고, 그에 맞는 형상을 설계하기 위해 많은 노력 및 시간이 소요된다는 문제점이 있다.However, in order to reduce the dynamic vibration, dynamic vibration is a vibration caused by the fluid force generated by the fluid flow. In order to reduce the dynamic vibration, the fluid flow is analyzed according to the size of the single flow path pump, And time is required.

또한, 단일유로펌프의 경우, 효율과 진동이 대체적으로 상호 비례 관계를 갖기 때문에, 단일유로펌프의 진동을 낮추기 위해 단일유로펌프의 형상을 변경하면 단일유로펌프의 효율이 함께 감소하는 문제점이 있다.Also, in the case of a single flow path pump, since the efficiency and the vibration are generally proportional to each other, there is a problem that if the shape of the single flow path pump is changed in order to lower the vibration of the single flow path pump, the efficiency of the single flow path pump also decreases.

따라서, 단일유로펌프의 효율을 유지하면서 진동을 저감할 수 있는 기술이 필요하다.Therefore, there is a need for a technique capable of reducing vibration while maintaining the efficiency of a single flow path pump.

미국등록특허 제6837684호 (2005.01.04)U.S. Patent No. 6837684 (Apr. 1, 2005)

상기와 같은 문제를 해결하기 위한 본 발명의 목적은 효율을 유지하면서 유체력에 의해 유발되는 진동을 저감하기 위한 동적 진동 저감형 단일유로펌프 및 이의 설계방법을 제공하는 것이다.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the above problems and provide a dynamic vibration reduction type single flow path pump for reducing vibrations caused by a fluid force while maintaining efficiency, and a method of designing the same.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 이상에서 언급한 기술적 과제로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 기술적 과제들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.It is to be understood that both the foregoing general description and the following detailed description are exemplary and explanatory and are not intended to limit the invention to the precise form disclosed. There will be.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 구성은 유체가 통과할 수 있는 유로 공간이 원주 방향으로 연장 형성된 벌류트 케이싱; 상기 벌류트 케이싱의 내부에 유체의 유입 및 배출을 위해 회전 가능하도록 결합된 임펠러; 상기 임펠러 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 계측모듈; 및 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부를 포함하며, 상기 진동저감부에 발생되는 에너지의 크기에 따라 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프를 제공한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a fuel cell system including: a volute casing having a flow path space through which a fluid can pass, the fuel cell being extended in a circumferential direction; An impeller rotatably coupled to the inside of the varute casing for inflow and discharge of a fluid; A measuring module for measuring a fluid force generated in accordance with a flow of the fluid passing through the impeller; And a vibration reduction unit that generates an energy corresponding to the fluid force in a direction of reaction of the fluid force, wherein the dynamic vibration due to the fluid force is attenuated according to the magnitude of energy generated in the vibration reduction unit A dynamic vibration reduction type single flow pump is provided.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 진동저감부는 전자석으로 형성되며, 상기 계측모듈에서 측정된 유체력에 대응하여 상기 전자석에 흐르는 전류의 세기를 조절하고, 상기 전자석에 인가되는 자기력의 세기를 조절함으로써 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the vibration reduction unit is formed of an electromagnet. The vibration reduction unit adjusts the intensity of the electric current flowing through the electromagnet corresponding to the fluid force measured by the measurement module, and adjusts the intensity of the magnetic force applied to the electromagnet And damping the dynamic vibration due to the fluid force.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 전자석은 상기 계측모듈에 의해 실시간으로 측정된 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 실시간으로 발생시키는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the electromagnet may generate energy corresponding to the fluid force measured in real time by the measuring module in the reaction direction of the fluid force in real time.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 계측모듈은 상기 벌류트 케이싱 및 상기 임펠러의 회전 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용방향을 실시간으로 측정하도록 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the measurement module is configured to measure in real time the magnitude and direction of the hydraulic force according to the rotation angle of the varle casing and the impeller.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 벌류트 케이싱과 상기 임펠러는, 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the varactor casing and the impeller may be mutually supported by a plurality of packing members and wear ring members.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 진동저감부는 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the vibration reduction portion may be provided in the packing member and the wearer member.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 진동저감부는 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에 연장되어 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the vibration reduction section may be provided extending inwardly or outwardly of the varactor casing along the circumferential direction of the varactor casing.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 진동저감부는 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에 복수로 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, the vibration reduction portion may be provided in plural in the inside or outside of the varute casing along the circumferential direction of the varute casing.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 구성은 동적 진동 저감형 단일유로펌프를 적용한 배수 처리 장치를 제공한다.In order to accomplish the above object, the present invention provides a water treatment apparatus to which a dynamic vibration reduction type single flow pump is applied.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 구성은 a) 벌류트 케이싱과 임펠러가 결합된 단일유로펌프를 준비하는 단계; b) 상기 임펠러 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력의 크기 및 작용 방향을 측정하는 단계; 및 c) 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부를 상기 벌류트 케이싱에 배치하는 단계를 포함하며, 상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는 전자석을 갖고, 상기 전자석의 에너지 발생에 따라 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법을 제공한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a single-flow pump, comprising the steps of: a) preparing a single flow pump having a varactor casing and an impeller; b) measuring the magnitude and direction of the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the impeller; And c) disposing a vibration reduction portion in the varactor casing that generates energy corresponding to the fluid force in a reaction direction of the fluid force, wherein in the step c), the vibration reduction portion has an electromagnet, And the dynamic vibration due to the fluid force is attenuated according to the generation of the energy of the electromagnet.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 a) 단계에서, 상기 벌류트 케이싱과 상기 임펠러는, 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, in the step a), the varactor casing and the impeller may be mutually supported by a plurality of packing members and a wear ring member.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, in the step c), the vibration reducing section may be provided in the packing member and the wearer member.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 b) 단계는, 상기 벌류트 케이싱의 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용 방향을 실시간으로 측정하는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, in the step b), the magnitude and the direction of the hydraulic force according to the angle of the varute casing are measured in real time.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는, 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에 연장되어 마련된 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, in the step (c), the vibration reduction section may be provided so as to extend to the inside or outside of the varute casing along the circumferential direction of the varute casing.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는, 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에 복수로 마련되는 것을 특징으로 할 수 있다.In the embodiment of the present invention, in the step (c), the vibration reduction section may be provided in plural in the inside or outside of the varute casing along the circumferential direction of the varute casing.

본 발명의 실시예에 있어서, 상기 c) 단계에서, 상기 전자석은, 실시간으로 측정된 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 실시간으로 발생시키는 것을 특징으로 할 수 있다.In an embodiment of the present invention, in the step c), the electromagnet may generate energy corresponding to the fluid force measured in real time in a reaction direction of the fluid force in real time.

상기와 같은 구성에 따르는 본 발명의 효과는, 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 형상을 변경하지 않기 때문에, 효율을 유지하면서도 진동을 효과적으로 저감할 수 있다.The effect of the present invention with the above-described structure is that the vibration can be effectively reduced while maintaining the efficiency, since the shape of the single-flow pump of the dynamic vibration reduction type is not changed.

또한, 본 발명에 따르면, 이미 제작되어 현장에서 사용되고 있는 단일유로펌프에도 적용하기 용이하다.Further, according to the present invention, it is easy to apply to a single flow pump which has already been manufactured and used in the field.

또한, 본 발명에 따르면, 유로 막힘 현상이 발생하지 않고, 진동이 저감되기 때문에 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 고장 및 파손의 발생 가능성이 적어지고, 교체주기도 길어진다는 점에서 경제적이다.Further, according to the present invention, there is no possibility that the flow path clogging phenomenon occurs and the vibration is reduced, so that the possibility of occurrence of failure and breakage of the dynamic vibration reduction type single flow path pump is reduced and the replacement period is also long.

또한, 본 발명에 따르면, 전자석은 유체력의 크기에 대응되는 에너지를 발생하도록 에너지의 크기를 조절할 수 있어, 정밀한 제어가 가능하며, 실시간으로 변화하는 유체력의 반작용 방향에 위치한 전자석이 에너지를 발생시키도록 정밀한 제어가 가능하다. 즉, 전자석을 이용하면, 동적 진동 저감형 단일유로펌프에 대한 정밀한 진동 제어가 가능하다.In addition, according to the present invention, an electromagnet can control the magnitude of energy so as to generate energy corresponding to the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude of the magnitude, So that precise control is possible. That is, when the electromagnet is used, it is possible to precisely control the vibration of the single channel pump with the dynamic vibration reduction type.

본 발명의 효과는 상기한 효과로 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 상세한 설명 또는 특허청구범위에 기재된 발명의 구성으로부터 추론 가능한 모든 효과를 포함하는 것으로 이해되어야 한다.It should be understood that the effects of the present invention are not limited to the above effects and include all effects that can be deduced from the detailed description of the present invention or the configuration of the invention described in the claims.

도 1은 종래의 보르텍스펌프 및 단일유로펌프의 내부를 나타낸 예시도이다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 내부를 나타낸 개략도이다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 임펠러를 나타낸 예시도이다.
도 4는 단일유로펌프의 한 바퀴를 회전하는 동안 발생하는 유체력의 분포도이다.
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 비정상유동해석을 설명하기 위한 임펠러 및 벌류트 케이싱의 내부 유로 형상을 나타낸 도면이다.
도 6는 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 진동저감부의 설치 위치를 나타낸 예시도이다.
도 7은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 내부를 개략적으로 나타낸 개략도이다.
도 8은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 벌류트 케이싱의 각도에 따른 유체력과 자력의 에너지를 나타낸 그래프이다.
도 9는 비정상유동해석에 따른 일반적인 단일유로펌프의 압력분포도이다.
도 10은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 압력분포도이다.
도 11은 본 발명의 일반적인 단일유로펌프와 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 압력분포도이다.
도 12는 본 발명의 일실시예에 따른 일반적인 단일유로펌프와 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 유속에 대한 등치면(ISO-surface)도이다.
도 13은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법의 순서도이다.1 is an illustration showing the interior of a conventional vortex pump and a single flow path pump.
FIG. 2 is a schematic view showing the inside of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
3 is a view illustrating an impeller of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
4 is a distribution diagram of the fluid force generated during the rotation of one wheel of the single flow path pump.
5 is a view showing an internal flow path shape of an impeller and a varactor casing for explaining an unsteady flow analysis of a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a view illustrating an installation position of a vibration reduction unit of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
7 is a schematic view schematically showing the inside of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a graph showing the energy of a hydraulic force and a magnetic force according to an angle of a volute casing of a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.
9 is a pressure distribution diagram of a general single-flow pump according to an unsteady flow analysis.
10 is a pressure distribution diagram of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
11 is a pressure distribution diagram of a general single channel pump of the present invention and a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.
FIG. 12 is an ISO-surface diagram of a flow rate of a general single flow path pump and a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.
13 is a flowchart of a method of designing a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.

이하에서는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명을 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며, 따라서 여기에서 설명하는 실시예로 한정되는 것은 아니다. 그리고 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호를 붙였다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. In order to clearly illustrate the present invention, parts not related to the description are omitted, and similar parts are denoted by like reference characters throughout the specification.

명세서 전체에서, 어떤 부분이 다른 부분과 "연결(접속, 접촉, 결합)"되어 있다고 할 때, 이는 "직접적으로 연결"되어 있는 경우뿐 아니라, 그 중간에 다른 부재를 사이에 두고 "간접적으로 연결"되어 있는 경우도 포함한다. 또한 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 구비할 수 있다는 것을 의미한다.Throughout the specification, when a part is referred to as being "connected" (connected, connected, coupled) with another part, it is not only the case where it is "directly connected" "Is included. Also, when an element is referred to as "comprising ", it means that it can include other elements, not excluding other elements unless specifically stated otherwise.

본 명세서에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다. 본 명세서에서, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징들이나 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하지 않는 것으로 이해되어야 한다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to be limiting of the invention. The singular expressions include plural expressions unless the context clearly dictates otherwise. In this specification, the terms "comprises" or "having" and the like refer to the presence of stated features, integers, steps, operations, elements, components, or combinations thereof, But do not preclude the presence or addition of one or more other features, integers, steps, operations, elements, components, or combinations thereof.

이하 첨부된 도면을 참고하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 내부를 나타낸 개략도이고, 도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 임펠러를 나타낸 예시도이다.FIG. 2 is a schematic view showing the inside of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention, and FIG. 3 is an illustration showing an impeller of a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention .

도 2 및 도 3에 도시된 것처럼, 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 벌류트 케이싱(110) 및 임펠러(120)를 포함한다.As shown in Figs. 2 and 3, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 includes a varute casing 110 and an impeller 120.

상기 벌류트 케이싱(110)은 유체가 통과할 수 있는 유로 공간이 원주 방향으로 연장 형성된다. 구체적으로, 상기 벌류트 케이싱(110)은 유체가 통과할 수 있는 유로가 원주 방향으로 나선형으로 연장 형성될 수 있으며, 내부에 유체가 유입 및 배출될 수 있는 출구가 형성될 수 있다.The flow volume of the volute casing (110) through which the fluid can pass is formed in the circumferential direction. Specifically, the flow passage through which the fluid can pass may be formed in a spiral manner in the circumferential direction, and an outlet through which the fluid can be introduced and discharged may be formed in the varute casing 110.

상기 임펠러(120)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 내부에 유체의 유입 및 배출을 위해 회전 가능하도록 결합된다. 구체적으로, 상기 임펠러(120)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 내부 중심에 설치될 수 있으며, 상기 임펠러(120)는 대체적으로 원통 형상으로 마련될 수 있으며, 만곡 형성될 수 있다. 그리고, 도시하지는 않았으나, 상기 임펠러(120)는 모터(미도시)와 연결된 구동축(미도시)과 연결되며, 상기 모터의 동력에 의해 회전 가능하도록 마련될 수 있다. 이처럼 마련된 상기 임펠러(120)는 회전시 유입되는 유체를 원심력을 이용하여 유동시킬 수 있다.The impeller 120 is rotatably coupled to the inside of the varute casing 110 for inflow and discharge of fluids. Specifically, the impeller 120 may be installed at the center of the inner circumference of the varute casing 110, and the impeller 120 may be formed in a generally cylindrical shape and curved. Although not shown, the impeller 120 may be connected to a driving shaft (not shown) connected to a motor (not shown) and may be rotatable by the power of the motor. The impeller 120 can flow the centrifugal force of the fluid flowing at the time of rotation.

상기 벌류트 케이싱(110)과 상기 임펠러(120)는 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합될 수 있다. 이처럼 마련된 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 오폐수에 포함된 이물질에 의해 유로 막힘 현상이 발생하지 않는다. 따라서, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 유로 막힘 현상으로 인해 유발되는 양정 효율 등의 성능이 저하되거나, 고장 및 파손이 발생되지 않는다.The varactor casing 110 and the impeller 120 may be mutually supported by a plurality of packing members and a wear ring member. In the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100, the flow path clogging does not occur due to the foreign substances included in the wastewater. Therefore, in the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100, the performance such as the lift efficiency caused by the flow path clogging phenomenon is not deteriorated, and no breakdown or failure occurs.

또한, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 계측모듈(미도시)을 더 포함한다. 상기 계측모듈은 상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력의 크기 및 작용방향을 실시간으로 측정할 수 있다. 특히, 상기 계측모듈은 실시간으로 상기 벌류트 케이싱(110)의 각도 및 상기 임펠러(120)의 회전 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용방향을 측정할 수 있고, 비정상유동해석을 통해 상기 유체력의 합력 및 작용 방향을 측정 및 도출할 수도 있다. 먼저, 구체적인 비정상유동해석 방법을 하기 도면을 참조하여 설명하도록 한다.In addition, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 further includes a measurement module (not shown). The measurement module can measure the magnitude and direction of the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the impeller 120 in real time. In particular, the measurement module can measure the magnitude and direction of the fluid force according to the angle of the varute casing 110 and the rotation angle of the impeller 120 in real time, The resultant and direction of action can also be measured and derived. First, a specific unsteady flow analysis method will be described with reference to the following drawings.

도 4는 단일유로펌프의 한 바퀴를 회전하는 동안 발생하는 유체력의 분포도이다.4 is a distribution diagram of the fluid force generated during the rotation of one wheel of the single flow path pump.

도 4는 벌류트 케이싱(110)의 입구부를 원점으로 하여 측정한 유체력의 분포를 도시한 것으로서, 비정상 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력의 합력은 하기 수학식 1에 의해 산출될 수 있다.4 shows the distribution of the fluid force measured with the inlet of the volute casing 110 as the origin, and the resultant force of the fluid force generated by the flow of the unsteady fluid can be calculated by the following equation (1).

Figure 112017000246408-pat00001
Figure 112017000246408-pat00001

상기 수학식 1에서 As는 유체력 분포영역을 의미하며, 상기 유체력의 분포영역은 하기 수학식 2를 통해 산출될 수 있다. In Equation (1), A s denotes a fluid force distribution region, and a distribution region of the fluid force can be calculated by the following Equation (2).

Figure 112017000246408-pat00002
Figure 112017000246408-pat00002

그리고, 상기 수학식1에서 Ds는 원점부터 유체력 분포영역의 질량 중심점까지의 거리를 의미하며, 하기 수학식 3을 통해 산출될 수 있다.In Equation (1), D s means the distance from the origin to the center of mass of the fluid distribution region, and can be calculated by the following equation (3).

Figure 112017000246408-pat00003
Figure 112017000246408-pat00003

여기서, Cx 및 Cy는 각각 상기 유체력 분포영역의 질량 중심점의 x축 좌표 및 y축 좌표를 의미하며, 상기 Cx 및 Cy는 하기 수학식4 및 수학식5를 통해 각각 산출될 수 있다.Here, C x and C y are the x-axis coordinate and the y-axis coordinate of the mass center point of the fluid force distribution region, respectively, and C x and C y can be calculated through the following equations (4) and have.

Figure 112017000246408-pat00004
Figure 112017000246408-pat00004

Figure 112017000246408-pat00005
Figure 112017000246408-pat00005

상기 계측모듈은 이와 같은 비정상유동해석 방법을 통해 유체력 합력 및 작용 방향을 측정 및 도출할 수 있다. 단, 상기 계측모듈이 유체력 합력 및 작용 방향을 측정 및 도출하는 방법을 일실시예로 한정하는 것은 아니다.The measurement module can measure and derive the fluid force and direction of action through the unsteady flow analysis method. However, the method of measuring and deriving the resultant force and the direction of action of the measurement module is not limited to the embodiment.

한편, 도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 비정상유동해석을 설명하기 위한 임펠러 및 벌류트 케이싱의 내부 유로 형상을 나타낸 도면이다.5 is a view showing an internal flow path shape of an impeller and a varactor casing for explaining an unsteady flow analysis of a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.

도 5에 도시된 것처럼, 임펠러 및 벌류트 케이싱의 내부 유로 단면적은 구간별로 나누어 비정상유동해석을 실시함으로써, 시간 및 구간에 따른 유체의 유동을 해석할 수도 있다.As shown in FIG. 5, the internal flow path cross-sectional area of the impeller and the varute casing can be analyzed by dividing the flow path cross-sectional area for each section, thereby analyzing the flow of the fluid according to time and section.

도 6은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 진동저감부의 설치 위치를 나타낸 예시도이고, 도 7은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 내부를 개략적으로 나타낸 개략도이다.FIG. 6 is a view illustrating an installation position of a vibration reduction unit of a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an exemplary embodiment of the present invention, and FIG. Fig.

도 6 및 도 7에 도시된 것처럼, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 일측으로 편중된 압력분포로 인한 동적 진동을 저감할 수 있도록 진동저감부(130)를 더 포함한다.As shown in FIGS. 6 and 7, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 further includes a vibration reduction section 130 to reduce dynamic vibration due to pressure distribution distributed to one side.

구체적으로, 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력의 크기와 상응하는 에너지가 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생되도록 함으로써, 상기 진동저감부(130)의 에너지 발생에 따라 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키도록 마련될 수 있다. 구체적으로, 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)에 마련되며 선택적으로 전류가 공급되어 자력이 조절되는 전자석을 갖는다. 상기 전자석은 상기 계측모듈에서 측정된 유체력에 대응하여 전류의 세기가 조절됨에 따라, 상기 전자석에 인가되는 자기력의 세기가 조절될 수 있다. 이처럼 마련된 상기 전자석은 자기력의 세기를 조절하여 실시간으로 상기 유체력의 반작용 방향으로 상기 유체력과 동일한 에너지를 발생시킬 수 있다.Specifically, the vibration reduction unit 130 generates energy corresponding to the magnitude of the fluid force acting on the impeller 120 in the reaction direction of the fluid force, thereby reducing the amount of energy generated in the vibration reduction unit 130 And may be provided to attenuate the dynamic vibration due to the fluid force. Specifically, the vibration reduction unit 130 has an electromagnet that is provided in the varactor casing 110 and is selectively supplied with a current to control the magnetic force. The intensity of the magnetic force applied to the electromagnet can be adjusted as the intensity of the electric current is controlled in accordance with the fluid force measured by the measurement module. The electromagnet may generate the same energy as the fluid force in the reaction direction of the fluid force in real time by controlling the intensity of the magnetic force.

이하, 상기 진동저감부(130)의 위치와 이에따른 동적 진동 저감을 설명하도록 한다.Hereinafter, the position of the vibration reduction unit 130 and the corresponding reduction in dynamic vibration will be described.

먼저, 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)과 상기 임펠러(120)를 상호 지지 결합하기 위해 마련된 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 다수로 마련될 수 있다. 또는 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱(110)의 내측 또는 외측에 복수로 마련될 수도 있다. 그러나, 상기 진동저감부(130)의 위치는 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련되는 것으로 한정되지 않으며, 상기 임펠러에 작용하는 유체력의 크기에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 가할 수 있는 위치라면 모두 일실시예에 포함된다.First, the vibration reduction unit 130 may be provided on the packing member and the wearer member, which are provided for mutually supporting and coupling the varactor casing 110 and the impeller 120. Alternatively, the vibration reduction unit 130 may be provided on the inside or outside of the varute casing 110 along the circumferential direction of the varute casing 110. However, the position of the vibration reduction unit 130 is not limited to that provided in the packing member and the wearer member, and energy corresponding to the magnitude of the fluid force acting on the impeller may be applied in the direction of reaction of the fluid force Are all included in one embodiment.

상술한 바와 같이 상기 임펠러(120)로부터 이격되어 마련되며, 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 복수로 마련된 다수의 상기 진동저감부(130)는 다수의 상기 진동저감부(130) 중에 상기 임펠러(120)에 작용하는 상기 유체력의 반작용 방향에 위치한 상기 진동저감부(130)의 에너지를 발생시키고, 상기 유체력의 작용 방향에 위치한 진동저감부(130)의 에너지는 발생되지 않도록 제어할 수 있다. 또한, 이처럼 마련된 상기 진동저감부(130)는 계측모듈에 의해 실시간으로 변하는 유체력의 크기 및 작용 방향에 대응하여 에너지의 발생 위치 및 크기를 실시간으로 변화할 수 있다는 점에서, 정밀한 진동 제어가 가능하다. 여기서, 상기 유체력의 크기 및 작용 방향은 전술한 바와 같이, 비정상유동해석을 통해 상기 계측모듈에 의해 도출된다. A plurality of the vibration reduction units 130 provided apart from the impeller 120 and arranged along the circumferential direction of the varute casing 110 as described above are installed in the plurality of vibration reduction units 130 The energy of the vibration reduction unit 130 located in the reaction direction of the fluid force acting on the impeller 120 is generated and the energy of the vibration reduction unit 130 located in the action direction of the fluid force is not generated can do. In addition, the vibration reduction unit 130 provided in this manner can precisely control vibration in that the position and size of energy can be changed in real time in accordance with the magnitude and direction of the fluid force that changes in real time by the measurement module Do. Here, the magnitude and direction of the fluid force are derived by the metrology module through an unsteady flow analysis, as described above.

구체적으로, 상기 유체력의 크기는 상기 임펠러(120)가 한 번 회전하였을 때를 기준으로, 상기 벌류트 케이싱(110)의 입구부(원점)에서 측정한 유체력 분포영역을 도출하고, 상기 유체력 분포영역이 가지는 넓이와 상기 유체력 분포영역의 중심점(C)과 원점(O) 사이의 거리의 값을 계산하여 구해질 수 있다. 그리고, 유체력 분포영역의 이루는 면적의 넓이가 커질수록 그리고, 유체력 분포영역의 중심점(C)부터 원점(O)까지의 거리가 늘어날수록 전체 유체력은 증가하게 된다. 반대로, 유체력 분포영역의 이루는 면적의 넓이가 좁아질수록 그리고, 유체력 분포영역의 중심점(C)부터 원점(O)까지의 거리가 줄어들수록 유체력은 감소하게 된다. 이때, 유체력 분포영역의 중심점(C)부터 원점(O)까지의 거리가 가까워질수록 유체력으로 인해 유발되는 동적 진동은 감쇄된다.Specifically, the magnitude of the fluid force is determined by deriving a fluid force distribution area measured at an inlet (origin) of the varute casing 110 on the basis of the rotation of the impeller 120 once, And the distance between the center of gravity C and the origin O of the force distribution region can be calculated. Also, as the area of the oil force distribution area increases, and as the distance from the center point (C) to the origin (O) of the oil force distribution area increases, the total oil force increases. On the contrary, as the area of the area of the force distribution is narrowed and the distance from the center point (C) of the force distribution area to the origin (O) is decreased, the force is decreased. At this time, as the distance from the center point (C) to the origin (O) of the oil force distribution region becomes closer, the dynamic vibration caused by the oil force is attenuated.

따라서, 상기 진동저감부(130)의 상기 전자석은 비정상유동해석을 통해 도출된 상기 유체력의 크기 및 유체력의 작용 방향을 상기 계측모듈로부터 전달받고, 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력의 반작용 방향과 대응되는 장소에 위치한 상기 전자석에 에너지를 발생시킴으로써, 상기 임펠러(120)의 유체력 분포영역의 중심점(C)을 원점(O)에 인접하도록 이동시킬 수 있다. 일 예로, 도 6에 도시된 유체력 분포영역의 중심점(C)은 제4 사분면에 위치한다. 따라서, 상기 유체력의 작용 방향은 실선의 화살표로 표시된 방향이며, 상기 진동저감부(130)는 상기 유체력의 반작용 방향인 제2 사분면의 점선으로 표시된 화살표로 표시된 방향과 대응되는 위치에 마련될 수 있다. 그리고, 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)에 상기 유체력의 크기와 대응되는 에너지를 가해 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력 분포영역의 중심점(C)이 원점(O)을 향해 이동하도록 할 수 있다.Therefore, the electromagnet of the vibration reduction unit 130 receives the magnitude of the fluid force and the direction of action of the fluid force derived from the unsteady flow analysis from the metering module, and the fluid force acting on the impeller 120 The center point C of the fluid force distribution region of the impeller 120 can be moved to be adjacent to the origin O by generating energy in the electromagnet located at a position corresponding to the reaction direction. As an example, the center point C of the fluid force distribution region shown in Fig. 6 is located in the fourth quadrant. Therefore, the action direction of the fluid force is a direction indicated by a solid arrow, and the vibration reduction unit 130 is provided at a position corresponding to a direction indicated by an arrow indicated by a dotted line in a second quadrant, which is a reaction direction of the fluid force . The vibration reduction unit 130 applies an energy corresponding to the magnitude of the fluid force to the impeller 120 so that the center point C of the fluid force distribution region acting on the impeller 120 corresponds to the origin O As shown in Fig.

또한, 상기 진동저감부(130)는 비정상유동해석으로 도출된 유체력이 아닌 실시간으로 상기 벌류트 케이싱(110) 및 상기 임펠러(120)의 회전 각도에 따른 유체력의 크기와 이의 반작용 방향을 향해 실시간으로 에너지를 발생시키도록 마련될 수도 있다. 즉, 상기 진동저감부(130)는 실시간으로 도출되는 유체력과 동일한 에너지를 유체력의 반작용 방향으로 발생시킬 수 있다. 이때, 상기 진동저감부(130)는 불연속해서 마련된 경우, 두개 이상의 진동저감부(130)의 합력을 이용하여 제어함으로써, 유체력과 동일한 에너지를 유체력의 반작용 방향으로 발생시켜 동적 진동을 감쇄시킬 수 있다.In addition, the vibration reduction unit 130 may reduce the magnitude of the fluid force according to the rotation angle of the varle casing 110 and the impeller 120 and the reaction direction thereof in real time rather than the fluid force derived from the unsteady flow analysis It may be arranged to generate energy in real time. That is, the vibration reduction unit 130 can generate the same energy as the fluid force derived in real time in the reaction direction of the fluid force. In this case, when the vibration reduction unit 130 is provided discontinuously, it controls the vibration reduction unit 130 using the resultant force of two or more vibration reduction units 130, thereby generating energy in the reaction direction of the oil force to attenuate the dynamic vibration .

또한, 상기 진동저감부(130)는 도 6에 도시된 것처럼, 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱(110)의 내측 또는 외측에 단절되는 부분 없이 연장되도록 마련될 수도 있다. 이 경우, 상기 진동저감부(130)는 실시간으로 상기 벌류트 케이싱(110)의 상기 임펠러(120)의 각도에 따른 유체력의 크기와 이의 반작용 방향을 향해 실시간으로 에너지를 발생시켜 동적 진동을 감쇄할 수 있다. 더욱 상세하게 설명하기 위해 하기 도면을 참조한다.6, the vibration reduction unit 130 may be provided to extend along the circumferential direction of the varute casing 110 without being disconnected from the inside or outside of the varute casing 110 have. In this case, the vibration reduction unit 130 generates energy in real time toward the magnitude of the hydraulic force of the magnitude of the impeller 120 of the varute casing 110 and the reaction direction thereof, thereby attenuating the dynamic vibration can do. For a more detailed description, reference is made to the following drawings.

도 8은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 벌류트 케이싱의 각도에 따른 유체력과 자력의 에너지를 나타낸 그래프이다.FIG. 8 is a graph showing the energy of a hydraulic force and a magnetic force according to an angle of a volute casing of a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.

도 8은 특히, 상기 진동저감부(130)가 도 6에 도시된 것처럼 상기 벌류트 케이싱(1110)의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱(110)의 내측 또는 외측에 연장되어 마련된 상태에서의 상기 벌류트 케이싱(110)의 각도에 따른 유체력과 자력의 에너지를 나타낸 그래프이다. 여기에 도시된 것처럼, 상기 벌류트 케이싱(110)의 각도에 따른 유체력의 분포와 상기 진동저감부(130)의 전자석에서 발생시킨 자력의 크기는 동일하고, 서로 반대 방향으로 작용되는 것을 확인할 수 있다. 이처럼 유체력의 크기와 상기 진동저감부(130)의 자력의 크기가 서로 동일하고 서로 방향이 반대일 경우, 유체력의 발생 방향으로 편중된 에너지가 모두 제거되어 동적 진동이 발생하지 않도록 할 수 있다.8 is a perspective view of the varactor casing 110 in a state in which the vibration reduction section 130 is extended inside or outside the varute casing 110 along the circumferential direction of the varute casing 1110 as shown in Fig. FIG. 3 is a graph showing the energy of the fluid force and the magnetic force according to the angle of the varute casing 110; FIG. As shown in the figure, the distribution of the fluid force according to the angle of the varute casing 110 and the magnitude of the magnetic force generated by the electromagnet of the vibration reduction section 130 are the same, have. When the magnitude of the hydraulic force and the magnitude of the magnetic force of the vibration reduction section 130 are equal to each other and the directions are opposite to each other, all the energy concentrated in the direction of generating the hydraulic force is removed, .

도 9는 비정상유동해석에 따른 일반적인 단일유로펌프의 압력분포도이고, 도 10은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 압력분포도이다.FIG. 9 is a pressure distribution diagram of a general single-flow pump according to an unsteady flow analysis, and FIG. 10 is a pressure distribution diagram of a single-flow pump with a dynamic vibration reduction type according to an embodiment of the present invention.

도 9 및 도 10은 상기 임펠러(120)가 한 바퀴 회전하는 동안 발생한 압력의 분포를 나타낸 것으로서, 도 9의 일반적인 단일유로펌프는 임펠러가 비대칭하기 때문에 유체력으로 유발되는 동적 진동으로 인해 압력 분포가 일측으로 편중되어 발생함을 알 수 있다. 따라서, 상기 일반적인 단일유로펌프는 진동이 크게 발생하여 고장 및 파손 가능성이 증가한다.9 and 10 show the distribution of the pressure generated when the impeller 120 rotates once. In the general single-flow pump of FIG. 9, since the impeller is asymmetric, the pressure distribution due to the dynamic vibration caused by the fluid force It can be seen that it occurs in one side. Therefore, the general single-flow-path pump generates a large vibration and increases the possibility of failure and breakage.

반면에, 도 10에 도시된 것처럼 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 동적 진동이 감쇄되어 압력분포가 일반적인 단일유로펌프에 비해 고르게 형성되는 것을 확인할 수 있다.On the other hand, as shown in FIG. 10, it can be seen that the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 attenuates the dynamic vibration and the pressure distribution is formed more uniformly than a general single flow path pump.

또한, 도 11은 본 발명의 일반적인 단일유로펌프와 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 압력분포도이다.11 is a pressure distribution diagram of a general single channel pump of the present invention and a dynamic vibration reduction type single flow pump according to an embodiment of the present invention.

도 11을 더 참조하면, 도 11의 (a)는 일반적인 단일유로펌프의 압력분포이며, 도10의 (b)는 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 압력분포이다. 도 11에서 확인할 수 있듯이, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 일반적인 단일유로펌프에 비해 전체적으로 압력이 낮고, 압력 분포도 고르게 형성되어 있다. 11 (a) is a pressure distribution of a single single-flow pump, and FIG. 10 (b) is a pressure distribution of the single-flow pump 100 of the dynamic vibration reduction type. As shown in FIG. 11, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 has a lower overall pressure and an even pressure distribution than a general single flow path pump.

도 12는 본 발명의 일실시예에 따른 일반적인 단일유로펌프와 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 유속에 대한 등치면(ISO-surface)도이다.FIG. 12 is an ISO-surface diagram of a flow rate of a general single flow path pump and a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.

도 12는 구체적으로, 일반적인 단일유로펌프와 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 내부로 1.5m/s의 속도로 유체가 통과할 때, 유속에 대한 등치면도이다. 그리고, 도 12의 (a)는 일반적인 단일유로펌프이며, 도 12의 (b)는 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)이다. 도 12에서 볼 수 있듯이, 일반적인 단일유로펌프에 비해 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100) 내부 유로에서 유속이 고르게 형성되는 것을 확인할 수 있다.12 is an isometric view of the flow rate when the fluid passes through a single single flow path pump and a dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 at a speed of 1.5 m / s. 12 (a) is a general single-flow pump, and Fig. 12 (b) is a dynamic vibration reduction type single flow pump 100. Fig. As can be seen from FIG. 12, it can be seen that the flow velocity is uniformly formed in the internal flow path of the single flow path pump 100, compared with a general single flow path pump.

즉, 도시된 도 9 내지 도 12를 통해 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 일반적인 단일유로펌프에 비해 유체력이 고르게 분포함을 알 수 있고, 따라서, 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 동적 진동이 크게 감쇄된다는 것을 알 수 있다.9 to 12, it can be seen that the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 is more uniform than the single single flow path pump, and therefore, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 ) Is greatly attenuated.

이처럼 마련되는 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 오폐수 등을 처리하는 배수 처리 장치에 적용 가능하다.The dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 provided as described above is applicable to a wastewater treatment apparatus for treating wastewater and the like.

도 13은 본 발명의 일실시예에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법의 순서도이다.13 is a flowchart of a method of designing a dynamic vibration reduction type single flow path pump according to an embodiment of the present invention.

이하, 도 13를 더 참조하여 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 설계방법을 설명하도록 한다.Hereinafter, a method of designing the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 will be described with reference to FIG.

먼저, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 설계방법은 벌류트 케이싱(110)과 임펠러(120)가 결합된 단일유로펌프를 준비하는 단계(S210)를 포함한다. 벌류트 케이싱(110)과 임펠러(120)가 결합된 단일유로펌프를 준비하는 단계(S210)에서, 상기 벌류트 케이싱(110)과 상기 임펠러(120)는, 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합된 것일 수 있다.First, the method of designing the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 includes a step (S210) of preparing a single flow path pump in which the varactor casing 110 and the impeller 120 are combined. In the step S210 of preparing a single flow path pump in which the varactor casing 110 and the impeller 120 are combined, the varactor casing 110 and the impeller 120 are separated from each other by a plurality of packing members and wearer members May be mutually supportably coupled.

벌류트 케이싱(110)과 임펠러(120)가 결합된 단일유로펌프를 준비하는 단계(S210) 이후에는, 상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 단계(S220)를 실시할 수 있다. 상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 단계(S220)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용 방향을 실시간으로 측정하는 것을 특징으로 할 수 있다. 상기 벌류트 케이싱(110)의 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용 방향을 실시간으로 측정하는 것은 프로그램화 되어 자동으로 이루어지도록 마련될 수 있다.Measuring a fluid force generated in accordance with a flow of fluid passing through the inside of the impeller 120 after the step S210 of preparing a single flow path pump in which the varactor casing 110 and the impeller 120 are combined S220) can be performed. The measurement of the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the inside of the impeller 120 (S220) may be performed by measuring in real time the magnitude and acting direction of the fluid force according to the angle of the varute casing 110 . The magnitude and direction of the hydraulic force according to the angle of the varute casing 110 may be measured in real time to be programmed and automatically performed.

또는 상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 단계(S220)는 비정상유동해석을 통해 유체력 합력의 크기 및 작용방향을 도출하도록 이루어질 수도 있다. 상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 상기 유체력 합력의 크기 및 작용 방향을 도출하기 위한 비정상유동해석은 프로그램화되어 마련될 수 있다. 그리고, 상기 프로그램은 상기 벌류트 케이싱(110)과 상기 임펠러(120)의 형상에 대한 기설정된 변수가 입력되면 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력의 크기 및 작용 방향을 자동으로 도출하도록 마련될 수 있다.The step S220 of measuring the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the inside of the impeller 120 may be performed to derive the magnitude and the action direction of the fluid force through the unsteady flow analysis. The unsteady flow analysis for deriving the magnitude and the acting direction of the fluid force resulting from the flow of the fluid passing through the inside of the impeller 120 may be programmed. The program is designed to automatically derive the magnitude and the acting direction of the fluid force acting on the impeller 120 when a predetermined parameter for the shape of the volute casing 110 and the impeller 120 is input .

상기 임펠러(120) 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 단계(S220) 이후에는, 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부(130)를 상기 벌류트 케이싱(110)에 배치하는 단계(S230)를 실시할 수 있다.After the step S220 of measuring the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the impeller 120, the vibration reducing unit 130 (S230) can be performed in the varactor casing 110 as shown in FIG.

상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부(130)를 상기 벌류트 케이싱(110)에 배치하는 단계(S230)에서, 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)에 마련되되, 상기 벌류트 케이싱(110)의 외측 또는 내측에 단절 없이 연장되어 마련될 수도 있고, 복수의 패킹부재와 웨어링부재에 마련될 수도 있다. 이처럼, 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)가 회전하면서 발생시키는 유체력의 동적 진동을 감쇄할 수 있는 위치에 배치될 수 있다. In the step S230 of placing the vibration reduction unit 130 in the volute casing 110 that generates the energy corresponding to the fluid force in the reaction direction of the fluid force, The lute casing 110 may be provided on the outer side or the inner side of the varute casing 110 without any interruption or may be provided on the plurality of packing members and the wear ring members. In this way, the vibration reduction unit 130 can be disposed at a position where the dynamic vibration of the fluid force generated when the impeller 120 rotates can be attenuated.

그리고, 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부(130)를 상기 벌류트 케이싱(110)에 배치하는 단계(S230)에서, 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력의 크기와 상응하는 자력을 발생시킬 수 있는 상기 전자석을 갖는 것을 특징으로 할 수 있다. 그리고, 상기 전자석을 갖는 상기 진동저감부(130)는 상기 유체력의 크기와 동일한 에너지(자력)를 상기 유체력의 반작용 방향으로 실시간으로 발생시켜 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력 분포영역의 중심점(C)을 원점(O)으로 끌어당김으로써, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)에 발생하는 동적 진동을 감쇄시킬 수 있다. In the step S230 of placing the vibration reduction section 130 in the varactor casing 110 that generates the energy corresponding to the fluid force in the reaction direction of the fluid force, the vibration reduction section 130 And the electromagnet capable of generating a magnetic force corresponding to a magnitude of a fluid force acting on the impeller 120. [ The vibration reduction unit 130 having the electromagnet generates the energy (magnetic force) equal to the magnitude of the fluid force in real time in the reaction direction of the fluid force, The dynamic vibration generated in the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 can be attenuated by pulling the center point C to the origin O. [

일 예로, 상기 임펠러(120)의 유체력 작용 방향이 4사분면 방향인 경우, 4사분면에 위치한 상기 전자석은 에너지를 발생시키지 않고, 2사분면 방향에 위치한 상기 전자석이 에너지를 발생시키도록 할 수 있다. 그리고, 유체력 작용 방향이 3사분면으로 변할 경우, 2사분면 방향에 위치한 전자석의 에너지를 감소시키고, 1사분면에 위치한 전자석에 에너지를 증가시켜 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력 분포영역의 중심점(C)을 원점(O)으로 끌어당겨 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)에 발생하는 동적 진동을 감쇄시킬 수 있다.For example, when the fluid force acting direction of the impeller 120 is in the quadrant 4, the electromagnet located in the fourth quadrant does not generate energy and the electromagnet in the second quadrant can generate energy. In the case where the direction of the action of the fluid force changes to the third quadrant, the energy of the electromagnet located in the second quadrant is decreased, and the energy of the electromagnet located in the first quadrant is increased, C can be pulled to the origin O to attenuate the dynamic vibration generated in the single dynamic flow pump 100.

또한, 상기 임펠러(120)의 유체력 작용 방향들에 대응하여 상기 임펠러(120)의 둘레에 위치한 상기 진동저감부(130)의 에너지를 조절할 수도 있다. 일 예로, 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)의 유체력 작용 방향에 가까이 위치될수록 에너지가 작고 상기 임펠러(120)의 유체력 반작용 방향에 가까이 위치될수록 에너지가 크도록 할 수 있다. 즉, 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력의 반작용 방향에 유체력의 크기에 대응되는 에너지를 발생시키는 것을 포함하여, 상기 임펠러(120)의 진동을 저감하기 위하여 상기 임펠러(120)의 주변에 발생하는 유체력을 고려하여 상기 진동저감부(130)의 에너지를 실시간으로 조절할 수도 있다.Also, the energy of the vibration reduction unit 130 located around the impeller 120 may be adjusted corresponding to the direction of action of the force of the impeller 120. For example, the vibration reduction unit 130 may have a larger energy as it is located closer to the direction of action of the impeller 120, and may be positioned closer to the direction of reaction of the impeller 120 with respect to the force of the impeller 120. In order to reduce the vibration of the impeller 120, the impeller 120 may be disposed around the impeller 120 to generate energy corresponding to the magnitude of the fluid force in the direction of reaction of the fluid force acting on the impeller 120. The energy of the vibration reduction unit 130 may be adjusted in real time in consideration of the generated fluid force.

정리하면, 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부(130)를 상기 벌류트 케이싱(110)에 배치하는 단계(S230)에서, 상기 진동저감부(130)는 상기 유체력의 반작용 방향에 위치한 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련될 수 있다. 단, 상기 진동저감부(130)의 위치는 일실시예에 한정되지 않으며, 상기 진동저감부(130)의 위치는 상기 임펠러(120)에 작용하는 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향에 가할 수 있는 위치라면 모두 일실시예에 포함된다. 일 예로, 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱(110)의 내측 또는 외측에 연장되어 마련될 수도 있다. 또한, 상기 진동저감부(130)는 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱(110)의 내측 또는 외측에 복수로 마련될 수도 있다.In other words, in the step S230 of placing the vibration reduction unit 130 in the varactor casing 110 that generates the energy corresponding to the fluid force in the reaction direction of the fluid force, the vibration reduction unit 130, May be provided on the packing member and the wearer member positioned in the reaction direction of the fluid force. However, the position of the vibration reduction unit 130 is not limited to that of the embodiment, and the position of the vibration reduction unit 130 may be set such that the energy corresponding to the fluid force acting on the impeller 120 is reflected by the reaction Direction are all included in one embodiment. For example, the vibration reduction unit 130 may extend inward or outward of the varute casing 110 along the circumferential direction of the varute casing 110. The vibration reduction unit 130 may be provided on the inside or outside of the varute casing 110 along the circumferential direction of the varute casing 110.

상술한 바와 같이 상기 임펠러(120)로부터 이격되어 마련되며, 상기 벌류트 케이싱(110)의 원주 방향을 따라 마련된 다수의 상기 진동저감부(130)는 상기 임펠러(120)에 작용하는 상기 유체력의 반작용 방향에 위치한 상기 진동저감부(130)의 에너지를 발생시키고, 상기 유체력의 작용 방향에 위치한 진동저감부(130)의 에너지는 발생되지 않도록 실시간으로 제어할 수 있다. 또한, 이처럼 마련된 상기 진동저감부(130)는 계측모듈에 의해 실시간으로 변하는 유체력의 크기 및 작용 방향에 대응하여 에너지의 발생 위치 및 크기를 실시간으로 변화할 수 있다는 점에서, 정밀한 진동 제어가 가능하다.As described above, the plurality of vibration reduction portions 130 provided along the circumferential direction of the varute casing 110 are spaced apart from the impeller 120, and the plurality of vibration reduction portions 130, It is possible to generate energy of the vibration reduction unit 130 located in the reaction direction and to control in real time such that the energy of the vibration reduction unit 130 located in the action direction of the oil force is not generated. In addition, the vibration reduction unit 130 provided in this manner can precisely control vibration in that the position and size of energy can be changed in real time in accordance with the magnitude and direction of the fluid force that changes in real time by the measurement module Do.

전술한 바와 같이 마련된 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 상기 벌류트 케이싱(110) 및 상기 임펠러(120)의 형상을 변경하지 않아도 동적 진동을 감쇄시킬 수 있기 때문에, 양정 효율 등의 성능을 유지하면서도 진동을 효과적으로 저감할 수 있다.Since the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 provided as described above can attenuate the dynamic vibration without changing the shapes of the varute casing 110 and the impeller 120, The vibration can be effectively reduced.

또한, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 이미 제작되어 현장에서 사용되고 있는 단일유로펌프에 상기 진동저감부(130)를 설치함으로 용이하게 적용할 수 있다. 즉, 기존에 설치된 단일유로펌프를 교체하지 않고도 진동을 저감할 수 있어 경제적이다.In addition, the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 can be easily applied by installing the vibration reduction unit 130 on a single flow pump that is already manufactured and used in the field. That is, it is economical to reduce the vibration without replacing the existing single-flow pump.

또한, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)는 유로 막힘 현상이 발생하지 않고, 진동이 효과적으로 저감되기 때문에 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 고장 및 파손의 발생 가능성이 적어지고, 상기 동적 진동 저감형 단일유로펌프(100)의 교체주기도 길어진다는 점에서 경제적이다.In addition, since the dynamic vibration reduction type single flow path pump 100 does not cause clogging of the flow path and vibration is effectively reduced, the possibility of occurrence of failure and breakage of the dynamic flow reduction type single flow path pump is reduced, Type single-flow pump 100 can be replaced with a new one.

전술한 본 발명의 설명은 예시를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형이 가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 예를 들어, 단일형으로 설명되어 있는 각 구성 요소는 분산되어 실시될 수도 있으며, 마찬가지로 분산된 것으로 설명되어 있는 구성 요소들도 결합된 형태로 실시될 수 있다.It will be understood by those skilled in the art that the foregoing description of the present invention is for illustrative purposes only and that those of ordinary skill in the art can readily understand that various changes and modifications may be made without departing from the spirit or essential characteristics of the present invention. will be. It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. For example, each component described as a single entity may be distributed and implemented, and components described as being distributed may also be implemented in a combined form.

본 발명의 범위는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.The scope of the present invention is defined by the appended claims, and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents should be construed as being included within the scope of the present invention.

100: 동적 진동 저감형 단일유로펌프
110: 벌류트 케이싱
120: 임펠러
130: 진동저감부100: Single-flow pump with dynamic vibration reduction type
110: Vulutite casing
120: Impeller
130: Vibration reduction part

Claims (16)

유체가 통과할 수 있는 유로 공간이 원주 방향으로 연장 형성된 벌류트 케이싱;
상기 벌류트 케이싱의 내부에 유체의 유입 및 배출을 위해 회전 가능하도록 결합된 임펠러;
상기 임펠러 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력을 측정하는 계측모듈; 및
상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부를 포함하며,
상기 진동저감부에 발생되는 에너지의 크기에 따라 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키고,
상기 진동저감부는 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에, 연장되어 마련되거나 복수로 마련되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.A volute casing in which a flow passage through which the fluid can pass extends in the circumferential direction;
An impeller rotatably coupled to the inside of the varute casing for inflow and discharge of a fluid;
A measuring module for measuring a fluid force generated in accordance with a flow of the fluid passing through the impeller; And
And a vibration reduction unit that generates energy corresponding to the fluid force in a reaction direction of the fluid force,
The dynamic vibration due to the fluid force is attenuated according to the magnitude of energy generated in the vibration reduction unit,
Wherein the vibration reduction portion is provided to extend inwardly or outwardly of the varactor casing along the circumferential direction of the varute casing, or a plurality of the vibration reduction portions are provided. 제 1 항에 있어서,
상기 진동저감부는 전자석으로 형성되며, 상기 계측모듈에서 측정된 유체력에 대응하여 상기 전자석에 흐르는 전류의 세기를 조절하고, 상기 전자석에 인가되는 자기력의 세기를 조절함으로써 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.The method according to claim 1,
The vibration reduction unit is formed of an electromagnet. The vibration reduction unit adjusts the intensity of the electric current flowing through the electromagnet corresponding to the fluid force measured by the measurement module, and adjusts the intensity of the magnetic force applied to the electromagnet, Wherein the damping unit is a damping unit. 제 2 항에 있어서,
상기 전자석은 상기 계측모듈에 의해 실시간으로 측정된 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 실시간으로 발생시키는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.3. The method of claim 2,
Wherein the electromagnet generates energy corresponding to the fluid force measured in real time by the measuring module in real time in a reaction direction of the fluid force. 제 1 항에 있어서,
상기 계측모듈은 상기 벌류트 케이싱 및 상기 임펠러의 회전 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용방향을 실시간으로 측정하도록 마련되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.The method according to claim 1,
Wherein the measurement module is provided to measure in real time the magnitude and direction of the fluid force according to the rotational angles of the varactor casing and the impeller. 제 1 항에 있어서,
상기 벌류트 케이싱과 상기 임펠러는, 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.The method according to claim 1,
Wherein the varactor casing and the impeller are mutually supportably coupled by a plurality of packing members and a wear ring member. 제 5 항에 있어서,
상기 진동저감부는 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프.6. The method of claim 5,
Wherein the vibration reduction portion is provided on the packing member and the wearer member. 삭제delete 삭제delete 제 1 항에 따른 동적 진동 저감형 단일유로펌프를 적용한 배수 처리 장치.A wastewater treatment apparatus using the dynamic vibration reduction type single flow pump according to claim 1. a) 벌류트 케이싱과 임펠러가 결합된 단일유로펌프를 준비하는 단계;
b) 상기 임펠러 내부를 통과하는 유체의 흐름에 따라 발생되는 유체력의 크기 및 작용 방향을 측정하는 단계; 및
c) 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 발생시키는 진동저감부를 상기 벌류트 케이싱에 배치하는 단계를 포함하며,
상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는 전자석을 갖고, 상기 전자석의 에너지 발생에 따라 상기 유체력에 의한 동적 진동을 감쇄시키고,
상기 진동저감부는 상기 벌류트 케이싱의 원주 방향을 따라 상기 벌류트 케이싱의 내측 또는 외측에, 연장되어 마련되거나 복수로 마련되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법.comprising the steps of: a) preparing a single flow pump in which the varactor casing and the impeller are combined;
b) measuring the magnitude and direction of the fluid force generated in accordance with the flow of the fluid passing through the impeller; And
and c) disposing, in the varactor casing, a vibration reduction section that generates energy corresponding to the fluid force in the reaction direction of the fluid force,
In the step c), the vibration reduction section has an electromagnet, attenuates a dynamic vibration due to the fluid force according to the generation of energy of the electromagnet,
Wherein the vibration reduction portion is provided on the inner side or the outer side of the varute casing along the circumferential direction of the varute casing, or is provided in plural. 제 10 항에 있어서,
상기 a) 단계에서, 상기 벌류트 케이싱과 상기 임펠러는, 복수의 패킹부재 및 웨어링부재에 의해 상호 지지 결합되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법.11. The method of claim 10,
Wherein in the step (a), the varactor casing and the impeller are mutually supported by a plurality of packing members and a wear ring member. 제 11 항에 있어서,
상기 c) 단계에서, 상기 진동저감부는 상기 패킹부재 및 상기 웨어링부재에 마련되는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법.12. The method of claim 11,
Wherein in the step c), the vibration reducing section is provided in the packing member and the wearer member. 제 10 항에 있어서,
상기 b) 단계는, 상기 벌류트 케이싱의 각도에 따른 유체력의 크기 및 작용 방향을 실시간으로 측정하는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법.11. The method of claim 10,
Wherein the step b) measures in real time the magnitude and direction of the hydraulic force according to the angle of the varactor casing in real time. 삭제delete 삭제delete 제 10 항에 있어서,
상기 c) 단계에서, 상기 전자석은, 실시간으로 측정된 상기 유체력에 상응하는 에너지를 상기 유체력의 반작용 방향으로 실시간으로 발생시키는 것을 특징으로 하는 동적 진동 저감형 단일유로펌프의 설계방법.11. The method of claim 10,
Wherein the electromagnet generates energy corresponding to the fluid force measured in real time in a reaction direction of the fluid force in real time in step c).
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