KR101830542B1 - High strength heat treated wire rod having excellent drawability and method for manufacturing same - Google Patents

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박용식
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Abstract

The present invention relates to a heat treated wire rod, comprising: 0.80-1.2 wt% of C; 0.2-1.5 wt% of Si; 0.2-0.8 wt% of Mn; 0.02-0.05 wt% of Sol. Al; 0.015 wt% or less of P; 0.015 wt% or less of S; 0.002-0.01 wt% of N; 0.01 wt% or less of O; and the remaining including remaining Fe and other inevitable impurities, wherein pearlite is included as a main structure. A standard deviation of a size of a pearlite module is equal to or less than 5μm.

Description

신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재 및 그 제조방법 {HIGH STRENGTH HEAT TREATED WIRE ROD HAVING EXCELLENT DRAWABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a high-strength heat-treated wire rod having excellent drawability and a method of manufacturing the same. BACKGROUND ART [0002]

본 발명은 신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재 및 그 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high-strength heat-treated wire rod excellent in drawability and a method of manufacturing the same.

교량용 케이블이나 해양구조물 고정용 로프(mooring cable)로 이용되는 고탄소 강선은 층간간격이 미세한 완전 펄라이트 조직으로 이루어지는데, 이러한 완전 펄라이트 조직은 통상의 스텔모아(stelmor) 냉각만으로는 구현이 어렵기 때문에, 일반적으로 스텔모아(stelmor) 냉각에 의해 선재를 제조한 후, 오스테나이징 열처리 및 600℃ 근방의 납조 내지 염욕조에 침적하여 항온 변태를 시키는 패턴팅(patenting) 열처리를 통해 구현하고 있다.
The high-carbon steel wire used as a bridge cable or a mooring cable for an offshore structure consists of a complete pearlite structure with a fine interlayer spacing. Since this perfect pearlite structure is difficult to achieve by ordinary stelmor cooling , And generally, a wire material is produced by stelmor cooling, followed by austenizing heat treatment, and a patenting heat treatment in which the steel sheet is immersed in a bath of lead or salt bath at about 600 ° C to conduct constant temperature transformation.

한편, 최근 선재 제품의 고강도화가 지속적으로 요구되면서, 강 중 탄소 함량이 증가하고 있는 추세인데, 이와 같이 강 중 탄소 함량이 증가하면서 오스테나이트에서 펄라이트로의 변태 속도가 빨라지게 됨으로써, 패턴팅(patenting) 열처리에 의해 펄라이트 조직을 균일하게 제어하는 기술이 한계에 다다르고 있다. 이에 따라, 선재로부터 더 빠르게 열을 뺏어 올 수 있는 매질에 대한 연구가 많이 진행되고 있으나, 용융납을 사용하는 것만큼 효과적인 열처리 방법은 아직 개발되지 못하고 있는 실정이다.
On the other hand, the carbon content in the steel is increasing as the recent advancement in the strength of the wire products is continuously required. As the carbon content in the steel increases, the transformation speed from the austenite to the pearlite is increased, ) Techniques for uniformly controlling pearlite structure by heat treatment are reaching their limits. As a result, studies on the medium capable of taking heat from the wire more rapidly have been conducted, but a heat treatment method as effective as using molten lead has not been developed yet.

본 발명의 여러 목적 중 하나는, 신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재와 이를 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
One of the objects of the present invention is to provide a high-strength heat-treated wire rod excellent in drawability and a method of manufacturing the same.

본 발명의 일 측면은, 중량%로, C: 0.80~1.2%, Si: 0.2~1.5%, Mn: 0.2~0.8%, Sol.Al: 0.02~0.05%, P: 0.015% 이하, S: 0.015% 이하, N: 0.002~0.01%, O: 0.01% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 주조직으로 펄라이트를 포함하며, 펄라이트 노듈 크기의 표준 편차가 5μm 이하인 열처리 선재를 제공한다.
One aspect of the present invention is a ferritic stainless steel comprising, by weight%, 0.80 to 1.2% of C, 0.2 to 1.5% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02 to 0.05% of Sol.Al, 0.015% %, N: 0.002 to 0.01%, O: 0.01% or less, the balance Fe and unavoidable impurities, and contains pearlite as a main structure and a standard deviation of pearlite nodule size of 5 탆 or less.

본 발명의 다른 측면은, 중량%로, C: 0.80~1.2%, Si: 0.2~1.5%, Mn: 0.2~0.8%, Sol.Al: 0.02~0.05%, P: 0.015% 이하, S: 0.015% 이하, N: 0.002~0.01%, O: 0.01% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 선재를 준비하는 단계, 상기 선재를 가열로에서 오스테나이징하는 단계, 상기 오스테나이징된 선재를 400~500℃의 1차 항온 변태조에 투입해 급속 냉각하는 단계, 및 상기 급속 냉각된 선재를 550~650℃의 2차 항온 변태조에 투입해 항온 열처리함으로써 주조직으로 펄라이트를 포함하는 열처리 선재를 얻는 단계를 포함하는 열처리 선재의 제조방법을 제공한다.
In another aspect of the present invention, there is provided a ferritic stainless steel comprising: 0.80 to 1.2% of C, 0.2 to 1.5% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02 to 0.05% of Sol.Al, 0.015% % Of N, 0.002 to 0.01% of N, 0.01% or less of O, the balance of Fe and inevitable impurities, a step of austenizing the wire rod in a heating furnace, To 500 ° C, and rapidly cooling the rapidly cooled wire rod into a second-stage constant temperature transformation tank at 550 to 650 ° C and subjecting it to a constant temperature heat treatment to obtain a heat treated wire rod containing pearlite as a main structure The present invention also provides a method for producing a heat-treated wire rod.

본 발명의 여러 효과 중 하나로서, 본 발명에 따른 열처리 선재는 강도 및 신선가공성이 우수한 장점이 있다.As one of various effects of the present invention, the heat-treated wire according to the present invention has an advantage of excellent strength and drawability.

본 발명의 다양하면서도 유익한 장점과 효과는 상술한 내용에 한정되지 않으며, 본 발명의 구체적인 실시 형태를 설명하는 과정에서 보다 쉽게 이해될 수 있을 것이다.
The various and advantageous advantages and effects of the present invention are not limited to the above description, and can be more easily understood in the course of describing a specific embodiment of the present invention.

도 1은 본 발명에 따른 열처리를 선재의 TTT 곡선을 활용하여 도식적으로 나타낸 그래프이다.
도 2의 (a)는 본 발명에서 제안하는 열처리에 따른 선재의 온도 이력을 나타내는 그래프이고, 도 2의 (b)는 종래의 패턴팅 열처리에 따른 선재의 온도 이력을 나타내는 그래프이다.
도 3의 (a)는 발명예 1의 열처리 선재의 표면 상태를 관찰한 사진이고, 도 3의 (b)는 비교예 1의 열처리 선재의 표면 상태를 관찰한 사진이다.1 is a graph schematically showing a heat treatment according to the present invention using a TTT curve of a wire rod.
FIG. 2 (a) is a graph showing the temperature history of the wire according to the heat treatment proposed in the present invention, and FIG. 2 (b) is a graph showing the temperature history of the wire according to the conventional patterning heat treatment.
Fig. 3 (a) is a photograph of the surface state of the heat treatment wire of Inventive Example 1, and Fig. 3 (b) is a photograph of the surface state of the heat treatment wire of Comparative Example 1.

본 발명자들은 고강도 선재의 신선가공성을 향상시키기 위해 깊이 있게 연구하던 중, 선재의 미세조직으로 완전 펄라이트 조직을 확보하되, 펄라이트 노듈 크기의 편차를 제어함으로써 선재의 신선가공성을 극대화할 수 있음을 인지하고 본 발명을 완성하기에 이르렀다. The inventors of the present invention have recognized that, while deeply studying to improve the drawing processability of high-strength wire rod, the complete pearlite structure is ensured by the microstructure of the wire rod, and the driftability of the wire rod is maximized by controlling the deviation of the pearlite nodule size The present invention has been completed.

나아가, 펄라이트 노듈 크기의 편차를 제어하기 위한 한가지 수단으로써 오스테나이징화된 선재를 대상으로 2번에 걸쳐 패턴팅 열처리를 실시하되, 1차 항온 변태조의 온도를 펄라이트 변태 온도보다 약 100~150℃ 낮은 온도로 설정하여 냉각 속도 상향과 함께 변태 핵생성 시드(seed)를 다수 확보하고, 1차 항온 변태조에서 변태가 개시되기 전에 1차 항온 변태조에서 추출해 펄라이트 변태 온도의 2차 항온 변태조에 투입하는 방법을 고안하였으며, 이를 통해, 펄라이트 노듈 크기의 편차가 각별히 제어된 완전 펄라이트 조직을 갖는 선재를 제공할 수 있음을 추가적으로 알아내었다.
Further, as one means for controlling the variation of the pearlite nodule size, the austenized wire rod is subjected to patterning heat treatment twice, and the temperature of the first constant temperature transformation bath is lowered by about 100 to 150 ° C lower than the pearl transformation temperature Temperature to set up a plurality of seeds of transforming nucleation together with the cooling rate upward and extracting from the first thermostatting tank before the transformation starts in the first thermostatting tank and putting it into the second thermostatting tank of the pearlitic transformation temperature Method has been devised and it has further been found that it is possible to provide a wire rod having a completely pearlite structure in which the variation of the pearlite nodule size is controlled in particular.

이하, 본 발명의 일 측면인 신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재에 대하여 상세히 설명한다.
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, a high strength heat treatment wire excellent in drawability, which is one aspect of the present invention, will be described in detail.

먼저, 본 발명의 고강도 열처리 선재의 합금 성분 및 바람직한 함량 범위에 대해 상세히 설명한다. 후술하는 각 성분의 함량은 특별히 언급하지 않는 한 모두 중량 기준임을 미리 밝혀둔다.
First, the alloy component and the preferable content range of the high-strength heat-treated wire of the present invention will be described in detail. It is to be noted that the content of each component described below is based on weight unless otherwise specified.

C: 0.80~1.2%C: 0.80 to 1.2%

C는 펄라이트강의 세멘타이트 분율을 높이고 라멜라 층간간격을 줄여주어 강도 증가에 가장 효과적인 원소이다. 신선가공성의 저해요소인 초석 페라이트 생성을 억제하기 위해 0.80%이상 포함되는 것이 바람직하며, 0.90% 이상 포함되는 것이 강도확보 측면에서 더욱 바람직하다. 다만 그 함량이 과다할 경우 초석 세멘타이트가 일정량이 이상 석출되어 신선가공성을 저해하므로 C함량의 상한은 1.2%로 한정함이 바람직하고, 통상적인 냉각속도를 고려할 시에는 1.1%로 한정함이 보다 바람직하다.
C is the most effective element for increasing the strength by increasing the cementite fraction of the pearlite steel and decreasing the interlamellar spacing. In order to suppress the generation of pro-eutectoid ferrite, which is an inhibiting factor of the drawability, it is preferably contained in an amount of 0.80% or more, more preferably 0.90% or more in view of securing strength. However, if the content of cementite is excessively high, it is preferable that the upper limit of C content is limited to 1.2%, and 1.1% is considered when the ordinary cooling rate is taken into account desirable.

Si: 0.2~1.5%Si: 0.2 to 1.5%

Si은 오스테나이트에서 펄라이트로 상변태시 페라이트에 선택적으로 분배되어 페라이트의 고용강화를 일으키고 초석세멘타이트에서 C이 페라이트내로 녹아나오는 것을 차단하여 세멘타이트의 형상을 안정하게 유지해주는 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 최소 0.2% 이상 포함되는 것이 바람직하고, 안정적인 효과를 위해서는 0.6%이상 포함되는 것이 바람직하다. 다만 그 함량이 과다할 경우 항온변태시 변태완료까지 걸리는 시간을 너무 늦추기 때문에 이를 고려할때, Si함량은 1.5%로 한정함이 바람직하고 1.3% 이하로 한정함이 보다 바람직하다.
Si is an element that selectively distributes ferrite to ferrite when austenite to perlite is converted to perlite, and solidifies the shape of cementite by blocking solidification of ferrite cementite into ferrite. In order to obtain such an effect, it is preferable that the content is at least 0.2% or more, and in order to achieve a stable effect, the content is preferably 0.6% or more. However, if the content is excessive, the time taken to complete the transformation at the constant temperature transformation is too slow. Therefore, the Si content is preferably limited to 1.5%, and more preferably limited to 1.3% or less.

Mn: 0.2~0.8%Mn: 0.2 to 0.8%

Mn은 강의 소입성을 향상시키는 원소로 선재의 선경에 따라 냉각과정에서 초석상이 나오지 않도록 오스테나이트를 안정화시키는 역할을 하는 원소이다. 따라서 그 양은 다른 합금성분의 조화와 선재의 선경, 냉각방법 등에 따라 결정되어지게 되는데, 기본적인 소입성 효과를 확보하기 위하여 0.2% 이상 포함되는 것이 바람직하고, 0.3%이상 포함되는 것이 보다 바람직하다. 다만 그 함량이 과다할 경우 과도한 소입성 증가에 따라 항온변태조에서 변태가 완료되지 못하고 저온조직이 발생할 수 있으므로 Mn 함량의 상한은 0.8%로 한정함이 바람직하고, 0.6%로 한정함이 보다 바람직하다.
Mn is an element that improves the ingotability of steel and is an element that stabilizes austenite so that it does not come out in the cooling process according to the wire diameter. Therefore, the amount thereof is determined depending on the harmony of other alloy components, the wire diameter, the cooling method, etc. In order to ensure a basic ingot effect, the amount is preferably 0.2% or more, more preferably 0.3% or more. However, if the content is excessive, the transformation may not be completed in the constant temperature transformation tank due to the increase of the excess ingotability, and the low temperature structure may occur. Therefore, the upper limit of Mn content is preferably limited to 0.8%, more preferably to 0.6% Do.

Al: 0.02~0.05%Al: 0.02 to 0.05%

Al은 Si과 마찬가지로 페라이트 고용강화와 함께 강중의 질소(N)와 결합하여 AlN 석출물을 만들어서 선재압연중 오스테나이트 결정립 성장을 억제해주는 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해서 0.02% 이상 포함되는 것이 바람직하고, 0.025%이상 포함되는 것이 보다 바람직하다. 다만 그 함량이 과다할 경우 고융점 개재물인 Al2O3 개재물이 조대해져서 신선가공성을 해칠 수 있으므로 Al성분의 상한은 0.05%로 한정함이 바람직하다.
Al, like Si, is an element that inhibits the growth of austenite grains during wire rolling by forming AlN precipitates by bonding with nitrogen (N) in the steel together with ferrite solid solution strengthening. In order to obtain such an effect, it is preferable that the content is 0.02% or more, more preferably 0.025% or more. However, if the content is excessive, Al 2 O 3 inclusions, which are high melting point inclusions, may become coarse and deteriorate the drawability. Therefore, the upper limit of the Al content is preferably limited to 0.05%.

P: 0.015% 이하 (0% 포함)P: 0.015% or less (including 0%)

P는 철강에 있어서 대표적인 불순물로 강중에 포함되게 되면 강의 인성을 저하시키기 때문에 적극적으로 제거하는 것이 바람직하다. 그러나 P를 일정수준 이하로 제어하기 위해서는 투입되어야 하는 비용과 노력이 기하급수적으로 증가하므로 P함량의 상한은 0.015%수준으로 한정함이 바람직하다.
P is a typical impurity in steel, and it is preferable to actively remove P because it decreases the toughness of steel when it is included in steel. However, in order to control P below a certain level, the cost and effort to be injected increases exponentially, so the upper limit of P content should be limited to 0.015%.

S: 0.015% 이하 (0% 포함)S: 0.015% or less (including 0%)

S는 강 중 불가피하게 함유되는 불순물로써 P와 마찬가지로 극력제거되어야 한다. 이유는 S가 강중의 Mn, Fe등과 결합하여 입계나 중심부에 MnS, FeS 등의 조대한 개재물을 만들기 때문이며, 이를 방지하기 위해서는 S함량의 상한은 0.015%로 한정함이 바람직하다.
S is inevitably contained in the steel and must be removed as much as P. The reason is that S combines with Mn, Fe and the like in the steel to form coarse inclusions such as MnS and FeS in the grain boundary and the center portion. In order to prevent this, it is preferable that the upper limit of the S content is limited to 0.015%.

N: 0.002~0.01%N: 0.002 to 0.01%

N는 강중 Al과 반응하여 AlN의 석출물로 석출됨으로써 오스테나이트 성장을 억제하여 강을 미세하고 신선가공성을 좋게 만든다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 최소한 0.002% 이상, 보다 바람직하게는 0.003% 이상 포함되는 것이 바람직하다. 다만 그 함량이 과다할 경우 N는 침입형 원소로 시효경화를 일으키기 때문에 신선가공시 신선가공성이 하락하게 되는 원인을 제공하기도 한다. 이를 방지하기 위해 N함량의 상한은 0.01%로 한정함이 바람직하고 0.009%로 한정함이 더욱 바람직하다.
N reacts with Al in the steel and precipitates as a precipitate of AlN, thereby suppressing the austenite growth, making the steel finer and improving the drafting property. In order to obtain such an effect, it is preferable that it is at least 0.002% or more, more preferably 0.003% or more. However, when the content is excessive, N causes aging hardening with an interstitial element, which may cause a decrease in drawability during drawing. To prevent this, the upper limit of the N content is preferably limited to 0.01%, and more preferably limited to 0.009%.

O: 0.01% 이하 (0% 포함)O: 0.01% or less (including 0%)

O는 강 중 불가피하게 함유되는 불순물로써, 그 함량이 과다할 경우 다양한 형태의 산화성 개재물을 생성시키고 성장시키기 때문에 신선가공성을 저해하는 요인이 된다. 이를 방지하기 위해 O함량의 상한은 0.01%로 한정함이 바람직하고 보다 바람직하게는 0.006%로 한정함이 바람직하다.
O is an impurity inevitably contained in the steel. When the content is excessive, various types of oxidative inclusions are produced and grown, thereby deteriorating the drawability. In order to prevent this, the upper limit of the O content is preferably limited to 0.01%, and more preferably, limited to 0.006%.

상기 조성 이외에 나머지는 Fe이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불가피한 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 본 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 본 명세서에서 특별히 언급하지는 않는다.
The rest of the composition is Fe. However, it is not possible to exclude inevitable impurities that are not intended from the raw material or the surrounding environment in a conventional manufacturing process, since they may be inevitably incorporated. These impurities are not specifically referred to in this specification, as they are known to one of ordinary skill in the art.

한편, 상기 조성 이외에 유효한 성분의 첨가가 배제되는 것은 아니며, 예를 들어, Cr을 더 포함할 수 있다.
On the other hand, addition of an effective component other than the above-mentioned composition is not excluded, and may further include, for example, Cr.

Cr: 0.2~0.8%Cr: 0.2 to 0.8%

Cr은 펄라이트의 층간간격을 미세화하여 강도를 증가시키고 신선가공성을 향상시키는 원소이다. 이러한 효과를 보기 위해서는 0.2%이상 포함하는 것이 바람직하며, 0.3%이상 포함하는 것이 보다 바람직하다. 다만 과도하게 포함될 경우 C의 확산을 저지하여 세멘타이트가 분절된 형태로 나타나게 하기 때문에 Cr함량의 상한은 0.8%로 하는 것이 바람직하며, 0.7%로 하는 것이 보다 바람직하다.
Cr is an element which increases the strength by increasing the interlayer spacing of the pearlite and improves the drawing workability. In order to exhibit such an effect, it is preferable to include 0.2% or more, more preferably 0.3% or more. However, if it is contained excessively, the diffusion of C is inhibited to cause cementite to appear in segmented form, so that the upper limit of the Cr content is preferably 0.8%, more preferably 0.7%.

이하, 본 발명의 고강도 열처리 선재의 미세조직에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the microstructure of the high-strength heat-treated wire rod of the present invention will be described in detail.

본 발명의 고강도 열처리 선재는 주조직으로 펄라이트를 포함하며, 펄라이트 노듈 크기의 표준 편차가 5μm 이하인 것을 주요한 특징으로 한다. 펄라이트 노듈 크기의 표준 편차를 상기와 같은 범위로 확보함으로 인해 우수한 강도와 함께 우수한 신선가공성을 확보할 수 있다.
The high-strength heat-treated wire rod according to the present invention comprises pearlite as a main structure and has a standard deviation of pearlite nodule size of 5 μm or less. By securing the standard deviation of the pearlite nodule size within the above-mentioned range, it is possible to secure superior strength and excellent drawing processability.

일 예에 따르면, 펄라이트 노듈의 평균 크기는 15μm 이하(0μm 제외)일 수 있고, 펄라이트 노듈의 최대 크기는 20μm 이하(0μm 제외)일 수 있다. 펄라이트 노듈의 평균 크기 및 최대 크기가 상기와 같은 범위로 제어될 경우 신선가공성을 현저히 향상될 수 있는 장점이 있다.
According to one example, the average size of the pearlite nodules may be less than or equal to 15 m (excluding 0 m), and the maximum size of the pearlite nodules may be less than or equal to 20 m (excluding 0 m). If the average size and the maximum size of the pearlite nodules are controlled in the above-described range, there is an advantage that the drawing workability can be remarkably improved.

본 발명의 고강도 열처리 선재의 미세조직은 완전 펄라이트 조직 (약 99.45면적% 이상의 펄라이트)인 것이 바람직하나, 주조직인 펄라이트 이외에 잔부 베이나이트, 초석 세멘타이트 및 초석 페라이트 등의 제2상을 포함하는 것을 배제하는 것은 아니다. 다만 제2상이 존재할 경우 신선 가공 중 변형이 집중되어 신선 가공성의 저하를 초래할 수 있기 때문에, 이를 방지하기 위한 측면에서 제2상의 면적율의 합은 0.55% 이하(0% 포함)가 되도록 제어함이 바람직하다.
It is preferable that the microstructure of the high-strength heat-treated wire of the present invention is a completely pearlite structure (pearlite of about 99.45 area% or more), but excluding those containing second phase such as bainite, It does not. However, in the presence of the second phase, deformation may concentrate during drawing processing, which may lead to deterioration of the drawing processability. In order to prevent this, it is desirable to control the sum of the area percentages of the second phase to be 0.55% Do.

본 발명의 고강도 열처리 선재의 선경은 10~15mmФ일 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
The wire diameter of the high-strength heat-treated wire of the present invention may be 10 to 15 mm, but is not limited thereto.

본 발명의 고강도 열처리 선재는 강도 및 신선가공성이 우수한 장점이 있으며, 일 예에 따르면, 본 발명의 고강도 열처리 선재를 패스당 감면율 10~20%, 총 감면율 80~90%로 신선하였을 때, 가공 경화율은 1200 이상이고, 인장강도는 2200MPa 이상일 수 있다.
The high-strength heat-treated wire of the present invention is advantageous in strength and drawability. When the high-strength heat-treated wire of the present invention is fresh at a reduction rate of 10 to 20% per pass and a total reduction of 80 to 90% per pass, The rate may be above 1200 and the tensile strength may be above 2200 MPa.

이상에서 설명한 본 발명의 열처리 선재는 다양한 방법으로 제조될 수 있으며, 그 제조방법은 특별히 제한되지 않는다. 다만, 바람직한 일 예로써, 다음과 같은 방법에 의해 제조될 수 있다.
The heat treatment wire of the present invention described above can be manufactured by various methods, and the production method thereof is not particularly limited. However, as a preferable example, it can be produced by the following method.

도 1은 본 발명에 따른 열처리를 선재의 TTT 곡선을 활용하여 도식적으로 나타낸 그래프이다. 이하, 도 1을 참조하여 본 발명의 다른 일 측면인 신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
1 is a graph schematically showing a heat treatment according to the present invention using a TTT curve of a wire rod. Hereinafter, with reference to FIG. 1, a method of manufacturing a high-strength heat-treated wire having excellent drawability, which is another aspect of the present invention, will be described in detail.

먼저, 전술한 합금계를 갖는 선재를 준비한 후, 가열로에서 오스테나이징한다. 본 단계는 완전 균질처리된 오스테나이트 조직을 확보하기 위해 실시되는 단계이다. 본 발명에서는 오스테나이징 처리 전 선재의 조직, 물성, 선경 등에 대해서는 특별히 한정하지 않으며, 제한되지 않는 일 예를 들자면, 통상의 선재 압연 공정을 통해 선경 5.5~17mmФ로 제조된 선재일 수 있다.
First, a wire rod having the above-described alloy system is prepared, followed by austenizing in a heating furnace. This step is a step carried out to secure a fully homogenized austenite structure. In the present invention, the structure, physical properties, wire diameter, and the like of the wire before osteonizing are not particularly limited and may be, for example, a wire rod manufactured by a conventional wire rolling process with a wire diameter of 5.5 to 17 mm.

일 예에 따르면, 가열로의 온도는 950~1100℃일 수 있다. 만약, 가열로 온도가 950℃ 미만일 경우 고탄소강이기 때문에 오스테나이징이 되지 않고 용해되지 않은 조직이 잔존할 수 있으며, 반면, 1100℃를 초과할 경우 표면 탈탄이나 과도한 스케일 발생 등이 문제될 수 있다.
According to one example, the temperature of the furnace may be between 950 and 1100 ° C. If the heating furnace temperature is less than 950 ° C, it may not be osteonized and remain undissolved due to the high carbon steel. On the other hand, if it exceeds 1100 ° C, surface decarburization or excessive scale generation may be a problem .

일 예에 따르면, 오스테나이징은 3~5분 간 실시될 수 있다. 만약, 3분 미만일 경우 오스테나이징이 충분히 이뤄지지 않을 우려가 있으며, 반면, 5분을 초과할 경우 오스테나이트 결정립 성장으로 인해 신선 가공서 저하를 유발할 우려가 있다.
According to one example, osteonising can be carried out for 3 to 5 minutes. If it is less than 3 minutes, there is a fear that the austenitization will not be performed sufficiently, while if it exceeds 5 minutes, austenitic grain growth may cause a decrease in the fresh cutting edge.

다음으로, 오스테나이징된 선재를 1차 항온 변태조에 투입해 급속 냉각한다. 본 단계는 냉각 속도 상향을 통해 고온에서 변태되는 조대 펄라이트의 혼입을 억제함과 동시에 다수의 변태 핵생성 시드(seed)를 확보하기 위해 실시되는 단계이다.
Next, the austenized wire rod is put into a primary thermostat transformation tank and rapidly cooled. This step is carried out in order to suppress the incorporation of coarse pearlite transformed at a high temperature through the upward cooling rate and at the same time to secure a seed of a large number of transformation nuclei.

1차 항온 변태조의 온도는 도 1의 TTT 곡선 하부의 변태 지연 구간으로 설정된다. 만약, 1차 항온 변태조의 온도가 지나치게 높을 경우 충분한 냉각 속도 상향 효과를 얻기 어려울 수 있으며, 반면, 그 온도가 지나치게 낮을 경우 후속 공정인 항온 열처리시 온도가 상승되는데 지나치게 많은 시간이 소요되기 때문에 상부 베이나이트 조직이 혼입될 위험이 있다. 따라서, 1차 항온 변태조의 온도는 충분한 냉각 속도 상향 효과를 거두면서도 항온 열처리시 온도 상승에 지나치게 많은 시간이 소요되지 않을 정도의 온도로 설정할 필요가 있으며, 이는 합금 성분계에 따라 다소 달라질 수 있으나, 일 예에 따르면, 400~500℃일 수 있고, 바람직하게는, 430~470℃일 수 있다.
The temperature of the first thermostatting bath is set to the transformation delay period under the TTT curve in FIG. If the temperature of the first thermostat is excessively high, it may be difficult to obtain a sufficient cooling rate upward effect. On the other hand, if the temperature is excessively low, it takes a long time to increase the temperature during the subsequent heat treatment. There is a risk of incorporation of night tissue. Therefore, it is necessary to set the temperature of the first thermostatting bath at a temperature that does not take too much time for the temperature rise during the constant temperature heat treatment while achieving a sufficient cooling rate upward effect, which may vary depending on the alloy composition, According to the example, it may be 400 to 500 ° C, preferably 430 to 470 ° C.

급속 냉각 시간이 지나치게 짧을 경우 선재의 표면부와 중심부 간 온도 편차가 발생할 위험이 있기 때문에 선재가 충분히 숙열되기 위해서는 일정 정도 시간을 확보할 필요가 있다. 다만, 급속 냉각 시간이 지나치게 길 경우, 경우에 따라 상부 베이나이트 변태 구간에 진입할 수 있다. 따라서, 선재를 충분히 숙열시키되, 베이나이트 변태가 개시되기 전 급속 냉각을 종료하는 것이 바람직하며, 일 예에 따르면, 급속 냉각은 10~30초 간 실시될 수 있으며, 바람직하게는 15~20초 간 실시될 수 있다.
If the rapid cooling time is too short, there is a risk of temperature fluctuation between the surface portion and the center portion of the wire, so it is necessary to secure a certain amount of time in order for the wire to be sufficiently heat-treated. However, if the rapid cooling time is too long, it may enter the upper bainite transformation zone in some cases. Therefore, it is preferable to finish the rapid cooling before the initiation of the bainite transformation, while sufficiently heating the wire, and according to one example, the rapid cooling can be performed for 10 to 30 seconds, preferably for 15 to 20 seconds .

일 예에 따르면, 오스테나이징된 선재를 가열로에서 추출한 후, 2초 이내에 1차 항온 변태조에 투입하는 것이 바람직하다. 이는 대기 중 선재의 불균일한 과냉을 제어하기 위함으로, 만약 2초를 초과할 경우 대기 중에서 공냉되면서 초석 세멘타이트가 발생할 우려가 있다.
According to one example, it is preferable to extract the austenized wire rod from a heating furnace, and then inject the wire into the first constant temperature transformation tank within 2 seconds. This is to control the non-uniform undercooling of the wire rod in the atmosphere, and if it exceeds 2 seconds, it may be air-cooled in the atmosphere and cause a corner stone cementite.

다음으로, 1차 항온 냉각된 선재를 2차 항온 변태조에 투입해 항온 열처리함으로써 주조직으로 펄라이트를 포함하는 열처리 선재를 얻는다. 본 단계는 전 공정에서 생성된 변태 핵생성 시드(seed)를 완전 펄라이트 조직으로 성장시키기 위해 실시되는 단계이다.
Next, the primary thermally-cooled wire rod is put into a secondary thermostatic transformation bath and heat-treated at a constant temperature to obtain a heat-treated wire rod containing pearlite as a main structure. This step is a step carried out to grow the transformed nucleation seeds produced in the previous step into a completely pearlite structure.

이때, 2차 항온 변태조의 온도는 550~650℃인 것이 바람직하고, 580~620℃인 것이 보다 바람직하다. 만약, 2차 항온 변태조의 온도가 550℃ 미만일 경우 상부 베이나이트가 혼입되거나 펄라이트 성장이 원활하지 않아 신선가공성이 열화될 우려가 있으며, 반면, 650℃를 초과할 경우 펄라이트 라멜라 간격이 넓어져 선재의 물성이 열화될 수 있다.At this time, the temperature of the secondary-temperature constant-temperature transformation bath is preferably 550 to 650 ° C, more preferably 580 to 620 ° C. If the temperature of the second thermostatting bath is less than 550 ° C, the upper bainite may be mixed or the pearlite may not grow smoothly, which may deteriorate the drawing processability. On the other hand, when the temperature exceeds 650 ° C, The physical properties may be deteriorated.

항온 열처리 시간이 지나치게 짧을 경우 변태가 완료되지 않은 상태에서 2차 항온 변태조를 벗어나게 되어 저온 조직이 발생할 위험이 있고, 반대로 지나치게 길 경우 펄라이트 조직 내 세멘타이트가 불안정하게 되어 인장강도 및 신선 가공성이 열위하게 될 수 있다. 따라서, 선재의 조성, 선경 등에 따라 항온 변태 시간을 적절히 제어할 필요가 있으며, 일 예에 따르면, 항온 열처리는 30~300초 간 실시될 수 있으며, 바람직하게는 30~200초 간 실시될 수 있다.
If the heat treatment time is too short, there is a risk of causing a low-temperature structure due to the deviation from the second-order constant temperature transformation tank in the state where the transformation is not completed. On the contrary, when the heat treatment time is too long, the cementite in the pearlite structure becomes unstable, . Therefore, it is necessary to appropriately control the constant temperature transformation time according to the composition, wire diameter, etc. of the wire rod. According to one example, the constant temperature heat treatment can be performed for 30 to 300 seconds, preferably for 30 to 200 seconds .

일 예에 따르면, 급속 냉각된 선재를 1차 항온 변태조에서 추출한 후, 3초 이내에 2차 항온 변태조에 투입하는 것이 바람직하다. 이는 대기 중 선재의 불균일한 과냉을 제어하기 위함으로, 만약 2초를 초과할 경우 소재가 과냉되어 저온 조직이 발생하고, 신선 가공성이 저하될 우려가 있다.
According to one example, it is preferable that the rapidly cooled wire rod is extracted from the first constant temperature transformation tank and then injected into the second constant temperature transformation tank within 3 seconds. This is to control non-uniform undercooling of the wire rod in the atmosphere, and if it exceeds 2 seconds, the material may be overcooled to cause low-temperature structure, and the drawability may be deteriorated.

이하, 본 발명을 실시예를 통하여 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 이러한 실시예의 기재는 본 발명의 실시를 예시하기 위한 것일 뿐 이러한 실시예의 기재에 의하여 본 발명이 제한되는 것은 아니다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의하여 결정되는 것이기 때문이다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, the description of these embodiments is intended only to illustrate the practice of the present invention, but the present invention is not limited thereto. And the scope of the present invention is determined by the matters described in the claims and the matters reasonably deduced therefrom.

(( 실시예Example 1) One)

하기 표 1의 조성을 갖는 선재(선경 13mmФ)를 가열로에서 1000℃로 4분 간 오스테나이징 열처리하고, 종래의 패턴팅 열처리 혹은 본 발명에 따른 패턴팅 열처리를 각각 적용한 후, 미세조직을 분석하고, 기계적 특성을 평가하였다. 그 결과는 하기 표 2에 나타내었다. 여기서, 종래의 패턴팅 열처리는 오스테나이징 열처리된 선재를 2초 이내에 600℃의 납조에 침적하여 180초 동안 항온 열처리한 경우이며, 본 발명에 따른 패턴팅 열처리는 오스테나이징 열처리된 선재를 2초 이내에 450℃의 납조에 침적하여 급냉한 후, 베이나이트 변태 개시 전 추출하여 2초 이내에 600℃의 납조에 침적하여 180초 동안 항온 열처리한 경우이다.
The wire material (13 mm in diameter) having the composition shown in the following Table 1 was subjected to osteonizing heat treatment at 1000 ° C. for 4 minutes in a heating furnace, and then subjected to a conventional patterning heat treatment or a patterning heat treatment according to the present invention, , And mechanical properties were evaluated. The results are shown in Table 2 below. In the conventional patterning heat treatment, the ostenized heat-treated wire rod is immersed in a water bath at 600 ° C for 2 seconds or less and subjected to a constant temperature heat treatment for 180 seconds. In the patterning heat treatment according to the present invention, the osteonized heat- And then quenched in a 450 ° C water bath, extracted before the initiation of bainite transformation, immersed in a bath of 600 ° C within 2 seconds, and subjected to a constant temperature heat treatment for 180 seconds.

강종
Steel grade
합금 조성 (wt.%)Alloy composition (wt.%) CC SiSi MnMn AlAl NN OO PP SS 강 1River 1 0.820.82 0.200.20 0.490.49 0.05000.0500 0.00810.0081 0.00190.0019 0.01300.0130 0.01300.0130 강 2River 2 0.980.98 1.301.30 0.480.48 0.04000.0400 0.00790.0079 0.00200.0020 0.01200.0120 0.01400.0140 강 3River 3 1.101.10 0.800.80 0.500.50 0.03000.0300 0.00780.0078 0.00180.0018 0.01100.0110 0.01300.0130

강종Steel grade 미세조직Microstructure 기계적 물성Mechanical properties 비고Remarks 상분율
(면적%)Phase fraction
(area%) 펄라이트 노듈 표준 편차(μm)Pearlite nodule standard deviation (μm) 펄라이트 노듈 평균 크기(μm)Average size of pearlite nodule (μm) 펄라이트 노듈 최대 크기(μm)Maximum size of pearlite nodule (μm) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) RA
(%)RA
(%) 강 1River 1 >99.45%P> 99.45% P 66 1212 2121 10871087 2424 비교예1Comparative Example 1 >99.45%P> 99.45% P 22 77 1717 11901190 1616 발명예1Inventory 1 강 2River 2 >99.45%P> 99.45% P 88 1111 2020 13941394 1818 비교예2Comparative Example 2 >99.45%P> 99.45% P 22 88 1717 14961496 2121 발명예2Inventory 2 강 3River 3 >99.45%P> 99.45% P 77 1212 2121 15871587 1111 비교예3Comparative Example 3 >99.45%P> 99.45% P 22 88 1616 16921692 1212 발명예3Inventory 3 ※ 미세조직에서 P는 펄라이트를 의미함※ In the microstructure, P means perlite.

표 2를 참조할 때, 본 발명에서 제안하는 열처리를 적용할 경우, 모든 성분계에 걸쳐 인장강도가 100MPa 이상 향상되는 것을 확인할 수 있다. 일반적으로 완전 펄라이트 조직을 갖는 선재의 인장강도는 라멜라 간격에 영향을 받는다는 것과, 펄라이트 조직의 라멜라 간격은 선재의 합금 조성 및 항온 변태 온도에 따라 결정된다는 것을 고려하면, 이러한 차이는 1차 항온 변태조의 온도를 낮게 제어함으로써 변태 조직의 시드(seed)가 더 활성화되고 많이 생성되기 때문에 발생된 것으로 예상된다.
Referring to Table 2, when the heat treatment proposed in the present invention is applied, it can be confirmed that the tensile strength is improved by 100 MPa or more over all components. Considering that the tensile strength of a wire having a perfect pearlite structure is generally influenced by the lamellar spacing and that the lamellar spacing of the pearlite structure is determined by the alloy composition of the wire and the temperature of the constant temperature transformation, It is expected that seeds of the transformed tissues are activated more and more are generated by controlling the temperature lower.

도 2의 (a)는 본 발명에서 제안하는 열처리에 따른 선재의 온도 이력을 나타내는 그래프이고, 도 2의 (b)는 종래의 패턴팅 열처리에 따른 선재의 온도 이력을 나타내는 그래프이다. 도 2의 (a) 및 (b)은 각각 발명예 1 및 비교예 1에 따른 선재가 오스테나이징 후 패턴팅 열처리 전, 표면 온도 기준으로 950℃에서 700℃까지의 온도 구간에서 냉각되는 동안의 표면 온도를 측정한 결과이다. 도 2의 (b)에서는 41.78℃/sec 수준의 냉각속도가 얻어진 반면, 도 2의 (a)에서는 53.06℃/sec 수준의 냉각속도가 얻어졌는 바, 본 발명에 따른 열처리시 약 10℃/sec 이상 냉각 속도가 상향됨을 확인할 수 있다.
FIG. 2 (a) is a graph showing the temperature history of the wire according to the heat treatment proposed in the present invention, and FIG. 2 (b) is a graph showing the temperature history of the wire according to the conventional patterning heat treatment. 2 (a) and 2 (b) are graphs showing the relationship between the temperature of the wire according to the inventive example 1 and that of the comparative example 1, before the post-austenizing annealing process, at the temperature range from 950 캜 to 700 캜, This is the result of measuring the surface temperature. In FIG. 2 (b), a cooling rate of 41.78 ° C./sec was obtained, whereas in FIG. 2 (a), a cooling rate of 53.06 ° C./sec was obtained. In the heat treatment according to the present invention, It can be confirmed that the ideal cooling rate is increased.

도 3의 (a)는 발명예 1의 열처리 선재의 표면 상태를 관찰한 사진이고, 도 3의 (b)는 비교예 1의 열처리 선재의 표면 상태를 관찰한 사진이다. 도 3의 (b)를 통해 알 수 있듯이, 일반적으로 패턴팅 열처리시 선재의 표면에 납이 묻어나 후속 공정에서 납을 세척하는 공정이 필수적으로 필요한 것으로 알려져 있다. 그러나, 도 3의 (a)를 통해 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 열처리를 적용한 열처리 선재는 1차 항온 변태조의 상대적으로 낮은 온도에서 2차 항온 변태조의 상대적으로 높은 온도로 열처리하면서 자연스럽게 표면의 납이 떨어져 나가게 되며, 이에 따라, 열처리 후 납을 세척하는 공정을 생략할 수 있어 생산성이 향상되고 원가가 절감되는 추가적인 장점이 있다.
Fig. 3 (a) is a photograph of the surface state of the heat treatment wire of Inventive Example 1, and Fig. 3 (b) is a photograph of the surface state of the heat treatment wire of Comparative Example 1. As can be seen from FIG. 3 (b), it is generally known that lead is deposited on the surface of the wire during the patterning heat treatment, and a process of washing the lead in a subsequent process is indispensably required. However, as can be seen from FIG. 3 (a), the heat-treated wire material to which the heat treatment proposed in the present invention is applied is heat treated at a relatively low temperature of the first thermostatting bath to a relatively high temperature of the second thermostatting bath, The lead is detached, so that it is possible to omit the step of washing the lead after the heat treatment, so that the productivity is improved and the cost is further reduced.

(( 실시예Example 2) 2)

실시예 1의 비교예 2 및 발명예 2의 열처리 선재를 대상으로 동일한 패스 스케쥴을 적용하여 신선하였을 때, 가공경화율과 최종 도달 가능한 신선강도, 그리고 그 때의 RA를 측정하였으며, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다. 가공경화율은 통상적으로 신선가공시 가공경화율 해석에 사용되는 Embury-Fisher 해석식(식 1)을 사용하여 측정하였으며, 하기 식 1에서 exp(ε/4)의 계수 부분을 취하였다.
When the same pass schedules were applied to the heat-treated wire rods of Comparative Example 2 of Example 1 and Inventive Example 2, the work hardening rate, the final reachable fresh strength, and the RA at that time were measured. Table 3 shows the results. The work hardening rate was measured using the Embury-Fisher equation (equation 1), which is usually used for the work hardening rate analysis during drawing, and the coefficient part of exp (ε / 4) was taken from the following equation 1.

식 1:

Figure 112016115061049-pat00001

Equation 1:
Figure 112016115061049-pat00001

강종Steel grade 가공경화율Work hardening rate 한계 신선가공량(ε)Limit drawing amount (ε) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) RA (%)RA (%) 비고Remarks 강 2River 2 10881088 2.012.01 21702170 4242 비교예2Comparative Example 2 13071307 2.232.23 24062406 4343 발명예2Inventory 2

표 3을 참조할 때, 발명예 2와 비교예 2는 가공 경화율에 있어서 현저한 차이를 보이며, 신선 가공시 가공한계 또한 현저한 차이를 보임을 알 수 있다. 이러한 차이는 열처리 후 미세조직이 더욱 치밀하게 제어되기 때문으로, 이로부터 본 발명의 열처리를 통해 초고강도 대경 신선재 가공이 가능함을 확인할 수 있었다.
As shown in Table 3, the inventive examples 2 and 2 show a remarkable difference in the work hardening rate, and the machining limit in the drawing work also shows a remarkable difference. This difference is due to the finer control of the microstructure after the heat treatment. From this, it can be confirmed that the ultra-high strength and large diameter fresh material can be processed through the heat treatment of the present invention.

이상에서 본 명의 실시예에 대하여 상세하게 설명하였지만 본 발명의 권리범위는 이에 한정되는 것은 아니고, 청구범위에 기재된 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 수정 및 변형이 가능하다는 것은 당 기술분야의 통상의 지식을 가진 자에게는 자명할 것이다. While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the scope of the present invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments, but various modifications and changes may be made without departing from the scope of the invention. To those of ordinary skill in the art.

Claims (12)

중량%로, C: 0.80~1.2%, Si: 0.2~1.5%, Mn: 0.2~0.8%, Sol.Al: 0.02~0.05%, P: 0.015% 이하, S: 0.015% 이하, N: 0.002~0.01%, O: 0.01% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
면적%로, 99.45% 이상(100% 포함)의 펄라이트 및 0.55% 이하(0% 포함)의 제2상을 포함하며, 펄라이트 노듈 크기의 표준 편차가 5μm 이하인 열처리 선재.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet comprises, by weight, 0.80 to 1.2% of C, 0.2 to 1.5% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02 to 0.05% of Sol.Al, 0.015% 0.01%, O: 0.01% or less, the balance Fe and unavoidable impurities,
And a second phase of not more than 99.45% (including 100%) pearlite and not more than 0.55% (including 0%), the standard deviation of the pearlite nodule size being not more than 5 占 퐉.
제1항에 있어서,
펄라이트 노듈의 평균 크기는 15μm 이하(0μm 제외)인 열처리 선재.
The method according to claim 1,
Heat treated wire rod having an average size of pearlite nodule of 15μm or less (excluding 0μm).
제1항에 있어서,
펄라이트 노듈의 최대 크기는 20μm 이하(0μm 제외)인 열처리 선재.
The method according to claim 1,
The maximum size of the pearlite nodules is less than 20μm (excluding 0μm).
제1항에 있어서,
제2상은 베이나이트, 초석 세멘타이트 및 초석 페라이트을 포함하는 열처리 선재.
The method according to claim 1,
And the second phase comprises bainite, cornerstone cementite and pro-eutectoid ferrite.
제1항에 있어서,
중량%로, Cr: 0.2~0.8%을 더 포함하는 열처리 선재.
The method according to claim 1,
A heat-treated wire rod further comprising 0.2 to 0.8% by weight of Cr.
제1항에 있어서,
패스당 감면율 10~20%, 총 감면율 80~90%로 신선하였을 때, 가공 경화율이 1200 이상이고, 인장강도가 2200MPa 이상인 열처리 선재.
The method according to claim 1,
Heat treated wire rods having a work hardening rate of 1200 or more and a tensile strength of 2200 MPa or more when freshly cut at a reduction rate of 10 to 20% per pass and a total reduction rate of 80 to 90%.
중량%로, C: 0.80~1.2%, Si: 0.2~1.5%, Mn: 0.2~0.8%, Sol.Al: 0.02~0.05%, P: 0.015% 이하, S: 0.015% 이하, N: 0.002~0.01%, O: 0.01% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 선재를 준비하는 단계;
상기 선재를 가열로에서 오스테나이징하는 단계;
상기 오스테나이징된 선재를 400~500℃의 1차 항온 변태조에 투입해 급속 냉각하는 단계; 및
상기 급속 냉각된 선재를 550~650℃의 2차 항온 변태조에 투입해 항온 열처리함으로써 면적%로 99.45% 이상(100% 포함)의 펄라이트 및 0.55% 이하(0% 포함)의 제2상을 포함하는 열처리 선재를 얻는 단계;
를 포함하는 열처리 선재의 제조방법.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel sheet comprises, by weight, 0.80 to 1.2% of C, 0.2 to 1.5% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02 to 0.05% of Sol.Al, 0.015% 0.01%, O: 0.01% or less, the balance Fe and unavoidable impurities;
Austenizing the wire rod in a heating furnace;
Rapidly cooling the austenized wire material by injecting the osteonized wire into a first constant temperature transformation bath at 400 to 500 ° C; And
The rapidly cooled wire rod is put into a secondary thermostat at a temperature of 550 to 650 ° C and heat-treated at a constant temperature to obtain a pearlite having an area of 99.45% or more (inclusive of 100%) and a second phase of 0.55% or less Obtaining a heat-treated wire rod;
Wherein the heat treatment is carried out at a temperature of not less than < RTI ID =
제7항에 있어서,
상기 가열로의 온도는 950~1100℃이고, 상기 오스테나이징은 3~5분 간 실시하는 열처리 선재의 제조방법.
8. The method of claim 7,
Wherein the temperature of the heating furnace is 950 to 1100 DEG C and the osteonizing is performed for 3 to 5 minutes.
제7항에 있어서,
상기 오스테나이징된 선재를 상기 가열로에서 추출한 후, 2초 이내에 상기 1차 항온 변태조에 투입하는 열처리 선재의 제조방법.
8. The method of claim 7,
Wherein the austenized wire rod is extracted from the heating furnace and then injected into the first constant temperature transformation tank within 2 seconds.
제7항에 있어서,
상기 급속 냉각은 10~30초 간 실시하며, 베이나이트 변태가 개시되기 전 종료하는 열처리 선재의 제조방법.
8. The method of claim 7,
Wherein the rapid cooling is carried out for 10 to 30 seconds and ends before the bainite transformation is started.
제7항에 있어서,
상기 급속 냉각된 선재를 상기 1차 항온 변태조에서 추출한 후, 3초 이내에 상기 2차 항온 변태조에 투입하는 열처리 선재의 제조방법.
8. The method of claim 7,
Wherein the rapidly cooled wire rod is extracted from the first constant temperature transformation tank and then injected into the second constant temperature transformation tank within 3 seconds.
제7항에 있어서,
상기 항온 열처리는 30~300초 동안 실시하는 열처리 선재의 제조방법.8. The method of claim 7,
Wherein the annealing heat treatment is performed for 30 to 300 seconds.
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