KR101760187B1 - 고전압 펄스 전달 케이블 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 고전압 전자기펄스 생성 시스템에서 펄스 생성기로부터 공급된 고전압 펄스를 부하로 전달하는 고전압 펄스 전달 케이블에 관한 것이다. 이를 본 발명의 펄스 생성기로부터 공급된 고전압 펄스를 부하로 전달하는 고전압 펄스 전달 케이블은 고전압 펄스를 전달 받는 제 1 전송선; 일단이 제 1 전송선의 타단과 연결되고, 내부에 페라이트 링을 포함하여 구성되는 비선형 전송 선로; 및 일단이 비선형 전송 선로의 타단과 연결되고, 타단이 부하에 연결되는 제 2 전송선을 포함하고, 제 1 전송선과 제 2 전송선은 페라이트 링이 외부 자장에 의해 포화 상태가 될 때 야기되는 비전송 전송 선로의 임피던스에서 기설정된 오차 범위 내의 임피던스를 갖는 것을 특징으로 한다.

Description

고전압 펄스 전달 케이블{CABLE FOR TRANSMITTNG HIGH VOLTAGE PULSE}
본 발명은 고전압 펄스 전달 케이블에 관한 것이고, 보다 상세하게 고전압 전자기펄스 생성 시스템에서 펄스 생성기로부터 공급된 고전압 펄스를 부하로 전달하는 고전압 펄스 전달 케이블에 관한 것이다.
고전압 전자기펄스 생성 시스템을 통한 펄스 생성 기술은 레이더, 엑스레이, 그리고 매설물 탐지 등에서 널리 사용되는 기술이다. 이러한 고전압 전자기펄스 생성 시스템의 경우, 고압가스 또는 진공 장비를 사용하지 않는 점에서, 활용도가 매우 높은 장점이 있다.
최근, 이러한 고전압 전자기펄스 생성 시스템에, 비선형 전송 선로(NLTL: Nonlinear transmission line)를 적용한 기술들이 연구되고 있다. 하지만, 기존의 비선형 전송 선로를 적용한 광대역 전자기 시스템의 경우, 전원 장치와 안테나 또는 부하 사이의 임피던스 부정합으로 인해 에너지 손실량이 높은 문제점이 존재하였다. 즉, 광대역 전자기 시스템의 출력 효율을 높이기 위해서는, 상기 시스템을 구성하는 각 부품 간 임피던스 매칭이 매우 중요하나, 종래에는 이를 고려하지 않아, 에너지의 손실량이 높은 문제점이 존재한다.
따라서, 상기 문제점을 해소할 수 있는 고전압 전자기펄스 생성 시스템에 대한 요구가 증대되고 있다.
미국공개특허 제2011/0235742호(명칭: HIGH POWER PULSE GENERATOR)
본 발명은 고전압 전자기펄스 생성 시스템에서 생성되는 고전압 펄스의 출력 효율을 극대화시킬 수 있는 고전압 펄스 전달 케이블을 제공하는데 그 목적이 있다.
상기와 같은 과제를 해결하기 위한 본 발명의 펄스 생성기로부터 공급된 고전압 펄스를 부하로 전달하는 고전압 펄스 전달 케이블은 고전압 펄스를 전달 받는 제 1 전송선; 일단이 제 1 전송선의 타단과 연결되고, 내부에 페라이트 링을 포함하여 구성되는 비선형 전송 선로; 및 일단이 비선형 전송 선로의 타단과 연결되고, 타단이 부하에 연결되는 제 2 전송선을 포함하고, 제 1 전송선과 제 2 전송선은 페라이트 링이 외부 자장에 의해 포화 상태가 될 때 야기되는 비선형 전송 선로의 임피던스에서 기설정된 오차 범위 내의 임피던스를 갖는 것을 특징으로 한다.
또한, 제 1 전송선 및 상기 제 2 전송선은 28Ω 내지 32Ω의 임피던스를 가질 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블은 펄스 생성기와 제 1 전송선 사이에 배치되고, 고전압 펄스의 입력 펄스 상승 시간을 감소시키는 오일 갭 스위치를 더 포함할 수 있다.
또한, 비선형 전송 선로는 내부 전극 및 내부 전극을 길이 방향으로 둘러싸는 페라이트 링을 포함하여 구성될 수 있다.
또한, 제 1 전송선 및 상기 제 2 전송선은 동축 케이블일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블은 비선형 전송 선로에 외부 자기장을 인가하는 솔레노이드 전원 장치를 더 포함할 수 있다.
본 발명의 고전압 펄스 전달 케이블은 비선형 전송 선로의 양단에 제 1 전송선 및 제 2 전송선을 추가하고, 이들 부품간 임피던스를 매칭시킴으로써 고전압 전자기펄스 생성 시스템에서 생성되는 고전압 펄스의 출력 효율을 극대화시킬 수 있는 효과가 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블에 대한 개념도이다.
도 2 및 도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 비선형 전송 선로에 대한 단면도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 전자기펄스 생성 시스템에 대한 블록도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 비선형 전송 선로에 포함된 내부 전극의 직경과 임피던스 간의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 6a 및 도 6b는 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 전자기펄스 생성 시스템에서 펄스 상승 시간에 따른 출력 파형을 나타내는 그래프이다.
도 7a 및 도 7b는 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블을 통해 출력되는 출력 파형을 나타내는 그래프이다.
본 발명을 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다. 여기서, 반복되는 설명, 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능, 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다. 본 발명의 실시형태는 당 업계에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 보다 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 따라서, 도면에서의 요소들의 형상 및 크기 등은 보다 명확한 설명을 위해 과장될 수 있다.
이하, 본 발명의 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)에 대하여 설명하도록 한다. 도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블에 대한 개념도이다. 도 2 및 도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 비선형 전송 선로에 대한 단면도이다.
상술한 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 펄스 생성기에서 발생되어 부하 또는 안테나에 전달되는 전자기 펄스 즉, 고전압 펄스의 출력 효율을 증가시키는데 그 목적이 있다. 이를 위해, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 도 1에 도시된 바와 같이, 비선형 전송 선로(120)와, 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(120), 그리고 오일 갭 스위치(140)를 포함하여 구성될 수 있다. 즉, 본 발명의 일 실시예에 따른 비선형 전송 선로(120)는 제 1 전송선(110)과 제 2 전송선(120) 사이에 배치된 구조를 갖는다. 이제, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)에 대한 설명이 이루어진다. 또한, 제 1 전송선(110)과 제 2 전송선(120)은 서로 동일한 구조를 가지므로, 이하의 설명에서는 제 1 전송선(110)을 중심으로 설명이 이루어진다.
비선형 전송 선로(120)의 전자기파 출력 전력(PMW)은 아래의 수학식 1과 같이 표현될 수 있다.
Figure 112015112151988-pat00001
수학식 1에서, PMW는 비선형 전송 선로(120)의 전자기파 출력 전력을 나타내고,
Figure 112015112151988-pat00002
는 무반사일 때의 계수 1에서 피더와 안테나에서 반사되는 반사 계수를 나타내며, POSC는 비선형 전송 선로(120) 내에 공급된 전류에 의한 RF 발진 전력을 나타낸다. 즉, 수학식 1에 개시된 것처럼, 비선형 전송 선로(120)의 전자기파 출력 전력은 무반사일 때의 반사 계수 1에서 피더와 안테나에서 반사되는 반사계수를 뺀값과, 비선형 전송 선로(120) 내에 공급된 전류에 의한 RF 발진 전력(POSC)을 곱한 값을 나타낸다. 여기서, RF 발진 전력(POSC)은 아래의 수학식 2와 같이 표현될 수 있다.
Figure 112015112151988-pat00003
수학식 2에서, ZW는 피더 즉, 펄스 생성기의 임피던스를 나타내고, UOSC는 RF 발진 전압을 나타낸다. 따라서, 비선형 전송 선로(120)의 전자기파 출력 전력(PMW)은 아래의 수학식 3과 같이, 더 표현될 수 있다.
Figure 112015112151988-pat00004
수학식 3에서, kM은 출력 전류 임피던스의 변조 효율(kM=U2 OSC/U2 L)을 나타내고, UL은 전송선에 충전된 전압을 나타낸다. 수학식 3에 개시된 것처럼, 장치 출력을 높이기 위해서는 입력 전압을 높이거나 피더 임피던스를 낮추어야 한다. 그러나 입력 전압을 높이는 것은 비용, 장치의 크기 및 무게를 증가시키는 요인이므로 임피던스 값을 최소화해야 출력을 높일 수 있다. 전송선의 임피던스(ZW)는 아래의 수학식 4를 이용하여 산출할 수 있다.
Figure 112015112151988-pat00005
수학식 4에서
Figure 112015112151988-pat00006
와
Figure 112015112151988-pat00007
는 각각 유전율과 투자율을 나타낸다.
목표하는 비선형 전송 선로(120)의 출력 특성을 얻기 위해서는 비선형 전송 선로(120)을 구성하는 페라이트 링이 외부 자장에 의해 포화에 가까운 상태가 되어야 한다. 투자율은 보통 초기값이 수십에서 수백 이상이나, 포화에 가까운 페라이트 링의 투자율은 5 이하이다. 따라서 외부자장의 세기에 따라 비선형 전송 선로(120)의 특성 임피던스가 달라지며 이것은 최적화에 영향을 미친다.
펄스 생성기에 의해 생성된 고전압 펄스는 지속시간이 20ns, 그리고 300kV인 것으로 가정된다. 이렇게 생성된 고전압 펄스는 제 1 전송선(110)에 공급된다. 제 1 전송선(110)의 임피던스는 페라이트가 포화에 가까운 상태일 때에 비선형 전송 선로(120) 임피던스와 비슷하게 설계한다. 본 예시에서 페라이트가 포화 상태일 때의 투자율 즉, μ는 3인 것으로 가정한다. 여기서, 제 1 전송선(110)의 임피던스는 페라이트가 포화 상태이거나, 또는 포화 상태에 가까운 상태일 때의 비선형 전송 선로(120)의 임피던스 차이가 기설정된 오차 범위 미만이 되도록 설계된다. 고전압 펄스가 제 1 전송선(110)과 비선형 전송 선로(120), 제 2 전송선(130)를 거쳐 매칭 부하(Matched Load, ML)로 전송된다.
제 1 전송선(110), 제 2 전송선(130), 매칭 부하, 비선형 전송 선로(120)의 임피던스들을 각각 ZTL1, ZTL2, ZML 및 ZNLTL이라고 하면,
Figure 112015112151988-pat00008
인 경우 가장 높은 에너지 전달 효율을 가진다. 따라서, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블은 높은 효율을 얻기 위하여 임피던스가 정합된 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130)를 이용한다. 구조상 가장 좋은 종류의 전송선은 동축 케이블이므로, 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130)은 동축 케이블로 이루어지는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 상기 케이블에 포함된 각 선로들의 임피던스를 매칭시킴으로써, 고전압 펄스의 출력 효율을 극대화시키는 것을 그 목적으로 한다. 여기서, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)의 구조에서 가장 주요한 파라미터는 인덕턴스(L), 커패시턴스(C) 및 임피던스(Z)이고, 복층 동축 구조인 경우, 이들 파라미터는 아래의 수학식 5 내지 7과 같이 표현될 수 있다.
Figure 112015112151988-pat00009
Figure 112015112151988-pat00010
Figure 112015112151988-pat00011
상기 수학식 5 내지 7에서, ε 및 μ는 각각 유전율과 투자율을 나타내고, 첨자 2는 비선형 전송 선로(120)에 포함된 페라이트 링을, 첨자 3은 비선형 전송 선로(120)에 포함된 전기 절연유를 나타내고, a는 비선형 전송 선로(120)에 포함된 내부 전극의 직경(단위 mm)을 나타낸다. 또한, 수학식 5 내지 7에서, b는 페라이트 링의 외부 직경을 나타내고, c는 외부 전극의 내부 진경을 나타낸다. 즉, 비선형 전송 선로(120)는 내부 전극(121), 페라이트 링(122), 전기 절연유(123) 및 외부 전극(124)을 포함하여 구성될 수 있는데, 이들 구성은 도 2 및 도 3에 도시된다. 도 3에 도시된 바와 같이, 비선형 전송 선로(120)에서 내부 전극(121)은 중앙에 배치되고, 페라이트 링(122)은 내부 전극(121)을 둘러싸는 형상을 가질 수 있다. 이러한 형상은 동축 케이블로 언급된 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130)과 동일한 구조를 갖는다. 다시, 도 1을 참조하자.
비선형 전송 선로(120)에 외부 자장이 인가되고, 페라이트 링이 포화에 가까울 때의 임피던스를 계산하기 위해 투자율을 1 내지 5로 가정한다. 사용할 페라이트 링이 정해지면 내부 전극의 직경(a) 및 페라이트 링의 외부 직경(b)이 결정되고, 페라이트 링의 유전율은 10, 포화 근처의 투자율은 5 이하로 고정된다. 또한, 전기 절연유의 유전율은 2.25, 투자율은 1이므로 수학식 5 내지 수학식 7에서 변수는 c인 외부 전극의 내부 직경이다. 도 5를 참조하자. 도 5는 상술한 조건에서 내부 전극의 직경에 따른 임피던스의 관계를 나타내는 그래프이다.
구체적으로, 도 5는 내부 전극의 직경(a)이 10mm이고, 페라이트 링의 외부 직경(b)이 20mm일 때, 외부 전극의 내부 직경(c)이 20 내지 30mm까지 변할 때, 비선형 전송 선로(120)의 임피던스를 나타낸다. 도 5에서, x축은 내부 전극의 직경(단위: mm)을 나타내고, y축은 비선형 전송 선로(120)의 임피던스를 나타낸다. 도 5에 도시된 바와 같이, 포화 근처의 투자율(μ2)이 2일 때, 외부 전극의 내부 직경(c)이 25mm인 경우, 비선형 전송 선로(120)의 임피던스가 30Ω 정도이다. 따라서, 비선형 전송 선로(120)에 포함된 페라이트 링(122)이 포화 상태일 때 임피던스가 30Ω이 되므로, 본 발명의 일 실시예에 따른 비선형 전송 선로(120)는 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130), 그리고 부하의 임피던스도 30Ω으로 맞춘다면, 출력 효율을 극대화시킬 수 있을 것이다. 따라서, 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130)의 임피던스를 30Ω으로 설계하는 것이 가장 바람직하다. 다만, 실제 적용 시 제조 공정상의 공차가 발생할 수 있으므로, 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130)의 임피던스가 28Ω 내지 32Ω 인 경우도 이를 정상 케이블로 판단하는 것도 가능하다.
이렇게, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 임피던스가 매칭된 제 1 전송선(110), 비선형 전송 선로(120) 및 제 2 전송선(130)를 포함하여 구성될 수 있다. 또한, 상술한 것처럼, 비선형 전송 선로(120)는 제 1 전송선(110)과 제 2 전송선(130) 사이에 연결되는 것이 바람직하다. 구체적으로, 비선형 전송 선로(120)는 일단이 제 1 전송선(110)의 타단에, 그리고 타단이 제 2 전송선(130)의 일단에 연결되는 구조인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 오일 갭 스위치(140)를 더 포함하여 구성될 수 있다. 오일 갭 스위치(140)는 펄스 생성기에서 발생된 고전압 펄스의 펄스 상승 시간을 감소시키는 기능을 한다. 이에 따라, 본 발명의 일 실시예에서는 상기 오일 갭 스위치(140)를 통해 펄스 상승 시간이 0.8ns 내지 1.5ns으로 감소될 수 있다(오일 갭 스위치(140)가 적용되지 않을 시의 펄스 상승 시간은 약 3.5ns이다). 오일 갭 스위치(140)가 적용된 고전압 펄스의 출력 파형(t = 0.8ns)은 도 6a에 도시되고, 오일 갭 스위치(140)가 적용되지 않은 고전압 펄스의 출력 파형(t=3.5ns)은 도 6b에 도시된다.
도 6a 및 도 6b에서 도면부호 A는 비선형 전송 선로(120)로의 입력 위치를 나타내고, B 내지 F는 각각 비선형 전송 선로(120)에서 0.2m, 0.4m, 0.6m, 0.8m 및 1m 위치에서 측정된 고전압 펄스의 전류값을 나타낸다. 도 6a 및 도 6b에 도시된 것처럼, 본 발명의 일 실시예에 따른 오일 갭 스위치(140)가 적용된 도 6a가 공진 피크가 증가함을 알 수 있고, 이는 에너지 변환 효율의 증가를 초래할 수 있는 장점이 있다.
이제, 도 4를 참조하자. 도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블(100)을 포함하는 고전압 전자기펄스 생성 시스템(1000)에 대한 블록도이다. 도 4에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 전자기펄스 생성 시스템(1000)은 고전압 펄스 전달 케이블(100), 펄스 생성기(200) 및 부하(300)를 포함하여 구성될 수 있다.
펄스 생성기(200)는 고전압 펄스를 생성하는 기능을 한다. 여기서, 펄스 생성기(200)를 통해 생성되는 고전압 펄스는 펄스폭이 20ns, 펄스 상승 시간이 3.5ns, 출력 전압 120kV 정도일 수 있다.
고전압 펄스 전달 케이블(100)은 펄스 생성기(200)에서 생성된 고전압 펄스를 부하(300)로 전달하는 기능을 한다. 위에서 설명한 바와 같이, 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 비선형 전송 선로(120)를 제 1 전송선(110) 및 제 2 전송선(130) 사이에 배치한 구조를 가질 수 있다. 여기서, 비선형 전송 선로(120)는 페라이트 링으로 채워진 원형 도파관일 수 있다. 그리고, 비선형 전송 선로(120)에 포함된 내부 전극은 구리봉으로 이루어질 수 있고, 이를 페라이트 링이 둘러싸는 구조를 가질 수 있다.
또한, 제 1 센서부(150) 및 제 2 센서부(160)는 고전압 펄스 전달 케이블(100)을 통과하는 고전압 나노초 펄스의 측정에 이용될 수 있다.
그리고, 고전압 펄스 전달 케이블(100)은 솔레노이드 전원 장치(170)를 포함하여 구성될 수 있고, 솔레노이드 전원 장치(170)는 바이어스 자기장을 형성하는 기능을 한다. 이렇게 솔레노이드 전원 장치(170)로부터 형성된 바이어스 자기장을 통해, 포화 상태에 진입하게 된다.
상술한 바와 같이, 제 1 전송선(110), 비선형 전송 선로(120) 및 제 2 전송선(130)으로 이루어진 구조에서, 고전압 펄스의 전달 효율은 약 20% 이하였다. 하지만, 본 발명의 일 실시예에 따른 오일 갭 스위치(140)를 통해 펄스 상승 시간을 3.5ns에서 0.8ns로 단축시킨 결과, 에너지 변환효율이 30% 정도까지 상승됨이 확인 되었다.
이렇게 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 전자기펄스 생성 시스템(1000)에서 펄스 생성기(200)를 통해 발생된 고전압 펄스는 고전압 펄스 전달 케이블(100)를 거쳐 부하(300)로 전달된다. 이러한 고전압 펄스 전달 케이블(100)의 경우, 위에서 언급한 바와 같이, 동축선 구조를 갖고, 임피던스가 매칭되었으며, 오일 갭 스위치(140)를 통해 펄스 상승시간이 단축되어, 고전압 펄스의 송신 효율이 높아진다. 본 발명의 일 실시예에 따른 고전압 펄스 전달 케이블을 통해 출력되는 고전압 펄스의 출력 파형은 도 7a 및 도 7b에 도시된다.
이상에서와 같이 도면과 명세서에서 최적의 실시예가 개시되었다. 여기서 특정한 용어들이 사용되었으나, 이는 단지 본 발명을 설명하기 위한 목적에서 사용된 것이지 의미 한정이나 특허청구범위에 기재된 본 발명의 범위를 제한하기 위하여 사용된 것은 아니다. 그러므로, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의해 정해져야 할 것이다.
100 : 고전압 펄스 전달 케이블 110 : 제 1 전송선
120 : 비선형 전송 선로 121 : 내부 전극
122 : 페라이트 링 123 : 전기 절연유
124 : 외부 전극 130 : 제 2 전송선
140 : 오일 갭 스위치 150 : 제 1 센서부
160 : 제 2 센서부 170 : 솔레노이드 전원 장치
200 : 펄스 생성기 300 : 부하
1000 : 고전압 전자기펄스 생성 시스템

Claims (6)

  1. 펄스 생성기로부터 공급된 고전압 펄스를 부하로 전달하는 고전압 펄스 전달 케이블로서,
    상기 고전압 펄스를 전달 받는 제 1 전송선;
    일단이 상기 제 1 전송선의 타단과 연결되고, 내부에 페라이트 링을 포함하여 구성되는 비선형 전송 선로; 및
    일단이 상기 비선형 전송 선로의 타단과 연결되고, 타단이 부하에 연결되는 제 2 전송선을 포함하고,
    상기 제 1 전송선과 상기 제 2 전송선은 상기 페라이트 링이 외부 자장에 의해 포화 상태가 될 때 야기되는 상기 비선형 전송 선로의 임피던스에서 기설정된 오차 범위 내의 임피던스를 가지며,
    상기 제 1 전송선 및 상기 제 2 전송선은 동축 케이블인 것을 특징으로 하는, 고전압 펄스 전달 케이블.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제 1 전송선 및 상기 제 2 전송선은 28Ω 내지 32Ω의 임피던스를 갖는 것을 특징으로 하는, 고전압 펄스 전달 케이블.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 펄스 생성기와 상기 제 1 전송선 사이에 배치되고, 상기 고전압 펄스의 입력 펄스 상승 시간을 감소시키는 오일 갭 스위치를 더 포함하는 것을 특징으로 하는, 고전압 펄스 전달 케이블.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 비선형 전송 선로는,
    내부 전극 및 상기 내부 전극을 길이 방향으로 둘러싸는 페라이트 링을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는, 고전압 펄스 전달 케이블.
  5. 삭제
  6. 제1항에 있어서,
    상기 비선형 전송 선로에 외부 자기장을 인가하는 솔레노이드 전원 장치를 더 포함하는 것을 특징으로 하는, 고전압 펄스 전달 케이블.
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