KR101658182B1 - Nozzle - Google Patents
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Abstract
본 발명은 노즐에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 알루미나(Al2O3) 개재물과 반응하여 저융점의 액상 물질을 형성하여 노즐 막힘을 방지할 수 있는 연속 주조용 침지 노즐에 관한 것이다.
본 발명의 실시 예에 따른 노즐은 관 형상의 노즐 몸체; 상기 노즐 몸체의 내벽의 적어도 일부를 둘러싸도록 마련되는 내공부; 및 상기 노즐 몸체의 하부에 마련되는 토출구를 포함하고, 상기 내공부는 칼슘지르코네이트(CaZrO3), 칼슘실리케이트(CaSiO3), 디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2), 흑연(C) 및 보론카바이드(B4C)를 포함하는 혼합물로 형성된다.The present invention relates to a nozzle, and more particularly, to an immersion nozzle for continuous casting capable of preventing nozzle clogging by forming a liquid material having a low melting point by reacting with alumina (Al 2 O 3 ) inclusions.
A nozzle according to an embodiment of the present invention includes a tubular nozzle body; An inner rim provided to surround at least a part of the inner wall of the nozzle body; And a discharge port provided in the lower portion of the nozzle body, the inner study is calcium zirconate (CaZrO 3), calcium silicate (CaSiO 3), dicalcium silicate (2CaO · SiO 2), graphite (C) and boron Carbide (B 4 C).
Description
본 발명은 노즐에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 알루미나(Al2O3) 개재물과 반응하여 저융점의 액상 물질을 형성하여 노즐 막힘을 방지할 수 있는 연속 주조용 침지 노즐에 관한 것이다.
The present invention relates to a nozzle, and more particularly, to an immersion nozzle for continuous casting capable of preventing nozzle clogging by forming a liquid material having a low melting point by reacting with alumina (Al 2 O 3 ) inclusions.
일반적인 연속 주조 공정은 레이들에 수용된 용강을 턴디쉬로 주입하고, 턴디쉬에서 주입된 용강을 주형에 연속적으로 주입시켜 용강을 1차 냉각시킨 후 1차 냉각된 주편의 표면에 냉각수를 살수하여 2차 냉각시킴에 따라 용강을 응고시켜 주편을 제조하는 공정이다.In a typical continuous casting process, the molten steel contained in the ladle is injected into the tundish, the molten steel injected from the tundish is continuously injected into the mold to cool the molten steel first, and then the cooling water is sprayed on the surface of the primary cooled steel And cools the molten steel according to cooling the steel to produce a cast steel.
용강 중에는 알루미나(Al2O3)성 개재물들이 존재하는데, 부상 분리에 의해 제거되지 않은 미세 개재물들이 턴디쉬와 주형을 연결하는 침지 노즐의 내벽에 부착되어 침지 노즐 막힘의 원인으로 작용한다. 이를 해결하기 위한 방법으로, 용강 내에 고체상으로 존재하는 Al2O3 개재물을 Ca 처리에 의하여 저융점의 12CaO·7Al2O3계 액상 개재물로 변화시켜 연속 주조시 고체 Al2O3가 노즐 내벽에 부착하여 막히는 현상을 방지하는 방법이 있다.Alumina (Al 2 O 3 ) inclusions exist in the molten steel, and micro-inclusions that are not removed by floating separation adhere to the inner wall of the immersion nozzle connecting the tundish and the mold, thereby causing clogging of the immersion nozzle. As a method for solving this problem, Al 2 O 3 inclusions present in a solid state in the molten steel are converted into low-melting 12CaO · 7Al 2 O 3 inclusions by Ca treatment and solid Al 2 O 3 is formed on the inner wall of the nozzle There is a method of preventing the phenomenon of clogging by adhering.
그러나, 상기한 종래의 방법은 턴디쉬에서 직접 Ca 처리를 함으로써 다음과 같은 문제점들이 발생한다.However, the above-mentioned conventional method causes the following problems by directly performing the Ca treatment in the tundish.
첫째, Ca는 용철 중 용해도가 매우 낮아 Ca 처리의 효율이 떨어질 뿐만 아니라, Ca는 산소와의 반응성이 대단히 커서 대기나 슬래그 등 산소 함유 물질에 의한 손실이 매우 크다. 둘째로, Ca의 큰 반응성은 연주 조업 중 턴디쉬 내부의 용강 유동에 악영향을 끼칠 뿐만 아니라 턴디쉬 노재의 침식에도 연관성이 큰 것으로 판단되고 있다. 또한, SiO나 CO 가스의 발생원을 없애기 위하여 노즐 내공부의 구성 물질을 카본이나 실리카를 제외한 재질로 채택하고 있으나 흡착, 부착에 의한 물리적인 막힘은 억제할 수가 없는 실정이다.First, Ca not only has a low solubility in molten iron, but also the efficiency of Ca treatment is lowered. In addition, Ca has a very large reactivity with oxygen, and thus the loss due to oxygen-containing substances such as air and slag is very large. Second, the large reactivity of Ca is not only adversely affecting the molten steel flow inside the tundish during the operation, but also is highly related to the erosion of the tundish furnace. In order to eliminate the sources of SiO or CO gas, the material constituting the inner wall of the nozzle is made of a material other than carbon or silica, but physical clogging due to adsorption and adhesion can not be suppressed.
또한, 최근에는 내공부 용손형 침지 노즐을 사용하고 있는데 이는 노즐의 내공부에 ZrO2-CaO-SiO2-C계로 구성된 재질을 내장하여 용강이 흐를 때 노즐 내벽에 부착된 미세 알루미나가 내공부 재질의 CaO와 반응하여 저융점 액상 물질을 형성함으로써 용강과 함께 씻겨 내려가도록 하는 기술이다. 그러나, 이러한 노즐의 경우에도 내공부 재질에 함유된 CaO의 함량이 충분하게 작용하지 않아 저융점의 액상 개재물(12CaOㆍ7Al2O3)을 형성하기 못하고 CaOㆍ2Al2O3, CaOㆍ7Al2O3 등의 고융점 물질을 형성하여, 이로 인해 오히려 노즐 막힘이 가속화되는 경우가 발생하는 문제점이 있다.
In recent years, a hand-held immersion nozzle is used. This is because a material made of ZrO 2 -CaO-SiO 2 -C system is embedded in the inner portion of the nozzle, and when the molten steel flows, the fine alumina attached to the inner wall of the nozzle Of CaO to form a low-melting-point liquid material, which is then washed away together with the molten steel. However, even in the case of such nozzles, the content of CaO contained in the inner work material does not sufficiently act to form a liquid inclusion (12CaO 7Al 2 O 3 ) having a low melting point, and CaO 2Al 2 O 3 , CaO 7Al 2 O 3 or the like is formed on the surface of the nozzle, thereby causing the nozzle clogging to be accelerated.
본 발명은 알루미나 개재물이 내공부에 부착시 쉽게 저융점 화합물이 형성되도록 함으로써 개재물 부착을 억제시킬 수 있는 노즐을 제공한다.The present invention provides a nozzle capable of inhibiting inclusion adherence by allowing an alumina inclusion to easily form a low melting point compound upon adhering to the inner wall.
또한, 본 발명은 CaO의 함량을 증가시켜 연속 주조시 장시간 사용에도 개재물 부착에 의한 노즐 막힘을 방지할 수 있는 노즐을 제공한다.
Further, the present invention provides a nozzle capable of preventing the clogging of the nozzle due to the inclusion even when the continuous casting is used for a long time by increasing the content of CaO.
본 발명의 실시 예에 따른 노즐은, 관 형상의 노즐 몸체; 상기 노즐 몸체의 내벽의 적어도 일부를 둘러싸도록 마련되는 내공부; 및 상기 노즐 몸체의 하부에 마련되는 토출구를 포함하고, 상기 내공부는 칼슘지르코네이트(CaZrO3), 칼슘실리케이트(CaSiO3), 디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2), 흑연(C) 및 보론카바이드(B4C)를 포함하는 혼합물로 형성된다.A nozzle according to an embodiment of the present invention includes a tubular nozzle body; An inner rim provided to surround at least a part of the inner wall of the nozzle body; And a discharge port provided in the lower portion of the nozzle body, the inner study is calcium zirconate (CaZrO 3), calcium silicate (CaSiO 3), dicalcium silicate (2CaO · SiO 2), graphite (C) and boron Carbide (B 4 C).
상기 내공부는 2㎜ 내지 5㎜의 두께로 형성될 수 있다.The inner workings may be formed to a thickness of 2 mm to 5 mm.
상기 내공부는 상기 노즐 몸체의 내벽 전체에 형성될 수 있다.The inner work may be formed on the entire inner wall of the nozzle body.
상기 혼합물 100 중량%에 대하여, 상기 칼슘지르코네이트는 40 내지 50 중량%, 상기 칼슘실리케이트는 5 내지 15 중량%, 상기 디칼슘실리케이트는 25 내지 30 중량%, 상기 흑연은 15 내지 20 중량% 및 상기 보론카바이드는 0.5 내지 1 중량%로 함유될 수 있다.Wherein the calcium silicate is present in an amount of from 40 to 50% by weight, the calcium silicate is from 5 to 15% by weight, the calcium silicate is from 25 to 30% by weight, the graphite is from 15 to 20% by weight, The boron carbide may be contained in an amount of 0.5 to 1% by weight.
상기 혼합물은 각 성분을 점착시키기 위한 결합제를 더 포함하고, 상기 결합제는 외삽으로 전체 중량의 1 내지 5 중량%로 첨가될 수 있다.The mixture may further comprise a binder for sticking each component, and the binder may be extrapolated at 1 to 5 wt% of the total weight.
상기 결합제는 액상의 페놀 레진을 포함할 수 있다.The binder may comprise a liquid phenolic resin.
상기 혼합물을 1200kgf/cm2의 압력 및 1000℃의 온도로 소성한 시편의 꺾임 강도는 75 kgf/cm2 이상의 값을 가질 수 있다.The bending strength of the specimen by firing the mixture at a temperature and pressure of 1000 ℃ of 1200kgf / cm 2 may have more than 75 kgf / cm 2 values.
상기 시편 상에 알루미나 펠릿을 놓고 1550℃에서 열처리한 후 측정되는 반응층의 두께는 0.8㎜ 이상의 값을 가질 수 있다.The thickness of the reaction layer measured after the alumina pellet is placed on the specimen and annealed at 1550 ° C may have a value of 0.8 mm or more.
상기 시편을 1550℃의 용강에 2시간 동안 침지하여 측정되는 손상층의 두께는 1.0㎜ 이하의 값을 가질 수 있다.The thickness of the damaged layer measured by immersing the specimen in molten steel at 1550 캜 for 2 hours may have a value of 1.0 mm or less.
상기 시편을 1550℃의 용강에 2시간 동안 침지하여 측정되는 개재물의 부착 두께는 0.5㎜ 이하의 값을 가질 수 있다.
The adhesion thickness of the inclusions measured by immersing the specimen in molten steel at 1550 캜 for 2 hours may have a value of 0.5 mm or less.
본 발명의 실시 예에 따른 노즐에 의하면, 알루미나 개재물이 내공부에 부착시 쉽게 저융점 화합물이 형성되도록 함으로써 개재물 부착을 억제시킬 수 있다.According to the nozzle according to the embodiment of the present invention, the adhesion of inclusions can be suppressed by allowing the alumina inclusions to easily form a low melting point compound when adhered to the inner coating.
또한, 본 발명의 실시 예에 따른 노즐에 의하면 내공부를 칼슘지르코네이트, 칼슘실리케이트, 디칼슘실리케이트, 흑연 및 보론카바이드의 혼합물로 형성함으로써, 연속 주조 중에 용강 내에 존재하는 알루미나 개재물이 내공부 표면에 접촉하여 저융점의 액상 물질을 생성시키며 유동하게 되어 개재물의 부착이 억제되고, 노즐의 막힘 현상을 효과적으로 방지할 수 있을 뿐만 아니라 사용 수명을 향상시켜 장시간의 연속 주조에 최적화된 제품을 얻을 수 있다.
Further, according to the nozzle according to the embodiment of the present invention, by forming the inner workings with a mixture of calcium zirconate, calcium silicate, dicalcium silicate, graphite and boron carbide, the alumina inclusions present in the molten steel during continuous casting So that the adhesion of the inclusions can be suppressed and the clogging phenomenon of the nozzle can be effectively prevented as well as the service life can be improved and a product optimized for long-time continuous casting can be obtained .
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 노즐을 포함하는 연속 주조 설비의 개략도.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 단면도.1 is a schematic diagram of a continuous casting installation including a nozzle according to an embodiment of the present invention;
2 is a cross-sectional view of a nozzle according to an embodiment of the present invention.
본 발명에 따른 노즐은 알루미나(Al2O3) 개재물과 반응하여 저융점의 액상 물질을 형성하여 노즐 막힘을 방지할 수 있는 기술적 특징을 제시한다.The nozzle according to the present invention reacts with alumina (Al 2 O 3 ) inclusions to form a liquid material having a low melting point, thereby providing a technical feature capable of preventing nozzle clogging.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예들을 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 발명의 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as being limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, Is provided to fully inform the user. Wherein like reference numerals refer to like elements throughout.
도 1은 본 발명의 노즐을 포함하는 연속 주조 설비의 개략도이고, 도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 단면도이다.FIG. 1 is a schematic view of a continuous casting installation including a nozzle of the present invention, and FIG. 2 is a sectional view of a nozzle according to an embodiment of the present invention.
도 1 및 도 2를 참조하면, 연속 주조 설비는 레이들(100)에서 제강 공정을 거친 용강을 저장하는 턴디쉬(200)와, 턴디쉬(200)의 하측에 배치되어 용강을 응고시켜 주편을 제조하는 주형(300)과, 턴디쉬(200)의 출탕구(210) 하측에 대응 배치되어 용강의 출탕을 제어하는 게이트(400)와, 게이트(400)의 하부에 대응 배치되어 턴디쉬(200) 내의 용강을 주형(300)으로 안내하는 침지 노즐(500)을 포함한다.1 and 2, the continuous casting facility includes a tundish 200 for storing molten steel subjected to a steelmaking process in the
또한, 게이트(400)는 슬라이딩 게이트를 이용할 수 있는데, 슬라이딩 게이트는 상부 및 하부 고정 플레이트(410, 420)와, 상부 고정 플레이트(410)와 하부 고정 플레이트(420) 사이에 마련된 슬라이딩 플레이트(430)를 포함할 수 있다. 이러한 연속 주조 설비는 슬라이딩 플레이트(430)를 슬라이딩시켜 턴디쉬(200)의 출탕구(210)와 침지 노즐(500) 사이의 연통을 제어함으로써 용강의 출탕을 제어할 수 있다. 물론 이에 한정되지 않고, 턴디쉬(200)의 출탕구(201)와 침지 노즐(500) 사이의 연통을 제어할 수 있는 어떠한 수단이 사용되어도 무방하다.The sliding gate may include upper and
침지 노즐(500)은 도 2에 도시된 바와 같이, 턴디쉬(200) 내의 용강을 주형(300) 내로 안내할 수 있도록 관 형상으로 제작된 노즐 몸체(510)와, 노즐 몸체(510)의 내벽을 둘러싸도록 마련된 내공부(520)와, 노즐 몸체(510) 외부의 슬래그 라인부(530)와, 노즐 몸체(510) 하부의 양측에 서로 대칭되도록 형성되어 침지 노즐(500) 내의 용강이 주형(300)으로 토출되도록 하는 토출구(540)를 포함한다.2, the
노즐 몸체(510)는 Al2O3-C 및 Al2O3-SiO2-C 중 어느 하나의 재료를 이용하여 제작할 수 있으며, 용강이 흐를 수 있도록 관 형상으로 제작된다. 또한, 슬래그 라인부(530)은 ZrO2-C의 재료를 이용하여 형성할 수 있으며, 토출구(540) 상측의 노즐 몸체(510)의 외면에 형성될 수 있다.The
내공부(520)는 노즐 몸체(510)의 내벽에 형성된다. 즉, 내공부(520)는 침지 노즐(500)의 내벽에 소정 두께, 예를 들어 2㎜∼5㎜ 두께로 형성되어 용강과 접촉될 수 있다. 이때, 내공부(520)는 노즐 몸체(510)의 내벽으로부터 돌출되지 않도록 형성될 수 있다. 즉, 내공부(520)는 침지 노즐(500) 내벽에 2㎜∼5㎜의 깊이로 형성될 수 있다. 물론, 내공부(520)는 침지 노즐(500) 내벽에 일부 깊이로 삽입되고 나머지가 돌출된 형태로 마련될 수도 있고, 침지 노즐(500) 내벽으로부터 돌출된 형태로 마련될 수도 있다. 또한, 내공부(520)는 노즐 몸체(510)의 길이 방향으로 하측으로부터 50% 이상의 길이로 형성될 수 있다. 물론, 내공부(520)는 노즐 몸체(510) 내벽 전체에 형성되는 것이 바람직하다.The
이러한 본 발명의 실시 예에 따른 내공부(520)는 칼슘지르코네이트(CaZrO3), 칼슘실리케이트(CaSiO3), 디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2), 흑연(C) 및 보론카바이드(B4C)를 포함하는 혼합물을 이용하여 형성할 수 있다.This my
칼슘지르코네이트, 칼슘실리케이트 및 디칼슘실리케이트는 고온 영역의 침지 노즐(500) 사용 구간에서 개재물인 알루미나가 상기 침지 노즐(500)의 내벽 즉, 내공부(520)에 부착시 쉽게 저융점 화합물을 형성하도록 반응하는 성분인 CaO를 함유한 물질이다. 상기의 성분들은 다음과 같은 반응에 의하여 CaO를 생성하고, 상기 CaO는 알루미나와 반응하여 저융점의 액상 개재물을 형성하게 되어 개재물의 부착이 억제된다.The calcium zirconate, calcium silicate and dicalcium silicate can easily be added to the inner wall of the
CaZrO3 → CaO + ZrO2 CaZrO 3 → CaO + ZrO 2
CaSiO3 → CaO + SiO2 CaSiO 3 → CaO + SiO 2
2CaOㆍSiO2 → 2CaO + SiO2 And 2CaO SiO 2 → 2CaO + SiO 2
12CaO + 7Al2O3 → 12CaOㆍ7Al2O3 12CaO + 7Al 2 O 3 ? 12CaO 7Al 2 O 3
보론카바이드의 경우 내공부(520)의 산화 방지 및 저융점 액상 물질을 형성하기 위하여 첨가된다. 보론카바이드는 전술한 반응에 의하여 생성된 CaO 또는 알루미나와 반응하여 산화물인 B2O3를 생성한다. 이와 같은 보론카바이드의 반응에 의하여 내공부(520)의 다른 성분들이 산화되는 것을 방지할 수 있을 뿐만 아니라, 저융점 물질인 B2O3를 생성하여 알루미나가 내공부(520)에 부착시 쉽게 액상 물질을 형성할 수 있게 되고, 이와 같은 저융점의 액상 물질의 유동에 의하여 개재물의 부착이 억제된다. 또한, 흑연(C)은 내공부(520) 자체의 내스폴링(spalling)성을 증진시키기 위하여 첨가된다.
In the case of boron carbide, it is added to prevent oxidation of the
이하에서, 본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 내공부에 포함되는 각 성분의 조성비를 상세하게 설명한다.Hereinafter, the composition ratios of the respective components included in the inner working of the nozzle according to the embodiment of the present invention will be described in detail.
본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 내공부(520)는 혼합물 100 중량%에 대하여, 40 내지 50 중량%의 칼슘지르코네이트(CaZrO3), 5 내지 15 중량%의 칼슘실리케이트(CaSiO3), 25 내지 30 중량%의 디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2), 15 내지 20 중량%의 흑연(C) 및 0.5 내지 1 중량%의 보론카바이드(B4C)를 포함하는 혼합물로 형성될 수 있다.The
칼슘지르코네이트(CaZrO3)는 침지 노즐(500)의 내공부(520)를 구성하는 기본 물질이다. 칼슘 지르코네이트는 용강의 주조 온도에서 용강에 대한 내침식성을 부여하고, 용강 중 알루미나 개재물 접촉시 저융점의 액상 물질을 형성하는 산화칼슘(CaO)원을 함유하고 있기 때문에 많이 사용할수록 알루미나와의 반응성 측면에서 유리한 결과를 얻을 수 있다. 그러나, 가격적인 면을 고려할 때 상기 칼슘지르코네이트는 침지 노즐(500)의 내공부(520)의 혼합물 100 중량%에 대하여 40 내지 50 중량%로 함유되는 것이 바람직하다. 즉, 칼슘지르코네이트의 함유량이 40 중량% 미만이면 산화지르코늄(ZrO2)의 함량이 부족하게 되어 내식성이 감소하고, 50 중량%를 초과하는 경우 경제성이 떨어진다.Calcium zirconate (CaZrO 3 ) is a basic substance constituting the
칼슘실리케이트(CaSiO3)는 칼슘지르코네이트의 CaO 확산을 용이하게 해주고, 자체적으로도 CaO 성분이 포함되어 있다. 따라서, 알루미나 개재물과의 반응에 관여하며, 혼합물 100 중량%에 대하여 5 중량% 미만으로 함유되는 경우 첨가 효과가 미흡하게 되고, 15 중량%를 초과하게 되면 과다한 용액 생성으로 용강에 대한 내침식성이 저하된다.Calcium silicate (CaSiO 3 ) facilitates the CaO diffusion of calcium zirconate, and it also contains the CaO component itself. Therefore, when it is involved in the reaction with the alumina inclusions, if it is contained in an amount of less than 5% by weight with respect to 100% by weight of the mixture, the effect of addition becomes insufficient, and when it exceeds 15% by weight, do.
디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2)는 고융점의 물질로서 내공부(520)의 CaO 함량을 높이기 위하여 첨가되는 것으로서 디칼슘실리케이트의 함량이 25 중량% 미만이면 CaO의 함량이 적어 알루미나와의 반응에 의한 액상 생성이 미흡하게 되고 30 중량%를 초과하게 되면 과도한 액상 생성으로 내공부(520)의 내구성이 현저하게 저하된다.Dicalcium silicate (2CaO · SiO 2) is a reaction with high as to be added to increase the CaO content of the units (520) as a substance having a melting point of less than 25 wt% of dicalcium silicate, less the content of CaO Alumina And if it exceeds 30% by weight, the durability of the
흑연(C)은 내공부(520) 자체의 내스폴링성 증진을 위하여 첨가되는 것으로, 혼합물 100 중량%에 대하여 흑연이 15 중량% 미만으로 함유되면 열 충격에 의한 균열 발생으로 탈락할 가능성이 높아지며, 20 중량%를 초과하게 되면 강도 부족 등으로 내식성이 약해진다.The graphite (C) is added for enhancing the anti-scrubbing property of the
보론카바이드(B4C)는 침지 노즐(500) 내공부(520)의 내산화성 증진과 CaO 또는 알루미나와의 반응에 있어서 저융점 물질 즉, B2O3를 생성하는데 용이하기 때문에 첨가되는 것으로서 혼합물 100 중량%에 대하여 0.5 중량% 미만으로 첨가되는 경우 첨가 효과가 없거나 미흡하며, 1.0 중량%를 초과하여 첨가되는 경우 과용손의 우려가 있다.The boron carbide (B 4 C) is added because it is easy to generate a low melting point material, i.e., B 2 O 3 , in the oxidation resistance enhancement of the
본 발명의 실시 예에 따른 내공부(520)를 형성하는 혼합물은 상기의 각 성분 즉, 칼슘지르코네이트, 칼슘실리케이트, 디칼슘실리케이트, 흑연 및 보론카바이드를 상호 점착시키기 위한 결합제를 더 포함할 수 있다. 상기 결합제는 상기 각 성분을 합한 전체 중량에 대하여 외삽으로 1 내지 5 중량%로 첨가될 수 있다. 즉, 상기 결합제는 칼슘지르코네이트, 칼슘실리케이트, 디칼슘실리케이트, 흑연 및 보론카바이드를 합한 100 중량%에 추가로 1 내지 5 중량%로 포함될 수 있다. 결합제로는 액상의 페놀 레진 등 열경화성 수지를 이용할 수 있다. 여기서, 결합제가 1 중량% 미만이면 각 성분 상호 간의 혼합이 어렵게 되고, 결합제가 5 중량%를 초과하게 되면 습도가 높아지게 되어 내공부(520)의 성형이 어려운 문제가 있다.The mixture forming the
따라서, 본 발명의 실시 예에 따른 노즐은 노즐 몸체(510)의 내벽의 적어도 일부를 둘러싸도록 마련되는 내공부(520)를 일정 조성비를 갖는 칼슘지르코네이트, 칼슘실리케이트, 디칼슘실리케이트, 흑연 및 보론카바이드의 혼합물로 형성함으로써, 연속 주조 중에 용강 내에 존재하는 알루미나 개재물이 내공부(520) 표면에 접촉하여 저융점의 액상 물질을 생성시키며 유동하게 되어 개재물의 부착이 억제되고, 침지 노즐(500)의 막힘 현상을 효과적으로 방지할 수 있게 되어 사용 수명을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라 장시간의 연속 주조에 최적화된 제품을 얻을 수 있다.
Accordingly, in the nozzle according to the embodiment of the present invention, the
이하에서, 본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 내벽에 마련되는 내공부의 물리적 특성 및 성능 평가 즉 반응성에 관한 실험 결과를 표 1과 함께 상세하게 설명한다.
Hereinafter, the physical properties of the inner rinsing provided on the inner wall of the nozzle according to the embodiment of the present invention and the experimental results on the performance evaluation, i.e., the reactivity, will be described in detail with reference to Table 1.
표 1을 참조하면, 상기와 같은 조성비를 가지도록 혼합 및 혼련하여 얻은 원료 배토를 냉간 정수압 프레스(Cold Isostatic Press)에서 약 1200kgf/cm2의 압력으로 성형한 후 약 1000℃ 부근에서 소성하여 각각의 시편을 제조하고, 물리적 특성 실험을 실시하였다. 또한, 내공부(520)에 의한 침지 노즐(500)의 막힘 방지 효과를 검증하기 위하여 각 내공부(520)의 시편과 알루미나와의 반응성 실험 및 용강 중의 알루미나와의 부착성 실험을 실시하였다.Referring to Table 1, the raw material clay obtained by mixing and kneading to have the above composition ratio was compacted at a pressure of about 1200 kgf / cm 2 in a cold isostatic press, and then fired at about 1000 ° C. Specimens were prepared and tested for physical properties. Also, in order to verify the effect of preventing the
이와 같이 성형된 각각의 시편에 대하여 물리적 특성인 부피 비중, 겉보기 기공율 및 꺾임 강도를 측정하여 그 결과를 상기의 표 1에 나타내었으며, 반응성 실험에서는 내공부(520)와 알루미나 펠릿과의 반응층 두께, 용강에 의한 용융 손상층의 두께, 알루미나 개재물의 부착 두께 및 막힘 방지 효과 유무를 평가하여 그 결과를 또한, 상기 표 1에 나타내었다.Physical properties such as bulk specific gravity, apparent porosity and flexural strength were measured for each specimen thus formed, and the results are shown in Table 1. In the reactive test, the reaction layer thickness between the
한편, 상기 표 1에서 반응층 두께 측정은 전술한 바와 같이 제조된 각각의 시편 상부에 순도 99% 이상의 고순도를 갖는 시약급 알루미나를 이용하여 성형한 펠릿을 놓고 강의 연속 주조 온도인 1500℃ 내지 1550℃ 범위인 1550℃에서 1시간 동안 열처리한 후 내공부(520)의 시편과 알루미나 펠릿의 반응이 이루어지는 반응층의 두께를 측정하였다.The thickness of the reaction layer in Table 1 was determined by placing the pellets molded using reagent grade alumina having a purity of 99% or higher in purity above the respective specimens prepared as described above at a continuous casting temperature of 1500 ° C to 1550 ° C And the thickness of the reaction layer in which the reaction of the specimen of the
용융 손상층은 내공부(520)가 용강에 의해 손상되어 침식되는 두께를 의미하며, 표 1에서는 편의상 내공부(520)의 잔존 두께에서 반응 전의 내공부(520) 두께를 뺀 음의 값으로 나타내었다. 상기 용융 손상층의 두께 측정은 내공부(520)의 시편을 1550℃로 유지되는 용강 속에 침지하여 2시간 반응시킨 후 시편을 꺼내어 내공부(520)의 용융 손상층의 두께를 측정하였다. 개재물의 부착 두께 측정 또한, 내공부(520)의 시편을 1550℃로 유지되는 용강 속에 침지하여 2시간 반응시킨 후 시편을 꺼내어 알루미나 개재물의 부착 두께를 비교하였다.For the sake of convenience, in Table 1, the molten damage layer is expressed as a negative value obtained by subtracting the thickness of the
상기 표 1에서 알 수 있는 바와 같이, 각각의 실험 예의 경우 부피 비중은 2.70 내지 2.72의 값을 가지며, 겉보기 기공율은 19 내지 20%로 내공부(520)로 사용되기 위한 상기의 물리적 성질은 만족하는 결과를 얻었다. 그러나, 꺾임 강도 측정에서 실험 예 4 내지 7에 비하여 실험 예 1 내지 3 및 8의 조성비를 갖는 내공부(520)를 사용하는 경우 보다 우수한 꺾임 강도를 보이는 것을 알 수 있었다. 이는 칼슘실리케이트 및 디칼슘실리케이트의 함유량이 높을수록 꺾임 강도가 감소할 수 있기 때문이다.As can be seen from the above Table 1, in each experimental example, the volume specific gravity has a value of 2.70 to 2.72, and the apparent porosity is 19 to 20%, and the above physical properties for use as the
여기서, 실험 예 1 내지 3의 경우는 반응층의 두께가 0.8㎜ 이상의 값을 갖는다. 즉, 내공부(520)의 혼합물로부터 생성된 CaO가 알루미나 펠릿과 반응하여 빠져나간 두께가 0.8㎜ 이상의 값을 가지게 되어 충분한 알루미나와의 반응성을 가지는 것을 알 수 있었다. 또한, 용강에 대한 용융 손상층의 두께가 1.0㎜ 이하의 값을 가지게 되어 용강에 대한 내구성도 만족하는 결과를 얻었으며, 개재물의 부착 두께가 0.5㎜ 이하, 보다 상세하게는 약 0㎜의 값을 가지게 되어 알루미나 개재물의 부착이 확인되지 않았다.Here, in the case of Experimental Examples 1 to 3, the thickness of the reaction layer has a value of 0.8 mm or more. That is, it was found that the CaO generated from the mixture of the
이에 반해, 실험 예 4의 경우는 칼슘지르코네이트가 45 중량%를 초과하여 용융 손상이 심하고, 실험 예 5 및 6은 칼슘실리케이트의 첨가량이 5 중량% 미만 또는 15 중량% 초과의 값을 가지게 되어 알루미나와의 반응성이 부족하거나, 과도한 반응성을 가지게 되어 용융 손상이 심하게 발생하는 것을 알 수 있었다. 또한, 실험 예 7 및 8의 경우는 디칼슘실리케이트의 첨가량이 25 중량% 미만 또는 30 중량% 초과의 값을 가지는 것으로 개재물이 다량 부착하거나 또는 과도한 용융 손상이 발생하는 결과를 보임을 알 수 있었다.On the other hand, in Experimental Example 4, the calcium zirconate content exceeded 45% by weight, and the amount of calcium silicate added in Experimental Examples 5 and 6 was less than 5% by weight or more than 15% by weight It was found that the reactivity with alumina was insufficient or excessively reactive, resulting in severe fusing damage. In the case of Experimental Examples 7 and 8, it was found that the addition amount of the dicalcium silicate was less than 25% by weight or more than 30% by weight, which indicates that a large amount of inclusions were adhered or excessive melting damage occurred.
따라서, 표 1에 따른 상기의 실험 결과를 참조하면, 본 발명의 실시 예에 따른 노즐의 내공부를 형성하는 혼합물은 실험 예 2의 조성비에 따라 칼슘지르코네이트 43 내지 47 중량%, 칼슘실리케이트 8 내지 12 중량%, 디칼슘실리케이트 25 내지 27 중량%, 흑연 18 내지 22 중량% 및 보론카바이드 0.5 내지 0.7 중량%의 조성 범위를 갖는 경우 저융점의 액상 물질을 형성하여 침지 노즐(500)의 막힘 현상을 방지할 수 있는 내공부(520)로서의 최적의 효과를 얻을 수 있음을 알 수 있다.Therefore, referring to the results of the experiment according to Table 1, the mixture forming the inner rinsing of the nozzle according to the embodiment of the present invention is composed of 43 to 47% by weight of calcium zirconate, calcium silicate 8 The liquid material having a low melting point is formed when the composition has a composition range of 12 to 12 wt%, dicalcium silicate 25 to 27 wt%, graphite 18 to 22 wt%, and boron carbide 0.5 to 0.7 wt% It is possible to obtain an optimum effect as the
이때, 내공부(520) 시편의 꺾임 강도는 77kgf/cm2 이상의 값을 가지게 된다. 또한, 내공부(520)의 반응성 실험 결과인 알루미나 펠릿과의 반응층의 두께는 0.8㎜ 이상의 값을 가지게 되고, 용강에 대한 용융 손상층의 두께가 0.5㎜ 이하의 값을 갖는다. 뿐만 아니라, 개재물이 내공부(520)에 부착되는 두께는 0.3㎜ 이하의 값을 가지게 되어, 연속 주조 중에 용강 내에 존재하는 알루미나 개재물이 내공부(520) 표면에 접촉하여 저융점의 액상 물질을 생성시키며 유동하여 개재물의 부착이 억제되고, 침지 노즐(500)의 막힘 현상을 효과적으로 방지할 수 있게 되어 사용 수명을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라 장시간의 연속 주조에 최적화된 제품을 얻을 수 있다.
At this time, the bending strength of the
상기에서, 본 발명의 바람직한 실시 예가 특정 용어들을 사용하여 설명 및 도시되었지만 그러한 용어는 오로지 본 발명을 명확하게 설명하기 위한 것일 뿐이며, 본 발명의 실시 예 및 기술된 용어는 다음의 청구범위의 기술적 사상 및 범위로부터 이탈되지 않고서 여러 가지 변경 및 변화가 가해질 수 있는 것은 자명한 일이다. 이와 같이 변형된 실시 예들은 본 발명의 사상 및 범위로부터 개별적으로 이해되어져서는 안 되며, 본 발명의 청구범위 안에 속한다고 해야 할 것이다.
While the preferred embodiments of the present invention have been described and illustrated above using specific terms, such terms are used only for the purpose of clarifying the invention, and the embodiments of the present invention and the described terminology are intended to be illustrative, It will be obvious that various changes and modifications can be made without departing from the spirit and scope of the invention. Such modified embodiments should not be individually understood from the spirit and scope of the present invention, but should be regarded as being within the scope of the claims of the present invention.
500: 침지 노즐 510: 노즐 몸체
520: 내공부 530: 슬래그 라인부
540: 토출구500: immersion nozzle 510: nozzle body
520: inner work 530: slag line part
540:
Claims (10)
상기 내공부는 전체 100 중량%에 대하여 40 내지 50 중량%의 칼슘지르코네이트(CaZrO3), 5 내지 15 중량%의 칼슘실리케이트(CaSiO3), 25 내지 30 중량%의 디칼슘실리케이트(2CaO·SiO2), 15 내지 20 중량%의 흑연(C) 및 0.5 내지 1 중량%의 보론카바이드(B4C)를 포함하는 혼합물로 형성되는 노즐.
A tubular nozzle body; An inner rim provided to surround at least a part of the inner wall of the nozzle body; And a discharge port provided at a lower portion of the nozzle body,
The inner workings may include 40 to 50 wt% of calcium zirconate (CaZrO 3 ), 5 to 15 wt% of calcium silicate (CaSiO 3 ), 25 to 30 wt% of dicalcium silicate (2CaO 3 SiO 2 ), 15 to 20% by weight of graphite (C) and 0.5 to 1% by weight of boron carbide (B 4 C).
상기 내공부는 2㎜ 내지 5㎜의 두께로 형성되는 노즐.
The method according to claim 1,
Wherein the inner coating is formed to a thickness of 2 mm to 5 mm.
상기 내공부는 상기 노즐 몸체의 내벽 전체에 형성되는 노즐.
The method according to claim 1,
Wherein the inner work is formed on the entire inner wall of the nozzle body.
상기 혼합물은 각 성분을 점착시키기 위한 결합제를 더 포함하고,
상기 결합제는 외삽으로 전체 중량의 1 내지 5 중량%로 첨가되는 노즐.
The method according to claim 1,
The mixture further comprises a binder for sticking each component,
Wherein the binder is added by extrapolation to 1 to 5 weight percent of the total weight.
상기 결합제는 액상의 페놀 레진을 포함하는 노즐.
The method of claim 5,
Wherein the binder comprises a liquid phenolic resin.
상기 혼합물을 1200kgf/cm2의 압력 및 1000℃의 온도로 소성한 시편의 꺾임 강도는 75 kgf/cm2 이상의 값을 가지는 노즐.
The method according to claim 1,
The mixture was 1200kgf / cm 2 pressure and bending strength of the specimen calcined at a temperature of 1000 ℃ a nozzle having more than 75 kgf / cm 2 in value.
상기 시편 상에 알루미나 펠릿을 놓고 1550℃에서 열처리한 후 측정되는 반응층의 두께는 0.8㎜ 이상의 값을 가지는 노즐.
The method of claim 7,
Wherein the alumina pellet is placed on the specimen and the thickness of the reaction layer measured after the heat treatment at 1550 ° C is 0.8 mm or more.
상기 시편을 1550℃의 용강에 2시간 동안 침지하여 측정되는 손상층의 두께는 1.0㎜ 이하의 값을 가지는 노즐.
The method of claim 7,
Wherein the thickness of the damaged layer measured by immersing the specimen in molten steel at 1550 캜 for 2 hours is 1.0 mm or less.
상기 시편을 1550℃의 용강에 2시간 동안 침지하여 측정되는 개재물의 부착 두께는 0.5㎜ 이하의 값을 가지는 노즐.
The method of claim 7,
Wherein the adhesion thickness of the inclusions measured by immersing the specimen in molten steel at 1550 캜 for 2 hours is 0.5 mm or less.
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---|---|---|---|---|
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