KR101609242B1 - 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법 - Google Patents
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Abstract
쌍정유기소성강의 제조방법이 개시된다. 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조방법은 중량%로 0초과 0.1% 이하의 니오븀(Nb), 12∼18%의 망간(Mn), 0초과 2% 이하의 알루미늄(Al), 0.3∼0.6%의 탄소(C), 나머지 철 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 주조하는 단계, 상기 주조된 강을 균질화 처리하는 단계, 상기 강을 열간압연하는 단계, 상기 강을 냉간압연하는 단계, 및 상기 강을 어닐링 하는 단계를 포함하되, 상기 어닐링은 냉간압연된 강의 부분 재결정이 일어나는 범위에서 이루어지는 것을 특징으로 한다.
Description
본 발명은 쌍정유기소성강에 대한 것으로, 보다 상세하게는 니오븀(Nb)을 미량첨가하고 부분재결정 열처리를 통해 항복강도를 현저하게 향상시킨 쌍정유기소성강의 제조방법에 대한 것이다.
자동차의 충돌 안전법규와 환경규제의 영향으로 자동차의 차체에 사용되는 초고강도의 비율이 계속 증가되고 있는 추세이다. 그러나, 재료의 특성상 강도의 증가는 성형성의 저하를 수반하는게 일반적이다.
쌍정유기소성강(TWin Induced Plasticity Steel)은 상온에서 오스테나이트 상으로 존재하며 소성변형시 전위 뿐만 아니라 쌍정에 의해 경화가 이루어지는 강으로 트윕(twip)강이라고도 한다. 소성변형중의 기계적 쌍정의 형성은 변형경화를 형성하고, 네킹을 방지하여 높은 변형 능력을 유지하게 한다.
쌍정유기소성강은 전위강화에 의해 강도를 증가시키는 이상조직강(dual-phase steel), 변태유기소성강(transformation induced plasticity steel)에 비해 우수한 강도 및 연성을 갖는 강종이다.
그러나, 쌍정유기소성강은 고가의 원소첨가와 낮은 항복강도 등으로 인하여 상용화에 걸림돌이 되어왔다. 특히, 현재까지 개발된 쌍정유기소성강은 항복강도가 300MPa 정도에 불과하여 고하중을 견디는 자동차 구조재료로 적용하기위해서는 500MPa 이상으로 항복강도를 향상시킬 필요가 있다.
본 발명은 상기와 같은 문제점을 포함하여 여러 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 니오븀(Nb)을 미량합금원소(micro-alloying element)로 첨가하고, 부분 재결정 열처리를 통해 항복강도가 향상된 쌍정유기소성강의 제조방법을 제공하기 위한 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 쌍정유기소성강의 제조방법은 중량%로 0초과 0.1% 이하의 니오븀(Nb), 12∼18%의 망간(Mn), 0초과 2%이하의 알루미늄(Al), 0.3∼0.6%의 탄소(C), 나머지 철 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 주조하는 단계, 상기 주조된 강을 균질화 처리하는 단계, 상기 강을 열간압연하는 단계, 상기 강을 냉간압연하는 단계, 및 상기 강을 어닐링 하는 단계를 포함하되, 상기 어닐링은 냉간압연된 강의 부분 재결정이 일어나는 범위에서 이루어진다.
상기 균질화 처리는 온도범위 1,000℃∼1,150℃, 시간은 2∼4시간 범위에서 이루어질 수 있다.
상기 열간압연은 균질화 처리한 강을 1,000℃∼1,150℃ 까지 가열하여 유지한 후, 압하율 85∼90%로 행해질 수 있다.
상기 냉간압연은 열간압연이 완료된 강을 압하율 35-45% 범위로 하여 행해질 수 있다.
상기 어닐링은 냉간압연된 강재의 내부조직이 완전히 재결정되지 않고 일부가 재결정이 이루어지도록 온도범위 600∼650℃에서 10분 이내에서 행해질 수 있다.
본 발명의 다른 실시예에 의한 쌍정유기소성강은 인장강도가 990∼1,150MPa 일 수 있다.
또한, 상기 쌍정유기소성강은 연신율이 42∼76%일 수 있다.
상기 쌍정유기소성강은 항복강도가 520∼810MPa 일 수 있다.
상기 쌍정유기소성강은 강도연성지수가 48,216∼86,184MPa% 일 수 있다.
본 발명의 다른 실시예에 의한 자동차 범퍼용 빔은 상기 쌍정유기소성강으로 이루어진다.
본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조방법에 의하면, 니오븀(Nb)을 미량합금원소로 첨가하여 오스테나이트의 결정립을 미세화시킬 수 있으며, 강의 소성변형후 어닐링시 부분재결정이 일어나도록 함으로써 니오븀과 부분재결정의 복합 작용에 의해 강의 항복강도가 현저하게 상승한 쌍정유기소성강을 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조공정도이다.
도 2는 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조시 600℃에서 어닐링(annealing)을 한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 미세조직 및 전자후방산란회절(Electron Back Scattered Diffraction)사진이다.
도 3은 본 발명의 의한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 인장시험 결과도이다.
도 4는 본 발명에 의한 니오븀 첨가강과 니오븀을 첨가하지 않은 강의 어닐링 온도에 따른 경도 변화를 나타낸 그래프이다.
도 5는 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 열처리 온도에 따른 미세조직의 변화를 나타낸 전자후방산란회절(Electron Back Scattered Diffraction)사진이다.
도 6은 본 발명에 의한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 온도에 따른 미세조직의 광학현미경 사진이다.
도 2는 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조시 600℃에서 어닐링(annealing)을 한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 미세조직 및 전자후방산란회절(Electron Back Scattered Diffraction)사진이다.
도 3은 본 발명의 의한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 인장시험 결과도이다.
도 4는 본 발명에 의한 니오븀 첨가강과 니오븀을 첨가하지 않은 강의 어닐링 온도에 따른 경도 변화를 나타낸 그래프이다.
도 5는 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 열처리 온도에 따른 미세조직의 변화를 나타낸 전자후방산란회절(Electron Back Scattered Diffraction)사진이다.
도 6은 본 발명에 의한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 온도에 따른 미세조직의 광학현미경 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 여러 실시예들을 상세히 설명하기로 한다.
본 발명의 일부 실시예들은 당해 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위하여 제공되는 것이며, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다. 오히려 이들 실시예들은 본 개시를 더욱 충실하고 완전하게 하고, 당업자에게 본 발명의 사상을 완전하게 전달하기 위하여 제공되는 것이다. 또한, 도면에서 각 층의 두께나 크기는 설명의 편의 및 명확성을 위하여 과장된 것이다.
명세서 전체에 걸쳐서, 막, 영역 또는 기판과 같은 하나의 구성요소가 다른 구성요소 "상에", "연결되어", "적층되어" 또는 "커플링되어" 위치한다고 언급할 때는, 상기 하나의 구성요소가 직접적으로 다른 구성요소 "상에", "연결되어", "적층되어" 또는 "커플링되어" 접합하거나, 그 사이에 개재되는 또 다른 구성요소들이 존재할 수 있다고 해석될 수 있다. 반면에, 하나의 구성요소가 다른 구성요소 "직접적으로 상에", "직접 연결되어", 또는 "직접 커플링되어" 위치한다고 언급할 때는, 그 사이에 개재되는 다른 구성요소들이 존재하지 않는다고 해석된다. 동일한 부호는 동일한 요소를 지칭한다. 본 명세서에서 사용된 바와 같이, 용어 "및/또는"은 해당 열거된 항목 중 어느 하나 및 하나 이상의 모든 조합을 포함한다.
본 명세서에서 제 1, 제 2 등의 용어가 다양한 부재, 부품, 영역, 층들 및/또는 부분들을 설명하기 위하여 사용되지만, 이들 부재, 부품, 영역, 층들 및/또는 부분들은 이들 용어에 의해 한정되지 않음은 자명하다. 이들 용어는 하나의 부재, 부품, 영역, 층 또는 부분을 다른 영역, 층 또는 부분과 구별하기 위하여만 사용된다. 따라서, 이하 상술할 제 1 부재, 부품, 영역, 층 또는 부분은 본 발명의 가르침으로부터 벗어나지 않고서도 제 2 부재, 부품, 영역, 층 또는 부분을 지칭할 수 있다.
또한, "상의" 또는 "위의" 및 "하의" 또는 "아래의"와 같은 상대적인 용어들은 도면들에서 도해되는 것처럼 다른 요소들에 대한 어떤 요소들의 관계를 기술하기 위해 여기에서 사용될 수 있다. 상대적 용어들은 도면들에서 묘사되는 방향에 추가하여 소자의 다른 방향들을 포함하는 것을 의도한다고 이해될 수 있다. 예를 들어, 도면들에서 소자가 뒤집어 진다면(turned over), 다른 요소들의 상부의 면 상에 존재하는 것으로 묘사되는 요소들은 상기 다른 요소들의 하부의 면 상에 방향을 가지게 된다. 그러므로, 예로써 든 "상의"라는 용어는, 도면의 특정한 방향에 의존하여 "하의" 및 "상의" 방향 모두를 포함할 수 있다. 소자가 다른 방향으로 향한다면(다른 방향에 대하여 90도 회전), 본 명세서에 사용되는 상대적인 설명들은 이에 따라 해석될 수 있다.
본 명세서에서 사용된 용어는 특정 실시예를 설명하기 위하여 사용되며, 본 발명을 제한하기 위한 것이 아니다. 본 명세서에서 사용된 바와 같이, 단수 형태는 문맥상 다른 경우를 분명히 지적하는 것이 아니라면, 복수의 형태를 포함할 수 있다. 또한, 본 명세서에서 사용되는 경우 "포함한다(comprise)" 및/또는 "포함하는(comprising)"은 언급한 형상들, 숫자, 단계, 동작, 부재, 요소 및/또는 이들 그룹의 존재를 특정하는 것이며, 하나 이상의 다른 형상, 숫자, 동작, 부재, 요소 및/또는 그룹들의 존재 또는 부가를 배제하는 것이 아니다.
이하, 본 발명의 일부 실시예들은 본 발명의 이상적인 실시예들을 개략적으로 도시하는 도면들을 참조하여 설명한다. 도면들에 있어서, 예를 들면, 제조 기술 및/또는 공차(tolerance)에 따라, 도시된 형상의 변형들이 예상될 수 있다. 따라서, 본 발명 사상의 실시예는 본 명세서에 도시된 영역의 특정 형상에 제한된 것으로 해석되어서는 아니 되며, 예를 들면 제조상 초래되는 형상의 변화를 포함하여야 한다.
도 1은 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조공정도이다.
도 1에 도시한 바와 같이, 본 발명에 의한 쌍정유기소성강은 중량%로 0초과 0.1%이하의 니오븀(Nb), 12∼18%의 망간(Mn), 0초과 2%이하의 알루미늄(Al), 0.3∼0.6%의 탄소(C), 나머지 철 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 주조하는 단계(S10), 상기 주조된 강을 균질화 처리하는 단계(S20), 상기 강을 열간압연하는 단계(S30), 상기 강을 냉간압연하는 단계(S40) 및 상기 강을 어닐링 하는 단계(S50)를 포함하되, 상기 어닐링은 냉간압연된 강의 부분 재결정이 일어나는 범위에서 이루어진다.
이하 본 발명의 실시예에 의한 쌍정유기소성강의 조성에 대한 수치한정 이유를 설명하면 다음과 같다.
니오븀(Nb) : 0초과∼0.1중량%
니오븀은 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 중요한 성분중 하나로, 미량합금원소(micro-alloying element)로 첨가된다. 니오븀은 고온에서 강에 고용된 상태로 존재하며, 소성변형이 진행되면서 온도에 따른 고용도 감소로, 강에 함유된 탄소와 니오븀탄화물(NbC) 등을 형성하며 소성변형이 진행되는 동안, 오스테나이트 결정립의 조대화를 방지하여 결정립을 미세화시키는 작용을 하게 된다.
또한, 정확한 메커니즘은 규명되지 않았으나 소성변형후 어닐링시 부분재결정이 이루어진 강에서 결정립내 또는 결정립계에 형성된 니오븀탄화물이 금속기지내 쌍정의 형성을 억제함으로써 항복강도의 증가에 영향으로 미치는 것으로 보인다.
망간(Mn) : 12∼18중량%
망간은 강의 쌍정유기소성을 일으키기 위한 오스테나이트 상의 형성을 위하여 필요한 오스테나이트 안정화 원소로 강도와 함께 연성 확보를 위해서 12% 이상 첨가되며, 연성의 저하 및 원가증가로 인하여 18%를 초과하지 않는 것이 바람직하다.
알루미늄(Al) : 0초과∼2중량%
알루미늄은 강력한 탈산제로서 실온이하의 넓은 온도범위에서 오스테나이트 상을 안정화시켜 인성의 열화를 개선시키며 강도를 향상시키는 효과가 있다. 하지만 2중량%를 초과하게 되면 쌍정발생을 억제하여 연성을 감소시키고, 제강공정 중 노즐막힘을 야기하므로 0초과∼2중량%로 관리하는 것이 바람직하다.
탄소(C) : 0.30∼0.6중량%
탄소는 오스테나이트 안정화 원소이며 0.3중량% 미만인 경우 변형시 α′-마르텐사이트가 형성되어 가공크랙이 발생하여 연성이 저하되고, 0.6중량%를 초과하는 경우 오스테나이트 상의 안정도가 증가하여 슬립변형으로 변형기구의 천이가 발생될 수 있다.
본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 균질화 처리(solution heat treatment)는 온도범위 1,000℃∼1,150℃, 시간은 2∼4시간 범위에서 이루어지는 것을 특징으로 한다. 바람직하게는 1,100℃에서 3시간 동안 균질화 처리를 하는 것이 좋다.
강의 균질화 처리온도가 1,000℃ 미만인 경우는 망간 등의 합금원소가 기지내에서 편석이 발생하여 가열시간이 증가하게 되며, 1,150℃를 초과하게 되면 탈탄이 발생하여 강재 내부의 탄소의 농도구배 가 발생하기 때문이다.
또한, 가열시간이 2시간 미만인 경우는 합금원소의 편석이 발생할 수 있으며, 4시간을 초과하면 강재 내부에 탈탄이 발생하므로 가열시간은 상기의 범위로 유지하는 것이 바람직하다.
상기 열간압연은 균질화 처리한 강을 1,000℃∼1,150℃ 온도범위에서, 압하율 85∼90%로 행해지며 바람직하게는 1,100℃에서 90%의 압하율로 열간압연하는 것이 좋다.
열간압연시의 온도는 균질화 처리가 이루어지는 적정 온도범위에서 이루어짐으로써 공정관리의 효율을 기할 수 있다.
상기 냉간압연은 열간압연이 완료된 강을 재결정이 일어나지 않는 온도범위에서 압하율 35-45% 범위로 하여 행해지며, 바람직한 압하율은 40%로 하는 것이 좋다.
상기 어닐링은 냉간압연된 강재의 내부조직이 완전히 재결정되지 않고 일부가 재결정(부분 재결정)이 이루어지도록 온도범위 600∼650℃에서 10분 이내에서 행해지는 것을 특징으로 한다.
부분 재결정은 소성변형을 받은 강의 어니링(annealing)시 강재 내부 조직이 회복(recovery) 과정을 거친 후 재결정이 일어나는 과정에서 변형에너지가 집중된 부위에서 재결정이 우선적으로 발생하고 나머지 변형된 조직이 재결정이 완료되기 전에 어닐링을 종료시키는 것을 말한다.
본 발명의 다른 실시예 의한 쌍정유기소성강은 인장강도가 990∼1,150MPa 인 것을 특징으로 한다.
본 발명에 의한 쌍정유기소성강은 니오븀의 미량 합금원소(micro-alloying element)의 첨가에 의해 결정립 미세화(grain refinement) 및 탄화물이 입내 및 결정립계에서 생성됨으로써 쌍정 발생의 저항(barrier)으로 작용함으로써 항복강도의 증가를 가져오게 된다.
또한, 상기 쌍정유기소성강은 연신율이 42∼76%으로 강도증가와 함께 양호한 연성을 유지할 수 있다.
상기 쌍정유기소성강은 항복강도가 520∼810MPa이며 이는 니오븀의 미량 합금원소 첨가와 소성변형후의 강의 어닐링시 부분 재결정에 의하여 강의 항복강도가 증가한 것에 기인한다.
상기 쌍정유기소성강은 강도연성지수(인장강도 곱하기 연신율)가 48,216∼86,184MPa% 이며, 강도증가와 함께 연신율의 증가로 인하여 높은 강도연성지수를 나타내고 있다.
본 발명의 다른 실시예에 의한 자동자 범퍼용 빔은 상기 쌍정유기소성강으로 이루어지며 이는 본 발명에 의한 강종이 강도증가와 함께 소성가공의 용이성으로 인해 자동차 범퍼용 빔에 용이하게 적용할 수 있기 때문이다.
이하 실시예를 통하여 본 발명에 의한 쌍정유기소성강의 제조방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
<실시예>
중량%로 니오븀(Nb) 0.05%, 망간(Mn) 17.75%, 알루미늄(Al) 2.01%, 탄소(C) 0.56%, 나머지 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하는 강을 진공유도로(vacuum induction furnace)에서 용해하여 주조하였다. 주조된 강을 1,100℃에서 3시간 동안 균질화 처리를 실시한 후, 1,100℃에서 압하율 90%로 열간압연을 하였다.
열간압연된 강을 40%의 압하율로 냉간압연하였다. 냉간압연이 완료된 강을 온도범위 600∼650℃에서 10분동안 어닐링을 실시하였다.
아래 표 1은 본 발명에 의한 실시예인 니오븀을 첨가한 강과 비교예인 니오븀을 첨가하지 않은 강의 조성을 나타낸 표이다.
<표 1: 니오븀 무첨가강과 니오븀 첨가강의 성분>
도 2는 열처리온도 600℃에서의 니오븀을 첨가한 쌍정유기소성강의 전자후방산란회절(EBSD) 사진을 나타낸 도면이다.
도 2에 도시된 바와 같이, 강의 미세조직은 재결정 결정립과 변형쌍정의 혼합조직이 존재하는 것을 볼 수 있다.
도 3은 본 발명에 의한 니오븀 첨가 쌍정유기소성강의 인장시험 결과를 나타낸 도면으로 본 발명의 강재에 대하여 부분재결정을 실시한 경우의 항복강도는 520∼810MPa의 범위를 나타내었다.
한편, 니오븀을 첨가하지 않은 강의 경우는 항복강도가 335MPa을 나타내었다.
도 4는 열처리 온도에 따른 강의 경도변화를 나타낸 그래프이며, 어닐링 시간은 10분이었다. 도 4에 부분재결정 온도구간 및 그 온도구간에서 니오븀 첨가강이 니오븀 무첨가강에 비해서 경도가 증대됨을 알 수 있다.
아래 표 2는 본 발명에 의한 니오븀 첨가강과 니오븀 무첨가강의 인장특성 및 미세조직 특성을 나타낸 것이다. 표 2를 통해 니오븀 첨가강에 대해 600~650℃ 온도로 열처리하여 부분 재결정 조직을 얻을 수 있고, 이때 항복강도가 500MPa 이상을 나타내는 것을 알 수 있다.
<표 2: 니오븀 무첨가강과 니오븀 첨가강의 인장특성 및 미세조직 특성>
도 5는 니오븀이 첨가된 강재의 시편 열처리온도에 따른 쌍정유기소성강의 미세조직의 변화를 나타낸 전자후방산란회절(EBSD) 사진으로, Grain Orientation Spread(GOS) 분석을 통해 얻은 재결정 결정립의 분포 및 분율을 나타내고 있다.
600℃에서 부분재결정을 한 강의 재결정 입자의 분율은 58.3%이었으며, 1,000℃에서 완전재결정이 일어난 강의 재결정 입자의 분율은 98.4% 이었다.
도 6은 본 발명에 의한 니오븀 첨가강의 열처리 온도의 변화에 따른 변형 쌍정 분포 양상을 나타낸 도면이다. 500℃, 600℃ 및 650℃에서 열처리 한 경우 변형 쌍정이 도면에 나타난 바와 같이 분포하며, 온도가 증가함에 따라 변형 쌍정이 생성된 영역이 점차 감소하는 것을 알 수 있다. 완전재결정 구간인 700℃에서 열처리를 한 경우 변형 쌍정이 존재하지 않음을 알 수 있다.
표 2를 참조하면, 부분재결정 구간에서의 열처리시 완전재결정 구간에서의 열처리에 비해 니오븀 첨가강의 항복강도가 최대 195% 향상된 것을 알 수 있다. 이것은 도 2, 6에 나타낸 것처럼 부분재결정시 결정립내에 존재하는 변형쌍정이 항복강도를 향상시키는 주요 인자로 작용했기 때문이며, 완전재결정이 이루어진 경우 변형쌍정이 완전히 사라져 변형쌍정에서 기인한 강화 효과가 소멸되므로 항복강도가 감소한다.
본 발명은 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법에 관한 것으로서, 예를 들어, 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성 냉연강판의 제조방법에 적용할 수 있다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.
Claims (10)
- 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법으로서, 상기 제조방법은,
중량%로 0초과 0.1% 이하의 니오븀(Nb), 12∼18%의 망간(Mn), 0 초과 2% 이하의 알루미늄(Al), 0.3∼0.6%의 탄소(C), 나머지 철 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강을 주조하는 단계;
상기 주조된 강을 균질화 처리하는 단계;
상기 강을 열간압연하는 단계;
상기 강을 냉간압연하는 단계; 및
상기 강을 어닐링 하는 단계를 포함하되,
상기 어닐링은 냉간압연된 상기 강의 부분 재결정이 일어나는 범위에서 이루어지고,
상기 어닐링은, 냉간압연된 상기 강의 내부조직이 완전히 재결정되지 않고 일부가 재결정되는 부분 재결정이 이루어져 변형쌍정이 존재하도록, 온도범위 620~650℃에서 10분 이내에서 수행되고,
상기 쌍정유기소성강은 70000~90000MPa%의 강도연성지수를 가지는, 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법. - 제 1 항에 있어서,
상기 균질화 처리는 온도범위 1,000℃∼1,150℃, 시간은 2∼4시간 범위에서 이루어지는, 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법. - 제 1 항에 있어서,
상기 열간압연은 균질화 처리한 강을 1,000℃∼1,150℃ 까지 가열하여 유지한 후, 압하율 85∼90%로 행해지는, 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법. - 제 1 항에 있어서,
상기 냉간압연은 열간압연이 완료된 강을 압하율 35-45% 범위로 하여 행해지는, 부분 재결정을 이용한 쌍정유기소성강의 제조방법. - 삭제
- 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항의 제조방법에 의해 제조된, 쌍정유기소성강.
- 제 6 항에 있어서,
상기 쌍정유기소성강은, 990~1150 MPa의 인장강도, 70%~80%의 연신율, 500~600MPa의 항복강도, 및 70000~90000MPa%의 강도연성지수를 가지는, 쌍정유기소성강. - 삭제
- 삭제
- 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항의 제조방법에 의해 제조된 쌍정유기소성강으로 이루어진 자동차 범퍼용 빔.
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