KR101565325B1 - Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures - Google Patents
Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures Download PDFInfo
- Publication number
- KR101565325B1 KR101565325B1 KR1020140024671A KR20140024671A KR101565325B1 KR 101565325 B1 KR101565325 B1 KR 101565325B1 KR 1020140024671 A KR1020140024671 A KR 1020140024671A KR 20140024671 A KR20140024671 A KR 20140024671A KR 101565325 B1 KR101565325 B1 KR 101565325B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- concrete
- temperature
- relational expression
- time
- calculated
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04G—SCAFFOLDING; FORMS; SHUTTERING; BUILDING IMPLEMENTS OR AIDS, OR THEIR USE; HANDLING BUILDING MATERIALS ON THE SITE; REPAIRING, BREAKING-UP OR OTHER WORK ON EXISTING BUILDINGS
- E04G11/00—Forms, shutterings, or falsework for making walls, floors, ceilings, or roofs
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- On-Site Construction Work That Accompanies The Preparation And Application Of Concrete (AREA)
Abstract
본 발명은 콘크리트 거푸집 제거시기 선정 방법 및 매체로서, 더욱 상세하게는 콘크리트 타설 후에 거푸집이 효율적으로 제거되도록 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 선정 방법 및 매체에 관한 것이다. 본 발명의 일실시예는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법으로서, (a) 해석평가방식 또는 계측평가방식을 선택적으로 적용하여 시간에 따른 콘크리트의 온도량(Ti)을 산출하는 단계와 (b) 상기 산출된 온도량(Ti)에 콘크리트 타설 이후의 경과시간(ti)을 결합한 하기 관계식 1을 통해 콘크리트의 누적온도(H)를 산출하는 단계와 (c) 상기 누적온도(H)에 대응되는 콘크리트의 초기강도값(fc)을 하기 관계식 2를 통해 산출하는 단계 및 (d) 상기 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과한 경우, 상기 초기강도값(fc)에 해당하는 경과 시간을 거푸집 제거시기로 도출하는 단계를 포함하되, 상기 (c) 단계에서는, 하기 관계식 2의 상수 α 및 β가 하기 관계식 3 및 4를 통해 산출되는 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법을 제공한다.
(관계식 1)
(관계식 2)
(관계식 3)
(관계식 4)
(Relational expression 1)
(Relational expression 2)
(Relational expression 3)
(Relational expression 4)
Description
본 발명은 콘크리트 거푸집 제거시기 선정 방법 및 매체로서, 더욱 상세하게는 콘크리트 타설 후에 거푸집이 효율적으로 제거되도록 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 선정 방법 및 매체에 관한 것이다.The present invention relates to a method and medium for selecting a concrete form removal time, and more particularly, to a concrete form removal time selection method and medium for efficiently removing a form after pouring concrete.
일반적으로, 기둥, 바닥, 벽 등과 같은 콘크리트 구조물을 만들기 위해서는 일정한 모양의 틀을 짠 후 콘크리트를 타설하고 양생이 완료되면 틀을 떼어내는데, 이러한 틀을 거푸집이라고 한다.Generally, to make a concrete structure such as a column, a floor, a wall, etc., a certain shape of a frame is woven, then concrete is laid, and when the curing is completed, the frame is taken out.
콘크리트 구조물의 경우, 그 재료적 특성상 콘크리트 타설 이후 수화반응이 어느 정도 진행될 때까지 일정 기간 동안 아무런 작업도 시행하지 않고 양생을 시키는 과정이 반드시 필요하게 된다.In case of concrete structure, due to its material characteristics, it is absolutely necessary to carry out curing process without performing any work for a certain period until the hydration reaction proceeds to some extent after the concrete is poured.
충분한 양생기간을 확보하는 것은 구조물의 안전성을 확보하는 가장 중요하면서도 기본적인 요소로써, 시공 중의 안전사고를 예방하는데 필수적일 뿐만 아니라 추후 강도발현의 성질을 평가할 수 있는 요소가 된다.Securing a sufficient curing period is the most important and basic element for securing the safety of the structure. It is not only necessary to prevent safety accidents during construction, but also can be a factor for evaluating the properties of strength development in the future.
하지만, 이러한 양생기간이 짧으면 콘크리트 성능저하, 초기균열 등 사용성 및 내구성의 문제를 야기시키게 되어 궁극적으로는 사용자 및 구조물의 안전성에도 영향을 미치게 된다.However, if the curing time is short, the performance of the concrete and the initial cracks may cause problems such as usability and durability, ultimately affecting the safety of users and structures.
반대로, 양생기간이 길면 전체적인 공사기간이 길어져 불필요한 공사비의 증가가 발생되어 경제적으로 매우 비효율적이 된다.On the other hand, if the curing period is long, the entire construction period becomes long, and unnecessary construction costs are increased, which is economically very inefficient.
따라서, 시공 중의 안전사고 예방은 물론, 공사기간 단축에 의한 공사비용의 절감, 시공 이후의 구조물 사용성 및 내구성을 향상시키기 위하여 콘크리트가 소요강도에 도달할 때까지의 최단 거푸집 제거시기를 결정할 수 있는 방법이 필요하였다.Therefore, in order to reduce the construction cost by shortening the construction period, to improve the usability and durability of the structure after the construction, it is possible to determine the time to remove the shortest mold until the required strength is reached .
이를 위해, 종래에는 경험적 방식 및 시험적 방식의 수단이 제시되었다.To this end, means of the empirical and experimental approaches have been proposed in the past.
먼저, 경험적 방식은 구조물의 계획된 전체 시공일정에 맞추어 경험적 판단에 의거하여 거푸집 제거시기를 일률적으로 일정한 값, 예컨대, 3일 또는 7일과 같은 형태로 지정하는 방식이다.First, the empirical method is a method of designating the die removal timing uniformly at a constant value, for example, three days or seven days, based on the empirical judgment in accordance with the planned overall construction schedule of the structure.
하지만, 이 방식은 이론적 근거 없이 기술자의 주관적 판단에 의하므로 거푸집 제거시기가 일정하지 않았다. 또한, 단순하게 전체 시공일정에 따라서만 선정된 값이므로, 구조물의 안전성을 확보할 수 없는 취약한 약점이 있었다. 이에 따라, 공사중 안전사고의 요인이 되기도 하고, 구조물의 안전성 및 내구성에 영향을 미칠 수도 있었다.However, this method was based on the subjective judgment of the engineer without the theoretical basis, so the mold removal time was not constant. In addition, since the value is merely selected in accordance with the entire construction schedule, there is a weak point that the safety of the structure can not be secured. As a result, it may be a cause of safety accidents during construction, and could affect the safety and durability of the structure.
다음으로, 시험적 방식은 실내실험을 통하여 구조물의 콘크리트 배합조건과 동일한 배합조건으로 콘크리트 공시체(test piece)를 제작하여 정해진 일정, 예컨대, 3일, 5일, 7일, 14일 등과 같이 여러 시간에서의 공시체 강도를 실험적으로 측정하여 적절한 거푸집 제거시기를 산출하는 방식이다.Next, the test method is to test the concrete using the same conditions as the concrete mixing conditions of the structure through laboratory tests and to prepare concrete specimens for various times such as 3 days, 5 days, 7 days, 14 days And the appropriate die removal time is calculated by experimentally measuring the durability of the dura.
하지만, 공시체는 실제 구조물과는 외기조건이나 양생방법이 다르고, 수화발현율의 차이가 발생한다.However, the specimen differs from the actual structure in terms of the atmospheric condition and the curing method.
따라서, 도 1에서와 같이, 실제 구조물의 강도와는 많은 차이가 발생하게 되며, 이에 따라 구조물의 실제 강도발현과는 다르게 거푸집 제거시기가 도출될 가능성이 매우 높게 된다.Therefore, as shown in FIG. 1, there is a great difference from the strength of the actual structure, and thus, it is very likely that the die removal timing is different from the actual strength development of the structure.
그리고, 구조물 건설 이전에 반드시 다량의 실험을 수행하여 그 결과를 얻어야 하기 때문에 방식이 번거롭다.Also, the method is troublesome because it is necessary to carry out a large amount of experiments and obtain the results before the construction of the structure.
또한, 실험 이후 콘크리트 강도 및 배합조건이 현장여건에 의하여 추후 변경될 경우에 대한 대비책이 없고, 공사규모가 커져 양생범위가 넓어지면 구조물과 동일한 양생조건을 유지할 수 없어진다.In addition, there is no preparation for concrete strength and mixing conditions after the experiment due to site conditions, and the curing condition can not be maintained when the cement size is increased and the curing range is widened.
더욱이, 실험에 의한 방법으로 개략적인 양생일정을 산출하기 때문에 최단 거푸집 제거시기를 도출할 수 없는 단점을 가지고 있다.Furthermore, since the approximate curing schedule is calculated by an experimental method, there is a disadvantage that it is not possible to derive the time of removing the shortest formwork.
한편, 시험적 방식의 또 다른 적용 형태는 정해진 일정에 따라 여러 시간에서의 공시체 강도를 실험적으로 측정한 결과를 이용하여 적산온도(maturity)를 구하는 방식이다.Another application of the test method is to obtain the maturity by using experimental results of the specimen strength at various times according to a predetermined schedule.
도 2 내지 도 3은 적산온도의 기본개념을 통해 종래의 콘크리트 거푸집 제거방법을 설명하기 위한 것이다.FIGS. 2 to 3 are views for explaining a conventional concrete form removing method through the basic concept of the accumulated temperature.
적산온도란 콘크리트의 양생기간동안 온도의 누적값을 의미한다,The cumulative temperature means the cumulative value of the temperature during the curing period of the concrete,
즉, 구조물의 온도이력을 나타내는 도 2(a) 및 공시체의 온도이력을 나타내는 도 2(b)를 통해, 콘크리트의 양생온도가 달라도 동일배합, 동일적산온도의 콘크리트는, 도 3에서 도시한 것과 같이, 비슷한 강도를 나타낸다.2 (a) showing the temperature history of the structure and FIG. 2 (b) showing the temperature history of the specimen, the concrete having the same mixing and the same accumulated temperature, even if the curing temperature of the concrete is different, Likewise, it exhibits similar strength.
여기서, 적산온도는 Nurse-Saul공식의 관계식 “M(℃·day) = ∑ (T - T0) △t”로 산정된다.Here, the integration temperature is calculated by the relational expression "M (° · day) = Σ (T - T 0 ) Δt" of the Nurse - Saul formula.
M은 적산온도이고, T는 △t 구간에서의 1일 콘크리트 양생온도이다. 그리고, T0는 시멘트 수화반응이 시작되는 기준온도로 -10℃가 적용되며, △t는 증분되는 시간구간을 의미한다.M is the cumulative temperature, and T is the concrete curing temperature per day in the interval Δt. T 0 is a reference temperature at which the cement hydration reaction starts, -10 ° C is applied, and Δt is an incremental time interval.
한편, 종래에는 전술한 적산온도의 관계식“M(℃·day) = ∑ (T - T0) △t” 로부터 콘크리트 압축강도를 추정하기 위해 Plowman 공식인 관계식”S(Mpa) = a + b log M”을 적용하였다.On the other hand, conventionally, in order to estimate the compressive strength of concrete from the above-mentioned relational expression "M (° · day) = Σ (T - T 0 ) Δt" M "was applied.
여기서, S는 콘크리트 압축강도이고, 상수 a 및 b는 다량의 공시체 실험에 의한 결과의 수치해석으로부터 산출되는 재료의 실험상수를 의미한다.Where S is the compressive strength of the concrete and the constants a and b are the experimental constants of the material calculated from the numerical analysis of the results of a large number of specimen experiments.
즉, 도 3에서 도시한 것과 같이, 종래의 콘크리트 거푸집 제거시기 산정방법은 적산온도값이 산정되면(A), Plowman 공식에 적산온도값을 대입하여(B), 최종적으로 콘크리트의 압축강도를 추정할 수 있다(C).3, when the integrated temperature value is calculated (A), the integrated temperature value is substituted into the Plowman formula (B), and finally the compressive strength of the concrete is estimated (C) It can be done.
결론적으로, 적산온도는 1일 평균 콘크리트 양생온도에 일(day)을 곱하는 방식으로 계산되고, 실시된 다량의 실험으로부터 재료의 실험상수를 산출하여 콘크리트 압축강도를 산정하며, 이로부터 거푸집 제거시기를 도출하는 것이다.As a result, the cumulative temperature is calculated by multiplying the daily average concrete curing temperature by a day, calculating the experimental constants of the material from a large number of experiments and calculating the compressive strength of the concrete, .
하지만, 종래의 이러한 시험적 방식을 통한 콘크리트 거푸집 제거시기 산정은 계산과정 및 적용되는 수식 자체에 상당히 많은 오차를 포함하고 있다.However, the conventional estimating of the concrete mold removal time through this trial method involves considerable errors in the calculation process and the applied formula itself.
더욱이, 실험상수 산정을 위하여 수많은 실험을 필요로 하기 때문에 실제 공사현장에서 거의 적용되지 않고 있는 실정이다.Moreover, since many experiments are required to estimate the experimental constants, they are rarely applied in actual construction sites.
본 발명은 전술한 종래기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명은 콘크리트 타설 후에 거푸집이 효율적으로 제거되도록 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 선정 방법 및 매체를 제공하는 것이다.Disclosure of Invention Technical Problem [8] Accordingly, the present invention has been made keeping in mind the above problems occurring in the prior art, and an object of the present invention is to provide a method and a medium for selecting a concrete form removing timing for efficiently removing a form after pouring concrete.
상기 기술적 과제를 달성하기 위하여, 본 발명의 일실시예는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법으로서, (a) 해석평가방식 또는 계측평가방식을 선택적으로 적용하여 시간에 따른 콘크리트의 온도량(Ti)을 산출하는 단계와 (b) 상기 산출된 온도량(Ti)에 콘크리트 타설 이후의 경과시간(ti)을 결합한 하기 관계식 1을 통해 콘크리트의 누적온도(H)를 산출하는 단계와 (c) 상기 누적온도(H)에 대응되는 콘크리트의 초기강도값(fc)을 하기 관계식 2를 통해 산출하는 단계 및 (d) 상기 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과한 경우, 상기 초기강도값(fc)에 해당하는 경과 시간을 거푸집 제거시기로 도출하는 단계를 포함하되, 상기 (c) 단계에서는, 하기 관계식 2의 상수 α 및 β가 하기 관계식 3 및 4를 통해 산출되는 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법을 제공한다.In order to accomplish the above object, an embodiment of the present invention provides a method for estimating a concrete form removal time, comprising: (a) selectively applying an analysis evaluation method or a measurement evaluation method to calculate a temperature amount (T i ) Calculating cumulative temperature (H) of concrete through the following equation (1) combining the calculated temperature (T i ) with the elapsed time (t i ) after concrete pouring; and (c) Calculating an initial strength value f c of the concrete corresponding to the cumulative temperature H through the following
(관계식 1)(Relational expression 1)
(관계식 2)(Relational expression 2)
(관계식 3)(Relational expression 3)
(관계식 4)(Relational expression 4)
본 발명의 일실시예에 있어서, 상기 (d) 단계 이후에, 상기 (a) 내지 (d)단계에 의해 산출된 정보를 저장하고 출력하는 출력단계가 포함될 수 있다.In one embodiment of the present invention, an output step of storing and outputting the information calculated by the steps (a) to (d) may be included after the step (d).
본 발명의 일실시예에 있어서, 상기 (d) 단계에서, 상기 초기강도값(fc)이 기준값(f0) 미만인 경우, 시간을 증분하여 상기 (a) 내지 (c)단계를 반복할 수 있다.In one embodiment of the present invention, in the step (d), when the initial intensity value f c is less than the reference value f 0 , the steps (a) to (c) have.
본 발명의 일실시예에 있어서, 상기 (d) 단계에서, 상기 기준값은 5 MPa 이상일 수 있다.In one embodiment of the present invention, in the step (d), the reference value may be 5 MPa or more.
본 발명의 일실시예에 있어서, 전술한 방법을 실행시키기 위한 프로그램을 기록한 컴퓨터로 읽을 수 있는 매체이다.In one embodiment of the present invention, the medium is a computer-readable medium on which a program for executing the above-described method is recorded.
본 발명의 일실시예에 따르면, 누적온도 및 초기강도 산정단계에 의한 관계식을 적용함으로써, 계절의 변화에 따른 수화반응이 달라짐을 고려할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, it is possible to consider that the hydration reaction may be changed according to the seasonal change by applying the relational expression by the cumulative temperature and initial strength calculation steps.
또한, 시간의 단위를 일(day)가 아닌 시간(hour)을 적용함으로써, 시간에 따라 지속적으로 변화되는 콘크리트의 온도를 반영하여 오차의 범위를 줄일 수 있다.Also, by applying the unit of time in hours rather than days, it is possible to reduce the error range by reflecting the temperature of the concrete which changes continuously with time.
또한, 소수의 정보입력만으로도 콘크리트의 양생 진행상황과 이에 따른 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.In addition, it is possible to select the progress of curing of concrete and the timing of mold removal according to the input of a small number of information.
또한, 거푸집 조기제거에 따른 콘크리트 성능악화 및 거푸집 장기유지에 따른 경제적 손실을 방지하기 위한 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.In addition, it is possible to select a die removal period to prevent economic loss due to deterioration of concrete performance and long-term maintenance of form due to premature die removal.
또한, 미숙련의 작업자도 콘크리트 타설 및 거푸집 제거의 작업이 용이하고, 하자가 적어 유지관리측면에서 유리한 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.In addition, unskilled workers can easily select concrete molds and molds to be removed, and mold removal time is advantageous in terms of maintenance because of few defects.
본 발명의 효과는 상기한 효과로 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 상세한 설명 또는 특허청구범위에 기재된 발명의 구성으로부터 추론가능한 모든 효과를 포함하는 것으로 이해되어야 한다.It should be understood that the effects of the present invention are not limited to the above effects and include all effects that can be deduced from the detailed description of the present invention or the configuration of the invention described in the claims.
도 1은 종래의 콘크리트 거푸집 제거방법인 시험적방식으로 인해 발생하는 구조물 및 공시체 강도의 차이를 나타내는 그래프이다.
도 2(a)는 적산온도의 개념을 설명하기 위한 구조물의 온도이력을 나타내는 그래프이다.
도 2(b)는 적산온도의 개념을 설명하기 위한 공시체의 온도이력을 나타내는 그래프이다.
도 3은 종래의 Plowman 공식에 의한 콘크리트의 강도 산정을 나타내는 그래프이다.
도 4는 본 발명에 따른 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법을 나타내는 블록도이다.
도 5는 본 발명에 따른 누적온도의 개념을 나타내기 위한 그래프이다.
도 6은 본 발명에 따른 콘크리트의 초기강도 산정을 위한 개념을 나타내는 그래프이다.FIG. 1 is a graph showing the difference in structure and specimen strength due to the test method, which is a conventional concrete form removing method.
2 (a) is a graph showing the temperature history of the structure for explaining the concept of the integration temperature.
2 (b) is a graph showing the temperature history of the specimen for explaining the concept of the integration temperature.
3 is a graph showing the calculation of the strength of concrete by the conventional Plowman formula.
FIG. 4 is a block diagram illustrating a method for calculating a concrete form removal time according to the present invention.
5 is a graph illustrating the concept of cumulative temperature according to the present invention.
6 is a graph showing the concept for estimating initial strength of concrete according to the present invention.
이하에서는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명을 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며, 따라서 여기에서 설명하는 실시예로 한정되는 것은 아니다. 그리고 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호를 붙였다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. In order to clearly illustrate the present invention, parts not related to the description are omitted, and similar parts are denoted by like reference characters throughout the specification.
명세서 전체에서, 어떤 부분이 다른 부분과 "연결"되어 있다고 할 때, 이는 "직접적으로 연결"되어 있는 경우뿐 아니라, 그 중간에 다른 부재를 사이에 두고 "간접적으로 연결"되어 있는 경우도 포함한다. 또한 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 구비할 수 있다는 것을 의미한다.Throughout the specification, when a part is referred to as being "connected" to another part, it includes not only "directly connected" but also "indirectly connected" . Also, when an element is referred to as "comprising ", it means that it can include other elements, not excluding other elements unless specifically stated otherwise.
본 실시예는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법의 목적을 달성하기 위함이다.The present embodiment is intended to achieve the object of the method for calculating the concrete form removal time.
이를 위해, 본 실시예에서는 제 1 단계로 해석평가방식 또는 계측평가방식을 선택적으로 적용하여 시간에 따른 콘크리트의 온도량(Ti)을 산출한다.To this end, in the present embodiment, the first step is to selectively apply the analytical evaluation method or the measurement evaluation method to calculate the temperature amount (T i ) of the concrete over time.
제 2 단계로 산출된 온도량(Ti)에 콘크리트 타설 이후의 경과시간(ti)을 결합한 하기 관계식 1을 통해 콘크리트의 누적온도(H)를 산출한다.The cumulative temperature (H) of the concrete is calculated through the following equation (1) combining the elapsed time (t i ) after the concrete pouring with the temperature amount (T i ) calculated in the second step.
제 3 단계로 누적온도(H)에 대응되는 콘크리트의 초기강도값(fc)을 하기 관계식 2를 통해 산출한다.In the third step, the initial strength value f c of the concrete corresponding to the cumulative temperature H is calculated by the following equation (2).
이때, 제 3 단계에서는, 하기 관계식 2의 상수 α 및 β가 하기 관계식 3 및 4를 통해 산출된다.At this time, in the third step, the constants? And? Of the following
제 4 단계는 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과한 경우, 초기강도값(fc)에 해당하는 경과 시간을 거푸집 제거시기로 도출한다.In the fourth step, when the initial strength value f c exceeds the reference value f 0 , the elapsed time corresponding to the initial strength value f c is derived as the die removing time.
(관계식 1)(Relational expression 1)
(관계식 2)(Relational expression 2)
(관계식 3)(Relational expression 3)
(관계식 4)(Relational expression 4)
그리고, 전술한 것과 같은 방법을 실행시키기 위한 프로그램을 기록한 컴퓨터로 읽을 수 있는 매체를 통해, 콘크리트 타설 후에 효율적으로 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.Then, through the computer-readable medium on which the program for executing the above-described method is recorded, it is possible to efficiently select the die removal timing after the concrete is laid.
이하에서는 첨부된 도면을 참고하여 전술한 방법 및 관계식을 도출하게 된 경위를 상술하기로 한다.Hereinafter, the process of deriving the above-described method and relation with reference to the accompanying drawings will be described in detail.
도 4는 본 발명에 따른 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법을 나타내는 블록도이고, 도 5는 본 발명에 따른 누적온도의 개념을 나타내기 위한 그래프이며, 도 6은 본 발명에 따른 콘크리트의 초기강도 산정을 위한 개념을 나타내는 그래프인 바, 이를 바탕으로 설명한다.FIG. 4 is a block diagram showing a method of calculating the time for removing a concrete form according to the present invention, FIG. 5 is a graph showing the concept of cumulative temperature according to the present invention, FIG. 6 is a graph showing the initial strength of the concrete according to the present invention Which is a graph representing the concept of the present invention.
본 실시예는 콘크리트 구조물에서 콘크리트 타설 이후 시간 경과에 따른 콘크리트 강도 변화를 해석적 방법에 의하여 예측하거나 또는 계측장치를 사용하여 직접 측정하여 가장 효율적인 거푸집 제거시기를 산정하기 위함이다.This embodiment is for predicting the concrete strength change with time after concrete pouring in a concrete structure by an analytical method or directly measuring it by using a measuring device to calculate the most efficient mold removing time.
이를 위해, 도 4에서와 같이, 온도량(Ti) 산출단계(S1)를 선행한다.To this end, as shown in Fig. 4, the temperature amount Ti calculation step S1 is preceded.
온도량(Ti) 산출단계(S1)에서는, 콘크리트 초기거동 예측시스템을 활용하는 해석평가방식 또는 계측장치를 활용하여 직접 계측하는 계측평가방식을 사용한다. 즉, 적용되는 시공현장에 적합한 한 가지의 방식을 선택적으로 적용할 수 있다.In the temperature amount (Ti) calculation step (S1), an analytical evaluation method utilizing a concrete initial behavior prediction system or a measurement evaluation method using a measurement device is used. That is, one method suitable for the applied construction site can be selectively applied.
해석평가방식은 구조물의 제원, 재료의 강도, 배합설계조건 및 수화반응 특성치를 입력하여 해석적인 예측시스템을 활용하여 시간에 따른 콘크리트 온도량이 산출될 수 있도록 구성된다.The analytical evaluation method is constructed so that the concrete temperature can be calculated over time by using the analytical prediction system by inputting the specification of the structure, the strength of the material, the mixing design condition and the hydration reaction characteristic value.
여기서, 구조물의 제원은 구조물의 길이, 높이, 폭과 같은 구조물의 형상을 입력한다.Here, the specification of the structure inputs the shape of the structure such as the length, height, and width of the structure.
재료의 강도는 콘크리트 설계기준강도를 입력하고, 배합설계조건은 시멘트량, 혼화재량, 수량, 잔골재량, 굵은골재량, 혼화제량 등의 콘크리트 배합조건을 입력한다.The strength of the material is entered as the strength of the concrete design standard, and the mixing conditions are the concrete mixing conditions such as the amount of cement, amount of admixture, quantity of water, amount of aggregate, amount of coarse aggregate, amount of admixture.
그리고, 수화반응 특성치는 콘크리트 타설온도, 외기온도, 수화반응에 의한 최대상승온도 및 반응속도를 입력한다.The hydration reaction characteristics include concrete pouring temperature, outside temperature, maximum rising temperature due to hydration reaction, and reaction rate.
온도량(Ti) 산출단계(S1)에서 해석평가방식일 경우 사용되는 입력방법은 컴퓨터 키보드, 마우스 등을 입력수단으로 한다.The input method used in the case of the analytical evaluation method in the temperature amount Ti calculating step S1 is a computer keyboard, a mouse, or the like as input means.
또한, 입력수단으로써, 개인용휴대단말기(PDA, Personal Digital Assistant) 또는 스마트폰(Smart Phone)과 같은 이동통신단말기를 사용하는 경우에는 인터넷을 통해 정보를 전송하는 것이 가능한 웹서버가 더 구비됨이 바람직하다.When a mobile communication terminal such as a personal digital assistant (PDA) or a smart phone is used as the input means, a web server capable of transmitting information through the Internet is preferably provided Do.
한편, 해석적인 예측시스템으로는 전술한 기술에 한정하는 것이 아니며, 그 외에도 시간에 따른 콘크리트 온도량이 산출되도록 하는 다양한 프로그램 및 시스템이 구현될 수 있다.Meanwhile, the analytical prediction system is not limited to the above-described technology, and various programs and systems for calculating the concrete temperature amount according to time may be implemented.
계측평가방식은 제품화되어 판매되고 있는 초정밀계측카메라(UCAM, Ultra Camera), 휴대용 측정장비 등과 같은 계측장치를 이용하여 시간에 따른 콘크리트 온도량을 측정하는 방식이다.The measurement method is a method to measure the amount of concrete temperature over time by using measurement devices such as ultra-precision measuring camera (UCAM, Ultra Camera) and portable measurement equipment which are commercialized and sold.
계측평가방식일 경우 사용되는 입력방법은 초정밀계측카메라, 포터블 측정방비 등과 같은 일반적인 계측장치의 출력치를 직접 유선으로 연결하거나 또는In case of the measurement evaluation method, the input method to be used is to directly connect the output value of a general measuring device such as an ultra-precision measuring camera,
블루투스(Bluetooth)와 같은 무선 인터페이스로 연결하도록 구성할 수 있You can configure it to connect to a wireless interface, such as Bluetooth.
다음으로, 누적온도(H) 산정단계(S2)를 진행한다.Next, the cumulative temperature (H) calculation step S2 is performed.
누적온도(H) 산정단계(S2)는 콘크리트 타설 이후 경과시간과 산출된 온도를 결합하는 것으로써, 구조물의 타설온도에 경과 시간과 변화된 온도의 곱을 지속적으로 합산하는 방식으로 계산할 수 있다.The cumulative temperature (H) calculation step (S2) can be calculated by continuously adding the product of the elapsed time and the changed temperature to the placement temperature of the structure by combining the elapsed time since the concrete placement and the calculated temperature.
즉, 산출된 온도량(Ti)에 콘크리트 타설 이후의 경과시간(ti)을 결합한 하기 관계식 1을 통해 콘크리트의 누적온도(H)를 산정한다.That is, the cumulative temperature (H) of the concrete is calculated through the following equation (1) combining the calculated temperature (T i ) with the elapsed time (t i ) after the concrete is poured.
(관계식 1)(Relational expression 1)
여기서, H는 누적온도(경화도)이며 ℃?hour 단위를 사용한다. Ti는 시간 ti에서의 콘크리트 온도이고, 특히 i = 1일 때 Ti-1 = T0은 콘크리트 타설온도이며, △ti는 i번째 시간구간을 의미한다.Here, H is the cumulative temperature (degree of hardening) and is expressed in ° C-hour units. Ti is the concrete temperature at time ti, and especially when i = 1, Ti-1 = T0 is the concrete placement temperature, and Δti is the i-th time interval.
도 5에서 도시한 것과 같이, 본 실시예에 따른 누적온도(H)는 실제 콘크리트 타설온도(T0)를 초기값으로 하여, 여기에 경과시간과 산출된 온도를 직접적으로 결합하는 방식을 적용함으로써, 계절의 변화에 따라 수화반응 진행이 달라지는 것을 고려하였다.As shown in FIG. 5, the cumulative temperature H according to the present embodiment is obtained by applying a method of directly combining the elapsed time and the calculated temperature with the actual concrete placement temperature T0 as an initial value, It was considered that the hydration reaction progresses with the change of season.
더욱이, 시간의 단위를 일(day)가 아닌 시간(hour)을 적용함으로써 시간에 따라 지속적으로 변화되는 콘크리트 온도를 그대로 반영하여 오차의 발생량을 크게 줄일 수 있다.Furthermore, by applying the unit of time in hours rather than days, the amount of error can be greatly reduced by reflecting the constantly changing concrete temperature with time.
다음으로, 초기강도 산정단계(S3)를 진행한다.Next, the initial strength calculation step S3 is performed.
초기강도 산정단계(S3)는 누적온도에 대응되는 콘크리트 초기강도값(fc)을 하기 관계식 2를 통해 산정한다.In the initial strength calculation step S3, the concrete initial strength value fc corresponding to the cumulative temperature is calculated by the
(관계식 2)(Relational expression 2)
여기서, fc는 콘크리트 초기강도값을 의미하고, H는 누적온도이며, α 와 β는 콘크리트 배합조건에 따른 상수로 실험이 선행되지 않더라도 무방하도록 구성하였다.Here, fc is the initial strength value of the concrete, H is the cumulative temperature, and α and β are constants according to the concrete mixing condition, so that they can be constructed even if the experiment is not preceded.
한편, 전술한 Plowman 공식에 의거한 적산온도 관계식 “S = a + b log M”의 그래프는, 적산온도와 콘크리트 강도가 타설초기에는 급한 기울기의 직선형태이고, 장기적으로는 작은 기울기의 직선 형태를 보이고 있으며, 그 중간은 곡선 형태를 나타내고 있다.On the other hand, the graph of the integrated temperature relation formula "S = a + b log M" based on the above-described Plowman formula shows that the integrated temperature and concrete strength are linear shapes with a steep slope at the beginning of the installation and a linear shape with a small slope And the middle part shows a curved shape.
이와 같은 관계 그래프를 착안하여, 도 6에서 도시한 것과 같이, 본 실시예는 콘크리트 초기강도에 대한 산정이므로, 전술한 관계식 2와 같은 직선식을 구현하였다.As shown in FIG. 6, the present embodiment is a calculation of the initial strength of concrete, and therefore, a linear equation as shown in the above-described
더욱이, 상수 α 와 β는 콘크리트의 강도발현이 잔골재율, 단위시멘트량, 물-바인더비, 콘크리트 설계기준강도, 혼화재 투입량에 관계하는 점에 착안하여 하기 관계식 3 및 4로 구성될 수 있다.Furthermore, the constants α and β can be formed by the following
(관계식 3)(Relational expression 3)
(관계식 4)(Relational expression 4)
여기서, S/a는 잔골재율, C는 단위시멘트량, C/B는 전체 바인더중의 시멘트 비율, W/B는 물-바인더비, fck는 콘크리트 설계기준강도를 의미한다.Here, S / a is the fine aggregate fraction, C is the unit cement amount, C / B is the cement ratio in the total binder, W / B is the water-binder ratio, and fck is the concrete design standard strength.
한편, 본 실시예에 따른 관계식 2의 정확성을 확인하기 위하여 실험예의 결과를 통해 설명하겠다.On the other hand, in order to confirm the accuracy of the
표 1은 실제 구조물에서 구조물의 양생중 시간에 따른 온도계측과 강도측정 실험에 의한 실험결과와의 비교를 나타낸 것이다.
Table 1 shows the comparison of the temperature measurement with the experimental results obtained by the strength measurement experiment during the curing time of the structure in the actual structure.
단, 배합조건은 시멘트, 모래, 자갈을 의미한다.However, the mixing condition means cement, sand and gravel.
표 1에서와 같이, 본 실시예에 따른 관계식 2에 의한 결과를 배합조건이 다른 4가지의 서로 다른 강도값에 대한 실제 구조물의 실험결과와 비교해보면, 모든 경우에 대하여 결정계수(r-square) 값이 최소한 0.9 이상을 나타내고 있다.As shown in Table 1, when the results of the
여기서, 결정계수는 수치해석에 따른 결과의 신뢰성을 의미하고, 1.0이면 완벽한 일치이며, 1.0에 근접할수록 신뢰성이 높은 것이다.Here, the coefficient of determination means the reliability of the result according to the numerical analysis, and if it is 1.0, it is a perfect match, and closer to 1.0, the reliability is high.
이러한 결과는 매우 정확하게 실제 구조물의 초기강도를 산정하고 있음을 나타내는 것이며, 따라서, 실제 적용성의 측면에서 단순하면서도 가장 효과적인 방법이라 할 수 있다.These results indicate that the initial strength of the actual structure is estimated very accurately, and therefore, it is the simplest and most effective method in terms of practical applicability.
다음으로, 거푸집 제거시기 도출단계(S4)를 진행한다.Next, the form removal time derivation step S4 is performed.
거푸집 제거시기 도출단계(S4)는 전술한 온도량 산출단계(S1) 내지 초기강도 산정단계(S3)의 방법에 의하여 산정된 콘크리트 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과하는지를 검토하여 기준값(f0) 초과시 초기강도값(fc)에 해당하는 경과 시간을 거푸집 제거시기로 설정한다.Mold removal time derivation step (S4) is to review whether a concrete initial intensity value (fc) calculated by the method of the above-described temperature-quantity calculation step (S1) to the initial strength calculation step (S3) exceeds the reference value (f 0) reference value (f 0) is set in excess of the elapsed time corresponding to the initial intensity value (fc) to remove mold time.
이때, 기준값(f0)은 콘크리트표준시방서 등과 같은 공인표준서에 명시된 거푸집 제거를 위한 최소강도 5MPa 이상으로 설정한다.In this case, the reference value (f 0 ) is set to a minimum strength of 5 MPa or more for removing the form specified in the official standard specification such as concrete standard specification.
또한, 현장 기술자가 공학적 판단에 의하여 해당 현장에 적합한 기준값을 따로 설정할 수 있도록 구성한다.In addition, the field engineer can configure an appropriate reference value for the site by engineering judgment.
여기서, 해당 현장에 적합한 기준값이란 콘크리트 설계기준강도의 10%, 20%, 50% 등과 같은 방식으로 설정하는 것을 의미한다.Here, the reference value suitable for the site means that it is set in a manner such as 10%, 20%, 50% of the concrete design standard strength.
한편, 도 4에서와 같이, 거푸집 제거시기 도출단계(S4) 이후에는 거푸집 해체 유무를 결정하게 된다(S5).Meanwhile, as shown in FIG. 4, after the mold removal timing derivation step S4, the presence or absence of the mold release is determined (S5).
예컨대, 거푸집 제거시기 도출단계(S4) 이후에, 전술한 온도량 산출단계(S1) 내지 거푸집 제거시기 도출단계(S4) 에 의해 산출된 정보를 저장하고 출력하는 출력단계(S7)가 포함될 수 있다.For example, an output step S7 for storing and outputting the information calculated by the above-described temperature amount calculating step (S1) to the form removing time deriving step S4 may be included after the form removing time derivation step (S4) .
산출된 정보들은 컴퓨터 하드디스크, 데이터베이스, 휴대용 저장장치, CD, DVD와 같은 기록매체에 저장할 수 있으며, 컴퓨터 모니터에서도 직접 해당정보들을 볼 수 있다.The computed information can be stored in a recording medium such as a computer hard disk, a database, a portable storage device, a CD, or a DVD, and the information can be directly viewed on a computer monitor.
반면에, 거푸집 제거시기 도출단계(S4)에서, 초기강도값(fc)이 기준값(f0) 미만인 경우, 시간을 증분하는 단계(S6)를 추가하여 전술한 온도량 산출단계(S1) 내지 초기강도 산정단계(S3)를 반복할 수 있다.On the other hand, in the mold removal time derivation step (S4), the initial intensity value (fc) the reference value (f 0), calculating the aforementioned temperature the amount of phase (S1) by adding a step (S6) to increment the amount of time is less than to the initial The strength calculation step S3 may be repeated.
왜냐하면, 본 실시예는 온도량 산출단계(S1) 내지 초기강도 산정단계(S3)를 통해 산출된 콘크리트의 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과하는 해당 경과 시간을 거푸집 제거시기로 도출하기 때문이다.Because this embodiment is the elapsed time to the initial intensity value (fc) of the concrete was determined through the phase calculated temperature quantity (S1) to the initial strength calculation step (S3) exceeds the reference value (f 0) to remove the dice time .
따라서, 기준값(f0) 이하로 산출된 초기강도값(fc)은, 시간을 증분하는 단계(S6)를 추가하여 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과할 때까지 전술한 온도량 산출단계(S1) 내지 초기강도 산정단계(S3)를 반복함이 바람직하다.Therefore, the reference value (f 0) the initial intensity value (fc) calculated below is the above-mentioned temperature by adding a step (S6) to increment the amount of time until the initial intensity value (fc) is exceeds the reference value (f 0) It is preferable to repeat step S1) to initial strength calculation step S3.
결과적으로, 효과적인 콘크리트 거푸집의 제거시기 선정방법은, 본 실시예에 따른 누적온도 및 초기강도 산정단계(S2, S3)에서 도출된 관계식 1 및 2를 적용함으로써, 계절의 변화에 따른 수화반응이 달라짐을 고려할 수 있다.As a result, in the method of selecting an effective concrete form removing time, the hydration reaction according to the seasonal change is varied by applying the
즉, 시간의 단위를 일(day)가 아닌 시간(hour)이 적용된 누적온도의 개념을 구현함으로써, 시간에 따라 지속적으로 변화되는 콘크리트의 온도를 반영하여 오차의 범위를 줄일 수 있다.In other words, by implementing the concept of cumulative temperature to which hours are applied rather than days, the range of error can be reduced by reflecting the temperature of concrete which continuously changes with time.
이로 인해, 소수의 정보입력만으로도 콘크리트의 양생 진행상황과 이에 따른 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.As a result, the curing progress of the concrete and the timing of removing the form according to the information input can be selected.
그리고, 거푸집 조기제거에 따른 콘크리트 성능악화 및 거푸집 장기유지에 따른 경제적 손실을 방지하기 위한 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.Also, it is possible to select a mold removal period to prevent economic loss due to deterioration of concrete performance and long - term maintenance of form due to premature mold removal.
또한, 미숙련의 작업자도 콘크리트 타설 및 거푸집 제거의 작업이 용이하고, 하자가 적어 유지관리측면에서 유리한 거푸집 제거시기를 선정할 수 있다.In addition, unskilled workers can easily select concrete molds and molds to be removed, and mold removal time is advantageous in terms of maintenance because of few defects.
전술한 본 발명의 설명은 예시를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 예를 들어, 단일형으로 설명되어 있는 각 구성 요소는 분산되어 실시될 수도 있으며, 마찬가지로 분산된 것으로 설명되어 있는 구성 요소들도 결합된 형태로 실시될 수 있다.It will be understood by those of ordinary skill in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the present invention as defined by the following claims . It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. For example, each component described as a single entity may be distributed and implemented, and components described as being distributed may also be implemented in a combined form.
본 발명의 범위는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.The scope of the present invention is defined by the appended claims, and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents should be construed as being included within the scope of the present invention.
A: 적산온도값 산정단계 B: Plowman 공식에 대입단계
C: 콘크리트 압축강도 추정단계A: Estimate the integrated temperature value Step B: Assign to the Plowman formula Step
C: Estimation step of compressive strength of concrete
Claims (5)
(a) 해석평가방식 또는 계측평가방식을 선택적으로 적용하여 시간에 따른 콘크리트의 온도량(Ti)을 산출하는 단계;
(b) 상기 산출된 온도량(Ti)에 콘크리트 타설 이후의 경과시간(ti)을 결합한 하기 관계식 1을 통해 콘크리트의 누적온도(H)를 산출하는 단계;
(c) 상기 누적온도(H)에 대응되는 콘크리트의 초기강도값(fc)을 하기 관계식 2를 통해 산출하는 단계; 및
(d) 상기 초기강도값(fc)이 기준값(f0)을 초과한 경우, 상기 초기강도값(fc)에 해당하는 경과 시간을 거푸집 제거시기로 도출하는 단계;
를 포함하되,
상기 (c) 단계에서는, 하기 관계식 2의 상수 α 및 β가 하기 관계식 3 및 4를 통해 산출되는 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법.
(관계식 1)
(관계식 2)
(관계식 3)
(관계식 4)
As a method for estimating the time for removing a concrete form,
(a) calculating a temperature amount (T i ) of concrete according to time by selectively applying an analysis evaluation method or a measurement evaluation method;
(b) calculating cumulative temperature (H) of concrete through the following equation (1) combining the calculated temperature amount (T i ) with the elapsed time (t i ) after concrete pouring;
(c) calculating an initial strength value (f c ) of the concrete corresponding to the cumulative temperature (H) through the following equation (2); And
(d) deriving an elapsed time corresponding to the initial intensity value (f c) the reference value is exceeded a (f 0), the initial intensity value (f c) to remove the dice group;
, ≪ / RTI &
Wherein, in the step (c), the constants? And? In the following relational expression (2) are calculated through the following relational expressions (3) and (4).
(Relational expression 1)
(Relational expression 2)
(Relational expression 3)
(Relational expression 4)
상기 (d) 단계 이후에, 상기 (a) 내지 (d)단계에 의해 산출된 정보를 저장하고 출력하는 출력단계가 포함되는 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법.
The method according to claim 1,
And an output step of storing and outputting the information calculated by the steps (a) to (d) after the step (d).
상기 (d) 단계에서, 상기 초기강도값(fc)이 기준값(f0) 미만인 경우, 시간을 증분하여 상기 (a) 내지 (c)단계를 반복하는 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법.
The method according to claim 1,
Wherein the step (a) to (c) are repeated by incrementing the time when the initial intensity value f c is less than the reference value f 0 in the step (d) .
상기 (d) 단계에서, 상기 기준값(f0)은 5 MPa 이상인 것을 특징으로 하는 콘크리트 거푸집 제거시기 산정 방법.
The method according to claim 1,
Wherein the reference value f 0 is 5 MPa or more in the step (d).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020140024671A KR101565325B1 (en) | 2014-02-28 | 2014-02-28 | Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020140024671A KR101565325B1 (en) | 2014-02-28 | 2014-02-28 | Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20150102602A KR20150102602A (en) | 2015-09-07 |
| KR101565325B1 true KR101565325B1 (en) | 2015-11-03 |
Family
ID=54243346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020140024671A KR101565325B1 (en) | 2014-02-28 | 2014-02-28 | Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR101565325B1 (en) |
-
2014
- 2014-02-28 KR KR1020140024671A patent/KR101565325B1/en active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20150102602A (en) | 2015-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Duan et al. | Effect of freeze–thaw cycles on the stress–strain curves of unconfined and confined concrete | |
| CN101975848B (en) | Concrete strength evaluation method | |
| CN106202718A (en) | A kind of railroad bridge high-strength concrete creep prediction method | |
| Vinkler et al. | Drying shrinkage of concrete elements | |
| JP6252856B2 (en) | Prediction method and prediction device for concrete leveling time | |
| Nejad et al. | Experimental investigation of rest time effect on permanent deformation of asphalt concrete | |
| Beushausen et al. | Relaxation characteristics of cement mortar subjected to tensile strain | |
| JP2008008753A (en) | Early estimation method of concrete dry shrinkage factor | |
| JP4429821B2 (en) | Method for estimating expansion stress of expansive concrete | |
| Liao et al. | A humidity-adjusted maturity function for the early age strength prediction of concrete | |
| Dabarera et al. | Assessing the zero-stress temperature in high performance concrete at early age | |
| KR101565325B1 (en) | Designation method and media for removal time of the forms in concrete structures | |
| Radlińska et al. | Toward the development of a performance-related specification for concrete shrinkage | |
| McCarthy et al. | Influence of self-compacting concrete on the lateral pressure on formwork | |
| JP4268065B2 (en) | Method for estimating concrete strength | |
| Tritsch et al. | Evaluating shrinkage and cracking behavior of concrete using restrained ring and free shrinkage tests | |
| JP2005308561A (en) | Estimation method of structure concrete strength and database for estimation | |
| JP2017009384A (en) | Concrete evaluation method | |
| Yalin | Finite-element modeling of early-age concrete behavior | |
| Wenkenbach | Tension stiffening in reinforced concrete members with large diameter reinforcement | |
| KR101269614B1 (en) | Rebar arrangement method for crack control in concrete structures with external restraints | |
| JP2005049235A (en) | Residual lifetime prediction method for repaired concrete framework, and method and program for calculating neutralization rate coefficient used for the prediction | |
| Tao et al. | Experimental Study on the Spatial Variability of Concrete by the Core Test and Rebound Hammer Test | |
| Buys | Investigation of a practical application of the Maturity Method to estimate the early-age strength of concrete | |
| Le et al. | Development of Korean pavement design guide for asphalt pavements based on the mechanistic-empirical design principle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20191115 Year of fee payment: 5 |