KR101505233B1 - Optical glass - Google Patents
Optical glass Download PDFInfo
- Publication number
- KR101505233B1 KR101505233B1 KR1020107017011A KR20107017011A KR101505233B1 KR 101505233 B1 KR101505233 B1 KR 101505233B1 KR 1020107017011 A KR1020107017011 A KR 1020107017011A KR 20107017011 A KR20107017011 A KR 20107017011A KR 101505233 B1 KR101505233 B1 KR 101505233B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- glass
- optical
- optical element
- press
- content
- Prior art date
Links
- 239000005304 optical glass Substances 0.000 title claims description 81
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 158
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 75
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 71
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims description 63
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 41
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 claims description 17
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910015902 Bi 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 229910021193 La 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 10
- 229910005793 GeO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 7
- 229910052769 Ytterbium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910006404 SnO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000004031 devitrification Methods 0.000 description 20
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 16
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 10
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 6
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 5
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 5
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002834 transmittance Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 4
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 3
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 229910052765 Lutetium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 2
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 2
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000005365 phosphate glass Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002547 anomalous effect Effects 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003980 solgel method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
- C03C3/097—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing phosphorus, niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/12—Cooling, heating, or insulating the plunger, the mould, or the glass-pressing machine; cooling or heating of the glass in the mould
- C03B11/122—Heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
- C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/04—Glass compositions containing silica
- C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
- C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
- C03C3/066—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron containing zinc
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements
Abstract
본 발명은 질량％ 표시로
SiO2 12 내지 40％,
Nb2O5 15％ 이상 42％ 미만,
TiO2 2％ 이상 18％ 미만
(다만, Nb2O5/TiO2가 0.6 초과임),
Li2O 0.1 내지 20％,
Na2O 0.1 내지 15％,
K2O 0.1 내지 25％
를 포함하고, 아베수 νd가 20 내지 30, ΔPg,F가 0.016 이하, 액상 온도가 1200℃ 이하인 것을 특징으로 하는 광학 유리이다. The present invention relates to
12 to 40% SiO 2 ,
Nb 2 O 5 15% or more and less than 42%
TiO 2 2% or more and less than 18%
(However, Nb 2 O 5 / TiO 2 is more than 0.6)
0.1 to 20% of Li 2 O,
0.1 to 15% Na 2 O,
K 2 O 0.1 to 25%
, Abbe number? D is 20 to 30,? Pg, F is 0.016 or less, and the liquidus temperature is 1200 占 폚 or less.
Description
본 발명은 광의로는 광학 유리에 관한 것으로서, 상세하게는 고분산 특성을 갖고, 색수차 보정에 바람직한 광학 유리, 상기 광학 유리로 이루어지는 프레스 성형용 유리 소재 및 광학 소자와 그의 제조 방법 및 광학 소자 블랭크의 제조 방법에 관한 것이다. More particularly, the present invention relates to an optical glass having a high dispersion characteristic and preferable for correcting chromatic aberration, a glass material for press molding comprising the optical glass, an optical element, a method of manufacturing the optical glass, And a manufacturing method thereof.
색수차의 보정에는, 저분산 유리제 렌즈와 함께 고분산 유리제 렌즈가 필요하다. 이러한 렌즈를 비구면 렌즈화함으로써, 더욱 고성능 또한 컴팩트한 광학계를 실현할 수 있다. For correcting the chromatic aberration, a lens with a high dispersion glass together with a low dispersion glass lens is required. By making such a lens an aspheric lens, a higher performance and compact optical system can be realized.
이러한 렌즈를 양산하기 위해서는 유리 전이 온도가 낮은 유리가 요구되고 있고, 그 대표적인 유리로서 인산염 유리가 있다. 기타, 소수이기는 하지만, 일본 특허 공개 제2004-161598호 공보, 국제 특허 재공표 WO2004/110942호 공보 및 일본 특허 공개 제2002-87841호 공보에 개시되어 있는 바와 같이 실리카계 유리도 제안되어 있다. In order to mass produce such a lens, a glass having a low glass transition temperature is required, and as a typical glass, there is a phosphate glass. In addition, a few silica-based glasses have been proposed as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-161598, International Patent Publication Nos. WO2004 / 110942, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-87841.
촬상 광학계, 투사 광학계 등에서 고차의 색지움을 행하기 위해서는 저분산 유리제 렌즈와 고분산 유리제 렌즈를 조합하여 사용하는 것이 효과적이다. 그러나, 저분산측의 유리재는 부분 분산비가 큰 것이 많기 때문에, 보다 고차의 색수차를 보정하는 경우, 고분산 특성에 추가로, 부분 분산비가 작은 유리를 사용한 렌즈와 조합하는 것이 보다 유효하다. 현재, 고분산의 정밀 프레스 성형용 유리로서 주류로 되어 있는 인산염 유리는 부분 분산비가 커서, 상기 목적에 적합한 유리를 만드는 것이 어렵다. It is effective to use a combination of a low-dispersion glass lens and a high-dispersion glass lens in order to perform high-order coloring in an imaging optical system, a projection optical system, or the like. However, since the glass material on the low dispersion side often has a large partial dispersion ratio, when a higher order chromatic aberration is corrected, it is more effective to combine with a lens using glass having a small partial dispersion ratio in addition to high dispersion characteristics. Presently, as a glass for high-precision precision press molding, phosphate glass which is a mainstream has a large partial dispersion ratio, and it is difficult to make a glass suitable for the above purpose.
한편, 일본 특허 공개 제2004-161598호 공보 및 국제 특허 재공표 WO2004/110942호 공보에 개시되어 있는 실리카계 유리는 유리 안정성이 낮아, 균질한 용융 유리를 얻기 위해서 교반하고 있는 동안에 결정이 석출되거나, 용융 유리를 캐스팅하여 유리를 성형할 때에 결정이 석출되는 등, 양산에는 부적합하다. On the other hand, the silica-based glass disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-161598 and International Patent Publication No. WO2004 / 110942 has a low glass stability and crystals are precipitated during stirring to obtain a homogeneous molten glass, Crystals are precipitated when the molten glass is cast to form a glass, which is unsuitable for mass production.
또한, 일본 특허 공개 제2002-87841호 공보에 개시된 실리카계 유리는 부분 분산비가 커서, 고차의 색지움 재료로서는 개선을 요한다. Further, the silica-based glass disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-87841 has a large partial dispersion ratio and requires improvement as a high-order coloring material.
본 발명은 이러한 문제를 해결하면서, 고분산 특성을 구비함과 동시에, 고차의 색지움에 바람직하고, 우수한 유리 안정성을 구비한 광학 유리, 상기 유리로 이루어지는 프레스 성형용 유리 소재 및 광학 소자를 제공하는 것, 및 광학 소자 블랭크 및 광학 소자의 각각의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. An object of the present invention is to provide an optical glass having a high dispersion property, which is preferable for high-order coloring, and excellent glass stability while solving such problems, a glass material for press molding made of the glass and an optical element And a manufacturing method of each of the optical element blank and the optical element.
본 발명은 상기 과제를 해결하기 위한 수단으로서, The present invention provides, as means for solving the above problems,
(1) 질량％ 표시로 (1) As a mass% indication
SiO2 12 내지 40％, 12 to 40% SiO 2 ,
Nb2O5 15％ 이상 42％ 미만, Nb 2 O 5 15% or more and less than 42%
TiO2 2％ 이상 18％ 미만TiO 2 2% or more and less than 18%
(다만, Nb2O5/TiO2가 0.6 초과임), (However, Nb 2 O 5 / TiO 2 is more than 0.6)
Li2O 0.1 내지 20％, 0.1 to 20% of Li 2 O,
Na2O 0.1 내지 15％, 0.1 to 15% Na 2 O,
K2O 0.1 내지 25％ K 2 O 0.1 to 25%
를 포함하고, 아베수 νd가 20 내지 30, ΔPg,F가 0.016 이하, 액상 온도가 1200℃ 이하인 것을 특징으로 하는 광학 유리, Wherein the Abbe number? D is 20 to 30,? Pg, F is 0.016 or less, and the liquidus temperature is 1200 占 폚 or less,
(2) 임의 성분으로서, (2) optionally,
B2O3 0 내지 10％, B 2 O 3 0 to 10%
ZrO2 0 내지 20％, 0 to 20% of ZrO 2 ,
WO3 0 내지 22％, WO 3 0 to 22%
CaO 0 내지 17％, CaO 0 to 17%
SrO 0 내지 13％, 0 to 13% SrO,
BaO 0 내지 20％BaO 0-20%
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임), (However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
ZnO 0 내지 13％, 0 to 13% ZnO,
La2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of La 2 O 3 ,
Gd2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
Y2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Y 2 O 3 ,
Yb2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta2O5 0 내지 10％, Ta 2 O 5 0 to 10%
GeO2 0 내지 3％, 0 to 3% of GeO 2 ,
Bi2O3 0 내지 10％, 0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al2O3 0 내지 10％ Al 2 O 3 0 to 10%
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 35 내지 65％, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 30％이고, 굴절률 nd가 1.82 이상 1.87 미만인, 상기 (1)항에 기재된 광학 유리, , Wherein the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 35 to 65%, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 30%, and the refractive index nd is 1.82 or more and less than 1.87. The optical glass described in (1)
(3) 임의 성분으로서, (3)
B2O3 0 내지 10％, B 2 O 3 0 to 10%
ZrO2 0 내지 20％, 0 to 20% of ZrO 2 ,
WO3 0 내지 20％, WO 3 0-20%,
CaO 0 내지 13％, CaO 0 to 13%
SrO 0 내지 13％, 0 to 13% SrO,
BaO 0 내지 20％BaO 0-20%
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임), (However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
ZnO 0 내지 13％, 0 to 13% ZnO,
La2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of La 2 O 3 ,
Gd2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
Y2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Y 2 O 3 ,
Yb2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta2O5 0 내지 10％, Ta 2 O 5 0 to 10%
GeO2 0 내지 3％, 0 to 3% of GeO 2 ,
Bi2O3 0 내지 10％, 0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al2O3 0 내지 10％Al 2 O 3 0 to 10%
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 30 내지 60％, K2O의 합계 함유량이 0.1 내지 15％, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 25％이고, 굴절률 nd가 1.87 내지 1.90인, 상기 (1)항에 기재된 광학 유리, Wherein the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 30 to 60%, the total content of K 2 O is 0.1 to 15%, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 25 % And a refractive index nd of 1.87 to 1.90, and the optical glass according to the above item (1)
(4) 외할(外割)로 Sb2O3가 0 내지 2％, SnO2가 0 내지 2％ 첨가되어 있는, 상기 (1)항 내지 (3)항 중 어느 한 항에 기재한 광학 유리, (4) The optical glass as described in any one of (1) to (3) above, wherein Sb 2 O 3 is added in an amount of 0 to 2% and SnO 2 is added in an amount of 0 to 2%
(5) 부분 분산비 Pg,F가 0.580 내지 0.620인, 상기 (1)항 내지 (4)항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리, (5) The optical glass as described in any one of (1) to (4) above, wherein the partial dispersion ratio Pg and F are 0.580 to 0.620,
(6) 유리 전이 온도가 600℃ 미만인, 상기 (1)항 내지 (5)항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리, (6) The optical glass according to any one of (1) to (5) above, wherein the glass transition temperature is lower than 600 占 폚,
(7) 상기 (1)항 내지 (6)항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리로 이루어지는 프레스 성형용 유리 소재, (7) A glass material for press molding comprising the optical glass according to any one of (1) to (6) above,
(8) 상기 (1)항 내지 (6)항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리로 이루어지는 광학 소자, (8) An optical element comprising the optical glass according to any one of (1) to (6) above,
(9) 상기 (7)항에 기재된 유리 소재를 가열, 연화하여 프레스 성형하는 광학 소자 블랭크의 제조 방법, (9) A method for producing an optical element blank in which the glass material described in (7) above is heated, softened and press molded,
(10) 용융 유리를 프레스 성형형에 공급하여 프레스 성형하는 광학 소자 블랭크의 제조 방법에 있어서, (10) A method for producing an optical element blank in which molten glass is supplied to a press-molding die and press-molded,
상기 (1)항 내지 (6)항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리가 얻어지도록 조합한 유리 원료를 가열, 용융하여 얻어진 용융 유리를 프레스 성형하는 것을 특징으로 하는 광학 소자 블랭크의 제조 방법, A method for producing an optical element blank, characterized in that a molten glass obtained by heating and melting a combined glass raw material so as to obtain the optical glass according to any one of (1) to (6) is press-molded,
(11) 상기 (9)항 또는 (10)항에 기재된 방법으로 제작한 광학 소자 블랭크를 연삭, 연마하는 광학 소자의 제조 방법, (11) A method of manufacturing an optical element for grinding and polishing an optical element blank produced by the method described in (9) or (10)
(12) 상기 (7)항에 기재된 프레스 성형용 유리 소재를 가열하고, 프레스 성형형을 이용하여 정밀 프레스 성형하는 광학 소자의 제조 방법, (12) A manufacturing method of an optical element for heating the glass material for press molding according to the above (7) and performing precision press molding by using a press molding die,
(13) 프레스 성형형에 유리 소재를 도입하고, 상기 성형형과 유리 소재를 함께 가열하는, 상기 (12)항에 기재된 광학 소자의 제조 방법, (13) A manufacturing method of an optical element according to (12) above, wherein a glass material is introduced into a press-molding die, and the above-mentioned molding die and the glass material are heated together,
(14) 유리 소재를 가열하고, 예열한 프레스 성형형에 도입하여 정밀 프레스 성형하는, 상기 (12)항에 기재된 광학 소자의 제조 방법, (14) A method for producing an optical element according to the above item (12), wherein the glass material is heated and introduced into a pre-heated press mold to perform precision press molding,
을 제공하는 것이다. .
본 발명에 따르면, 고분산 특성을 구비함과 동시에, 고차의 색지움에 바람직하고, 우수한 유리 안정성을 구비한 광학 유리, 상기 유리로 이루어지는 프레스 성형용 유리 소재 및 상기 유리로 이루어지는 광학 소자를 제공할 수 있다. 또한, 상기 유리로 이루어지는 광학 소자 블랭크의 제조 방법 및 광학 소자의 제조 방법을 제공할 수 있다. INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide an optical glass having a high dispersion characteristic, which is preferable for high-order coloring and having excellent glass stability, a glass material for press molding made of the glass and an optical element made of the glass have. Further, it is possible to provide a method of manufacturing an optical element blank made of the glass and a method of manufacturing an optical element.
[광학 유리][Optical Glass]
우선, 본 발명의 광학 유리에 대해서 설명한다. First, the optical glass of the present invention will be described.
일반적으로, 고분산 유리는 플러스의 이상 분산을 나타내지만, 고분산 특성을 유지하면서, 부분 분산비 Pg,F를 작게 억제하여, 부분 분산비 Pg,F-아베수(Abbe's number) νd도에 있어서의 표준선(노멀 라인)에 부분 분산 특성을 가깝게 할 수 있으면, 저분산 유리로 이루어지는 렌즈와 조합함으로써 고차의 색수차 보정용으로서 매우 유효한 광학 유리 재료를 제공할 수 있다. Generally, the highly dispersed glass exhibits a positive anomalous dispersion, but the partial dispersion ratio Pg, F can be suppressed to a small value while maintaining the high dispersion property, and the partial dispersion ratio Pg, the Abbe's number vd It is possible to provide a highly effective optical glass material for correction of higher order chromatic aberration by combining it with a lens made of a low dispersion glass as long as the partial dispersion characteristic can be made close to the standard line (normal line).
본 발명자들은 이러한 유리 재료의 실현을 위해 부분 분산 특성을 노멀 라인에 가깝게 하는 데 유리한 실리카계 조성을 베이스로 하여, 고굴절률 고분산성을 부여하기 위해서 Nb2O5와 TiO2를 필수 성분으로서 도입하였다. The inventors of the present invention introduced Nb 2 O 5 and TiO 2 as essential components in order to impart high refractive index and high dispersibility based on a silica-based composition which is advantageous for bringing the partial dispersion property closer to the normal line in order to realize such a glass material.
본 발명자들이 얻은 지견에 기초하면, Nb2O5와 TiO2에서는 Nb2O5 쪽이 부분 분산비를 억제하는 기능이 크다. 따라서, Nb2O5와 TiO2의 비율을 조정하여 부분 분산비를 억제하게 하였다. Based on the knowledge obtained by the present inventors, in Nb 2 O 5 and TiO 2 , Nb 2 O 5 has a large function of suppressing the partial dispersion ratio. Therefore, the ratio of Nb 2 O 5 and TiO 2 was adjusted to suppress the partial dispersion ratio.
다음으로 유리를 재가열, 연화하여 성형할 때의 성형성을 배려하여, 저온연화성을 부여하기 위해서 알칼리 금속 성분을 도입하는데, Li2O, Na2O, K2O 중 어느 하나에 치우쳐 알칼리 금속 성분을 도입하면 유리의 안정성이 급격히 저하되어 버리는 것이 판명되었다. 따라서, Li2O, Na2O, K2O를 유리 성분으로서 공존시키는 것에 의한 혼합 알칼리 효과에 의해서 유리의 안정성을 비약적으로 개선하는 것에 성공하였다. Next, an alkali metal component is introduced in order to impart low-temperature softening property in consideration of the moldability when the glass is reheated and softened and molded. The alkali metal component is introduced into any one of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O, It has been found that the stability of the glass is rapidly lowered. Therefore, the stability of the glass was dramatically improved by the mixed alkali effect by allowing Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O to coexist as a glass component.
이러한 지견에 기초하여 각 성분량을 최적화하여 본 발명을 완성시켰다. Based on such knowledge, each component amount was optimized to complete the present invention.
즉, 본 발명의 광학 유리는 질량％ 표시로 That is, the optical glass of the present invention has a mass%
SiO2 12 내지 40％, 12 to 40% SiO 2 ,
Nb2O5 15％ 이상 42％ 미만, Nb 2 O 5 15% or more and less than 42%
TiO2 2％ 이상 18％ 미만TiO 2 2% or more and less than 18%
(다만, Nb2O5/TiO2가 0.6 초과임), (However, Nb 2 O 5 / TiO 2 is more than 0.6)
Li2O 0.1 내지 20％, 0.1 to 20% of Li 2 O,
Na2O 0.1 내지 15％, 0.1 to 15% Na 2 O,
K2O 0.1 내지 25％ K 2 O 0.1 to 25%
를 포함하고, 아베수 νd가 20 내지 30, 부분 분산비 Pg,F가 0.580 내지 0.620, ΔPg,F가 0.016 이하, 액상 온도가 1200℃ 이하인 것을 특징으로 한다. Wherein the Abbe number? D is 20 to 30, the partial dispersion ratio Pg, F is 0.580 to 0.620,? Pg, F is 0.016 or less, and the liquidus temperature is 1200 占 폚 or less.
본 발명의 광학 유리는 굴절률 nd가 예를 들면 1.82 내지 1.90으로 높은 굴절률을 나타내고, 이 유리로 제작한 광학 소자는 광학계의 컴팩트화에 유효하다. The refractive index nd of the optical glass of the present invention is as high as, for example, 1.82 to 1.90, and the optical element made of this glass is effective for making the optical system compact.
여기서, 부분 분산비 Pg,F는 g선, F선, c선에 있어서의 각 굴절률 ng, nF, nc를 이용하여, (ng-nF)/(nF-nc)로 나타난다. Here, the partial dispersion ratios Pg and F are represented by (ng-nF) / (nF-nc) using refractive indices ng, nF and nc at the g line, F line and c line.
부분 분산비 Pg,F-아베수 νd 도면에 있어서 정상 부분 분산 유리의 기준이 되는 노멀 라인상의 부분 분산비를 Pg,F(0)로 나타내면, Pg,F(0)은 아베수 νd를 이용하여 다음 식으로 표시된다. In partial dispersion ratio Pg, F- Abbe number νd diagram represents the partial dispersion ratio on the normal line serving as a reference of a normal partial dispersion glass as Pg, F (0), Pg, and F (0) is used an Abbe number νd Is expressed by the following expression.
Pg,F(0)=0.6483-(0.0018×νd)Pg, F (0) = 0.6483 - (0.0018 x? D)
ΔPg,F는 상기 노멀 라인에서의 부분 분산비 Pg,F의 편차이고, 다음 식으로 표시된다. ? Pg, F is the deviation of the partial dispersion ratio Pg, F in the normal line, and is expressed by the following equation.
ΔPg,F=Pg,F-Pg,F(0) Pg, F = Pg, F-Pg, F (0)
=Pg,F+(0.0018×νd)-0.6483 = Pg, F + (0.0018 x? D) -0.6483
또한, 본 명세서에 있어서, 특기하지 않는 한 각 성분의 함유량, 합계 함유량은 질량％로 표시함과 함께, 상기 양의 비율도 질량비로 표시한다. In this specification, unless otherwise noted, the contents and total contents of each component are expressed in mass%, and the ratio of the amounts is also expressed as a mass ratio.
본 발명의 광학 유리는 다음 2개의 양태로 대별된다. The optical glass of the present invention is divided into the following two modes.
제1 양태는 임의 성분으로서, The first aspect includes, as optional components,
B2O3 0 내지 10％, B 2 O 3 0 to 10%
ZrO2 0 내지 20％, 0 to 20% of ZrO 2 ,
WO3 0 내지 22％, WO 3 0 to 22%
CaO 0 내지 17％, CaO 0 to 17%
SrO 0 내지 13％, 0 to 13% SrO,
BaO 0 내지 20％BaO 0-20%
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임), (However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
ZnO 0 내지 13％, 0 to 13% ZnO,
La2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of La 2 O 3 ,
Gd2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
Y2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Y 2 O 3 ,
Yb2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta2O5 0 내지 10％, Ta 2 O 5 0 to 10%
GeO2 0 내지 3％, 0 to 3% of GeO 2 ,
Bi2O3 0 내지 10％, 0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al2O3 0 내지 10％Al 2 O 3 0 to 10%
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 35 내지 65％, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 30％이고, 굴절률 nd가 1.82 이상 1.87 미만인 광학 유리이다. , An optical glass having a total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 of 35 to 65%, a total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O of 1 to 30% and a refractive index nd of 1.82 or more and less than 1.87 to be.
제2 양태는 제1 양태보다 또한 굴절률이 높은 유리로서, 임의 성분으로서, The second embodiment is a glass having a refractive index higher than that of the first embodiment,
B2O3 0 내지 10％, B 2 O 3 0 to 10%
ZrO2 0 내지 20％, 0 to 20% of ZrO 2 ,
WO3 0 내지 20％, WO 3 0-20%,
CaO 0 내지 13％, CaO 0 to 13%
SrO 0 내지 13％, 0 to 13% SrO,
BaO 0 내지 20％BaO 0-20%
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임), (However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
ZnO 0 내지 13％, 0 to 13% ZnO,
La2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of La 2 O 3 ,
Gd2O3 0 내지 3％, 0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
Y2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Y 2 O 3 ,
Yb2O3 0 내지 3％, 0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta2O5 0 내지 10％, Ta 2 O 5 0 to 10%
GeO2 0 내지 3％, 0 to 3% of GeO 2 ,
Bi2O3 0 내지 10％, 0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al2O3 0 내지 10％Al 2 O 3 0 to 10%
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 30 내지 60％, K2O의 합계 함유량이 0.1 내지 15％, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 25％이고, 굴절률 nd가 1.87 내지 1.90인 광학 유리이다. Wherein the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 30 to 60%, the total content of K 2 O is 0.1 to 15%, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 25 % And a refractive index nd of 1.87 to 1.90.
제1 양태, 제2 양태의 각 광학 유리 모두 외할로 Sb2O3를 0 내지 2％, SnO2를 0 내지 2％ 첨가할 수 있다. 0 to 2% of Sb 2 O 3 and 0 to 2% of SnO 2 can be added to all optical glasses of the first and second embodiments.
상기 각 성분의 기능과 조성 범위의 한정 이유에 대해서 설명한다. The reason for limiting the function and composition range of each component will be described.
SiO2는 유리의 메쉬 형성 산화물로서, 유리 안정성, 용융 유리의 성형성을 유지하는 데에 있어서 필요한 필수 성분이다. 그 함유량이 12％ 미만이면 유리 안정성이 저하되고, 화학적 내구성이 악화된다. 또한, 용융 유리 성형 시의 유리의 점성이 너무 낮아져서, 성형성이 저하되게 된다. 한편, 그 함유량이 40％를 초과하면 액상 온도, 유리 전이 온도가 상승하고, 내실투성(devitrification)이나 용융성도 악화된다. 또한 소요의 아베수 νd의 실현도 곤란해진다. 따라서, SiO2의 함유량은 12 내지 40％로 한다. SiO2의 함유량의 바람직한 범위는 15 내지 35％, 보다 바람직한 범위는 18 내지 33％, 더욱 바람직한 범위는 20 내지 30％, 한층 바람직한 범위는 22 내지 28％이다. SiO 2 is a glass mesh oxide, and is an essential component for maintaining glass stability and moldability of molten glass. When the content is less than 12%, the glass stability is deteriorated and the chemical durability is deteriorated. Further, the viscosity of the glass at the time of molding the molten glass becomes too low, and the moldability is lowered. On the other hand, if the content exceeds 40%, the liquidus temperature and the glass transition temperature rise, and the devitrification and the meltability deteriorate. In addition, it becomes difficult to realize the required Abbe number vd. Therefore, the content of SiO 2 is set to 12 to 40%. A preferable range of the content of SiO 2 is 15 to 35%, a more preferable range is 18 to 33%, a more preferable range is 20 to 30%, and a more preferable range is 22 to 28%.
Nb2O5는 굴절률을 높이고, 액상 온도를 저하시켜 내실투성을 향상시키는 기능을 하는 필수 성분이다. 또한 고굴절률 부여 성분 중에서는 부분 분산 특성을 노멀 라인에 가깝게 하는, 즉, ΔPg,F를 제로에 가깝게 하는 기능을 하는 성분이기도 하다. 그 함유량이 15％ 미만이면 원하는 굴절률을 유지하는 것이 곤란해지는 등의 문제가 생김과 동시에, 부분 분산 특성을 노멀 라인에 가깝게 하는 것이 곤란해진다. 그러나, 그 함유량이 42％ 이상으로 되면, 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, Nb2O5의 함유량은 15％ 이상 42％ 미만으로 한다. Nb2O5의 함유량의 바람직한 하한은 18％, 보다 바람직한 하한은 20％, 더욱 바람직한 하한은 22％, 한층 바람직한 하한은 25％이고, 바람직한 상한은 41.5％, 보다 바람직한 상한은 41％이다. Nb 2 O 5 is an essential component that enhances refractive index and lowers the liquidus temperature to improve resistance to devitrification. Among the high refractive index-imparting components, it is also a component that functions to bring the partial dispersion characteristics closer to the normal line, that is, to make? Pg and F close to zero. If the content is less than 15%, it becomes difficult to maintain a desired refractive index, and at the same time, it becomes difficult to make the partial dispersion property close to the normal line. However, when the content is more than 42%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Therefore, the content of Nb 2 O 5 is set to 15% or more and less than 42%. The lower limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 18%, more preferably 20%, still more preferably 22%, still more preferably 25%, still more preferably 41.5% and still more preferably 41%.
TiO2는 굴절률을 높이고, 내실투성 및 화학적 내구성의 향상에 유효한 필수 성분이다. 그 함유량이 2％ 미만이면 상기 효과가 얻어지지 않고, 18％ 이상이면 원하는 아베수 νd를 실현하는 것이 곤란해진다. 따라서, TiO2의 함유량은 2％ 이상 18％ 미만으로 한다. TiO2의 함유량의 바람직한 범위는 제1 양태의 광학 유리에 있어서는 3％ 이상 16％ 미만, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 2％ 이상 12％ 미만, 보다 바람직한 범위는 제1 양태의 광학 유리에 있어서는 4％ 이상 14％ 미만, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 3％ 이상 12％ 미만, 더욱 바람직한 범위는 제1 양태에 있어서는 5％ 이상 12％ 미만, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 4％ 이상 12％ 미만, 한층 바람직한 범위는 제1 양태의 광학 유리에 있어서는 6％ 이상 12％ 미만, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 5％ 이상 12％ 미만, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 보다 한층 바람직한 범위가 있어, 6％ 이상 12％ 미만이다. TiO 2 is an essential component effective for increasing the refractive index and improving the resistance to devitrification and chemical durability. If the content is less than 2%, the above-mentioned effect can not be obtained. If the content is more than 18%, it becomes difficult to realize the desired Abbe number vd. Therefore, the content of TiO 2 should be 2% or more and less than 18%. The preferable range of the content of TiO 2 is 3% or more and less than 16% in the optical glass of the first aspect, and 2% or more and less than 12% in the optical glass of the second aspect, more preferably, in the optical glass of the first aspect 4% or more and less than 14% in the optical glass of the second aspect, more preferably 3% or more and less than 12% in the optical glass of the second aspect, more preferably 5% %, More preferably in the range of 6% or more to less than 12% in the optical glass of the first aspect, or in the optical glass of the second aspect, or more preferably in the range of 5% or more to less than 12% 6% to less than 12%.
ΔPg,F를 컨트롤하기 위해서는, TiO2의 함유량에 대한 Nb2O5의 함유량의 비율 Nb2O5/TiO2가 중요한 역할을 한다. 상기 비율이 0.6 이하이면 부분 분산비나 ΔPg,F가 커져, 고차의 색보정 효과가 저하된다. 따라서, TiO2의 함유량에 대한 Nb2O5의 함유량의 비율 Nb2O5/TiO2은 0.6 초과로 한다. 상기 비율 Nb2O5/TiO2의 바람직한 범위는 0.70 이상, 보다 바람직한 범위는 0.80 이상, 더욱 바람직한 범위는 0.90 이상, 한층 바람직한 범위는 1.0 이상이다. ΔPg, in order to control the F, the ratio of Nb 2 O 5 / TiO 2 in a content of Nb 2 O 5 to the content of TiO 2 plays a major role. When the ratio is 0.6 or less, the partial dispersion ratio or? Pg, F becomes large, and the higher-order color correction effect is lowered. Thus, the ratio of the content of Nb 2 O 5 Nb 2 O 5 / TiO 2 on the content of TiO 2 is more than 0.6. A preferable range of the ratio Nb 2 O 5 / TiO 2 is 0.70 or more, more preferably 0.80 or more, still more preferably 0.90 or more, and still more preferably 1.0 or more.
Li2O는 용융성을 향상시키고, 유리 전이 온도를 저하시키는 기능을 한다. Li2O는 알칼리 금속 성분의 중에서도 특히 유리 전이 온도를 저하시키는 기능이 크고, 더구나 비교적 고굴절률을 유지할 수 있는 성분이다. 또한, Na2O나 K2O와의 공존에 의한 혼합 알칼리 효과에 의해서 유리 안정성이 향상된다. Li2O의 함유량이 0.1％ 미만이면 상기 효과가 얻어지지 않고, 20％를 초과하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, Li2O의 함유량은 0.1 내지 20％로 한다. Li2O의 함유량의 바람직한 범위는 0.1 내지 17％, 보다 바람직한 범위는 0.1 내지 15％이다. 또한, 제1 양태의 광학 유리에 있어서의 Li2O의 함유량의 한층 바람직한 범위는 1 내지 10％, 보다 한층 바람직한 범위는 1 내지 5％이다. 제2 양태에 있어서는, 한층 바람직한 범위는 1 내지 12％, 보다 한층 바람직한 범위는 1 내지 10％이다. Li 2 O has a function of improving the melting property and lowering the glass transition temperature. Among the alkali metal components, Li 2 O is a component that has a large function of lowering the glass transition temperature, and is capable of maintaining a relatively high refractive index. Further, the glass stability is improved by the mixed alkali effect due to coexistence with Na 2 O or K 2 O. If the content of Li 2 O is less than 0.1%, the above effect can not be obtained. If the content exceeds 20%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification is reduced. Therefore, the content of Li 2 O is 0.1 to 20%. The preferred range of the content of Li 2 O is 0.1 to 17%, more preferably 0.1 to 15%. Further, the more preferable range of the content of Li 2 O in the optical glass of the first embodiment is 1 to 10%, and the more preferable range is 1 to 5%. In the second embodiment, the more preferable range is 1 to 12%, and the more preferable range is 1 to 10%.
Na2O는 용융성을 향상시키고, 유리 전이 온도를 저하시키는 기능을 한다. 또한, Li2O와 함께 혼합 알칼리 효과에 의해 유리 안정성을 비약적으로 향상시키는 기능도 한다. Na2O의 함유량이 0.1％ 미만이면 상기 효과가 얻어지지 않고, 15％를 초과하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, Na2O의 함유량은 0.1 내지 15％로 한다. Na2O의 함유량의 바람직한 범위는 0.1 내지 12％, 보다 바람직한 범위는 0.5 내지 10％이다. Na 2 O improves the melting property and lowers the glass transition temperature. In addition, it has a function of drastically improving the glass stability by the mixed alkali effect together with Li 2 O. [ If the content of Na 2 O is less than 0.1%, the above effect can not be obtained. If the content exceeds 15%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Therefore, the content of Na 2 O is 0.1 to 15%. The preferable range of the content of Na 2 O is 0.1 to 12%, more preferably 0.5 to 10%.
제1 양태의 광학 유리에 있어서의 Na2O의 함유량의 더욱 바람직한 범위는 0.5 내지 9％, 한층 바람직한 범위는 0.5 내지 8％이고, 제2 양태의 광학 유리에 있어서의 Na2O의 함유량의 더욱 바람직한 범위는 0.5 내지 7％, 한층 바람직한 범위는 0.5 내지 5％이다. The more preferable range of the content of Na 2 O in the optical glass of the first embodiment is 0.5 to 9%, the more preferable range is 0.5 to 8%, and the content of Na 2 O in the optical glass of the second embodiment The preferred range is 0.5 to 7%, and the more preferable range is 0.5 to 5%.
K2O도 용융성을 향상시켜 유리 전이 온도를 저하시키는 기능을 한다. 또한, Li2O, Na2O와 함께 혼합 알칼리 효과에 의해 유리 안정성을 비약적으로 향상시키는 기능도 한다. K2O의 함유량이 0.1％ 미만이면 상기 효과가 얻어지지 않고, K2O의 함유량이 25％를 초과하면, 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, K2O의 함유량은 0.1 내지 25％로 한다. K 2 O also has the function of improving the melting property and lowering the glass transition temperature. In addition, Li 2 O and Na 2 O together with the function of greatly improving the glass stability by the mixed alkali effect. If the content of K 2 O is less than 0.1%, the above effect can not be obtained. If the content of K 2 O exceeds 25%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Therefore, the content of K 2 O is 0.1 to 25%.
제1 양태의 광학 유리에 있어서의 K2O의 함유량의 바람직한 범위는 0.1 내지 22％, 보다 바람직한 범위는 0.5 내지 20％, 더욱 바람직한 범위는 0.5 내지 17％, 한층 바람직한 범위는 0.5 내지 15％이다. The preferable range of the content of K 2 O in the optical glass of the first embodiment is 0.1 to 22%, more preferably 0.5 to 20%, still more preferably 0.5 to 17%, still more preferably 0.5 to 15% .
제2 양태의 광학 유리에 있어서의 K2O의 함유량의 바람직한 범위는 0.1 내지 15％, 보다 바람직한 범위는 0.1 내지 12％, 더욱 바람직한 범위는 0.5 내지 10％, 한층 바람직한 범위는 0.5 내지 7％, 보다 한층 바람직한 범위는 0.5 내지 5％이다.The preferable range of the content of K 2 O in the optical glass of the second embodiment is 0.1 to 15%, more preferably 0.1 to 12%, still more preferably 0.5 to 10%, still more preferably 0.5 to 7% An even more preferable range is 0.5 to 5%.
본 발명의 광학 유리(제1 및 제2 양태의 광학 유리를 포함함)의 아베수 νd는 20 내지 30인데, 내실투성을 보다 양호하게 하면서, 원하는 부분 분산 특성을 실현하는 데에 있어서, 아베수 νd의 바람직한 범위는 21 내지 29, 보다 바람직한 범위는 22 내지 29이다. The Abbe number vd of the optical glass of the present invention (including the optical glass of the first and second aspects) is 20 to 30, and in realizing the desired partial dispersion characteristics while making the resistance to devitrification better, The preferable range of? d is 21 to 29, and the more preferable range is 22 to 29.
본 발명의 광학 유리의 ΔPg,F는 0.016 이하인데, 상기 여러가지 성질을 보다 양호하게 하기 쉽게 하는 데에 있어서, ΔPg,F가 0.015 이하인 것이 바람직하고, 0.014 이하인 것이 보다 바람직하고, 0.013 이하인 것이 더욱 바람직하고, 0.012 이하인 것이 한층 바람직하다. ΔPg,F의 하한에 특별히 제한은 없지만, 통상은 0 이상, 상기 여러가지 성질을 보다 양호하게 하기 쉽게 하는 데에 있어서 0.001 이상이 바람직하고, 0.002 이상이 보다 바람직하고, 0.005 이상이 더욱 바람직하고, 0.007 이상이 한층 바람직하다. ? Pg and F of the optical glass of the present invention are 0.016 or less. In order to make the various properties more easily,? Pg and F are preferably 0.015 or less, more preferably 0.014 or less, still more preferably 0.013 or less , And more preferably 0.012 or less. There is no particular limitation on the lower limit of? Pg and F, but it is usually not less than 0, more preferably not less than 0.001, more preferably not less than 0.002, still more preferably not less than 0.005, and not more than 0.007 Or more.
또한, 상기 여러가지 성질을 보다 양호하게 하기 쉽게 하는 데에 있어서, 부분 분산비 Pg,F를 0.580 내지 0.620로 하는 것이 바람직하다. Pg,F의 보다 바람직한 범위는 0.585 내지 0.620, 더욱 바람직한 범위는 0.590 내지 0.619, 한층 바람직한 범위는 0.595 내지 0.618, 보다 한층 바람직한 범위는 0.600 내지 0.618이다.In order to facilitate the above various properties, it is preferable to set the partial dispersion ratio Pg, F to 0.580 to 0.620. The more preferable range of Pg and F is 0.585 to 0.620, the more preferable range is 0.590 to 0.619, the more preferable range is 0.595 to 0.618, and the more preferable range is 0.600 to 0.618.
본 발명의 광학 유리는 액상 온도가 1200℃ 이하로서 안정성이 우수하다. 액조 온도의 바람직한 범위는 1180℃ 이하, 보다 바람직한 범위는 1160℃ 이하이다.The optical glass of the present invention has a liquid phase temperature of 1200 DEG C or less and excellent stability. The preferable range of the liquid bath temperature is 1180 DEG C or less, and the more preferable range is 1160 DEG C or less.
다음으로 임의 성분에 대해서 설명한다. Next, arbitrary components will be described.
B2O3는 유리의 메쉬 형성 산화물로서, 용융성을 향상시키고, 액상 온도를 저하시키는 기능을 하는 외에 저분산성을 실현하는 데에 있어서도 유효한 성분이다. 그러나, 10％를 초과하여 도입하면 굴절률이 저하되고, 화학적 내구성도 악화되기 때문에, B2O3의 함유량은 0 내지 10％로 한다. B2O3의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 8％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 7％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 6％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 5％이다. B 2 O 3 is a glass mesh-forming oxide, which is an effective component for realizing a low dispersibility in addition to a function of improving the meltability and lowering the liquidus temperature. However, when the content exceeds 10%, the refractive index decreases and the chemical durability deteriorates. Therefore, the content of B 2 O 3 is set to 0 to 10%. The preferable range of the content of B 2 O 3 is 0 to 8%, more preferably 0 to 7%, still more preferably 0 to 6%, still more preferably 0 to 5%.
ZrO2는 굴절률을 높이고, 화학적 내구성을 개선하는 기능을 한다. 그러나, 그 함유량이 20％를 초과하면 내실투성이 저하되고, 유리 전이 온도가 상승한다. 따라서, ZrO2의 함유량을 0 내지 20％로 한다. ZrO2의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 16％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 14％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 12％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 10％이다. ZrO 2 enhances the refractive index and improves chemical durability. However, when the content exceeds 20%, devitrification resistance is lowered and the glass transition temperature is increased. Therefore, the content of ZrO 2 is set to 0 to 20%. The preferable range of the content of ZrO 2 is 0 to 16%, more preferably 0 to 14%, still more preferably 0 to 12%, still more preferably 0 to 10%.
WO3는 굴절률을 높이고, 액상 온도를 저하시키고, 내실투성을 개선하는 기능을 한다. 그러나, 제1 양태의 광학 유리에 있어서, 그 함유량이 22％를 초과하면, 또한 제2 양태의 광학 유리에 있어서, 그 함유량이 20％를 초과하면, 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 또한 유리의 착색이 강해지기 때문에, 제1 양태의 광학 유리에 있어서는, WO3의 함유량을 0 내지 22％, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는, WO3의 함유량을 0 내지 20％로 한다. 제1 양태의 광학 유리에 있어서, WO3의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 20％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 17％, 더욱 바람직한 범위는 1 내지 15％, 한층 바람직한 범위는 1 내지 12％이다. 제2 양태의 광학 유리에 있어서, WO3의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 17％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 15％, 더욱 바람직한 범위는 1 내지 12％, 한층 바람직한 범위는 1 내지 10％이다. WO 3 functions to increase the refractive index, lower the liquidus temperature, and improve resistance to devitrification. However, in the optical glass of the first aspect, if the content exceeds 22%, and the content of the optical glass of the second aspect exceeds 20%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. In addition, the content of WO 3 is 0 to 22% in the optical glass of the first embodiment, and the content of WO 3 is 0 to 20% in the optical glass of the second embodiment. In the optical glass of the first aspect, the preferable range of the content of WO 3 is 0 to 20%, more preferably 0 to 17%, still more preferably 1 to 15%, still more preferably 1 to 12%. In the optical glass of the second aspect, the preferable range of the content of WO 3 is 0 to 17%, more preferably 0 to 15%, still more preferably 1 to 12%, still more preferably 1 to 10%.
CaO는 용융성을 개선하고, 광선 투과율을 높이는 기능을 한다. 또한 탄산염 원료나 질산염 원료를 이용하여 유리에 도입함으로써 탈포 효과를 얻을 수도 있다. 그러나, 제1 양태의 광학 유리에 있어서 그 함유량이 17％를 초과하면, 또한 제2 양태의 광학 유리에 있어서, 그 함유량이 13％를 초과하면, 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 또한 굴절률도 저하되기 때문에, 제1 양태의 광학 유리에서는 CaO의 함유량을 0 내지 17％, 제2 양태의 광학 유리에서는 CaO의 함유량을 0 내지 13％로 한다. 제1 양태에 있어서, CaO의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 15％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 12％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 10％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 8％이다. 제2 양태에 있어서, CaO의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 12％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 10％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 7％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 5％이다. CaO improves the meltability and functions to increase the light transmittance. In addition, a defoaming effect can be obtained by introducing a carbonate or nitrate salt into the glass. However, when the content of the optical glass of the first mode exceeds 17%, and the content of the optical glass of the second mode exceeds 13%, the liquidus temperature rises and the devitrification resistance decreases. In addition, the content of CaO is 0 to 17% in the optical glass of the first embodiment, and the content of CaO is 0 to 13% in the optical glass of the second embodiment. In the first embodiment, the content of CaO is preferably in the range of 0 to 15%, more preferably in the range of 0 to 12%, still more preferably in the range of 0 to 10%, still more preferably in the range of 0 to 8%. In the second embodiment, the content of CaO is preferably in the range of 0 to 12%, more preferably in the range of 0 to 10%, still more preferably in the range of 0 to 7%, still more preferably in the range of 0 to 5%.
SrO도 용융성을 개선하고, 광선 투과율을 높이는 기능을 한다. 또한 탄산염 원료나 질산염 원료를 이용하여 유리에 도입함으로써 탈포 효과를 얻을 수도 있다. 그러나, 그 함유량이 13％를 초과하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 또한 굴절률도 저하되기 때문에, SrO의 함유량은 0 내지 13％로 한다. SrO의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 12％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 10％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 7％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 5％이다. SrO also improves the meltability and functions to increase the light transmittance. In addition, a defoaming effect can be obtained by introducing a carbonate or nitrate salt into the glass. However, when the content exceeds 13%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Further, since the refractive index is also lowered, the content of SrO is set to 0 to 13%. The preferable range of the content of SrO is 0 to 12%, more preferably 0 to 10%, still more preferably 0 to 7%, still more preferably 0 to 5%.
BaO도 용융성을 개선하고, 광선 투과율을 높이는 기능을 한다. 또한 탄산염 원료나 질산염 원료를 이용하여 유리에 도입함으로써 탈포 효과를 얻을 수도 있다. 그러나, 그 함유량이 20％를 초과하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 또한 굴절률도 저하되기 때문에 BaO의 함유량은 0 내지 20％로 한다. BaO의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 17％, 제1 양태의 광학 유리에 있어서는, 보다 바람직한 범위는 0 내지 15％이고, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 12％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 10％이다. 제2 양태의 광학 유리에 있어서는 BaO의 함유량의 보다 바람직한 범위는 1 내지 15％, 더욱 바람직한 범위는 2 내지 12％, 한층 바람직한 범위는 3 내지 10％이다.BaO also improves the meltability and functions to increase the light transmittance. In addition, a defoaming effect can be obtained by introducing a carbonate or nitrate salt into the glass. However, when the content exceeds 20%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Further, since the refractive index also decreases, the content of BaO is set to 0 to 20%. The preferable range of the content of BaO is 0 to 17%, and in the optical glass of the first aspect, a more preferable range is 0 to 15%, a more preferable range is 0 to 12%, and a more preferable range is 0 to 10%. In the optical glass of the second embodiment, the more preferable range of the content of BaO is 1 to 15%, the more preferable range is 2 to 12%, and the more preferable range is 3 to 10%.
액상 온도의 상승을 억제하여, 내실투성을 양호화하는 데에 있어서, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량을 0 내지 25％로 하는 것이 바람직하다. CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량의 보다 바람직한 범위는 1 내지 22％, 더욱 바람직한 범위는 2 내지 20％, 한층 바람직한 범위는 3 내지 17％, 보다 한층 바람직한 범위는 5 내지 15％이다. It is preferable that the total content of CaO, SrO, and BaO is set to 0 to 25% in order to suppress the rise of the liquidus temperature and improve the resistance to devitrification. A more preferable range of the total content of CaO, SrO and BaO is 1 to 22%, more preferably 2 to 20%, still more preferably 3 to 17%, still more preferably 5 to 15%.
ZnO도 용융성을 개선하고, 광선 투과율을 높이는 기능을 한다. 또한 탄산염 원료나 질산염 원료를 이용하여 유리에 도입함으로써, 탈포 효과를 얻을 수도 있다. 그러나, 그 함유량이 13％를 초과하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 또한 굴절률도 저하되기 때문에, ZnO의 함유량은 0 내지 13％로 한다. ZnO의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 12％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 10％이고, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 7％, 한층 바람직한 범위는 0 내지 5％이다. ZnO also improves the meltability and functions to increase the light transmittance. In addition, a defoaming effect can be obtained by introducing a carbonate material or a nitrate material into the glass. However, when the content exceeds 13%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Further, since the refractive index is lowered, the content of ZnO is set to 0 to 13%. The preferable range of the content of ZnO is 0 to 12%, more preferably 0 to 10%, still more preferably 0 to 7%, still more preferably 0 to 5%.
La2O3, Gd2O3, Y2O3, Yb2O3는 굴절률을 높이고, 화학적 내구성을 향상시키는 기능을 하는데, 각각 3％를 초과하여 도입하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, La2O3, Gd2O3, Y2O3, Yb2O3의 각 함유량을 0 내지 3％로 한다. La2O3, Gd2O3, Y2O3, Yb2O3의 함유량의 바람직한 범위는 모두 0 내지 2％, 더욱 바람직한 범위는 0 내지 1％이고, 더한층 바람직하게는 La2O3, Gd2O3, Y2O3, Yb2O3 모두 도입하지 않는다. La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 function to increase the refractive index and improve the chemical durability. When the content exceeds 3%, the liquidus temperature rises and the devitrification resistance decreases do. Therefore, the respective contents of La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 are set to 0 to 3%. The preferable range of the content of La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 is 0 to 2%, more preferably 0 to 1%, further preferably La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , Y 2 O 3 and Yb 2 O 3 are not introduced.
Ta2O5도 굴절률을 높이고, 화학적 내구성을 향상시키는 기능을 하는데, 10％를 초과하여 도입하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, Ta2O5의 함유량을 0 내지 10％로 한다. Ta2O5의 함유량의 바람직한 범위는 0 내지 7％, 보다 바람직한 범위는 0 내지 5％이다. Ta 2 O 5 enhances the refractive index and improves the chemical durability. When it exceeds 10%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Therefore, the content of Ta 2 O 5 is set to 0 to 10%. A preferable range of the content of Ta 2 O 5 is 0 to 7%, and a more preferable range is 0 to 5%.
GeO2는 메쉬 형성 산화물로서, 굴절률을 높이는 기능도 한다. 그러나, 비싼 성분이기 때문에, GeO2의 함유량은 0 내지 3％, 바람직하게는 0 내지 2％로 한다. GeO2를 도입하지 않는 것이 보다 바람직하다. GeO 2 is a mesh-forming oxide and also functions to increase the refractive index. However, since it is an expensive component, the content of GeO 2 is 0 to 3%, preferably 0 to 2%. It is more preferable that GeO 2 is not introduced.
Bi2O3는 굴절률을 높임과 동시에, 유리 안정성을 개선하는 기능을 하지만, 10％를 초과하여 도입하면 유리의 착색이 강해지기 때문에, Bi2O3의 함유량은 0 내지 10％, 바람직하게는 0 내지 5％로 한다. 제1 양태의 광학 유리에 있어서는, Bi2O3의 함유량의 보다 바람직한 범위는 0 내지 4％, 제2 양태의 광학 유리에 있어서는, Bi2O3의 함유량의 보다 바람직한 범위는 0 내지 3％이다. Bi 2 O 3 has a function of improving the glass stability while improving the refractive index. However, when the amount of Bi 2 O 3 is more than 10%, the coloring of the glass becomes strong. Therefore, the content of Bi 2 O 3 is preferably 0 to 10% 0 to 5%. In the optical glass of the first aspect, the more preferable range of the Bi 2 O 3 content is 0 to 4%, and in the optical glass of the second aspect, the more preferable range of the Bi 2 O 3 content is 0 to 3% .
Al2O3는 소량이면 유리 안정성 및 화학적 내구성을 개선하는 기능을 하지만, 10％를 초과하여 도입하면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. 따라서, Al2O3의 함유량은 0 내지 10％, 바람직하게는 0 내지 5％, 보다 바람직하게는 0 내지 3％로 한다. A small amount of Al 2 O 3 functions to improve glass stability and chemical durability, but if it exceeds 10%, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases. Therefore, the content of Al 2 O 3 is set to 0 to 10%, preferably 0 to 5%, and more preferably 0 to 3%.
제1 양태의 광학 유리에 있어서는, Nb2O5와 TiO2의 합계 함유량을 35 내지 65％, 바람직하게는 38 내지 62％, 보다 바람직하게는 40 내지 62％, 더욱 바람직하게는 43 내지 60％, 더한층 바람직하게는 45 내지 58％로 한다. In the optical glass of the first aspect, the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 35 to 65%, preferably 38 to 62%, more preferably 40 to 62%, further preferably 43 to 60% , Still more preferably 45 to 58%.
제2 양태의 광학 유리에 있어서는, Nb2O5과 TiO2의 합계 함유량을 30 내지 60％, 바람직하게는 33 내지 59％, 보다 바람직하게는 35 내지 58％, 더욱 바람직하게는 38 내지 57％, 더한층 바람직하게는 40 내지 55％로 한다. In the optical glass of the second aspect, the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 30 to 60%, preferably 33 to 59%, more preferably 35 to 58%, further preferably 38 to 57% , And still more preferably 40 to 55%.
제1 양태, 제2 양태의 광학 유리 중 어느 것에 있어서도, Nb2O5와 TiO2의 합계 함유량이 너무 적으면 소요의 광학 특성을 실현하는 것이 어려워지고, 상기 합계량이 너무 많으면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. In any of the optical glasses of the first and second embodiments, if the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is too small, it becomes difficult to realize the required optical properties. If the total amount is too large, the liquid temperature rises , Insolubility is lowered.
제1 양태의 광학 유리에 있어서는, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량을 1 내지 30％, 바람직하게는 2 내지 27％, 보다 바람직하게는 3 내지 25％, 더욱 바람직하게는 4 내지 22％, 더한층 바람직하게는 5 내지 20％로 한다. In the optical glass of the first embodiment, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 30%, preferably 2 to 27%, more preferably 3 to 25% 4 to 22%, further preferably 5 to 20%.
제2 양태의 광학 유리에 있어서는, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량을 1 내지 25％, 바람직하게는 2 내지 22％, 보다 바람직하게는 3 내지 20％, 더욱 바람직하게는 4 내지 18％, 더한층 바람직하게는 5 내지 15％로 한다. In the optical glass of the second aspect, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 25%, preferably 2 to 22%, more preferably 3 to 20% 4 to 18%, more preferably 5 to 15%.
제1 양태, 제2 양태의 어느 광학 유리에 있어서도, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 너무 적으면 유리 전이 온도가 상승하고, 용융성도 저하된다. 한편, 상기 합계량이 너무 많으면 액상 온도가 상승하고, 내실투성이 저하된다. In any of the optical glasses of the first and second embodiments, when the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is too small, the glass transition temperature rises and the melting property is also lowered. On the other hand, if the total amount is too large, the liquidus temperature rises and the resistance to devitrification decreases.
제1 양태의 광학 유리는 굴절률 nd가 1.82 이상 1.87 미만, 바람직하게는 1.82 내지 1.865, 보다 바람직하게는 1.82 내지 1.860으로 고굴절률인데, 본 발명의 광학 유리에 있어서는 비교적 굴절률이 낮다. The optical glass of the first embodiment has a high refractive index with a refractive index nd of 1.82 or more and less than 1.87, preferably 1.82 to 1.865, more preferably 1.82 to 1.860, and the optical glass of the present invention has a relatively low refractive index.
한편, 제2 양태의 광학 유리는 굴절률 nd가 1.87 내지 1.90, 바람직하게는 1.87 내지 1.895, 보다 바람직하게는 1.87 내지 1.89로, 본 발명의 광학 유리에 있어서 비교적 굴절률이 높은 유리에 상당한다. On the other hand, the optical glass of the second embodiment has a refractive index nd of 1.87 to 1.90, preferably 1.87 to 1.895, and more preferably 1.87 to 1.89, which corresponds to a glass having a relatively high refractive index in the optical glass of the present invention.
본 발명의 유리는 Lu, Hf와 같은 성분을 함유시키는 것을 필요로 하지 않는다. Lu, Hf도 비싼 성분이기 때문에, Lu2O3, HfO2의 함유량을 각각 0 내지 1％로 억제하는 것이 바람직하고, 각각 0 내지 0.5％로 억제하는 것이 보다 바람직하고, Lu2O3를 도입하지 않는 것, HfO2을 도입하지 않는 것이 각각 특히 바람직하다. The glass of the present invention does not need to contain components such as Lu, Hf. Since Lu and Hf are also expensive components, the content of Lu 2 O 3 and HfO 2 is preferably suppressed to 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, and Lu 2 O 3 introduced , And HfO 2 is not particularly preferably introduced.
또한, 환경 영향을 배려하여, As, Pb, U, Th, Te, Cd도 도입하지 않는 것이 바람직하다. Further, it is preferable not to introduce As, Pb, U, Th, Te, and Cd in consideration of environmental effects.
또한, 유리의 우수한 광선 투과성을 살리기 위해서 Cu, Cr, V, Fe, Ni, Co 등의 착색의 요인이 되는 물질을 도입하지 않는 것이 바람직하다. Further, it is preferable not to introduce a substance that causes coloration such as Cu, Cr, V, Fe, Ni and Co in order to take advantage of the excellent light transmittance of glass.
본 발명의 광학 유리에는, 외할로 Sb2O3를 0 내지 2％, SnO2를 0 내지 2％ 첨가할 수 있다. 이들 첨가제는 청징제로서 기능하는 외에, Sb2O3은 Fe 등의 불순물 혼입에 의한 유리의 착색을 억제할 수 있다. Sb2O3, SnO2의 바람직한 첨가량은 각각 외할로 0 내지 1％, 보다 바람직하게는 0 내지 0.5％이다. Optical glass of the present invention, it is possible to add from 0 to 2% Sb 2 O 3 as oehal, SnO 2 0 to 2%. In addition to these additives functioning as a refining agent, Sb 2 O 3 can inhibit the coloring of glass due to incorporation of impurities such as Fe. The preferred addition amounts of Sb 2 O 3 and SnO 2 are 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, in the outer limits.
본 발명의 유리는 유리 전이 온도가 바람직하게는 600℃ 미만, 보다 바람직하게는 590℃ 이하, 더욱 바람직하게는 580℃ 이하이다. 이와 같이 유리 전이 온도가 낮기 때문에, 정밀 프레스 성형에 바람직한 외에, 유리의 재가열, 연화하여 성형할 때의 성형성도 우수하다. 유리 전이 온도가 상기한 바와 같이 낮기 때문에 성형 시의 가열 온도도 비교적 낮게 억제할 수 있다. 그 때문에, 유리와 프레스 성형형 등의 성형형과의 화학 반응도 발생하기 어렵기 때문에, 청정하고 또한 평활한 표면을 갖는 유리 성형체를 성형할 수 있다. 또한, 성형형의 열화도 억제할 수 있다. The glass of the present invention preferably has a glass transition temperature of less than 600 占 폚, more preferably 590 占 폚 or less, still more preferably 580 占 폚 or less. As described above, since the glass transition temperature is low, it is preferable not only for precision press molding but also excellent moldability in molding by reheating and softening the glass. Since the glass transition temperature is as low as described above, the heating temperature at the time of molding can also be suppressed to a relatively low level. Therefore, since a chemical reaction with a molding such as a glass and a press mold is hardly generated, a glass molded article having a clean and smooth surface can be molded. Also, the deterioration of the mold can be suppressed.
또한, 상기 광학 유리는 목적의 유리 조성이 얻어지도록 원료인 산화물, 탄산염, 황산염, 질산염, 수산화물 등을 칭량, 조합하고, 충분히 혼합하여 혼합 배치로 하고, 용융 용기 내에서 가열, 용융하고, 탈포, 교반을 행하여 균질하고 또한 거품을 포함하지 않는 용융 유리를 만들고, 이것을 성형함으로써 얻을 수 있다. 구체적으로는 공지된 용융법을 이용하여 만들 수 있다. The optical glass may be prepared by weighing and combining oxides, carbonates, sulfates, nitrates, hydroxides, etc. as raw materials so that a desired glass composition can be obtained, mixing them thoroughly and mixing them, heating, melting, Followed by stirring to obtain a homogeneous molten glass free from bubbles, and molding the molten glass. Specifically, it can be produced by using a known melting method.
[프레스 성형용 유리 소재][Glass material for press molding]
다음으로 본 발명의 프레스 성형용 유리 소재에 대해서 설명한다. Next, the glass material for press molding of the present invention will be described.
본 발명의 프레스 성형용 유리 소재는 상기한 본 발명의 광학 유리로 이루어지는 것을 특징으로 하는 것이다. The glass material for press molding of the present invention is characterized by comprising the above-mentioned optical glass of the present invention.
상기 유리 소재는 프레스 성형에 제공되는 유리 덩어리를 의미한다. 유리 소재의 예로서는, 정밀 프레스 성형용 프리폼, 광학 소자 블랭크의 프레스 성형용 유리 고브(gob) 등, 프레스 성형품의 질량에 상당하는 유리 덩어리를 나타낼 수 있다. The glass material refers to a glass ingot provided for press molding. Examples of the glass material include a mass of glass corresponding to the mass of the press-molded product, such as a preform for precision press molding and a glass gob for press molding of an optical element blank.
이하, 유리 소재의 상기 각 예에 대해서 설명한다. Hereinafter, each of the above examples of the glass material will be described.
정밀 프레스 성형용 프리폼(이하, 간략히 프리폼이라 하는 경우가 있음)은 가열하여 정밀 프레스 성형에 제공되는 유리 예비 성형체를 의미하는데, 여기서 정밀 프레스 성형이란 주지와 같이 몰드옵틱스 성형이라고도 불리고, 광학 소자의 광학 기능면을 프레스 성형형의 성형면을 전사함으로써 형성하는 방법이다. 또한, 광학 기능면이란 광학 소자에 있어서, 제어 대상의 광을 굴절하거나, 반사하거나, 회절하거나, 입출사시키는 면을 의미하며, 렌즈에 있어서의 렌즈면 등이 이 광학 기능면에 상당한다. The preform for precision press molding (hereinafter sometimes briefly referred to as preform) refers to a glass preform which is heated and subjected to precision press molding. Here, precision press molding is also referred to as mold-optics molding, And the functional surface is formed by transferring the molding surface of the press-forming mold. The optical function surface refers to a surface of the optical element that refracts, reflects, diffracts, or exits the light to be controlled, and the lens surface or the like in the lens corresponds to this optically functional surface.
정밀 프레스 성형 시에 유리와 프레스 성형형 성형면과의 반응, 융착을 방지하면서, 성형면을 따라서 유리의 퍼짐이 양호하게 되도록 하기 위해서 프리폼의 표면에 이형막을 피복하는 것이 바람직하다. 이형막의 종류로서는, It is preferable to cover the mold release film on the surface of the preform in order to prevent the reaction and fusion of the glass and the press-formed mold surface during precision press molding and to improve the spreading of the glass along the mold surface. As the type of the release film,
·귀금속(백금, 백금 합금) · Precious metals (platinum, platinum alloy)
·산화물(Si, Al, Zr, La, Y의 산화물 등)· Oxides (oxides of Si, Al, Zr, La, Y, etc.)
·질화물(B, Si, Al의 질화물 등)· Nitride (nitrides of B, Si, Al, etc.)
·탄소 함유막Carbon-containing film
을 들 수 있다. 탄소 함유막으로서는, 탄소를 주성분으로 하는 것(막 중의 원소 함유량을 원자％로 나타냈을 때, 탄소의 함유량이 다른 원소의 함유량보다도 많은 것)이 바람직하다. 구체적으로는, 탄소막이나 탄화수소막 등을 예시할 수 있다. 탄소 함유막의 성막법으로서는, 탄소 원료를 사용한 진공증착법, 스퍼터링법, 이온 플레이팅법 등의 공지된 방법이나, 탄화수소 등의 재료 가스를 사용한 열 분해 등의 공지된 방법을 이용하면 된다. 그 밖의 막에 대해서는, 증착법, 스퍼터링법, 이온 플레이팅법, 졸겔법 등을 이용하여 성막하는 것이 가능하다. . As the carbon-containing film, it is preferable to use a film containing carbon as a main component (the content of an element in the film is larger than the content of an element having a different content of carbon when represented by atomic%). Specifically, a carbon film, a hydrocarbon film, or the like can be exemplified. As a method of forming the carbon-containing film, a known method such as a vacuum deposition method using a carbon raw material, a sputtering method, an ion plating method, or a known method such as thermal decomposition using a material gas such as a hydrocarbon may be used. For other films, the film can be formed by using a vapor deposition method, a sputtering method, an ion plating method, a sol-gel method, or the like.
프리폼의 제작은 다음과 같이 하여 행한다. The production of the preform is carried out as follows.
제1 제작예는 용융 유리로부터 소정 중량의 용융 유리 덩어리를 분리, 냉각하여, 해당 용융 유리 덩어리와 동일한 질량을 갖는 프리폼을 성형하는 방법이다. 예를 들면, 유리 원료를 용융, 청징, 균질화하여 균질한 용융 유리를 준비하고, 온도 조정된 백금 또는 백금 합금제의 유출 노즐 또는 유출 파이프로부터 유출한다. 소형의 프리폼이나 구 형상의 프리폼을 성형하는 경우에는, 용융 유리를 유출 노즐로부터 원하는 질량의 용융 유리 방울로서 적하하고, 그것을 프리폼 성형형에 의해서 받아 프리폼으로 성형한다. 또는, 동일하게 원하는 질량의 용융 유리 방울을 유출 노즐로부터 액체 질소 등에 적하하여 프리폼을 성형한다. 중대형의 프리폼을 제작하는 경우에는, 유출 파이프로부터 용융 유리류를 유하시키고, 용융 유리류의 선단부를 프리폼 성형형으로 받고, 용융 유리류의 노즐과 프리폼 성형형의 사이에 잘록부를 형성한 후, 프리폼 성형형을 바로 아래로 급강하하여, 용융 유리의 표면 장력에 의해서 잘록부에서 용융 유리류를 분리하고, 수납 부재에 원하는 질량의 용융 유리 덩어리를 받아 프리폼으로 성형한다. The first production example is a method of separating a molten glass lump of a predetermined weight from a molten glass and cooling the molten glass lump to form a preform having the same mass as the molten glass lump. For example, the glass raw material is melted, refined and homogenized to prepare a homogeneous molten glass, and the molten glass is flowed out from the outflow nozzle made of a thermally adjusted platinum or platinum alloy or an outflow pipe. In the case of molding a small preform or a spherical preform, the molten glass is dropped as a molten glass droplet of a desired mass from the outflow nozzle, and the molten glass is taken by a preforming mold and molded into a preform. Alternatively, the preform is formed by dropping molten glass droplets of the same mass in a liquid nitrogen or the like from an outflow nozzle. In the case of producing a middle- or large-sized preform, the molten glass flows from the outflow pipe, the distal end of the molten glass is received in the preforming mold, the molten glass flow is formed between the nozzle and the preforming mold, The mold is immediately dipped down to separate the molten glass from the constricted portion by the surface tension of the molten glass and the molten glass mass of the desired mass is received in the accommodating member and molded into a preform.
흠집, 오염, 주름, 표면의 변질 등이 없는 매끄러운 표면, 예를 들면 자유 표면을 갖는 프리폼을 제조하기 위해서는, 프리폼 성형형 등의 위에서 용융 유리 덩어리에 풍압을 가하여 부상시키면서 프리폼으로 성형하거나, 액체 질소 등의 상온, 상압 하에서는 기체의 물질을 냉각하여 액체로 한 매체 중에 용융 유리 방울을 넣어 프리폼으로 성형하는 방법 등이 이용된다. In order to produce a preform having a smooth surface free from scratches, dirt, wrinkles and surface alteration, for example, a preform having a free surface, it is preferable to form preforms while floating the preform with a wind pressure applied to the molten glass mass from above, A method of forming a preform by placing molten glass droplets in a medium made by cooling a gas material at room temperature or atmospheric pressure is used.
용융 유리 덩어리를 부상시키면서 프리폼으로 성형하는 경우, 용융 유리 덩어리에는 가스(부상 가스라 함)가 불어져서 상향의 풍압이 가해지게 된다. 이 때, 용융 유리 덩어리의 점도가 너무 낮으면 부상 가스가 유리 중에 들어가, 프리폼 중에 거품이 되어 남게 된다. 그러나, 용융 유리 덩어리의 점도를 3 내지 60 dPa·s로 함으로써, 부상 가스가 유리 중에 들어가지 않고, 유리 덩어리를 부상시킬 수 있다. When the molten glass is formed into a preform while the molten glass is lifted, gas (floating gas) is blown into the molten glass and the upward wind pressure is applied. At this time, if the viscosity of the molten glass mass is too low, the floating gas enters the glass and the foam remains in the preform. However, by setting the viscosity of the molten glass lump to 3 to 60 dPa · s, it is possible to float the glass lumps without entering the floating gas into the glass.
프리폼에 부상 가스가 분무될 때에 이용되는 가스로서는, 공기, N2 가스, O2 가스, Ar 가스, He 가스, 수증기 등을 들 수 있다. 또한, 풍압은 프리폼이 성형형 표면 등의 고체와 접하지 않고 부상할 수 있으면 특별히 제한은 없다. Examples of the gas used when the floating gas is sprayed on the preform include air, N 2 gas, O 2 gas, Ar gas, He gas and water vapor. The wind pressure is not particularly limited as long as the preform can float without contact with a solid such as a molding surface.
프리폼으로부터 제조되는 정밀 프레스 성형품(예를 들면, 광학 소자)은 렌즈와 같이 회전 대칭축을 갖는 것이 많기 때문에, 프리폼의 형상도 회전 대칭축을 갖는 형상이 바람직하다. 구체예로서는, 공 또는 회전 대칭축을 하나 구비하는 것을 나타낼 수 있다. 회전 대칭축을 하나 구비하는 형상으로서는, 상기 회전 대칭축을 포함하는 단면에 있어서 모서리나 오목부가 없는 매끄러운 윤곽선을 갖는 것, 예를 들면 상기 단면에 있어서 단축이 회전 대칭축에 일치하는 타원을 윤곽선으로 하는 것 등이 있고, 공를 편평하게 한 형상(구의 중심을 통과하는 축을 하나 정하고, 상기 축방향으로 치수를 단축한 형상)을 예로 들 수 있다. Since a precision press molded product (for example, an optical element) manufactured from a preform often has a rotational symmetry axis like a lens, the shape of the preform is preferably a shape having a rotational symmetry axis. As a concrete example, it can be shown that one ball or rotational symmetry axis is provided. Examples of the shape having one rotational symmetry axis include those having a smooth contour without edges or concavities on the cross section including the rotational symmetry axis, for example, those having the short axis on the cross section with the rotational symmetry axis as contour lines And a shape in which the ball is flattened (a shape in which one axis passes through the center of the sphere and the dimension is shortened in the axial direction) can be exemplified.
프리폼의 제2 제작예는 균질한 용융 유리를 주형에 주입하여 성형한 후, 성형체의 변형을 어닐링에 의해서 제거하고, 절단 또는 할단하여 소정의 치수, 형상으로 분할하여 복수개의 유리편을 제작하고, 유리편을 연마하여 표면을 매끄럽게 함과 함께, 소정의 질량의 유리로 이루어지는 프리폼으로 한다. 이와 같이 하여 제작한 프리폼의 표면에도 탄소 함유막을 피복하여 사용하는 것이 바람직하다. In the second production example of the preform, a homogeneous molten glass is injected into a mold and molded, the deformation of the molded body is removed by annealing, and the preform is divided or cut into a predetermined size and shape to produce a plurality of glass pieces, The glass piece is polished to smooth the surface, and a preform made of glass having a predetermined mass is made. It is preferable that the surface of the preform thus produced is also coated with a carbon-containing film.
유리 소재인 광학 소자 블랭크의 프레스 성형용 유리 고브는 연삭, 연마에 의해서 광학 소자로 완성되는 광학 소자 블랭크를 프레스 성형할 때에 사용하는 유리 덩어리이다. 광학 소자 블랭크는 목적으로 하는 광학 소자의 형상에 연삭, 연마에 의해 제거하는 가공 마진을 추가한 형상을 갖는다. A glass gob for press molding of an optical element blank which is a glass material is a glass ingot used for press molding an optical element blank completed by an optical element by grinding and polishing. The optical element blank has a shape obtained by adding a machining margin to be removed by grinding or polishing to the shape of the objective optical element.
상기 유리 고브의 제작예로서, 균질한 용융 유리를 주형에 주입하여 성형한 후, 성형체의 변형을 어닐링에 의해서 제거하고, 절단 또는 할단하여 소정의 치수, 형상으로 분할하여 복수개의 유리편을 제작하고, 유리편을 배럴 연마하여 유리편의 엣지를 라운딩함과 함께, 광학 소자 블랭크의 질량과 동일해지도록 유리 고브의 질량을 조정한다. 배럴 연마한 고브 표면은 조면이 되어 있고, 프레스 성형에 고브 표면에 도포하는 분말상 이형제가 균일하게 도포되기 쉬운 면으로 되어 있다. As a production example of the glass gob, a homogeneous molten glass is injected into a mold and molded, then the deformation of the molded body is removed by annealing, and the glass gob is divided or cut into a predetermined size and shape to produce a plurality of glass pieces , The glass piece is barrel polished to round the edge of the glass piece, and the mass of the glass gob is adjusted to be equal to the mass of the optical element blank. The barrel-polished gob surface has a roughened surface and is a surface on which the powdery release agent to be applied to the surface of the gob is likely to be uniformly applied.
유리 고브의 제2 제작예는 유출하는 용융 유리류의 선단을 고브 성형형으로 받아, 용융 유리류의 도중에 잘록부를 형성한 후, 고브 성형형을 바로 아래로 급강하하여 표면 장력에 의해 잘록부에서 용융 유리를 분리한다. 이렇게 해서 원하는 질량의 용융 유리 덩어리를 고브 성형형 상에 얻고, 이 유리에 가스를 분출하여 상향의 풍압을 가하여 부상시키면서 유리 덩어리로 성형한다. 이렇게 해서 얻은 유리 덩어리를 어닐링하고 나서 배럴 연마하여 원하는 질량의 유리 고브로 한다. In the second production example of the glass gob, the distal end of the molten glass flowing out is taken as a gob molding type, a molten glass is formed in the middle of the molten glass, and then the gob molding type is dipped right down to melt in the molten glass Remove the glass. In this way, a molten glass mass having a desired mass is obtained on a gob-forming mold, gas is blown into the glass, and a glass mass is formed while being lifted by applying an upward wind pressure. The thus-obtained glass beads are annealed and then barrel-polished to obtain a glass beaker of a desired mass.
[광학 소자][Optical element]
다음으로 본 발명의 광학 소자에 대해서 설명한다. 본 발명의 광학 소자는 상기한 본 발명의 광학 유리로 이루어지는 것을 특징으로 한다. 구체적으로는, 비구면 렌즈, 구면 렌즈, 또는 평 오목 렌즈, 평 볼록 렌즈, 양 오목 렌즈, 양 볼록 렌즈, 볼록 메니스커스 렌즈, 오목 메니스커스 렌즈 등의 렌즈, 마이크로 렌즈, 렌즈 어레이, 회절 격자부 렌즈, 프리즘, 렌즈 기능이 있는 프리즘 등을 예시할 수 있다. 표면에는 필요에 따라서 반사 방지막이나 파장 선택성이 있는 부분 반사막 등을 설치할 수도 있다. Next, the optical element of the present invention will be described. The optical element of the present invention is characterized by comprising the above-mentioned optical glass of the present invention. Concretely, a lens such as an aspherical lens, a spherical lens, or a flat concave lens, a convex lens, a concave lens, a convex lens, a convex meniscus lens or a concave meniscus lens, a microlens, a lens array, A negative lens, a prism, and a prism having a lens function. An antireflection film or a partial reflection film having wavelength selectivity may be provided on the surface, if necessary.
본 발명의 광학 소자는 고분산 특성을 갖는 유리로서 부분 분산비가 작은 유리로 이루어지기 때문에, 다른 유리로 이루어지는 광학 소자와 조합함으로써 고차의 색보정을 행할 수 있다. 또한, 본 발명의 광학 소자는 굴절률이 높은 유리로 이루어지기 때문에, 촬상 광학계, 투사 광학계 등에 사용함으로써 광학계를 컴팩트화할 수 있다. Since the optical element of the present invention is made of glass having a high dispersion characteristic and a low partial dispersion ratio, it is possible to perform high-order color correction by combining with an optical element made of another glass. Further, since the optical element of the present invention is made of glass having a high refractive index, the optical system can be made compact by using it in an imaging optical system, a projection optical system, or the like.
[광학 소자 블랭크의 제조 방법][Manufacturing method of optical element blank]
다음으로 본 발명의 광학 소자 블랭크의 제조 방법에 대해서 설명한다. Next, a method for manufacturing the optical element blank of the present invention will be described.
본 발명의 제1 광학 소자 블랭크의 제조 방법은 상기한 본 발명의 프레스 성형용 유리 소재를 가열, 연화하여 프레스 성형하는 방법이다. 상술한 바와 같이, 유리 소재의 표면에 질화붕소 등의 분말상 이형제를 균일하게 도포하고, 내열성 접시에 얹어 가열 연화로 내에 넣고, 유리가 연화할 때까지 가열한 후, 프레스 성형형에 도입하여 프레스 성형한다. 다음으로 프레스 성형품을 형으로부터 취출하고, 어닐링하여 변형을 제거함과 함께 굴절률 등의 광학 특성이 원하는 값이 되도록 광학 특성의 조정을 행한다. The first optical element blank manufacturing method of the present invention is a method of press molding a glass material for press molding of the present invention by heating and softening. As described above, a powdery release agent such as boron nitride is uniformly applied to the surface of a glass material, placed on a heat resistant dish, placed in a heat softening furnace, heated until the glass softens, and then introduced into a press mold, do. Next, the press molded article is taken out from the mold, annealed to remove the deformation, and the optical characteristics are adjusted so that the optical characteristics such as the refractive index become a desired value.
제2 광학 소자 블랭크의 제조 방법은 용융 유리를 프레스 성형형에 공급하여 프레스 성형하는 광학 소자 블랭크의 제조 방법에 있어서, 상기한 본 발명의 광학 유리가 얻어지도록 조합한 유리 원료를 가열, 용융하여 얻어진 용융 유리를 프레스 성형하는 것을 특징으로 하는 방법이다. 우선, 균질화한 용융 유리를 질화붕소 등의 분말상 이형제를 균일하게 도포한 하형 성형면 상에 유출하고, 하단부가 하형에 지지된 용융 유리류를 도중에서 시어(shear)라고 불리는 절단날을 이용하여 절단한다. 이렇게 해서, 원하는 질량의 용융 유리 덩어리를 하형 성형면 상에 얻는다. 다음으로, 용융 유리 덩어리를 얹은 하형을 별도의 위치에 대기하는 상형의 바로 아래에 이송하고, 상형 및 하형으로 용융 유리 덩어리를 프레스하여 광학 소자 블랭크 형상으로 성형한다. 다음으로 프레스 성형품을 형으로부터 취출하고, 어닐링하여 변형을 제거함과 함께 굴절률 등의 광학 특성이 원하는 값이 되도록 광학 특성의 조정을 행한다. The second optical element blank manufacturing method is a method of manufacturing an optical element blank in which a molten glass is fed to a press forming die and press-molded, and the glass raw material thus combined is heated and melted to obtain the optical glass of the present invention And the molten glass is press-molded. First, the homogenized molten glass flows out onto a lower mold surface uniformly coated with a powdery mold releasing agent such as boron nitride, and the molten glass whose lower end is supported by the lower mold is cut in the middle by a cutting blade called a shear do. In this way, a desired mass of molten glass is obtained on the lower mold surface. Subsequently, the lower mold on which the molten glass mass is placed is transferred directly under the upper mold waiting at a separate position, and the molten glass mass is pressed by the upper mold and the lower mold to form an optical element blank. Next, the press molded article is taken out from the mold, annealed to remove the deformation, and the optical characteristics are adjusted so that the optical characteristics such as the refractive index become a desired value.
상기 2가지의 제조 방법은 모두 대기 중에서 행할 수 있다. 또한, 성형 조건, 프레스 성형형의 재질, 가열 연화로 및 가열, 연화할 때에 유리 고브를 얹는 접시 등에 대해서는 공지된 조건이나 공지된 것을 사용할 수 있다. Both of the above two production methods can be carried out in air. In addition, well-known conditions and known conditions can be used for molding conditions, materials for press molding, heat softening furnaces, plates for putting glass gobs upon heating and softening.
[광학 소자의 제조 방법][Manufacturing method of optical element]
다음으로 본 발명의 광학 소자의 제조 방법에 대해서 설명한다. Next, a method of manufacturing an optical element of the present invention will be described.
본 발명의 제1 광학 소자의 제조 방법은 상기한 본 발명의 방법으로 제작한 광학 소자 블랭크를 연삭, 연마하는 것을 특징으로 한다. 연삭, 연마는 공지된 방법을 이용하면 된다. The first optical element manufacturing method of the present invention is characterized by grinding and polishing the optical element blank produced by the above-described method of the present invention. Grinding and polishing may be performed by a known method.
본 발명의 제2 광학 소자의 제조 방법은 상기 본 발명의 프레스 성형용 유리 소재를 가열하고, 프레스 성형형을 이용하여 정밀 프레스 성형하는 것을 특징으로 한다. 여기서, 상기 유리 소재는 프리폼이다. The second optical element manufacturing method of the present invention is characterized in that the glass material for press molding of the present invention is heated and subjected to precision press molding using a press molding die. Here, the glass material is a preform.
프레스 성형형 및 프리폼의 가열 및 프레스 공정은 프레스 성형형의 성형면 또는 상기 성형면에 설치된 이형막의 산화를 방지하기 위해서 질소 가스, 또는 질소 가스와 수소 가스의 혼합 가스 등과 같은 비산화성 가스 분위기 중에서 행하는 것이 바람직하다. 비산화성 가스 분위기 중에서는 프리폼 표면을 피복하는 탄소 함유막도 산화되지 않고서, 정밀 프레스 성형된 성형품의 표면에 상기 막이 잔존하게 된다. 이 막은 최종적으로는 제거해야되는 것인데, 탄소 함유막을 비교적 용이하게 게다가 완전히 제거하기 위해서는, 정밀 프레스 성형품을 산화성 분위기, 예를 들면 대기 중에서 가열하면 된다. 탄소 함유막의 산화, 제거는 정밀 프레스 성형품이 가열에 의해 변형하지 않는 온도에서 행해야된다. 구체적으로는, 유리의 전이 온도 미만의 온도 범위에서 행하는 것이 바람직하다. The heating and pressing processes of the press-molding die and the preform are performed in a non-oxidizing gas atmosphere such as nitrogen gas or a mixed gas of nitrogen gas and hydrogen gas to prevent oxidation of the mold surface of the press mold or the mold release film provided on the molding surface . In the non-oxidizing gas atmosphere, the carbon-containing film covering the surface of the preform is not oxidized, and the film remains on the surface of the precision press-molded product. In order to relatively easily remove the carbon-containing film relatively easily and completely, the precision press-molded product may be heated in an oxidizing atmosphere, for example, in the air. Oxidation and removal of the carbon-containing film must be carried out at a temperature at which the precision press-molded article is not deformed by heating. Concretely, it is preferable to carry out the reaction at a temperature lower than the glass transition temperature.
정밀 프레스 성형에서는, 미리 성형면이 원하는 형상으로 고정밀도로 가공된 프레스 성형형을 이용하는데, 성형면에는 프레스 시의 유리의 융착을 방지하기 위해서 이형막을 형성할 수도 있다. 이형막으로서는 탄소 함유막이나 질화물막, 귀금속막을 들 수 있고, 탄소 함유막으로서는 수소화카본막, 탄소막 등이 바람직하다. 정밀 프레스 성형에서는 성형면이 정밀하게 형상 가공된 대향한 한쌍의 상형과 하형의 사이에 프리폼을 공급한 후, 유리의 점도가 105 내지 109 dPa·s 상당의 온도까지 성형형과 프리폼의 양자를 가열하여 프리폼을 연화하고, 이것을 가압성형함으로써 성형형의 성형면을 유리에 정밀하게 전사한다. In the precision press molding, a press molding type in which a molding surface has been previously worked to a desired shape with high accuracy is used. A mold release film may be formed on the molding surface to prevent fusion of glass during pressing. Examples of the release film include a carbon-containing film, a nitride film, and a noble metal film, and as the carbon-containing film, a hydrogenated carbon film, a carbon film, and the like are preferable. In the precision press molding, after a preform is supplied between a pair of opposed upper and lower molds whose molding surfaces have been precisely shaped, the mold is preheated to a temperature of 10 5 to 10 9 dPa · s, To soften the preform, and press-molding the preform to transfer the molding surface of the mold to the glass precisely.
또한, 성형면이 정밀하게 형상가공된 대향한 한쌍의 상형과 하형의 사이에 미리 유리의 점도로 104 내지 108 dPa·s에 상당하는 온도로 승온한 프리폼을 공급하고, 이것을 가압성형함으로써 성형형의 성형면을 유리에 정밀하게 전사할 수 있다.Further, a preform, which has been heated to a temperature equivalent to 10 4 to 10 8 dPa · s in advance by the viscosity of glass, is supplied between a pair of opposed upper and lower molds whose molding surface has been precisely shaped, The molding surface of the mold can be precisely transferred to the glass.
가압 시의 압력 및 시간은 유리의 점도 등을 고려하여 적절하게 결정할 수 있어, 예를 들면, 프레스 압력은 약 5 내지 15 MPa, 프레스 시간은 10 내지 300초로 할 수 있다. 프레스 시간, 프레스 압력 등의 프레스 조건은 성형품의 형상, 치수에 맞추어서 주지의 범위에서 적절하게 설정하면 된다. The pressure and time at the time of pressurization can be appropriately determined in consideration of the viscosity of the glass and the like. For example, the press pressure may be about 5 to 15 MPa and the press time may be 10 to 300 seconds. The press conditions such as press time and press pressure may be appropriately set within a well-known range in accordance with the shape and dimensions of the molded article.
이 후, 성형형과 정밀 프레스 성형품을 냉각하여, 바람직하게는 변형점 이하의 온도가 된 때에, 이형하여, 정밀 프레스 성형품을 추출한다. 또한, 광학 특성을 정밀하게 원하는 값에 맞출 수 있기 때문에, 냉각 시에서의 성형품의 어닐링 처리 조건, 예를 들면 어닐링 속도 등을 적절하게 조정할 수도 있다. Thereafter, the molding die and the precision press-molded article are cooled, and when the temperature is lower than the deformation point, the mold is released to extract the precision press-molded article. In addition, since the optical characteristics can be precisely adjusted to a desired value, the annealing treatment conditions of the molded product at the time of cooling, for example, the annealing speed and the like can be appropriately adjusted.
상기 제2 광학 소자의 제조 방법은 이하의 2가지의 방법으로 대별할 수 있다. 제1 방법은 프레스 성형형에 유리 소재를 도입하고, 상기 성형형과 유리 소재를 함께 가열하는 광학 소자의 제조 방법으로서, 면 정밀도, 편심 정밀도 등 성형 정밀도의 향상을 중시한 경우 장려되는 방법이다. 제2 방법은 유리 소재를 가열하고, 예열한 프레스 성형형에 도입하여 정밀 프레스 성형하는 광학 소자의 제조 방법으로서, 생산성 향상을 중시한 경우에 장려되는 방법이다. The method of manufacturing the second optical element can be roughly divided into the following two methods. The first method is a method of manufacturing an optical element in which a glass material is introduced into a press-molding die, and the mold and the glass material are heated together. This method is encouraged when importance is attached to enhancement of molding precision such as surface accuracy and eccentricity accuracy. The second method is a method for manufacturing an optical element for heating a glass material and introducing the glass material into a preformed press mold to perform precision press molding, which is encouraged when productivity is emphasized.
또한, 본 발명의 광학 소자는 프레스 성형 공정을 거치지 않더라도 제작할 수는 있다. 예를 들면, 균질한 용융 유리를 주형에 주입하여 유리 블록을 성형하고, 어닐링하여 변형을 제거함과 함께, 유리의 굴절률이 원하는 값이 되도록 어닐링 조건을 조정하여 광학 특성의 조정을 행한 후, 다음으로 유리 블록을 절단 또는 할단하여 유리편을 만들고, 또한 연삭, 연마하여 광학 소자로 완성함으로써 얻을 수 있다. In addition, the optical element of the present invention can be produced without going through a press forming step. For example, a homogeneous molten glass is injected into a mold to mold a glass block, annealing is performed to remove deformation, and the annealing conditions are adjusted to adjust the optical characteristics such that the refractive index of the glass becomes a desired value. Cutting or cutting the glass block to make a glass piece, and further grinding or polishing the glass block to complete it with an optical element.
[실시예][Example]
이하, 본 발명을 실시예에 의해 더욱 구체적으로 설명하는데, 본 발명은 이들 실시예에 한정되는 것은 아니다. Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
(실시예 1)(Example 1)
표 1 및 표 2에 나타내는 유리 조성이 되도록, 각 성분을 도입하기 위한 원료로서 각각 상당하는 산화물, 탄산염, 황산염, 질산염, 수산화물 등을 이용하여, 원료를 칭량하고, 충분히 혼합하여 조합 원료로 하고, 이것을 백금 도가니에 넣고, 가열, 용융하였다. 용융 후, 용융 유리를 주형에 유입시키고, 유리 전이 온도 부근까지 방냉하고 나서 즉시 어닐링로에 넣고, 유리의 전이 온도 범위에서 약 1 시간 어닐링 처리한 후, 로 내에서 실온까지 방냉함으로써 유리 No.1 내지 17의 광학 유리를 얻었다. 표 1의 유리 No.1 내지 17은 제1 양태의 유리이고, 표 2의 유리 No.12 내지 17은 제2 양태의 유리이다. The raw materials were weighed and sufficiently mixed to prepare a combined raw material so as to have the glass compositions shown in Tables 1 and 2, using oxides, carbonates, sulfates, nitrates, hydroxides or the like respectively corresponding to raw materials for introducing the respective components, This was placed in a platinum crucible and heated and melted. After the melting, the molten glass was introduced into the mold, allowed to cool to a temperature close to the glass transition temperature, immediately put in an annealing furnace, annealed for about one hour in the glass transition temperature range, To 17 optical glasses were obtained. Glass Nos. 1 to 17 of Table 1 are glass of the first embodiment, and Glass Nos. 12 to 17 of Table 2 are glasses of the second embodiment.
얻어진 광학 유리 중에는 현미경으로 관찰할 수 있는 결정은 석출되지 않았다.Crystals observable by a microscope were not precipitated in the obtained optical glass.
이와 같이 하여 얻어진 광학 유리의 여러 특성을 표 3에 나타내었다. Table 3 shows various properties of the optical glass thus obtained.
또한, 광학 유리의 여러 특성은 이하에 나타내는 방법에 의해 측정하였다. Further, various properties of the optical glass were measured by the following methods.
(1) 굴절률 nd, ng, nF, nc 및 아베수 νd (1) Refractive indices nd, ng, nF, nc and Abbe numbers vd
강온 속도 -30℃/시간으로 강온하여 얻어진 유리에 대해서, 일본 광학 유리 공업회 규격의 굴절률 측정법에 의해 굴절률 nd, ng, nF, nc, 아베수 νd를 측정하였다. The refractive indices nd, ng, nF, nc, Abbe number 僚 d were measured by a refractive index measurement method of the Japan Optical Glass Industry Association for a glass obtained by decreasing the temperature at a cooling rate of -30 캜 / hour.
(2) 액상 온도 LT (2) Liquid phase temperature LT
유리를 소정 온도로 가열된 로 내에 넣고 2시간 유지하고, 냉각 후, 유리 내부를 100배의 광학현미경으로 관찰하고, 결정의 유무로부터 액상 온도를 결정하였다. The glass was placed in a furnace heated to a predetermined temperature and held for 2 hours. After cooling, the interior of the glass was observed with an optical microscope of 100 times, and the liquidus temperature was determined from the presence or absence of crystals.
(3) 유리 전이 온도 Tg (3) Glass transition temperature Tg
시차 주사 열량계(DSC)에 의해 승온 속도 10℃/분으로서 측정하였다. And the temperature was measured at a heating rate of 10 캜 / min by a differential scanning calorimeter (DSC).
(4) 부분 분산비 Pg,F (4) Partial dispersion ratio Pg, F
굴절률 ng, nF, nc로부터 산출하였다. Refractive index ng, nF, nc.
(5) 부분 분산비의 노멀 라인으로부터의 편차 ΔPg,F (5) Deviation of the partial dispersion ratio from the normal line [Delta] Pg, F
부분 분산비 Pg,F 및 아베수 νd로부터 산출되는 노멀 라인 상의 부분 분산비 Pg,F(0)로부터 산출하였다. F (0) on the normal line calculated from the partial dispersion ratios Pg, F and Abbe numbers vd.
(비교예)(Comparative Example)
일본 특허 공개 제2004-161598호 공보의 실시예 1 내지 13의 조성이 되도록 동 문헌에 기재되어 있는 방법으로 유리를 용해한 바, 실시예 1, 2에 대해서는 용융물이 교반되는 중에 실투하고, 실시예 4 내지 13에 대해서는 유리화되지 않았다. 실시예 3은 용융물을 주형에 캐스팅하여 유리가 얻어졌지만, 내부에 결정의 석출이 나타났다. The glass was melted by the method described in this document so as to obtain the compositions of Examples 1 to 13 of Japanese Patent Laid-Open Publication No. 2004-161598. In Examples 1 and 2, the melts were stuck while being stirred, To 13 were not vitrified. In Example 3, glass was obtained by casting the melt into a mold, but precipitation of crystals appeared inside.
(실시예 2) (Example 2)
실시예 1에서 제작한 각 광학 유리가 얻어지도록 조합한 유리 원료를 용융, 청징, 균질화하여 용융 유리를 만들고, 백금제의 노즐로부터 용융 유리 방울을 적하하여 프리폼 성형형으로 받고, 풍압을 가하여 부상시키면서 상기 각종 유리로 이루어지는 구 형상의 프리폼으로 성형하였다. The glass raw materials that were combined so as to obtain each optical glass produced in Example 1 were melted, refined, and homogenized to make molten glass. Molten glass droplets were dropped from a nozzle made of platinum and received in a preform forming mold. And molded into a spherical preform made of the above various glasses.
또한, 상기 용융 유리를 백금제 파이프로부터 연속적으로 유출하고, 그 하단부를 프리폼 성형형으로 받고, 용융 유리류에 잘록부를 만든 후, 프리폼 성형형을 바로 아래로 급강하하여 용융 유리류를 잘록부에서 절단하고, 프리폼 성형형 상에 분리한 용융 유리 덩어리를 받고, 풍압을 가하여 부상시키면서 상기 각종 유리로 이루어지는 프리폼으로 성형하였다. Further, the molten glass is continuously flowed out from the platinum pipe, the lower end thereof is received in a preforming mold, the molten glass is constricted in the molten glass flow, and then the preforming mold is dipped immediately below the molten glass, Then, the preform was molded into a preform made of various kinds of glass while being lifted by applying wind pressure to the molten glass pieces separated on the preform forming mold.
(실시예 3) (Example 3)
실시예 2에서 준비한 용융 유리를 연속적으로 유출하여 주형에 주입하여, 유리 블록으로 성형한 후, 어닐링하고, 절단하여 복수개의 유리편을 얻었다. 이들 유리편을 연삭, 연마하여 상기 각종 유리로 이루어지는 프리폼을 제작하였다. The molten glass prepared in Example 2 was continuously flowed out, injected into a mold, molded into a glass block, annealed, and cut to obtain a plurality of glass pieces. These glass pieces were ground and polished to prepare preforms made of the above various glasses.
(실시예 4) (Example 4)
실시예 2에서 준비한 용융 유리를 연속적으로 유출하여 주형에 주입하여, 유리 블록으로 성형한 후, 어닐링하고, 절단하여 복수개의 유리편을 얻었다. 이들 유리편을 배럴 연마하여 상기 각종 유리로 이루어지는 프레스 성형용 유리 고브를 제작하였다. The molten glass prepared in Example 2 was continuously flowed out, injected into a mold, molded into a glass block, annealed, and cut to obtain a plurality of glass pieces. These glass pieces were barrel polished to produce a glass gob for press molding made of the various kinds of glass.
(실시예 5) (Example 5)
실시예 2, 3에서 제작한 프리폼의 표면에 탄소 함유막을 코팅하고, 성형면에 탄소계 이형막을 설치한 SiC 제조의 상하형 및 몸통형을 포함하는 프레스 성형형 내에 도입하고, 질소 분위기 중에서 성형형과 프리폼을 함께 가열하여 프리폼을 연화하고, 정밀 프레스 성형하여 상기 각종 유리로 이루어지는 비구면 볼록 메니스커스 렌즈, 비구면 오목 메니스커스 렌즈, 비구면 양 볼록 렌즈, 비구면 양 오목 렌즈의 각종 렌즈를 제작하였다. The carbon-containing film was coated on the surfaces of the preforms prepared in Examples 2 and 3 and introduced into a press mold including upper and lower molds and body molds manufactured by SiC provided with a carbon-based mold release film on the molding surface, And preforms were heated together to soften the preform and press-mold it to produce various lenses of the aspherical convex meniscus lens, the aspherical concave meniscus lens, the aspherical biconvex lens and the aspherical concave concave lens made of the above various glasses.
(실시예 6) (Example 6)
실시예 4에서 제작한 유리 고브의 표면에 질화붕소로 이루어지는 분말상 이형제를 균일하게 도포하고 나서 대기 중에서 가열, 연화하고, 프레스 성형형으로 프레스 성형하여, 구면 볼록 메니스커스 렌즈, 구면 오목 메니스커스 렌즈, 구면 양 볼록 렌즈, 구면 양 오목 렌즈의 각종 렌즈의 블랭크를 제작하였다. 이와 같이 하여 상기 각종 유리로 이루어지는 렌즈 블랭크를 제작하였다. A powdery release agent comprising boron nitride was uniformly applied to the surface of the glass gob prepared in Example 4, and then heated and softened in the air, and press-molded by press molding to obtain a spherical convex meniscus lens, a spherical concave meniscus A lens, a spherical double convex lens, and a spherical double concave lens. Thus, a lens blank made of the various kinds of glass was produced.
(실시예 7) (Example 7)
실시예 2에서 준비한 용융 유리를 유출하고, 시어를 이용하여 용융 유리류를 절단하여 용융 유리 덩어리를 분리하고, 프레스 성형형을 이용하여 프레스 성형하여, 구면 볼록 메니스커스 렌즈, 구면 오목 메니스커스 렌즈, 구면 양 볼록 렌즈, 구면 양 오목 렌즈의 각종 렌즈의 블랭크를 제작하였다. 이와 같이 하여 상기 각종 유리로 이루어지는 렌즈 블랭크를 제작하였다. The molten glass prepared in Example 2 was flowed out, the molten glass was cut using a shear to separate the molten glass mass, and the molten glass was press-molded by using a press mold to obtain a spherical convex meniscus lens, a spherical concave meniscus A lens, a spherical double convex lens, and a spherical double concave lens. Thus, a lens blank made of the various kinds of glass was produced.
(실시예 8) (Example 8)
실시예 6, 실시예 7에서 제작한 렌즈 블랭크를 어닐링하여 변형을 제거함과 함께 굴절률을 원하는 값에 맞춘 후, 연삭, 연마하여 구면 볼록 메니스커스 렌즈, 구면 오목 메니스커스 렌즈, 구면 양 볼록 렌즈, 구면 양 오목 렌즈의 각종 렌즈를 제작하였다. 이와 같이 하여 상기 각종 유리로 이루어지는 렌즈를 제작하였다. The lens blank prepared in Example 6 and Example 7 was annealed to remove the deformation, and the refractive index was adjusted to a desired value. Thereafter, the lens blank was grinded and polished to obtain a spherical convex meniscus lens, a spherical concave meniscus lens, , And various lenses of a spherical concave lens were produced. Thus, a lens made of the above various glasses was produced.
(실시예 9) (Example 9)
실시예 2에서 준비한 용융 유리를 유출하고, 주형에 주입하여 유리 블록을 제작하고, 이 블록을 절단, 연삭, 연마하여 각종 구면 렌즈, 프리즘을 제작하였다.The molten glass prepared in Example 2 was flowed out and injected into a mold to prepare a glass block. The block was cut, ground and polished to produce various spherical lenses and prisms.
본 발명의 광학 유리는 고분산 특성을 갖고, 고차의 색수차 보정에 바람직한 광학 유리로서, 정밀 프레스 성형용 프리폼 등의 프레스 성형용 유리 소재, 광학 소자 블랭크 및 광학 소자를 제작하는 데 바람직하게 이용된다. The optical glass of the present invention is preferably used as an optical glass having a high dispersion property and favorable for high order chromatic aberration correction, for producing a glass material for press molding such as a precision press molding preform, an optical element blank and an optical element.
Claims (14)
SiO2 12 내지 40％,
Nb2O5 15％ 이상 42％ 미만,
TiO2 2％ 이상 18％ 미만
(다만, Nb2O5/TiO2가 0.6 초과임),
Li2O 0.1 내지 20％,
Na2O 0.1 내지 15％,
K2O 0.1 내지 25％
를 포함하고, 아베수 νd가 20 내지 30, ΔPg,F가 0.016 이하, 액상 온도가 1200℃ 이하인 것을 특징으로 하는 광학 유리. By mass% indication
12 to 40% SiO 2 ,
Nb 2 O 5 15% or more and less than 42%
TiO 2 2% or more and less than 18%
(However, Nb 2 O 5 / TiO 2 is more than 0.6)
0.1 to 20% of Li 2 O,
0.1 to 15% Na 2 O,
K 2 O 0.1 to 25%
Wherein the Abbe number? D is 20 to 30,? Pg, F is 0.016 or less, and the liquidus temperature is 1200 占 폚 or less.
질량％ 표시로
B2O3 0 내지 10％,
ZrO2 0 내지 20％,
WO3 0 내지 22％,
CaO 0 내지 17％,
SrO 0 내지 13％,
BaO 0 내지 20％
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임),
ZnO 0 내지 13％,
La2O3 0 내지 3％,
Gd2O3 0 내지 3％,
Y2O3 0 내지 3％,
Yb2O3 0 내지 3％,
Ta2O5 0 내지 10％,
GeO2 0 내지 3％,
Bi2O3 0 내지 10％,
Al2O3 0 내지 10％
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 35 이상 60％ 미만, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 30％이고, 굴절률 nd가 1.82 이상 1.87 미만인 광학 유리. 2. The composition of claim 1,
By mass% indication
B 2 O 3 0 to 10%
0 to 20% of ZrO 2 ,
WO 3 0 to 22%
CaO 0 to 17%
0 to 13% SrO,
BaO 0-20%
(However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
0 to 13% ZnO,
0 to 3% of La 2 O 3 ,
0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
0 to 3% Y 2 O 3 ,
0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta 2 O 5 0 to 10%
0 to 3% of GeO 2 ,
0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al 2 O 3 0 to 10%
Wherein the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 35 to 60%, the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O is 1 to 30%, and the refractive index nd is 1.82 or more and less than 1.87 Glass.
질량％ 표시로
B2O3 0 내지 10％,
ZrO2 0 내지 20％,
WO3 0 내지 20％,
CaO 0 내지 13％,
SrO 0 내지 13％,
BaO 0 내지 20％
(다만, CaO, SrO 및 BaO의 합계 함유량이 0 내지 25％임),
ZnO 0 내지 13％,
La2O3 0 내지 3％,
Gd2O3 0 내지 3％,
Y2O3 0 내지 3％,
Yb2O3 0 내지 3％,
Ta2O5 0 내지 10％,
GeO2 0 내지 3％,
Bi2O3 0 내지 10％,
Al2O3 0 내지 10％
를 포함하고, Nb2O5 및 TiO2의 합계 함유량이 30 이상 60％ 미만, K2O의 합계 함유량이 0.1 내지 15％, Li2O, Na2O 및 K2O의 합계 함유량이 1 내지 25％이고, 굴절률 nd가 1.87 내지 1.90인 광학 유리. 2. The composition of claim 1,
By mass% indication
B 2 O 3 0 to 10%
0 to 20% of ZrO 2 ,
WO 3 0-20%,
CaO 0 to 13%
0 to 13% SrO,
BaO 0-20%
(However, the total content of CaO, SrO and BaO is 0 to 25%),
0 to 13% ZnO,
0 to 3% of La 2 O 3 ,
0 to 3% of Gd 2 O 3 ,
0 to 3% Y 2 O 3 ,
0 to 3% Yb 2 O 3 ,
Ta 2 O 5 0 to 10%
0 to 3% of GeO 2 ,
0 to 10% of Bi 2 O 3 ,
Al 2 O 3 0 to 10%
Wherein the total content of Nb 2 O 5 and TiO 2 is 30% or more and less than 60%, the total content of K 2 O is 0.1% to 15%, and the total content of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O is 1 25%, and a refractive index nd of 1.87 to 1.90.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 광학 유리가 얻어지도록 조합한 유리 원료를 가열, 용융하여 얻어진 용융 유리를 프레스 성형하는 것을 특징으로 하는 광학 소자 블랭크의 제조 방법. A method of manufacturing an optical element blank in which molten glass is supplied to a press-molding die and press-molded,
A method for producing an optical element blank, characterized in that a molten glass obtained by heating and melting a combined glass raw material so as to obtain the optical glass according to any one of claims 1 to 3 is press-molded.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2008020724A JP5357429B2 (en) | 2008-01-31 | 2008-01-31 | Optical glass, glass material for press molding, optical element and method for producing the same, and method for producing optical element blank |
| JPJP-P-2008-020724 | 2008-01-31 | ||
| PCT/JP2009/051400 WO2009096437A1 (en) | 2008-01-31 | 2009-01-22 | Optical glass |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20100107031A KR20100107031A (en) | 2010-10-04 |
| KR101505233B1 true KR101505233B1 (en) | 2015-03-23 |
Family
ID=40912788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020107017011A KR101505233B1 (en) | 2008-01-31 | 2009-01-22 | Optical glass |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US8476178B2 (en) |
| EP (1) | EP2243748A4 (en) |
| JP (1) | JP5357429B2 (en) |
| KR (1) | KR101505233B1 (en) |
| CN (2) | CN101932532B (en) |
| WO (1) | WO2009096437A1 (en) |
Families Citing this family (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5138401B2 (en) * | 2008-01-30 | 2013-02-06 | Ｈｏｙａ株式会社 | Optical glass, glass gob for press molding, optical element, manufacturing method thereof, and manufacturing method of optical element blank |
| JP5357429B2 (en) * | 2008-01-31 | 2013-12-04 | Ｈｏｙａ株式会社 | Optical glass, glass material for press molding, optical element and method for producing the same, and method for producing optical element blank |
| JP5545917B2 (en) * | 2008-01-31 | 2014-07-09 | 株式会社オハラ | Optical glass |
| JP5823658B2 (en) * | 2008-06-30 | 2015-11-25 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform, and optical element |
| JP6086941B2 (en) * | 2008-09-30 | 2017-03-01 | 株式会社オハラ | Optical glass and method for suppressing deterioration of spectral transmittance |
| JP2011037660A (en) * | 2009-08-07 | 2011-02-24 | Ohara Inc | Optical glass, lens preform and optical element |
| CN102471130A (en) * | 2009-08-07 | 2012-05-23 | 株式会社小原 | Optical glass |
| WO2011065098A1 (en) * | 2009-11-26 | 2011-06-03 | コニカミノルタオプト株式会社 | Optical glass |
| JP2011195370A (en) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Ohara Inc | Optical glass, optical element, and preform |
| JP5813926B2 (en) * | 2010-03-31 | 2015-11-17 | Hoya株式会社 | Optical glass, precision press-molding preform, optical element, manufacturing method thereof, and imaging apparatus |
| JP5706231B2 (en) * | 2010-06-23 | 2015-04-22 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP5721534B2 (en) * | 2010-06-23 | 2015-05-20 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP6014301B2 (en) * | 2010-06-24 | 2016-10-25 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP5794412B2 (en) * | 2011-01-26 | 2015-10-14 | 日本電気硝子株式会社 | Optical glass |
| WO2012133422A1 (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform, and optical element |
| JP5748613B2 (en) * | 2011-03-29 | 2015-07-15 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| WO2012133421A1 (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP2012206891A (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Ohara Inc | Optical glass, perform, and optical device |
| WO2012133420A1 (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform, and optical element |
| JP2012206893A (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Ohara Inc | Optical glass, perform, and optical device |
| JP2012206894A (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Ohara Inc | Optical glass, perform, and optical device |
| JP5748614B2 (en) * | 2011-03-29 | 2015-07-15 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP2012206892A (en) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Ohara Inc | Optical glass, perform, and optical device |
| CN102503121B (en) * | 2011-10-08 | 2013-09-18 | 成都光明光电股份有限公司 | Optical glass and optical element |
| US8852745B2 (en) * | 2012-10-12 | 2014-10-07 | Hoya Corporation | Optical glass, press-molding glass material, optical element and method of manufacturing the same, and bonded optical element |
| JP5863745B2 (en) * | 2012-12-07 | 2016-02-17 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| TWI658021B (en) * | 2012-12-07 | 2019-05-01 | 日商小原股份有限公司 | Optical glass, preform and optical element |
| CN103145331B (en) * | 2013-04-03 | 2016-02-17 | 成都尤利特光电科技有限公司 | High dioptrics glass and manufacture method thereof |
| JP6611299B2 (en) * | 2013-04-30 | 2019-11-27 | 株式会社オハラ | Optical glass, preform and optical element |
| JP6860268B2 (en) * | 2013-04-30 | 2021-04-14 | 株式会社オハラ | Optical glass, preforms and optics |
| TWI616414B (en) * | 2013-04-30 | 2018-03-01 | Ohara Kk | Optical glass, preforms and optical components |
| JP6067482B2 (en) * | 2013-05-24 | 2017-01-25 | Hoya株式会社 | Optical glass, glass material for press molding, optical element and method for producing the same, and method for producing optical element blank |
| JP2015199640A (en) * | 2014-04-01 | 2015-11-12 | 日本電気硝子株式会社 | Wavelength conversion member and light-emitting device using the same |
| JP6727692B2 (en) * | 2014-10-29 | 2020-07-22 | 株式会社オハラ | Optical glass, preforms and optical elements |
| CN105036526A (en) * | 2015-09-09 | 2015-11-11 | 四川格纳斯光电科技股份有限公司 | Pressing method |
| CN106927674A (en) * | 2015-11-11 | 2017-07-07 | 株式会社小原 | A kind of optical glass, prefabricated component and optical element |
| CN105923990B (en) * | 2016-04-25 | 2019-03-26 | 湖北新华光信息材料有限公司 | Optical glass, preparation method and optical element |
| WO2018021221A1 (en) * | 2016-07-28 | 2018-02-01 | 旭硝子株式会社 | Optical glass and optical component |
| CN108689596B (en) * | 2017-03-31 | 2022-01-11 | Hoya株式会社 | Optical glass and optical element |
| CN110128007B (en) * | 2017-07-03 | 2022-07-15 | 成都光明光电股份有限公司 | Heavy lanthanum flint optical glass |
| JP7126341B2 (en) * | 2017-10-02 | 2022-08-26 | 株式会社オハラ | Optical glass, preforms and optical elements |
| CN111683908A (en) * | 2018-01-31 | 2020-09-18 | Ａｇｃ株式会社 | Optical glass and optical member |
| US20210403370A1 (en) * | 2018-11-12 | 2021-12-30 | Nippon Electric Glass Co., Ltd. | Li2O-Al2O3-SiO2-BASED CRYSTALLIZED GLASS |
| CA3117892A1 (en) | 2018-11-26 | 2020-06-04 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | High performance fiberglass composition with improved elastic modulus |
| WO2020112396A2 (en) | 2018-11-26 | 2020-06-04 | Ocv Intellectual Capital, Llc | High performance fiberglass composition with improved specific modulus |
| JP7334133B2 (en) | 2019-04-12 | 2023-08-28 | 株式会社オハラ | Optical glass, preforms and optical elements |
| CN110204199B (en) * | 2019-06-27 | 2022-05-17 | 成都光明光电股份有限公司 | Glass with negative anomalous dispersion |
| CN110204196A (en) * | 2019-06-27 | 2019-09-06 | 成都光明光电股份有限公司 | Optical glass, gas preform, optical element and optical instrument |
| CN110316962B (en) * | 2019-07-22 | 2022-04-15 | 成都光明光电股份有限公司 | Optical glass and optical element |
| JPWO2021182505A1 (en) * | 2020-03-12 | 2021-09-16 | ||
| CN114349311A (en) * | 2022-01-27 | 2022-04-15 | 甘肃光轩高端装备产业有限公司 | Preparation method and application of glass wafer |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01148726A (en) * | 1987-12-04 | 1989-06-12 | Sumita Kogaku Glass Seizosho:Kk | Optical glass |
| JP2002087841A (en) | 2000-07-14 | 2002-03-27 | Hoya Corp | Optical glass, precision press molding stock and optical part |
| JP2004161598A (en) | 2002-04-02 | 2004-06-10 | Ohara Inc | Optical glass |
| JP2007284335A (en) | 2006-03-23 | 2007-11-01 | Hoya Corp | Optical glass, preform for precision press forming and its producing method and optical element and its producing method |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3216451C2 (en) * | 1982-05-03 | 1984-04-19 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz | Lightweight optical glass with a refractive index? 1.70, an Abbe number? 22 and a density ≦ 3.5 g / cm? 3? |
| DE3504625C1 (en) * | 1985-02-11 | 1986-07-03 | Schott Glaswerke, 6500 Mainz | High-index optical glass in the SiO2-TiO2-Nb2O5-BaO alkali oxide system with refractive indices? 1.83 and pay off? 25, and with very good chemical resistance |
| JP2872899B2 (en) * | 1993-11-26 | 1999-03-24 | 株式会社オハラ | Optical glass |
| DE60201920T2 (en) * | 2001-01-29 | 2005-11-24 | Hoya Corp. | Optical glass |
| EP1350770A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-08 | Kabushiki Kaisha Ohara | Optical glass |
| US7528083B2 (en) | 2003-06-10 | 2009-05-05 | Kabushiki Kaish Ohara | Optical glass |
| JP4140775B2 (en) * | 2004-01-23 | 2008-08-27 | Ｈｏｙａ株式会社 | Optical glass, precision press-molding preform and manufacturing method thereof, and optical element and manufacturing method thereof |
| JP4218804B2 (en) * | 2004-03-19 | 2009-02-04 | Ｈｏｙａ株式会社 | Optical glass, precision press-molding preform and manufacturing method thereof, and optical element and manufacturing method thereof |
| JP5160043B2 (en) * | 2006-03-31 | 2013-03-13 | Ｈｏｙａ株式会社 | Glass material for mold press and method for producing glass optical element |
| JP5073353B2 (en) * | 2007-04-16 | 2012-11-14 | 株式会社オハラ | Optical glass |
| JP5357429B2 (en) * | 2008-01-31 | 2013-12-04 | Ｈｏｙａ株式会社 | Optical glass, glass material for press molding, optical element and method for producing the same, and method for producing optical element blank |
| JP5545917B2 (en) * | 2008-01-31 | 2014-07-09 | 株式会社オハラ | Optical glass |
-
2008
- 2008-01-31 JP JP2008020724A patent/JP5357429B2/en active Active
-
2009
- 2009-01-22 CN CN200980103884.0A patent/CN101932532B/en active Active
- 2009-01-22 CN CN201310397444.9A patent/CN103524035B/en active Active
- 2009-01-22 EP EP09706597.3A patent/EP2243748A4/en not_active Withdrawn
- 2009-01-22 KR KR1020107017011A patent/KR101505233B1/en not_active IP Right Cessation
- 2009-01-22 US US12/865,594 patent/US8476178B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-01-22 WO PCT/JP2009/051400 patent/WO2009096437A1/en active Application Filing
-
2013
- 2013-06-04 US US13/909,122 patent/US8785339B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01148726A (en) * | 1987-12-04 | 1989-06-12 | Sumita Kogaku Glass Seizosho:Kk | Optical glass |
| JP2002087841A (en) | 2000-07-14 | 2002-03-27 | Hoya Corp | Optical glass, precision press molding stock and optical part |
| JP2004161598A (en) | 2002-04-02 | 2004-06-10 | Ohara Inc | Optical glass |
| JP2007284335A (en) | 2006-03-23 | 2007-11-01 | Hoya Corp | Optical glass, preform for precision press forming and its producing method and optical element and its producing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2243748A4 (en) | 2014-01-22 |
| US20130270493A1 (en) | 2013-10-17 |
| KR20100107031A (en) | 2010-10-04 |
| EP2243748A1 (en) | 2010-10-27 |
| CN101932532B (en) | 2013-10-02 |
| CN101932532A (en) | 2010-12-29 |
| CN103524035A (en) | 2014-01-22 |
| JP2009179522A (en) | 2009-08-13 |
| CN103524035B (en) | 2017-03-22 |
| JP5357429B2 (en) | 2013-12-04 |
| US20100317507A1 (en) | 2010-12-16 |
| US8476178B2 (en) | 2013-07-02 |
| US8785339B2 (en) | 2014-07-22 |
| WO2009096437A1 (en) | 2009-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101505233B1 (en) | Optical glass | |
| JP3943348B2 (en) | Optical glass | |
| JP6382256B2 (en) | Optical glass and use thereof | |
| US7827823B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, process for producing the preform, optical element and process for producing the element | |
| JP5138401B2 (en) | Optical glass, glass gob for press molding, optical element, manufacturing method thereof, and manufacturing method of optical element blank | |
| JP5174368B2 (en) | Optical glass | |
| JP4140775B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform and manufacturing method thereof, and optical element and manufacturing method thereof | |
| JP4847769B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform and manufacturing method thereof, optical element and manufacturing method thereof | |
| JP4925562B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, optical element and respective manufacturing methods | |
| KR20090024774A (en) | Phosphate glass, fluorophosphate glass, preforms for precision press molding, optical elements, and processes for the production of them | |
| JP5734587B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, optical element and manufacturing method thereof, and imaging apparatus | |
| JP5961206B2 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, and optical element | |
| JP5916934B1 (en) | Optical glass, precision press-molding preform, and optical element | |
| CN104995144B (en) | Optical glass, thermoformed article and process for producing the same, and optical element and process for producing the same | |
| KR20150004314A (en) | Optical glass, preform for precision press molding, and optical element and method for producing same | |
| JP6472657B2 (en) | Glass, glass material for press molding, optical element blank, and optical element | |
| JP6067482B2 (en) | Optical glass, glass material for press molding, optical element and method for producing the same, and method for producing optical element blank | |
| JP7409629B2 (en) | Optical glass, preforms for precision press molding, and optical elements | |
| JP6709708B2 (en) | Optical glass, precision press molding preforms, and optical elements | |
| JP7132589B2 (en) | Optical glass, preforms for precision press molding, and optical elements | |
| JP6678557B2 (en) | Optical glass, preform for precision mold press and optical element | |
| JP2023102688A (en) | Optical glass, preform for precision press molding, and optical element | |
| TW202319362A (en) | Optical glass and optical element having high refractive index, high dispersion characteristic, small specific gravity and good homogeneity | |
| JP2019178047A (en) | Optical glass, preform for precision press-forming and optical element |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20180309 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |